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ASBE计算书完整(可供学习)

DESIGN CALCULATION

In Accordance with ASME Section VIII Division 1

ASME Code Edition : 2007,up to 2009 Addenda

Drawing No. : YX09RW-015-00 Rev.0

Calculation Rev. : Rev.0

Analysis Performed by : ZHANGJIAGANG HUALING CHEMICAL MACHINERY CO.LTD.

Date of Analysis : Jul 26,2010

Job File : VANPHONG BONDED PETROLEUM TERMINAL PROJECT

-V-9601&V-9602

PREPARED BY: ____________

REVIEWED BY: ____________

APPROVED BY: ____________

Statement:

The used Modules in this calculation of computer program (PVElite Edition 2010) have been verified by hand calculation,and found meet the requirements of ASME Code Section VIII-1,2007 edition, up to 2009 addenda.

Verified by Date

Approved by Date

Table of Contents:

1. Shell Input Data (3)

2. Internal Pressure Calculations (9)

3. Nozzle Flange MAWP (13)

4. Stress Calcs. for saddles (Operating case) (14)

5. Stress Calcs. for saddles (Test case) (28)

6. Nozzle Calcs. N1 (42)

7. Nozzle Calcs. N2 (45)

8. Nozzle Calcs. N3 (50)

9. Nozzle Calcs. N4 (53)

10. Nozzle Calcs. N5 (56)

11. Nozzle Calcs. K1A (59)

12. Nozzle Calcs. K1B (62)

13. Nozzle Calcs. K2 (66)

14. Nozzle Calcs. M1 (69)

15. Nozzle Schedule and nozzle summary (75)

Vessel Analysis: Input Data

Design Internal Pressure (for Hydrotest) 0.4000 MPa

Design Internal Temperature 60 C

Type of Hydrotest UG99-b

Hydrotest Position Horizontal

Projection of Nozzle from Vessel Top 0.0000 mm

Projection of Nozzle from Vessel Bottom 0.0000 mm

Minimum Design Metal Temperature -196 C

Type of Construction Welded

Special Service None

Degree of Radiography RT 1

UG-22 Loadings

Complete Listing of Vessel Elements and Details:

Element From Node 10

Element To Node 20

Element Type Elliptical

Description

Distance "FROM" to "TO" 25.000 mm

Inside Diameter 1850.0 mm

Element Thickness 7.2000 mm

Internal Corrosion Allowance 0.0000 mm

Nominal Thickness 8.0000 mm

External Corrosion Allowance 0.0000 mm

Design Internal Pressure 0.4000 MPa

Design Temperature Internal Pressure 60 C

Design External Pressure 0.0000 MPa

Design Temperature External Pressure 20 C

Effective Diameter Multiplier 1.2

Material Name SA-240 316

Allowable Stress, Ambient 137.90 MPa

Allowable Stress, Operating 137.90 MPa

Allowable Stress, Hydrotest 186.16 MPa

Material Density 0.007750 kg/cm^3

P Number Thickness 0.0000 mm

Yield Stress, Operating 192.51 MPa

External Pressure Chart Name HA-2

UNS Number S31600

Product Form Plate

Efficiency, Longitudinal Seam 1.

Efficiency, Circumferential Seam 1.

Elliptical Head Factor 2.

Element From Node 20

Element To Node 30

Element Type Cylinder

Description

Distance "FROM" to "TO" 4150.0 mm

Inside Diameter 1850.0 mm

Element Thickness 8.0000 mm

Internal Corrosion Allowance 0.0000 mm

Nominal Thickness 8.0000 mm

External Corrosion Allowance 0.0000 mm

Design Internal Pressure 0.4000 MPa

Design Temperature Internal Pressure 60 C

Design External Pressure 0.0000 MPa

Design Temperature External Pressure 20 C

Effective Diameter Multiplier 1.2

Material Name SA-240 316

Efficiency, Longitudinal Seam 1.

Efficiency, Circumferential Seam 1.

Element From Node 20

Detail Type Saddle

Detail ID Lft Sdl

Dist. from "FROM" Node / Offset dist 500.00 mm

Width of Saddle 272.00 mm

Height of Saddle at Bottom 1183.0 mm

Saddle Contact Angle 120.

Height of Composite Ring Stiffener 0.0000 mm

Width of Wear Plate 460.00 mm

Thickness of Wear Plate 10.000 mm

Contact Angle, Wear Plate (degrees) 132.

Element From Node 20

Detail Type Saddle

Detail ID Rht Sdl

Dist. from "FROM" Node / Offset dist 3650.0 mm

Width of Saddle 272.00 mm

Height of Saddle at Bottom 1183.0 mm

Saddle Contact Angle 120.

Height of Composite Ring Stiffener 0.0000 mm

Width of Wear Plate 460.00 mm

Thickness of Wear Plate 10.000 mm

Contact Angle, Wear Plate (degrees) 132.

Element From Node 20

Detail Type Nozzle

Detail ID N1

Dist. from "FROM" Node / Offset dist 1040.0 mm

Nozzle Diameter 50. mm

Nozzle Schedule 40

Nozzle Class 150

Layout Angle 90.

Blind Flange (Y/N) N

Weight of Nozzle ( Used if > 0 ) 0.0000 N

Grade of Attached Flange GR 2.2

Nozzle Matl SA-312 TP316

Element From Node 20

Detail Type Nozzle

Detail ID N2

Dist. from "FROM" Node / Offset dist 3150.0 mm

Nozzle Diameter 100. mm

Nozzle Schedule 40

Nozzle Class 150

Layout Angle 270.

Blind Flange (Y/N) N

Weight of Nozzle ( Used if > 0 ) 0.0000 N

Grade of Attached Flange GR 2.2

Nozzle Matl SA-312 TP316

Element From Node 20

Detail Type Nozzle

Detail ID N3

Dist. from "FROM" Node / Offset dist 150.00 mm

Nozzle Diameter 50. mm

Nozzle Schedule 40

Nozzle Class 150

Layout Angle 270.

Blind Flange (Y/N) N

Weight of Nozzle ( Used if > 0 ) 0.0000 N

Grade of Attached Flange GR 2.2

Nozzle Matl SA-312 TP316

Element From Node 20

Detail Type Nozzle

Detail ID N4

Dist. from "FROM" Node / Offset dist 3640.0 mm

Nozzle Diameter 50. mm

Nozzle Schedule 40

Nozzle Class 150

Layout Angle 90.

Blind Flange (Y/N) N

Weight of Nozzle ( Used if > 0 ) 0.0000 N

Grade of Attached Flange GR 2.2

Nozzle Matl SA-312 TP316

Element From Node 20

Detail Type Nozzle

Detail ID N5

Dist. from "FROM" Node / Offset dist 640.00 mm

Nozzle Diameter 50. mm

Nozzle Schedule 40

Nozzle Class 150

Layout Angle 90.

Blind Flange (Y/N) N

Weight of Nozzle ( Used if > 0 ) 0.0000 N

Grade of Attached Flange GR 2.2

Nozzle Matl SA-312 TP316

Element From Node 20

Detail Type Nozzle

Detail ID K1A

Dist. from "FROM" Node / Offset dist 4090.0 mm

Nozzle Diameter 20. mm

Nozzle Schedule 40

Nozzle Class 150

Layout Angle 90.

Blind Flange (Y/N) N

Weight of Nozzle ( Used if > 0 ) 0.0000 N

Grade of Attached Flange GR 2.2

Nozzle Matl SA-312 TP316

Element From Node 20

Detail Type Nozzle

Detail ID K2

Dist. from "FROM" Node / Offset dist 140.00 mm

Nozzle Diameter 50. mm

Nozzle Schedule 40

Nozzle Class 150

Layout Angle 90.

Blind Flange (Y/N) N

Weight of Nozzle ( Used if > 0 ) 0.0000 N

Grade of Attached Flange GR 2.2

Nozzle Matl SA-312 TP316

Element From Node 20

Detail Type Nozzle

Detail ID M1

Dist. from "FROM" Node / Offset dist 2340.0 mm

Nozzle Diameter 508. mm

Nozzle Schedule None

Nozzle Class 150

Layout Angle 90.

Blind Flange (Y/N) N

Weight of Nozzle ( Used if > 0 ) 0.0000 N

Grade of Attached Flange GR 2.2

Nozzle Matl SA-240 316

Element From Node 30

Element To Node 40

Element Type Elliptical

Description

Distance "FROM" to "TO" 25.000 mm

Inside Diameter 1850.0 mm

Element Thickness 7.2000 mm

Internal Corrosion Allowance 0.0000 mm

Nominal Thickness 8.0000 mm

External Corrosion Allowance 0.0000 mm

Design Internal Pressure 0.4000 MPa

Design Temperature Internal Pressure 60 C

Design External Pressure 0.0000 MPa

Design Temperature External Pressure 20 C

Effective Diameter Multiplier 1.2

Material Name SA-240 316

Efficiency, Longitudinal Seam 1.

Efficiency, Circumferential Seam 1.

Elliptical Head Factor 2.

Element From Node 30

Detail Type Nozzle

Detail ID K1B

Dist. from "FROM" Node / Offset dist 600.00 mm

Nozzle Diameter 20. mm

Nozzle Schedule 40

Nozzle Class 150

Layout Angle 270.

Blind Flange (Y/N) N

Weight of Nozzle ( Used if > 0 ) 0.0000 N

Grade of Attached Flange GR 2.2

Nozzle Matl SA-312 TP316

PVElite is a registered trademark of COADE, Inc. [2010]

Element Thickness, Pressure, Diameter and Allowable Stress :

| | MPa | mm | mm | mm | MPa | ---------------------------------------------------------------------------

10| 20| 0.40000 | 8.00000 | 0.00000 | 1850.00 | 137.900 |

20| 30| 0.40000 | 8.00000 | 0.00000 | 1850.00 | 137.900 |

30| 40| 0.40000 | 8.00000 | 0.00000 | 1850.00 | 137.900 |

Element Required Thickness and MAWP :

| | MPa | MPa | MPa | mm | mm | ----------------------------------------------------------------------------

10| 20| 0.40000 | 1.07255 | 1.07255 | 7.20000 | 2.68388 |

20| 30| 0.40000 | 1.18649 | 1.18649 | 8.00000 | 2.68778 |

30| 40| 0.40000 | 1.07255 | 1.07255 | 7.20000 | 2.68388 |

Minimum 1.073 1.073

MAWP: 1.073 MPa, limited by: Elliptical Head.

Internal Pressure Calculation Results :

ASME Code, Section VIII, Division 1, 2007 A-09

Elliptical Head From 10 To 20 SA-240 316 at 60 C

Required Thickness due to Internal Pressure [tr]:

= (P*D*Kcor)/(2*S*E-0.2*P) Appendix 1-4(c)

= (0.400*1850.0000*1.000)/(2*137.90*1.00-0.2*0.400)

= 2.6839 + 0.0000 = 2.6839 mm

Max. Allowable Working Pressure at given Thickness, corroded [MAWP]:

= (2*S*E*t)/(Kcor*D+0.2*t) per Appendix 1-4 (c)

= (2*137.90*1.00*7.2000)/(1.000*1850.0000+0.2*7.2000)

= 1.073 MPa

Maximum Allowable Pressure, New and Cold [MAPNC]:

= (2*S*E*t)/(K*D+0.2*t) per Appendix 1-4 (c)

= (2*137.90*1.00*7.2000)/(1.000*1850.0000+0.2*7.2000)

= 1.073 MPa

Actual stress at given pressure and thickness, corroded [Sact]:

= (P*(Kcor*D+0.2*t))/(2*E*t)

= (0.400*(1.000*1850.0000+0.2*7.2000))/(2*1.00*7.2000)

= 51.429 MPa

Straight Flange Required Thickness:

= (P*R)/(S*E-0.6*P) + c per UG-27 (c)(1)

= (0.400*925.0000)/(137.90*1.00-0.6*0.400)+0.000

= 2.688 mm

Straight Flange Maximum Allowable Working Pressure:

= (S*E*t)/(R+0.6*t) per UG-27 (c)(1)

= (137.90 * 1.00 * 8.0000 ) / (925.0000 + 0.6 * 8.0000 )

= 1.186 MPa

Percent Elongation per UHA-44 (75*tnom/Rf)*(1-Rf/Ro) 1.884 %

Note: Please Check Requirements of Table UHA-44 for Elongation limits.

Cylindrical Shell From 20 To 30 SA-240 316 at 60 C

Required Thickness due to Internal Pressure [tr]:

= (P*R)/(S*E-0.6*P) per UG-27 (c)(1)

= (0.400*925.0000)/(137.90*1.00-0.6*0.400)

= 2.6878 + 0.0000 = 2.6878 mm

Max. Allowable Working Pressure at given Thickness, corroded [MAWP]:

= (S*E*t)/(R+0.6*t) per UG-27 (c)(1)

= (137.90*1.00*8.0000)/(925.0000+0.6*8.0000)

= 1.186 MPa

Maximum Allowable Pressure, New and Cold [MAPNC]:

= (S*E*t)/(R+0.6*t) per UG-27 (c)(1)

= (137.90*1.00*8.0000)/(925.0000+0.6*8.0000)

= 1.186 MPa

Actual stress at given pressure and thickness, corroded [Sact]:

= (P*(R+0.6*t))/(E*t)

= (0.400*(925.0000+0.6*8.0000))/(1.00*8.0000)

= 46.490 MPa

Percent Elongation per UHA-44 (50*tnom/Rf)*(1-Rf/Ro) 0.431 %

Note: Please Check Requirements of Table UHA-44 for Elongation limits.

Elliptical Head From 30 To 40 SA-240 316 at 60 C

Required Thickness due to Internal Pressure [tr]:

= (P*D*Kcor)/(2*S*E-0.2*P) Appendix 1-4(c)

= (0.400*1850.0000*1.000)/(2*137.90*1.00-0.2*0.400)

= 2.6839 + 0.0000 = 2.6839 mm

Max. Allowable Working Pressure at given Thickness, corroded [MAWP]:

= (2*S*E*t)/(Kcor*D+0.2*t) per Appendix 1-4 (c)

= (2*137.90*1.00*7.2000)/(1.000*1850.0000+0.2*7.2000)

= 1.073 MPa

Maximum Allowable Pressure, New and Cold [MAPNC]:

= (2*S*E*t)/(K*D+0.2*t) per Appendix 1-4 (c)

= (2*137.90*1.00*7.2000)/(1.000*1850.0000+0.2*7.2000)

= 1.073 MPa

Actual stress at given pressure and thickness, corroded [Sact]:

= (P*(Kcor*D+0.2*t))/(2*E*t)

= (0.400*(1.000*1850.0000+0.2*7.2000))/(2*1.00*7.2000)

= 51.429 MPa

Straight Flange Required Thickness:

= (P*R)/(S*E-0.6*P) + c per UG-27 (c)(1)

= (0.400*925.0000)/(137.90*1.00-0.6*0.400)+0.000

= 2.688 mm

Straight Flange Maximum Allowable Working Pressure:

= (S*E*t)/(R+0.6*t) per UG-27 (c)(1)

= (137.90 * 1.00 * 8.0000 ) / (925.0000 + 0.6 * 8.0000 )

= 1.186 MPa

Percent Elongation per UHA-44 (75*tnom/Rf)*(1-Rf/Ro) 1.884 %

Note: Please Check Requirements of Table UHA-44 for Elongation limits.

Hydrostatic Test Pressure Results:

Pressure per UG99b = 1.3 * M.A.W.P. * Sa/S 1.394 MPa Pressure per UG99b[34] = 1.3 * Design Pres * Sa/S 0.520 MPa Pressure per UG99c = 1.3 * M.A.P. - Head(Hyd) 1.376 MPa Pressure per UG100 = 1.1 * M.A.W.P. * Sa/S 1.180 MPa Pressure per PED = 1.43 * MAWP 1.534 MPa User Defined Hydrostatic Test Pressure at High Point 0.520 MPa

Horizontal Test performed per: UG-99b

Stresses on Elements due to Hydrostatic Test Pressure:

From To Stress Allowable Ratio Pressure 10 20 69.2 186.2 0.372 0.54 20 30 62.5 186.2 0.336 0.54 30 40 69.2 186.2 0.372 0.54

Elements Suitable for Internal Pressure.

PVElite is a registered trademark of COADE, Inc. [2010]

Nozzle Flange MAWP Results :

Nozzle ----- Flange Rating

Description Operating Ambient Temperature Class Grade|Group

MPa MPa C

----------------------------------------------------------------------------

N1 1.8 1.9 60 150 GR 2.2 N2 1.8 1.9 60 150 GR 2.2 N3 1.8 1.9 60 150 GR 2.2 N4 1.8 1.9 60 150 GR 2.2 N5 1.8 1.9 60 150 GR 2.2 K1A 1.8 1.9 60 150 GR 2.2 K2 1.8 1.9 60 150 GR 2.2 M1 1.8 1.9 60 150 GR 2.2 K1B 1.8 1.9 60 150 GR 2.2 ----------------------------------------------------------------------------

Minimum Rating 1.786 1.896 MPa

Note: ANSI Ratings are per ANSI/ASME B16.5 2003 Edition

PVElite is a registered trademark of COADE, Inc. [2010]

ASME Horizontal Vessel Analysis: Stresses for the Left Saddle

Horizontal Vessel Stress Calculations : Operating Case

Input and Calculated Values:

Vessel Mean Radius Rm 929.00 mm Tangent to Tangent Length L 4200.00 mm Distance from Saddle to Vessel tangent a 525.00 mm

Saddle Width b 272.00 mm Saddle Bearing Angle theta 120.00 degrees

Wear Plate Width b1 460.00 mm Wear Plate Bearing Angle theta1 132.00 degrees Wear Plate Thickness tr 8.0 mm

Wear Plate Allowable Stress Sr 137.90 MPa

Inside Depth of Head h2 462.50 mm

Shell Allowable Stress used in Calculation 137.90 MPa

Head Allowable Stress used in Calculation 137.90 MPa

Saddle Force Q, Operating Case 10533.17 N

Horizontal Vessel Analysis Results: Actual Allowable

-------------------------------------------------------------------

Long. Stress at Top of Midspan 23.00 137.90 MPa Long. Stress at Bottom of Midspan 23.45 137.90 MPa

Long. Stress at Top of Saddles 23.48 137.90 MPa Long. Stress at Bottom of Saddles 23.08 137.90 MPa

Tangential Shear in Shell 1.09 82.74 MPa

Circ. Stress at Horn of Saddle 2.41 172.37 MPa

Circ. Compressive Stress in Shell 0.25 137.90 MPa

Load Combination Results for Q + Wind or Seismic [Q]:

= Saddle Load + Max( Fwl, Fwt, Fsl, Fst )

= 10533 + Max( 0 , 0 , 0 , 0 )

= 10533.2 N

Summary of Loads at the base of this Saddle:

Vertical Load (including saddle weight) 12554.07 N

Transverse Shear Load Saddle 0.00 N

Longitudinal Shear Load Saddle 0.00 N

Formulas and Substitutions for Horizontal Vessel Analysis:

Note: Wear Plates are assumed to be Welded k = 0.1

The Computed K values from Table 4.15.1:

K1 = 0.1066 K2 = 1.1707 K3 = 0.8799 K4 = 0.4011 K5 = 0.7603 K6 = 0.0529 K7 = 0.0184 K8 = 0.3405 K9 = 0.2711 K10 = 0.0581 K1* = 0.1923 K6p = 0.0434 K7P = 0.0151

The suffix 'p' denotes the values for a wear plate if it exists.

Note: Dimension a is greater than or equal to Rm / 2.

Moment per Equation 4.15.3 [M1]:

= -Q*a [1 - (1- a/L + (R^(2)-h2^(2))/(2a*L))/(1+(4h2)/3L)]

= -10533*525.00[1-(1-525.00/4200.00+(929.000^(2)-462.500^(2))/

(2*525.00*4200.00))/(1+(4*462.50)/(3*4200.00))]

= -601197.4 N-mm

Moment per Equation 4.15.4 [M2]:

= Q*L/4(1+2(R^(2)-h2^(2))/(L^(2)))/(1+(4h2)/( 3L))-4a/L

= 10533*4200/4(1+2(929^(2)-462^(2))/(4200^(2)))/(1+(4*462)/

(3*4200))-4*525/4200

= 4825672.5 N-mm

Longitudinal Stress at Top of Shell (4.15.6) [Sigma1]:

= P * Rm/(2t) - M2/(pi*Rm^(2)t)

= 0.4 * 929.000 /(2*8.00 ) - 4825672 /(pi*929.0^(2)*8.00 )

= 23.00 MPa

Longitudinal Stress at Bottom of Shell (4.15.7) [Sigma2]:

= P * Rm/(2t) + M2/(pi * Rm^(2) * t)

= 0.4 * 929.000 /(2 * 8.00 ) + 4825672 /(pi * 929.0^(2) * 8.00 )

= 23.45 MPa

Longitudinal Stress at Top of Shell at Support (4.15.10) [Sigma*3]:

= P * Rm/(2t) - M1/(K1*pi*Rm^(2)t)

= 0.4 * 929.000 /(2*8.00 ) - -601197.4 /(0.1066 *pi*929.0^(2)*8.00 )

= 23.48 MPa

Longitudinal Stress at Bottom of Shell at Support (4.15.11) [Sigma*4]:

= P * Rm/(2t) + M1/(K1*pi*Rm^(2)t)

= 0.4 * 929.000 /(2*8.00 ) + -601197.4 /(0.1066 *pi*929.0^(2)*8.00 )

= 23.08 MPa

Maximum Shear Force in the Saddle (4.15.5) [T]:

= Q(L-2a)/(L+(4*h2/3))

= 10533 ( 4200.00 - 2 * 525.00 )/(4200.00 + ( 4 * 462.50 /3))

= 6888.5 N

Shear Stress in the shell no rings, not stiffened (4.15.14) [tau2]:

= K2 * T / ( Rm * t )

= 1.1707 * 6888.47 / ( 929.0001 * 8.0000 )

= 1.09 MPa

Decay Length (4.15.22) [x1,x2]:

= 0.78 * sqrt( Rm * t )

= 0.78 * sqrt( 929.000 * 8.000 )

= 67.243 mm

Circumferential Stress in shell, no rings (4.15.23) [sigma6]:

= -K5 * Q * k / ( t * ( b + X1 + X2 ) )

= -0.7603 * 10533 * 0.1 / ( 8.000 * ( 272.00 + 67.24 + 67.24 ) )

= -0.25 MPa

Effective reinforcing plate width (4.15.1) [B1]:

= min( b + 1.56 * sqrt( Rm * t ), 2a )

= min( 272.00 + 1.56 * sqrt( 929.000 * 8.000 ), 2 * 525.000 )

= 406.49 mm

Wear Plate/Shell Stress ratio (4.15.29) [eta]:

= min( Sr/S, 1 )

= min( 137.900 / 137.900 , 1 )

= 1.0000

Circumferential Stress at wear plate (4.15.26) [sigma6,r]:

= -K5 * Q * k / ( B1( t + eta * tr ) )

= -0.7603 * 10533 * 0.1 / ( 406.486 ( 8.000 + 1.000 * 8.000 ) )

= -0.12 MPa

Circ. Comp. Stress at Horn of Saddle, L<8Rm (4.15.28) [sigma7,r*]: = -Q/(4(t+eta*tr)b1) - 12*K7*Q*Rm/(L(t+eta*tr)^(2))

= -10533 /(4(8.000 + 1.000 * 8.000 )406.486 ) -

12*0.018*10533*929.000/(4200.00(8.000+1.000*8.000)^(2))

= -2.41 MPa

Free Un-Restrained Thermal Expansion between the Saddles [Exp]:

= Alpha * Ls * ( Design Temperature - Ambient Temperature )

= 0.158E-04 * 3150.000 * ( 60.0 - 21.1 )

= 1.931 mm

Results for Vessel Ribs, Web and Base:

Baseplate Length Bplen 1360.0000 mm Baseplate Thickness Bpthk 16.0000 mm Baseplate Width Bpwid 220.0000 mm Number of Ribs ( inc. outside ribs ) Nribs 4

Rib Thickness Ribtk 12.0000 mm

Web Thickness Webtk 12.0000 mm Web Location Webloc Side

Moment of Inertia of Saddle - Lateral Direction

Y A AY Ay^(2) Io Shell 4. 4754. 19014. 76057. 25352. Wearplate 12. 3680. 44160. 529920. 19627. Web 121. 2520. 304920. 36895284. 9260990. BasePlate 234. 3520. 823680. 192740896. 75093. Totals 371. 14474. 1191774. 230242144. 9381063.

Value C1 = Sumof(Ay)/Sumof(A) = 82. mm Value I = Sumof(Ay^(2) ) + Sumof(Io) - C1*Sumof(Ay) = 141490944. mm^4 Value As = Sumof(A) - Ashell = 9720. mm^2

K1 = (1+Cos(beta)-.5*Sin(beta)^(2) )/(pi-beta+Sin(beta)*Cos(beta)) = 0.2035

Fh = K1 * Q = 0.2035 * 10533.165 = 2143.7278 N

Tension Stress, St = ( Fh/As ) = 0.2206 MPa

Allowed Stress, Sa = 0.6 * Yield Str = 111.6990 MPa

d = B - R*Sin(theta) / theta = 402.0312 mm

Bending Moment, M = Fh * d = 862194.8750 N-mm

Bending Stress, Sb = ( M * C1 / I ) = 0.5016 MPa

Allowed Stress, Sa = 2/3 * Yield Str = 124.1100 MPa

Minimum Thickness of Baseplate per Moss :

= ( 3 * ( Q + Saddle_Wt ) * BasePlateWidth / ( 2 * BasePlateLength *

AllStress ))^(.5)

= ( 3 * (10533 + 2020 ) * 220.00 / ( 2 * 1360.000 * 124.110 ))^(.5)

= 4.954 mm

Calculation of Axial Load, Intermediate Values and Compressive Stress

Effective Baseplate Length [e]:

= ( Bplen - Clearance ) / ( Nribs - 1)

= ( 1360.0000 - 25.4 ) / ( 4 - 1 ) = 444.8667 mm

Baseplate Pressure Area [Ap]:

= e * Bpwid / 2

= 444.8667 * 220.0000 / 2 = 48935.3320 mm^2

Axial Load [P]:

= Ap * Bp

= 48935.3 * 0.04 = 1722.7 N

Area of the Rib and Web [Ar]:

= ( Bpwid - Clearance - Webtk ) * Ribtk + e/2 * Webtk

= ( 220.000 - 25.4 - 12.000 ) * 12.000 + 444.8667 /2 * 12.000

= 4860.400 mm^2

Compressive Stress [Sc]:

= P/Ar

= 1722.7 / 4860.3999 = 0.3545 MPa

Check of Outside Ribs:

Inertia of Saddle, Outer Ribs - Longitudinal Direction

Y A AY Ay^(2) Io Rib 103.3 2655.6 274323.5 6317474.0 12698247.0 Web 6.0 2669.2 16015.2 6285286.5 64060.7 Values 54.5 5324.8 290338.7 12602760.0 12762308.0

Bending Moment [Rm]:

= Fl /( 2 * Bplen ) * e * rl / 2

= 0.0 /( 2 * 1360.00 ) * 444.867 * 700.50 / 2

= 0.000 N-mm

KL/R < Cc ( 9.6967 < 145.6069 ) per AISC E2-1

Sca = (1-(Klr)^(2)/(2*Cc^(2)))*Fy/(5/3+3*(Klr)/(8*Cc)-(Klr^(3))/(8*Cc^(3))

Sca = ( 1-( 9.70 )^(2)/(2 * 145.61^(2) )) * 186 /

( 5/3+3*(9.70 )/(8* 145.61 )-( 9.70^(3))/(8*145.61^(3))

Sca = 109.81 MPa

AISC Unity Check on Outside Ribs ( must be <= 1.0 )

Check = Sc/Sca + (Rm/Z)/Sba

Check = 0.35 / 109.81 + (0.00 /181083.016) / 124.11

Check = 0.00

Check of Inside Ribs

Inertia of Saddle, Inner Ribs - Axial Direction

Y A AY Ay^(2) Io Rib 103.3 2191.2 226350.9 10427632.0 7369330.0 Web 6.0 5338.4 32030.4 4280125.0 64060.7 Values 34.3 7529.6 258381.3 14707757.0 7433390.5

KL/R < Cc ( 4.6595 < 145.6069 ) per AISC E2-1

Sca = (1-(Klr)^(2)/(2*Cc^(2)))*Fy/(5/3+3*(Klr)/(8*Cc)-(Klr^(3))/(8*Cc^(3))

Sca = ( 1-( 4.66 )^(2)/(2 * 145.61^(2) )) * 186 /

( 5/3+3*(4.66 )/(8* 145.61 )-( 4.66^(3))/(8*145.61^(3))

Sca = 110.84 MPa

AISC Unity Check on Inside Ribs ( must be <= 1.0 )

Check = Sc/Sca + (Rm/Z)/Sba

Check = 0.46 / 110.84 + ( 0.00 /227555.484) / 124.11

Check = 0.00

Input Data for Base Plate Bolting Calculations:

Total Number of Bolts per BasePlate Nbolts 2

Total Number of Bolts in Tension/Baseplate Nbt 1

Bolt Material Specification SA-193 B7

Bolt Allowable Stress Stba 172.00 MPa Bolt Corrosion Allowance Bca 0.0000 mm Distance from Bolts to Edge Edgedis 80.0100 mm Nominal Bolt Diameter Bnd 20.0000 mm Thread Series Series TEMA Metric BasePlate Allowable Stress S 98.60 MPa Area Available in a Single Bolt BltArea 217.0510 mm^2 Saddle Load QO (Weight) QO 12554.1 N Saddle Load QL (Wind/Seismic contribution) QL 0.0 N Maximum Transverse Force Ft 0.0 N Maximum Longitudinal Force Fl 0.0 N Saddle Bolted to Steel Foundation Yes

Bolt Area Calculation per Dennis R. Moss

Bolt Area Requirement Due to Longitudinal Load [Bltarearl]:

= 0.0 (QO > QL --> No Uplift in Longitudinal direction)

Bolt Area due to Shear Load [Bltarears]:

= Fl / (Stba * Nbolts)

= 0.00 / (172.00 * 2.00 )

= 0.0000 mm^2

Bolt Area due to Transverse Load

Moment on Baseplate Due to Transverse Load [Rmom]:

= B * Ft + Sum of X Moments

= 1183.00 * 0.00 + 0.00

= 0.00 N-mm

Eccentricity (e):

= Rmom / QO

= 0.00 / 12554.07

= 0.00 mm < Bplen/6 --> No Uplift in Transverse direction

Bolt Area due to Transverse Load [Bltareart]:

= 0 (No Uplift)

Required of a Single Bolt [Bltarear]

= max[Bltarearl, Bltarears, Bltareart]

= max[0.0000 , 0.0000 , 0.0000 ]

= 0.0000 mm^2

ASME Horizontal Vessel Analysis: Stresses for the Right Saddle

Input and Calculated Values:

Vessel Mean Radius Rm 929.00 mm Tangent to Tangent Length L 4200.00 mm Distance from Saddle to Vessel tangent a 525.00 mm

Saddle Width b 272.00 mm Saddle Bearing Angle theta 120.00 degrees

Wear Plate Width b1 460.00 mm Wear Plate Bearing Angle theta1 132.00 degrees Wear Plate Thickness tr 8.0 mm

一套完整的造价计算书(附公式)及建筑工程

一套完整的造价计算书（附公式）及建筑工程建筑面积计算规整场地: 建筑物场地厚度在±30cm以的挖、填、运、找平. 1、平整场地计算规则（1）清单规则：按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算。（2）定额规则：按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算。 2、平整场地计算方法（1）清单规则的平整场地面积：清单规则的平整场地面积＝首层建筑面积（2）定额规则的平整场地面积：定额规则的平整场地面积＝首层建筑面积 3、注意事项（1）、有的地区定额规则的平整场地面积：按外墙外皮线外放2米计算。计算时按外墙外边线外放2米的图形分块计算，然后与底层建筑面积合并计算；或者按“外放2米的中心线×2=外放2米面积” 与底层建筑面积合并计算。这样的话计算时会出现如下难点： ①、划分块比较麻烦，弧线部分不好处理，容易出现误差。 ②、2米的中心线计算起来较麻烦，不好计算。 ③、外放2米后可能出现重叠部分，到底应该扣除多少不好计算。（2）、清单环境下投标人报价时候可能需要根据现场的实际情况计算平整场地的工程量，每边外放的长度不一样。大开挖土方 1、开挖土方计算规则（1）、清单规则：挖基础土方按设计图示尺寸以基础垫层底面积乘挖土深度计算。（2）、定额规则：人工或机械挖土方的体积应按槽底面积乘以挖土深度计算。槽底面积应以槽底的长乘以槽底的宽，槽底长和宽是指混凝土垫层外边线加工作面，如有排水沟者应算至排水沟外边线。排水沟的体积应纳入总土方量。当需要放坡时，应将放坡的土方量合并于总土方量中。 2、开挖土方计算方法（1）、清单规则： ①、计算挖土方底面积：方法一、利用底层的建筑面积+外墙外皮到垫层外皮的面积。外墙外边线到垫层外边线的面积计算（按外墙外边线外放图形分块计算或者按“外放图形的中心线×外放长度”计算。）方法二、分块计算垫层外边线的面积（同分块计算建筑面积）。 ②、计算挖土方的体积：土方体积＝挖土方的底面积*挖土深度。（2）、定额规则： ①、利用棱台体积公式计算挖土方的上下底面积。

整理模板方案及完整计算书

模板施工方案一、编制依据： 1.1国家现行《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）及相关现行施工规范。 1.2上海世茂佘山国际会议中心暨酒店施工图纸。二、模板支撑体系设计说明： 2.1上海世茂佘山国际会议中心暨酒店模板支撑采用“满堂红”体系：排架间距1000×1000，步距1800； 2.2验算：立杆稳定性验算（取1m2计算面积） 1.相关参数：扣件：直角，旋转扣件（抗滑）为8.0KN 钢管：φ48 t=3.5mm A=4.89cm2 2.按不组合风荷载时：

N/φA≤f 其中N：模板支架立杆轴向力设计值； N=1.2∑N GK +1.4∑ N GK 1.按最高梁900考虑，其中∑N GK——模板及支架自重、新浇砼自重、钢筋自重轴向力的总和 ∑ N GK =0.9+24×1×0.9+1.5=24kN ∑N GK——施工荷载及振捣荷载轴向力总和 ∑N GK =1.0+2.0=3.0kN 则 N=1.2∑ N GK +1.4∑ N GK =1.2×24+1.4×3=34 kN φ——轴心受压构件稳定系数，应根据长细比入值表求得 λ=l/i=1.8÷（1.58×10-2）=113.92 查表得φ=0.489 N/φ×A=（34×103）÷（0. 489×4.89×10-4） =1.42*108

建筑电气设计相关计算公式大全

一、常用的需要系数负荷计算方法 1、用电设备组的计算负荷（三相）：有功计算负荷 Pjs=Kx·Pe(Kw)；无功计算负荷 Qjs=Pjs·tgψ（Kvar）；视在功率计算负荷Sjs=√￣Pjs2+ Qjs2（KVA）；计算电流 Ijs=Sjs/√￣3·Ux·Cosψ（A）。式中：Pe---用电设备组额定容量（Kw）； Cosψ---电网或供电的功率因数余弦值（见下表）； tgψ ---功率因数的正切值（见下表）； Ux---标称线电压（Kv）。 Kx---需要系数（见下表）提示：有感抗负荷（电机动力）时的计算电流，即： Ijs=Sjs/√￣3·Ux·Cosψ·η（A） η---感抗负荷效率系数，一般取值0.65～0.85。民用建筑（酒店）主要用电设备需要系数Kx及Cosψ、tgψ的取值表：注：照明负荷中有感抗负荷时，参见照明设计。

2、配电干线或变电所的计算负荷： ⑴、根据设备组的负荷计算确定后，来计算配电干线的负荷，方法如下：总有功计算负荷∑Pjs=K∑·∑(Kx·Pe)；总无功计算负荷∑Qjs= K∑·∑（Pjs·tg）；总视在功率计算负荷∑Sjs=√￣（∑Pjs）2+（∑Qjs）2。配电干线计算电流∑Ijs=∑Sjs/√￣3·Ux·Cosψ（A）。式中：∑---总矢量之和代号； K∑---同期系数（取值见下表1）。 ⑵、变电所变压器容量的计算，根据低压配电干线计算负荷汇总后进行计算，参照上述方法进行。即： ∑Sjs变= K∑·∑Sjs干线（K∑取值范围见下表2）。变压器容量确定：S变=Sjs×1.26= （KVA）。（载容率为80﹪计算，百分比系数取1.26，消防负荷可以不计在内）。变压器容量估算S变= Pjs×K×1.26= Pjs×1.063×1.26= （Kva）。同期系数K∑值表：计算负荷表（参考格式）：

模板方案及完整计算书

模板施工方案 XXXXXX宿舍楼

编制：_______________ 审核：_______________ 审批：_______________ xxxxxx有限公司、编制依据 1 、 xxxxxx宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计 2 、建筑施工手册（第五版） 3 、建筑施工规范大全 4、_、建筑施工现场检查手册等工程概况 1 、 xxxxx佰舍楼工程，位于xxxxxxx。工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏板基础，建筑面积3797.22平米，地上六层，建筑高度22.05米。三、施工准备 1 、据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件.加固穿墙螺栓.蝶形卡及木方子等。 2 、材料部门按计划组织周转工具进场。 3 、模板支设以前，应做好各种预留.预埋及钢管隐验。四、施工方法（一）墙模板工程剪力墙全部采用木模板配o 14穿墙螺栓，用0 48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700，垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。

施工方法：模板位置弹好以后，先安一面模板，相邻模板搭接要紧密，然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定），后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。验收要求：模板位置误差w 5mm,垂直误差w 6mm . 注意事项：（1）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模；（2）支模前，模板表面要涂刷隔离剂；（3）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。（二）柱模施工柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。施工方法：（1）首先根据柱断面尺寸配模。（2）模板安装前，先配置对拉螺栓（作用及方法同前），安装时从一面开始安装，安装完毕后安装钢管柱箍（用0 48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行加固，柱箍间距400—600mm。（3）安装竖向钢管龙骨，用以竖向调直及增加柱模整体性。（三）梁模板施工; 梁底模板根据图纸设计尺寸情况进行整体配模，待梁底支撑脚手架搭设完毕后进行入模、调整位置、加固，形成梁底模整体。 1、支撑系统：梁底支撑系统采用双或三排脚手架，全部使用0 48X 3.5钢管、扣件搭设。所有支撑脚手架均设扫地杆，因操作人员行走要求，第一大道横杆高度可为1800mm因为本工程梁较密，固搭设满堂红脚手架。架体搭设时及时加剪力撑。 2、施工方法：（ 1 ）梁模 a. 放梁位置 b. 在梁两侧立钢管支柱（间距400-500mn）,支柱下要夯实并铺通长木脚手架板； c. 距地200mm加设纵横扫地杆；距地1800mm 3300mm设纵横水平拉杆。 d. 按梁底标高调整支柱高度，安设梁底支撑龙骨（间距》500mn）并将龙骨找平， e. 安装梁底模，并按施工规范要求起拱； f. 安装两侧模，侧模和底模通过角模进行接连；

高大模板专项施工方案(完整计算书经专家论证)

(此文档为Word格式，下载后可以任意编辑修改！）模板工程施工方案工程名称：编制单位：编制人：审核人：批准人：编制日期：年月日

施工组织设计（方案）报审表方案名称： JL—A002

施工组织设计（方案）报（复）审表工程名称：编号：注：本表由施工单位填写，一式三份，连同施工组织设计一并送项目监理机构审查。建设、监理、施工单位各留一份。一、工程概况工程地下1层，地上门卫1层、实验动物区3层、疫苗厂房及车库2层局部3层。结构形式为框架结构，基础采用独立基础，楼层次梁主要采用井字梁形

式。二、编制依据 1.本工程施工工程图纸 2．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001 3.《砼结构工程施工质量验收规范》（GBJ50204-92） 4．《建筑施工手册》（第四版） 5.青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行条例（试行） 6.本工程施工组织设计 7.本公司结累多年的模板施工的实践经验三、施工条件现场可用的施工场地相对较大，主体施工时安装4台塔吊，混凝土浇筑为商品混凝土采用混凝土汽车泵。四、施工部署根据施工组织设计规定，本工程柱、墙板、梁、顶板均使用覆膜多层板。五、具体施工方案 5.1 混凝土墙板、框架柱施工混凝土墙板混凝土墙体采用覆膜多层板施工，先根据墙体尺寸将若干多层板拼成一大块大模板，然后在组装成墙模。拼装大模板以50×80木方为边框，中间竖向50×80木方为次龙骨，横向为两根48×3.5钢管主龙骨。次龙骨与多层板之间、主次龙骨间用钉子连接，次龙骨间距为100（净间距），主龙骨的间距与拉螺栓的设置相对应。对拉螺栓采用υ14钢筋，竖向间距底部不大于400，中间适当加大，顶部不大于600，横向间距不大于400。模板上墙之前先按照预定的位置打好对拉螺栓孔，并将开孔处用油漆封好，但不能涂在板面上，防止污染墙面。外墙外侧大面模板的基本单元有五块竹胶板（1.22m ×2.44m）拼接成6.1m×2.44m，以此为单元拼墙体模板，不合模数的另行加

电气计算书

电气计算书工程名称：计算人：日期：2015年8月

用电负荷计算书《民用建筑电气设计规范》JGJ 16-2008: 参考手册：《工业与民用配电设计手册》第三版: 负荷: 【计算公式】： Pc = Kp * ∑(Kd * Pn) Qc = kq * ∑(Kd * Pn * tgΦ) Sc = √(Pc * Pc + Qc * Qc) Ic = Sc / (√3 * Ur) 【输出参数】：进线相序 : 三相有功功率Pc: 275.58 无功功率Qc: 170.79 视在功率Sc: 324.21 有功同时系数kp：0.60 无功同时系数kq：0.60 计算电流Ic: 492.59 总功率因数: 0.85 【计算过程(不计入补偿容量)】： Pc = Kp * ∑(Kd * Pn) =275.58(kW) Qc = kq * ∑(Kd * Pn * tgΦ) =170.79(kvar) Sc = √(Pc * Pc + Qc * Qc) =324.21(kVA) Ic = Sc / (√3 * Ur) =492.59(A)

年预计雷击次数计算书参考规范：《建筑物防雷设计规范》GB50057―2010 1.已知条件: 建筑物的长度L = 77.85m 建筑物的宽度W = 118.0m 建筑物的高度H = 34.7m 当地的年平均雷暴日天数Td =20.6天/年校正系数k = 1.0 不考虑周边建筑影响。 2.计算公式: 年预计雷击次数: N = k*Ng*Ae = 0.1172 其中: 建筑物的雷击大地的年平均密度: Ng = 0.1*Td = 0.1*20.6 = 2.0600 等效面积Ae为: H<100m, Ae =[LW+2(L+W)*SQRT(H*(200-H))+3.1415926*H(200-H)]*10^(-6) = 0.0569 3.计算结果: 根据《防雷设计规范》，该建筑应该属于第三类防雷建筑。附录: 二类:N>0.05 省部级办公建筑和其他重要场所、人员密集场所。 N>0.25 住宅、办公楼等一般性民用建筑物或一般性工业建筑。三类:0.01<=N<=0.05 省部级办公建筑和其他重要场所、人员密集场所。 0.05<=N<=0.25 住宅、办公楼等一般性民用建筑物或一般性工业建筑。居住建筑每户照明功率密度值

板模板(扣件式)专项方案含完整计算书

目录第一章编制依据及工程概况1 第一节编制依据2 第二节工程概况2 第二章施工准备3 第一节技术准备3 第二节物资准备3 第三节劳动力准备4 第四节其它4 第三章主要施工方法4 第一节统一要求4 第二节柱模板6 第三节墙体模板7 第四节梁、板模板9 第五节其它部位模板12 第四章质量标准及技术控制措施14 第一节进场模板的质量标准14 第二节模板分项工程质量要求15 第三节模板工程质量控制19 第五章模板的拆除20 第一节模板拆除原则20 第二节模板拆除施工21 第六章施工安全保证措施21 第一节安全管理组织21 第二节施工技术措施22 第三节其它施工安全措施23 第七章成品保护措施23 第九章安全计算书25 第一章编制依据及工程概况第一节编制依据１施工组织设计

《×××××施工组织设计》２计算软件及版本广联达施工安全设施计算软件３工程图纸《建筑施工手册》第五版。《建筑施工计算手册》江正荣主编第二节工程概况

第二章施工准备第一节技术准备 (1)组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。 (2)编制模板施工方案，对施工队进行技术交底。 (3)对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。第二节物资准备 1材料准备确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证； 2机具准备根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。 3周转材料准备做好模板、扣件、钢管、U托等周转料的备料工作，分批分期进场。第三节劳动力准备

一套完整的造价预算书

一套完整的造价预算书平整场地: 建筑物场地厚度在±30cm以内的挖、填、运、找平. 1、平整场地计算规则（1）清单规则：按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算。（2）定额规则：按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算。 2、平整场地计算方法（1）清单规则的平整场地面积：清单规则的平整场地面积＝首层建筑面积（2）定额规则的平整场地面积：定额规则的平整场地面积＝首层建筑面积 3、注意事项（1）、有的地区定额规则的平整场地面积：按外墙外皮线外放2米计算。计算时按外墙外边线外放2米的图形分块计算，然后与底层建筑面积合并计算；或者按“外放2米的中心线×2=外放2米面积”与底层建筑面积合并计算。这样的话计算时会出现如下难点： ①、划分块比较麻烦，弧线部分不好处理，容易出现误差。 ②、2米的中心线计算起来较麻烦，不好计算。 ③、外放2米后可能出现重叠部分，到底应该扣除多少不好计算。（2）、清单环境下投标人报价时候可能需要根据现场的实际情况计算平整场地的工程量，每边外放的长度不一样。大开挖土方 1、开挖土方计算规则（1）、清单规则：挖基础土方按设计图示尺寸以基础垫层底面积乘挖土深度计算。（2）、定额规则：人工或机械挖土方的体积应按槽底面积乘以挖土深度计算。槽底面积应以槽底的长乘以槽底的宽，槽底长和宽是指混凝土垫层外边线加工作面，如有排水沟者应算至排水沟外边线。排水沟的体积应纳入总土方量内。当需要放坡时，应将放坡的土方量合并于总土方量中。 2、开挖土方计算方法（1）、清单规则： ①、计算挖土方底面积：方法一、利用底层的建筑面积+外墙外皮到垫层外皮的面积。外墙外边线到垫层外边线的面积计算（按外墙外边线外放图形分块计算或者按“外放图形的中心线×外放长度”计算。）方法二、分块计算垫层外边线的面积（同分块计算建筑面积）。 ②、计算挖土方的体积：土方体积＝挖土方的底面积*挖土深度。（2）、定额规则： ①、利用棱台体积公式计算挖土方的上下底面积。 V=1/6×H×(S上+ 4×S中+ S下)计算土方体积（其中，S上为上底面积，S中为中截面面积，S下为下底面面积）。 S下＝底层的建筑面积+外墙外皮到挖土底边线的面积（包括工作面、排水沟、放坡等）。用同样的方法计算S中和S下

梁、板、柱完整的造价计算书及计算规范【最新版】

梁、板、柱完整的造价计算书及计算规范柱子 1、柱子工程量（1）柱子体积：砖柱；砼柱（2）砼柱模板（3）砼柱高度超过3.6m增加（4）独立柱装修（5）柱侧装修 2、柱子工程量计算方法（1）构造柱工程量计算 ①构造柱体积＝构造柱体积+马牙差体积

其中马牙槎体积＝马牙槎与墙相交宽度*马牙槎嵌入墙内的长度（0.03）*构造柱高度 ②构造柱模板＝构造柱模板+马牙差模板马牙槎模板面积＝马牙槎嵌入墙内的长度（0.03）*构造柱高度（2）构造柱工程量计算的难点 ①构造柱的马牙差算起来很麻烦，必须考虑柱子与几个墙面相交。 ②模板计算难点同体积。（3）框架柱 ①现浇混凝土柱按设计图示尺寸以体积计算。不扣除构件内钢筋、预埋铁件所占体积。框架柱体积＝框架柱截面积*框架柱柱高其中柱高：

a有梁板的柱高，应自柱基上表面(或楼板上表面)至上一层楼板上表面之间的高度计算。 b无梁板的柱高，应自柱基上表面(或楼板上表面)至柱帽下表面之间的高度计算。 c框架柱的柱高，应自柱基上表面至柱顶高度计算。 ②框架柱的模板＝框架柱周长*框架柱支模高度天津2004计算规则：混凝土、钢筋混凝土模板及支架按照设计施工图示混凝土体积计算。 ③预制混凝土柱按设计图示尺寸以体积计算。不扣除构件内钢筋、预埋铁件所占体积，柱上的钢牛腿按铁件计算. （4）砼柱高度超过3.6m增加=砼柱高度超过3.6m的墙体体积总和（5）独立柱装修=框架柱周长*装修高度（6）柱侧装修=柱外露长度*装修高度

梁 1、梁工程量（1）梁体积（2）梁模板（3）梁高度超过3.6m增加（4）梁侧装修 2、梁工程量计算方法（1）梁的体积＝梁的截面面积*梁的长度现浇混凝土梁按设计图示尺寸以体积计算。不扣除构件内钢筋、预埋铁件所占体积，伸入墙内的梁头、梁垫并入梁体积内。

模板专项施工方案及计算书

模板专项施工方案及计算书第一节编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；本工程施工图第二节工程概况本工程为湘桂·盛世名城一期B区工程1#楼，位于广西灵山县，东临燕山路，西接江滨一路，北面紧临荔香路，南向鸣珂江，西靠小鹤山。18层商住楼，主体一、二层为商铺，三层至十八层为住宅，框架剪力墙结构；总建筑面积为25238.94㎡,其中一、二层商场建筑面积：2923.77㎡,住宅建筑面积:22315.17㎡。设计标高±0.000相当于绝对标高63.3 m,建筑高度为56.1 m。根据本工程的特点，现编制超高结构（1-A～1-H轴交1-1～96轴部分和1-H～1-W轴交1-3～1-93部分）梁、板模板支撑系统施工方案，该两部分层高分别为14.7 m和9.9 m,最大梁截面600㎜×1600㎜,最大板厚250㎜。第三节方案选择

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，现梁按600×1600，板按250mm厚，支撑高度按14.7m进行模板支撑系统的设计和安全验算。其它梁、板构件参照此进行施工。第四节材料选择按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。第五节模板安装 1、模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装

【参考借鉴】完整的造价计算书(附公式)及建筑工程量计算规范.doc

一套完整的造价计算书（附公式）及建筑工程建筑面积计算规范整场地:建筑物场地厚度在±30cm以内的挖、填、运、找平. 1、平整场地计算规则（1）清单规则：按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算。（2）定额规则：按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算。 2、平整场地计算方法（1）清单规则的平整场地面积：清单规则的平整场地面积＝首层建筑面积（2）定额规则的平整场地面积：定额规则的平整场地面积＝首层建筑面积 3、注意事项（1）、有的地区定额规则的平整场地面积：按外墙外皮线外放2米计算。计算时按外墙外边线外放2米的图形分块计算，然后与底层建筑面积合并计算；或者按“外放2米的中心线×2=外放2米面积”与底层建筑面积合并计算。这样的话计算时会出现如下难点： ①、划分块比较麻烦，弧线部分不好处理，容易出现误差。 ②、2米的中心线计算起来较麻烦，不好计算。 ③、外放2米后可能出现重叠部分，到底应该扣除多少不好计算。（2）、清单环境下投标人报价时候可能需要根据现场的实际情况计算平整场地的工程量，每边外放的长度不一样。大开挖土方 1、开挖土方计算规则（1）、清单规则：挖基础土方按设计图示尺寸以基础垫层底面积乘挖土深度计算。（2）、定额规则：人工或机械挖土方的体积应按槽底面积乘以挖土深度计算。槽底面积应以槽底的长乘以槽底的宽，槽底长和宽是指混凝土垫层外边线加工作面，如有排水沟者应算至排水沟外边线。排水沟的体积应纳入总土方量内。当需要放坡时，应将放坡的土方量合并于总土方量中。 2、开挖土方计算方法（1）、清单规则： ①、计算挖土方底面积：方法一、利用底层的建筑面积+外墙外皮到垫层外皮的面积。外墙外边线到垫层外边线的面积计算（按外墙外边线外放图形分块计算或者按“外放图形的中心线×外放长度”计算。）方法二、分块计算垫层外边线的面积（同分块计算建筑面积）。 ②、计算挖土方的体积：土方体积＝挖土方的底面积R挖土深度。（2）、定额规则： ①、利用棱台体积公式计算挖土方的上下底面积。 V=1/6×H×(S上+4×S中+S下)计算土方体积（其中，S上为上底面积，S中为中截面面积，S 下为下底面面积）。如下图 S下＝底层的建筑面积+外墙外皮到挖土底边线的面积（包括工作面、排水沟、放坡等）。用同样的方法计算S中和S下 3、挖土方计算的难点（1）计算挖土方上中下底面积时候需要计算“各自边线到外墙外边线图”部分的中心线，中心线计算起来比较麻烦（同平整场地）。（2）中截面面积不好计算。（3）重叠地方不好处理（同平整场地）。（4）如果出现某些边放坡系数不一致，难以处理。 4、大开挖与基槽开挖、基坑开挖的关系槽底宽度在3m以内且长度是宽度三倍以外者或槽底面积在20m2以内者为地槽，其余为挖土方。满堂基础垫层 1、满堂基础垫层工程量：如图所示，（1）、素土垫层的体积（2）、灰土垫层的体积（3）、砼垫层的体积（3）垫层模板2、满堂基础垫层工程量计算方法

模板支架专项方案计算书汇总

主体结构模板支架受力计算书计算人：复核人：

狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下：表1狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述狮山路站全长272m共分10段结构施工。主体结构施工拟投入 8套标准段脚手架（长27.2m x宽19.8m x6.35m）。最长段模板长32m最短段模板长24m每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用①48X 3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。（1）狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为 4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000 （长）X 1980 （宽）x 6.0mm （厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用[8普通型热轧槽钢，背楞采用2 [ 10,普通型热轧槽钢。在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mn高。在浇灌混凝土前水平埋入一排? 25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L= 700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋①25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm

全面工程造价全计算公式

建设项目总投资构成设备、及工器具购置费的构成及计算设备购置费= 设备原价+设备运杂费进口设备抵岸价的构成及计算进口设备抵岸价=货价+国际运费+运输保险费+银行财务费+外贸手续费+关税+增值税+消费税+海关监管手续费+车辆购置附加费

国产非标准设备原价的构成及计算单台非标准设备原价={[（材料费＋加工费＋辅助材料费）×（1＋专用工具费率）×（1＋废品损失费）＋外购配套件费]×（1＋包装费率）－外购配套件费}×（1＋利润率）＋销项税金

1、以直接费为基数：间接费=直接费合计×间接费费率（%） 2、以人工费、机械费合计为基数：间接费=直接费中的人工费和机械费合计×间接费费率（%） 3、以人工费为基数：间接费=直接费中的人工费合计×间接费费率（%）间接费费率（%）=规费费率（%）＋企业管理费费率（%）规费的费率 1、以直接费为基数：）（人工费占直接费的比例工费含量每万元发承包价中的人数每万元发承包价计算基规费缴纳标准）规费费率（%%??= ∑ 2、以人工费、机械费合计为基数： %100%??= ∑工费含量和机械费含量每万元发承包价中的人数每万元发承包价计算基规费缴纳标准）规费费率（ 3、以人工费为基数： %100%??= ∑工费含量每万元发承包价中的人数每万元发承包价计算基规费缴纳标准）规费费率（企业管理费的费率 1、以直接费为基数：）（人工费占直接费的比例人工单价年有效施工天数生产工人年平均管理费）企业管理费费率（%%??= 2、以人工费、机械费合计为基数： %100%?+?=每一工日机械使用费）（人工单价年有效施工天数生产工人年平均管理费）企业管理费费率（ 3、以人工费为基数： %100%??=人工单价年有效施工天数生产工人年平均管理费）企业管理费费率（利润 1、以直接费为基数：利润=（直接费＋间接费）×相应利润率（%） 2、以人工费、机械费合计为基数：利润=直接费中的人工费和机械费合计×相应利润率（%） 3、以人工费为基数：利润=直接费中的人工费合计×相应利润率（%）

电气设计计算书

电气设计计算书 SANY GROUP system office room 【SANYUA16H-

电气设计计算书（1）各类设备的负荷计算。（2）短路电流及继电保护的计算。（3）电力、照明配电系统保护配合计算。（4）避雷针保护范围计算。（5）大、中小型公用建筑主要场所照度计算，特殊部分的计算。各类计算及相应设备、材料选择、按表1—表8的格式分别列出。开关设备选择表（表1）回路名称及编号设备名称型号额定电压额定电流额定开断电流（KA）遮断容量（MVA ）动稳定性（KA）热稳定性（KA）假想时间（s） Tjx 备注（KV ）（A ）容许值计算值容许值计算值容许值计算值容许值计算值 ~ 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

母线选择表（表2）母线名称型号及截面 (m ㎡）间距放置方法负荷电流（A）动稳定性（KA）热稳定性（KA）备注各相间（cm ）绝缘物间（cm ）容许值计算值容许值计算值容许值计算值 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 总负荷计算及变压器选择表（表3）用电设备组名称设备容量 Kw 需要系数 Kx 功率因数COS Φ计算负荷变压器容量 KVA 备注有功功率 30 Q(Kw) 无功功率 30 P(Kvar ) 视在功率 30 S(KV A) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 电力负荷计算表（表4）用电设备组名称设备台数设备容量（kw ）计算系数有效功率Kw 计算负荷导线截面及管径 (m ㎡）n Pe Pn 1 c b(Kx ) co sΦ tg Φ cPn 1 bP e (kw ) (kvar) (kva) 计算电流I30 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

模板施工方案(有计算书)演示教学

[转帖]模板施工方案（有计算书）工作交底为了争创优质工程，保证工程质量，对于混凝土的成型是关键，而砼的成型关键在模板。本工程标准层以下剪力墙、电梯井、管井模板采用竹胶板、多层板，标准层以上剪力墙、电梯井采用定型组合钢模板（9号楼）；平板模板采用竹胶板、多层板模板，柱模板、短肢剪力墙采用定型竹胶板及多层板。模板的采购定货统一由项目材料设备部进行调研考察，确保材料质量，模板的具体规格尺寸由项目技术部负责提供。一、模板的加工 1、模板的组配原则（1）、保证工程结构和构件各部分开间尺寸和相互位置的正确；（2）、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载；（3）、构造简单、装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装，符合混凝土的浇筑及养护等工艺要求；（4）、模板接缝应严密、不得漏浆。 2、模板的现场堆放及标识本工程模板的规格较多，做好现场堆放和标识工作尤为重要，整个施工过程应处于受控状态，针对本项目的特点，特设专人负责模板的现场堆放和标识工作。模板的堆放根据施工现场总平面图布置分规格、分类型进行，模板的标识，用红色油漆在模板背面显目位置标注施工部位（注明轴线位置及标高）。 3、模板的现场运输和吊装（1）、模板从堆放场地运输到使用部位的现场过程应处于受控状态，在模板堆放场地由模板堆放负责人按模板使用调拨单进行发放，发放前检查模板的刚度强度及几何尺寸、隔离措施、核准标识与所要发放的是否吻合方可发放。

（2）、模板现场运输过程中，由模板运输负责人负责模板质量及标识的部位。因模板的堆放场地在塔吊吊运半径范围内，故模板的现场运输由塔吊进行，当模板吊运到工程使用部位时，由模板安装负责人核准模板的规格及质量方可进行安装。（3）、当砼强度达到可拆模时，进行模板拆除工作，拆模时，不得硬撬乱捣，须保持模板原状，拆卸后，应及时将模板组织吊运到模板堆放场地，堆放时须按模板的标识分类堆放，堆放后由模板保养人员对模板进行清理、修正、刷油，对于模板标识不清的应重新描绘。 4、模板的维修与保管（1）、拆下的模板应及时清除灰浆。难以清除时，可采用模板除垢剂清除，不准敲砸；（2）、清除好的模板必须及时涂刷脱模剂；（3）、拆下来的模板，如发现翘曲、变形、开焊，应及时进行修理。破损的板面应及时进行修补；（4）、模板及零配件应设专人保管和维修，并要按规格、种类分别存放或装箱。 5、柱、墙模板的支设（1）、柱模板 A、地下室部分柱采用多层板，标准层以上柱（异形短肢剪力墙）模板采用竹胶合板配合60*90木方制成定型模板，柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆，柱模的浇筑口和清扫在配模时一并考虑留出。 B、柱模板采用钢管配合Ф12钢筋柱箍进行控制尺寸，最后用花篮进行加固控制垂直度。 C、柱根部按柱宽在柱竖向钢筋上焊Ф14钢筋保证柱模下部位置，具体如图1所示。图—1 D、柱中间采用Ф12钢筋螺杆固定模板，具体如图2所示。

住宅电气设计计算书

电气设计计算书（一）计算依据：根据中华人民共和国现行的《民用建筑电气设计规范》（JGJ/T16-92）、《供配电系统设计规范》（GB 50054-95）、《低压配电设计规范》（GB 50054-95）、《通用用电设备配电设计规范》（GB 50055-93）、《建筑物防雷设计规范》（GB 50057-94）、《民用建筑照明设计规范》（GBJ 133-90）、《电力工程电缆设计规范》（GB50217-94）等规范规定。（二）计算内容（1）供配电系统： 1、根据住宅设计规范及建设单位要求，本工程住宅用电标准为每户4KW。住宅用电负荷计算，采用需要系数法。用电负荷计算书功率额定电总负荷: 同时系数: 1.00 进线相序: 三相总功率: 80.47 总功率因数: 0.85

视在功率: 80.47 有功功率: 68.40 无功功率: 42.39 计算电流: 122.26 无功补偿: 补偿前 : 0.85 补偿后: 0.9 补偿量 : 9.26 2、电缆选择表：（2）照明配电系统 1、照度及照度均等的计算（采用利用系数法、单位容量法及逐点法）照度计算书选择起居室计算：房间长度：3.90 房间宽度：3.00

计算高度：2.50 利用系数：0.52 维护系数：0.75 光源种类：环行和U型荧光灯光源型号-功率、光通：YU40RR 1800 照度要求：30.00 计算结果：照度数目：1 照度校验：37.00 （3）建筑物防雷系统 1 、年平均雷暴日的计算：防雷计算书（次/km2.a 根据《建筑物防雷设计规范》规定：预计雷击次数大于或等于0.06次/a，且小于或等于0.3次/a的住宅，属第三类防雷建筑物。本工程按三类防雷建筑设防，同时还考虑了内部防雷措施，包括：等电位联结。合理布线、安装电涌保护器（SPD）、接地等。

工程造价计算书

课程设计计算过程 1.平整场地 S=31.78*17.24-(3.3-0.24)*(5-0.24)-8.39-5*15.36=448.13m2 2.挖基础土方 ①独立基础土方 J1:3个3 ???= 1.0 1.0 2.253 6.75m J2:9个3 2.0 2.0 2.25981m ???= J3:2个3 ???= 2.4 2.4 2.25225.92m J4:8个3 ???= 1.4 1.4 2.25835.28m J5:3个3 ???= 1.8 1.8 2.25321.87m J6:5个3 2.2 2.2 2.25554.45m ???= J7:2个 2.7 2.7 2.25232.805 ???=3m J8:4个 1.7 1.7 2.25426.01 ???=3m J9:1个 2.2 1.2 2.251 5.94 ???=3m J10:1个 2.9 2.9 2.25118.9225 ???=3m J11:1个 3.28 2.9 2.25121.402 ???=3m 独立基础土方量：V= 330.35m3 ②带形基础土方带形基础土方量：V= (3.3-0.78-0.9)×1.0+(3.3-1.0-0.78)×1.0+(3.3-1.0-0.78)×1.0+(3.3-0.93-1.0)×1.0+(3.3-0.85+3.3-0.85)×1.0+4.2×1.4×2+2.4×1.7+(3.3-0.85)×2+4.5×2×1.4+2.4×1.7=48.35m3×2=96.7m3 挖基础土方：V=330.35m3+96.7m3=427.05m3 3.土方回填： V=1.12×3+2.12×9+2.52×2+1.52×8+1.92×3+2.32×5+2.82×2+1.82×4+2.3×1.3×1+3.02×1.0+3.38×3.0×1.0=161.87m3 V= 3 427.05-161.87-(45.63+39.89)=179.66m 4.底层空心砖墙：（填充高度H=3m ） L=(1.8+3.3)*2-0.24=9.96m V = 9.96*0.12*3=3.59m3 120 5. 240厚时：外墙中心线：L=60.48+52.8=113.28m 构造柱：0.4*28=11.2m 混凝土墙：3.3*7-0.4*3-0.28*2=21.34m 计算墙体的外墙中心线：L=113.28-11.2-21.34=80.74m 扣除门窗面积：11.6+12.3+16.92+14.4+9+14.4+1.8=79.98m 过梁体积：（3.72+4.1+2.82*2+2.4*2+0.5*8）*0.18*0.24=1.67m3 （1.5+1.5+3*0.5）*0.15*0.24=0.162m3

模板方案及完整计算书

模板施工方案 XXXXXX宿舍楼编制： ______________ 审核： ______________ 审批： ______________ XXXXXX有限公司一、编制依据 1 、xxxxxx 宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计 2 建筑施工手册（第五版）、

3 建筑施工规范大全、 4 建筑施工现场检查手册等、二、工程概况 1 xxxxx 宿舍楼工程，位于xxxxxxx 。工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏、板基础，建筑面积3797.22 平米，地上六层，建筑高度22.05 米。三、施工准备 1 据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件. 加固穿墙螺栓. 蝶形卡、及木方子等。 2 材料部门按计划组织周转工具进场。、 3 模板支设以前，应做好各种预留. 预埋及钢管隐验。、四、施工方法（一）墙模板工程剪力墙全部采用木模板配 $ 14穿墙螺栓，用$ 48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700，垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。施工方法：模板位置弹好以后，先安一面模板，相邻模板搭接要紧密，然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定），后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。验收要求：模板位置误差w 5mm,垂直误差w 6mm . 注意事项：（1 ）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模；（2）支模前，模板表面要涂刷隔离剂；（3）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。（二）柱模施工柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。施工方法：（1 ）首先根据柱断面尺寸配模。毕后安装钢管柱箍（用0 48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行加固，柱箍间距400—600mm。 3）安装竖向钢管龙骨，用以竖向调直及增加柱模整体性。三）梁模板施工; 2）模板安装前，先配置对拉螺栓（作用及方法同前），安装时从一面开始安装，安装完

梁、板、柱完整的造价计算书及计算规范

柱一、柱子工程量 1. 柱子体积：砖柱；砼柱 2. 砼柱模板 3. 砼柱高度超过3.6m增价 4. 独立柱装修 5. 柱侧装修二、柱子工程量计算方法 1. 构造柱工程量计算（1）构造柱体积＝构造柱体积+马牙差体积 ?马牙槎体积＝马牙槎与墙相交宽度*马牙槎嵌入墙内的长度（0.03）*构造柱高度（2）构造柱模板＝构造柱模板+马牙差模板 ?马牙槎模板面积＝马牙槎嵌入墙内的长度（0.03）*构造柱高度 2. 构造柱工程量计算的难点（1）构造柱的马牙差算起来很麻烦，必须考虑柱子与几个墙面相交。（2）模板计算难点同体积。 3. 框架柱（1）现浇混凝土柱按设计图示尺寸以体积计算。不扣除构件内钢筋、预埋铁件所占体积。 ?框架柱体积＝框架柱截面积*框架柱柱高 ?其中柱高：有梁板的柱高，应自柱基上表面(或楼板上表面)至上一层楼板上表面之间的高度计算。无梁板的柱高，应自柱基上表面(或楼板上表面)至柱帽下表面之间的高度计算。框架柱的柱高，应自柱基上表面至柱顶高度计算。（2）框架柱的模板＝框架柱周长*框架柱支模高度计算规则：混凝土、钢筋混凝土模板及支架按照设计施工图示混凝土体积计算。

（3）预制混凝土柱按设计图示尺寸以体积计算。不扣除构件内钢筋、预埋铁件所占体积，柱上的钢牛腿按铁件计算. （4）砼柱高度超过3.6m增价=砼柱高度超过3.6m的墙体体积总和（5）独立柱装修=框架柱周长*装修高度（6）柱侧装修=柱外露长度*装修高度梁一、梁工程量 1. 梁体积 2. 梁模板 3. 梁高度超过3.6m增价 4. 梁侧装修二、梁工程量计算方法 1. 梁的体积＝梁的截面面积*梁的长度现浇混凝土梁按设计图示尺寸以体积计算。不扣除构件内钢筋、预埋铁件所占体积，伸入墙内的梁头、梁垫并入梁体积内。（1）梁与柱连接时，梁长算至柱侧面，主梁与次梁连接时，次梁长算至主梁侧面。（2）圈梁与梁连接时，圈梁体积应扣除伸入圈梁内的梁的体积。（3）在圈梁部位挑出的混凝土檐，其挑出部分在12cm以内时，并入圈梁体积内计算；挑出部分在12cm以外时，以圈梁外皮为界限，挑出部分为挑檐天沟。（4）预制混凝土梁按设计图示尺寸以体积计算。不扣除构件内钢筋、预埋铁件所占体积。 2. 梁的模板面积＝（梁侧面高之和＋梁底）*梁的长度计算规则：混凝土、钢筋混凝土模板及支架按照设计施工图示混凝土体积计算。 3. 砼梁高度超过3.6m增价=砼梁高度超过3.6m的墙体体积总和 4. 梁侧装修=梁外露长度*装修长度三、梁工程量计算的难点