文丘利喷嘴
西安源典自动化设备有限公司产品说明书
LG-BPW 文丘利喷嘴
一、概述
文丘利喷嘴是介于标准喷嘴和文丘利之间的流量传感器，它同时兼具了标准喷嘴与文丘利二者的优点。
适用于天然气、煤气、压缩空气等气体和各种液体流量测量。相比较其他喷嘴可用于大管径大流量，压力损失小。
二、测量原理
文丘利喷嘴是一种节流式流量传感器。
流量计算公式：
p d C Qm ??-=124
241ρπβε 12
4241ρπβε
p d C Qv ??-=
式中:Qm ，Qv ——分别为质量流量（㎏/s ）和体积流量（m 3/s ）：
C ——流出系数 ；
ε——可膨胀性系数；
d ——节流件开孔直径，m ；
β——直径比， D d /=β
D ——管道内径，m ； 1ρ——被测流体密度，㎏/m ；
p ?——差压，Pa ；
三、特点
1. 结构简单,安装方便，应用广泛。
2. 文丘利喷嘴的压力损失小，要求直管段长度也短。
3. 无需实流校验，性能稳定，可靠性高。
4. 可耐高温高压、耐冲击。
5. 耐腐蚀性能比孔板好，寿命长。
6. 弧形结构设计可测量各种液体、气体、蒸汽以及各种脏污介质。
7. 精度高、重复性好、流出系数稳定。
8. 可用于大管径流体流量测量。
9. 造价较高。
四、主要技术参数
1. 公称通径：20 mm ～1200mm;
2. 公称压力：≤6.3MPa;
3. 雷诺数范围：5×105～2×106
;
4. 材 料：碳钢 或不锈钢
5. 精确度等级：0.2级、0.5级、1级、1.5级
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6.参照标准：GB/T2624-2006、JJG640-94及ASME PTC 19.5-2004
7.连接方式：法兰连接、焊接
五、结构形式
文丘利喷嘴由收缩段、圆筒形喉部和扩散段组成。结构如图
六、型号标记方法：LG-BPW-DN□文丘利喷嘴
LG——基本型号；- BPW——文丘利喷嘴
DN□——公称通径（㎜）例如DN300，为公称通径300㎜。
旋转式喷头设计规范
CECS213：2006 中国工程建设标准化协会标准 旋转型喷头自动喷水灭火系统技术规范Code of rotating sprinkler systems 中国计划出版社
中国工程建设标准化协会标准 旋转型喷头自动喷水灭火系统 技术规范 Code of rotating sprinkler systems CECSxxx：2006 主编单位：公安部四川消防研究所 广州龙雨消防设备有限公司批准单位：中国工程建设标准化协会 施行日期：2006年xx月xx日 中国计划出版社 2006 北京
前言 根据中国工程建设标准化协会（2005）建标协字第38号文《关于印发中国工程建设标准化协会2005年第二批标准制、修订项目计划的通知》的要求，制定本规范。 旋转型洒水喷头全称旋转型大水滴洒水喷头是我国自主开发的新型喷头，它由感应部分和布水部分组成。感应部分采用可靠的温感技术，布水部分采用水力自动旋转布水方式。产品具有结构简洁、技术可靠、质量稳定、洒水覆盖面积大、喷洒密度均匀、响应快速、安装简便、灭火效果好等特点。 采用旋转型洒水喷头的自动喷水灭火系统，在保证喷水强度相同的前提下，和标准喷头相比，可以加大喷头布置间距，扩大单个喷头的保护面积，从而减少喷头设置数量和简化管道系统，可适用于采用自动喷水灭火系统的场所。 旋转型洒水喷头是消防洒水喷头的一种新型式，以它为主体而构成的旋转型喷头自动喷水灭火系统是自动喷水灭火系统的新成员，现行国家标准《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084和《自动喷水灭火系统施工及验收规范》GB50261的内容适用于旋转型洒水喷头，适用于旋转型喷头自动喷水灭火系统，只是旋转型喷头的构造、技术参数（喷头流量、工作压力）、喷头间距、单个喷头保护面积与顶板的距离等有必要作出补充规定，为此编写本规范作为《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084和《自动喷水灭火系统施工及验收规范》GB50261的补充。 本规范在总结国内应用旋转型喷头自动喷水灭火系统的实践经验，广泛征求专家和使用检验单位的意见后编制而成，内容包括旋转型喷头、系统选型、系统设计、施工及验收等。 根据国家计委计标[1986]1649号文《关于请中国工程建筑标准化委员会负责推荐性工程建设标准试点工作的通知》的要求，现批准协会标准《旋转型喷头自动喷水灭火系统技术规范》，编号为：CECSxxx：200x，推荐给工程建设设计、施工、使用单位采用。
自动喷水灭火系统设计流量的计算与分析
1前言 自动喷水灭火系统，是当今世界上公认的最为有效的自救灭火设施，是应用最广泛、用量最大的自动灭火系统。其自动化程度高、能够及时扑灭初期火灾，在国内外都被普遍采用。应用实践证明：该系统具有安全可靠、经济实用、灭火成功率高等优点。 国外应用自动喷水灭火系统已有一百多年的历史。在长达一个多世纪的时间内，一些经济发达的国家，从研究到应用，从局部应用到普遍推广使用，有过许许多多成功和失败的教训。自动喷水灭火系统不仅已经在高层建筑、公共建工业厂房和仓库中推广应用，而且发达国家已在住宅建筑中开始安装使用[1]。因此对自动喷淋系统进行研究分析显得尤为重要。 《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084-2001( 2005年版)中系统的设计流量中规定了设计流量的计算方法,但设计人员在计算喷淋系统的流量时,通常先确定设置喷淋系统的场所的火灾危险等级,然后将该等 级对应的喷水强度与作用面积相乘,即得到喷淋系统的设计流量,该设计流量是假定作用面积内所有喷头的工作压力和流量都等于最不利点喷头的工作压力和流量，忽略了管道阻力损失对喷头工作压力的影响,使设计流量有时就偏离于实际系统流量，有时会对系统的灭火效果产生一定的影响。因此,设计流量应按自动喷水灭火系统设计规范中规定的计算方法进行详细的计算，与估算值进行比对，选择合理的喷淋泵，才能满足火灾情况下喷淋系统的实际需水量，达到灭火效果。 2研究对象 笔者对四个不同功能、不同危险等级的自动喷淋系统进行流量计算，并将计算结果与平时估算值相比较，进行分析与探讨。其中，进行水力计算时，选定的最不利点处作用面积均为矩形，其长边应平行于配水支管，其长度不宜小于作用面积平方根的倍。 选取计算分析的四个自动喷淋系统概况如下： (1)建筑名称：齐鲁软件大厦B座敞开式办公楼；危险等级：中危险I级；喷水强度：6L/ ；末端最不利作用面积：160平方米；末端压力：、；选取喷头数量：18个k80喷头。 (2)建筑名称：齐鲁外包城奥盛大厦办公楼；危险等级：中危险I级；喷水强度：6L/ ；末端最不利作用面积：160平方米；末端压力：、；选取喷头数量：21个k80喷头。 (3)建筑名称：济南齐源大厦地下二层车库；危险等级：中危险II级；喷水强度：8L/；末端最不利作用面积：160平方米；末端压力：、；选取喷头数量：17个k80喷头。 (4)建筑名称：莱芜银座超市商场；危险等级：中危险II级；喷水强度：8L/；末端最不利作用面积：160平方米；末端压力：、；选取喷头数量：19个k80喷头。—— 3计算方法 根据《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084-2001（2005年版）第条规定：自动喷水灭火系统的设计流量，应按最不利点处作用面积内喷头同时喷水的总流量确定。 自动喷水灭火系统流量计算公式如下所示： (1)Q＝d v (2)（V≥s） (3) 其中，i—管道单位长度的水头损失（MPa/m） Q—管道内的平均流量（m3/s）；
一种喷嘴快换装置的设计及其自动化控制
?１６?重型机械 洗用扇形喷嘴的结构形式进行了相关研究，并通 过实验得到了喷嘴磨损随时问变化的规律。 Ｍａｄｈｕｓａｒａｔｈｉ等怕１通过实验方法研究喷嘴长度、 喷嘴人口角度、喷嘴直径、水压力等对喷嘴磨损 的影响。Ｓｃｈｗｅｔｚ等＂ｏ针对不同材料喷嘴的磨损 情况进行了对比研究。左伟芹等¨ｏ通过将喷嘴 设计成可拆分形式，分析了不同时间喷嘴各断面 的磨损情况。 为了更好的适应连续生产企业对生产节奏的 苛刻要求，在通过改进喷嘴的设计来延长其使用 寿命的同时，研发一种能够减少喷嘴更换时间、 实现喷嘴自动更换的装置，也是解决喷嘴更换与连续生产这一矛盾的有效途径。本文就喷嘴快换装置的实现方法及所带来的密封性问题展开研究。 １喷嘴快换装置的结构 喷嘴快换装置主要由喷嘴快换机构、传动系统及相关辅助系统组成，如图１所示。 １．喷嘴快换机构２．高压液体流人管３．联轴器 ４．驱动电机５．支架６．电机支架 图１喷嘴快换装置整体图 Ｆｉ昏１Ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄｇｍｐｈｏｆｒａｐｉｄｒｅｐｌａｃｅｍｅｎｔ ｄｅｖｉｃｅｏｆｎｏｚｚｌｅｓ １．１喷嘴快换机构 喷嘴快换机构主要由旋转盘、固定盘和伸缩阀组成，如图２所示。 旋转盘可以绕自身轴线自由转动，旋转盘一端有多个喷嘴安装位，可以一次安装多个喷嘴；旋转盘另一端为长轴形，并通过键槽和联轴器等部件与传动系统相连接。固定盘固定不动，对旋转盘起支撑作用，固定盘通过轴承和压紧支架等部件来限制旋转盘多余的自由度；同时固定盘上装有伸缩阀可以在喷嘴快换机构工作时起到密封的作用。 １．喷嘴２．旋转盘３．压紧螺柱４．压紧弹簧５．压紧球 ６．压紧支架７．螺钉８．固定盘９．轴承 ｌＯ．轴用挡圈１１．伸缩阀．Ａ一液体进口 图２喷嘴快换机构组成图 Ｆｉｇ．２Ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｄｉａｇｒ啪ｏｆＩａｐｉｄｒｅｐｌａｃｅｍｅｎｔ ｍｅｃｈａｎｉｓｍｏｆｎｏｚｚｌｅｓ １．２传动系统 旋转盘上均匀分布的多个喷嘴安装位，需要驱动源带动旋转盘转动时能够精确的定位，同时可以有较好的时间响应和方向控制。综合旋转盘驱动精度和控制成本等方面的因素，本装置采用开环控制的步进电机旧１作为驱动源。 步进电机相对于其它控制用途电机的最大区别是它接收数字控制信号（电脉冲信号）并转化成与之相对应的角位移或直线位移，它本身就是一个完成数字模式转化的执行元件。它可开环位置控制，输人一个脉冲信号就得到一个规定的位置增量。步进电机的角位移量与输入从脉冲个数严格成正比，而且在时间上与脉冲同步。因而只要控制脉冲的数量、频率和电机绕组的相序，即可获得所需的转角、速度和方向。这种增量位置控制系统与传统的直流控制系统相比，成本明显降低，而且几乎不必进行系统调整。 ２喷嘴快换原理及自动控制的实现 ２．１喷嘴快换 该装置工作时只有一个喷嘴的人口通过旋转盘和固定盘上的流动与外部通人的高压液体接通，其它喷嘴处于待命状态。当需要更换喷嘴时控制系统给驱动电机发送信号，驱动电机带动旋转盘转过相应的角度，使下一个喷嘴处于工作位
边墙型喷头设计规范
边墙型喷头设计规范 SANY GROUP system office room 【SANYUA16H-
边墙型喷头设计规范边墙型喷头的优点安装简便，在一些不考虑吊顶的房间，如办公室、客房，边墙型喷头安装比较隐蔽，与风口、灯具互不干扰，较受欢迎；边墙扩展型喷头由于保护面积大，保护跨度大，更是受到设计者的青睐。但由于边墙型喷头与普通喷头有着不同的特点，设计时往往会出现一些问题。 1、不分场合，随意设计 边墙型喷头的缺点是：与室内最不利处起火点的距离较远，影响喷头的受热， 造成灭火延误，影响灭火效果。 因此国内外规范对此种喷头的使用条件要求较严，对边墙型扩展覆盖喷头使用更是有着很大限制。我国《喷规》6．1．3条规定：顶板为水平面的轻危险级、中危险级I级居室和办公室，可采用边墙型喷头。美国NFPA-13(2002年版)标准规定：边墙型喷头仅能在轻危险级场所中使用，只有在经过特别认证后，才允许在中危险级场所按经过特别认证的条件使用。有些设计者不论场合，为了美观，随意应用的做法是错误的。 2、喷头保护跨度超过喷头的最大保护跨度 边墙型喷头靠边墙安装，水是喷向其正前方的，受重力影响水流最终以抛物线状落地如图所示： 从喷头至水流落地点的水平距离叫喷头的射水跨度，因其不满足“能够喷湿对面墙和邻近端墙距溅水盘1.2m高度以下的墙面”的要求，因此不能叫保护跨度。因为从落地点至溅水盘1.2米高度以下的那段抛物线的水量，在保护区地面上
的喷水强度不能满足标准要求，不能起到保护作用。按照标准要求只取喷头至距喷头溅水盘1.2米高度处之间布水线，这段布水抛物线的水平投影叫最大保护跨度。设计时有人误将喷头的射水跨度当做喷头的最大保护跨度来校核喷头的保护跨度是错误的。 3、喷头保护面积内喷水强度不足 《喷规》表7．1．12中的数据，是标准喷头K=80，在0.1MPa的工作压力下，在喷头前喷水量占流量的70％～80％，喷向背墙的水量占20％～30％流量的原则下，符合喷水强度要求计算出来的。如果选用标准边墙型喷头，且喷头的工作压力是0.1MPa，可以直接套用表中的数据。如果喷头的工作压力不是0.1MPa，或者选用非标准边墙型喷头，则要按下面两个原则就行设计计 算： 1）按喷头工作压力查喷水曲线，计算出喷头的最大保护跨度和喷头的最大间距。喷头的最大保护跨度和喷头的最大间距都应该满足“能够喷湿对面墙和邻近端墙距溅水盘1.2m高度以下的墙面”的要求。按喷头的最大保护跨度和喷头的 最大间距布置喷头。 2）计算喷头的喷水强度是否满足要求。 不少设计者只注意到第一点，却忽视了第二点，往往造成喷头保护面积内喷水 强度不足。 例如办公室，净宽4.26米，净长6.06米，按中危险I级设计自喷系统，选用K=115边墙扩展型喷头，工作压力0.2MPa。查喷头在0.2MPa时的喷水曲
空气雾化油喷嘴设计计算.
序号项目 1原始条件序号项目 1炉子压力2空气压力3空气温度 空气理论比容4空气比容 5空气与燃油之比6燃料油流量7燃料油压力8燃料油温度 9燃料油20℃时重度10空气流量2设计计算序号项目 11混合室压力 12空气进入混合室压力比13空气进入混合室流量系数14空气绝热指数15161718192021222324252627282930 空气流量计算系数空气流通强度空气孔口总截面积空气孔数目空气孔口直径燃料油温度系数热燃料油重度 油压与混合室压力差燃料油孔口流通强度燃料油入混合室流量系数燃料油孔口截面积 燃料油孔口数目燃料油孔口直径 喷头孔口与蒸汽孔口面积之比喷头孔口截面积喷头孔口数目 空气雾化油喷嘴设计计符号单位234 符号PP1t1 υ1υ1 单位kg/cm2 kg/cm2 ℃ m3/kgm3/kgkg/hkg/cm2 ℃g/cm3 mG2P2t2r20G1符号Pmβ1u1kψb1F1n1 d1ξr110 ΔP kg/h单位kg/cm2 kg/mm2·hmm2个mm g/cm3/℃ g/cm3 b2u2F2n2d2F3/F1F3n3 kg/cm2 kg/mm2·hmm个mmmm2个 31喷头孔口直径d3mm 油喷嘴设计计算 计算公式或参数范围 5给定值或计算值6说明7计算公式或参数范围给定值或计算值0.3~0.5说明1绝压5.5绝压28.80.7733952050.1554516640.63
80 5绝压 110 0.85 50.4G1=m*G2 计算公式或参数范围 Pm=0.61*P1-0.43 β1=Pm/P1 0.75~0.8 b1=1.595*(P2/υ1)^0.5给定值或计算值说明2.315表压0.514444444β1>ψkp0.71.49.487337386 15.6806889 8取值 1.580166125取值d1=1.6 -0.00072 0.7852 1.685 58.01640117 0.7 1.969886308 1 1.58411152取值d2=1.6 2 31.36137779 16u2=0.7~0.9 1.580166125取值d3=1.6
喷嘴设计及计算
第一章喷头改进设计的必要性 喷雾喷头是通过一定方法，将液体分离细小雾滴的装置，目前在使用的一般是采用减小喷口直径，这些喷头雾化效率低，水量小， 第二章喷嘴设计及计算 喷嘴是喷头的重要部件，也是直接影响喷灌质量和喷头水力性能的一个部件。它不但要最大限度地把水流压能变成动能，而且要保持稳流器整理过的水流仍具有较低的紊流程度。 喷嘴的结构形式一般有下列三种： 1．圆锥形喷嘴 圆锥形喷嘴由于其结构简单，加工方便而被大量应用于喷头，其结构如图。圆锥形喷嘴的主要结构参数是：喷嘴直径D c,喷嘴圆柱段长度l,喷嘴内腔锥角 。 有的喷头为了提高雾化程度或增加喷头近处的水量，而在喷嘴出口处增加一粉碎螺钉，其结构见图 。由于射流撞击在螺钉上，增加了碰撞阻力以致影响了喷头的射程及喷洒均匀度，所以现在除了个别喷头外已很少采用加粉碎螺钉的结构。 2．流线形喷嘴 为了使水流平顺，有的喷头设计成流线形，以减少水流冲击损失。流线形喷嘴结构如图所示。 苏联维多新斯基为流线形喷嘴的设计提供了计算公式： 实验表明，水流不很平顺的喷头采用流线形喷嘴，喷头射程能增加8~12%。但水流很平顺的喷头采用流线形喷嘴，喷头的射程增加很微小。由此可见，流线形喷嘴能使水流平稳从而提高喷头射程。 3。流线圆锥形喷嘴 流线圆锥形喷嘴是上述两种形式之结合，图12就是这种形式的喷嘴。从图可以看出来，水流自喷管先经过喷嘴的流线形段，继而经过圆锥形段。从加工来说，凸流线形喷嘴易于加工。由于圆锥形喷嘴有结构简单，加工方便等优点，所以目前喷头大多采用圆锥形喷头。 第二节 喷嘴直径的确定 喷嘴直径是一个重要的数值，它直接影响到喷灌质量，如喷灌强度，均匀度和雾化程度。它又和喷头的结构和水力性能有极为密切的关系，诸如喷灌直径Dcm ，喷头流量，射程和工作压力等。 由于喷头喷出的射流是高压高速水流的孔口出流，所以可应用水力学的圆形孔口出流公式计算。即： Q=02024gH D πμ 式中： 0H =2φH 其中， Q —喷嘴流量 μ --流量系数
喷射器计算
喷射器计算 喷射器恐怕是再生槽的最关健部件，只要它运行不理想，再生系统就要出问题，从而使整个脱硫系统形成恶性循环。喷射器部件不大，但关健部位甚多。设计计算主要有这么几项：一是喷嘴计算；二是混合管计算；三是吸气室计算；四是尾管直径计算；五是扩散管长度计算。 （a）喷嘴计算 在喷嘴里内容也不少，一些细微尺寸看起来不起眼，但很关健，绝对不能小视。具体如下： 喷嘴个数（n）确定： n= LT / Li 式中：Li——每个喷射器溶液量，m3/h，一般经验数据是40-45 m3 / h; LT——溶液循环量，m3 / h。 喷嘴孔径（dj）： dj=（Li /0.785.3600.wj）1/2 式中:——喷嘴处溶液流速，m/s，通常取18-25 m/s。 溶液入口管直径（dL）： dL =3dj（m） 喷嘴入口收缩段长度（L5）: L5=( dL - dj）/ 2tg (α1/2） 式中: α1——喷嘴入口收缩角，通常取α1=140。 喷嘴喉管长度（L0）： 通常喷嘴喉管长度取L0=3mm。 喷嘴总长度： L=L0+ L5 （b）混合管计算 混合管直径（dm）： dm =1.13（0.785 dj2 .m）1/2 式中:m—喷射器形状系数，通常取M=8.5。 混合管长度（L3）： L3 = 25dm （c）吸气室计算 空气入口管直径（da）： da = 18.8[GA / w2 .n]1/2 式中: w2——管内空气流速，m/s，取=3.5m/s; GA——空气流量，m3/h； n——喷嘴个数。 吸气室直径（dM）： dM=（3.1 da2）1/2 式中: da——空气入口管直径，mm。 吸气室高度（L1）： 通常根据相应关联的尺寸而确定，一般取330mm左右。 吸气室收缩管长度（L2）： L=（dM - dm）/ [2 tg (α2/2）] 式中: α2——吸气室收缩角，通常取300；
喷嘴设计
喷嘴设计计算 一、已知数据 CH4、O2都按照理想气体计算，并且氧气中只含有O2，天 然气进料中只含有甲烷。 a)进料 Q O2=10L/min Q CH4=20L/min(室温下，20o C,0.2MPa) b)温度、压力 进料温度，从室温预热至500o C，压力按照理想气体计算 得到 c)进料速度 根据气体燃料喷头的设计取得 O2进料速度设定为u1=40m/s CH4进料速度设定为u1=150m/s d)符号 Q——体积流量，L/min; u1、u2分别为O2的进料、出口速度，m/s; u1、u2分别为CH4的进料、出口速度，m/s; Di、Do、D*分别是O2进口、出口、喉、口直径，mm； di、do分别是CH4的进口、出口直径，mm； L1、L2——喷嘴喉、口前后两端的长度，mm； α——喷头的锥度
二、主流道的尺寸计算 O2由室温条件预热到500 o C，体积膨胀，体积流量变大，由理想状态方程，得 ① 假设气体压力保持不变，则得出 Q O2=26.4L/min 由气体流量计算Q=Su 以及圆面积公式③ 得出Di=3.7mm 可以约等于Di=4mm 修正进料速度u1=35m/s 由切割喷嘴的参考经验， 入口直径Di=（2）D*,取2 D*，则D*=2mm 由声速④ 得声速c=95m/s 其中——气体绝热指数，O 2为1.4 R——气体常数，取8.314，J/〔mol·K〕 T——绝对温度，K 马赫数⑤ 计算得Ma=0.37
*5 .12651D M M D o ???? ??+= ⑥ 得Do=2.5mm ， 喷嘴入口收缩长度L1=(0.8)Di ，L1=4mm 喷嘴出口超音速长度L2大于2Do ，取4Do=10mm 喷嘴的喉口段长度可以用短的直线段（长度为2 mm ）加上 两端过渡到两个圆锥相切的圆弧来形成。 三、副流道核算 由文献可知，一般情况下，主流道与副流道的压力比为4，所以副流道的压力是0.05Mpa ，由①式得，Q CH4=211L/min 再由 ③式算出di=5.46mm ，取di=5.5mm 还可以由另外一种方法得出，预热氧气与天然气进口面积之比是1：2， 则di=Di=5.5mm ，两者结果一致 设计时。在入口上开8个圆孔，如图 图1 气体喷嘴俯视图 重新核算速度，
自动喷水系统设计计算内容和步骤
自动喷水系统设计计算内容和步骤： 1．根据被保护对象的性质划分危险等级，选择系统形式； 2．确定系统的作用面积A ，喷水强度D 等基本设计参数； 3．确定喷头形式和单个喷头的保护面积A ； 4．确定作用面积内的喷头数N ：N-相应危险等级的作用面积/一个喷头的保护面积； 5．根据喷头布置形式、喷头间距要求及建筑平面等要求布置喷头； 6．确定最不利点处作用面积的位置及形状； 注意：作用面积的长边=1.2*相应危险等级的作用面积0.5 7.选择计算管路，绘制管道轴测图，对各节点进行编号； 8．核实：最不利点处喷头，即第1个喷头的出流量和压力是否是根据不同危险场所相应的设计喷水强度。 9．计算喷头布置的实际保护面积，公式如下： 喷头的出流量1q （L/min ）=相应等级的喷水强度D （L/ （min *m 2））*喷头的保护面积As （m 2） 10．计算喷头正常工作所需的最小压力： 喷头工作压力Ps= 22 110K q （MPa ） 11．计算最不利点处作用面积内第一根配水支管上各喷头流量、各管段的水头损失，以及支管流量和压力，并计算相同支管的流量系数；
按P K q 10=、Ps= 22 110K q 逐点计算第一根配水支管上各喷头 的出流量及压力（不含最不利点喷头）；在确定各管段的水头损失时，各管段的管径可根据计算管段中的喷头数按教材表3-21确定。 计算出第一根配水支管上各喷头的流量后，可得到这根支管起端的设计流量Z q ；通过水力计算得到支管起端（支管与配水干 管连接点）处的压力S P 。把支管连同与它所连接的所有喷头都可 以看成一个复合“大”喷头，按下式确定支管的流量系数Z K ： ，MPa）P ） ，L （（q ）k Z Z Z 支管起端处的压力支管流量支管流量系数(10min /(?= 当其他支管上的喷头类型、布置形式、间距等特性都与该支管相同时，可用该支管流量系数Z k 计算其他支管的流量。 12．根据支管流量系数Z k 计算出作用面积内配水干管、各支管的 流量和各管段的流量、水头损失；并计算出作用面积内的流量、压力及作用面积流量系数； 对最不利点处作用面积内的喷头逐个计算出流量后，按：喷头的出流量1q （L/min ）=相应等级的喷水强度D （L/（min *m 2）） *喷头的保护面积As （m 2）得到系统的设计流量s Q 。把最高层的 最不利点处作用面积作为1个“大”的复合喷头，也可按下式确定作用面积的流量系数： A s A （MPa）P ）Q （L k 干管连接处的压力供水立管与最高层配水系统的设计流量作用面积流量系数?=10min /13.计算系统的供水压力或水泵扬程。
喷头组合与布置设计说明
第七章 喷头的组合与布置 如前所述，单喷头水量分布是分布不均的，在灌溉较大的面积单靠一个喷头是不行的，系统设计时需要经过分析单个喷头的水量分布，通过喷头组合，获得一定的水量重叠，才能满足植物需求和提高水利用效率。 第一节 喷灌系统的灌水均匀性 图7－1表示4个喷头以喷头射程为间距、正方形布置时理论上的水量分布，图中的数据为无风条件下221个位置处的降雨深度。从图中可以看出，不同位置的降雨深度不尽相同，在正方形的中间，降雨量最小，也就是说，整个灌溉面积上灌水不是十分均匀。 1、喷灌均匀度 喷灌均匀度表示喷灌面积上水量分布的均匀程度，它是衡量喷灌灌水质量的主要技术指标之一，一般常用克里斯琴(christiensen)公式来表示： ） （mn X Cu ∑- =0.1100％ 7－ 1 式中，X ——喷灌面积上每一个喷灌强度观侧值与平均值之差的绝对值。 n ——观测值总数 m ——喷灌强度观测值的平均值 Cu ——均匀系数，以百分数表示
Cu值越大表示喷洒面积上的水量分布越均匀，Cu值越小表示喷灌越不均匀，对于草坪来讲，一般要求Cu值范围在75%以上。 2、喷灌系统灌水均匀性的测定与度量 在田间等间距布置一定数量的雨量桶（布置方法可参阅相关技术规范），如图7－2所示，喷洒一段时间后，测定每个雨量桶中水量。然后利用公式7－1来计算。
221个雨量桶 图7－1 4个喷头正方形布置时水量的理论分布
雨量桶 喷头 支管 图7－2 喷灌系统灌水均匀性的测定 第二节喷头的组合方式与喷灌强度 一、喷头的组合方式 有三种主要的喷头布置方式： 1、正方形：这种方式中相邻四个喷头组成的四条边距离相等，用于灌溉正方形的区域或有90度角的区域。尽管该方式有时均匀度欠佳，但四周有围栏的
自动喷水灭火系统设计流量的计算与分析
自动喷水灭火系统设计流量的计算与分析 -CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN
1前言 自动喷水灭火系统，是当今世界上公认的最为有效的自救灭火设施，是应用最广泛、用量最大的自动灭火系统。其自动化程度高、能够及时扑灭初期火灾，在国内外都被普遍采用。应用实践证明：该系统具有安全可靠、经济实用、灭火成功率高等优点。 国外应用自动喷水灭火系统已有一百多年的历史。在长达一个多世纪的时间内，一些经济发达的国家，从研究到应用，从局部应用到普遍推广使用，有过许许多多成功和失败的教训。自动喷水灭火系统不仅已经在高层建筑、公共建工业厂房和仓库中推广应用，而且发达国家已在住宅建筑中开始安装使用[1]。因此对自动喷淋系统进行研究分析显得尤为重要。 《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084-2001( 2005年版)中系统的设计流量中规定了设计流量的计算方法,但设计人员在计算喷淋系统的流量时,通常先确定设置喷淋系统的场所的火灾危险等级,然后将该等级对应的喷水强度与作用面积相乘,即得到喷淋系统的设计流量,该设计流量是假定作用面积内所有喷头的工作压力和流量都等于最不利点喷头的工作压力和流量，忽略了管道阻力损失对喷头工作压力的影响,使设计流量有时就偏离于实际系统流量，有时会对系统的灭火效果产生一定的影响。因此,设计流量应按自动喷水灭火系统设计规范中规定的计算方法进行详细的计算，与估算值进行比对，选择合理的喷淋泵，才能满足火灾情况下喷淋系统的实际需水量，达到灭火效果。 2研究对象 笔者对四个不同功能、不同危险等级的自动喷淋系统进行流量计算，并将计算结果与平时估算值相比较，进行分析与探讨。其中，进行水力计算时，选定的最不利点处作用面积均为矩形，其长边应平行于配水支管，其长度不宜小于作用面积平方根的倍。 选取计算分析的四个自动喷淋系统概况如下： (1)建筑名称：齐鲁软件大厦B座敞开式办公楼；危险等级：中危险I级；喷水强度：6L/ ；末端最不利作用面积：160平方米；末端压力：、；选取喷头数量：18个k80喷头。 (2)建筑名称：齐鲁外包城奥盛大厦办公楼；危险等级：中危险I级；喷水强度：6L/ ；末端最不利作用面积：160平方米；末端压力：、；选取喷头数量：21个k80喷头。 (3)建筑名称：济南齐源大厦地下二层车库；危险等级：中危险II级；喷水强度：8L/；末端最不利作用面积：160平方米；末端压力：、；选取喷头数量：17个k80喷头。 (4)建筑名称：莱芜银座超市商场；危险等级：中危险II级；喷水强度：8L/；末端最不利作用面积：160平方米；末端压力：、；选取喷头数量：19个k80喷头。——一览消防英才网 3计算方法 根据《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084-2001（2005年版）第条规定：自动喷水灭火系统的设计流量，应按最不利点处作用面积内喷头同时喷水的总流量确定。 自动喷水灭火系统流量计算公式如下所示： (1)Q＝d v (2)（V≥s） (3) 其中，i—管道单位长度的水头损失（MPa/m） Q—管道内的平均流量（m3/s）；
灭火器喷嘴模具设计与制造
灭火器喷嘴模具设计与制造说明书 机英051 陈进 05431025
一,工艺分析 成型工艺分析 该塑料是一塑料灭火器喷嘴,如附图.生产批量很大,材料为ABS,成型工艺性好,制造成本低,可以注射成型. 产品名称：灭火器喷嘴 产品材料：ABS 产品数量：打批量生产 产品质量：15g 产品颜色：灰色 产品要求：内外表面光滑，允许最大脱模斜度0.5° 二，成型工艺参数确定 ABS成型工艺参数 密度：1.01～1.04g／cm3 收缩率：0.3﹪～0.8﹪ 预热温度：80°～85° 料筒温度：后段150°～170°中段165°～180°前段180°～200° 喷嘴温度：170°～180° 模具温度：50°～80°
注射压力：60～100MP 成型时间：注射时间20～90s,保压时间5s，冷却时间20～150s 基本结构和模架选择 1）基本结构 成型方法：采用注射成型生产，为保证表面质量，使用点浇口成型，双分型面注射模。 型腔布置：采用单型腔布置，由于塑件有凸台，采用斜滑块机构，分型面的确定：采用双分型面，大头的外圆面作为外分型面，小头的内圆面作为内分型面。
浇注系统的确定：采用点浇注成型，浇口直径0.8mm，长1mm头部R1.5mm锥角6°，浇道采用半径为R2的圆形截面流道。 推出方式的确定：使用推板推出以保证质量要求和脱模要求。 设备：G54-S200/400卧式注塑机。 2）模具，模架结构和尺寸见附图 三，模具结构，尺寸的设计计算 型腔，型芯，斜滑块，导向机构的结构和尺寸见附图。
模具成型尺寸设计计算（略） 模具加热冷却系统的设计 1生产ABS材料塑件的注塑模具不需要外部加热 2模具冷却模具冷却分两部分，一部分是型腔的冷却，一部分是型芯的冷却。型腔的冷却由在定模板的冷却水道完成，型芯的冷却也是其内部的冷却水道完成，经一端流入后另一端流出模具进行冷却。 模具主要零件图及加工工艺规程
碳化硅脱硫喷嘴布置设计原理
喷嘴布置设计原理 （1）喷管管数的确定 根据单层浆体总流量Q1和单个喷嘴流量Q S,可得单层喷嘴个数n Q1=480.68/4=120.17（L/s） 而单个喷嘴流量为Q S=0.75L/s N=Q1/Q S 所以N=120.17/0.75=160.22 取整数值161个 单喷管最大流量 Q max，s=(π/4 )* Dmax *V 主管管数 N=int（Q1/Q max，s）+1 D max 单喷淋管可选最大管径，0.04m： V 为喷淋管内最大流速，6m/s Q max，s=(π/4 )* Dmax *V=0.25*3.14*0.04*0.04*6=7.536L/s N=int（Q1/Q max，s）+1=int（120.17/7.536）+1=16 （2）各喷管间距的确定 根据脱硫塔直径、喷嘴个数等参数，各喷管之间间距： L sp=D im/N sp 式中D im为脱硫塔内径 N sp为喷u字间距 （3）各支喷管直径的确定 根据布置在主管、各支管的喷嘴个数以及单喷嘴流量，可以确定主管各段、各支管喷管管径Di=√4Q i/πV 式中Q i为节点i处浆体流量，m3/s;D i为节点i处喷管直径，m。 （4）喷淋层在塔内覆盖率的确定 喷淋层在脱硫塔内覆盖率为： α=(A EFF/A)*100 则α=(A EFF/A)*100=20/（π*0.25*3.82）=176% 式中AEFF为单层喷嘴在脱硫塔内的有效覆盖面积，20m2 A为脱硫塔面积，11.3m2 计算主要包括喷淋层内主管管数、各支喷管的管径及流速、喷嘴在塔内位置等的计算与设计。根据上述设计方法、结合实际经验，确定喷淋层内各喷管直径、各个喷嘴位置等几何参数。 在确定喷嘴布置设计中，需要确定喷嘴在塔内的位置坐标在确定各支喷管直径时，要根据厂家提供的标准管径来选取。在确定各个支喷管直径后，还要根据厂家提供的喷嘴与各主、支喷管之间间距要求，对初步喷嘴位置进行调整，以避免喷出的液滴与喷管发生喷射碰撞。 在喷嘴布置完成后，需要确定喷淋层在塔内的覆盖率以及多层覆盖状况，验证喷嘴布置的合理性。 4.1.2.2 进行喷嘴在塔内布置设计中应该注意以下问题： （1）选择合理的喷嘴覆盖高度，通常根据喷嘴特性及两层喷淋之间距离来确定。 （2）选择合理的单层喷嘴个数。一般来说，喷嘴个数根据工艺计算来确定。 （3）当喷嘴覆盖高度确定以后，就可以计算单个喷嘴的覆盖面积，
边墙型喷头设计规范Word 文档
边墙型喷头设计规范 边墙型喷头的优点安装简便，在一些不考虑吊顶的房间，如办公室、客房，边墙型喷头安装比较隐蔽，与风口、灯具互不干扰，较受欢迎；边墙扩展型喷头由于保护面积大，保护跨度大，更是受到设计者的青睐。但由于边墙型喷头与普通喷头有着不同的特点，设计时往往会出现一些问题。 1、不分场合，随意设计 边墙型喷头的缺点是：与室内最不利处起火点的距离较远，影响喷头的受热，造成灭火延误，影响灭火效果。 因此国内外规范对此种喷头的使用条件要求较严，对边墙型扩展覆盖喷头使用更是有着很大限制。我国《喷规》6.1.3条规定：顶板为水平面的轻危险级、中危险级I级居室和办公室，可采用边墙型喷头。美国NFPA-13(2002年版)标准规定：边墙型喷头仅能在轻危险级场所中使用，只有在经过特别认证后，才允许在中危险级场所按经过特别认证的条件使用。有些设计者不论场合，为了美观，随意应用的做法是错误的。 2、喷头保护跨度超过喷头的最大保护跨度 边墙型喷头靠边墙安装，水是喷向其正前方的，受重力影响水流最终以抛物线状落地如图所示： 从喷头至水流落地点的水平距离叫喷头的射水跨度，因其不满足“能够喷湿对面墙和邻近端墙距溅水盘1.2m高度以下的墙面”的要求，因此不能叫保护跨度。因为从落地点至溅水盘1.2米高度以下的那段抛物线的水量，在保护区地面上的喷水强度不能满足标准要求，不能起到保护作用。按照标准要求只取喷头至距喷头溅水盘1.2米高度处之间布水线，这段布水抛物线的水平投影叫最大保护跨度。设计时有人误将喷头的射水跨度当做喷头的最大保护跨度来校核喷头的保护跨度是错误的。 3、喷头保护面积内喷水强度不足 《喷规》表7.1.12中的数据，是标准喷头K=80，在0.1MPa的工作压力下，在喷头前喷水量占流量的70％～80％，喷向背墙的水量占20％～30％流量的原则下，符合喷水强度要求计算出来的。如果选用标准边墙型喷头，且喷头的工作压力是0.1MPa，可以直接套用表中的数据。如果喷头的工作压力不是0.1MPa，或者选用非标准边墙型喷头，则要按下面两个原则就行设计计算：1）按喷头工作压力查喷水曲线，计算出喷头的最大保护跨度和喷头的最大间距。喷头的最大保护跨度和喷头的最大间距都应该满足“能够喷湿对面墙和邻近端墙距溅水盘1.2m高度以下的墙面”的要求。按喷头的最大保护跨度和喷头的最大间距布置喷头。 2）计算喷头的喷水强度是否满足要求。 不少设计者只注意到第一点，却忽视了第二点，往往造成喷头保护面积内喷水强度不足。 例如办公室，净宽4.26米，净长6.06米，按中危险I级设计自喷系统，选用K=115边墙扩展型喷头，工作压力0.2MPa。查喷头在0.2MPa时的喷水曲线，得最大保护跨度为6.2米，最大间距为2.55x2=5.1米。保护跨度6.06米＜最大保护跨度为6.2米，符合要求。 喷头流量q=115x(10x0.2)0.5=162.6(L/min)
UASB工艺设计计算
UASB 工艺设计计算 （一）适用性 升流式厌氧污泥床(UASB)工艺设计进水水质一般CODcr 应在1000mg/L 以上。UASB 反应器进水中悬浮物的含量一般不宜超过500mg/L,否则应设置混凝沉淀或混凝气浮进行处理。当进水悬浮物过高或可生化性较差是，宜设置水解池进行预酸化。 （二）预处理要求 预处理部分包括以下环节：格栅、调节池、营养盐和PH 值及温度调控系统。预处理部分是UASB 及其艳阳设计的关键。关系到系统能否正常运行，应充分考虑其运行的可靠性。 1.格栅 UASB 废水处理工艺系统前应设置细格栅、粗格栅或水力筛。最后一道格栅的格栅间隙宜在1--3mm 之间，宜采用旋转滤网等高效的固液分离设备代替普通格栅。 2.调节池 （1）废水进入UASB 应设置调节池。 （2）调节池的有效时间宜为6--12h 。 （3）调节池应具备均质、均量、调节PH 值、防止不溶物沉淀的功能。 （4）调节池宜设置机械搅拌的方式实现均质，搅拌机的容积功率宜为4--8w/m 3;对小型废水处理站可采用曝气搅拌方式，气水比宜控制在（7 ：1）--（10 ：1）。 （5）调节池中应设置碱度补充和营养盐补充装置。 （6）调节池的出水端应设置去除浮渣装置。 （7）调节池的底部应易于沉淀物的清出。 3.PH 调节 （1）UASB 反应器的进水PH 值应保证在6.5--7.8之间 （2）酸碱的投加应采用计量泵自动投加装置，中和池出水应设置PH 自动检测系统，与前端计量泵联动。 4.温度调节 （1）中温厌氧的温度应保持在35℃±2℃，如不能满足应设置加温装置。 （2）热源可采用锅炉蒸汽或沼气发电余热，管路上应设置电动阀和温度计，通过显示温度自动调接开关，实现自动控制。 （三）UASB 反应器设计计算 1.UASB 反应器有效容积的计算 UASB 反应器的设计参数是容积负荷或水力停留有时间。这两个参数难以从理论上推导得到，往往是通过试验取得，而且颗粒污泥和絮状污泥反应器的设计负荷是不相同的。一旦所需容积负荷（或停留时间）确定，反应器的有效容积可通过以下公式计算。 （1）有机负荷容积算法 V N QS V 0
高压水射流喷嘴设计
本科毕业设计（论文）通过答辩 摘要： 高压水射流技术是近三十年来发展起来的一项新技术，在采矿、冶金、石油、建筑、化工、市政建设及医学领域得到广泛应用并取得可喜的成果。从原理上讲，它与世隔绝我国煤矿中使用已久的水力采煤技术基本相同，都是把具有一定压力的水通过直径较小的喷嘴形成射流，将这股射流作为工具进行切割、破碎和清洗物料。所不同的只是高压水射流的水压更高、喷嘴直径更细而已。水力采煤中使用的水压通常为5~15MP，水枪出口直径为15~30mm；而高水射的水压一般在30MP以上，有的高达数百兆帕，喷嘴直径则在2mm以下，最小的可达0.1mm。因此高压水射流可以在很小的区域内集中极大的能量，例如100MP的高压水射流的能量束密度可以与激光束相匹敌。 本毕业设计题目是水射流采煤机切割装置设计。主要阐述了高压水射流技术在采煤机上的应用之背景，优缺点和所需要解决的问题等方面的内容。 高压水射流和采煤机联合进行破煤是一门新技术，需要解决的问题还很多。本设计主要是关于喷嘴在滚筒上的布置，水路控制系统和高压旋转密封等方面作初步的尝试。设计了一种用高压水射流控制水路，水射流辅助截齿破煤的滚筒结构。 关键词：水射流；截齿；喷嘴；滚筒
1 水射流采煤综述 1.1高压水射流概述 煤炭作为我国一次能源的主体,它的持续、稳定和协调发展,无疑具有重大意义。采掘机械的技术水平则是发展煤炭工业中的关键环节。加强采掘机械的科学技术研究工作是煤炭工业增产、节约能源消耗、保障工人安全、高效率等方面的发展的重要技术手段。 高压水射流技术是近几十年来逐渐发展起来的一门新兴技术。它的应用发展日趋成熟和广泛。在这种形式下，人们试途将高压水射流技术应用于矿山机械中，特别是采掘机械中，已经取得初步成果。这必将推动煤炭工业的进一步发展。 高压水射流的基本原理是将具有一定的压力水通过直径较小的喷嘴形成的射流，并将这股射流作为工具进行破碎、切割和清洗等工作。一般水压在30MP以上，而喷嘴的直径仅在2mm以下。这样形成的水射流具有极高的能量，从而具有很强的打击力。高压水射流系统一般有如下几部分组成：压力源、喷嘴及其控制装置和连接它们的高压管以及其它。其附示意图如下： 图1-1
喷雾干燥器设计计算
广东工业大学课程设计任务书 一、课程设计的内容 1．设计任务与要求 设计一喷雾干燥装置以干燥某种物料悬浮液。干燥介质为空气，热源为蒸气和电；雾化器采用旋转型压力喷嘴，选用热风-雾滴（或颗粒）并流向下的操作方式。 2．概述、原理、优点、流程 通过查阅喷雾干燥有关资料，熟悉喷雾干燥基本原理、优点和工艺流程。 3．根据计算的最主要尺寸绘制流程示意图 二、课程设计的要求与数据 料液处理量1G ＝300h kg / 料液含水量1ω＝80％（湿基，质量分数） 产品含水量ω=2%(湿基，质量分数) 料液密度L ρ=11003/m kg 产品密度D ρ=9003/m kg 热风入塔温度 t 1＝300℃ 热风出塔温度t 2=100℃ 料液入塔温度1θ=20℃ 产品出塔温度2θ＝90℃ 产品平均粒径dp =125μm 干物料比容热m c =2.5kJ/(kg.·℃) 加热蒸汽压力（表压）0.4MPa 料液雾化压力（表压）4MPa 年平均空气温度12℃ 年平均空气相对湿度 70％ 注意：以上数据仅作为例子，每个学生设计时应按下表要求独立自选参数3个，并登记入点名册，所选参数完全一致的学生无效，上述示例数据不能选。 三、课程设计应完成的工作 1、通过查阅喷雾干燥有关资料，熟悉喷雾干燥基本原理、优点和工艺流程。 2、工艺计算 3、主要设备尺寸的设计 4、绘制工艺流程 5、撰写课程设计说明书 四、课程设计进程安排
五、应收集的资料及主要参考文献 陈英南刘玉兰主编. 常用化工单元设备的设计. 华东理工大学出版社2005年第一版。 发出任务书日期：2009年6月22日 指导教师签名： 计划完成日期： 2009年7月2日 基层教学单位责任人签章： 主管院长签章： 摘要 物料在加工成为成品之前，必须除去其中超过规定的湿分。化学工业中常用干燥法除湿，它是利用热能使湿物料中的水分汽化，并排出生成的蒸汽，以获得湿含量达到要求的产品。干燥过程中物料表面的水汽压强必须大于干燥介质中的水汽的分压，两者差别越大，干燥操作进行得越快。所以干燥介质应及时将汽化的水汽带走，以维持一定的扩散推动力。
气体流量标准装置喷嘴设计及流出系数修正(精)
■瞄鎏圈囝ｉＩ 气体流量标准装置喷嘴设计及流出系数修正木 单纯利 王瑞岭 （沈阳黎明航空发动机（集团）有限责任公司产品检验检测中心，沈阳１１００４３） 摘要扼要阐述了临界流文丘里喷嘴法气体流量标准装置的基本工作原理，详细介绍了系列临界流文丘里喷嘴喉部育径设计方法；提出了喷嘴流出系数修正的必要性和计算公式。 关键词临界流文丘罩喷嘴；气体流量标准装置；喷嘴喉部直径设计；流出系数修正ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉＳＳｒＬ １０００—０７７１．２００９．０７．０４２ Ｏ 引言 ‰ 黎明航发集团为满足企业能源计量需求，研制完成一套正压法音速喷嘴气体流量标准装置，标准装置核心部分采用临界流文丘里喷嘴组。 ｌ 吼。 音速文丘里喷嘴工作原理 临界点 ｐ?Ｚ如 喷嘴（管）是个孔径逐渐缩小的流道，孔径最小的流道部分称为喷嘴的喉部。不带扩张管的喷嘴称之为音速喷嘴或临界流喷嘴，形状如图１（ａ）所示；带扩张管的喷嘴称之为音速文丘里喷嘴或临界流文丘里喷嘴，形状如图ｌ（ｂ）所示。音速喷嘴和临界流文丘里喷嘴下作原理是相同的。图１中：Ｐ。为上游压力，Ｐ，为下游压力。 既 图２音速喷嘴流量、节流压力比关系图 ％＝詈∥ｃｃ砌／√等 （１） 式中：ｑ。为通过临界流喷嘴的质量流量；ｄ为喷嘴喉部直径；Ｃ为喷嘴流出系数；Ｃ。为临界流函数；ＪＰｏ为喷嘴前气体的滞止压力；ｒｏ为喷嘴前气体的滞止温度；Ｒ为通用气体常数，其数值为８３１４．５１Ｊ／（ｋ?ｔｏｏｌ?Ｋ）；Ｍ为空气千摩质量，其数值为２８．９６２５ｋｇ／（ｋ?ｍ０１）。
每一种口径的喷嘴在达到临界的条件不变时，通过喷嘴的质量流量也不变，这个特性成为校准流量计的理论基础。 ２ ：—＝．ｐ上……．＆～’≥：二＝＝ｊ，． （ａ）音速喷嘴 ／一／——＼ （ｂ）音速文丘里喷嘴 图１音速（文丘里）喷嘴截面形状图 当气体处于亚音速时，喷嘴（管）喉部的气流将随节流压力比Ｐ１／Ｐｏ减小而增大。当Ｐ。／Ｐｏ小到 一定值时，喉部流速达到最大流速一音速，即达到 所谓的临界流。此时，若Ｐ。不变，再减小Ｐ。，流速将保持不变，即不受下游压力的影响。在临界状态下，通过喷嘴的流量如２图所示。 这Ｈ寸，通过喷嘴的质量流量ｑ。只与喷嘴入口处的滞止压力和温度有关，而不受下游状态变化的影响。质量流量公式为 系列音速文丘里喷嘴设计 音速文丘里喷嘴在校准装置中作为流量传递 标准，应选用没有凹坑、气孔、不夹有杂质、有稳定性热膨胀特性的不锈钢材加工。音速文丘里喷嘴由标准装置和扩散段组成，之间衔接过渡要平滑，无毛刺。经过实流标定，音速文丘里喷嘴气体流量准确度应优于０．２％。在满足压力０．１—０．８ＭＰａ、温度≤５０℃的条件下，可校准的流量范围为５～ ?基金项目：国防军工计量“十五”科研项日（Ｊ０５２００１ＢＯＯＧ） ?５２? ｉ±量蕉莶！螋：№Ｚ 万方数据 ３８００Ｎｍ３／ｈ，累计流量为多个喷嘴的组合值。２．１辅助计算２．１．１折合质量流量计算 查阅《流量测量节流装置手册》，在标准状态（２０。Ｃ，１０１３２５Ｐａ）下，空气的密度ｐⅣ＝ １．２０４１ｋｇ／ｍ３。 ２．２．２最小喉径计算 按本装置０．１ＭＰａ表压力（绝对压力０．２ＭＰａ）为下限设计，滞止温度％取２９３．１５Ｋ（２０℃），最小喉径对应的气体流量为５Ｎｍ３／ｈ（质量流量为０．００１６７２３ｋｇ／ｓ）。２．２．３辅助计算数据 根据式（２）一（４）的计算结果，可确定最小喉径