支座计算书
支座计算书
计算依据是《钢结构连接节点设计手册》(第二版)第八章第八节
〖已知参数:〗
考虑水平力及其引起的弯矩的影响，按刚接柱脚的计算方法
支座所用材料: Q235
底板下混凝土强度设计等级: C30
底板长度: 300mm
底板宽度: 300mm
支座高度: 350mm
球直径: 180mm
所受压力: 200kN
所受剪力Vx: 15kN
所受剪力Vy: 15kN
锚拴材料: Q235
锚拴直径: 24mm
锚栓到边缘距离: 60mm
支座劲板正放，四个锚栓对称布置
〖验算Vx方向:〗
根据《钢结构连接节点设计手册》(第二版)8-85条及表8-3
轴向力为压力，按压弯计算
※底板下混凝土最大压应力验算
根据偏心距的大小判断，属于表8-3的第一类情况，按公式8-130
(公式8-130)
底板混凝土最大受压应力=3.39Mpa
底板下混凝土为C30;fc=14.3Mpa;强度影响系数βc=1
底板下混凝土压应力满足要求！
※锚拴受拉验算
锚拴不受拉！
※水平抗剪验算
根据公式8-127
(公式8-127)
底板底面的摩擦力=80.00kN
无需另加抗剪件！
※底板厚度计算:
底板厚度计算原则《钢结构连接节点设计手册》(第二版)8-86条
底板材料为Q235,强度设计值取为215.00Mpa
计算区格按三边或两邻边支承考虑
计算区格内底板混凝土基础最大分布反力为3.39Mpa
根据b2/a2=0.50查表8-4得α=0.06
根据公式8-120
(公式8-120)
得M2=0.01kN.m
根据公式8-118
(公式8-118)
得t>15.98mm
取板厚为18mm
底板材料强度设计值重新取为205.00Mpa
根据公式8-118
(公式8-118)
得t>16.36mm
按三边或两邻边支承考虑的底板厚度为18mm
※焊缝计算:
垂直焊缝计算:
根据《手册》公式4-19,公式4-20:
垂直劲板厚度取底板厚度0.7倍:14mm
这里的R按底板下最大压应力反算取值为:305.00kN
(公式4-19)
(公式4-20)
得到偏心弯矩为:5.72kN.m
得到剪力为:76.25kN
其中水平角焊缝长度取为:150mm
垂直角焊缝长度取为:242mm
最小构造焊角尺寸为:7mm
根据《手册》公式4-18:
(公式4-18)
得到应力值为:67.88Mpa
焊缝设计值为:160.00Mpa
确定焊角尺寸为:7mm
水平焊缝计算:
水平角焊缝总长度取为:1200mm
最小构造焊角尺寸为:7mm
根据《手册》公式4-21:
(公式4-21)
得到应力值为:51.87Mpa
焊缝设计值为:160.00Mpa
确定焊角尺寸为:7mm
〖验算Vy方向:〗
根据《钢结构连接节点设计手册》(第二版)8-85条及表8-3
轴向力为压力，按压弯计算
※底板下混凝土最大压应力验算
根据偏心距的大小判断，属于表8-3的第一类情况，按公式8-130
(公式8-130)
底板混凝土最大受压应力=3.39Mpa
底板下混凝土为C30;fc=14.3Mpa;强度影响系数βc=1
底板下混凝土压应力满足要求！
※锚拴受拉验算
锚拴不受拉！
※水平抗剪验算
根据公式8-127
(公式8-127) 底板底面的摩擦力=80.00kN
无需另加抗剪件！
※底板厚度计算:
底板厚度计算原则《钢结构连接节点设计手册》(第二版)8-86条
底板材料为Q235,强度设计值取为215.00Mpa
计算区格按三边或两邻边支承考虑
计算区格内底板混凝土基础最大分布反力为3.39Mpa
根据b2/a2=0.50查表8-4得α=0.06
根据公式8-120
(公式8-120)
得M2=0.01kN.m
根据公式8-118
(公式8-118)
得t>15.98mm
取板厚为18mm
底板材料强度设计值重新取为205.00Mpa
根据公式8-118
(公式8-118)
得t>16.36mm
按三边或两邻边支承考虑的底板厚度为18mm
※焊缝计算:
垂直焊缝计算:
根据《手册》公式4-19,公式4-20:
垂直劲板厚度取底板厚度0.7倍:14mm
这里的R按底板下最大压应力反算取值为:305.00kN
(公式4-19)
(公式4-20)
得到偏心弯矩为:5.72kN.m
得到剪力为:76.25kN
其中水平角焊缝长度取为:150mm
垂直角焊缝长度取为:242mm
最小构造焊角尺寸为:7mm
根据《手册》公式4-18:
(公式4-18)
得到应力值为:67.88Mpa
焊缝设计值为:160.00Mpa
确定焊角尺寸为:7mm
水平焊缝计算:
水平角焊缝总长度取为:1200mm
最小构造焊角尺寸为:7mm
根据《手册》公式4-21:
(公式4-21)
得到应力值为:51.87Mpa
焊缝设计值为:160.00Mpa
确定焊角尺寸为:7mm
计算结束！
QZ系列球型支座
QZ球型支座构造特点及功能 QZ球型盆式支座是由上支座板含不锈钢板、下支座板、球冠衬板、聚四氟乙烯滑板（即平面四氟板、球面四氟板）及防尘结构等组成。本系列产品与普通盆式橡胶支座相比，其转角更大、转动灵活、承载力大、容许位移量大等特点，而且能更好地适应支座大转角的需要。该系列产品被广泛应用于曲线桥、直桥、斜桥及城市立交桥等桥梁工程中。 QZ球型支座产品分类： 球型支座具有承受竖向荷载和各向转动动能，按其水平向位移特性分类为： A 、双向活动支座：具有多向位移性能，代号DX ; B 、单向活动支座：承受单向水平荷载，具有纵向位移性能，代号ZX ; C 、固定支座：承受各向水平荷载，各向均无位移，代号G D 。 QZ球形支座结构型式 球型支座由上支座板（含不锈钢板）、球冠衬板、下支座板、平面聚四氟乙烯板、球面聚四氟乙烯板和防尘结构等组成。 QZ球形支座代号表示方法
QZ球形支座的技术性能 1 、支座反力（竖向承载力）分为16 级；1000 , 1500 , 2000 , 2500 , 3000 , 4000 , 5000 , 6000 , 7000 , 8000 , 9000 和10000 , 12500 , 15000,17500 , 20000KN 。 2 、支座设计转角θ分为0.01 、0.015 和0.02rad （根据需要可增大）。 3 、支座设计位移量 顺桥向：1000 一2500KN e＝士50 和士100mm ; 3000 一10000KN e＝士50 、土100mm 和士150mm ; 横桥向（GX 多向活动支座）e＝土20mm 设计位移量根据工程需要可进行变更。 4 、支座设计摩擦系数在聚四氟乙烯板有硅脂润滑条件下，应力为30Mpa 左右时，取值如下：常温（-2 5 ℃~＋60 ℃）0 .03 低温（-40 ℃~＋40 ℃）0.05 5 、支座可承受的水平力： 纵向活动支座（ZX ）横桥向水平力为支座反力的10 % 固定支座（GD）承受水平力为支座反力的10 %
钢结构计算书
一、设计题目：梯形钢屋架 二、设计资料 （1）某工业厂房（上海市）：梯形钢屋架跨度为21m ，长度90m ，柱距7.5m ，屋盖拟采用钢结构有檩体系，屋面板采用100mm 厚彩钢复合板（外侧基板厚度0.5mm ，内侧基板厚度0.4mm ， 夹芯材料选用玻璃丝棉，屋面板自重标准值按0.20 kN/m 2 计算），檩条采用冷弯薄壁C 型钢。屋面排水坡度i=1:20,有组织排水。屋架支承在钢筋混凝土柱上，柱顶标高9.0m ，柱截面尺寸为400×400mm 。不考虑灰荷载。屋架、檩条、拉条及支撑自重标准值按0.402/m kN 计算。基本雪压取0.42/m kN ，基本风压取0.452/m kN 。 （2）屋架计算跨度： m m m l 7.2015.02210=?-= （3）跨中及端部高度：采用缓坡梯形屋架，取屋架在21m 轴线处的端部高度 m h 990.1'0=，屋架中间的高度h=2.515m 则屋架在20.7m 处，两端的高度为9975.10=h 。 三、结构形式与布置 屋架形式及几何尺寸如图所示 根据厂房长度90m 、跨度及荷载情况，设置四道道上、下弦横向水平支撑。因柱网采用封闭结合，厂房两端的横向水平支撑设在第一柱间，该水平支撑的规格和中间柱间支撑的规格有所不同。在所有柱间的上弦平面设置了刚性与柔性系杆，以保证安装时上弦杆的稳定，在柱间下弦平面的跨中及端部设置了柔性系杆，以传递山墙风荷载，在设置横向水平支撑的柱间，于屋架跨中和两端各设置一道×垂直支撑。梯形钢屋架支撑布置如图2所示。
桁架上弦支撑布置图 桁架下弦支撑布置图 垂直支撑2—2 梯形钢屋架支撑布置图 SC —上弦支撑；XC —下弦支撑：CC —垂直支撑；GG —刚性系杆；LG —柔性系杆 四、荷载计算及内力组合 1.荷载计算 屋面活荷载为0.62/m kN ，雪荷载为0.42/m kN ,计算时取两者最大值。故取屋面活 荷载0.62/m kN 进行计算。 风荷载：基本风压为0.452/m kN ，查表可知，风压高度变化系数为1.0，当屋面夹角α（2.86°）小于15°时，迎风坡面体形系数为-0.6，背风坡面体形系数为-0.5，风载为吸力，起卸载作用，所以负风的设计值（垂直屋面）为 迎风面：1ω=1.4×0.6×1.00×0.45＝0.3782/m kN 背风面： 2ω=1.4×.0.5×1.00×0.45＝0.3152/m kN 对于轻型钢屋架，当风荷载较大时，风吸力可能大于屋面永久荷载，腹杆中的内力可能变号，必须考虑风荷载组合，但此处风荷载小于永久荷载，可不考虑风荷载的组合。（因为 1ω 2ω均小于屋面永久荷载0.65（荷载分项系数取 1.0），由此可见，风吸力较小）而 且在截面选择时，对内力可能变号的腹杆，不论在荷载作用下是拉杆还是压杆，均控制其长细比不大于150。
钢结构雨篷设计计算书.
钢结构雨篷设计计算书 1基本参数 1.1雨篷所在地区： 苏州地区； 1.2地面粗糙度分类等级： 按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。 2雨篷荷载计算 2.1玻璃雨篷的荷载作用说明： 玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括玻璃、连接件、附件等的自重，可以按照400N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； 在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.35G k +0.6×1.4w k +0.7×1.4S k (或Q k ) b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.2G k +1.4×w k +0.7×1.4S k (或Q k ) B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： S k-=1.0G k +1.4w k
2.2风荷载标准值计算： 按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算： w k+=β gz μ z μ s1+ w ……7.1.1-2[GB50009-2012 2006年版] w k-=β gz μ z μ s1- w 上式中： w k+ ：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； w k- ：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：4m； β gz ：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： β gz =K(1+2μ f ) 其中K为地面粗糙度调整系数，μ f 为脉动系数 A类场地：β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.387×(Z/10)-0.12 B类场地：β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.5(Z/10)-0.16 C类场地：β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.734(Z/10)-0.22 D类场地：β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中：μ f =1.2248(Z/10)-0.3 对于B类地形，5m高度处瞬时风压的阵风系数： β gz =0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8844 μ z ：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： A类场地：μ z =1.379×(Z/10)0.24 当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m； B类场地：μ z =(Z/10)0.32 当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m； C类场地：μ z =0.616×(Z/10)0.44 当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m； D类场地：μ z =0.318×(Z/10)0.60 当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m； 对于B类地形，5m高度处风压高度变化系数： μ z =1.000×(Z/10)0.32=1 μ s1 ：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μ
钢结构平台计算书
钢结构平台 设计说明书 设计： 校核：
市久鼎机械制造 二零一四年十月 目录 1．设计资料 (3) 2．结构形式 (3) 3．材料选择 (3) 4．铺板设计 (3) 5．加劲肋设计 (5) 6．平台梁 (6) 6.1 次梁设计 (6) 6.2 主梁设计............................................................................................. .. (7) 7．柱设计 (9) 8. 柱间支撑设置 (11) 9. 主梁与柱侧的连接设计 (11)
钢结构平台设计 1．设计资料 1.1厂房装料平台，平面尺寸为5.2×3.6m（平台板开洞7个，开洞尺寸460×460mm）, 台顶面标高为5.2m。平台上平均布荷载为52 kN/m，不考虑水平向荷载，设计全钢工作平台。 1.2参考资料： 1) 钢结构设计规 2) 建筑结构荷载规 3) 钢结构设计手册
4) 建筑钢结构焊接规 2．结构形式 平面布置主次梁，主梁跨度 3530 mm ，次梁跨度 2790 mm ，次梁间距1260mm ，铺板下设加劲，间距900mm 。柱间支撑按构造设计，铰接连接；梁柱铰接连接。确定结构布置方案及结构布置形式如图所示 3．材料选择 铺板采用5mm厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235 ，手工焊，E4 型焊条，钢材弹性模量E =2.06×105N/mm2，钢材密度ρ=7.85103Kg/m3，基础混凝土强度等级为C30, fc 14.3N/mm2。 4．铺板设计 4.1 荷载计算 已知平台均布活荷载标准值q1k = 5kN/m2，5mm厚花纹钢板自重q Dk = 0.005×9.8×7.85= 0.38kN / m2，恒荷载分项系数为1.2 ，活荷载分项系数为1.4 。 均布荷载标准值q k = 5kN/m＋0.38kN/m = 5.38kN/m 2 均布荷载设计值 qd=1.2×0.38＋1.4×5= 7.46KN/m2
网架结构计算书
保管期限：长期 计算书 CALCULATION DOCUMENT 工程编号： 工程名称：烟台冀东润泰建材有限公司 矿渣堆棚 项目名称： 设计阶段：施工图 设计专业：屋盖网架结构 计算人： 校对人： 审核人： 审定人： 日期：
目录 第一部分工程概况2 第二部分结构设计参数3 2.1主要设计依据3 2.2材料3 2.3主要结构构件4 第三部分荷载参数（标准值）7 3.1恒荷载7 3.2活荷载（满布）7 3.3风荷载7 3.4温度8 3.5地震9 第四部分工况组合10 第五部分结构分析和验算错误！未定义书签 5.1计算模型错误！未定义书签 5.2计算结果错误！未定义书签 5.2.1 支座反力错误！未定义书签 5.2.2 杆件内力结果错误！未定义书签 5.2.3 杆件应力错误！未定义书签 5.2.4 节点位移结果（正常使用极限状态）错误！未定义书签 5.2.5 螺栓和焊接球节点验算错误！未定义书签 5.3支座（橡胶支座）验算错误！未定义书签 5.3.1 ZZ1支座验算错误！未定义书签 5.3.2 ZZ2支座验算错误！未定义书签 5.3.3 ZZ5支座验算错误！未定义书签 5.3.4 ZZ6支座验算错误！未定义书签
第一部分工程概况 1．建设单位： 2．工程地点： ·本工程建筑结构安全等级 [ ]一级[ √ ]二级[ ]三级·设计使用年限 [ ]5年[ ]25年[ √ ]50年[ ]100年·抗震设防烈度 []非抗震[ ]6度（0.05g） [ ]7度（0.10g）[√ ]7度（0.15g） [ ]8度（0.20g）[ ]8度（0.30g） [ ]9度（0.40g） ·耐火等级 [ ]一级[ √ ]二级[ ]三级[ ]四级注：用“√”表示选中
钢结构设计计算书
《钢结构课程设计任务书》 一、设计题目：焊接普通钢屋架设计 二、普通钢屋架课程设计目的及要求 通过钢屋架课程设计要求能掌握屋盖系统结构布置和进行构件编号的方法；能综合运用有关力学和钢结构课程所学知识，对钢屋架进行内力分析、截面设计和节点设计；掌握钢屋架施工图的绘制方法。 三、课程设计资料 1. 建筑类别 厂房总长度120m，檐口高度15m。厂房为单层单跨结构，内设两台中级工作制桥式吊车。 拟设计钢屋架简支与钢筋混凝土柱上，混凝土强度等级为C30。柱顶截面尺寸为400?400mm。钢屋架设计不考虑抗震设防。 厂房柱距选择： 6米 2. 屋架形式 2.1 三角形屋架 1）属有檩体系：檩条采用槽钢10，跨度为6m，跨中设一根拉条φ10。 2）屋架屋面做法及荷载取值（标准荷载值） 永久荷载：波形石棉瓦自重 0.20kN/m2 檩条及拉条自重 0.20kN/m2 保温木丝板重 2 2 2 2 2 d4cm 0.25kN/m e4cm 0.38kN/m f8cm 0.50kN/m 10cm 0.60kN/m h12cm 0.70kN/m ? ? ? ? ? ? ? ?? ：厚 ：厚 ：厚 g：厚 ：厚 钢屋架及支撑重（0.12+0.011?跨度）kN/m2 可变荷载：屋面活荷载 0.30kN/m2 积灰荷载 10.2 20.3 30.35 40.4 --- ? ?--- ? ? --- ? ?--- ? kN/m2 注: 1.以上荷载值均为水平投影 2.A,B屋架的形式与尺寸见图1
2.2 梯形钢屋架 1）属无檩体系：采用预应力混凝土大型屋面板(1.5m ?6m)。 2）屋架屋面做法及荷载取值（标准荷载值） 永久荷载：防水层（三毡四油上铺小石子） 0.35kN/m 2 找平层（2cm 厚水泥砂浆）0.02?20＝0.4kN/m 2 保温层（泡沫混凝土）：222d 4cm 0.25kN/m e 8cm 0.50kN/m f 12cm 0.70kN/m ?? ??? ：厚：厚：厚 预应力大型屋面板： 1.4kN/m 2 钢屋架及支撑重： (0.12+0.011?跨度)kN/m 2 可变荷载：屋面活荷载 0.70kN/m 2 积灰荷载 ??? ? ??? ------------6.045.034.023.01kN/m 2 注：1.以上数值均为水平投影值 2.C 形式及尺寸见图1
球型支座理论和设计
球型支座和减隔震球型支座 摘要：球型支座由于优点较多而得以在我国进行推广，并由铁研院编制了相关的技术条件规程。本文试图通过对支座受力情况以及支座的核心构件进行阐述，使得读者对球型支座及其设计方法有一定的了解。 为了适应桥梁减隔震设计理念的推广，本文还对减隔震球型支座加以阐述。 关键词：球型支座，规程，PTFE，减震和隔震 一、绪论 大吨位支座（High Load Bearings）的发明和使用是随着桥梁的跨度和承重量的增长而产生的。大吨位支座根据其组成构件的不同而分为板式橡胶支座（Stell-Rainforced Elastomeric Bearings）、盆式橡胶支座(Pot Bearings)和球型支座(Spherical PTFE Bearings)，以及利用各类型支座的优点组合而成的各类支座。参见图1可知，板式橡胶支座依靠钢板之间的橡胶竖向和水平变形，支座产生转动和水平位移。盆式橡胶支座依靠钢盆内的橡胶板竖向变形，支座产生转动，依靠聚四氟乙烯板（简称PTFE板）和中间衬板的水平滑移，支座产生水平位移。球型支座则是利用曲面PTFE板和不锈钢板之间的滑动，支座产生转动，利用平面PTFE板 二、球型支座 2.1 球型支座的分类 球型支座，或者称为球型PTFE支座，其核心部分是由一个具有外凸球面的支座板以及一个具有内凹球面的支座板，以及两者之间的PTFE球面凸板和与之接触的金属板球面凹板（通常是不锈钢板）所形成的滑移曲面组成。球型支座还采用由PTFE平板和不锈钢板构成
u u （14.6.3.1-1） 其中H u 为水平荷载设计值，P u 为竖向荷载设计值，μ为摩擦系数。公式的编号采用规范中的编号，下同。 弯距设计值Mu 是由于沿着PTFE 曲板的摩擦力（其方向与曲面相切）对曲面球心的积分产生。AASHTO 规定Mu 取值为：（1）当支座没有水平滑动构件组时 u u M P R μ= （14.6.3.2-1） （2）当支座采用水平滑动构件组时 2u u M P R μ= （14.6.3.2-2） 其中R 是球形滑移面的半径。 但是EN 规程中弯距是通过竖向荷载的偏心矩来体现，并详细规定了各种情况下偏心矩的取值方法，其值如表1所示 e 取值根据产生的原因不同，为各e i 值之和。可以看出，EN 规程规定的弯距M u 除了包含AASHTO 规程中（14.6.3.2-1）所显示的弯距外（体现为e 1），还考虑到其他因素的影响。
钢结构课程设计计算书
一由设计任务书可知： 厂房总长为120m，柱距6m，跨度为24m，屋架端部高度为2m，车间内设有两台中级工作制吊车，该地区冬季最低温度为-22℃。暂不考虑地震设防。 屋面采用1.5m×6.0m预应力大型屋面板，屋面坡度为i=1:10。卷材防水层面（上铺120mm 泡沫混凝土保温层和三毡四油防水层）。屋面活荷载标准值为0.7KN/㎡，雪荷载标准值为0.4KN/㎡，积灰荷载标准值为0.5KN/㎡。 屋架采用梯形钢屋架，钢屋架简支于钢筋混凝土柱上，混凝土强度等级C20. 二选材： 根据该地区温度及荷载性质，钢材采用Q235-C。其设计强度为215KN/㎡,焊条采用E43型，手工焊接，构件采用钢板及热轧钢筋，构件与支撑的连接用M20普通螺栓。 屋架的计算跨度L。=24000-2×150=23700，端部高度：h=2000mm(轴线处)，h=2150(计算跨度处)。 三结构形式与布置： 屋架形式及几何尺寸见图1所示： 图1 屋架支撑布置见图2所示：
图2 四荷载与内力计算： 1．荷载计算： 活荷载于雪荷载不会同时出现，故取两者较大的活荷载计算。 永久荷载标准值： 防水层（三毡四油上铺小石子）0.35KN/㎡找平层（20mm厚水泥砂浆）0.02×20=0.40 KN/㎡保温层（40mm厚泡沫混凝土0.25 KN/㎡预应力混凝土大型屋面板 1.4 KN/㎡钢屋架和支撑自重0.12+0.011×24=0.384 KN/㎡ 总计：2.784 KN/㎡可变荷载标准值： 雪荷载＜屋面活荷载（取两者较大值）0.7KN/㎡积灰荷载0.5KN/㎡风载为吸力，起卸载作用，一般不予考虑。 总计：1.2 KN/㎡永久荷载设计值 1.2×2.784 KN/㎡=3.3408KN/㎡可变荷载设计值 1.4×1.2KN/㎡=1.68KN/㎡2．荷载组合： 设计屋架时应考虑以下三种组合： 组合一全跨永久荷载+全跨可变荷载 屋架上弦荷载P=(3.3408KN/㎡+1.68KN/㎡) ×1.5×6=45.1872KN 组合二全跨永久荷载+半跨可变荷载 屋架上弦荷载P1=3.3408KN/㎡×1.5×6=30.07KN P2=1.68KN/㎡×1.5×6=15.12KN 组合三全跨屋架及支撑自重+半跨大型屋面板自重+半跨屋面活荷载
美国规范球型支座
目录 解释： 106.1定义 106.2目的 106.3.1 用途 106.3.2 结构应用考虑 106.3.2 球型支座 规格 106.4 设计 106.4.1 通则 106.4.2 盆式支座设计 106.4.3 轴承支座设计 106.4.5 不转动部分的设计 106.5 材料 106.6 结构 106.7 测试与检验 106.8 运输和包装 106.9 安装 106.10 文档 106.11 制造商资质要求 解释 106.1 定义：高承载力多向转动的球型支座是由盆式转动部分和球型或者球冠安装成，除此之外还有位移和力的传递必须通过四氟板滑动面来实现，还要有导向槽或者导向环来限制制定方向上的移动。通过球形板和球面四氟板之间的滑动来满足支座转角的需要。 106.2 目的：此规范规定正常应用和承载力的范围，荷载和位移。设计和制造的多轮换轴承在很大程度上依赖于原则工程力学和广泛的支座设计和制造实践经验。因此，在特殊情况下在结构方面的要求超出了本规范的规定范围，支座制造商应重新考虑。 转动性能Rb与两个因素有关Rb=Rs+Rc Rb 支座的设计转动性能 Rs 使用时预期的转动性能（活载、安装和使用中的转动 Rc 转动性能包括制造过程中的公差，不得超过0.02弧度，见106.3.2.12
106.3 应用 106.3.1 通则 这个部分是针对桥梁设计工程师如何使用多向转动球型支座的规范。多向转动球型支座主要使用在以下几个方面： 106.3.1.1 用在低转矩，较高的承载力 106.3.1.2 弯桥或斜桥和以及与之相类似的复杂桥梁结构 106.3.1.3细长圆柱或低硬度、刚度轻型框架结构。 106.3.1.4各个方向上的转动 106.3.1.5不能准确确定方向的转动 106.3.1.6预先安装基础结构 106.3.1.7需要自动调整的情况 106.3.1.8偏心载荷和旋转变化不是很明显，这全部的压力由支座传递给下部结构和上部结构106.3.1.9有要减少桁架或空间结构小的要求 106.3.1.10需要大位移的要求。 106.3.1.11经济，寿命长，支座不需要或很少要维护 106.3.2结构应用考虑 106.3.2.1假定垂直和水平荷载是同时存在。所有负载被有效传递。最低竖向荷载是静载荷上部结构静载荷的和。最大垂直荷载是由静载荷，上部结构恒载和活荷载和冲击效应的和 106.3.2.2为了限制滑动面连接处的边缘应力，推荐滑动面和滑动面间间隙为1/l6（1.6毫米）。滑动部件在可能的情况。导向块和滑动部件在可能的情况下应是总间距不得超过1 / 16“（1.6毫米）106.3.2.3工程师在设计时必须考虑，桥墩上或者承台上布置的支座要尽可能的少承载水平载荷。由于制造和安装公差，不应假定水平力平均分配给所有支座。高的水平力（“最高的50％。竖向荷载）应通过单独的传输设备。 106.3.2.4在可行的情况至少有两个固定块或两个导向块用于限制所有的横向力，地震以外，在设计时每个基，柱，连接处都要给出余量。在地震时的横向力，允许有小的屈服，同样可以作为所有支座之间，这支撑力由支座共同承担 106.3.2.5球型支座标准规格，如果竖向荷载低于其竖向承载能力的20％不得使用。如果竖向载荷不到其竖向承载能力的20％球型支座需要特殊的设计。 106.3.2.6球型支座设计中应当专门考虑大的横向力和垂直载荷比预期 106.3.2.7在计算横向承载能力支座滑动面得摩擦力可以忽略 106.3.2.8在安装支座的导向块时，应当考虑到桥梁结构的移动方向，以避免支座导向方向错误。
钢结构计算范例
钢结构计算范例
摘要 本工程为三层钢框架超市设计，长64.00m，宽30.00m，层高为 4.5m，建筑高度为14.4m，建筑面积5760.00m2，综合运用所学专业知识，进行了钢结构建筑设计和结构设计。 主体采用钢框架结构，钢筋混凝土现浇楼板。首先确定结构方案并进行荷载统计、梁柱截面选择及刚度验算，计算恒载、活载作用下的框架内力，然后计算风载、地震作用下的框架内力，经内力组合后得出构件的最不利组合内力，最后进行梁、柱截面验算、节点设计、楼板、楼板配筋计算，绘制施工图。计算竖向荷载效应时采用分层法，计算水平荷载效应时采用D值法；在荷载组合时。考虑以可变荷载效应控制的组合和以永久荷载效应控制的组合方式；在活荷载计算过程中，采用满布荷载法；框架节点设计采用栓焊混合的连接方式。 关键词：建筑设计；钢框架；内力分析；节点设计
ABSTRACT Based on the professional knowledge for learned，the building was designed. The works include two parts: architecture design and structure design. This project is commercial building of 3-floors，steel structure，which is located in Xi An. It is 64.00m long, 30.00m wide. The height of story are 4.5m and5m. The height of the whole building is 14.4m.The total area is 5760.00m2. Architecture design tries hard for simple and clear，which has the ages feels and assort with surroundings environment. Steel frame and reinforce concrete floor were used in the structure. Firstly，the size of the beam and column was determined by the type of the structure and the calculation of the loads. Secondly，the inner forces of the frame under the wind load and earthquake load，the dead load，and the living loads were analyzed separately. By the combination of the inner forces，the most dangerous forces can be got，and then the steel beam，steel column，the frame connections and reinforce concrete floor can be designed. After these，the drawing can be made. In the progress of inter force analysis，the vertical forces are calculated by the layer-wise method，and the horizontal forces are calculated by the D method. In the process of the live load calculation，full load is used. Mixed connection with welding and bolts was used in steel frame，and independent foundation under column was adopted. Key Words: architecture design; steel frame; internal force analysis; connection design
钢结构厂房计算书
一、设计资料 1.1厂房信息 该厂房采用单跨双坡门式刚架，厂房横向跨度12m，柱顶高度5.1m，共8榀刚架，柱距6.3m，屋面坡度1/10，柱底铰接。窗高出柱脚1.5m，尺寸为1.5x3m，每个柱距间居中设置一个。两端山墙上各设门一个（居中），尺寸为3.3x4.5m。 1.2材料 刚架构件截面采用等截面焊接工字形。钢材采用Q235B，焊条E43型。1.3屋面及墙面材料 屋面及墙面均为带100mm厚岩棉夹层的双层压型钢板；檩条（墙梁）采用薄壁卷边C型钢，间距为1.5m。 1.4自然条件 抗震设防烈度为6度（不考虑地震作用）。地面粗糙度系数按C类。 二、结构布置 该厂房跨度12m，柱距6m,共8榀刚架，所以厂房纵向长度6.3×（8-1）=44.1m,由于纵向温度区段不大于300m、横向温度区段不大于150m，因此不用设置伸缩缝。柱间支撑宜布置在温度区段的中部，以减小纵向温度应力的影响。并在屋盖相应部位设置檩条、拉条及撑杆，同时应该在柱间支撑布置的柱间布置屋盖横向水平支撑。由于无吊车，且柱高<柱距，因此柱间支撑不用分层布置。 结构布置图见附录 2.1截面尺寸确定 （1）焊接工字型截面尺寸：截面高度h以10mm为模数；截面宽度b以5mm为模数，但工程中经常以10mm为模数；腹板厚度t w可取4mm、5mm、
6mm，大于6mm以2mm为模数；翼缘厚度t≥6mm，以2mm为模数，且大于腹板厚度。 （2）工字型截面的高厚比（h/b）：通常取h/b=2～5；梁与柱采取端板竖放连接时，该梁端h/b≤6.5。 （3）等截面梁的截面高度一般取跨度的1/40～1/30，即300mm～400mm。 综上所述，初步选择梁柱截面均用等截面H型钢300×300×10×15 2.2截面几何特性
钢柱计算书
工程名: 钢柱计算 ************ PK11.EXE ***************** 日期: 5/27/2015 时间:17:34:00 设计主要依据: 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001); 《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010); 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003); 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002); 结果输出 ---- 总信息---- 结构类型: 单层钢结构厂房 设计规范: 按《钢结构设计规范》计算 结构重要性系数: 1.00 节点总数: 2 柱数: 1 梁数: 0 支座约束数: 1 标准截面总数: 1 活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置 风荷载计算信息: 计算风荷载 钢材: Q235 梁柱自重计算信息: 柱梁自重都不计算 恒载作用下柱的轴向变形: 不考虑 梁柱自重计算增大系数: 1.05 基础计算信息: 不计算基础 梁刚度增大系数: 0.00 钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85 钢柱计算长度系数计算方法: 有侧移 钢结构阶形柱的计算长度折减系数: 0.000 钢结构受拉柱容许长细比: 200 钢结构受压柱容许长细比: 200 钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 0 钢梁(活)容许挠跨比: l / 0 柱顶容许水平位移/柱高: l / 0 地震作用计算: 不考虑地震作用 宽行输出柱、梁控制组合内力与配筋
---- 节点坐标---- 节点号X Y 节点号X Y 节点号X Y 节点号X Y ( 1) 0.00 7.00 ( 2) 0.00 0.00 ---- 柱关联号-------- 柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ ( 1) 2 1 ---- 梁关联号---- 梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ ---- 柱上下节点偏心---- 节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值 ( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ---- 标准截面信息---- 1、标准截面类型 ( 1) 77, 1, 377,12.0 热轧无缝圆钢管 ---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度----- 柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布 面号信息置角度面号信息置角度 ( 1) 1 2 0 ---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----
钢结构课程设计计算书-跨度为24m
钢结构课程设计任务书 姓名：杨文博学号：A13110059 指导教师：王洪涛
目录 1、设计资料 0 1.1结构形式 (2) 1.2屋架形式及选材 (2) 1.3荷载标准值（水平投影面计） (2) 2、支撑布置 (2) 2.1桁架形式及几何尺寸布置 (2) 2.2桁架支撑布置如图 (3) 3、荷载计算 (5) 4、内力计算 (5) 5、杆件设计 (8) 5.1上弦杆 (8) 5.2下弦杆 (9) 5.3端斜杆A B (9) 5.4腹杆 (11) 5.5竖杆 (16) 5.6其余各杆件的截面 (16) 6、节点设计 (20) 6.1下弦节点“C” (20) 6.2上弦节点“B” (21) 6.3屋脊节点“H” (22) 6.4支座节点“A” (23) 6.5下弦中央节点“H” (23) 参考文献 (27) 图纸 (27)
1、设计资料 1.1、结构形式 某厂房跨度为24m，总长90m，柱距6m，采用梯形钢屋架、1.5×6.0m预应力混凝土大型屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面400×400，混凝土强度等级为C25，屋面坡度为10 = i。地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为7 :1 度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台150/30t（中级工作制），锻锤为2台5t。 1.2、屋架形式及选材 屋架跨度为24m，屋架形式、几何尺寸及内力系数如附图所示。屋架采用的钢材及焊条为：设计方案采用235B钢，焊条为E43型。 1.3、荷载标准值（水平投影面计） ①永久荷载： 三毡四油（上铺绿豆砂）防水层0.4 kN/m2 20厚水泥砂浆找平层0.4 kN/m2 100厚加气混凝土保温层0.6kN/m2 一毡二油隔气层0.05kN/m2 预应力混凝土大屋面板（加灌缝） 1.4kN/m2 屋架及支撑自重(按经验公式L .0+ =计算) 0.384 KN/m2 12 .0 q011 ②可变荷载： 屋面活荷载标准值： 0.8 KN/m2 雪荷载标准值： 0.5 KN/m2 积灰荷载标准值： 0.7 KN/m2 2、支撑布置 2.1桁架形式及几何尺寸布置
球型支座安装工艺
球型支座安装工艺公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]
XX工程 球型支座安装工艺 编制：审核：审定：批准： 武汉XX有限公司 2014年10月
目录
一、项目概况 、工程概况 XX 、产品概况 按设计，主桥共需要XX个支座，根据桥梁梁体的伸缩量及转角的不同，XX 个支座共分为固定支座、单向活动支座和双向活动支座三大类，其中，固定支座XX个，单向活动支座XX个，双向活动支座XX个。 该项目梁体一部分现浇,一部分为钢箱梁,取混凝土梁的支座为例，支座示意图如下图所示：
二、安装技术标准 严格遵循下列规范及技术标准进行安装。 1、XX型支座施工设计图 2、《桥梁球型支座》GB/T 17955-2009 3、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 4、设计文件规定的技术文件及技术要求
三、安装基本要求 、施工准备 、技术准备 1、施工单位应熟悉支座相关技术要求，并按设计规范的支座规格、型号进 行定货。 2、根据浇筑时的温度，预应力张拉，混凝土收缩与徐变对梁长的影响，计 算对于设计支承中心的预偏值。 3、安装前，应对施工人员进行全面的技术、操作、安全技术交底。 、设备准备 1、安装和运输设备：吊机或吊架、运输车等； 2、测量设备：全站仪、钢尺等; 3、灌浆设备：搅拌桶、空压机、软管、注浆泵； 3、搭设工作平台：支座安装前，首先在墩台顶搭设牢固的施工人员作业平台，并设置护栏，确保施工人员工作方便和作业安全。 、基本要求 桥梁支座是连接上部构造与下部构造的重要部件，随时将上部构造的反力传递到下部构造，它具有适应上、下部构造变位的功能并应分配水平力和适应梁端转角变形。另外，支座要确保构造物的安全，所以必须具有与其使用年限相适应的耐久性。因此，在支座施工时，注意细心清扫，对维修管理也必须充分考虑。公路桥梁支座除应符合有关现行标准的规定外，安装是相当重要的环节。 、安装要求 1、支座安装时要保证支座垫石上表面的水平及平整。 2、支座安装前方可开箱，开箱后，施工单位不得任意松动连接螺栓，并不得任意拆卸支座。 3、当安装温度与设计要求不同时，应通过计算设置支座顺桥向预偏量。
钢结构计算书
框架内力与构件截面计算 1设计依据的规范及规定 1.1毕业设计任务书。 1.2国家有关的设计规范及规程。 2设计尺寸与标高 设计图均以毫米为单位，标高均以米为单位。 3钢结构材料 3.1钢材：钢材选用Q-345BF，其屈服强度为310KN/mm2 钢材的化学成分和力学性质能符合GB-800-98及有关标准的求。 3.2焊接材料:采用E43XX型焊条。 3.3普通螺栓应按GB5780-98选购。 3.4本工程选用的H型钢选HN500×200×10×16 HM600×300×12×20 C型钢选C220×70×20×2.5 4制作与安装 4.1钢结构的制作与安装：施工及验收应符合GB50205-98(钢结构工程施工及验收规范) 4.2焊缝质量的检验等级：钢梁，钢柱为二级，其于次要构件为三级。4.3所有需要拼接的构件一律要用等强拼接，上，下翼缘和腹板的拼接焊缝位置错开并避免与加劲肋重合。腹板拼接焊缝与它平行的加劲肋至少相距200mm,腹板拼接与上，下翼缘拼接焊缝至少相距200mm. 4.4所有构件在制作过程中应力求尺寸及空洞位置的准确性，以利于现场的安装与焊接，设计中凡是未注明的焊缝均为满焊，焊缝高度6mm。
结构计算书 1、确定梁柱尺寸 柱：hc =(1/18 ~1/25)H =(1/18 ~1/25) ×21.775×103 =870 ~1200mm, ∵ hc/bc=3 ∴ bc=1200/3=400mm 梁：h b=(1/8 ~1/15)L=(1/8 ~1/15) ×7.2×103=900 ~480mm b b=(1/2.5 ~1/5)h b=200 ~100mm ∴主梁：b×h=500×200 次梁：b×h=400×150 边柱：b×h=1000×400 中间柱：b×h=800×400 2. 荷载汇集 框架计算简图图1
网架计算书
网架计算书 Document number：NOCG-YUNOO-BUYTT-UU986-1986UT
本科毕业设计题目：大型仓储屋盖设计 学院： 专业班级： 学号： 学生姓名： 指导教师： 教师职称： 二零一零年六月二日
目录
大型仓储屋盖设计计算书 1 设计资料 工程概况 北部某城市一大型仓储屋盖，建筑面积为1800m2(40m×45m)，采用斜放四角锥网架。屋盖下部为框架结构，网架周边支承在钢筋混凝土框架梁上，梁横截面宽度为350mm。 网架上弦节点加小立柱，沿短跨方向形成6%的排水坡度，在小立柱上沿长跨方向搭设檩条，檩条上铺设彩钢夹芯板，并采用聚苯夹芯保温。 设计基本条件 1.2.1设计等级要求 网架结构的防火等级和耐久等级均为二级。 1.2.2抗震设防烈度 该工程所在地区的抗震设防烈度为7度。 1.2.3气象条件 ⑴温度：最热月平均温度，最冷月平均温度，夏季极端最高温度(1955年7月23、24日)，冬季极端最低温度（1970年1月4日）。 ⑵相对湿度：年平均湿度63%，最热月平均相对湿度76-80%。 ⑶主导风向：1、8、11月盛行北风和西南风，其它各月盛行西南风，基本风压为 m2。 ⑷雨雪条件：年平均降雨量566.6mm，日最大降雨强度1856mm/日，最大积雪深度230mm。 2 结构选型及初步设计 网架结构的选型
网架结构选型应遵循安全、经济、美观的设计原则，能够满足建筑的使用功能要求，并且能够充分发挥结构良好的受力性能。本工程中，网架的长短边之比45/40=，其平面接近方形，且支承方式为周边支承，通过满应力优化设计比较，宜选择斜放四角锥网架。 斜放四角锥网架的上弦与边界轴线成450夹角，下弦正放，腹杆和下弦在同一垂直面内。这种网架的上弦杆长度约为下弦杆的倍，故呈短压杆、长拉杆的情况，受力合理，节点汇交杆也较少。在接近正方形周边支承时用钢量指标较好，适用于中小跨度建筑。 网格尺寸和网架高度 根据数值计算和工程经验，当网架短向跨度为L2=(30～60)m时,短向网格尺寸宜取为（1/11～1/14）×L2。考虑屋面板布置，短向网格数取为12，网格尺寸为40/12=3.333m。 网架长向跨度较大，网格数划分应当比短跨方向多些，且网格尺寸宜比短向小些。考虑以上因素，长向网格数取为14，网格尺寸为45/14=3.214m。 当网架短向跨度为L2=(30～60)m时，网格高度宜取为（1/12～1/15）×L2，周边支承时高度可以取小值；对于角锥体系网架，高度的选取还应满足使腹杆与弦杆的夹角接近60度的要求。综合考虑以上因素,网格高度预先取为40/15=2.7m，当结构计算不满足挠度要求时，再适当加大网格高度。 网架结构的支承 本网架采用周边支承方式，所有边界节点都支承在框架梁上。框架梁的横截面尺寸为350mm×600mm，混凝土强度等级为C30。在网架边界的每个节点上都加上竖向约束（Z），为了防止网架在平面内转动，还要加水平约束。本网架中在长跨其中一边的两端点分别加上两向水平约束（x，y）和一向水平约束（y）。 网架的屋面排水 本网架采用在上弦节点上加小立柱形成排水坡的方法。沿短跨方向形成双坡自由排水系统，排水坡度为6%。 3 网架结构的计算 网架结构上的作用 3.1.1静荷载： 网架自重：网架自重包括网架的杆件自重和节点自重。网架大多数采用钢材，
钢结构桁架设计计算书
renchunmin 一、设计计算资料 1. 办公室平面尺寸为18m ×66m ，柱距8m ，跨度为32m ，柱网采用封闭结合。火灾危险性：戊类，火灾等级：二级，设计使用年限：50年。 2. 屋面采用长尺复合屋面板，板厚50mm ，檩距不大于1800mm 。檩条采用冷弯薄壁卷边槽钢C200×70×20×2.5，屋面坡度i =l/20～l/8。 3. 钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上，柱顶标高9.800m ，柱上端设有钢筋混凝土连系梁。上柱截面为600mm ×600mm ，所用混凝土强度等级为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝1 4.3N/mm 2 。 抗风柱的柱距为6m ，上端与屋架上弦用板铰连接。 4. 钢材用 Q235-B ，焊条用 E43系列型。 5. 屋架采用平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸如下图所示。 6. 该办公楼建于苏州大生公司所 属区内。 7. 屋盖荷载标准值： (l) 屋面活荷载 0.50 kN/m 2 (2) 基本雪压 s 0 0.40 kN/m 2(3) 基本风压 w 0 0.45 kN/m 2(4) 复合屋面板自重 0.15 kN/m 2(5) 檩条自重 查型钢表 (6) 屋架及支撑自重 0.12+0. 01l kN/m 28. 运输单元最大尺寸长度为9m ，高度为0.55m 。 二、屋架几何尺寸的确定 1.屋架杆件几何长度 屋架的计算跨度mm L l 17700300180003000=-=-=，端部高度取mm H 15000=跨中高度为mm 1943H ,5.194220 217700 150020==?+ =+=取mm L i H H 。跨中起拱高度为60mm （L/500）。梯形钢屋架形式和几何尺寸如图1所示。