地下水与地下室抗浮
地下水与地下室抗浮
2011-03-15 08:50 来源：浏览次数：16 关键字：地下室上浮，特别是大面积地下室摘要；是构成水圈的重要水体之一，是埋藏在地表下土体孔隙、岩石孔隙、空洞中的水的总称。地下水的运动有层流和紊流两种形式，以层流为主，它的运动遵循达西定律。地下水作为岩土介质的组成部分，直接影响着岩土的性质和行为。
关键词；地下室上浮，特别是大面积地下室的不均匀上浮，造成结构严重受损的事故屡见不鲜。
近年来，地下室上浮，特别是大面积地下室的不均匀上浮，造成结构严重受损的事故屡见不鲜。
（一）地下水的基本类型
1)．上层滞水
A. 主要靠大气降水和地表水下渗补给；
B. ；
C. 以蒸发或向下渗透到潜水中的方式排泄；
D. 水量小，季节变化大，容易污染；
E. 引起土质边被滑塌、黄土路基沉陷、路基冻胀等病害的重要因素。
2)．潜水
①潜水的分布及潜水面特征
潜水面——潜水的无压的自由水面。通常，潜水面不是一个延伸很广的平面，是一个有起有伏、有陡有缓的面，潜水面形态一般与地表地形相适应。
潜水埋藏深度：潜水面至地面的垂直距离。λ
潜水层厚度：潜水面至下部隔水层顶面的垂直距离（含水层厚度）。λ
潜水位：潜水面上每一点的绝对标高。λ
②潜水的补给、径流和排泄
大气降水、地表水、承压水→潜水→地表水（河流、泉—山区）、蒸发（平原区）λ
①确定任一点的潜水流向；②确定沿潜水流动方向上两点间水力坡度；③确定任一点潜水埋藏深度；④确定潜水与地表水之间的补给关系。
①承压水的分布——自流盆地及自流斜地
承压水头：承压水位到隔水层顶板间垂直距离。
含水层厚度：隔水层顶、底板间的垂直距离。
（三）典型案例
工程概况
某大夏由A座((26层)、B座(18层)及东西两座裙楼((3层)组成。塔楼与裙楼共同围成了一个30m×38m的内庭。B座有一层地下车库，A座、裙房及内庭下面有两层地下车库。上部结构为框架剪力墙体系，基础为人工挖孔灌注桩，长度为18-23m。A,B座塔楼下人工挖孔桩桩径为1.2-2m，桩端直径扩大0.6-1.2m，桩端入中风化砂岩一倍桩径。裙楼和内庭范围内的人工挖孔桩长10-15m，桩径为1.2m，无扩大头，桩端入中风化砂岩0.5m.
工程所在场地为河流冲积地带，地表有水塘，地下水主要赋存于第四系砂层及素填土层中，稳定水位较高，为0.1~0.70m，水量丰富，受大气降水补给的影响而变化。
佛山市年降雨量2500mm左右，集中在5~10月，雨季的到来使得基坑内外的地下水位不断提高，周边的地下水也通过基坑底部、支护侧壁及其破损处流入基坑，造成底板下的上浮力不断增加，由于桩的抗拔力不够，导致内庭范围内的地下室底板在浮力的作用下持续向上起拱。而内庭四周的塔楼和裙楼的自重均大于浮力，塔楼和裙楼不可能上浮，从而导致地下室的局部(内庭)产生了上浮，内庭下地下室与周边塔楼、裙楼相交处的梁不断出现新的裂缝并进一步扩大。
水文地质条件
该基础所处地貌单元属山前二级阶地与海成一级台地交替变化部位，距二级阶地前缘100多米，地形对大气降水给地下水相当有利。还有山坡前沿补给的深层承压水以泉水形式溢出，承压水头接近地表。第一层地下水和第二层承压‘水都会直接影响着地下室基础的稳定性。根据该工程工程地质勘察报告，对该基础有影响的地层是:
①杂填土:褐红色，含粘土、砂类土及玄武岩碎屑，含孔隙水;
②淤泥质粘土:灰色一深灰色，含腐植质，中间常夹有中纫砂透镜体富的孔隙水。该松散砂层含较丰;
③中砂层:黄色一褐黄色，为长石、石英质颗粒，含水层厚度1.5-3.3m;
④中粗砂层:黄色一褐黄色，质地相当松散，渗透性好，含水层厚度
0.8-3.2m.;
⑤粘土层:褐黄色，层间含粉细砂薄层，厚度3.2-3.5m，为相对隔水层。
其二，裙楼基础底板以下为相对隔水层，裙楼东西两侧己建成的两栋主楼地下室基础距离很近，从基坑南面补给的地下水，遇到基础底板以下地层及两栋主楼地下室边墙的阻隔，形成一个一面进水，三面封闭的“洼坑式”结构构造。这种“储水构造”，当基础箱体空着或排水系统失效时，造成的基础整体上浮或箱体扭裂破坏更大。
地下室上浮所致)。同年2月14日进行系统沉降观测时，发现-0.05m板上浮，最大点达149mm，位于E区；此时在E、C区段一些近柱边的框架梁端出现上宽下窄的贯穿性结构裂缝。
原因分析
(1)设计对地下水位高度估计不足，设计抗浮力取值小于实际值，是地下室在施工阶段上浮的主要原因。事后实测最大水头大于12.00m，复核地下室底板水压达38.5KN/m2；E区和C区段地下室的人工挖孔桩不能承受差距极大的抗拔力(原设计为承受竖向荷载的受压桩)。
(2)设计未考虑基础地下室结构局部抗浮受力差异。上部建筑高低悬殊，甚至同体地下室局部区段无上部建筑，造成上部建筑结构竖向荷载重心与地下室底板平面形心不重合，基底作用力(地基反力，包括浮力)对地下室底板的荷载分布不均。地下室上浮差值最大达138mm，地下室局部结构强度不足以抗拒，导致混凝土梁板开裂；上浮最大区段正是位于无裙楼部位，裂缝情况也最严重。
(3)施工组织抗浮防范意识不强，在地下室回填后即停止了降水，地下水位恢复，又因其他原因暂停施工而未作沉降观测。以致发现混凝土结构出现裂缝仍未觉察是地下室上浮所致，未能在第一时间内采取有效措施，加剧了地下室和裙楼数层混凝土结构构件裂缝的发展程度。
原因归纳
引起地下室上浮的原因是地下水浮力大于建筑物当时的上部荷重，造成这种情况有——
（1）勘察单位提供的抗浮水位失真（地下扩抗浮设防水位标高取值有误；
（2）设计上的疏失。设计人员忽视了大体积地下室主体建筑外上部荷重较轻的受力单元的浮力验算；
（3）施工单位的大意。施工过程中，过早停止降低地下水的措施、地下室回填土的回填质量太差无法形成有效摩擦力或施工场地排水不畅、地表水倒灌等；
（4）天灾—连续的暴雨和海水大潮倒灌造成地表水位急剧升高是地下室上浮的不可抗力因素。
（四）规范中有关抗浮的内容
《建筑地基基础设计规范》
第3.0.2条规定：“当地下水埋藏较浅，建筑地下室或地下构筑物存在上浮问题时，尚应进行抗浮验算”，这条规定列为强制性条文。
第3.0.3条文规定：“地基基础设计前应进行岩土工程勘察，并应符合下列规定：当工程需要时，尚应提供用于计算地下水浮力的设计水位”，也就是说，用于计算地下水浮力的设计水位应通过岩土工程勘察确定。
《岩土工程勘察规范》
第7.1.1条规定:“岩土工程勘察应根据工程要求，通过搜集资料和勘察工
作，掌握下列水文地质条件:
①地下水的类型和赋存条件;
②主要含水层的分布规律;
③区域性气候资料如年降水量、蒸发量及其变化和对地下水位的影响;
④地下水的补给排泄条件，地表水与地下水的补排关系，及其对地下水位的影响;
⑤勘察时的地下水位，历史最高地下水位，近3-5年最高地下水位，水位变化趋势和主要影响因素;
⑥是否存在对地下水和地表水的污染源及其可能的污染程度”。
该规定表明深刻说明了地下水埋藏和变化的复杂性和关联性。它涉及的是区域性的、历史性的水文地质资料。
规范第7.1.3条文规定:“对高层建筑或重大工程，与水文地质条件对地基评价，基础抗浮和工程降水有重大影响时，宜进行水文地质勘察”。
第7.3.2条规定：“地下水力学作用的评价应包括下列内容:①对基础、地下结构物和挡土墙应考虑在最不利组合情况下，地下水对结构物的上浮作用，原则上应按设计水位计算浮力，对节理不发育的岩石和粘土具有地方经验或实测数据时，可根据经验确定，有渗流时，地下水的水头和作用宜通过渗流计算进行分析评价”。
条文说明中关于7.3.2条的注解：“地下水对基础的浮力作用，是最明显的一种力学作用，在静水环境中，浮力可以用阿基米德原理计算，一般认为，在透水性较好的土层或节理发育的岩石地基中，计算结果即等于作用在基底的浮力;对于渗透系数很低的粘土来说，上述原理在原则上也应该是适用的，但是有关实
测资料表明，由于渗透过程的复杂性，粘土中基础所受到的浮压力往往小于水位高度。由于这个问题缺乏必要的理论依据，很难确切定量，故规定只有存具有地方经验和实测据时.方可进行一定的折减”。
第7.22条规定地下水位的量测应符合下列要求——
（1）遇地下水时应量测水位；
（2）稳定水位应在初见水位后，经一定的稳定时间后测量。对多层含水层的水位量测，应采取止水措施，将被测含水层与其它含水层隔开。
可见，无论初见水位还是稳定水位，都是静态水位。而地下水是随季节、气候条件变化的，有一年一遇，十年一遇，甚至数十年一遇的最高水位变化；同时地下水位还受地表排水状态、场地、地形和地貌变化的影响并随区域性水文地质条件、各层地下水的变化和地下水渗流造成的压力水头分布形态变化而变化。因此，根据勘察报告提供的地下水位计算的浮力平衡点处于临界状态时，应根据场地条件和其他水文地质变化情况适当采取一些抗浮措施。
《高层建筑岩土工程勘察规程》
第5.0.2条——需要调查“地下水的类型、主要含水层及其渗透性”、“地下水的补给排泄条件、地表水与地下水的水力联系”、“历史最高、最低地下水位及近3-5年水位变化趋势和主要影响因素”等；
第5.0.3条——当在无经验地区，应“在调查的基础上，进行专门的水文地质勘察”、“对缺乏常年地下水监测资料的地区，在初步勘察阶段应设置长期观测孔或孔隙水压力计”；
第5.0.4条——“当场地中有多层对工程有影响的地下水时，应采取止水措施，将被测含水层与其它含水层隔离后，测定地下水位或承压水头高度”。强调
对多层地下水水位及承压水水位的分层监测。
第5.0.6条列出了地下水对工程的作用和影响的评价内容，指出“对地基基础、地下结构应考虑在最不利组合情况下，地下水对结构的上浮作用”。
第8.6.1条规定——
①当地下水位高于地下室基础底板时，根据场地所在地貌单元、地层结构、地下水类型和地下水位变化情况，结合地下室埋深、上部荷载等情况，对地下室抗浮有关问题提出建议；
②根据地下水类型、各层地下水位及其变化幅度和地下水补给、排泄条件等因素，对抗浮设防水位进行评价；
③对可能设置抗浮锚杆或抗浮桩的工程，提供相应的设计计算参数
（五）抗浮设防水位的综合确定
研究现状
目前，各规范已经对地下水的作用引起了足够的重视，但是仍然采用最高设防水位下的静水压力来计算浮力，这与现场实测的孔隙水压力存在很大的出入，并且涉及到最高设防水位的合理确定问题，按此评价的浮力作用因素对设计单位而言也很难把握，仍属原则性规定，可操作性差，尚有许多有待完善之处。
下面是一些专家的研究状况——
（1）张在明院士等人——运用室内模拟试验、现场实测、数值模拟以及地理信息系统等手段，研究了北京地区:①地下水赋存状态的特征分区;②从近50年地下水位变化历史过程，研究影响地下水位的主要因素;③地下水位的预测预报;④典型渗流特征及其对建筑物场地孔隙水压力分布规律的影响。认为上述4
个方面正是合理确定基底浮力的基础。
（2）黄志仑大师认为——
①在粘性土层中，静水压力主要依靠贯穿粘土层的孔隙传递，可以用孔隙率对静水压力进行打折；
②层间潜水不会将该层层顶相对隔水层及其以上的静水压力向下传递；
③承压水的扬力仅决定于其压力水头，与该层顶相对隔水层的静水压力无关。
④在多层地下水条件下，各层地下水具有各自独立的水位和最高水位，强调对于多层地下水进行分层长期监测的重要性。由于在多层地下水场地的建筑物存在各自的基底埋置深度，可能涉及不同的地下水层而有不同的抗浮设防水位。
（3）李广信教授认为——
①地下水中的浮力与地下水的赋存形态及地下水的流动有关，应通过渗流计算分析确定;
②将水压力及浮力用孔隙率n折减不符合有效应力原理，无论对于粘土还是砂土都无理论依据;
③在浮力计算中，侧壁摩擦、饱和粘土中的负孔压及永久排水有利于抗浮，肥槽、垫层及裂隙可能产生很大浮力。
（4）张思远认为确定抗浮设防水位时应——
①弄清场地水文地质条件和地下水位的变化规律；
②重视各含水层间的弱透水层(相对隔水层)对各层地下水位变化的影响；
③了解建筑物基底所在含水层层位及标高等问题。
常规取值
①当有长期水位观测资料时，场地抗浮设防水位可采用实测最高水位；无长期水位观测资料或资料缺乏时，按勘察期间实测最高稳定水位并结合场地地形地貌、地下水补给、排泄条件等因素综合确定；
②场地有承压水且与潜水有水力联系时，应实测承压水水位并考虑其对抗浮设防水位的影响；
③只考虑施工期间的抗浮设防时，抗浮设防水位可按一个水文年的最高水位确定。
④当地下水赋存条件复杂、变化幅度大、区域性补给和排泄条件可能有较大改变或工程需要时，应进行专门论证。
（六）地下室上浮的处理措施
首先、应尽快采取措施增加压重和降低地下水位，减少水浮力，停止地下室的上浮趋势；
其次、应分析地下室上浮是否造成建筑结构的破坏，破坏的程度是否可以修复。
大部分上浮案例的分析结果表明：由于地下室上浮是一种趋势发展，上浮变形较缓慢，上浮对结构的破坏大部分是可修复的。在结构仍可使用的前提下，要使上浮的地下室压回原位，最直接的方法是迅速增加结构物的重量。若此法失败，则须设法消除作用于底板水浮力或进一步清除底板下方的淤泥及侧壁土壤。常用的处理方式不外乎加载、抽水、解压或洗砂等。
加载
设法快速增加地下室的重量，以克服水浮力及地下室侧墙与土壤间的摩擦力，使卡在土层中的地下室可沉回原位。
简单的加载方式可于一楼楼板上堆置重物。包括钢筋或尚未运离现场之支撑、钢板桩等有份量的物品，主要放置于翘起的角落，但要注意核算楼板的承载能力。
另一种快速加载的方法则是直接往地下室灌水，利用水重加压。但加载并不保证能达到所须的效果，增加的载重或许能克服水浮力及侧墙与土壤间的摩擦力，但淤积于底板与基地土之间的泥砂则阻止地下室下沉。继续增加载重只会使淤积的泥砂更紧密，进一步的下沉则难以发生。
抽水
地下室上浮乃因地下水位过高所引起，因此可于现场重新启动原有的抽水井或另行设置抽水井以降低水压。但因地下室上浮后常卡在地层中，仅将地下水位降低并不足以令地下室下沉，须配合加载或洗砂等措施方能见效。但抽水的确是处理地下室上浮的基本措施，消除上浮动力后，其他配套措施作方可达到事半功倍的效果。
结束语；某些上浮的案例因地层特性或场地限制而无法抽水，此时蓄积于基础底板下方的地下水压可藉解压孔消除。所谓解压孔即是于地下室底板以钻机或破碎机凿孔，底板下方的地下水即可由此宣泄。运气好的话，上浮的地下室在底板解压后即可回沉至可接受程度。否则，仍须采用加载或洗砂等配套措施。
(建筑给排水工程)楼及地下车库给排水消防暖通工程施工方案
（建筑给排水工程）楼及地下车库给排水消防暖通工程施 工方案
泰达现代服务产业区配套高管公寓施工总承包1---14#楼及地下车库给排水、消防、暖通、 工程 施 工 方 案 编制人：刘大政 审核人：姜周平 审批人：倪红发 编制单位：中建环球建设集团有限公司 编制日期：二零一三年四月 目录 第一章编制依据 (3) 第二章工程概况 (5) 第三章主要施工方法和技术措施 (9)
第四章质量保证措施 (53) 第五章冬季施工措施 (55) 第六章安全文明施工措施 (55) 第七章现场物资供应与管理措施 (57) 第八章成品保护措施 (58) 第九章现场安全消防管理 (59) 第十章施工机械设备使用维护 (61) 附表：项目部组织机构图 (62)
第一章、编制依据 1.1主要技术资料 1.1.1施工图 表1-1 1.1.2天津泰达发展有限公司下发的投标文件 1.2适用于本工程的主要国家标准及验收规范 《天津市居住建筑节能设计规范》（DB29-1-2010） 《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》（JGJ26-2010） 《室外给水设计规范》（GB50013-2006） 《室外排水设计规范》（GB50014-2006） 《居住小区给排水设计规范》（CECS57:94） 《高层民用建筑设计防火规范》（GB50045—95）（2005年版） 《建筑设计防火规范》（GB50016-2006） 《汽车库、修车场、停车场设计防火规范》（GB50067-97） 《人民防空工程设计防火规范》（GB50098-2009） 《建筑给排水设计规范》（GB50015-2003）（2009年版） 《自动喷水灭火系统设计规范》（GB50084-2005） 《建筑灭火器配置设计规范》（GB50140-2005） 《采暖通风与空气调节设计规范》（GB50019-2003） 《人民防空地下室设计规范》（GB50038-2005） 《人民防空工程设计防火规范》（GB50225-2005）
地下室抗浮加固工程施工方案
东莞市常平正成步行街F、H、G商铺地下室抗浮加固工程 施工组织设计 一、工程概况 东莞市常平正成步行街F、G、H商铺地下室为一层钢筋混凝土框架结构，面积约为6264平方米。基础采用砼片筏基础，由于结构自重小于浮力，故本地下室底板局部抗浮严重不足，现地下室工程○5～○24、○A～○L轴底板出现上浮现象，地下室底板、顶板均出现大量裂缝，需进行处理，以防裂缝的进一步发展。受建设方委托，我公司承担该加固处理工程的设计及施工。 我公司技术人员对工程事故进行了现场勘察，收集了相关资料，提出采用预应力抗浮锚杆加固处理的设计方案。并依据设计方案，结合工程实际状况，为使本工程能按期、保质顺利完成，特制定本抗浮加固工程施工组织方案。 二、地质概况。 根据核工业部广州工程勘察院提供的《正成步行街二期工程》工程地质勘察报告，场地下伏土层厚度14.0～23.7米，平均17.75米。按土性特征和工程性质的不同，可划分为5个土体单元层，基底岩石为下古生界片麻岩，兹评述如下： ①素填土：全场成层连续分布，厚度为1.7～2.0米（底部0.2～0.3米的灰色耕表土包括在内）,平均1.83米。 ②粘土层：薄层全场连续分布，厚度0.9～1.9米,平均1.45米。
③淤泥层：中厚～薄层连续分布，层顶埋深2.9～3.7米,层厚0.3～2.0米，平均0.91米。 ④砂层：巨厚层全场连续分布，层顶埋深3.7～5.0米,层厚9.1～12.7米，平均厚达11.39米。 ⑤砂质粘性土：不连续分布，系基底片麻岩的风化残积土，层顶埋深 14.1～16.4米,层厚变化很大，1.2～7.3米不等，平均2.97米。 2、基底岩石条件 基岩为黑云母片麻岩，根据现场观察和标贯试验值，可划分为全风化、强风化和中风化岩三个岩带，兹评述如下： ⑥全风化片麻岩：层顶埋深14.0～22.3米,层厚变化大，0.5～4.0米不等，平均2.14米。 ⑦强风化片麻岩：连续分布，所有钻孔均有见及，层顶埋深14.5～23.7米,层厚1.3～6.1米，平均2.82米。 ⑧强风化片麻岩：揭露厚度1.0～3.6米,平均2.34米；岩面埋深18.5～27米不等，起伏变化较大。 三、设计概况 本工程锚杆为永久性锚杆，按永久性锚杆设计，锚杆施工前先进行降水井的施工及抽水。 1、降水井的设计：本工程共需布置降水井12个 （1）降水井孔径200㎜，内置160㎜滤水管，井底进入强风化岩层不少于1m； （2）滤水管采用PVC塑料管，壁厚3mm，外包铁丝网和塑料网；
地下室人防给排水施工专项方案-(1)(完整版)
人 防 给 排 水 工 程 审批： 审核： 编制：盛世名门二期项目
一、编制依据 《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005； 《人民防空工程设计防空规范》GB50098-2009 《人民防空工程防化设计规范》RF J013-2010 《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084-2001（2005版） 《汽车库，修车库，停车场设计防火规范》GB50067-97 《建筑灭火器配置设计规范》GB50140-2005 《建筑设计防火规范》50016-2014 《建筑给水排水设计规范》GB50015-2003.(2009版) 二、工程概况 地下室平时为车库，战时为三个六级乙类人防物资库，人防地下室建筑面积为11033平方米，建筑层高：地下车库层高。本工程地下室为三个防护单元。第一防护单元建筑面积为3376m平方米，掩蔽面积2000平方米；第二防护单元建筑面积为3620平方米，掩蔽面积2200平方米；第三防护单元建筑面积为3820平方米，掩蔽面积2300平方米；战时柴油移动电站，建筑面积217平方米；物资库防常规武器抗力级别为六级，防化学武器级别为丙级。 物资库按每1000平方米有3~5个管理员考虑，物资库管理员生活用水标准按4（L/人·d），储存10天用水、饮用水标准4（L/人·d），储存时间15天计算。口部、扩散室以及战时通风竖井洗消用水量按6L/平方米计算。 战时人员掩蔽部及物资库清洁区设战时水箱，水箱设置位置及尺寸见平面图及水量表。 水源由市政管网提供，考虑到冲洗水压，设手摇泵供战时使用。战时人员饮用水通过饮用水龙头供给，生活用水直接在生活水箱由水龙头取用。 口部冲洗：口部冲洗阀应按图纸位置，详见图集07FS02-51"穿墙管冲洗栓安装图（DN25)"；冲洗龙头配备冲洗软管，软管长25m，供水压力为，供水管径为DN25。战时生活污水排水： 染毒污水的排除：口部，洗消间，通风竖井，扩散室、滤毒室、防毒通道均设防
施工期间地下室抗浮施工组织设计
天水家园以北地段Ⅰ-2a地块 地 下 室 抗 浮 降 排 水 专 项 方 案 宁波建工股份有限公司 二零一四年三月
1、工程概况 1.1、总体概况 本工程位于宁波市江北区，西至康庄南路，南至规划路，北临北环北路。天水家园以北1-2a地块总建筑面积136588平米，包括10幢14~18层高层、1幢3层幼儿园，2层商业用房，地下室32944平米。 1.2、结构概况 1#～10#楼各设单层地下室，桩筏基础，地下室底板厚1000㎜，墙板厚300㎜，层高2.9米，框剪结构；地下车库为桩筏基础，未设计抗拔桩，筏板厚400㎜，墙板厚300㎜，顶板厚400㎜，层高3.7米，框剪结构-无梁楼盖体系，采用C35P6抗渗混凝土。 1.3、基坑概况 1#～10#高层建筑地下室底标高为-5.1m，基坑挖深为 6.65m～7.65m。 地下车库基础底板面标高为-5.1m，筏板底（包括垫层厚度0.25m，下同）标高为-5.75m，基坑开挖深度为4.65m。 1#～10#楼及地下车库基坑支护由浙江华展工程研究设计院有限公司提供，基坑最长约207m，最宽约201m，地下室面积约32944㎡，周长约为816m,为不规则形状。 2、编制目的及依据 2.1、编制目的 本工程1#～10#楼及地下室，针对工程特点，编制施工期间抗浮
降排水专项方案。 2.2、编制依据 （1）、天水家园以北地段1-2a项目地下室、地下车库基坑围护工程施工图纸、图纸会审、设计交底记录、技术核定单、工程联系单、基坑支护及降水专项施工方案、专家论证意见。 （2）、天水家园以北地段1-2a项目施工图纸、图纸会审及设计交底记录 （3）、各项国家及地方规范、标准 （4）、天水家园以北地段1-2a项目工程施工组织设计 3、抗浮措施 根据《基坑支护总说明》中地三条：本项目场地地下水较浅，赋存于人工填土和土层中。人工填土结构松散，性质不均，易形成地下水流入基坑的通道，因此地下室基坑只需设置排水体系、做好防渗措施及地下室顶板标高-0.7处排水措施。 3.1、基坑支护设计抗浮措施（基坑排水体系，防渗措施） 3.1.1、排水体系 1.坑外排水地表及边坡采用70~100mm厚C15素混凝土硬化封闭。在边坡顶四周做好300×300 mm的方形砖砌排水沟（沟侧边用M5水泥砂浆砌砖120mm厚，内侧与顶面批1：3水泥砂浆，纵向坡度0.15%）；每隔20m-25m设400×400×600mm的砖砌集水井（240厚灰砂砖墙，M5水泥砂浆砌砖，内侧批25mm厚1： 2.5水泥砂浆），拦截基坑外地表水，沉淀后用水泵抽入市政排水管网。
地下室抗浮加固工程施工方案
东莞市常平正成步行街F 、H 、G 商铺地下室抗浮加固工程 施工组织设计 一、工程概况 东莞市常平正成步行街F 、G 、H 商铺地下室为一层钢筋混凝土框架结构，面积约为6264平方米。基础采用砼片筏基础，由于结构自重小于浮力，故本地下室底板局部抗浮严重不足，现地下室工程○5～○24、○ A ～○L 轴底板出现上浮现象，地下室底板、顶板均出现大量裂缝，需进行处理，以防裂缝的进一步发展。受建设方委托，我公司承担该加固处理工程的设计及施工。 我公司技术人员对工程事故进行了现场勘察，收集了相关资料，提出采用预应力抗浮锚杆加固处理的设计方案。并依据设计方案，结合工程实际状况，为使本工程能按期、保质顺利完成，特制定本抗浮加固工程施工组织方案。 二、地质概况。 根据核工业部广州工程勘察院提供的《正成步行街二期工程》工程地质勘察报告，场地下伏土层厚度14.0～23.7米，平均17.75米。按土性特征和工程性质的不同，可划分为5个土体单元层，基底岩石为下古生界片麻岩，兹评述如下： ①素填土：全场成层连续分布，厚度为1.7～2.0米（底部0.2～0.3米的灰色耕表土包括在内）,平均1.83米。 ②粘土层：薄层全场连续分布，厚度0.9～1.9米,平均1.45米。 ③淤泥层：中厚～薄层连续分布，层顶埋深2.9～3.7米,层厚0.3～2.0米，平均0.91米。 ④砂层：巨厚层全场连续分布，层顶埋深3.7～5.0米,层厚9.1～12.7米，平均厚达11.39米。 ⑤砂质粘性土：不连续分布，系基底片麻岩的风化残积土，层顶埋深14.1～16.4米,层厚变化很大，1.2～7.3米不等，平均2.97米。 2、基底岩石条件 基岩为黑云母片麻岩，根据现场观察和标贯试验值，可划分为全风化、强风化和中风化岩三个岩带，兹评述如下： ⑥全风化片麻岩：层顶埋深14.0～22.3米,层厚变化大，0.5～4.0米不等，平均2.14米。 ⑦强风化片麻岩：连续分布，所有钻孔均有见及，层顶埋深14.5～23.7米,层厚1.3～6.1米，平均2.82米。 ⑧强风化片麻岩：揭露厚度1.0～3.6米,平均2.34米；岩面埋深18.5～27米不等，起伏变化较大。 三、设计概况 本工程锚杆为永久性锚杆，按永久性锚杆设计，锚杆施工前先进行降水井的施工及抽水。 1、降水井的设计：本工程共需布置降水井12个 （1）降水井孔径200㎜，内置160㎜滤水管，井底进入强风化岩层不少于1m ； （2）滤水管采用PVC 塑料管，壁厚3mm ，外包铁丝网和塑料网； （3）在滤水管与井壁间采用碎石砾料填充，且在井底填碎石厚度不少于200㎜。 2、抗浮锚杆设计：本工程共需布置180条锚杆 （1）锚杆设计竖向抗拔力为N=700kN ，锁定值为400kN （2）锚杆钻孔倾角为90°竖向，孔径150mm 。每条锚杆长约27m ，其中自由段长度L f =5m ，锚固段段长约L a =22m 。终孔条件：进入中风化岩层不少于5m 或进入强风化及以上岩层不少于11m ； （3）锚杆材料采用5×7φ5的钢绞线，钢绞线采用270K 低松驰型，标准强度值为1860N/mm 2。锚
地下室抗浮设计及计算
地下室抗浮设计及计算 Post time: 2010年5月20日 前一段时间做了几个项目，都涉及到地下室抗浮设计的问题，整理了一个大个地下室的计算思路。 先说一下规范的一些要求，规范对抗浮设计一直没有特别明确的计算建议，很多的设计建议都是编者自己的理解，所以大家的计算结果就会有很大差异。 1）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(2006年版)第3.2.5条第3款规定：“对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应按有关的结构设计规范的规定采用”。 2）《砌体结构设计规范》GB 50003-2001第4.1.6条当砌体结构作为一个刚体，需验算整体稳定性时，例如倾覆、滑移、漂浮等，应按下式验算：γ0(1.2SG2k+1.4SQ1k+SQik) ≤ 0.8SG1k 式中SG1k----起有利作用的永久荷载标准值的效应； SG2k----起不利作用的永久荷载标准值的效应； 3）北京市标准《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》DBJ 11-501-2009第8.8.2条，抗浮公式为： Nwk ≤γGk 式中Nwk——地下水浮力标准值； Gk——建筑物自重及压重之和； γ——永久荷载的影响系数，取0.9～1.0； 结合上述原则，计算目前在做的南方某大剧院舞台下台仓的抗浮情况，由于整个台仓位于城市河道边，且上部恒荷载的不确定性，因此永久荷载的影响系数取的是0.8，比北京规范还要低一些：
台仓深度较大，台仓底板顶标高为-14.8米，存在抗浮设计要求，根据 地质勘察报告数据，设计最高抗浮水位绝对标高为2.36米相对标高-1.54米， 经计算，上部结构传至台仓底板顶面处0.8倍恒荷载值为65200kN，台仓底板面积约为663平米，考虑台仓底板厚度为1.6米重力效应，尚有水浮力约为((14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25)×663-65200=12106 kN。根据地质勘察报告提供的勘探点平面布置图，台仓位于18、19、25、26号孔附近，抗拔桩长为9.5米，直径0.4米，计算抗拔承载力特征值为220 kN，考虑结构重要性系数1.1，需要不少于60根抗拔桩。 考虑台仓底板承担水压情况，设置11X20=220根抗拔桩，抗拔桩间距为1.45X1.45米，则相应面积底板承担水压标准值为((14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25)×1.45×1.45=245.2kN，减去抗拔桩抗拔值＝245.2-220＝25.2 kN，对应台仓底板承担水压标准值为1.1×60.6/(1.3×1.9)=27.5 kN/m2，其中1.1为结构重要性系数。 考虑群桩效应，群桩平面尺寸为16.8×28.5米，整个周边抗拔极限承载力为0.5Tgk =0.5×(0.70×55×1.2+0.75×50×7.1+0.65×85×0.7)× (16.8+28.5)×2=15900 kN，整个桩土浮容重为11×16.8×28.5×9=47400 kN，合计抗浮力为63300 kN，满足抗浮要求。 基础底板配筋计算：其中结构重要性系数为1.1，水浮力分项系数为1.20，抗拔桩安全系数取0.80，则台仓底板抗浮力设计值为1.1×(1.2× (14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25-0.8×220/1.45/1.45)=68.88kN/m2，台仓底板按四边简支弹性楼板配筋设计结果如下： 1.1 基本资料 1.1.1 工程名称：台仓底板配筋 1.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支 / 铰支 / 铰支 / 铰支 1.1.3 荷载标准值 1.1.3.1 永久荷载标准值： gk ＝ 0 1.1.3.2 可变荷载标准值 均布荷载： qk1 ＝ 68.88kN/m ，γQ ＝ 1，ψc ＝ 0.7，ψq ＝ 0.7 1.1.4 荷载的基本组合值 1.1.4.1 板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{68.88, 48.22} ＝ 68.88kN/m 1.1.5 计算跨度 Lx ＝ 19950mm，计算跨度 Ly ＝ 31900mm， 板的厚度 h ＝ 1600mm （h ＝ Lx / 12） 1.1.6 混凝土强度等级为 C35， fc ＝ 16.72N/mm ， ft ＝ 1.575N/mm ， ftk ＝ 2.204N/mm 1.1.7 钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 360N/mm ， Es ＝ 200000N/mm 1.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离：板底 as ＝ 25mm、板面 as' ＝ 25mm 1.2 配筋计算 1.2.1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mxk ＝ 2291.29kN?m，Mxq ＝ 1603.90kN?m； Mx ＝ Max{Mx(L), Mx(D)} ＝ Max{2291.29, 1603.9} ＝ 2291.29kN?m Asx ＝ 4159mm ，as ＝ 25mm，ξ＝ 0.057，ρ＝ 0.26%； 实配纵筋： 32@100 （As ＝ 8042）；ωmax ＝ 0.265mm 1.2.2 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
人防地下室给排水工程安装施工方案
人防地下室给排水工程安装施工方案 1.一.1. 预留预埋 本工程预留预埋工程包含：生活给排水系统、消防系统等。预留预埋是给排水专业在主体结构施工中的工作重点，它主要包括穿屋面防水套管及穿墙、梁套管，卫生洁具排水预留洞，管道穿楼板孔洞，设备基础预留孔洞及预埋件等。预留预埋准确与否对整个安装工程至关重要。 ⑴施工准备期间，专业工长应认真熟悉施工图纸、结合现场测绘草图，找出所有预埋预留点、并统一编号，同时与其他专业沟通，以避免今后安装有冲突、交叉打架现象发生，减少不必要的返工。 ⑵严格按标准图集（S404）加工制作防水套管、穿墙套管，套管管径及长度按结构施工图尺寸确定，套管管径参照下列表格标准： 给水管道预留孔洞及防水套管尺寸 排水管道预留孔洞及屋顶时套管尺寸
⑶套管安装 ①刚性套管安装：主体结构钢筋绑扎好后,按照给排水施工图标高几何尺寸找准位置，然后将套管置于钢筋中，焊接在钢筋网中，如果需气割钢筋安装的，安装后必须与土建联系用加强筋加固，并做好套管的防堵工作。 ②穿人防墙套管安装：土建专业在砌筑隔墙时，按专业施工图标高，几何尺寸将人防套管置于隔墙中，用砌块找平找正后用砂浆固定，然后交给土建队伍继续施工。 1.一. 2. 管材的选用及连接 根据设计图纸及招标文件要求，管材的选用及连接方式如下表： 1.一.3. 管道支、吊架安装 1、管道支吊架材料一般用A3普通碳钢型材制作,其加工尺寸、精度及焊接等应符合设计和规范要求。 2、管道支吊架选型、活动和固定支架的设置应符合规
范、标准要求。 3、支架形式的选择主要应考虑以下几点：管道的强度、刚度；工作压力；管材的线膨胀系数；管道运行中的受力状态及管道安装的实际位置状况、制作和安装的成本等。 4、支吊架安装前，应对支吊架进行外观检查。外形尺寸应符合设计、规范要求，不得有漏焊、欠焊或焊接纹等缺陷。 5、支吊架的标高根据设计要求确定。安装前，必须根据管道标高、尺寸大小弹线，确定支架位置，复核无误后方可固定支架。对于有坡度的管道应根据两点间的距离和坡度的大小，算出高差，放坡后固定支架。 6、管道支架水平间距应符合规范要求。 7、根据施工验收规范，管卡安装要求：层高小于5米每层设一个管卡，层高大于5米每层设两个；管卡安装距地面1.5M，如果设两个管卡可均匀安装。 8、支架横梁应牢固地固定在墙、柱或其它结构物上，横梁长度方向应水平，顶面应与管子中轴线平行。 9、支架的受力部件，如横梁、吊杆及螺栓等的规格应符合设计或有关标准的规定。 10、大口径管道上的阀门，应设置专用支架，不得以管道承担阀门的重量。 1.一.4. 管道安装流程图:
地下室抗浮计算
建筑结构设计地下室抗浮怎么计算 首先要知道抗浮水位是多少，算出水浮力然后乘以1.05的系数。 算出地下室总得恒荷载（包括基础重和基础上的填土）如果恒荷载大于水浮力的1.05倍，可视为抗浮满足要求。如不能满足要求，可以降低基础底板，然后填土或素混凝土以增加基础的恒荷载。或者将筏板外挑，然后压上土以增加恒荷载。关于地下建筑抗浮设计的几点意见= ^NTH c^* 湖北省勘察设计协会袁内镇A3su !I2S 内容摘要 y'{*B( 本文根据作者的工作经验结合湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003以及相关标准的有关规定，对地下建筑物抗浮设计原则及一些具体问题进行了探讨，可供抗浮设计中参考。j o + - 关键词：抗浮设计、抗浮水位、抗浮稳定、水的浮力、抗拔构件] .( l^ W ①地下建筑物抗浮设计是一个复杂的技术问题，由于对抗浮设计的一些重要问题有不同看法，因此相关规范未对抗浮设计作出明确的具体规定，导致设计工作的困难。②抗浮水位不易确定。③抗浮现状——施工阶段浮起，使用阶段浮起，特殊情况浮起。④浮起底板未见开裂，柱上下端横向裂缝浮起时常发生倾斜，水位下到四周，等高，受力不均匀，形成与重心不重合。M t w7aK 为解决抗浮设计的操作问题，湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003[1]对抗浮设计作了原则的规定，但具体问题尚有一些歧意，地下建筑浮起破坏的现象仍时有发生。作者认为有必要对以下问题进行探讨，以求抗浮设计的合理完善。
地下室给排水开洞补洞施工方案
. 目录 一、编制依据........................................ 错误！未定义书签。 1.1施工组织设计 .................................... 错误！未定义书签。 1.2图纸及变更...................................... 错误！未定义书签。 1.3主要施工标准、规范与规程 ........................ 错误！未定义书签。 1.4企业文件........................................ 错误！未定义书签。 二、工程概况 (2) 2.1工程简介 (2) 2.2施工重点 (2) 三、施工安排 (2) 3．1人员组织安排 (2) 3．2技术准备 (2) 3．3现场准备 (2) 3.4材料资源准备 (3) 四、施工方法及技术措施 (3) 4.1施工工艺流程 (3) 4.2主要项目施工 (3) 4.2.1测量弹线确定洞口位置及洞口标高 (3) 4.2.2回填土开挖 (4) 4.2.3水钻开洞 (4) 4.2.4套管安装 (4) 4.2.5封堵原洞 (5) 4.2.5管道安装 (5)
4.2.6外墙防水修补 (6) 4.2.7渣土清运 (7) 4.2.8土方回填 (7) 五、工程质量要求 (7) 六、安全用电措施 (7) . . 二、工程概况 2.1工程简介 给排水引入管标高由原设计-2.5米改为-1.4米，鉴于当时上述楼的给排水孔洞已预留及安装完毕（内墙属于孔洞预留，外墙属于套管安装，并且是刚性防水套管），因此若想按照洽商变更内容施工，必须在地下室内外墙重新开凿孔洞并将原预留的孔洞封堵。因施工现场回填土已施工完毕，由室外地坪下挖回填土应注意安全。 2.2施工重点 2.2.1对已浇筑完的混凝土墙进行开洞并剔凿，并加装相应的套管。 2.2.2对原预留洞口用灌浆料进行封堵。 三、施工安排 3．1人员组织安排 由本次开洞及封堵涉及楼号较多，洞口分部较广，涉及质量、安全等问题比较多，为了加强全面控制和管理，提早完成任务，进行现场的
地下室抗浮加固工程施工方案
东莞市常平正成步行街F、H G商铺地下室抗浮加固工程 施工组织设计 一、工程概况 东莞市常平正成步行街F、G H商铺地下室为一层钢筋混凝土框架结构，面积 约为6264平方米。基础采用砼片筏基础，由于结构自重小于浮力，故本地下室底板 局部抗浮严重不足，现地下室工程⑤ ??、G A?①轴底板出现上浮现象，地下室底板、顶板均出现大量裂缝，需进行处理，以防裂缝的进一步发展。受建设 方委托，我公司承担该加固处理工程的设计及施工。 我公司技术人员对工程事故进行了现场勘察，收集了相关资料，提出采用预应力抗浮锚杆加固处理的设计方案。并依据设计方案，结合工程实际状况，为使本工程能按期、保质顺利完成，特制定本抗浮加固工程施工组织方案。 二、地质概况 根据核工业部广州工程勘察院提供的《正成步行街二期工程》工程地质勘察报告，场地下伏土层厚度14.0?23.7米，平均17.75米。按土性特征和工程性质的不同，可划分为5个土体单元层，基底岩石为下古生界片麻岩，兹评述如下： ①素填土：全场成层连续分布，厚度为1.7?2.0米（底部0.2?0.3 米的灰色耕表土包括在内），平均1.83米。 ②粘土层：薄层全场连续分布，厚度0.9?1.9米，平均1.45米。 ③淤泥层：中厚?薄层连续分布，层顶埋深2.9?3.7米，层厚0.3?2.0 米，平均0.91米。 ④砂层：巨厚层全场连续分布，层顶埋深3.7?5.0米,层厚9.1?12.7 米，平
均厚达11.39米。 ⑤砂质粘性土：不连续分布，系基底片麻岩的风化残积土，层顶埋深14.1? 16.4米,层厚变化很大，1.2?7.3米不等，平均2.97米。 2、基底岩石条件 基岩为黑云母片麻岩，根据现场观察和标贯试验值，可划分为全风化、强风化和中风化岩三个岩带，兹评述如下： ⑥全风化片麻岩：层顶埋深14.0?22.3米,层厚变化大，0.5?4.0米不等，平均2.14米。 ⑦强风化片麻岩：连续分布，所有钻孔均有见及，层顶埋深14.5?23.7 米,层厚1.3?6.1米，平均2.82米。 ⑧强风化片麻岩：揭露厚度1.0?3.6米,平均2.34米；岩面埋深18.5?27 米不等，起伏变化较大。 三、设计概况 本工程锚杆为永久性锚杆，按永久性锚杆设计，锚杆施工前先进行降水井的施工及抽水。 1、降水井的设计：本工程共需布置降水井12个 (1)降水井孔径200 mm,内置160mm滤水管，井底进入强风化岩层不少于1m (2)滤水管采用PVC塑料管，壁厚3mm外包铁丝网和塑料网； (3)在滤水管与井壁间采用碎石砾料填充，且在井底填碎石厚度不少于 200 mm o 2、抗浮锚杆设计：本工程共需布置180条锚杆
给排水施工安全措施(最新版)
给排水施工安全措施(最新版) Security technology is an industry that uses security technology to provide security services to society. Systematic design, service and management. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0790
给排水施工安全措施(最新版) 一、工程概况 地下一层车站（站台层及轨行区）起点里程DK63+089.100至地下一层（站台层及轨行区）终点里程DK63+639.235 1.1.1、工程简述 （1）工程名称：新区地下车站电力变电及给排水安装工程 （2）工程地点：兰州新区 （3）工程范围：新区地下车站电力变电及给排水两个分部工程安装 （3）工期：2015年3月1日开工，2015年5月30日具备试运行条件。 （4）工程质量：合格。 1.1.2、工程承包范围
车站给排水系统，中川机场站为新建兰州至中川机场线终点站，为地下一层，地面一层车站。全长548.3米，标准宽度26.3米，有效站台长度181.3米，岛式站台宽14米，公共区域面积1875m2 。 中川机场10KV配电所包括配电所高压主接线、设备平面布置等相关内容；中川机场站房10/0.4KV变电所，中川机场站分站厅屋和站台层两部分。站房内站台左侧设10KV配电所一座，站台层设 10/0.4KV综合变电所两座。站厅层设10/0.4KV综合变电所一座，通信信号专用变电所一座，将站厅两座变电所综合一处；站台层机电设备监控系统，站厅层动力配电安装施工。 新区地下车站安装工程,划分为两部分，分别为： 一部分：地下室电力变电工程。 二部分：地下室给排水工程。 二、安全目标和体系 安全目标 1、安全目标达到合格以上要求，做到无工程事故和重大设备、
既有地下室抗浮事故方案探讨
既有地下室抗浮事故方案探讨 摘要：通过2个地下室抗浮事故的工程案例，对事故原因及事故处理进行详细分析，经计算选择合理的加固方案，经过实践验证处理效果，对防止及处理类似事故提供借鉴。 关键词：地下室水压底板抗浮加固 引言 现阶段，建筑规模越来越大，建筑面积上万平方米的地下室已经非常普遍，甚至十几万平方米地下室也遍布各个一、二线城市，伴随建筑面积、数量的增多，带来的相关工程质量事故也出现的比较频繁，其中尤其以结构构件开裂、渗漏、建筑物整体上浮等情况较多。地下室抗浮方法很多，有增加自重法、抗拔桩法、抗浮锚杆、降水减压法等，根据施工阶段、地质情况、造价、结构类型等诸多因素，工程中最常用的临时性措施有隔水、降水措施，永久性措施主要采用增加自重、抗浮锚杆等方法。 引起建筑物浮起的因素很多，主要有：对地下室水浮力作用机理认识不足，未进行抗浮计算；抗浮计算参取值不当，盲目选用地质勘查资料中的场地地下水位，忽略了可能出现的最高值；抗浮计算失误或抗浮措施不当；施工不当；回填土质量（厚度、密度）；基础形式等。 本文通过2个工程实例，对事故原因进行总结，并对水压力和承载力进行分析，提供合理的处理方案，为以后类似事故防止及处理提供参考。 1 事故案例一 1.1 工程概况 青岛某工程位于市北区老虎山西侧，其地下室设计为公共停车场，顶板厚度180mm，基础采用独立基础，防水板厚度250mm，净高3.62m，2013年7月，由于连日暴雨，位于9#和10#之间的顶板中间部位抬高300mm左右，两楼之间框架柱根部及梁底位置均出现环向裂缝裂缝，裂缝最宽为5mm左右，裂缝呈现中间宽、靠近主楼附近细的情况，同时，基础底板中间范围出现隆起与裂缝，且地下室水已从多处裂缝溢出。经专家会审认为该地下室产生破坏的原因，主要是地下室局部抗浮不足，从而在大量降水导致地下水位升高的情况下，部分结构所受浮力超出了其承受范围，从而导致底板、顶板及柱的变形与破坏，此时车库顶1.3m回填土还未施工； 根据建筑整体抗浮、局部抗浮计算分析，发现原设计未考局部虑抗浮计算，而原设计未考虑局部抗浮计算的的原因是地质勘查报告中未体现地下室抗浮水位，从而导致在回填土未施工的情况下，盲沟堵塞，排水不畅，建筑物整体抗浮不够，从而车库顶板抬升，而从基础防水板又承载不不足，导致防水底板开裂，
地下室及车库给排水工程施工方案
地下室及车库给排水工程施工方案 一、工程概况 本工程设有生活给水系统、热水系统、中水系统、排水系统、消火栓系统、自动喷洒系统、灭火器系统、雨水系统，室外消防、给排水由外线统一考虑。 二、给排水工程主要分项施工方法 1、工艺流程 给排水工程工艺流程：随土建结构预埋→埋地干管安装（包括施工试验）→立、支管安装→顶层干管安装→设备安装→各个系统的试压、冲洗、灌水→系统通水、设备调试试验→工程竣工验收 2、给排水工程预埋 （1）结构预留孔洞 ①管径DN>200时由施工单位土建专业预留洞，水专业施工人员进行核查。在配合施工中，各专业承包商的专业人员必须随工程进度密切配合总包商作好预留洞工作。管道穿过基础、墙壁和楼板等处，都应注意加强检查，绝不能有遗漏。 ②为了避免遗漏和错留，在核对间距、尺寸和位置无误并经过相关专业承包商认可的情况下，填写《预留洞一览表》，施工过程中认真对照检查。 ③在混凝土楼板、梁、墙上留孔、洞时应有专人按设计
图纸将管道及设备的位置、标高尺寸测定，标好孔洞的部位，在绑扎钢筋前按标记固定牢，在浇注混凝土过程中应有专人配合校对，看管套管等预埋件，以免移位。 （2）结构预留套管 ①管道穿墙体、楼板、梁，根据图中所注管道标高、位置与土建配合预埋套管或预留孔洞。管径DN≤200时由我单位给排水专业预留套管，套管管径比管道大1～2号。安装在楼板内的立管套管，其顶部应高出装饰地面20mm；安装在卫生间及厨房内的立管套管，其顶部高出装饰地面50mm底部应与楼板底面相平；安装在墙壁内的套管其两端与装饰面相平。穿过楼板的套管与管道之间的缝隙应用阻燃密实材料和防水油膏填实，端面光滑。穿墙套管与管道之间缝隙用阻燃密实材料填实。 ②在混凝土工程中，按指定的分包人及其他承包人的要求安装套管。管道穿越地下外墙采用刚性防水套管；穿水池池壁采用柔性防水套管；池壁上的支架应预埋钢板，在钢板上焊接支架。管道穿越防火墙时保温材料改用不然材料，洞口应用不然材料填塞密实。所有穿人防防护墙及人防顶板的管道均预埋带翼环的密闭套管。所有预埋套管及密闭管专业人员应配合土建人员进行，严禁事后踢凿。 预埋上下层钢套管时，中心线需垂直,套管不能直接和主筋焊接，应采取附加筋形式，附加筋和主筋焊接，使套管
地下室底板抗浮观测方案
地下室抗浮观测方案 一、工程概况 本工程设计±0.000相当于黄海高程4.450m，场地相对标高约为-1.75m。A标地下室建筑面积为32000平方，B标地下室建筑面积约18000平方，主楼均为11层小高层。B标装饰工程已经完成，地下室后浇带已经封闭，A标结构已经封顶，二结构正砌筑中，地下室后浇带正在清理，准备封闭施工。 本工程人防区和主楼底标设计厚度为400mm，其余部位底板厚度为350mm，设计底板面标高为-4.95m。垫层采用150厚C15砼垫层+150厚碎石垫层。 基础形式为预应力管桩基础，桩径为500mm，桩顶标高为-5.3m~-7.30m，有效桩长为45m(具体详见桩位图），桩顶锚入承台高度为50mm。 二、编制目的 因地下室底板后浇带即将全部封闭，外围的土方回填已经结束，且梅雨季节即将到来，地下水位将达到一年中的最高水位，而顶板覆土还未完成，为防止因地下水位的上涨而造成的地下室上浮从而破话地下室结构，防患于未来，在地下室底板上设置沉降观测点，当发现地下室明显上浮时可及时采取措施防止对地下室底板的进一步的破坏。 三、观测点设置
在地下室非主楼部分的底板及框架柱上设置观测点，设置的原则为间距不大于35米的柱、底板上各设置一个观测点，设置在后浇带之间的板中间位置（见附图） 四、观测方法 沉降点设置好后采用水准仪平均每周观测一次，特殊情况没二天观测一次（连续3天日降雨量超过100mm或观测到底板有数据不均匀上浮现象），观测到连续3天平均每天有超过2mm的上浮即为进入预警状态，应每天观测一次，并通报建设单位采取抗浮措施。 五、抗浮措施 1、压载： 发现底板上浮后，经设计确认需要压载，采用沙袋到地下室底板压载。
地下室人防给排水施工专项方案
地下室人防给排水施工专项方案 一、编制依据 《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005； 《人民防空工程设计防空规范》GB50098-2009 《人民防空工程防化设计规范》RF J013-2010 《自动喷水灭火系统设计规范》GB50084-2001（2005版） 《汽车库，修车库，停车场设计防火规范》GB50067-97 《建筑灭火器配置设计规范》GB50140-2005 《建筑设计防火规范》50016-2014 《建筑给水排水设计规范》GB50015-2003.(2009版) 《消防给水及消火栓系统技术规范》GB50974-2014 《泡沫灭火设计规范》GB50151-2010 二、工程概况 工程名称：中交（青岛）顺河片区城镇化建设项目6#地块人防工程 结构形式：框剪结构 建筑面积：人防建筑面积为31030㎡。 本人防工程为甲类核（常）六级防化等级，按照平战结合的原则设计，平时为地下停车场，战时用途为物资储备库，划分防护单元。人防区设置在地下一层，人防结构顶板绝大多数低于室外地面，局部高于室外地面。 给水系统： 1.水源：防空地下室战时由市政管网供给。 2.防空地下室每个物资库防护单元内设置人防水箱。供物资搬运过程洗手用。 3.防空地下室的防毒通道内及密闭通道设置皮带冲洗龙头. 排水系统 1.人防地下室战时利用平时集水坑及其排水管道排出战时生活 污水，污水泵平时战时均适用。 2.隔绝防护时间内，人防地下室不得向外部排水。
3.人防地下室战时主要出入口防护门外的通道内，设置染毒水池，防毒通道及各密闭通道则设置防爆地漏将洗消废水排至染毒水池。 防护设施 穿越防护外墙及顶板的所有给排水管道，必须于防护外墙及顶板的内侧设置公称压力1.0MPa的铜芯闸阀作为防爆波阀，穿外墙及顶板处须作专用的防爆套管，在刚性防水套管基础上焊接，10厚200宽的挡板环,做法见大样。其他部位则设刚性密闭套管，详04FS02。阀边缘距墙面或顶板内侧的距离不大于200mm。 管材 给水管采用钢塑复合管，压力排水管采用热镀锌钢管，埋地排水管采用排水铸铁管或热镀锌钢管。 其他 1.与战时无关的所有排水管道一律不得进入防空地下室。 2.本人防工程的给水引入管、排水出户管和防爆波地漏均须在工程施工、安装时一次完成. 3.标高以首层室内地面为±0.000计。 4.尺寸单位：标高以米计，其它均以毫米计。 5.管道标高法：图中所注标高，压力管道标高均为管中心标高，重力管为管内底标高。 6.为人防区预留的给排水进出水管从外到内施工到防爆波阀，并应有明显标志。 7. 人防区域内所有阀门均采用防爆阀门,防爆阀门安装详见 GB04SF02。 8.手摇泵、潜污泵、柔(刚)性密闭套管、水箱基础及固定安装详GB04FS02。 室内排水系统为：中水系统、热水系统、生活污水排水系统、雨水排水系统、生活废水排水系统。 生活污水系统分为自流排及强排：一层以上污水废水自流排至室外； 地下压力排水本工程：室内排水采用污废采用合流制。地上部分
浅谈地下室结构抗浮设计问题分析
浅谈地下室结构抗浮设计问题分析 发表时间：2019-08-28T14:01:27.280Z 来源：《基层建设》2019年第16期作者：李坚 [导读] 摘要：近几年来，有不少地下室由于各种原因而造成工程事故，如某医院两层独立地下车库，在施工过程中，出现整体上浮；又如，某体育中心游泳馆，地下室上浮造成上部结构梁、板、柱产生大量裂缝；再如，某高层建筑地下室底板局部隆起高达350mm，柱间板出现45°破坏性裂缝等等问题经常性的发生，造成了严重的财产损失和经济损失。 广东建筑艺术设计院有限公司 510655 摘要：近几年来，有不少地下室由于各种原因而造成工程事故，如某医院两层独立地下车库，在施工过程中，出现整体上浮；又如，某体育中心游泳馆，地下室上浮造成上部结构梁、板、柱产生大量裂缝；再如，某高层建筑地下室底板局部隆起高达350mm，柱间板出现45°破坏性裂缝等等问题经常性的发生，造成了严重的财产损失和经济损失。本文就是针对这些事故的原因进行归纳和分析。 关键词：地下室；抗浮设计；抗水板 一、概述 随着国民经济的发展，城市建设的也得到迅速的发展。而城市土地资源的日益紧缺，建筑及城市交通逐步向地下发展。大商业建筑、高层及超高层建筑由于其功能和结构本身的需要，大多设置了地下室。随着建筑层数的日益增高，地下结构已向多层发展，其基坑支护、地下结构设计、地下室的施工及防水等日益成为建筑工程界关注的热点。由于地下室工程的施工环境特殊、隐蔽性大、涉及的工种多、施工复杂，也容易出现质量问题，因而对设计有一定的特殊要求。 二、地下室抗浮水位的合理选取 设防水位的确定对建筑物的安全和业主的投资有较大的影响。较多文献已指出岩土地基中的地下水浮力的确定，不能简单按静水压力公式计算，即地下水的水压力在垂直方向上并非随深度增加而线性增加。从《铁路桥涵设计规范》和《岩土工程手册》的规定中可以看出建筑物基础位于不同持力层时，浮力计算有差别。当位于粉土、粘土、砂土、碎石土和节理裂缝发育的岩石地基时，由于地层的透水性好，水浮力不应折减，而位于节理裂隙不发育的岩石地基时，甚至工程底板与岩石密贴时，可考虑水浮力的折减，甚至不考虑水浮力的作用。当建筑物位于黏土地基时，其浮力较难准确确定，应结合地区的实际经验考虑。 根据勘察单位提供的岩土工程勘察报告，确定地下室抗浮设防水位时，应根据设计规范中确定的原则：防水要求严格的地下室，其设防水位可按历年最高地下水位；对防水要求不严格的地下室其设防水位可参照近3～5年最高水位及勘查时的实测静止地下水位。 由此，如何合理确定抗浮水位的取值，应根据工程的特点、地理环境、地质情况及场地条件等因素，还有工程勘察报告中提供场区历年最高水位和近年的最高地下水位，并结合当地的工程经验综合考虑，确定建筑物的设防水位和抗浮设计水位，使设计做到经济、安全。 在建筑允许的情况下，尽可能提高基坑坑底的设计标高，间接降低抗浮设防水位。具体措施可采用平板式筏板，一般而言，平板式筏板基础的重量与“低板位”梁板式筏板基础上填覆土的重量基本相当，但后者的基础高度一般要比前者高。地下室楼盖提倡使用宽扁梁或无梁楼盖。宽扁梁的截面高度一般为跨度的1/16～1/22，宽扁梁的使用将有效地降低地下结构的层高，从而相对降低了抗浮设防水位。 三、地下室抗浮方案 目前针对地下室抗浮问题主要有增加自重法和设置抗拔桩这两种方案。 1、增加自重法方案 增加自重法包括地下室顶板压载、地下室底板加载及边墙加载等方法，增加地下结构物自身重量（即恒载），使其自身的重力始终大于地下水对结构物所产生的托浮力，确保结构物不上浮。这种方法的优点是：施工及设计较简单；缺点是：当结构物需要抵抗浮力较大时，由于需大量增加混凝土或相关配重材料用量，故费用增加较多。还可能影响对地下结构物室内使用净高。 1）顶部压载措施 顶部压载措施是将地下结构物顶板的混凝土加厚或增加其他压载材料，使自身重量（即恒载）增加以抵抗地下水的上浮力，但增加的混凝土却占去原有覆土的位置，所以增加的重量仅为混凝土与覆土重量之差。因为混凝土与覆土重量的差距不大，所以此法的效益不大，并且使地下结构与地表的距离拉近，由此减少了地下结构上方覆土厚度。此法一般用于埋深较浅、不需增加太厚压载物且其顶部有条件压载的地下结构物的抗浮，否则，其顶部有条件压载也会增加结构自身造价和基础造价，对规模较大、埋深较深的地下结构物的抗浮不宜采用此法作抗浮措施。 另外，当采用此法作抗浮措施时，施工时应避开雨季；因为刚封顶后地下室，还来不及做其他项目时，雨季使地下室处于其最不安全的时期。 2）底板加载措施 基板加载措施是将地下结构物底板的混凝土加厚，使自身重量增加以抵抗地下水的上浮力，但在增加混凝土的同时也增加了水的上浮力，所以它增加的重量是混凝土与水的重量之差。因为混凝土与水的重量差距远比混凝土与覆土的重量差距大，所以每增加单位体积的基底板混凝土，其抗浮效益比顶板压载法要大，但会提高工程造价，采用基板加载抗浮措施，不仅在地下室底板需浇筑大量的压载混凝土，在材料上造成极大的浪费，厚板给施工也带来非常大的困难和不便。因压载增加了地下室底板的厚度，造成地下室净空变小，给以后的使用带来不便。此方案造价很高既费钱又费工，此法一般用于埋深较浅、不需增加太厚混凝土的地下结构物的抗浮。 3）侧墙加载措施 侧墙加载措施是将地下结构物侧墙的混凝土加厚，这种做法虽然增加了水的上浮力，但也由此加宽了地下结构物上方覆土的范围。这种做法虽然也可得到较大的抗浮力，并且不需要加深基坑开挖，但开挖的范围却因此增宽，在地价昂贵的地区，经济效益也将因此折减。此法一般适用于不受场地限制、地价不贵地区的规模较小地下结构物的抗浮。 2、设置抗浮桩 目前，设置抗拔桩是在地下室抗浮设计中使用较为广泛的一种方法。但仔细分析，这种方法也有一定的局限性。因为地下室的抗浮设防水位是根据拟建场地历年最高水位，并结合近几年的水位变化情况提出来的，即使经过重新评估后确定的抗浮设防水位，也是按一定的统计规律得出的结论。显然，该方法确定的地下水位在一般的情况下是很难达到的；加之设计计算的不精确性，也使得抗拔桩都具有一定的安全储备，因此，“抗拔桩”实际上长期起着“抗压桩”的作用，这种“反作用”将阻碍有抗浮要求的地下室的合理沉降，而这种变化将会使不