文档库 最新最全的文档下载
当前位置:文档库 › 复合地基的优化设计

复合地基的优化设计

复合地基的优化设计
复合地基的优化设计

复合地基的优化设计

王金山 唐小兵 杨永谦

(武汉理工大学,武汉430063)

摘 要:以ANSYS为工具,对复合地基进行数值试验,得出桩长、桩距与沉降的关系曲线,证明复合地基中存在有效桩长和有效桩距,并对具体实例利用ANSYS的优化设计功能算出了有效桩长和有效桩距,为了检验有限元计算结果的可靠性,对粉喷桩复合地基模型的P S曲线的计算值与现场实测值进行了比较。

关键词:数值试验;优化设计;复合地基;沉降;有效桩长;有效桩距;ANSYS

Abstract:In this paper ANSYS is used to do the numerical tests in composite foundation.The author educes the rela tion between length of pile and settlement and the relation between distance of pile and settlement.Opti mization of specific example is done and the effective length of pile and effective distance of pile are worked out at the same time.To verify the result,the curve of P-S of calculated result i s compared with that of the practical measure.

Key words:numerical test;opti mization design;comp osi te foundation;settlement;effective length of pile;effective distance of pile;ANSYS

1 引言

粉体喷射搅拌法(DJM工法)是深层搅拌加固技术的一种。它是利用搅拌钻头叶片的搅拌作用,使水泥粉体与软土混合,经过物理 化学的作用和反应,凝固成具有整体性、水稳定性和一定强度的水泥土桩体。我国于1983年引入此项技术,现在已广泛地运用于铁路、高等级公路、市政工程、近海工程的地基处理中[1]。复合地基的实质是考虑桩、土共同承担作用在其上的载荷,这无疑比仅仅认为载荷由桩体来承担要经济,如果对复合地基再进行优化设计则更经济。复合地基优化设计是一种在满足强度及变形要求的前提下,把桩工程量作为目标函数,经过分析计算,找出最小工程量的桩的分布方法。ANSYS设计优化功能能够显著地减少设计与制造费用,能够增强工程师们对其所设计的产品的信心,具体到粉喷桩复合地基的设计,主要是找出最优桩距和有效桩长。

2 数值试验模型

某工程是京珠高速公路湖北段有代表性的一段(K132+600~K+135+986),据其勘察报告可知,该区为粘土、亚粘土、亚粘土沙类交互层,地基土层分布如下:

1)亚粘土,层厚3.5m,黄灰色,深度0至0.3 m为路面碎石垫层。

2)粘土,层厚3.4m,灰褐色。

3)亚粘土,层厚6.9m,灰色,有长约3~5cm 直径,约为0.2cm腐植物。

4)细沙和粉沙交互层,层厚26.8m。

桩体呈正方形布置,沿路基横向每排布置20根桩,桩径为0.5m。

由于粉喷桩复合地基模型可看作是轴对称问题,故在计算时,可将三维问题转化为平面问题,

这样可大大减少工作量。复合地基有限元剖分网

图1 路堤填土下复合地基有限元剖分网格

格如图1所示。单元选为ANSYS程序提供的第42类单元 2维等参固体单元(即四边形单元)。在计算时将桩视为线弹性材料,对于地基土,结合ANSYS程序特点,选用Drucker Prager模型,其参数如表1。荷载是5m高路堤填土自重在基础底部产生的压力,视其为均匀荷载作用在碎石垫层上。

120

2001年船舶与海洋工程研究专集(总第143期)

表1 各土层Drucker -Prager 模型参数

不同土层

压缩模量/MPa 凝聚力/kPa 内摩擦角/( )膨胀角

/( )泊松比

亚粘土 3.3 5.4 2.8 2.80.4粘 土 5.728.49.59.50.4细粉沙

9.5

0.0

26.0

26.0

0.3

3 数值试验结果分析

粉喷桩复合地基的桩长和桩距对控制复合地基的变形起着重要作用。图2为桩距1.5m 桩长变化时得到的桩长 沉降曲线。图3为桩长6米桩距变化时得到的桩距

沉降曲线。

图2 复合地基的桩长

沉降曲线

图3 复合地基的桩距 沉降曲线

由图2可知,随着桩长的增加,复合地基的沉降量减小。因此,通过增加桩长来减小沉降是一种可行的方法,但是一味地增加桩长以达到减小地基沉降的方法不可取。因为从沉降随桩长的变化曲线上各点的斜率可以看出,当桩长较小时,增加桩长对控制地基变形的效果较显著;当桩长超过某一值时,再增加桩长,复合地基变形减小幅度

将降低,这说明在粉喷桩复合地基中,存在一个有效桩长(5~9m 的某一个值)。

由图3可知,随着桩距的减小,复合地基的沉降量减小。因此,通过减小桩距来减小沉降是一种有效的方法。但是一味地减小桩距以达到减小地基沉降的方法也是不可取的。因为从沉降随桩长的变化曲线上各点的斜率可以看出,当桩距较大时,减小桩距对控制地基变形的效果比较显著。当桩距小于某一值时,再减小桩距,复合地基变形减小幅度降低,这说明在粉喷桩复合地基中,同样存在一个有效桩距(1~3m 的某一个值)。由以上分析可知在复合地基中,增加桩长或减小桩距都能够减小复合地基的沉降。但究竟采用多大的桩长和桩距,才能经济而又有效地达到这一目的呢?下面将通过ANSYS 进行优化设计来解决这个问题。

4 复合地基优化设计

4.1 优化设计概念

4.1.1 设计变量

设计变量为自变量,优化结果的取得就是通过改变设计变量的数值来实现的。每个设计变量都有上下限,它定义了设计变量的变化范围。在

复合地基的优化设计中,设计变量取复合地基的桩长和桩距。根据前面数值仿真试验的结论桩长可取5~9m,即下限取5m,上限取9m,桩距则取1~3m 。

4.1.2 状态变量

状态变量是约束设计的数值。它们是!因变量?,是设计变量的函数。状态变量可能会有上下限,也可能只有单方面的限制,即只有上限或只有下限。在复合地基的优化设计中,取两个状态变量:应力 和复合地基位移s 。4.1.3 目标函数

目标函数是要尽量减小的数值。它必须是设计变量的函数,也就是说,改变设计变量的数值将改变目标函数的数值。在粉喷桩复合地基的优化计算中,取桩工程量为目标函数。4.2 优化结果

经过ANSYS 的优化计算,得出本实例的有效桩长和有效桩距:

(1)最优组合:桩长6.87162m,

桩距1.38794m 。

(下转第126页)

121

复合地基的优化设计 王金山 唐小兵 杨永谦

图8 造船产品设计过程管理系统框图在客户端的!代理?,客户端通过EJB 对象来运行EJB 构件的方法。

3.4 系统工作过程(图8)

进入用户界面后,通过EJB Home 接口创建的EJB Object 对象与服务器端的应用逻辑进行通信,如:用户调用!工作流建模?模块创建一个子工作流,系统在!工作流列表?中添加一条记录,并根据用户输入的参数在!任务表?中生成相应的任务记录,在!连接对象参数表?中生成连接转移对象的记录。子工作流建立后,系统将工作流演进的控制交给!工作流服务?模块中的工作流引擎,设计用户

完成某个任务并提交时,工作流引擎修

改其在!任务表?中的记录并找到其后序节点和连接转移对象,根据!连接转移对象表?的控制参数判断是否向后序节点转移。

参考文献

1 郭晔.基于Web 的分布式工作流管理系统.微电子学

与计算机,1999,4:33

2 罗海滨,范玉顺,吴澄.一种面向企业用户的工作流模

型.计算机集成制造系统,2000,6(3)

3 Ed Roman Mastering Enterprise Java Beans and the Java2

Platform Enterprise Edition Wiley Computer publishing,1999

(上接第121页)

(2)复合地基的沉降为:137.829mm

图4 计算P-S 曲线与实际P-S 曲线的对比

5 有限元分析结果与现场实测值对比

为了检验有限元计算结果的可靠性,对粉喷桩复合地基模型的P-S 曲线的有限元计算结果与现场实测值进行比较见图4。由图4中曲线可看出,二者变化趋势基本一致,其误差不超过10%。造成这样的误差大致是由于在有限元计算时对模型的简化引起的。另外,土的本构模型的选取对计算结果也有一定的影响。

6 结论

通过对粉喷桩复合地基的有限元计算,可得如下结论。

(1)可以确定粉喷桩桩复合地基存在有效桩长和有效桩距;

(2)采用ANSYS 对粉喷桩复合地基进行有限元分析,其值与现场实测值还是相符的;用ANSYS 对粉喷桩复合地基进行优化分析能够求出有效桩长和有效桩距。

参考文献

1 宋春生,李富强.粉喷桩复合地基在工程中的应用.洛

阳大学学报,1999,2

2 韩煊,李宁.复合地基中群桩相互作用机理的数值试

验研究.土木工程学报,1999,4

3 秦建庆,孟杰武,考虑土的非线性的水泥土桩复合地

基特性分析.岩土力学,1998,3

4 ANSYS 高级技术分析指南.美国ANSYS 公司北京办事

处,1998

126

2001年船舶与海洋工程研究专集(总第143期)

多桩型复合地基处理

多桩型复合地基处理 山区沟谷软基的技术探讨 许洪亮1,2,熊震宙1 (1、江西省交通设计院,江西南昌 330002) (2、华东交通大学土木土木建筑学院,江西南昌 330013) 摘要:由于山岭沟谷软基的特殊性,传统单一桩型的复合地基方案难以满足技术、经济、环保等方面要求,而多桩型的复合地基则消除了以上弊端,发挥了各桩型的优势,是桩型复合地基一种新的技术手段。该文基于水泥土夯实桩和CFG桩各自的工程特性,结合具体工程提出了多桩型复合地基的设计方法,并经过试验检测验证了多桩型复合地基设计方案的合理性和工作机理的正确性。 关键词:道路工程;沟谷软基;复合地基;单一桩型;多桩型;设计;检测 0 前言 对于超软地基的处理,传统手段经常采用CFG或水泥土复合桩等技术手段处理,山岭沟谷地区的特殊性,在选择软弱地基处理方案时,需从技术、经济、环境保护等几个方面综合考虑。而采取传统上单一桩型的水泥土夯实桩或CFG桩复合地基方案,如果桩的布置较疏,则在承载力和变形上难以满足要求;如果布置过密,由于挤土效应很容易使刚性较大的桩型断裂,同时也不经济。因此,采取两种甚至两种以上的桩型组成的多桩型复合地基来联合处理山区沟谷软基,消除一种桩型造成的各种弊端,同时发挥各者的优势,就成为一种比较理想和科学的选择,也为桩型复合地基增加了一个新的技术手段。 复合地基作为一种比较成熟的地基处理形式,在工程实践上已经积累了相当的经验。但是,复合地基技术的一个鲜明特色就是理论研究远远落后于工程实践,在工程实践和理论研究的基础上,一些工程师已经意识到了采取一种桩型的复合地基处理软土地基的弊端,开始尝试采取两种或两种以上的桩型联合加固的方法。在工业和民用建筑中,已经有了采用多桩型复合地基的先例,陈强等首先采用数值分析手段初步分析了某一民用工程中CFG桩和GC桩联合加固软弱地基的机理,认为多桩型复合地基具有单一桩型无可比拟的优越性[2]。闫明礼,王明山等提出了多桩型复合地基设计计算方法[3]。从工程实践中碰到的具体问题和从经济方面考虑,发展多桩型复合地基来处理公路沟谷软基是一种趋势,开展多桩型复合地基的研究具有前瞻性和经济性。 赣定高速公路沿线路段大部分位于低山丘陵地 貌区,有些高路堤及拱涵重要结构都处于软基之上,下卧软土层最厚处达到10m左右,属于典型的山区沟谷软基,因此必须对这些软土地基进行有效的处理,以保证公路路基的稳定性及变形要求。 在2003年1月~2004年5月,由赣定高速公路总指挥部牵头,联合天津大学及工程参建等单位,依托赣定高速公路,开展了“山区高速公路沟谷软基处理技术研究”的课题研究并获得成功,取得了良好的经济及社会效益。其中“多桩型复合地基处理山区沟谷软基技术研究”为其中的一个子课题,获得了较多的应用成果,值得同行业所借鉴和推广应用。 实践证明,该技术很好地解决了单一CFG桩间距不能过密,夯实桩水泥土桩深度受限等问题。多桩型复合地基有效地消除了单一桩型应力集中现象,可以更好地发挥其中任一桩型的荷载传递能力。 1 多桩型复合地基技术工程背景 如何选择不同桩型组成多桩型复合地基,是一个重要的研究内容。一般来说,桩身强度应刚柔并济,长度应长短结合。同时,桩的工程特性应存在较大的互补性,这样才能很好地发挥各自的长处,消除某种桩型单一布置带来的弊端。 1.1 水泥土夯实桩的工程特性 水泥土夯实桩是水泥或水泥系固化材料与土混 合形成的桩,由于土质的不同,其固化机理也有区别。用于砂性土时,水泥土的固化原理类同于建筑上常用的水泥砂浆,具有很高的强度,固化的时间也较短。用于粘性土时,由于水泥土惨量有限(7%~20%),且粘粒具有很大的比表面积并含有一定的活性物质,所

地基承载力计算计算书

地基承载力计算计算书 项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计者_____________ 校对者_____________ 一、设计资料 1.基础信息 基础长:l=4000mm 基础宽:b=4000mm 修正用基础埋深:d=1.50m 基础底标高:dbg=-2.00m 2.荷载信息 竖向荷载:F k=1000.00kN 绕X轴弯矩:M x=0.00kN·m 绕Y轴弯矩:M y=0.00kN·m b = 4 0 l=4000 x Y 3.计算参数 天然地面标高:bg=0.00m 地下水位标高:wbg=-4.00m 宽度修正系数:wxz=1 是否进行地震修正:是 单位面积基础覆土重:rh=2.00kPa 计算方法:GB50007-2002--综合法 地下水标高-4.00 基底标高-2.00地面标高0.00 5 5 5 5 5 4.土层信息: 土层参数表格

二、计算结果 1.基础底板反力计算 基础自重和基础上的土重为: G k = A×p =16.0×2.0= 32.0kN 基础底面平均压力为: 1.1当轴心荷载作用时,根据5. 2.2-1 : P k = F k+G k A= 1000.00+32.00 16.00= 64.50 kPa 1.2当竖向力N和Mx同时作用时:x方向的偏心距为: e = M k F k+ G k= 0.00 1000.00 +32.00= 0.00m x方向的基础底面抵抗矩为: W = lb2 6= 4.00×4.00 2 6= 10.67m 3 x方向的基底压力,根据5.2.2-2、5.2.2-3为: P kmax = F k+G k A+ M k W= 64.50 + 0.00 10.67= 64.50 kPa P kmin = F k+G k A- M k W= 64.50 - 0.00 10.67= 64.50 kPa 1.3当竖向力N和My同时作用时:y方向的偏心距为: e = M k F k+ G k= 0.00 1000.00 +32.00= 0.00m y方向的基础底面抵抗矩为: W = bl2 6= 4.00×4.00 2 6= 10.67m 3 y方向的基底压力,根据5.2.2-2、5.2.2-3为: P kmax = F k+G k A+ M k W= 64.50 + 0.00 10.67= 64.50 kPa P kmin = F k+G k A- M k W= 64.50 - 0.00 10.67= 64.50 kPa 2.修正后的地基承载力特征值计算 基底标高以上天然土层的加权平均重度,地下水位下取浮重度 γm = ∑γi h i ∑h i = 2.0×18.0 2.0= 18.00 基底以下土层的重度为 γ = 18.00 b = 4.00 f a = f ak + ηbγ (b-3) + ηdγm (d-0.5) = 150.00+1.00×18.00×(4.00-3)+1.00×18.00×(1.50-0.5)

复合地基静载荷试验检测报告

水泥土搅拌桩复合地基静载荷试验 检测报告 检测内容:单桩静载荷试验 目录 一、前言 (4) 二、项目概况 (4) 三、地质概况 (4) 四、检测依据 (5) 五、现场检测 (5) 六、检测结果 (6) 七、检测结论 (7) 八、附图表 (7)

一、前言 受湖南金沙路桥建设有限公司梧贵高速公路第二施工合同段项目经理部委托,我公司对其在建的梧州至贵港高速公路K76+940~K77+025段的复合地基进行抗压静载荷试验,用来检验复合地基承载力。该工程采用水泥土搅拌桩复合地基。按合同约定此次共试验了三个试验点,试验采用单桩复合压板试验,承压板尺寸为1.0×1.0m。所试点位由甲方、监理选取,试点编号由甲方提供。外业试验于2010年12月02日至2010年12月20日进行。 二、项目概况 表1

三、地质概况 根据甲方提供的《不良地质地段表》,K76+940~K77+025属水田地段,为冲积灰色淤泥质粘土和褐黄色软塑状饱和粉质粘土,软土平均厚度6.0m,其下为可~硬塑状粉质粘土。 四、检测依据 1、《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2002) 2、广西梧州至贵港高速公路有关设计及变更文件。 五、现场检测 1、加载方式 现场试验最大加载量按复合地基承载力标准值的2倍即300kPa进行,分为10级,每级加载量为30kPa,总堆载量360kN。 单桩复合地基静载荷试验承压板1.00m×1.00m,板底铺设50mm中粗砂找平层,试坑底开挖至基底标高,坑底面积为 6.00m×6.00m。采用电动油压千斤顶加载、工字钢搭设堆载平台、沙袋堆积提供反力,最大压重量360kN。 2、荷载及沉降测量 荷载值通过压力传感器测量,试桩沉降则通过承压板四边对称架设的位移传感器,测试仪自动记录测量,所有位移传感器均用磁性表座固定于由脚手架钢管构成的基准梁上,基准梁在独立的基准桩上安装,基准桩中心与承压板中心

建筑结构优化设计建议-侯善民

建筑结构优化设计建议 侯善民 201305 2013.05

第一章 第章基础 1、基础类型: ? 天然地基基础 ?复合地基→天然地基+增加体(柔性桩、刚性桩)? 桩基:常规桩基 后处理加强的后注浆钻孔灌注桩 先处理加强的劲性复合予制静压桩

第一章第章基础 ? 天然地基承载力不宜低于预期复合地基承载力的百分之四 十软土地基上采用复合地基要慎重组成复合地基的增采用复合地基应注意: 十,软土地基上采用复合地基要慎重。组成复合地基的增强体桩基,应具备一定刚度,并且不能是端承桩;随着复合地基承载力需求增大增强体桩基的支承刚度与 ? 随着复合地基承载力需求增大,增强体桩基的支承刚度与桩身强度,要求也需相应提高,对于20层~30层的高层建筑不宜采用单纯摩阻桩桩端进入较好的持力层但持筑,不宜采用单纯摩阻桩,桩端进入较好的持力层。但持力层不宜是强风化以上的岩层,桩身强度承载力要满足计算底板与桩基持力层选择需慎重 算,底板与桩基持力层选择需慎重。

第一章南京某小区复合地基事故第章基础 南京某小区复合地基事故: 该小区位于河西,七层砖混住宅,场地内有深厚的淤泥质软土层,增强体刚性桩未穿过软土层,施工也存在质量问题,建造过程中一直到结构封顶,沉降持续发展,最后采用锚杆静桩较好的才控制住降静压桩,压入深层较好的土层,才控制住沉降。最近几年,我们做了一批20层~30层100米以内的高层剪力墙住宅,采用刚性桩复合地基都取得成功。例如:淮安恒大、淮安中南、合肥融侨等都是20万~30万㎡的高层住宅小区,天然地基承载力约在200k 左右采用予应力管桩作为增加体然地基承载力约在200kpa左右,采用予应力管桩作为增加体, 复合地基承载力可达到500Kpa左右

CFG桩复合地基检测报告模板(绝对有用)

检测单位名称 检测报告 地基类型:CFG桩复合地基 桩身尺寸:设计桩径d=XX mm、设计桩长L=XX m 检测项目:1. 单桩承载力(单桩竖向抗压静载试验) 2. 复合地基承载力(复合地基载荷试验) 3. 桩身完整性(低应变法) 检测依据:1. 委托合同及设计文件 2.《建筑地基基础工程施工质量验收规范》 (GB 50202-2002) 3.《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2002) 4.《建筑基桩检测技术规范》(JGJ 106-2003) 仪器设备及编号:1. RS-JYB桩基静载荷分析系统(XXXXXX) 2. JCQ-503A静力载荷测试仪(XXXXX) 3. 桩身完整性检测仪(XXXXX)

批准:审核:主检:

检测单位名称 检测报告附页 一、工程概况 1.1概述 (1) 工程名称: (2) 工程地点: (3) 结构形式: (4) 基础形式: (5) 建筑高度/层数: (6) 建设单位: (7) 设计单位: (8) 勘察单位: (9) 施工单位: (10) 监理单位: (11) 委托单位: 1.2设计地基参数 (1) 地基类型:CFG桩复合地基 (2) 布桩型式、桩间距: (3) 总桩数: (4) 桩截面尺寸: (5) 桩长: (6) 桩端持力层: (7) 设计桩身混凝土强度等级: (8)设计复合地基承载力特征值、单桩承载力特征值:XXX kPa、XXX kN 二、工程地质概况 三、单桩竖向抗压静载试验 3.1 试验目的 通过X根单桩竖向抗压静载试验,判定本工程单桩竖向抗压承载力特征值是否满足设计要求。 3.2 试验依据 3.2.1委托合同及设计文件 3.2.2《建筑基桩检测技术规范》(JGJ 106-2003) 3.2.3 抽检原则:

CFG桩复合地基验收标准

4.13 水泥粉煤灰碎石桩复合地基 4.13.1 水泥、粉煤灰、砂石碎石等原材料应符合设计要求。 4.13.2 施工中应检查桩身混合料的配合比、坍落度和提拔钻杆速度(或提拔套管速度)、成孔深度、混合料灌入量等。 说明: 4.13.2 提拔钻杆(或套管)的速度必须与泵入混合料的速度相配,否则容易产生缩颈或断桩,而且不同土层中提拔的速度不一样,砂性土、砂质粘土、粘土中提拔的速度为1.2-1.5m/min,在淤泥质土中应当放慢。桩顶标高应高出设计标高0.5m。由沉管方法成孔后时,应注意新施工桩对已成桩的影响,避免挤桩。 4.13.3 施工结束后,应对桩顶标高、桩位、桩体质量、地基承载力以及褥垫层的质量做检查。 说明:4.13.3 复合地基检验应在桩体强度符合试验荷载条件时进行,一般宜在施工结束后2-4周后进行。 4.13.4 水泥粉煤灰碎石桩复合地基的质量检验标准应符合表4.13.4的规定 表4.13.4 水泥粉煤灰碎石桩复合地基质量检验标准 项序检查项目允许偏差或允许值 检查方法单位数值 主控项目1 原材料设计要求 查产品合格证或 抽样送检 2 桩径mm -20 用钢尺量或计算 填料量 3 桩身强度设计要求查28d试块强度 4 地基承载力设计要求按规定的办法 一般项目1 桩身完整性按桩基检测技术规范 按桩基检测技术 规范 2 桩位偏差 满堂布桩 ≤0.04D 条基布桩 ≤0.25D 用钢尺量,D为桩 径 3 桩垂直度% ≤1.5用经纬仪测桩管 4 桩长mm +100 测桩管长度或垂

球测孔深5 褥垫层夯填度≤0.9用钢尺量注:1、夯填土指夯实后的褥垫层厚度与虚体厚度的比值。 2、桩径允许偏差负值是指个别断面。

桩基优化方案

第一章 XXX 电石工程配套电石炉地基处理施工优化、备选方案 设计说明书及计算书

目录 一、工程概况 (3) 1、工程概况: (3) 2、地质条件: (3) 3、新总图调整后的电石炉位置示意图: (5) 二、优化设计思路: (6) 1、主要岩土工程问题: (6) 2、可选择的地基处理方案: (8) 三、优化方案技术分析与计算: (8) (一)、改良强搅型高压旋喷桩方案: (8) 1、基本原理和方法 (8) 2、复合地基承载力计算 (9) 3、场地试桩方案: (12) 4、检测要求: (12) 5、施工图纸: (13) 6、施工参数: (13) (二)、内夯沉管灌注桩方案 (13) 1、基本原理和方法 (13) 2、复合地基承载力验算: (19) 3、场地试桩方案: (21) 4、检测要求: (21) 5、施工图纸: (21) (三)、旋挖CFG桩复合地基方案 (22) 1、基本原理和方法 (22) 2、复合地基承载力验算: (22) 3、场地试桩方案 (24) 4、检测要求 (25) 5、施工图纸: (25) 四、方案优缺点比较和推荐方案 (26) 1、技术指标比较 (26) 2、经济技术比较: (27) 3、推荐方案 (28)

电石炉地基处理 方案优化设计说明及计算书 一、工程概况 1、工程概况: 冶炼车间电石炉基础室外设计标高±0.00相当于1985国家高程2514.5m。基础底标高-2.00相当于1985国家高程2512.5m。处理面积59.4米×66.7米, 设计提出的地基处理设计要求:地基后符合地基承载力特征值[fak]=300kPa,压缩模量Es=22Mpa。桩顶设计标高-2.0m。 优化目标:在满足处理后复合地基承载力特征值达到fak=300kPa;复合地基压缩模量达到Es=22Mpa的情况下,对旋喷桩直径、长度、排列方式、桩间距进行优化。 2、地质条件: 场地平场后地坪标高下地层为: ②层卵石:杂色,粒径大于20mm的颗粒质量占总质量的 52.0-58.2%,一般粒径20-40mm,最大可见粒径110mm,母岩成份以石英变质岩为主,颗粒骨架间由各砂类土和粉土充填,偶含漂石,分选性差,颗粒级配良好,磨圆度较好,大多呈亚圆形,稍湿,稍密,最大控制层厚15.60m。全场地分布,该层内分布有多层②1粉土、②2粉土(饱和)。

复合地基承载力计算示例

1、单桩竖向承载力特征值: 设置桩长为空桩1.8m ,实桩6.5m ,桩底穿透淤泥质土夹粉砂5.2m ,进入粉质粘土0.5m ;桩距为1.5*1.5m 。 由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力: kN 102.72455.014.31504.05.0152.5555.014.321=÷???+?+???=+=∑=)(p p n i i si p a A q l q u R α——① 由桩身材料强度确定的单桩承载力 kN 275.71455.014.3120025.02=÷???==p cu a A f R η——② 取①、②两者中较小值,R a =71.275kN ; 式中 cu f —与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块(边长为70.7mm 的立方体,也可采用边长为50mm 的立方体)在标准养护条件下90d 龄期的立方体抗压强度平均值(kPa ); η—桩身强度折减系数,干法可取0.20~0.30;湿法可取0.25~0.33; p u —桩的周长(m ); n —桩长范围内所划分的土层数; si q —桩周第i 层土的侧阻力特征值; i l —桩长范围内第i 层土的厚度(m ); p q —桩端地基土未经修正的承载力特征值(kPa ),可按现行国家标准《建

筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定确定; α—桩端天然地基土的承载力折减系数,可取0.4~0.6,承载力高时取低值。 2、复合地基承载力特征值 kPa f m A R m sk p a 508.6750)1055.01(8.0237.0275.711055.0)1(f spk =?-?+?=-+=β 1055.05.1455.014.3m 2 2=÷?= 式中 spk f —复合地基承载力特征值(kPa ); m —面积置换率; a R —单桩竖向承载力特征值(kN ); p A —桩的截面积(m 2); β—桩间土承载力折减系数,宜按地区经验取值,如无经验时可取0.75~0.95,天然地基承载力较高时取大值。 要复合地基承载力达到90KPa ,需调整搅拌桩间距,最疏为1.1m*1.1m ,计算得: kPa kPa f m A R m sk p a 9017.9150)196.01(8.0237 .0275.71196.0)1(f spk >=?-?+?=-+=β 196.01 .1455.014.3m 22=÷?= 2010-11-10

地基承载力计算

地基bai承载力=8*N-20(N为锤击数) 地基基础允许承载力是指在保证地基稳定的条件下,房屋和构筑物 的沉降量不超过容许值的地基承载力。中国制定的“工业与民用建 筑地基基础设计规范”(TJ7-74)中规定,在基础宽度小于3米,埋深0.5—1.0米的条件下,粘性土主要根据孔隙比(e)、天然含 水量(Wo)、相对含水量(Wb)考虑。砂根据饱和度(Sr)和紧密度(D)决定,也可按标准贯入试验及钻探试验锤击数确定地基 承载力。当基础宽度大于3米,埋深大于1米时,必须按下式校正:P=[σ]+ k1r0(b-3)+k2r(h-1)。式中P为计算承载力(吨/平 方米),[σ]为按表查得的承载力(吨/平方米),r0及r为地基土 持力层的天然容重(地下水位以下取水下容重,吨/立方米),k1 及k2为安全系数,取2—3。 密实法 用密实法处理地基又可分为:①碾压夯实法:对含水量在一定 范围内的土层进行碾压或夯实。此法影响深度约为200毫米,仅适于平整基槽或填土分层夯实。②重锤夯实法:利用起重机械提起重锤,反复夯打(图a),其有效加固深度可达1.2米。此法适用于处理粘性土、砂土、杂填土、湿陷性黄土地基和对大面积填土的压实以及杂 填土地基的处理。③机械碾压法:用平碾、羊足碾、压路机、推土 机及其他压实机械压实松散土层(图b)。碾压效果取决于被压土层的含水量和压实机械的能量。对于杂填土地基常用 8~12吨的平碾或13~16吨的羊足碾,逐层填土,逐层碾压。④振动压实法:在地基表面施加振动力,以振实浅层松散土(图c)。振动压实效果取决于 振动力、被振的成分和振动时间等因素。用此法处理以砂土、炉渣、碎石等无粘性土为主的填土地基,效果良好。⑤强夯法:利用重量 为8~40吨的重锤从6~40米的高处自由落下,对地基进行强力夯实的处理方法。经过强夯的地基承载能力可提高3~4倍,以至6倍,

复合地基静载荷试验检测报告

××工程复合地基静荷载试验报告编号:07地基(J)02 检 测 报 告 ××检测中心 ×年×月×日

注意事项 1、报告无检测单位“报告专用章”无效; 2、报告无报告编写、报告校对、报告审核人签字无效; 3、报告涂改无效; 4、非经同意,不得部分复制本报告; 5、对本检测报告若有异议,应于收到报告之日起十五日内向检测单位提出,逾期不予受理; 6、对于委托检验,样品代表性由委托单位负责。

建设单位:×××高速公路建设项目办公室设计单位:×××设计院 监理单位:×××工程监理公司 施工单位:×××公司 检测单位:××检测中心 项目参与人员: 报告编写: 报告校对: 报告审核:

××工程复合地基静荷载试验检测报告 一、工程概况 ××工程地上2层。地基基础采用深层搅拌桩。桩径为ф700,基础混凝土强度等级为C25。单桩设计承载力为200kN,经深层搅拌处理后地基承载力特征值不得小于180KPa,建筑结构安全等级为二级。 我中心于历时3日完成对该工程地基的静载荷试验检测工作,试验点(桩)总数为6个。(具体情况见下表1,平面布置示意图见下图1)。现依据试验原始数据提交本次试验检测报告。 表1 各试验点具体情况一览表 二、检测依据 1、《建筑地基处理技术规范》(JGJ79—2002) 2、《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)

3、《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-94) 4、《建筑基桩检测技术规范》(JGJ 106-2003) 5、《江西省桩基质量检测管理规定》(试行) 6、《江西省建筑基桩及复合地基检测方法及取样数量》 ---赣力基础【2005】第001号 7 、设计图纸及相关说明文件 三、载荷试验 ㈠、复合地基土载荷试验检测 1、试验设备 试验采用砂袋压重平台反力装置,千斤顶施压,主梁由4根18号工字钢组成,副梁由5根18号工字钢组成。采用1只QYL50型千斤顶加载,承压板顶面沉降变形分别采用对角的2个百分表(精度为0.01mm)测读。加载量由千斤顶上的精密压力表控制(承载板试验装置见图3-1-1)。 图3-1-1 承压板载荷试验装置 2、试验方法 采用分级对试点进行加载。试验标准参照《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)进行。 ①加载与卸载分级:分8级进行加载。 ②沉降观测时间:每级加载前后测读一次,以后每隔30min测读一次沉降。当1小时内沉降量小于0.1mm时,施加下一级荷载。 3、终止加载条件 当出现下列情况之一时,即可终止加载: ①沉降量急剧增大,土被挤出或承压板周围出现明显的隆起; ②承压板的累计沉降量已大于其宽度或直径的6%; ③当达不到极限荷载,而最大加载压力已大于设计要求压力值的2倍; 4、复合地基承载力特征值的确定: ①当压力-沉降曲线上极限荷载能确定,而其值不小于对应比例界限的2倍时,可取比例界限;当其值小于对应比例界限的2倍时,可取极限荷载的一半; ②当压力-沉降曲线是平缓的光滑曲线时,可按相对变形值确定:水泥土搅拌桩

地基承载力计算公式

地基承载力计算公式-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

地基承载力计算公式 地基承载力计算公式很多,有理论的、半理论半经验的和经验统计的,它们大都包括三项: 1. 反映粘聚力c的作用; 2. 反映基础宽度b的作用; 3. 反映基础埋深d的作 用。 在这三项中都含有一个数值不同的无量纲系数,称为承载力系数,它们都是内摩擦角φ的函数。 下面介绍三种典型的承载力公式。 a.太沙基公式 式中: P u——极限承载力,K a c ——土的粘聚力,KP a γ——土的重度,KN/m,注意地下水位下用浮重度; b,d——分别为基底宽及埋深,m; N c ,N q ,N r——承载力系数,可由图中实线查取。 图 2

对于松砂和软土,太沙基建议调整抗剪强度指标,采用 c′=1/3c , 此时,承载力公式为: 式中N c′,N q′,N r′——局部剪切破坏时的承载力系数,可由图中虚线查得。 对于宽度为b的正方形基础 对于直径为b′的圆形基础 b.汉森承载力公式 式中Nr,Nq,Nr——无量纲承载力系数,仅与地基土的内摩擦角有关,可查表c,N q,N r值 N c N q N r N c N q N r 024 226 428 630 832 1034 1236 1438 1640 1842 2044 3

2246 S c,S q,S r——基础形状系数,可查表 表基础形状系数S c,S q,S r值 基础形状S c S q S r 条形 圆形和方形1+N q/N c1+tanφ 矩形(长为L,宽为b)1+b/L×N q/N c1+b/LtanφL d c,d q,d r——基础埋深系数,可查表 表埋深系数d c,d q,d r d/b 埋深系数 d c d q d r ≤ 〉 i c,i q,i r——荷载倾斜系数,可查表 i c i q i r 注: H,V——倾斜荷载的水平分力,垂直分力,KN ; F——基础有效面积,F=b'L'm; 当偏心荷载的偏心矩为e c和e b,则有效基底长度, L'=L-2e c;有效基底宽度:b'=b-2e b。 c.我国地基规范提供的承载力公式 当荷载偏心矩e≤时,可用下列公式: 4

复合地基检测方案

桂平市金源新城A区11#楼CFG桩复合地基检测方案

桂平市金源新城A区11#楼CFG桩复合地基检测方案

目录 一、工程概况 (1) 二、检测方法及其依据标准 (1) 三、抽样方案 (1) 四、试验方法 (2) 五、拟投入的检测设备和人员 (4) 六、配合工作 (4) 七、安全保证措施 (4) 九、质量承诺 (5) 十、服务承诺 (5) 附件1、低应变桩头处理示意图及要求 (6) 附件2、复合地基(单桩竖向抗压)静载荷试验示意图及要求 (6)

一、工程概况表 工程名称桂平市金源新城A区11#楼CFG桩地基处理工程 地址桂平市长安工业园旁 建设单位桂平市鑫盛投资实业有限公司楼高16层建筑桩基(地基基础)设计等级乙级基础形式地基处理桩型CFG桩总桩数524根检测部位CFG桩受检体材料混凝土单桩承载力特征值(kN)700 桩径(mm)500 复合地基承载力特征值(kPa)500 置换率0.138 砼等级C20 扩大头(mm)-- 承台数(个)-- 检测方法、数量单桩静载荷试验3个点,单桩复合地基静载荷试验3个点,低应变法检测53根桩 二、检测方法及其依据标准 1、检测方法及检测目的见表1。 表1检测方法及检测目的 序号检测方法检测目的 1 低应变法检测桩身缺陷及其位置,判定桩身完整性类别 2 复合地基载荷试验判定复合地基承载力特征值是否满足设计要求 3 单桩竖向抗压载荷试验判定单桩竖向抗压强度是否满足设计要求 2、检测依据标准 《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2012); 《建筑基桩检测技术规范》(JGJ 106-2014); 《桂平市金源新城A区11#楼CFG桩平面图》,广西华南岩土工程有限公司,2015.03; 《桂平市金源新城岩土工程勘察报告》,广西贵港地质工程勘察院,2014.05。 三、抽样方案 按《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2012)规定和设计图纸的要求,CFG桩地基竣工验收时,承载力检验应采用复合地基载荷试验及单桩竖向抗压载荷试验。试验数量宜为总桩数的0.5%~1%,且每个单体工程的试验数量不应少于3点。应抽取不少于总桩数的10%的桩进行低应变动力试验,检测桩身完整性。本工程总桩数为524根,应抽检3根桩进行复合

复合地基静载计算说明

花都雅居乐房地产开发有限公司 “花都雅居乐107国道地块D 地块” CM 三维高强复合地基检测方案 1座: 采用CM 复合地基载荷试验,设计要求复合地基承载力特征值为f sp =460kPa 。 1、荷载板尺寸及试验荷载如下: A 区: C 桩单桩复合地基静载试验压板尺寸取0.80m ×0.80m ,试验终极荷载为794KN ; M 桩单桩复合地基静载试验压板尺寸取0.80m ×0.80m ,试验终极荷载为328KN ; CM 复合地基静载试验压板尺寸取1.60m ×1.60m ,试验终极荷载为2355KN ; M 桩单桩承载力试验终极荷载为240KN 。 B 区: C 桩单桩复合地基静载试验压板尺寸取0.85m ×0.85m ,试验终极荷载为934KN ; M 桩单桩复合地基静载试验压板尺寸取0.85m ×0.85m ,试验终极荷载为333KN ; CM 复合地基静载试验压板尺寸取1.75m ×1.75m ,试验终极荷载为2818KN ; M 桩单桩承载力试验终极荷载为240KN 。 2、CM 单桩复合承载力计算: A 区: C 桩及M 桩的总置换率分别为:0.0979c m =;0.1317m m = 假定C 桩及M 桩各承担1/2,则单桩复合地基试验板的置换率分别为 '20.09790.1958c m =?=,'20.13170.2634m m =?= 则:A m A c c ?=' ,2 ' 0.12560.640.1958 c c A A m m = ==, C 桩荷载板尺寸为0.8m ?0.8m A m A m m ?=' ,2 '0.196250.750.2634 m m A A m m = ==, M 桩荷载板尺寸为0.8m ?0.8m (以C 桩为主,参照C 桩的荷载板)

不同材料或桩体组成的复合地基的区别

不同材料或桩体组成的复合地基的区别 碎(砂)石桩: 定义: 用振动,冲击或水冲等方式在软弱地基中成孔,然后将碎(砂)石挤压入已成的孔中,形成大直径的碎(砂)石所构成的密实桩体。 适用条件: 适用土体:松散砂土,杂填土,素填土,饱和黏土。 适用范围:中小型工业与民用建筑;港湾构筑物:如码头,护岸等;土工构筑物:如土石坝,路基等;材料堆置场:如矿石场,原料场等;其他:如轨道,滑道船坞等。 加固机理: 对松散砂土的加固机理:碎石桩和砂桩挤密法加固砂性土地基的主要目的是提高地基土承载力,减少变形和提高抗液化能力。 碎石桩和砂桩加固砂土地基抗液化机理主要有下列三方面作用: 1,挤密作用:由于在成桩过程中桩管对周围砂层产生很大的横向挤压力,桩管中的砂挤向桩管周围的砂层,使桩管周围砂层孔隙比减小,密实度增大。 2,排水减压作用:碎石桩加固砂土时,桩体内充填碎石等反滤性好的粗颗粒料,在地基中形成渗透性良好的人工竖向排水减压通道,可以有效的消散和防止超孔隙水压力的增加和砂土产生液化,并加快地基的排水固结。 3,砂基预震效应:在一定应力循环下,经过预震的砂土抗液化能力要强很多,所以在振冲施工时,振冲器会对地基土进行预震,这对提高砂土的抗液化能力是极为有利的。 对黏性土的加固机理:对黏性土特别是饱和软土,碎(砂)石桩的作用不是挤密而是置换。碎石桩置换法是一种换土置换,以良好性能的碎石来置换不良地基土。 由于碎石桩的刚度比周围的黏性土大,而地基中应力按材料变形模量进行重新分配。所以大部分荷载有碎石桩承担,提高了地基承载力,降低了沉降。 碎石桩在黏土地基中是一个良好的排水通道,他能起到排水砂井的效能,加速了软土的排水固结,使沉降加快。 如果软土厚度不大,桩体可贯穿软土层,直达相对硬层,减少软土层的压力负担,如果软土层厚度大,桩体不可穿过整个软土层,此时加固的复合土层起垫层的作用,将荷载扩散使应力分布趋于均匀。 设计计算: (1)一般设计原则: 1,加固范围:大于基底面积,对一般地基,在基础外缘应扩大1-3排;对于液化地基,在基础外缘扩大宽度不应小于可液化土层厚度的1/2,且不小于5m. 2,桩位布置:对大面积满堂处理,桩位宜用等边三角形布置;对独立或条形基础,桩位宜用矩形,正方形或等腰三角形布置;对圆形,环形或扇形基础,桩位宜用放射形布置。 3,加固深度:(1)对相对硬层的埋藏深度不大时,按相对硬层的埋藏深度确定; (2)当相对硬层埋藏深度较大时,对按变形控制的工程,加固深度应满足碎石桩砂桩复合地基变形不超过建筑物地基容许变形并满足软弱下卧层承

地基承载力(轻、重型计算公式)

小桥涵地基承载力检测 《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000(P28)“小桥涵的地基检验可采用直观法或触探方法,必要时可进行土质试验”。就我国在建高速公路桥涵地基承载力而言,设计单位在施工图中多给出了地基承载力要求,如圆管涵基底承载力要求100kpa、箱涵250 kpa等等。因此承建单位一般采用(动力)触探法对基底进行检验。 触探法可分为静力触探试验、动力触探试验及标准贯入试验,那么它们分别是怎样定义的?适用范围又是什么呢?我想我们检测人 员是应该搞清楚的。 1、静力触探试验:指通过一定的机械装置,将某种规格的金属触探头用静力压入土层中,同时用传感器或直接量测仪表测试土层对触探头的贯入阻力,以此来判断、分析确定地基土的物理力学性质。静力触探试验适用于粘性土,粉土和砂土,主要用于划分土层,估算地基土的物理力学指标参数,评定地基土的承载力,估算单桩承载力及判定砂土地基的液化等级等。(多为设计单位采用)。 2、动力触探试验:指利用锤击功能,将一定规格的圆锥探头打入土中,根据打入土中的阻抗大小判别土层的变化,对土层进行力学分层,并确定土层的物理力学性质,对地基土作出工程地质评价。动力触探试验适用于强风化、全风化的硬质岩石,各种软质岩及各类土;动力触探分为轻型、重型及超重型三类。目前承建单位一般选用轻型和重型。

①轻型触探仪适用于砂土、粉土及粘性土地基检测,(一般要求土中不含碎、卵石),轻型触探仪设备轻便,操作简单,省人省力,记录每打入30cm的锤击次数,代用公式为R=(0.8×N-2)×9.8(R-地基容许承载力Kpa , N-轻型触探锤击数)。 ②重型触探仪:适用于各类土,是目前承建单位应用最广泛的一种地基承载力测试方法,该法是采用质量为63.5kg的穿心锤,以76cm 的落距,将触探头打入土中,记录打入10cm的锤击数,代用公式为y=35.96x+23.8( y-地基容许承载力Kpa , x-重型触探锤击数)。 3、标准贯入试验:标准贯入试验是动力触探类型之一,其利用质量为63.5 kg的穿心锤,以76cm的恒定高度上自由落下,将一定规格的触探头打入土中15cm,然后开始记录锤击数目,接着将标准贯入器再打入土中30 cm,用此30 cm的锤击数(N)作为标准贯入试验指标,标准贯入试验是国内广泛应用的一种现场原位测试手段,它不仅可用于砂土的测试,也可用于粘性土的测试。锤击数(N)的结果不仅可用于判断砂土的密实度,粘性土的稠度,地基土的容许承载力,砂土的振动液化,桩基承载力,同时也是地基处理效果的一种重要方法。(多为测试中心及设计单位采用)。

地基承载力计算公式

地基承载力计算公式的说明:f=fk+ηbγ(b-3)+ηdγο(d-0.5) fk——垫层底面处软弱土层的承载力标准值(kN/m2) ηb、ηd——分别为基础宽度和埋深的承载力修正系数 b--基础宽度(m) d——基础埋置深度(m) γ--基底下底重度(kN/m3) γ0——基底上底平均重度(kN/m3) 地基的处理方法 利用软弱土层作为持力层时,可按下列规定执行:1)淤泥和淤泥质土,宜利用其上覆较好土层作为持力层,当上覆土层较薄,应采取避免施工时对淤泥和淤泥质土扰动的措施;2)冲填土、建筑垃圾和性能稳定的工业废料,当均匀性和密实度较好时,均可利用作为持力层;3)对于有机质含量较多的生活垃圾和对基础有侵蚀性的工业废料等杂填土,未经处理不宜作为持力层。局部软弱土层以及暗塘、暗沟等,可采用基础梁、换土、桩基或其他方法处理。在选择地基处理方法时,应综合考虑场地工程地质和水文地质条件、建筑物对地基要求、建筑结构类型和基础型式、周围环境条件、材料供应情况、施工条件等因素,经过技术经济指标比较分析后择优采用。 地基处理设计时,应考虑上部结构,基础和地基的共同作用,必要时应采取有效措施,加强上部结构的刚度和强度,以增加建筑物对地基不均匀变形的适应能力。对已选定的地基处理方法,宜按建筑物地基基础设计等级,选择代表性场地进行相应的现场试验,并进行必要的测试,以检验设计参数和加固效果,同时为施工质量检验提供相关依据。 经处理后的地基,当按地基承载力确定基础底面积及埋深而需要对地基承载力特征值进行修正时,基础宽度的地基承载力修正系数取零,基础埋深的地基承载力修正系数取1.0;在受力范围内仍存在软弱下卧层时,应验算软弱下卧层的地基承载力。对受较大水平荷载或建造在斜坡上的建筑物或构筑物,以及钢油罐、堆料场等,地基处理后应进行地基稳定性计算。结构工程师需根据有关规范分别提供用于地基承载力验算和地基变形验算的荷载值;根据建筑物荷载差异大小、建筑物之间的联系方法、施工顺序等,按有关规范和地区经验对地基变形允许值合理提出设计要求。地基处理后,建筑物的地基变形应满足现行有关规范的要求,并在施工期间进行沉降观测,必要时尚应在使用期间继续观测,用以评价地基加固效果和作为使用维护依据。复合地基设计应满足建筑物承载力和变形要求。地基土为欠固结土、膨胀土、湿陷性黄土、可液化土等特殊土时,设计要综合考虑土体的特殊性质,选用适当的增强体和施工工艺。复合地基承载力特征值应通过现场复合地基载荷试验确定,或采用增强体的载荷试验结果和其周边土的承载力特征值结合经验确定。 常用的地基处理方法有:换填垫层法、强夯法、砂石桩法、振冲法、水泥土搅拌法、高压喷射注浆法、预压法、夯实水泥土桩法、水泥粉煤灰碎石桩法、石灰桩法、灰土挤密桩法和土挤密桩法、柱锤冲扩桩法、单液硅化法和碱液法等。 1、换填垫层法适用于浅层软弱地基及不均匀地基的处理。其主要作用是提高地基承载力,减少沉降量,加速软弱土层的排水固结,防止冻胀和消除膨胀土的胀缩。

复合地基静载荷试验、动力触探检测完整报告一套

地基基础检测报告 工程名称:/ 检测项目:振冲桩复合地基静载荷试验、动力触探检测委托单位:/ 检测性质:委托检测 检测日期:

静载荷试验、动力触探检测设计单位:/ 监理单位:/ 地勘单位:/ 施工单位:/- 试验: 审核: 签发:

目录 一、前言 (4) 二、检测规范、原理 (4) 三、工程慨述 (5) 四、工程地质概况 (5) 五、检测的仪器设备 (6) 六、试验点位的选取 (6) 七、检测结果 (7) 八、结论 (8) 附图表 静载荷试验结果汇总表及P~S曲线图动力触探检测结果汇总表及曲线图 桩位平面布置示意图 声明: 1、报告无计量认证章、资质专用章以及委托检验专用章或业务专用章无效。 2、复制报告未经重新加盖计量认证章、资质专用章以及委托检验专用章或业务专用章无效。 3、报告无报告人、审核人、批准人签章无效。 4、报告涂改、换页无效,无骑缝章无效。 5、对送样委托检测,检测报告仅对来样负责。 6、对检测报告若有异议,应于收到报告之日起十五日内向检测单位提出。

医疗中心医院建设工程纯地下室 静载荷试验、动力触探检测 一、前言 我公司受×××的委托,于年月日至日对×××工程纯地下室的振冲碎石桩桩体进行了动力触探检测;于年月日至月日进行了单桩复合地基静载荷试验。 检测目的:通过静载试验,模拟建筑物地基的实际受荷条件,测定振冲碎石桩复合地基的承载力特征值和变形参数。通过动力触探,对桩体进行评价,判定地基振冲碎石桩桩体的施工质量。 现根据试验数据和资料综合分析提交试验报告。 二、检测规范、原理 《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2012); 《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001 2009版); 《四川省建筑地基基础检测技术规程》(DBJ51/T014-2013)。 1、静载荷试验:采用正方形承压板,压板面积为1.14m2,由千斤顶反力加荷,精密百分表测量沉降。根据沉降计算各测点承载力特征值。试验加荷共分8级,每级加荷后立即读记一次沉降量,以后每隔30min观测一次,每级荷载的维持时间均不得少于1.5小时,稳定标准为每小时的沉降量小于0.1mm。 2、桩体检测:采用SH—30型钻机及N120动探配套设备,使用超重型动力触探,依据N120每10cm贯入的锤击数对振冲碎石桩桩体进行评价,判定成桩质量,其检测深度应与地基处理的深度相同。

桩基设计优化总结

桩基设计优化总结 一、通过试桩方式确定桩基承载力时,根据抗压桩的Q~S 曲线进行分析确定时,要考虑液化土层对承载力影响,在地震作用下,液化土层对桩体的不同部位会产生不同方向的作用,因此要结合地质勘查报告的剖面对每个勘探孔进行核算,确定液化层对承载力影响值,然后将Q~S 曲线得出的承载力减去影响值,才可以作为桩基在地震作用下的承载力。穿过液化土层部分,桩身全长配筋,穿过液化土层后,钢筋量可以适当减少。 【这条基本是增加结构用量和保证桩基安全的建议,结构优化时,节材很重要,安全更重要。】 二、桩顶下 5D 内配置螺旋式箍筋,间距为 100mm,桩身受压强度验算考虑纵向钢筋的作用。另外一处写到:本工程设计考虑配筋率 0.55%桩身受压承载力提高10%,实际设计中考虑提高3.5%,作为安全储备。 【这条我很少采用,主要是做过的桩基一般由桩土承载力控制,或者我根本就没往这方面想过,以后可以参考,不过按书中给的数据,钢筋提供的承载力占全部的承载不到10%,貌似效率较低。】 三、桩身箍筋配置方式是8@100/250。抗压桩和抗拔桩均采用这类方案。 【注意间距的变化,不用按上部结构设计思维配置。】 四、介绍两种桩型,相同直径下,一种是长螺旋钻孔灌注桩,单桩承载力是2150kn,一种是泥浆护壁钻孔灌注桩,单桩承载力也是2150kn,前者造价是8000元,后者造价是12500元。 【两者造价差异在于成孔、吊装费用,根据书中介绍,前者是后者的1/3,这样玩的话,泥浆护壁工艺有啥优势?最后这个工程采用泥浆护壁工艺,原因在于可以使用后压浆技术,压浆和施工费用不高,但桩基承载力提高较多,性价比高是最终原因。】

地基处理检测报告范本

XXXXXXXXXXXXXX地基处理检测报告 XXXXXXXXXXXXXX XXXXXXXXXXX

检测报告 工程名称:XXXXXX地基处理检测 检测地点:XXXXXXXXXXXX 检测日期:XXXXXXXXXXXX XXXXXXXXXXXX 2013年06月14日

目录 1 工程概况 (1) 2 工程地质概况 (1) 3 试验目的 (3) 4 试验范围 (3) 5 检测依据 (4) 6 检测方法 (4) 6.1浅层平板载荷试验 (4) 6.2重型动力触探试验 (5) 7 检测结果 (5) 7.1浅层平板载荷试验结果 (5) 7.2重型动力触探试验结果 (5) 8 检测结论 (6) 附1:检测点平面布置示意图 .................... 错误!未定义书签。附2:浅层平板载荷试验综合成果图表 ............ 错误!未定义书签。附3:重型动力触探试验曲线图 .................. 错误!未定义书签。

1 工程概况 XXXXXXXXX我检测单位于2013年6月6日至6月7日对该场地随机抽取的11个检测点(3个浅层平板载荷试验点;8个重型动力触探试验点,检测深度自基底至以下5.0m)进行现场检测。试验点布置见附1“检测点平面布置示意图”。 本次试验期间,场地及周边无振动、电磁干扰等影响,满足重型动力触探试验、静载荷试验的场地环境要求。 2 工程地质概况 本次勘察查明,在勘探深度范围内,场地地层主要由耕土、粉土、粉砂和圆砾构成,现分述如下: ①耕土:灰色,层厚0.3~1.4m,主要成分以粉土、粉质粘土为主,含大量植物根系及塑料薄膜。松散~稍密,稍湿~很湿(勘察时融雪)。 ②粉土:黄褐色,灰色,埋深0.3~3.3m,层厚0.5~6.0m,含少量植物根系,摇震反应中等,无光泽反应,干强度低,韧性弱。可塑,松散~稍密,稍湿~很湿。地基承载力特征值f ak=100kPa。 ②-1粉质粘土:灰色,黄褐色,埋深在0.4~2.4m,层厚0.4~2.5m,呈透镜体或薄层分布,无摇震反应,稍有光泽反应,干强度中等,韧性中等。可塑,稍湿~很湿。地基承载力特征值f ak=100kPa。 ②-2细砂:黄褐色,灰色,埋深0.3~6.5m,层厚0.3~3.0m,稍密~中密,稍湿~湿。地基承载力特征值f ak=100kPa。 ②-3圆砾:青灰色,埋深2.1~2.8m,层厚0.4~1.1m,颗粒磨圆度较好,呈圆状-亚圆状。一般粒径2~30mm,最大粒径250mm,骨架颗粒基本连续接触,以细砂、中砂充填。该层呈透镜体分布,中密~密实,稍湿。地基

相关文档
相关文档 最新文档