2单向板肋梁楼盖设计指导书

图1-32 楼盖做法详图

整体式单向板肋梁楼盖设计步骤： 1．设计资料

（1）楼面均布活荷载标准值：q k =10kN/m 2。

（2）楼面做法：楼面面层用20mm 厚水泥砂浆抹面（γ=20kN/m 3），板底及梁用15mm 厚石灰砂浆抹底（γ=17kN/m 3）。

（3）材料：混凝土强度等级采用C30，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400或HRB335，吊筋采用HRB335，其余均采用HPB235。

2、楼盖梁格布置及截面尺寸确定

确定主梁的跨度为6.9m ，次梁的跨度为6.6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.3m 。楼盖结构的平面布置图如图1-33所示。

按高跨比条件要求板的厚度57.5m m 2300/40l/40h =≥≥，对工业建筑的楼板，要求

mm h 80≥，所以板厚取80mm h =。

次梁截面高度应满足mm l l h 550~36712/~18/==，取550m m h =，截面宽

2

22

2

/2.16/186.16/133.110/186.32.1655.2m kN m kN g q m

kN q m kN g ，近似取荷载总设计值：活荷载设计值：恒荷载设计值：=+=?==?=

（2）、计算简图

取1m 板宽作为计算单元，板的实际结构如图1-34（a ）所示，由图可知：次梁截面为b=mm 250，现浇板在墙上的支承长度为a=mm 120，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为：

（4） 配筋计算——正截面受弯承载力计算

.

210N/mm HPB235;

N/mm

3.14,0.130,1000602080802

2

10=====-=y c f f a C mm b mm h mm 钢筋，混凝土，，，板厚

对轴线②~⑤间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C 截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便，近似对钢筋面积折减20%。板配筋计算过程见表1-9

表1-9 板的配筋计算

10@14010@140 8@140 8@120 10@14010@140 8@1408@140

kN/m 2876.02.117)08.055.0(015.02kN/m

525.32.125)08.055.0(25.0kN/m

3278.73.2186.3=??-??=??-?=?次梁粉刷：次梁自重：板传来的恒荷载：

①正截面抗弯承载力计算

次梁跨中正弯矩按T 形截面进行承载力计算，其翼缘宽度取下面二项的较小值：

mm

h f HPB f f f a C b S b b l b yv y t c f n f f 51535550,N/mm 210235,N/mm

300,

HRB335;N/mm

43.1,N/mm 3.14,0.130,

mm 2100mm 23002502300250mm

21003/63003/02

2

2

2

10=-======='=-+=+='

==='

，箍筋采用纵向钢筋采用混凝土，故取判别跨中截面属于哪一类T 形截面

2

101m kN 1141)40515(8021003.140.1)2/(M M h h h b f a f f f c >>?=-????='-''

支座截面按矩形截面计算，正截面承载力计算过程列于表1-12。

表1-12 次梁正截面受弯承载力计算

复核截面尺寸：

故截面尺寸满足要求

截面尺寸按下式验算且kN 1.1560kN 465152503.140.125.025.0,474.1250/435/43580515max 00=>=????=<===-='-=V bh f b h h h h c c w f w β kN V kN N bh f A t 1.1171299.1288751525043.17.07.00=>==???=

C B V

V 和< 所以B 和C 支座均需要按计算配置箍筋，A 支座均只需要按构造配置箍筋

计算所需箍筋

mm

bh f V h A f s h s

A f bh f V

B t sv yv sv V

y t cs BL 281515

25043.17.010

1.156515

6.5621025.1

7.025.1,25.17.063

000=???-????=

-=

+=可得箍筋间距

支座左侧截面。双肢箍筋，计算采用φ

调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围将计算的箍筋面积增加20%，现调整箍筋间距，因各个支座处的剪力相差不大，为方便施工，沿梁长不变，取双肢

5、主梁设计——主梁内力按弹性理论设计：

（1）荷载设计值。（为简化计算，将主梁的自重等效为集中荷载）

kN

4.197,kN 34.1976.69.29kN 2.86,kN 1279.866013.125266.73kN

6013.122.1]3.217015.0)08.065.0(2253.23.0)08.065.0[kN 5266.736.61404.11==?===+==????-?+???-=?Q Q G G 取活荷载：取恒荷载：（主梁自重（含粉刷）：

次梁传来的恒载：

（2）计算简图

m kN ?

12674

3133

133

图1-37 主梁取脱离体时弯矩图 ②、剪力设计值：

中查到，由附录式中系数剪力1,,,:4343k k Q K G k V +=不同截面的剪力值经过计算如表1-14所示。

，

B

A

跨载集中荷载kN Q G 6.2834.1972.86=+=+作用下的简支梁弯矩图：

则第一个集中荷载下的弯矩值为max

01m kN 4.5423

1)(3

1

M

M

l Q G B

≈?=-

+，

第二集中荷载作用下弯矩值为m

3kN .42832)(31

01?=-

+B

M

l Q G 。

中间跨跨中弯矩最小时，两个支座弯矩值均为－342.4KN ·m ，以此支座弯矩连线叠加集中荷载。则

集中荷载处的弯矩值为m

kN 14.1443

1

02?-=-B

M

Gl 。

荷载组合①+④时支座最大负弯矩m kN 5.586?-=B

M ，其它两个支座的弯矩为

m kN 1.282,0?-==C A

M M

，在这三个支座弯矩间连线，以此连线为基线，于第一跨、第二跨分别叠加集中荷在G+Q 时的简支梁弯矩图：

则集中荷载处的弯矩值依次为461kN ·m ，265.5kN ·m ，167.3KN ·m ，268.7KN ·m 。同理，当

C M

-最大时，集中荷载下的弯矩倒位排列。

荷载组合①+③时，出现边跨跨内弯矩最小与中间跨跨中弯矩最大。此时，

m kN 4.342?-==C

B

M

M

，第一跨在集中荷载G 作用下的弯矩值分别为85.4KN ·m ，

-28.7kN ·m,第二跨在集中荷载Ｇ＋Ｑ作用下的弯矩值为m kN 3.312? ①+5情况的弯矩按此方法计算。

所计算的跨内最大弯矩与表中有少量的差异，是因为计算跨度并非严格等跨所致。主梁的弯矩包络图见下图。

荷载组合①+②时，

1kN .234max =A V ，至第二跨荷载处剪力降为234.1-283.6=－49.5kN ；至第二

集中荷载处剪力降为 ―49.5―283.6=－333.1kN ，荷载组合①+④时，B V 最大，其kN

368-=Bl V ，则第一跨中集中荷载处剪力顺次为（从左到右）199.2KN,－84.4KN,其余剪力值可按此计算。主梁的剪力包络图见1-38图。

2

2

N /m m

210,35HRB 2,N/mm

360==yv y f f 箍筋采用。

①正截面受弯承载力计算及纵筋的计算 跨中正弯矩按Ｔ形截面计算，因

10

.0130.0615/80/0>=='h h f

翼缘计算宽度按m

S b m l n 6.63.23/9.63/0=+==和，中较小值确定，取

mm b f

2300='。Ｂ支座处的弯矩设计值：

m

9kN .5292

4.06.283

5.5862

max

?-=?

+-=-=b V M

M

B

。

判别跨中截面属于哪一类T 形截面

截面

均属于第一类

T M M h h h b f a f f f c 2

101m kN 9.1512)40615(8023003.140.1)2/(>>?=-????='-''

正截面受弯承载力的计算过程如下

②箍筋计算——斜截面受剪承载力计算 验算截面尺寸：

可知道截面尺寸

截面尺寸按下式验算：

,8kN .36kN 6225803003.140.125.025.0,47.1300/500/5008058000=>=????=<===-='-=V bh f b h mm

h h h c c w f w β满足要求。

验算是否需要计算配置箍筋。

kN 368kN 17458030043.17.07.00=<=???=V bh f t 故需进行配置箍筋计算。

计算所需腹筋；采用8@100 双肢箍。 580

100

23.5021025.158030043.17.025.17.00

???

?+???=+=h s

A

f bh f V SV yv o t CS

=327.3kN>(V A =234. 1kN 和V Br =327.4 kN) < V Bl =368 kN

因此应在B 支座截面左边应按计算配置弯起钢筋，主梁剪力图呈矩形，在B 截面左边的2.3m 范围内需布置3排弯起钢筋才能覆盖此最大剪力区段，现先后弯起第一跨跨中的

2Ф25和支座处的一根1Ф25鸭筋），` A s =490.9 mm 2,弯起角取O

S 45

=α

满足要求）(kN 368kN 95.42695.99327kN

95.9945sin 9.4903608.0sin 8.0max =>=+=+=???==V V V fyA V sb cs sb sb

α

③次梁两侧附加横向钢筋计算。

数：

内可布置附加箍筋的排

双肢箍，则长度取附加箍筋

附加箍筋布置范围：次梁传来的集中力s b h S h F ,100@8mm 9502503100232,mm 100550650kN

9.2704.1975.731φ=?+?=+==-==+=

m=(950-250)/100+1=8,次梁两侧各布置4排，另加吊筋Ф18，

2

5.254mm

A s =

..

%,163.024.0%335.0100

30023.50满足要求=>=??==yv

t sv sv

f f bs A ρ

)

(9.2702773.5021028707.05.2543002sin 21可以>=???+???=+sv yv

s y A mnf

a A f

（5）主梁正截面抗弯承载力图（材料图）、纵筋的弯起和截断 ① 按比列绘出主梁的弯矩包络图

②按同样比列绘出主梁的抗弯承载力图（材料图），并满足以下构造要求：

弯起钢筋之间的间距不超过箍筋的最大容许间距S max ；钢筋的弯起点距充分利用点的距离应大于等

于h 0/2，如2、3和5号钢筋。

按第四章所述的方法绘材料图，并用每根钢筋的正截面抗弯承载力直线与弯矩包络图的交点，确定

钢筋的理论截断点（即按正截面抗弯承载力计算不需要该钢筋的截面）。

当kN 1747.00=>bh f V t 时，且其实际截断点到理论截断点的距离不应小于等于h 0或20d ，钢筋

的实际截断点到充分利用点的距离应大于等于02.1h l +α。

若按以上方法确定的实际截断点仍位于负弯矩的受拉区，其实际截断点到理论截断点的距离不应小于等于1.3h 0或20d 。钢筋的实际截断点到充分利用点的距离应大于等于07.12.1h l +α。

如5号钢筋的截断计算：

因为剪力 kN 1747.03680=>=bh f kN V t ，且钢筋截断后仍处于负弯矩区，所以钢筋的截断点距充分利用点的距离应大于等于07.12.1h l +α，即：

mm

h l a 20435807.12543

.1360

14.02.17.12.10=?+??

?=+?

且距不需要点的距离应大于等于1.3h 0或20d ，即：

.7545803.13.10mm h =?= mm d 500252020=?=

通过画图可知 从（

07.12.1h l +α）中减去钢筋充分利用点与理论截断点（不需要点）的距离后的

长度为1840mm>(754mm 和500mm)，现在取距离柱边1960mm 处截断5号钢筋。

其它钢筋的截断如图所示。

主梁纵筋的伸入墙中的锚固长度的确定： 梁顶面纵筋的锚固长度：

,

8802543

.136014.0mm d f f l l t

y a =??

===α

取880mm.

梁底面纵筋的锚固长度：12d=12?25=300mm ，取300mm

③检查正截面抗弯承载力图是否包住弯矩包络图和是否满足构造要求。 主梁的材料图和实际配筋图如图1-39所示

课程设计

题目