交通桥计算说明书
1、结构布置
平面图1－1
剖面图1－2
2、基本资料
**大坝闸坝段交通桥兼做弧形闸门的安装平台，净跨9m ，中墩宽1.5m ,边墩宽1m ，采用现浇整体式梁板结构；设计荷载标准：汽－20挂100。
交通桥的主梁长m l 74.10=，宽mm b 300=，高mm h 1000=；次梁宽mm b 2501=，高mm h 7001=；板厚mm h 1502=，跨中板两主梁间板的净跨m l n 3=；悬挑板的挑长mm l 4502=。
砼强度等级为C25，c f =12.52mm N ；Ⅱ级钢筋:y f =3102mm N ,Ⅰ级钢筋:y f =2102mm N ；钢筋砼的重度：1γ=253m KN ，检修荷载：2γ=202m KN ，人群荷载：3γ=32m KN 。
结构建筑物安全级别为Ⅱ级，所以结构重要性系数0γ=1.0；设计状况系数：?=1.0（持久状况）、0.95（短暂状况）、0.85（偶然状况）；荷载分项系数G γ=1.05, Q γ=1.20及Q γ=1.10(可控制的可变荷载)；结构系数d γ=1.20。
当交通桥作为安装平台时，考虑吊车的的车轮荷载及其起吊荷载， 车轮荷载设计值：KN P 45.512.14
8.95.17=??=， 起吊荷载设计值：KN Q 96.992.12
8.917=??=。 一、跨中板的计算
3.1、荷载计算
自重： 标准值k g =2h 1γ=0.15×25=3.752m KN
设计值g =G γk g =1.05×3.75=3.9382m KN
检修荷载 标准值k q =202m KN
设计值q =Q γk q =1.2×20=242m KN
由集中荷载引起的均布力：
设计值1q =y
x l l G P +=37.33.396.9945.51?+=36.482m KN
4.1、内力计算 因为02.133003370==
x y
l l <2，故跨中板按双向板计算。 （1）、在检修荷载作用下的内力计算
跨中板所受到的均布力的设计值：938.2724938.3=+=+q g 2m KN 979.03370
3300==y x l l 所以查《水工钢筋混凝土结构学》第三版，河海大学、大连理工大学、西安理工大学、清华大学合编，中国水利水电出版社；得双向板所受内力设计值：
跨中弯矩：m KN M x ?=????=87.53.3938.270227.085.00.12
m KN M y ?=????=301.53.3938.270205.085.00.12
支座弯矩：m KN M x ?=????=223.143.3938.270550.085.00.120
m KN M y ?=????=654.133.3938.270528.085.00.120
（2）、在汽车荷载作用下的内力计算
考虑车轮荷载和起吊荷载均布在单跨板内，由此计算板的内力值。
跨中板所受到的均布力的设计值：418.4048.36938.3=+=+q g 2
m KN 跨中弯矩：m KN M x ?=????=492.93.3418.400227.095.00.121 m KN M y ?=????=572.83.3418.400205.095.00.121
支座弯矩：m KN M x ?=????=998
.223.3418.400550.095.00.1201 m KN M y ?=????=078.223.3418.400528
.095.00.1201 故以支座弯矩m KN M x ?=998
.2201确定跨中板的配筋量。 5.1、配筋计算
交通桥为二类环境，砼保护层厚c =25mm,由于所受到的弯矩较大，估计钢筋直径d =10mm ，排成一排，所以查表可得：a =30mm ；
故截面的有效高度：0h =h -a =150-30=120mm ；
=????==26
20120
10005.1210998.222.1bh f M r a c d s 0.153 =?--=--=153.0211211s αε0.167〈b ε=0.544,满足要求。
ρ=εy
c f f =0.167×3105.12=0.675% > 0.15%，满足要求。 所以，S A =ρb 0h =0.00675×1000×120=8092m m
故选用8φ12（S A =9042m m ）。
二、悬挑板的计算
3.2、荷载计算
自重： 标准值k g =2l 2h 1γ=0.45×0.15×25=1.688m KN
设计值g =G γk g =1.05×1.688=1.772m KN
人群荷载 标准值k q =2l 3γ=0.45×3=1.125m KN
设计值q =Q γk q =1.2×1.125=1.3m KN
4.2、内力计算
悬挑板所受到的均布力的设计值：122.335.1772.1=+=+q g m KN 。 由结构力学求解器求得悬挑板所受的弯矩：m KN M ?=32.0<22.998m KN ? 由于悬挑板的配筋计算和跨中板一样，采用单宽计算，而悬挑板所受到的弯矩远小于跨中板的弯矩，故和跨中板的配筋相一致。
5.2、配筋计算
跨中板的钢筋延伸到悬挑板并作为悬挑板的受力筋。
故选用8φ12（S A =9042m m ）。
三、次梁的计算
3.3、荷载计算
自重： 标准值k g =1b 1h 1γ=0.25×0.7×25=4.375m KN
设计值g =G γk g =1.05×4.375=4.594m KN
检修荷载 标准值k q =1b 2γ=0.25×20=5m KN
设计值q =Q γk q =1.2×5=6m KN
板传来的力：因为是双向板，故板传给次梁的力是三角形分布的，求三角形
荷载的最大值。
自重 标准值1k g =yn l 2h 1γ=3×0.15×25=11.25m KN
设计值1g =G γ1k g =1.05×11.25=11.813m KN
检修荷载 标准值1k q =yn l 2h 1γ=3×20=60m KN
设计值1q =Q γ1k q =1.2×60=72m KN
吊车工作时作用在交通桥上的集中力：
车轮荷载 标准值KN G k 875.424
8.95.17=?= 设计值KN G 45.51875.422.1=?= 起吊荷载 标准值KN G k 3.8328.9171=?=
设计值KN G 96.993.832.11=?=
4.3、内力计算
（1）、在检修荷载作用下的内力计算
取计算跨度：m l 3.3=
均布荷载设计值：594.106594.4=+=+q g m KN
三角形分布荷载设计值：m KN q g /813.8372813.1111=+=+
由结构力学求解器求得内力组合值：
支座弯矩：m KN M ?=15.571
跨中弯矩：m KN M ?=33.332
剪力：KN V 63.861=
（2）、在汽车荷载作用下的内力计算
考虑汽车中轴车轮对称的作用在次梁上，后轴车轮集中力传给次梁的集中力设计值，按单向板计算得：KN G 86.332=
均布荷载设计值：594.41=g m KN
三角形分布荷载设计值：m KN g /813.112=
中轴车轮集中荷载设计值：
KN G 31.8586.3345.51=+=
由结构力学求解器求得的弯矩组合值：
支座弯矩：m KN M ?=18.593
跨中弯矩：m KN M ?=73.194
剪力：KN V 49.1242=（当车轮荷载靠近支座时求得）
所以由以上计算可得，次梁按对称配筋，取弯矩为m KN M ?=18.593，剪力KN V 49.1242=。
弯矩设计值m KN M ?=??=221.5618.5995.00.1
剪力设计值KN V 266.11849.12495.00.1=??=
5.3、配筋计算
（1）、抗弯纵筋的计算
人行桥为二类环境，砼保护层厚c =35mm ，估计钢筋直径d =20mm ，排成一排，所以查表可得：a =45mm ；
故截面的有效高度：0h =1h -a =700-45=655mm ；
=????==26
20655
2505.1210221.562.1bh f M r a c d s 0.0503 =?--=--=0503.0211211s αε0.0517〈b ε=0.614,满足要求。
ρ=εy
c f f =0.0517×3105.12=0.208% > 0.15%，满足要求。 所以，S A =ρb 0h =0.00208×250×655=3412m m
故选用3φ14（S A =4622m m ）。
（2）、抗剪腹筋的计算
1、截面尺寸验算
d γV =1.2×118.266=141.919KN
截面腹板高度：w h =0.655m, b
h w =3.0655.0=2.18<4.0, 0.250bh f c =0.25×12.5×250×655/1000=511.719KN >d γV =141.919KN ，所以不会出现斜压破坏。
2、验算是否需按计算确定腹筋
C V =007.0bh f c
=07.0×12.5×250×655/1000=143.28KN >d γV =141.919KN ，所以按构造确定腹筋。
初选双肢箍筋，选用φ8@150，即：sv A =1012m m ，s =150mm ≤max s =350mm 。sv ρ=bs A sv =150250101
?=0.269%>0.12%
满足箍筋最小配筋率的要求。最后箍筋选配双肢φ8@150。
四、主梁的计算
3.4、荷载计算
自重： 标准值k g =b h 1γ=0.3×1.0×25=7.5m KN
设计值g =G γk g =1.05×7.5=7.875m KN
检修荷载 标准值k q =b 2γ=0.3×20=6m KN
设计值q =Q γk q =1.2×6=7.2m KN
跨中板传来的力：按均布荷载考虑。
自重 标准值1k g =xn l 2h 1γ/2=3×0.15×25/2=5.625m KN
设计值1g =G γ1k g =1.05×5.625=5.906m KN
检修荷载 标准值1k q =xn l 2γ/2=3×20/2=30m KN
设计值1q =Q γ1k q =1.2×30=36m KN
悬挑板传来的力
自重 标准值2k g =2l 2h 1γ=0.45×0.15×25=1.688m KN
设计值2g =G γ2k g =1.05×1.688=1.772m KN
人群荷载 标准值2k q =2l 2γ=0.45×3=1.35m KN
设计值2q =Q γ2k q =1.2×1.35=1.62m KN
次梁传来的集中力
均布荷载引起的集中力：
设计值11Q G +=2)(xn l q g +=23
)6594.
4(?+=15.891KN
三角形荷载引起的集中力：
设计值22Q G +=4)(11xn l q g +=43
)72813.11
(?+=62.86KN
吊车工作时作用在交通桥上的集中力：
车轮荷载 标准值KN G k 875.4248
.95.17=?=
设计值KN G 45.51875.422.1=?=
起吊荷载 标准值KN G k 3.832
8.9171=?= 设计值KN G 96.993.832.11=?=
4.4、内力计算
（1）、在检修荷载作用下的内力计算
取计算跨度：m l 10=
均布荷载设计值：
373.6062.1772.136906.52.7875.7=+++++=+q g m KN
集中荷载设计值：
KN Q G 75.78=+
由结构力学求解器求得弯矩设计值：
m KN M ?=??=298.85388.100385.00.11
剪力设计值：KN V 245.2977.34985.00.11=??=
（2）、起吊工况下的内力计算
考虑起吊荷载和中后轴的单个车轮荷载作用在主梁上，当最危工况，即中轴作用在主梁中点时，此时主梁所受的弯矩最大；当吊车在靠近支座附近起吊时，此时所受的剪力最大。
均布荷载设计值：553.15772.1906.5875.7=++=+q g m KN
考虑吊车不在主梁上的车轮荷载作用，由其传过来的集中力设计值，按单向板计算得：
后中轴KN G 27.202=，前轴KN G 22.163=
所以当起吊时作用在主梁上的集中力设计值：
中后轴KN G 68.17127.2096.9945.51=++=
前轴KN G 38.5722.1645.51'=+=
次梁传来的集中力设计值，主要是次梁自重：
KN G 891.6''=
所以，由结构力学求解器求得弯矩设计值：
m KN M ?=??=697.92647.97595.00.12
剪力设计值：KN V 738.40404.442695.00.12=??=
所以，由以上计算可得，主梁所受内力设计值：
m KN M ?=??=697.92647.97595.00.12
KN V 738.40404.442695.00.12=??=
5.4、配筋计算
（1）、抗弯纵筋计算
交通桥为二类环境，砼保护层厚c =35mm,由于所受到的弯矩较大，估计钢筋直径d =20mm ，排成双排，所以查表可得：a =70mm ；
故截面的有效高度：0h =h -a =1000-70=930mm ；
=????==2
6
209303005.1210697.9262.1bh f M r a c d s 0.343 =?--=--=343.0211211s αε0.439〈b ε=0.544,满足要求。
ρ=εy
c f f =0.439×3105.12=1.77% > 0.15%，满足要求。 所以，S A =ρb 0h =0.0177×300×930=49432m m
故选用8φ28（S A =49262m m ）。
（2）、抗剪腹筋计算
计算剪力时取梁的计算跨度：n l =10m ，
1、截面尺寸验算
d γV =1.2×404.738=485.686KN
截面腹板高度：w h =0.93m, b
h w =3.093.0=3.1<4.0, 0.250bh f c =0.25×12.5×300×930/1000=871.875KN >d γV =485.686KN ，所以不会出现斜压破坏。
2、验算是否需按计算确定腹筋
C V =007.0bh f c
=07.0×12.5×300×930/1000=244.13KN 初选双肢箍筋，选用φ8@100，即：sv A =1012m m ，s =150mm ≤max s =400mm 。sv V =1.250h s A f sv yv =1.25×210×100101×930/1000=246.57KN cs V =C V +sv V =244.13+246.57=490.691KN >d γV =485.636KN 满足抗剪要求。 6.4、裂缝宽度验算 （1）、在检修荷载作用下的内力计算 由于该交通桥处于露天环境，所以荷载效应短期组合下[max ω]=0.3mm ；长期组合下[max ω]=0.25mm 。 可变荷载的长期组合系数：ρ=0.5 均布荷载标准值： 永久荷载标准值：k g =7.5+5.625+1.688=14.813m KN 可变荷载标准值：k q =6+30+1.35=37.35m KN 集中荷载标准值： 永久荷载标准值： 21k k G G +=2)2(21xn k k l g g +=23 )2 25 . 11375.4(?+=15KN 可变荷载标准值: 21k k Q Q +=2)2(2 1xn k k l q q +=23 )260 5(?+=52.5KN 梁的计算长度：0l =10m ①、荷载效应短期组合 均布荷载标准值之和：m KN q g k k /163.5235.37813.14=+=+ 集中荷载标准值之和：KN Q G 5.675.5215=+=+ 由结构力学求解器求得主梁的弯矩如下： s M =875.463m KN · ss σ=s s A h M 087.0=492693087. 010463.8756 ???=219.6552mm N te ρ=te s A A =3007024926 ?? =0.1173 max ω=?? ? ? ??+te s ss d c E ρσααα1.03321 =1.0×1.0×1.5×??? ?? ?+??1173.0281.0353102655.2195 =0.209mm < [max ω]=0.3mm 裂缝宽度满足要求。 ②、荷载效应长期组合 均布荷载标准值为：k g +ρk q =14.813+0.5×37.35=33.488m KN 集中荷载标准值为：k G +ρk Q =15+0.5×52.5=41.25KN 由结构力学求解器求得主梁的弯矩如下： l M =555.138m KN · sl σ=s l A h M 087.0=4926 93087.010138.5556 ???=139.2852mm N te ρ=te s A A =300 7024926??=0.1173 max ω=??? ? ?? +te s sl d c E ρσααα1.03321 =1.0×1.0×1.6×??? ???+??1173.0281.0353102285.1395 =0.1411mm < 0.25mm 故满足裂缝宽度要求。 （2）、起吊工况下的内力计算 均布荷载标准值： 永久荷载标准值：k g =7.5+5.625+1.688=14.813m KN 集中荷载标准值： 永久荷载标准值： 1k G = 21xn k l g =23375.4?=6.563KN 可变荷载标准值（车轮和起吊荷载）: 21k k Q Q +=81.163.83875.42++=142.885KN （中后轮） ''21k k Q Q +=52.133.34+=47.82KN （前轮） 梁的计算长度：0l =10m ②、荷载效应短期组合 由结构力学求解器求得主梁的弯矩如下： s M =841.16m KN · 小于均布荷载情况下的弯矩，故裂缝宽度也满足要求。 ②、荷载效应长期组合 均布荷载标准值为：k g =14.813 集中荷载标准值为：k G =6.563KN ρk Q ＝0.5×142.885＝71.443KN ρ'k Q ＝0.5×47.28＝23.91KN 由结构力学求解器求得主梁的弯矩如下： l M =524.024m KN · 小于均布荷载情况下的弯矩，故裂缝宽度也满足要求。 由于梁高大于700mm ，为防止由于温度变形及混凝土收缩等原因在梁中部产生竖向裂缝，需布置腰筋，腰筋直径取为10mm ，拉筋为：φ8@600。 目录 1、结构布置 (1) 2、基本资料 (3) 一、跨中板的计算 (3) 3.1、荷载计算 (3) 4.1、内力计算 (4) 5.1、配筋计算 (4) 二、悬挑板的计算 (5) 3.2、荷载计算 (5) 4.2、内力计算 (5) 5.2、配筋计算 (5) 三、次梁的计算 (5) 3.3、荷载计算 (5) 4.3、内力计算 (6) 5.3、配筋计算 (7) 四、主梁的计算 (8) 3.4、荷载计算 (8) 4.4、内力计算 (9) 5.4、配筋计算 (10) 6.4、裂缝宽度验算 (11) 云南省****电站交通桥配筋计算 计算说明书 审查 校核 计算 *****市水利电力勘测设计院 年月日 **高速公路（贵州境）***合同段 **分离式桥现浇箱梁支架计算书 编制： 复核： 审核： *********有限公司 年月日 **分离式立交桥现浇箱梁支架计算书 一、计算依据： 1、《路桥施工计算手册》； 2、《材料力学》； 3、《结构力学》； 4、《**高速公路两阶段施工图设计变更设计》 二、工程概况： **分离式立交桥为连接原有道路的主线跨线桥，上部结构跨径组合为：2×30m，桥宽5.5m；采用单箱单室截面，梁高150cm，箱梁采用满堂支架现浇施工。 梁体范围内地面为煤系地层，施工满堂支架时需将地面压实，上铺石粉或浇筑混凝土进行找平，支架底托下垫10cm×15cm方木，顶托上纵向铺工字钢，横向铺设10cm×10cm方木。 一、底板纵向分配梁的计算 现浇箱梁跨径组合为2×30m，由于箱梁整体为对称结构，因此计算时纵向只需考虑2个截面即可，及跨中和梁端（见图）。横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，翼板部分荷载较小，不予考虑。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，为了支架安全，总体考虑1.3倍的安全系数进行计算。 根据《路桥施工计算手册》查得，钢材的力学指标取下值： []σ145Μpa =，[]85pa τ=M ，52.110pa E =?M 。 纵梁选用10号工字钢，设计受力参数为： W=49.0cm 3，I=245.0cm 4，S=28.2cm 3，d=0.45cm 一、验算截面分析 我们根据箱梁截面，初步选定支架的纵向间距为90cm ，横向间距为60cm 。根据梁体截面分析，梁端截面为支架受力的最不利截面，因此只需要计算梁端截面处支架的受力情况即可。具体截面如下： 二、计算 支架纵向间距为90cm 处的分配梁计算 梁端截面 桥梁设计说明 一、工程概况 1老桥概况 毛家小桥位于平湖市曹桥街道马厩村，原老桥为南北方向，现状老桥为拱桥，全宽，桥长。由于原桥设计荷载过低，经过多年的使用，该桥已不能满足当前日益增加的交通流量及交通荷载，已经严重威胁到当地交通安全，因此对该桥进行拆除原位重建。桥两侧现有道路为水泥路面，桥梁桥头设置堆坡与现有老路进行接顺处理。 2测设经过 受平湖市曹桥街道马厩村股份经济合作社委托，我公司于2018年1月至现场踏勘桥梁情况，收集相关资料，并于2月4号完成了本桥施工图（送审稿）设计。 2018年2月8日下午，平湖市曹桥街道办事处组织召开了曹桥街道马厩村沈家浜桥、光明桥和毛家小桥施工图审查会议，平湖市交通运输局、公路管理段、交通工程质监站、曹桥街道办事处、马厩村等单位的代表及特邀专家参加了会议，并形成了《平湖市曹桥街道马厩村沈家浜桥、光明桥和毛家小桥施工图审查会议纪要》，我公司在综合考虑审查会纪要精神及进一步分析的基础上对送审稿进行了优化，最终形成了本次施工图（审后稿）。 3施工图审查会议纪要执行情况 1、建议对毛家小桥平面布置做进一步完善。 执行情况：考虑到桥梁西侧房屋可以拆迁,调整毛家小桥平面布置,桥梁由斜交80°改为正交。 2、要求设计单位根据修改好的设计图纸进一步完善施工图预算。 执行情况：根据审后稿完善施工图预算。 二、设计遵循的规范、依据和技术标准 1设计遵循的规范及依据 《公路工程技术标准》JTG B01--2014 《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2015 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62--2004 《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63—20072设计技术标准 1.汽车荷载等级：公路-Ⅱ级； 2.桥梁宽度：行车道宽5m，防撞护栏各宽0.5m，总宽6m。 3.设计基准期：100年。 4.环境类别：Ⅰ类。 三、桥梁设计 1桥梁布设情况 毛家小桥为新建桥梁，桥梁跨径为6+8+6m，梁板采用6米普通钢筋砼实心板和8米普通钢筋砼空心板。桥梁宽度为+5+=6米，横坡采用双向%，桥梁与河道正交。6米实心板高30cm，8米空心板高40cm。桥面铺装采用C40防水混凝土，防水等级为W8。桥面横坡由桥面铺装厚度调整，铺装厚度为10～。桥梁下部结构采用钻孔灌注桩基础接盖梁，钻基直径为，采用双桩。盖梁宽1.2m，桥墩盖梁高，桥台盖梁高。盖梁顶设置10cm厚支承垫石，方便更换支座。桥墩处设置桥面连续结构，桥台处设置异型钢伸缩装置。纵坡根据桥头两侧道路实际高程确定，北侧桥头10米范围内进行接坡，南侧桥头20米范围内进行接坡。桥梁设置防撞护栏。梁底标高按米控制，接坡路段采用20cm水泥砼路面+60cm宕渣填层。我公司于2018年1月对该桥桥位调查，在此基础上进行施工图设计。2主要材料 ⑴、混凝土：上部构造6米普通钢筋混凝土实心板、8米普通钢筋混凝土空心板采用C40混凝土；空心板铰缝采用C40小石子混凝土；封端采用C30混凝土；桥面铺装采用C40防水混凝土；护栏采用C30混凝土。下部构造墩台盖梁、挡块、耳背墙均采用C30混凝土；桩基采用C25混凝土。 ⑵、根据国家标准委2012年第35文《关于批准发布GB1499-2008〈钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋〉国家标准第1号修改单的公告》，光圆钢筋采用HPB300。根据《钢筋混凝土用钢第二部分：热轧带肋钢筋》(GB 规定，带肋钢筋采用HRB400钢筋。焊接的钢筋应满足可焊要求。钢板：采用符合GB/T 700-2006规定的Q235钢板。 ⑶、支座：板式橡胶支座采用JT/T 663-2006行业标准，空心板采用GJZ板式橡胶支座。具体规格见相应图纸。 ⑷、伸缩缝：采用JT/T 327-2004行业标准，本项目采用GQF-C40型异型钢伸缩缝。 1、结构布置 平面图1－1 剖面图1－2 2、基本资料 **大坝闸坝段交通桥兼做弧形闸门的安装平台，净跨9m ，中墩宽1.5m ,边墩宽1m ，采用现浇整体式梁板结构；设计荷载标准：汽－20挂100。 交通桥的主梁长m l 74.10=，宽mm b 300=，高mm h 1000=；次梁宽mm b 2501=，高mm h 7001=；板厚mm h 1502=，跨中板两主梁间板的净跨m l n 3=；悬挑板的挑长mm l 4502=。 砼强度等级为C25，c f =12.52mm N ；Ⅱ级钢筋:y f =3102mm N ,Ⅰ级钢筋:y f =2102mm N ；钢筋砼的重度：1γ=253m KN ，检修荷载：2γ=202m KN ，人群荷载：3γ=32m KN 。 结构建筑物安全级别为Ⅱ级，所以结构重要性系数0γ=1.0；设计状况系数：?=1.0（持久状况）、0.95（短暂状况）、0.85（偶然状况）；荷载分项系数G γ=1.05, Q γ=1.20及Q γ=1.10(可控制的可变荷载)；结构系数d γ=1.20。 当交通桥作为安装平台时，考虑吊车的的车轮荷载及其起吊荷载， 车轮荷载设计值：KN P 45.512.14 8.95.17=??=， 起吊荷载设计值：KN Q 96.992.12 8.917=??=。 一、跨中板的计算 3.1、荷载计算 自重： 标准值k g =2h 1γ=0.15×25=3.752m KN 设计值g =G γk g =1.05×3.75=3.9382m KN 检修荷载 标准值k q =202m KN 设计值q =Q γk q =1.2×20=242m KN 由集中荷载引起的均布力： 设计值1q =y x l l G P +=37.33.396.9945.51?+=36.482m KN 桥涵设计说明一、工程概况与设计内容： 本座桥梁地处广西境内，属于亚热带季风气候，平均气温较高，雨量充足，雨 季较长。本次设计的桥梁属于一期建设范围。提供1:2000现状地形图； 本路段有大桥一座，中心桩号为：K0+750.00先张预应力砼空心板简支梁桥， 总跨180米，跨度采用9×20m，桥长192.0m，下部构造为柱式墩配桩基。 本路段主线共设涵洞2道，其中：钢筋砼圆管涵1道、倒虹吸1道。 涵洞结构类型和孔径的选择主要依据汇水面积、水力性能、水文计算、地质 情况、涵顶填土高度、沿线筑路材料分布及施工难易程度等因素。从结构安全、 保证农田灌溉和泄洪需要，尽量减小冲刷的角度出发。 钢筋砼圆管涵：孔径：1-1.5m；用途：灌溉、泄洪。 倒虹吸：孔径：1－1m；用途：过水。 二、技术标准及技术规范： 1.中华人民共和国行业标准《公路工程技术标准》JTG B01—2003； 2.中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004； 3.中华人民共和国行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62—2004； 4.中华人民共和国行业标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000； 5.中华人民共和国国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003； 6.中华人民共和国行业标准《公路交通安全设施设计规范》JTG D81—2006； 三、技术指标 技术指标表 四、地形地貌 拟建场地两岸高差较大，地势有起伏，地面标高为33.05～71.00，相对高差约为32m，未见岩石出露，拟建场地位于相对稳定的区域地质构造部位，无区域性大断裂及地裂通过，经调查场地及附近未发现崩塌、滑坡、岩溶地面塌陷等地质灾害，区域稳定性好，对桥梁施工期间及建成使用期间无影响。 桥梁主体工程范围内岩土体种类较简单，地面以下第一层为中砂，厚0.82m，汛期含沙率为7kg/m3；第二层粗砂含卵石土厚=1m；第三层土角砾含砂稍含土厚0.6m；第四层强风化泥岩，成土状,厚2m；第五层弱风化泥岩，棕红色，裂隙发育，厚2.2m；第六层弱风化粉砂质泥岩，厚5m，以下为灰紫色砂岩。两岸为棕红、紫色 4.2.1路段通行能力数据调查 焦作市塔南路和摩登街交叉口，经实地调查得知：该交叉口红绿灯共分为三个阶段： 一、专用左转，直行与右转禁止通行，左转绿灯时间'g t 为26s ； 二、直行加右转，左转禁止通行，右转与直行绿灯时间''g t 为 69s ； 三、各方向车流均禁行，红灯时间为25s ； 所以信号周期为T =120s ，'''95g g g t t t s =+=； 4.2.2相关分析 整理上述数据得到下表A 与表B ： 第一部分分析：写出该路段交叉口处的设计通行能力大于现阶段实际交通需求，得出对该路口的一些交通整改措施并没有太大的意义 已知o t 表示变为绿灯后第一辆车启动并通过停止线的时间（s ）可采用2.3s ；σ表示直行车道通行能力折减系数，可采用0.9s 。 对于混合行驶的车辆可归结为小型车和大型车两类，而将铰接车归为大型车，由于不同混合比的情况i t 可按下表确定： 考虑到该交叉口的实际情况，在测得的小时车流量中，抽取半个小时的调查 上述均值i t 同表（1）相比较，我们可以发现: 011( 2.5)10209 <<对应（对应2.58） 所以，综上所述我们可取在大型车与小型车比例均值为0.05情况下，i t =2.54。 基于上述各种参数及数据，从而计算出交叉口的设计通行能力。先计算南北方向的干道。南进口有三条车道，区分为左转、直行和直右三种车道： （1）首先，计算直行车道的设计通行能力，公式如下： 3600(1)g o s c i t t C T t σ-=+ 取0 2.3t s =，.9o ?=，i t =2.54，代入上述公式得： 360095 2.3(1)0.9120 2.54 s C -=+?=1012（/pcu h ） （2）计算直右车道的设计通行能力，公式如下： sr s C C = sr s C C ==1012（/pcu h ） （3）南进口属于设有专用左转车道而未设专用右转车道的类型，其设计通行能力用如下公式进行计算： 1()(1)el s sr C C C β=+-∑ 该式中的1β表示左转车占本面进口车辆的比例，结合实际所测得数据有： 1β=0.07 所以得出：1012+1012-el C =（）（10.07）=2176/pcu h （4）该进口道专用左转车道的设计通行能力，根据公式： 11el C C β=? 所以得出：1C =2176×0.07=153/pcu h （5）验算是否需要折减，而其折减的条件是：'le le C C >。 不影响对面直行车辆的行驶左转交通量'le C 等于4n ，n 为1h 内周期的个数。 结合上面已经调查的数据知：120T s = 所以：360030120 n == 有' 430120le C pcu h =?= 金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R ＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用 说明 一、技术标准与设计规范 1.《公路工程技术标准》(JTG B01-2003) 2.《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) 4.《公路交通安全设施设计规范》(JTG D81-2006) 5.《公路交通安全设施设计细则》(JTG/T D81-2006) 6.《公路交通安全设施施工技术规范》（JTG F71-2006） 7.《高速公路交通工程及沿线设施设计通用规范》(JTG D80-2006) 8.《公路桥梁伸缩装置》（JT/T 327-2004） 9.《公路桥梁养护规范》（JTG H11-2004） 10.《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） 11．《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004） 12.《公路排水设计规范》(JTG/T D33-2012) 13.《公路工程基桩动测技术规程》（JTG/T F81-01-2004） 14.《混凝土灌注桩用钢薄壁声测管及使用要求》(JT/T 705-2007) 15.《公路桥梁板式橡胶支座》（JT/T4-2004） 16.《公路桥梁板式橡胶支座规格系列》(JT/T 663-2006) 17.《公路桥梁盆式支座》（JT/T 391-2009） 18.《钢筋混凝土用钢第二部分：热轧带肋钢筋》（GB1499.2-2007） 19.《耐候结构钢》（GB/T 4171-2008） 20.《碳素结构钢》(GB/700-2006) 二、技术指标 主要技术标准及指标表 对于整体式路基，路线平面设计线为中间带的中心线；对于分离式路基：80km/h、100km/h 设计速度的平面设计线为路基边缘线，120km/h设计速度的平面设计线为路基边缘外0.25m 位置。 对于设计速度为80km/h、100km/h的高速公路，路线平面设计线距离桥梁边缘0.25m；对于设计速度为120km/h的高速公路，路线平面设计线距离桥梁边缘0.50m。 三、主要材料 原材料应有供应商提供的出厂检验合格证明书，并应按《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）规定的检验项目、批次规定，严格实施进场检验。 1．混凝土 1) 水泥：应采用品质稳定的普通硅酸盐水泥或硅酸盐水泥，碱含量不宜大于0.60%，熟 料中C 3 A含量不应大于8.0%。其余技术要求尚应符合《通用硅酸盐水泥》（GB 175-2007）的规定，不应使用其它品种水泥。 2）细骨料：应采用硬质洁净的天然中粗河砂，也可使用经专门机组生产、并经试验确认的机制砂，其细度模数宜为2.6～3.2，含泥量不应大于2.0%，其余技术要求应符合《公路工程集料试验规程》（JTG E42-2005）的规定。 3）粗骨料：应采用坚硬耐久的碎石或卵石，空隙率宜小于40%，压碎指标宜小于20%，粗骨料母岩的抗压强度与混凝土设计强度之比应不小于1.5，含泥量不应大于1.0%，泥块含量不应大于0.5%，针片状含量宜小于10%；粒径宜为5mm～20mm，连续级配，最大粒径不应超过25mm，且不应大于钢筋最小净距的3/4。其余技术要求应符合《公路工程集料试验规程》（JTG E42-2005）的规定。 桥梁护栏、搭板混凝土采用C30；斜交搭板三角段混凝土采用C20；伸缩缝预留槽采用C50钢纤维混凝土。 2．普通钢筋 普通钢筋采用HRB400钢筋，钢筋应符合《钢筋混凝土用钢第二部分：热轧带肋钢筋》（GB1499.2-2007）的规定。 HRB400钢筋主要采用了直径d=10、12、16、20、22mm五种规格。 3.其他材料 1）钢板：应采用《碳素结构钢》(GB/700－2006)规定的Q235B。支座预埋钢板采用Q235NH 钢材，其性能应符合《耐候结构钢》(GB/T 4171-2008)的规定。 2）支座：采用板式橡胶支座，应采用氯丁橡胶（CR）生产，其材料和力学性能均应符合《公路桥梁板式橡胶支座》（JT/T4-2004）的规定，支座安装应按厂家要求进行。 3）泄水管宜采用PVC材料(白色)，聚氯乙烯含量不应低于80%，其性能应符合《无压埋地排污、排水用硬聚氯乙烯(PVC-U)管材》（GB/T 20221-2006）的要求，管件联结应符合《建筑排水用硬聚氯乙烯（PVC-U）管件》（GB/T 5836.2-2006）的要求。泄水管及管盖配合应联结牢固，宜采用卡扣式联结。 四、桥梁防撞护栏 1. 桥梁护栏防撞等级 护栏纵向吸能，通过自体变形或者车辆爬高来吸收碰撞能量，从而改变车辆行驶方向、阻止车辆越出路外或者进入对向车道、最大限度地减少对乘员的伤害。 根据车辆驶出桥外或者进入对向车道可能造成的交通事故等级，依据《公路交通安全设施 班级：06030601 姓名：贾光帅 学号：061411 指导老师：徐斌 第一部分课程设计指导 1.目的与要求 交通规划是一门为解决交通问题提供基本理论基本技术的一门学科，本课设的目的是通过实地的交通调查，了解交通分布规律，对交叉口的通行能力进行一定的评价，并提出改进意见，给学生自己在以后的交通规划工作中提供必要经验。 2.任务 （1）对某一交叉口的通行能力进行调查，绘制交通调查汇总表； （2）分别求出交叉口的5min和15min的高峰小时系数； （3）通过交通调查求出交叉口的实际通行能力； （4）求出交叉口的设计通行能力，并于实际测得的交通量进行对比； 3.提交结果 （1）交通调查汇总表； （2）高峰小时系数，交叉口的实际通行能力，交叉口的设计通行能力，并对其进行评价的计算书。 第二部分交通调查汇总表及高峰小时系数，交叉口的实际通行能力的计算 调查地点是桃园桥十字交叉口，时间为8：40—9：40，历时一个小时，为一天中的高峰小时之一，所测得的交叉口实际通行交通量为高峰小时交通量。交通调查汇总表如下表所示： 交叉口车辆汇总表 地点桃园桥十字日期07月04日天气（晴）观测者 5min 时间 车 型 从北来从南来南 北 合 计 从东来从西来东 西 合 计右 转 直 行 合 计 右 转 直 行 合 计 右 转 直 行 左 转 调 头 合 计 右 转 直 行 左 转 调 头 合 计 00-05 大 车 12 11 23 6 5 11 34 2 1 7 0 10 0 5 3 1 9 19 小 车 96 67 16 3 23 55 78 24 1 41 17 22 4 84 14 39 28 1 82 16 6 05-10 大 车 3 4 7 1 6 7 14 0 2 2 0 4 3 1 6 1 11 16 6 小 车 58 80 13 8 31 80 11 1 24 9 40 19 44 9 11 2 29 27 38 0 94 20 6 10-15 大 车 15 4 19 3 4 7 26 1 6 4 0 11 0 3 4 1 8 19 小 车 96 56 15 2 17 62 79 23 1 36 26 45 5 11 2 20 27 41 0 88 20 15-20 大 车 12 4 16 4 6 10 26 2 3 2 0 7 2 5 3 1 11 18 小 车 85 74 15 9 39 81 12 27 9 33 19 15 1 68 21 23 34 3 81 14 9 满堂支架及模板方案计算说明书 西滨互通式立体交叉地处厦门市翔安区西滨村附近，采用变形苜蓿叶型方案,利用空间分隔的方法消除翔安大道和窗东路两线的交叉车流的冲突,使两条交叉道路的直行车辆畅通无阻。Q匝道桥为窗东路上与翔安大道相交的主线桥梁，桥跨布置为5×28+5×28+（28+2×35+34+33）+3×27m，预应力砼连续箱梁，梁高2.0m，箱梁顶宽为～，箱梁采用C50混凝土。 以Q桥左线第一联为例，梁高2m，顶宽，支架最高6m，跨径5×28m，支架采用碗扣式多功能脚手杆（Φ搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，墩旁两侧各范围内的支架采用60×60×120cm的布置形式，墩旁外侧～8m范围内、纵横隔板梁下的支架采用60×90×120cm的布置形式，其余范围内（即跨中部分）的支架采用90×90×120cm的布置形式支架及模板方案。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在端横梁和中横梁下间距，在跨中其他部位间距。 1荷载计算 荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑴ q 1 ⑵ q ——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算 2 ＝（偏于安全）。 取q 2 ⑶ q ——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下 3 肋条时取；当计算肋条下的梁时取；当计算支架立柱及替他承载构件时 取。 ⑷ q ——振捣混凝土产生的荷载，对底板取，对侧板取。 4 ——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑸ q 5 ⑹ q ——倾倒混凝土产生的水平荷载，取。 6 ⑺ q ——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 7 1.1.1荷载组合 桥梁工程施工脚手架及承重支架 搭设专项方案 批准： 审核： 校核： 编制： 中电建路桥集团汉中兴元新区棚改及文化旅游设施建 设项目总承包部 目录 一、编制依据 (1) 二、工程概况 (1) 2.1、工程简介 (1) 本工程建设地点位于陕西省西南部汉中兴元新区开发区，汉中市东北部（距汉中市约5.5km），兴元湖公园东侧。工程紧邻G316国道，外部交通方便。 (1) 本工程包括东翼第二安置住宅小区及室外配套工程、两街工程、梁中路、惠府路、西翼安置区和翠平西路工程。其中梁中路全长约2443.87m，断面红线宽度40m，设置小桥两座；惠府路全长约2129.4m，断面红线宽度40m，设中桥两座，箱涵一座；翠平西路全长约2129.4m，断面红线宽度40m。 (1) 2.2、地质情况 (1) 三、施工脚手架（支架）搭设材料要求 (1) 3.1、钢管要求 (1) 3.2、脚手板 (1) 四、施工脚手架及承重支架搭设 (1) 4.1、施工准备 (2) 4.2、基础处理 (2) 4.3 施工脚手架搭设 (5) 4.4 箱梁承重支架形式、安装及验算 (6) 五、安全技术措施 (19) 六、应急措施 (20) 6.1 应急人员组织 (20) 6.2 应急物资准备 (20) 6.3 应急措施 (20) 七、文明施工措施 (20) 桥梁施工脚手架及承重支架 搭设专项方案 一、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTGTF50-2011； 2、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008； 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002； 4、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91； 5、施工详细批复图纸； 5、对施工现场踏勘后所得到的施工现场周边地形、地貌及沿线障碍物情况。 二、工程概况 2.1、工程简介 本工程建设地点位于陕西省西南部汉中兴元新区开发区，汉中市东北部（距汉中市约5.5km），兴元湖公园东侧。工程紧邻G316国道，外部交通方便。 本工程包括东翼第二安置住宅小区及室外配套工程、两街工程、梁中路、惠府路、西翼安置区和翠平西路工程。其中梁中路全长约2443.87m，断面红线宽度40m，设置小桥两座；惠府路全长约2129.4m，断面红线宽度40m，设中桥两座，箱涵一座；翠平西路全长约2129.4m，断面红线宽度40m。 2.2、地质情况 根据钻探揭露，场地地基土主要由第四纪全新世（Q4）及更新世（Q3）形成的河流冲积土（Q al+pl）组成。根据物质组成及力学性质，将场地地层自上而下划分为：①素填土、②粉质粘土、③-1粉土、④卵石、⑤圆砾共5大层。 三、施工脚手架（支架）搭设材料要求 3.1、钢管要求 本工程施工脚手架（支架）采用碗扣式钢管架体，各种杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，必须使用生产厂家合格的产品并持有合格证，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GBT700中Q235A钢的规定。架体搭设使用的钢管不得弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢管严禁使用。 3.2、脚手板 作业平台上的脚手板(平台铺板)采用5cm厚杉木或松木，宽度为30cm，凡是腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透节者不得使用。 四、施工脚手架及承重支架搭设 桥梁方案设计说明 导语：桥梁方案设计说明是为了更好地理解桥梁的设计。那么，现在，XX要和你们分享有关桥梁方案设计说明的文章，希望你们喜欢！ 桥梁方案设计说明本工程位于泉州南安滨海工业园区，跨越三号排洪渠，桥梁中心设计桩号K0+。结构形式采用两跨20m预制空心板，全长47m，桥面总宽度为10m，桥面布置： ++++=。桥梁中心线与排洪渠正交。 1）．《公路工程技术标准》 JTJ B01-XX 2）．《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60-XX 3）．《公路圬工桥涵设计规范》 JTG D6l一XX 4）．《公路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土设计规范》JTG D62-XX 5）．《公路桥涵地基与基础设计规范》 JTG D63-XX 6）．《公路桥梁抗震设计细则》JTG/TB02-01-XX 7）．《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-XX 8）．《城市桥梁设计规范》 CJJ 11-XX 跨径的比选 桥梁的跨径选择主要从桥梁结构的受力性能、经济性，桥梁景观等方面考虑。 a、受力性能 从受力结构角度考虑，通常跨径35m范围内都是桥梁结 构的常见跨径，无论是现浇结构还是装配式结构都可以满足结构的受力要求。 b、经济性 桥梁的跨径对桥梁工程的造价影响较大：减小跨径可以减少上部结构的费用，但会增加下部结构的费用；反之则相反。因此，从经济性上考虑，桥梁跨径的选择是上下部结构费用平衡的结果。 结合考虑，本桥采用2跨20米简支梁桥。 上部结构的比选 城市桥梁的选型除了要满足以前的安全、适用、经济、美观以外，还要综合考虑桥梁结构在运营期间的服务水平，耐久性，后期养护，对环境、交通的影响等因素。本工程的桥梁结构形式选择即依据这样的原则进行。 a、结构的材料比选： 桥梁结构从材料类型上区分可以分为钢结构、混凝土结构以及钢-混凝土叠合结构。相对于混凝土，钢材具有强度-密度比大，跨越能力强，结构高度低等特点，因此对桥梁结构具有较高的适应性。但由于其造价相对昂贵，而且运营维护期内需多次涂装防护，费用较高。尤其泉州地区位于晋江、洛阳江入海口，钢结构的防腐问题尤其突出。另外，钢结构桥梁的桥面铺装施工工艺复杂，要求较高。因此除非节点跨径要求较高、结构高度受到控制、施工条件较差等因素 由于经济和人口因素发生变化，道路整改后，这个区域内的交通量会发生一定的增长，对这种增长的交通量预测称为趋势交通量预测。预测时，以路段交通量的增长与其影响区的经济增长之间的关系，采用多元回归法进行预测。 1、影响区系数 影响交通量变化的相关指标有人均国民生产总值、人均国民收入、车辆拥有量等，利用数理统计知识，将各交通区经济指标与相应交通区的客货运量进行回归分析总结，得出各指标的相关系数，取最大相关系数对应的指标作为最相关指标，根据相关指标增长率确定路段的影响区系数。 影响区系数： ij ak k L m L m /)(∑= 式中，k L ：路段在影响区内的里程 ak m ：为影响区域内的最相关指标增长率 ij L ：路段的总里程 2、正常交通量预测模型 m A A i i Q Q y y n n 101+==- 式中，n Q ：远景第n 年的路段交通量 1 -n Q ：远景第1-n 年的路段交通量，当1=n 时为基年交通 量 y i ：交通量增长率 A ，1A ：待定参数，根据历史年份的y i ，m 用最小二乘法 确定 本项目建成后，线路通行能力提高，从而导致部分交通量从其他路线转移到本项目路线上来。这部分交通量是由于道路的建成而产生的，同时也构成了这一路网的基本交通量。因此合理地确定转移交通量对道路交通量分析和预测具有重要作用。 1、交通阻抗 确定交通阻抗是转移交通量和诱增交通量预测的关键步骤之一，交通阻抗是指路网中路段或路径的运行距离、时间、费用、舒适度或者这些因素的综合。我们这里针对城市里居民出行考虑的首要因素，选取平均行驶时间作为路段的交通阻抗。 3 321)/(])/(1/[/C Q C Q U U U L t x ααβαβ+=+== 式中，t ：交通阻抗 U ：车辆平均行驶速度，h km / x U ：道路的设计车速，h km / 1α，2α，3α：回归参数 Q ：交通量，辆/h 2、相关路段转移交通量预测 （1）转移交通量计算公式 ro r r r Q Q Q P Q P Q t t c t t c c t c t c t P c t c t c t P -=?=+=+=-+--=-+--=0011100111111000000/2/)(2/)()]/exp()//[exp()/exp()]/exp()//[exp()/exp(σσσσσσ 式中，0t ，1t ：道路建成前、后的交通阻抗 现浇支架受力验算计算书 1、支架受力检算 太平互通中桥箱梁断面较大，本方案计算以中桥左幅（互通匝道加宽）为例进行计算，右幅桥可参照执行。太平互通中桥整幅为3×25m等截面预应力混凝土箱形连续梁，左幅箱梁为渐变宽20.709m～23.357m（斜角），右幅箱梁宽为12m；左幅箱梁为单箱四室截面，悬臂长2.31m，梁高1.5m等高，右幅箱梁为单箱双室截面，悬臂长2m，梁高1.5m等高；箱梁跨中底板厚25cm，靠支点段加厚到50cm，跨中顶板厚25cm，靠腹板段加厚到50cm，跨中腹板厚（左幅57.8cm，右幅50cm），靠支点段加厚到（左幅80.8cm，右幅70cm）。箱梁顶宽从2607.5cm 渐变至2057.8cm。左幅箱梁顶宽从2070.9cm渐变至2335.7cm。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 箱梁构造图见第2页“左幅梁体一般构造图” 1.1荷载计算 1.1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算， 经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计 算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 ⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 桥梁方案设计说明 1 概况 本工程位于泉州南安滨海工业园区，跨越三号排洪渠，桥梁中心设计桩号K0+038.198。结构形式采用两跨20m预制空心板，全长47m，桥面总宽度为10m，桥面布置： 0.25m（栏杆）+1.25m （人行道）+7.00m（行车道）+1.25m（人行道）+0.25m（栏杆）=10.00m。桥梁中心线与排洪渠正交。 2 设计依据及规范 1）．《公路工程技术标准》 JTJ B01-2003 2）．《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60-2004 3）．《公路圬工桥涵设计规范》 JTG D6l一2005 4）．《公路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土设计规范》 JTG D62-2012 5）．《公路桥涵地基与基础设计规范》 JTG D63-2007 6）．《公路桥梁抗震设计细则》JTG/TB02-01-2008 7）．《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 8）．《城市桥梁设计规范》 CJJ 11-2011 3 桥梁结构比选 （一）跨径的比选 桥梁的跨径选择主要从桥梁结构的受力性能、经济性，桥梁景观等方面考虑。 a、受力性能 从受力结构角度考虑，通常跨径35m范围内都是桥梁结构的常见跨径，无论是现浇结构还是装配式结构都可以满足结构的受力要求。 b、经济性 桥梁的跨径对桥梁工程的造价影响较大：减小跨径可以减少上部结构的费用，但会增加下部结构的费用；反之则相反。因此，从经济性上考虑，桥梁跨径的选择是上下部结构费用平衡的结果。 结合考虑，本桥采用2跨20米简支梁桥。 （二）上部结构的比选 城市桥梁的选型除了要满足以前的安全、适用、经济、美观以外，还要综合考虑桥梁结构在运营期间的服务水平，耐久性，后期养护，对环境、交通的影响等因素。本工程的桥梁结构形式选择即依据这样的原则进行。 a、结构的材料比选： 桥梁结构从材料类型上区分可以分为钢结构、混凝土结构以及钢-混凝土叠合结构。 相对于混凝土，钢材具有强度-密度比大，跨越能力强，结构高度低等特点，因此对桥梁结构具有较高的适应性。但由于其造价相对昂贵，而且运营维护期内需多次涂装防护，费用较高。尤其泉州地区位于晋江、洛阳江入海口，钢结构的防腐问题尤其突出。另外，钢结构桥梁的桥面铺装施工工艺复杂，要求较高。因此除非节点跨径要求较高、结构高度受到控制、施工条件较差等因素制约而采用钢结构外，一般推荐采用混凝土结构。 b、结构的形式比选： 桥梁的选型除了要满足安全、适用、经济、美观外，还要综合考虑桥梁结构在运营期间的服务水平，耐久性，后期养护，对环境、交通的影响等因素。 常见桥梁上部结构桥型综合比较表 由以上表格，综合考虑本项目桥梁的受力性能、经济性及桥梁景观，本桥选用装配式预应力砼空心板梁。空心板梁结构由工厂预制后运输至施工场地，现场吊装完成施工，是目前采用较多的桥梁上部结构形式。其结构高度低，工厂化程度高，运输、吊装方便，对地面交通影响 工程计算手册(桥梁工程)本页仅作为文档页封面，使用时可以删除 This document is for reference only-rar21year.March 桥梁工程 1、目的／使用范围 为确保桥梁施工的施工质量，达到设计及施工规范要求，提高产品质量，特制本作业指导书；本作业指导书适用于桥梁工程施工。 2、编制依据 《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10415–2003）; 《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》(TB10424–2003); 3、作业内容及程序 地基处理→基地换填→墩台制作施工→梁的制作施工→支座安装→明桥面和桥梁附属设施施工 一、（1）桥梁地基处理： 1. 基坑开挖前应按地质、水文资料和环保要求，结合现场情况，制定 施工方案，确定开挖范围、开挖坡度、支持方案、弃土位置和防、排水等措施。 2.基坑土方施工应对支护结构、周围环境进行观察和观测，当发现异常情况应停止施工及时处理，待恢复正常后方可继续施工。 基地处理应符合下列规定：①基地处理应清除岩面松碎石块、淤泥、苔藓，凿出新鲜岩面，表面应清洗干净，应将去倾斜岩面凿平或凿成台阶； ②碎石类土及砂类土层基底成重面应修理平整，粘性土层基底整修时，应在天然状态下铲平，不得用回填土夯平； ③砌筑基础时，应在基础底面先铺一层5—10cm水泥砂浆 3.基坑平面位置、坑底尺寸必须满足设计和施工工艺设计要求。 4. 基坑开挖方式和支护必须满足设计要求。 5.基地地质条件必须满足设计要求。 基底高程的允许偏差和检验方法： （2）、基坑回填填料 1.基坑回填填料应符合设计要求，夯实应符合规定。 2.换填地基所用材料必须符合下列规定： 换填用砂应为中粗砂，有机质和泥量均不得大于5%； 碎石粒径不得大于100mm，含泥量不得大于5%； 石灰等级不得小于Ⅲ级。 3.换填范围必须符合设计要求。 4填料比例必须符合设计要求。 5.填筑和压实工艺必须符合设计和施工技术方案的要求。 6.压实密度必须符合设计要求。 换填地基和顶部高程允许偏差为±50 mm。 二、墩台制作施工 （1）钢筋加工绑扎 1.设计资料与结构布置1.1设计资料 1.1.1 跨径 标准跨径： 计算跨径： 主梁全长： 1.1.2 桥面净宽 净7m（行车道）＋2×0.75（人行道）。 1.1.4设计荷载 公路－Ι级，人群荷载3.0kN/m2，结构重要性系数 01.0 r 。 1.1.5 桥面铺装 4cm厚沥青混凝土面层，其下为C25的混凝土垫层，设双向横坡，坡度为1.5%。两侧人行道外侧桥面铺装厚10cm（4cm厚沥青面层和6cm厚混凝土垫层）。 1.1.6 材料 混凝土：主梁C40，钢筋混凝土重度为25kN/m3； 沥青混凝土面层，重度为23kN/m3； C25混凝土垫层，重度为24kN/m3 1.1.7 主梁数及横隔梁数 主梁数：5；横隔梁数：5。 1.2结构布置 根据设计资料及装配式简支梁桥的构造要求，现拟定结构尺寸如下：主梁高1.3m，主梁间距为1.6m，梁肋宽为18cm，T形梁翼缘板与腹板交接处厚14cm，翼缘悬臂端厚8cm。设置五根横隔梁，横隔梁上缘16cm，下缘14cm。 图1-1 主梁横截面布置图 图1-2 横隔梁布置图 2.主梁恒载内力计算：2.1恒载集度计算： 主梁： 横隔梁： 对于边主梁： 对于中主梁： 桥面铺装层： 栏杆和人行道：52/52/ g=?= 4KN m 合计： 对于边主梁： 对于中主梁： 2.2、恒载内力计算 计算内梁与边梁的恒载内力。 2.2.1支点截面: x=0 M=0 边梁 内梁 2.2.2 l/4截面： x= l/4 边梁 内梁 2.2.3 跨中截面 x= l/2 Q=0 边梁 内梁 表2-1 主梁恒载内力 内力 剪力Q（kN）弯矩M（kN.m）截面位置x x=0 x=l/4 x=l/2 班级：06030601姓名：贾光帅学号：061411指导老师：徐斌 第一部分课程设计指导 1.目的与要求 交通规划是一门为解决交通问题提供基本理论基本技术的一门学科，本课设的目的是通过实地的交通调查，了解交通分布规律，对交叉口的通行能力进行一定的评价，并提出改进意见，给学生自己在以后的交通规划工作中提供必要经验。 2.任务 （1）对某一交叉口的通行能力进行调查，绘制交通调查汇总表； （2）分别求出交叉口的5min和15min的高峰小时系数； （3）通过交通调查求出交叉口的实际通行能力； （4）求出交叉口的设计通行能力，并于实际测得的交通量进行对比； 3.提交结果 （1）交通调查汇总表； （2）高峰小时系数，交叉口的实际通行能力，交叉口的设计通行能力，并对其进行评价的计算书。 第二部分交通调查汇总表及高峰小时系数，交叉口的实际通行能力的计算 调查地点是桃园桥十字交叉口，时间为8：40—9：40，历时一个小时，为一天中的高峰小时之一，所测得的交叉口实际通行交通量为高峰小时交通量。交通调查汇总表如下表所示： 交叉口车辆汇总表 对交通调查汇总表进行分进口的汇总如下： 南进口车辆数（辆） 对于北进口，其实际交通量为2277辆，计算其高峰小时系数： 5100%125min PHF =??高峰小时交通量 最高交通量 2277==86.6%12219 ? 15100%415min PHF =??高峰小时交通量 最高交通量 2277==95.5%5964 ? 对于南进口，其实际交通量为1254辆，计算其高峰小时系数： 5100%125min PHF =??高峰小时交通量 最高交通量 1254==62.6%12167 ? 15100%415min PHF =??高峰小时交通量 最高交通量 1254==76.1%4124 ? 对于东进口，其实际交通量为1245辆，计算其高峰小时系数： 5100%125min PHF =??高峰小时交通量 最高交通量 （六）、承台施工方案及模板计算 4、安装模板 承台桥墩均采用大块钢模板施工，设拉杆。面板采用δ＝6mm厚钢板，[10 竖带间距0.3m，[14 横带间距0.5m，竖肋采用[10槽钢，间距30cm，横肋采用[14槽钢，间距100cm。横肋采用2[14a工字钢，拉杆间距150cm。拉杆采用υ20圆钢 承台尺寸：钢桁梁部分11.4×18.4×3.5m。 模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。 根据承台的纵、横轴线及设计几何尺寸进行立摸。安装前在模板表面涂刷脱模油，保证拆模顺利并且不破坏砼外观。安装模板时力求支撑稳固，以保证模板在浇筑砼过程中不致变形和移位。由于承台几何尺寸较大，模板上口用对拉杆内拉并配合支撑方木固定。承台模板与承台尺寸刚好一致，可能边角处容易出现漏浆，故模板设计时在一个平行方向的模板拼装后比承台实际尺寸宽出10cm，便于模板支护与加固。模板与模板的接头处，应采用海绵条或双面胶带堵塞，以防止漏浆。模板表面应平整，内侧线型顺直，内部尺寸符合设计要求。 模板及支撑加固牢靠后，对平面位置进行检查，符合规范要求报监理工程师签证后方能浇筑砼。 5、浇注砼 钢筋及模板安装好后，现场技术员进行自检，各个数据确认无误，然后报验监理，经监理工程师验收合格后方可浇筑砼。砼浇注前，要把模板、钢筋上的污垢清理干净。对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查，并做好记录。 砼浇注采用商品砼。 浇筑的自由倾落高度不得超过2m，高于2 m时要用流槽配合浇筑，以免砼产生离析。砼应水平分层浇筑，并应边浇筑边振捣，浇筑砼分层厚度为30 cm左右，前后两层的间距在1.5m以上。砼的振捣使用时移动间距不得超过振捣器作用半径的1.5倍；与侧模应保持5~10cm 的距离；插入下层砼5~10cm；振捣密实后徐徐提出振捣棒；应避免振捣棒碰撞模板、钢筋及其他预埋件，造成模板变形，预埋件移位等。密实的标志是砼面停止下沉，不再冒出气泡，表面呈平坦、泛浆。 浇筑砼期间，设专人检查支撑、模板、钢筋和预埋件的稳固情况，当发现有松动、变形、移位时，应及时进行处理。砼浇筑完毕后，对砼面应及时进行修整、收浆抹平，待定浆后砼稍有硬度，再进行二次抹面。对墩柱接头处进行拉毛，露出砼中的大颗粒石子，保证墩柱与承台砼连接良好。砼浇筑完初凝后，用草毡进行覆盖养护，洒水养生。 6、养护及拆模 混凝土浇注完成后，对混凝土裸露面及时进行修整、抹平，待定浆后再抹第二便并压光或拉毛。收浆后洒水覆盖养生不少于7天，每天撒水的次数以能保持混凝土表面经常处于湿润状态为度，派专人上水养生。 混凝土达到规定强度后拆除模板，确保拆除时不损伤表面及棱角。模板拆除后，应将模板表面灰浆、污垢清理干净，并维修整理，在模板上涂抹脱模剂，等待下次使用。拆除后应对现场进行及时清理，模板堆放整齐。 7、基坑回填 拆除侧模并经监理工程师验收合格签认后，方可进行基坑回填，回填时应分层进行 8、承台模板计算桥梁支架计算书
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