南京工业大学甲醇制氢生产装置设计论文
南京工业大学Array机械学院
2.过程装备与控制工程专业
综合课程设计任务书
设计题目：生产能力为2400 m3/h 甲醇制氢生产装置设计
设计人：陈侃
班级：控制0701
学号： 27
设计时间： 2010年12月21日—2011年1月15日
1.前言
氢气是一种重要的工业产品，它广泛用于石油、化工、建材、冶金、电子、医药、电力、轻工、气象、交通等工业部门和服务部门，由于使用要求的不同，这些部门对氢气的纯度、对所含杂质的种类和含量都有不相同的要求，特别是改革开放以来，随着工业化的进程，大量高精产品的投产，对高纯度的需求量正逐步加大，等等对制氢工艺和装置的效率、经济性、灵活性、安全都提出了更高的要求，同时也促进了新型工艺、高效率装置的开发和投产。
依据原料及工艺路线的不同，目前氢气主要由以下几种方法获得：①电解水法；②氯碱工业中电解食盐水副产氢气；③烃类水蒸气转化法；④烃类部分氧化法；⑤煤气化和煤水蒸气转化法；⑥氨或甲醇催化裂解法；⑦石油炼制与石油化工过程中的各种副产氢；等等。其中烃类水蒸气转化法是世界上应用最普遍的方法，但该方法适用于化肥及石油化工工业上大规模用氢的场合，工艺路线复杂，流程长，投资大。随着精细化工的行业的发展，当其氢气用量在200～3000m3/h时，甲醇蒸气转化制氢技术表现出很好的技术经济指标，受到许多国家的重视。甲醇蒸气转化制氢具有以下特点：
（1）与大规模的天然气、轻油蒸气转化制氢或水煤气制氢相比，投资省，能耗低。（2）与电解水制氢相比，单位氢气成本较低。
（3）所用原料甲醇易得，运输、贮存方便。
（4）可以做成组装式或可移动式的装置，操作方便，搬运灵活。
对于中小规模的用氢场合，在没有工业含氢尾气的情况下，甲醇蒸气转化及变压吸附的制氢路线是一较好的选择。本设计采用甲醇裂解+吸收法脱二氧化碳+变压吸附工艺，增加吸收法的目的是为了提高氢气的回收率，同时在需要二氧化碳时，也可以方便的得到高纯度的二氧化碳。
目录
1. 前言………………………………………………
2. 设计任务书………………………………………
3. 甲醇制氢工艺设计………………………………
3.1 甲醇制氢工艺流程…………………………………….
3.2 物料衡算………………………………………………
3.3 热量衡算……………………………………………….
4. 吸收塔设计………………………………………
4.1塔设备的选型…………………………………………
4.2 结构设计………………………………………………
4.2.1 填料段工艺计算……………………………………
4.2.2 填料段结构设计计算………………………………
4.2 填料塔结构强度校核…………………………………
5.管道设计………………………………………….
5.1管子的选型……………………………………………
5.2泵的选型………………………………………………
5.3阀门的选型……………………………………………
5.4管道法兰的选型……………………………………….. 6反应器控制方案设计……………………………. 7技术经济评价…………………………………….
参考文献
3甲醇制氢工艺设计
3.1 甲醇制氢工艺流程
甲醇制氢的物料流程如图1。流程包括以下步骤：甲醇与水按配比1：1.5进入原料液储罐，通过计算泵进入换热器（E0101）预热，然后在汽化塔（T0101）汽化，在经过换热器(E0102)过热到反应温度进入转化器(R0101)，转化反应生成H2、CO2的以及未反应的甲醇和水蒸气等首先与原料液换热(E0101)冷却，然后经水冷器(E0103)冷凝分离水和甲醇，这部分水和甲醇可以进入原料液储罐，水冷分离后的气体进入吸收塔，经碳酸丙烯脂吸收分离CO2，吸收饱和的吸收液进入解析塔降压解析后循环使用，最后进入PSA装置进一步脱除分离残余的CO2、CO及其它杂质，得到一定纯度要求的氢气。
3.2 物料衡算
1、依据
甲醇蒸气转化反应方程式:
CH
3OH→CO↑+2H
2
↑
CO+H
2O→CO
2
↑+ H
2
CH
3
OH分解为CO转化率99%,反应温度280℃,反应压力 1.5MPa,醇水投料比1:1.5(mol).
2、投料计算量
代入转化率数据,式(1-3)和式(1-4)变为:
CH
3OH→0.99CO↑+1.98H
2
↑+0.01 CH
3
OH
CO+0.99H
2O→0.99CO
2
↑+ 1.99H
2
+0.01CO
合并式(1-5),式(1-6)得到:
CH
3OH+0.981 H
2
O→0.981 CO
2
↑+0.961 H
2
↑+0.01 CH
3
OH+0.0099 CO↑
氢气产量为: 3100m3/h=3100/22.4=138.393 kmol/h
甲醇投料量为: 138.393/2.9601*32=1496.088 kg/h 水投料量为: 1496.088/32*1.5*18=1262.325 kg/h 3、原料液储槽(V0101)
进: 甲醇1496.088kg/h , 水1262.325 kg/h
出: 甲醇1496.088kg/h , 水1262.325 kg/h
4、换热器 (E0101),汽化塔(T0101),过热器(E0103) 没有物流变化.
5、转化器 (R0101)
进 : 甲醇 1496.088kg/h , 水1262.325kg/h , 总计2758.413kg/h 出 : 生成 CO 2 1496.088/32*0.9801*44 =2016.184kg/h H 2 1496.088/32 * 2.9601 * 2 =276.786 kg/h CO 1496.088/32*0.0099*28 =12.600 kg/h 剩余甲醇 1496.088/32*0.01*32 =14.961kg/h
剩余水 1262.325-1496.088/32*0.9801*18=437.522kg/h 总计 2758.053kg/h 6、吸收塔和解析塔
吸收塔的总压为1．5MPa,其中CO 2的分压为0.38 MPa ,操作温度为常温(25℃). 此时,每m 3
吸收液可溶解CO 211.77 m 3
.此数据可以在一般化工基础数据手册中找到，二氯 化碳在碳酸丙烯酯中的溶解度数据见表1一l 及表1—2。
解吸塔操作压力为0.1MPa, CO 2溶解度为2.32,则此时吸收塔的吸收能力为: 11.77-2.32=9.45
0.4MPa 压力下 2co ρ=pM/RT=0.4?44/[0.0082?(273.15+25)]=7.20kg/ m 3
CO 2体积量 V 2CO =2016.184/7.20=280.026m 3
/h
据此,所需吸收液量为 280.026/9.45=29.632m 3
/h
考虑吸收塔效率以及操作弹性需要,取吸收量为 29.632 m 3
/h 3?=88.897 m 3
/h 可知系统压力降至0.1MPa 时,析出CO 2量为280.026m 3/h=2016.187kg/h.
混合气体中的其他组分如氢气,CO 以及微量甲醇等也可以按上述过程进行计算,在此,忽略这些组分在吸收液内的吸收. 7、PSA 系统（略）. 8、各节点的物料量
综合上面的工艺物料衡算结果,给出物料流程图及各节点的物料量,见图1一2.
3.3 热量衡算
1、汽化塔顶温确定
在已知汽相组成和总压的条件下，可以根据汽液平衡关系确定汽化塔的操作温度·甲醇 和水的蒸气压数据可以从一些化工基础数据手册中得到：表1-3列出了甲醇的蒸气压数据· 水的物性数据在很多手册中都可以得到，这里从略。
在本工艺过程中,要使甲醇水完全汽化,则其汽相分率必然是甲醇40%,水60%(mol)且已知操作压力为1.5MPa,设温度为T,根据汽液平衡关系有
0.4p
甲醇+0.6p
水
=1.5MPa
初设T=170℃p
甲醇=2.172MPa; p
水
=0.824 MPa
p
总
=1.3632<1.5 MPa
再设T=175℃p
甲醇=2.425MPa; p
水
=0.93 MPa
p
总
=1.528 MPa
蒸气压与总压基本一致,可以认为操作压力为1.5MPa时,汽化塔塔顶温度为175℃. 2、转换器(R0101)
两步反应的总反应热为49.66kJ/mol,于是,在转化器内需要供给热量为:
Q
反应
=1496.088?0.99/32?1000?(-49.66)
=-2.30?106kJ/h
此热量由导热油系统带来,反应温度为280℃,可以选用导热油温度为320℃,导热油温度降设定为5℃,从手册中查到导热油的物性参数,如比定压热容与温度的关系,可得:
c
?
320
p =4.1868?0.68=2.85kJ/(kg·K), c?
300
p
=2.81kJ/(kg·K)
取平均值 c
p
=2.83 kJ/(kg·K)
则导热油用量 w=Q
反应/(c
p
?t)=2.30?106/(2.83?5)=1.625?10^5kg/h
3、过热器(E0102)
甲醇和水的饱和蒸气在过热器中175℃过热到280℃,此热量由导热油供给.从手册中可以方便地得到甲醇和水蒸气的部分比定压热容数据,见表1-4.
气体升温所需热量为:
Q=∑ c p m?t=(1.90?1496.088+4.82?1262.325) ?(280-175)=9.373?105kJ/h
导热油c
p
=2.826 kJ/(kg·K), 于是其温降为:
?t=Q/(c
P
m)= 9.373?105/(2.826?162500)=2.04℃
导热油出口温度为: 315-2.04=312.96℃
4、汽化塔（TO101 )
认为汽化塔仅有潜热变化。
175 ℃甲醇H = 727.2kJ/kg 水 H = 2031kJ/kg
Q=1496.088?727.2+2031?1262.325=3.652?106kJ/h
以300℃导热油c
p 计算 c
p
=2.81 kJ/(kg·K)
?t=Q/(c
P
m)=3.625?106/(2.81?162500)=7.9℃
则导热油出口温度 t 2=312.96-7.9=304.97℃
导热油系统温差为?T=320-304.97=15.03℃ 基本合适. 5、换热器（EO101)
壳程：甲醇和水液体混合物由常温（25 ℃ ）升至175 ℃ ，其比热容数据也可以从手册中得到，表1 一5 列出了甲醇和水液体的部分比定压热容数据。 液体混合物升温所需热量
Q=∑ c p m ?t=(1496.088?3.14+1262.325?4.30) ?(175-25)=1.519?106
kJ/h 管程：没有相变化，同时一般气体在一定的温度范围内，热容变化不大，以恒定值计算，这里取各种气体的比定压热容为： c 2pco ≈10.47 kJ/(kg ·K) c 2pH ≈14.65 kJ/(kg ·K) c pco ≈4.19 kJ/(kg ·K)
则管程中反应后气体混合物的温度变化为：
?t=Q/(c P m)=1.519?106/(10.47?2016.184+14.65?276.786+4.19?437.522)=56.259℃
换热器出口温度为 280-56.259=223.741℃ 6、冷凝器（EO103)
在E0103 中包含两方面的变化：①CO 2, CO, H 2的冷却以及②CH 3OH , H 2O 的冷却和冷凝.
① CO 2, CO, H 2的冷却 Q=
P C m t
?∑
=(10.47*2016.184+14.65*276.786+1.04*14.961)
?(223.741-40)=4.626?106kJ/h
② CH 3OH 的量很小，在此其冷凝和冷却忽略不计。压力为1.5MPa 时水的冷凝热为： H=2135KJ/kg,总冷凝热
Q 2=H ?m=2135?437.522=9.341?105
kJ/h
水显热变化Q 3= c p m ?t=4.19?437.522?(223.741-40)=3.368?105kJ/h
Q=Q 1+Q 2+ Q 3=5.897?106
kJ/h
冷却介质为循环水，采用中温型凉水塔，则温差△T=10℃
用水量 w=Q/( c p ?t)= 5.897?106
/(4.19?10)= 1.407?105
kg/h
4 吸收塔设计
4.1 塔设备的选型
塔设备是化工、炼油生产等过程装备中的最重要的设备之一。气液或液液两相之间在塔设备内部充分接触，实现相际传质及传热的目的。通常在塔设备内部可完成的单元操作有精馏、吸收、解吸和萃取等。此外，工业气体的吸收与回收、气体的湿法净制和干燥以及兼有气液两相传质和传热的增湿、减湿等。在化工、炼油、制药等行业，塔设备的性能对整个装置的产品质量、产量、生产能力和消耗额以及“三废”治理和环境保护等各方面均有重大影响。因此，设计和选择合适的塔设备是工程设计人员的一项重要任务。
（1）物性有关因素
①易起泡的物系，如处理量不大时，以选用填料塔为宜，因为填料能使泡沫破裂。在板式塔内易引起液泛。
②具有腐蚀性的介质，可选用填料塔。若必须用板式塔，宜选用结构简单、造价低廉的筛板塔盘、穿流式塔盘或舌形塔盘，以便及时更换。
③具有热敏性的物料须减压操作，以防过热引起物料的分解或聚合，应选用压力降较小的塔型。如采用装有规整填料的填料塔。当真空度较低时，宜选用筛板塔或浮阀塔。
④粘性较大的物系，可以选用大尺寸填料的填料板。相比之下，板式塔的传质效率较差。
⑤含有悬浮物的物料，应选择液流通道较大的板式塔。如可选用泡罩塔、浮阀塔、栅板塔、舌形塔和孔径较大的筛板塔。不宜使用小填料。
⑥操作过程中有热效应的系统，宜采用板式塔。
（2）操作条件有关因素
①若气相传质阻力较大，宜采用填料塔。反之，受液相控制的系统，宜采用板式塔。
②液体负荷较大时，可选用填料塔或选用气液并流的板式塔及液流阻力较小的筛板塔或浮阀塔。此外，导向筛板塔和多降液管的筛板塔亦能承受较大的液体负荷。
③液体负荷较小时，一般不宜选用填料塔。
④液气比波动较大时，宜选用板式塔。
⑤在要求操作弹性较大时，板式塔较填料塔大，其中浮阀塔操作弹性最大，泡罩塔次之。相比之下，穿流式塔的操作弹性较小。
（3）其他因素
①在多时情况下，塔径大于800㎜时，宜用板式塔，小于800㎜时，则可采用填料塔。但随着高效能填料的问世，在大直径的塔设备中亦有采用填料塔的情况，而小直径的塔设备亦有使用板式结构。
②相比之下，填料塔的重量要大于板式塔。
③大直径的塔设备以板式塔的造价较低廉。
4.2填料塔设计
4.2.1 填料段工艺计算
已知进入吸收塔的混合气体质量流量为1785.239kg/h ，操作压力为1.5Mpa ，液体的入口温度25℃。
4.2.1.1 填料塔段塔径的计算： 混合气体的密度νρ＝0.5574kg/m 3 吸收剂的密度l ρ＝1100kg/m 3
混合气体的质量流量m ν＝1785.239kg/h
吸收剂碳酸丙烯酯的质量流量ml ＝68.823×1100=75705.3kg/h 。则
v l m m （l ρρν）5.0＝239.17853.75705（1100
7622.0）5
.0＝0.9546 选用金属鲍尔环散堆填料DN25，查埃克特通用关联图，其纵坐标为0.023。即
U 2
F
l
l g ρμφ?ρυ2
.0＝0.023
式中1
160-=m φ 91.0=? l μ＝1.897mPa*s 由此可得泛点气速u F u F ＝
2
.0023.0l l
zg μφ?ρρυ＝
2
.0897
.15574.091.01601100
81.9023.0?????＝1.64m/s 取空塔气速为泛点气速的70％，得空塔气速u u ＝0.7 u F ＝0.7*1.64＝1.169m/s 由此可得填料塔的塔径D D ＝
u
V s π4＝3600169.114.368
.32024???＝0.98m
圆整至D ＝1.0m 。
（2）填料段压力计算 实际空塔气速u 0 u 0＝
S 24V D π＝3600
114.368
.32024???＝1.133m/s 埃克特通用关联图的纵坐标可由下式计算
0.22
V l l
u g φ?ρμρ＝110081.9897.15574.0160133.12
.02???? ＝0.011
埃克特通用关联图的横坐标为0.9546
查埃克特通用关联图的压力降?P ＝300Pa/s
（1） 填料高度计算
采用对数平均推力法计算填料层高度Z ，可表示为
Z ＝H OG N OG =
m
y Y K Y Y V Ω?-α)
(21
式中，OG H —按气相传质总系数y K 计算的传质单元高度； OG N —气相传质单元数。
组分摩尔浓度
气相组分 摩尔流率 kmol/h 摩尔分数 液相组分 摩尔流率 kmol/h 摩尔分数 CO 2 35.475 0.246 碳酸丙烯酯
741.575 0.9543 CO 0.3583 0.005 CO 2 35.475 0.0457 H 2
107.143
0.749
查表可得：Y 1=
0.248
10.248
-=0.326
Y 2=0.326X(1-0.99)=0.00326
X 1=0.0457 X 2=0
Y *1=0.0914
Y *2=0
m Y ?＝*
22*11*22/*11ln
)
()(Y Y Y Y Y Y Y Y -----=0.0541
K y α＝K G P α＝9.875×1.5×103＝0.148kmol/（m 2*s ）
ΩV ＝2(12.5640.12737.947)36000.3
π++??＝0.05057kmol/(m 2*s) 则 Z ＝H OG N OG =
m
y Y K Y Y V Ω?-α)
(21=2.04m
考虑一定的安全系数，确定填料高度Z ＝2.5m 。
4.2.2 填料段结构设计
由于该填料段的总高在10m 以下，因此在设计中按照GB150－1998《钢制压力容器》进行结构设计计算。
设计压力P c ＝1.1*1.5＝1.65 Mpa 设计温度取最高工作温度即40℃ 设备材料为16MnR
焊接接头系数85.0=φ （双面对接焊，局部无损探伤）
钢板厚度负偏差C 1＝0mm ，腐蚀余量C 2＝1.0mm ，厚度附加量C ＝C 1+C 2＝1.0mm 。 下部液体储存空间容积，一般以其所在储存液体相当于该塔5～15min 的处理量考虑。 选取下部筒体内直径Di=2.2m 。 （1） 下筒体体的计算厚度计算 c
t i c p D p -=
φδδ][2＝65.185.015322
.265.1-???＝14.08mm 考虑厚度附加余量并圆整至钢板厚度系列，取材料名义厚度n δ＝16mm 。 （2） 下部设备封头厚度计算
选用标准椭圆形封头，其厚度为： δ＝
c t i c p D p *5.0][2-φδ＝5
.065.185.015322
.265.1?-???＝14.00mm
考虑厚度附加余量并圆整至钢板厚度系列，去封头名义厚度与筒体厚度相同，n δ＝16mm 。
（3）上部筒体厚度计算
c
t i c p D p -=
φδδ][2＝65.185.015321
65.1-???＝6.38mm 考虑厚度附加余量并圆整至钢板厚度系列，取材料名义厚度n δ＝10mm ，应力校核不行，
n δ=14校核合格。
(4) 上部设备封头厚度计算
选用标准椭圆形封头，其厚度为：
c t
i c p D p *5.0][2-φδ＝5
.065.185.015321
65.1?-???＝6.36mm 考虑厚度附加余量并圆整至钢板厚度系列，取封头名义厚度与筒体厚度相同， 通过应力校核n δ＝14mm 合格。
(5)开孔及开孔补强计算
通过SW6软件校核，开孔可不进行补强，补强计算相关数据见后面校核说明书 （6）填料支承装置
选用工业上最常采用的栅板支承填料,由于筒体直径较大，为了便于通过人孔装拆，
栅板制成三块，采用6块筋板辅助支撑，栅板安放在角钢组成的支承圈上。查文献得：栅板扁钢截面为50m m ×8mm ，扁钢之间的间距为28mm.
栅板强度计算采用按承受均布载荷的两端简支粱进行，略去填料对塔壁的摩擦阻
力，作用在栅条上的总载荷为：
P= p P + P L
其中填料重量重力 p P ＝9.8HLt p ρ＝9.8×2.5×1×0.015×380=260.68N
填料层持液量P L ＝3.43HLt l ρ×10
-4
＝3.43×2.5×1×0.015×1100×10-4＝6.79×10-3 N
考虑栅条上载荷的不均匀性及安全系数，梁上弯矩为：
M =
6)(L Pp P L +=68
.0)0679.068.260(?+=43.44N/m
栅条上的应力为：
σ＝
W M
=)
)()((6C h C h C s M --- =
2
)
001.0008.0)(001.005.0(44
.436--?=108.57MPa 式中 s ——栅条截面高度，m
h ——栅条截面宽度，m
C ——栅条材料腐蚀余量，m
σ<[σ]
t
=153MPa,因此,所用栅条符合强度要求.
（7）耳式支座选用及验算
由于该吸收剂相对结构较小，故选用结构简单的耳式支座。
根据JB/T4725-92选用支座：JB/T4725-92，耳座B5，支座质量M=28.7kg ，支座相关尺寸如下：
mm s mm l mm b mm mm mm n 90,330,200,10,12,1612232======δδδ 其允许载荷[]Q =100Kn,使用公径DN1300-2600,支座处许用弯矩[]J M =29.34Kn ·m 。筋板和底板材料为Q235-A ·F ，垫板材料与容器材料相同选16MnR 。
① 支座承受的实际载荷计算
吸收塔质量计算：
设计塔高6.8m,上部填料段高度2.5m,下部高度3.5m ， 支座高度0.8m
筒体质量1m =[3.14×（0.52
-0.4902
）×2.5＋3.14×（1.12
-1.0862
）×3.5]×7.85
=3.25t
上筒体封头质量2m =20.4kg
下筒体封头质量3m =485.8×2=971.6kg
吸收液质量4m =1100×68.823×10÷60=12617.55kg 按所储存液体相当于该塔10分钟的处理量考虑
人孔质量5m =304kg
耳座质量6m =28.7×4=114.8kg
故塔体总质量123456m m m m m m m =+++++=17278.35kg
水平地震载荷为：e P =0.50e m g α=0.5×0.23×17278.35×9.81=19492.57N 水平风载荷为：W P =0.95000i f q D H =0.95×0.88×350×（2.2＋0.014×2）×6.8 =4433.00N
其中i f 为风压高度变化系数，按设备质心所在高度取。0q 为基本风压，假设该填料塔安装在南京地区，南京地区的0q =350N/2
m 。 水平力取较大值，故P=19492.57N 支座安装尺寸为D ：
D=22
322(22)(2)i n D b δδδ++--＋212()l s -=2.725m
式中，2δ为耳式支座侧板厚度；3δ为耳式支座衬板厚度。
支座承受的实际载荷为Q ： Q=3
04()10e e e m g G Ph G S kn nd -++??+??
???
=87.5kN ＜[Q] 式中，e G =228kg 为偏心载荷；e S =0.75m 为偏心距;k=0.83,d=D=2.521m 。
满足支座本体允许载荷的要求。
② 支座处圆筒所受的支座弯矩L M 计算 L M =
213
()10
Q l s ?-=1000)90330(5.87-?=21kN ·m ＜[[]J M ] 因此，开始选用的4个B5支座满足要求。
（8） 液体分布装置
采用莲蓬头布液器，喷淋点数为每45cm 2
塔截面设一个喷淋点，喷淋点数为175。莲蓬头的安装高度为200mm.
参考文献
1.黄振仁，魏新利. 过程装备成套技术设计指南. 北京：化学工业出版社，2003
2.黄振仁，魏新利. 过程装备成套技术. 北京：化学工业出版社，2001
3.路秀林，王者相等编.塔设备. 北京：化学工业出版社，2004
4.国家医药管理局上海医药设计院.化工工艺设计手册（下册）北京：化学工业出版社，1996
5.时钧等.化学工程手册.北京：化学工业出版社，1989
6.郑津洋，董其伍.过程设备设计.北京：化学工业出版社，2005
5 管道设计
5.1 管子选型
类似以上管道规格的计算过程,将本工艺所有主要管道工艺参数结果汇总于下表：
序号所在管道编号管内介质
设计
压力
设计
温度
流量状态流速
公称
直径
材料
1 PG0106-48M1B 氢气
1.6 50 75.893 气相1
2.27 48 20g
2 PG0101-48M1B 甲醇54.5%
水45.5% 200 756.339 气相12.27 48 20g
3 PG0102-48M1B-H 300 756.339 气相12.27 48 20g
4 PG0103-48M1B H2 10% CO2
73% H2O 17% 300 756.339 气相12.27 48 20g
5 PG0104-48M1B-H 200 756.339 气相12.27 48 20g
6 PG0105-65M1B H212% CO288% 50 487,2 气相 5.4 48 20g
7 RO0101-102L1B-H 导热油0.3 320 44540 液相 1.873 102 20g
8 RO0102-102L1B-H 导热油0.3 320 44540 液相 1.873 102 20g
9 RO0103-102L1B-H 导热油0.3 320 44540 液相 1.873 102 20g
10 RO0104-102L1B-H 导热油0.3 320 44540 液相 1.873 102 20g
11 PL0101-14L1B 甲醇常压50 410.218 液相 1.0 14 20g
12 PL0102-11L1B 甲醇常压50 410.218液相 1.51 11 20g
13 PL0103-19L1B 原料液常压50 756.339 液相0.84 19 20g
14 PL0104-131B 原料液 1.6 50 756.339 液相0.84 13 20g
15 PL0105-13M1B 原料液 1.6 200 756.339 液相 1.8 13 20g
16 PL0106-35L1B 吸收液0.4 50 1400 液相 1.04 35 20g
17 PL0107-28L1B 吸收液0.4 50 1400 液相 1.62 28 20g
18 PL0108-28L1B 吸收液0.4 50 1400 液相 1.62 28 20g
19 DNW0101-11L1B 脱盐水0.3 50 346.121 液相 1.00 11 20g
20 DNW0102-9L1B 脱盐水0.3 50 346.121 液相 1.49 9 20g
21 CWS0101-114L1B 冷却水0.3 50 38625液相 1.05 114 镀锌管
22 CWS0102-85L1B 冷却水0.3 50 38625液相 1.88 85 镀锌管
23 CWR0101-85L1B 冷却水0.3 80 38625液相 1.88 85 镀锌管
24 PG0107-48L1B 食品二氧化碳0.4 50 552.825 气相11 48 0Cr18Ni9
25 PL0109-25M1B 工艺冷凝水 1.6 50 280 液相0.3 25 20g 5.2 泵的选型
整个系统有五处需要用泵:1.原料水输送计量泵P0101 2.原料甲醇输送计量泵P0102
3.混合原料计量泵P0103
4. 吸收液用泵P0104
5. 冷却水用泵P0105
（1）甲醇计量泵P0102选型
已知条件：甲醇正常投料量为1303.048kg/h。温度为25℃。密度为0.807kg/L；操作情况为泵从甲醇储槽中吸入甲醇，送入原料液储罐，与水混合
工艺所需正常的体积流量为：1303.048/0.807＝1615.13L/h
泵的流量Q＝1.05×1615.13＝1695.88L/h
工艺估算所需扬程80m,泵的扬程H＝1.1×80＝88m
折合程计量泵的压力：P=ρgh=807×9.81×88/106=0.697MPa
泵的选型：查表得，JD2000/0.8型计量泵的流量为2000L/h，压力0.8MPa，转速115r/min，电机功率2.2KW，满足要求
（2）纯水计量泵P0101选型
已知条件：水的正常投料量为1099.447kg/h。温度为25℃。密度为0.997kg/L；操作情况为泵从纯水储槽中吸入水，送入原料液储罐，与甲醇混合
工艺所需正常的体积流量为：1099.447/0.997＝1102.76L/h
泵的流量Q＝1.05×1102.76＝1157.89L/h
工艺估算所需扬程80m,泵的扬程H＝1.1×80＝88m
折合程计量泵的压力：P=ρgh=997×9.81×88/106=0.861MPa
泵的选型：查表得，JD1250/1.3型计量泵的流量为1250L/h，压力1.3MPa，转速115r/min，电机功率2.2KW，满足要求
（3）混合原料计量泵P0103选型
已知条件：原料的正常投料量为2042.494kg/h。温度为25℃。密度为0.860kg/L；操作情况
为泵从原料液储槽V0101中吸入原料，送入预热器E0101
工艺所需正常的体积流量为：2042.494/0.860＝2374.99L/h
泵的流量Q＝1.05×2374.99＝2493.74L/h
工艺估算所需扬程80m,泵的扬程H＝1.1×80＝88m
折合程计量泵的压力：P= gh=860×9.81×88/106=0.742MPa
泵的选型：查表得，JD2800/0.8型计量泵的流量为2800L/h，压力0.8MPa，转速115r/min，电机功率2.2KW，满足要求
（4）. 吸收液用泵P0104
已知条件:①吸收液的输送温度25℃,密度760Kg/m3.泵的正常流量为4200kg/h
②操作情况,泵从吸收液储槽中吸入吸收液,送入T0102中，再回解析塔解析出CO2，循环使用.
确定泵的流量及扬程
工艺所需的正常体积流量为4200/1000=4.20 m3/h
泵的流量取正常流量的1.05倍:Q=1.05×4.20=4.41 m3/h
所需工艺泵的扬程估算:因水槽和冷却器液面均为大气压,故估算扬程只需考虑最严格条件下的进出管道阻力损失和位高差，约为35m.
泵的扬程取1.1倍的安全裕度：H=1.1×35=38.5
水泵选型，选用离心式水泵
查表得，40W－40型水泵最佳工况点：扬程40m,流量5.4 m3/h,转速2900r/min，电机功率为4.0KW。选用该型号泵较合适。
（5）.冷却水用泵P0105
已知条件:①水的输送温度25℃,密度997Kg/m3.泵的正常流量为121000kg/h
②操作情况,泵从水槽中吸入水,送入冷凝器E0103中换热，再冷却送回水槽，循环使用.
确定泵的流量及扬程
工艺所需的正常体积流量为121000/997=121.36 m3/h
泵的流量取正常流量的1.05倍:Q=1.05×121.36=127.43 m3/h
所需工艺泵的扬程估算:因水槽和冷却器液面均为大气压,故估算扬程只需考虑最严格条件下的进出管道阻力损失和位高差，约为35m.
泵的扬程取1.1倍的安全裕度：H=1.1×35=38.5
水泵选型，选用离心式水泵
查表得，150Y75A型水泵最佳工况点：扬程61m,流量180 m3/h,转速2950r/min，电机功率为55KW,允许气蚀余量4.5m,选用该型号泵较合适。
5.3阀门选型
从工艺流程图可以知道需用阀门的设计压力、设计温度和接触的介质特性，据此数据选择阀门的压力等级和型式，汇总于下表：
序号所在管道编号
管内
介质
设计
压力
设计
温度
公称
直径
阀门选型
连接形
式
阀门型号
1 PG0106-80M1B 氢气 1.6 50 80 法兰闸阀：Z41H-1.6C等，截止
阀：J41H-1.6C
2 RO0101-150L1B-H 导热油 0.
3 320 150 法兰 闸阀：Z41H-1.6C 、Z41Y-1.6C 等，截止阀：J41H-1.6C 等 3 RO0104-150L1B-H 导热油 0.3 320 150 法兰
4 PL0101-32L1B 甲醇 常压 50 32 法兰 闸阀：Z41H-1.6C 、Z41Y-1.6C 、Z15W-1.0K （螺纹）等，截止阀：J41H-1.6C 等 止回阀：H41H-1.6
5 PL0102-25L1B 甲醇
常压
50 25 法兰 6 PL0103-40L1B 原料液 常压 50 40 法兰、螺纹 7 DNW0101-25L1B 脱盐水 0.3 50 25 法兰、螺纹 Z15W-1.0T
8 PG0107-80L1B 食品二氧化碳 0.4 50 80 螺纹 闸阀：Z41H-1.6C 等，截止
阀：J41H-1.6C 等 9 PL0107-50L1B 吸收液 0.4 50 50 法兰、螺纹 闸阀： Z15W-1.0T 止回阀：
H41H-1.6
10
PL0109-20M1B
工艺冷凝水
1.6
50
20
法兰
Z15W-1.0T
5.3管道法兰选型
根据各管道的工作压力、工作温度、介质特性和与之连接的设备、机器的接管和阀门等管件、附件的连接型式和尺寸等依据选择法兰，将本工艺管道的有关参数汇总于下表： 序号 所在管道编号 管内介质
设计压力
设计温度 公称直径
阀门公称压力等级 法兰选型
法兰类型
密封面型式
公称压力等级 1 PG0106-80M1B 氢气
1.6
50 80
2.5
带颈平
焊法兰
凹凸面
2.5 2 PG0101-80M1B 混合气体
200
3 PG0102-80M1B-H 300 4.0
4.0
4 PG0103-80M1B 300
5 PG0104-80M1B-H 200 2.5
2.5
6 PG0105-65M1B 50
65
7 RO0101-150L1B-H 导热油 0.3 320 150
8 RO0102-150L1B-H 导热油 0.3 320 9 RO0103-150L1B-H 导热油 0.3 320 10 RO0104-150L1B-H
导热油 0.3 320 11 PL0101-32L1B 甲醇 常压 50 32 12 PL0102-25L1B 甲醇 常压 50 25 13 PL0103-40L1B 原料液 常压 50 40 14 PL0104-32M1B 原料液 1.6 50 32 15 PL0105-20M1B 原料液 1.6 200 20 16 PL0106-65L1B 吸收液 0.4 50 65 1.0
1.0
17 PL0107-50L1B 吸收液 0.4 50 50 18
PL0108-50L1B
吸收液
0.4
50
50
19 DNW0101-25L1B 脱盐水 0.3 50 25 1.0
突面
1.0
20 DNW0102-25L1B 脱盐水 0.3 50 25 21 CWS0101-150L1B 冷却水 0.3 50 150 22 CWS0102-125L1B 冷却水 0.3 50 125 23 CWR0101-125L1B 冷却水
0.3 80 125 24 PG0107-80L1B 食品二氧化碳
0.4 50 80 1.0 凹凸面 1.0 25
PL0109-20M1B
工艺冷凝水
1.6
50
20
1.6
突面
1.6
6反应器控制方案设计
1. 被控参数选择
化学反应的控制指标主要是转化率、产量、收率、主要产品的含量和产物分布等，温度与上述这些指标关系密切，又容易测量，所以选择温度作为反应器控制中的被控变量 以进口温度为被控变量的单回路控制系统设计
2. 控制参数选择
影响反应器温度的因素主要有：甲醇水混合气的流量、导热油的流量。混合气直接进入干燥器，滞后最小，对于反应温度的校正作用最灵敏，但混合气的流量是生产负荷，是保证产品氢气量的直接参数，作为控制参数工艺上不合理。所以选择导热油流量作为控制参数。
3. 过程检测仪表的选用
根据生产工艺和用户的要求，选用电动单元组合仪表（DDZ -Ⅲ型）
①测温元件及变送器 被控温度在500℃以下，选用铂热电阻温度计。为了提高检测精确度，应用三线制接法，并配用DDZ -Ⅲ型热电阻温度变送器
错误！未找到引用源。调节阀 根据生产工艺安全原则，若温度太高，将可能导致反应器内温度过高，引起设备破坏、催化剂破坏等等，所以选择气开形式的调节阀，正作用阀；根据过程特性与控制要求选用对数流量特形的调节阀；根据被控介质流量选择调节阀公称直径和阀芯直径的具体尺寸。
Qmax=509 m 3/h Qmin=31.8 m 3/h P1=0.35Mpa P2=0.3 Mpa r=1.070g/m 3 管径159mm
p ?＝P1－ P2＝0.05 Mpa=0.49kgf/cm 3
Cvmax=1.167Q p r ?/=1.16749.0/070.1509?=878 Cvmax=1.167Q p r ?/=1.16749.0/070.18.31?=55 据此选择Cv 和调节阀的口径DN
③调节器根据过程特性与工艺要求，选择PID控制规律；根据构成系统负反馈的原则，确定调节器为反作用。
4.温度控制系统流程图及其控制系统方框图
温度控制系统流程图
控制系统方框图
5.调节器参数整定
经验试凑：对于温度控制系统，一般取δ＝20～60％，T1=3~10min，T D＝T1/4
也可用临界比例度法或衰减曲线法进行参数整定
6．如何实现控制过程的具体说明
当干扰发生时，例如甲醇水蒸汽流量加大，继续反应所需的热量增加，反应器温度降低，测量元件（铂热电阻温度计）检测到温度值，经变送器送给调节器和设定值比较，调节器（反作用）发出控制信号，加大调节阀的开度，调节阀正作用，导热油流量增大，反应器温度上升，克服干扰，达到控制目的。
7技术经济评价
1．甲醇制氢装置的投资估算
（1）单元设备价格估算
在工艺流程和生产规模确定之后，经过物料衡算和初步工艺计算，可以初步确定设备的大小和型号。
本套装置共有储槽和分离容器4台，分别为：原料液储槽（V0101,常温常压）；气液分离罐（V0102，T=40℃，P=1.5MPa）,吸收液中间储罐(V0103, 常温常压);吸收液储罐(V0104, 常温常压)。根据装置生产能力，初步估算容器的容积分别为：V1= 5m3，V2=3m3，V3=V4=8m3
其中，V2，V3，V4为平底平盖容器，计算其质量分别为W V1=750kg，W V3=W V4=1220kg。
V2为立式椭圆封头容器，计算得W V2=1220kg
该套装置共有4台换热器，分别为换热器（E0101，P=1.5MPa），过热器（E0102，P=1.5Mpa），冷凝器（E0103，=1.5MPa），转化器（R0101，P=1.5Mpa）。根据热负荷初步估算个换热器的面积分别为：F E1=19m2，F E2=F E3=18.7m2,F R1=159.7m2。采用浮头式换热器，φ19×2的换热管，计算其质量分别为：W E1=825.83kg，W E2=W E3=812kg，W R1=7700kg。
该套装置共有3台塔设备，分别为气化塔（T0101），吸收塔（T0102），解吸塔（T0103）。
则T0101、T0102、T0103三个塔的质量分别为:1887kg, 5578kg, 5578kg。
材料均选碳钢，设容器及他设备为每斤6元，换热器每公斤12元，则静设备总价值为：
21.92万元。
该套装置共有8台泵，经询价每台泵1. 2万元，因此，该套装置总设备约为：31.52万元。
（2）总投资估算
用系数连乘法求总投资，各系数由表查得：k1＝1.059，＝1.2528，k3＝1.0483，k4＝1.0277，k5＝1.0930，k6＝1.0803，k7＝11.3061。已知设备费A＝31.52万元，计算结果如下：设备安装工程费率B＝k1A=1.0559×31.52=33.28(万元)
设备安装费=B- A=33.28-31.52=1.76(万元)
管道工程C= k2B=1.2528×33.28=41.69(万元)
管道工程费=C-B=41.69-33.28=8.41(万元)
南京工业大学路基路面工程课程设计
南京工业大学路基路面工 程课程设计 Prepared on 22 November 2020
路面结构与路基边坡稳定性设计 交通1001 朱天南 一、路面结构设计 （一）沥青路面设计 1.交通组成与轴载当量计算 车辆车型与日交通量的选用如下表所示： 交通组成表 表1 设计年限末年日平均交通量为14367，符合二级公路对日平均交通量5000—15000的要求。 (1) 当以设计弯沉值为指标及沥青层层底拉应力验算时： 设计年限末年日平均当量轴次： N =∑ C 1C 2K i=1 n I (P i )4.35=3663 设计年限内一个车道上累计当量轴次： N e =[(1+r )t ?1]×365 r ·N ·η=622.13（万次） (2) 当进行半刚性基层层底拉应力验算时： 设计年限末年日平均当量轴次：
N =∑ C 1′C 2′K i=1 n I (P i P )8=4665 设计年限内一个车道上累计当量轴次： N e =[(1+r )t ?1]×365 r ·N ·η=792.31（万次） 综上，沥青路面交通属于中等交通等级。 2. 路面材料及路面结构的选取与土基模量的确定 由于该二级公路路面属于中等交通等级，故采用以下两种方案备选： 方案一：双层式沥青面层+半刚性基层 方案二：单层式沥青面层+半刚性基层+垫层 由于江苏处于IV 类区划，故土基模量取36MPa 。 3. 设计弯沉值与容许拉应力的确定 路面设计弯沉值 l d 按下式计算： l d =600N e ?0.2 A C A S A B =28.9(0.01mm) 结构层容许弯拉应力 σR 按下式计算： σR = σSP S 其中，对沥青混凝土面层： K S =0.09N e 0.22 /A C 对无机结合料稳定集料： K S =0.35N e 0.11 /A C 对无极结合料稳定细粒土：K S =0.45N e 0.11/A C 通过查表计算得： 细粒式沥青混凝土：σR =0.47MPa 中粒式沥青混凝土：σR =0.36MPa 水泥稳定碎石： σR =0.33MPa 4. 结构层厚度确定于结构分析 (1) 方案一 4cm 细粒式沥青混凝土+6cm 中粒式沥青混凝土+35cm 水泥稳定碎石，如下图所示。 -------------------------------------- 细粒式沥青混凝土 4 cm --------------------------------------- 中粒式沥青混凝土 6 cm ---------------------------------------
南京工业大学材料力学期末考试复习题及答案
南京工业大学 材料力学期末考试复习题及答案 配高等教育出版社第五版 一、填空题： 1.受力后几何形状和尺寸均保持不变的物体称为。 2.构件抵抗的能力称为强度。 3.圆轴扭转时，横截面上各点的切应力与其到圆心的距离成比。 4.梁上作用着均布载荷，该段梁上的弯矩图为。 5.偏心压缩为的组合变形。 6.柔索的约束反力沿离开物体。 7.构件保持的能力称为稳定性。 8.力对轴之矩在情况下为零。 9.梁的中性层与横截面的交线称为。 10.图所示点的应力状态，其最大切应力是。 11.物体在外力作用下产生两种效应分别是。 12.外力解除后可消失的变形，称为。 13.力偶对任意点之矩都。 14.阶梯杆受力如图所示，设AB和BC段的横截面面积分别为2A和A，弹性模量为E，则杆中最大正应力 为。 15.梁上作用集中力处，其剪力图在该位置有。 16.光滑接触面约束的约束力沿指向物体。 17.外力解除后不能消失的变形，称为。 18.平面任意力系平衡方程的三矩式，只有满足三个矩心的条件时，才能成为力系平衡的 充要条件。 19.图所示，梁最大拉应力的位置在点处。
20.图所示点的应力状态，已知材料的许用正应力[σ]，其第三强度理论的强度条件是。 21.物体相对于地球处于静止或匀速直线运动状态，称为。 22.在截面突变的位置存在集中现象。 23.梁上作用集中力偶位置处，其弯矩图在该位置有。 24.图所示点的应力状态，已知材料的许用正应力[σ]，其第三强度理论的强度条件是。 25.临界应力的欧拉公式只适用于杆。 26.只受两个力作用而处于平衡状态的构件，称为。 27.作用力与反作用力的关系是。 28.平面任意力系向一点简化的结果的三种情形是。 29.阶梯杆受力如图所示，设AB和BC段的横截面面积分别为2A和A，弹性模量为E，则截面C的位移为 。 30.若一段梁上作用着均布载荷，则这段梁上的剪力图为。 二、计算题： 1.梁结构尺寸、受力如图所示，不计梁重，已知q=10kN/m，M=10kN·m，求A、B、C处的约束力。 2.铸铁T梁的载荷及横截面尺寸如图所示，C为截面形心。已知I z=60125000mm4，y C=157.5mm，材料许用压应力[σc]=160MPa，许用拉应力[σt]=40MPa。试求：①画梁的剪力图、弯矩图。②按正应力强度条件校核梁的强度。
甲醇制氢设计工艺
前言 氢气是一种重要的工业产品,它广泛用于石油、化工、建材、冶金、电子、医药、电力、轻工、气象、交通等工业部门和服务部门,由于使用要求的不同,这些部门对氢气的纯度、对所含杂质的种类和含量都有不相同的要求,特别是改革开放以来,随着工业化的进程,大量高精产品的投产,对高纯度的需求量正逐步加大,等等对制氢工艺和装置的效率、经济性、灵活性、安全都提出了更高的要求,同时也促进了新型工艺、高效率装置的开发和投产。 依据原料及工艺路线的不同,目前氢气主要由以下几种方法获得:①电解水法;②氯碱工业中电解食盐水副产氢气;③烃类水蒸气转化法;④烃类部分氧化法;⑤煤气化和煤水蒸气转化法;⑥氨或甲醇催化裂解法;⑦石油炼制与石油化工过程中的各种副产氢;等等。其中烃类水蒸气转化法是世界上应用最普遍的方法,但该方法适用于化肥及石油化工工业上大规模用氢的场合,工艺路线复杂,流程长,投资大。随着精细化工的行业的发展,当其氢气用量在200~3000m3/h时,甲醇蒸气转化制氢技术表现出很好的技术经济指标,受到许多国家的重视。甲醇蒸气转化制氢具有以下特点: (1与大规模的天然气、轻油蒸气转化制氢或水煤气制氢相比,投资省,能耗低。 (2与电解水制氢相比,单位氢气成本较低。 (3所用原料甲醇易得,运输、贮存方便。 (4可以做成组装式或可移动式的装置,操作方便,搬运灵活。 对于中小规模的用氢场合,在没有工业含氢尾气的情况下,甲醇蒸气转化及变压吸附的制氢路线是一较好的选择。本设计采用甲醇裂解+吸收法脱二氧化碳+变压吸附工艺,增加吸收法的目的是为了提高氢气的回收率,同时在需要二氧化碳时,也可以方便的得到高纯度的二氧化碳。 目录 1.设计任务书 (3
南京工业大学工程管理开题报告
毕业设计(论文)开题报告 学生姓名：殷智臻学号：100114154843 所在学院：继续教育学院 专业：工程管理 设计(论文)题目：镇江新区平昌新城4#楼施工组织设计 指导教师：于旭 2015年7 月10 日
开题报告填写要求 1．开题报告（含“文献综述”）作为毕业设计（论文）答辩委员会对学生答辩资格审查的依据材料之一。此报告应在指导教师指导下，由学生在毕业设计（论文）工作前期内完成，经指导教师签署意见及所在专业审查后生效； 2．开题报告内容必须用黑墨水笔工整书写或按教务处统一设计的电子文档标准格式（可从教务处网页上下载）打印，禁止打印在其它纸上后剪贴，完成后应及时交给指导教师签署意见； 3．“文献综述”应按论文的格式成文，并直接书写（或打印）在本开题报告第一栏目内，学生写文献综述的参考文献应不少于15篇（不包括辞典、手册）； 4．有关年月日等日期的填写，应当按照国标GB/T 7408—94《数据元和交换格式、信息交换、日期和时间表示法》规定的要求，一律用阿拉伯数字书写。如“2004年4月26日”或“2004-04-26”。
毕业设计（论文）开题报告 1．结合毕业设计（论文）课题情况，根据所查阅的文献资料，每人撰写 2000字左右的文献综述： 文献综述 施工组织设计是我国长期工程建设实践中形成的一项惯例制度，目前仍继续贯彻执行。施工组织设计是施工规划，而非施工项目管理规划，故要代替后者时必须根据项目管理的需要，增加相关内容，使之成为项目管理的指导文件。在项目开工前，须有项目经理主持编制项目实施规划，作为指导施工项目实施阶段管理文件。 一、施工组织设计的定义 施工组织设计是指根据拟建工程的特点，对人力、材料、机械、资金、施工方法等方面的因素作全面的、科学的、合理的安排，并形成指导拟建工程施工全过程中各项活动的技术、经济和组织的综合性文件，该文件就称为施工组织设计。 二、施工组织设计的必要性和作用 1.施工组织设计的必要性 编制施工组织设计，有利于反应客观实际，符合建筑产品及施工特点要求，也是建筑施工在工程建设中的地位决定的，更是建筑施工企业经营管理程序的需要。因此，编好并贯彻好施工组织设计，就可以保证拟建工程施工的顺利进行，取得好、快、省和安全的施工效果。2.施工组织设计的作用 通过施工组织设计，使施工人员对承建项目事先有一个全盘的考虑，对施工活动的各种条件、各种生产要素和施工过程进行精心安排，周密计划，对施工全过程进行规范化的科学的管理。通过施工组织设计，可以大体估计到施工中可能发生的种种情况，预先做好各项准备，创造有利条件最经济最合理解决问题。通过施工组织设计，可以将设计与施工、技术与经济、前方与后方有机地结合起来，把整个施工单位的施工安排和具体项目施工组织得更好。施工组织设计也是投标文件的重要组成部分，既是工程预算的编制依据，又是向业主展示对投标项目组织实施施工能力的手段。编制施工组织设计的重要性已被普遍接受。 三、研究现状分析 工程专业的培养目标是培养施工企业建造师初步能力，在校获得施工员证书，掌握施工组织设计编制方法，是施工员和建造师必备的能力之一，是最重要的能力，因此凡是毕业后从事建筑施工工作的人，都在努力掌握施工组织设计能力。 在施工组织设计方面，在我国施工方法选择越来越合理，施工机械化程度越来越高，工作效率大大提高，施工技术组织措施越来越先进而具体，并在质量上与国际接轨，严格贯彻执行各种规范、规程、标准以及相关法规，施工质量大大提高。网络计划已普遍使用，与横道图并用，充分运用二者各自的优点，提高进度计划的科学性和实践性，同时加强进度控制，保证计划的贯彻实施。文明施工越来越重视，施工平面图设计合理而可行。尤其是尊重人权，重视健康，安全问题得到高度重视。在争取最大利润的同时，“抢工期，保安全，重质量”，实现甲、乙双赢的目标。 房屋建筑作为土木工程建设的一个重要部分，其对居民生活，工业生产，公共部门来说都是比较重要的，是实现这些方面应用的基础工程。房屋建筑工程对人民生活及工业生产等方面起到直接影响，所以，保证房屋建筑的质量是及其必要的。 四、目前施工组织设计编制所存在的缺陷 1.目前所累积的道路施工技术资源得不得有效、充分的应用，特别是其中的智力资源，这一方面是编制人员自身素质和经验不足造成的；另一方面是传播渠道不足不畅通所致。对早已
厘米手绘南京工业大学艺术设计考研真题和复习经验
南工大艺术设计考研真题和经验 各位同学，他人的考研经验能否复制因人而异，但最终目的都是将复习效率最大化。复习效率不仅仅取决于完备的学习计划更需要以平稳的心态为基础，考研复习绝不是让自己每天在高压之下痛不欲生而是在可以承受的学习强度下让自己能够长期坚持。下面，针对工大环艺和展示考生，分为公共课、理论课、手绘和复试四部分分享干货。 公共课方面最先要强调的一点，英语分数至关重要。从今年和去年初试情况来看，英语高分同学甚至能在分数上拉开两位数的差距,总分在各专业中排名领先的同学英语单科也大概率高于60分。因此，英语比较薄弱的同学一定要将英语复习作为重点。英语应试不同于英语综合应用能力需要多年的积淀，即使基础惨烈的同学依然可以在几个月的高效复习中得到显著提高。具体的计划因人而异，但首先一定要将核心词汇熟记，尤其是对于考英语二的同学而言，英语二在阅读题目中套路较少只要看懂文章就可以得到正确答案。简单粗暴一点来说，单词过关之后研究一下近几年的真题再准备一下作文模板60分是不成问题的。当然，背单词的过程比较枯燥，应该按照遗忘曲线规律选择适用于自己的方法并且和做真题加以结合，对真题文章的解析也是高效积累词汇的途径。英语复习要做长线计划，越早越好。 政治方面，不必花费过多的精力，高分往往可遇而不可求，低也低不到哪里去。以掌握基础知识为主，重点把握较难理解的马哲和占分比重较大的毛中特部分，紧密关注与时政相关的考点，重点研究真题。另外，如肖四这种考前预测卷一定要背，真香！即便现在有所谓的反押题，出题组也不可能避开当年的热点话题，考研政治的目的不是为了难住考生，而是让考生接受一定的政治思想教育。 专业理论课方面，参考书目为《艺术设计十五讲》和《设计学概论》。前者以设计史为主，可读性较高但由于此书是将多次讲座内容收录而成，主线并不是非常的清晰。在学习此书的同时，强烈建议以王受之老师于汕头大学的公开课作为辅助材料。这套公开课将世界现代设计史以时间线贯穿起来，这条线几乎囊括了所有重要的设计运动和现代设计师的发展与传承关系。在完成了设计史的线性梳理之后，对于设计史论和设计概论的理解会有如鱼得水的感受。另外王受之老师的知识面很宽，演说能力极强，视频中的很多见解都可以成为你们在大题和面试时的谈资。南工业往年真题非常宝贵，一定要将能够获取的真题牢记，极有可能再次出现。另外，南工大的理论考题试纸是没有格子的白纸，在复习阶段要适当训练一下书写，避免出现段落歪斜，影响得分。 手绘方面在练习阶段不必过于纠结风格，还是以打好基础尤其是练好线稿为主，另外还要具备一定的应变能力，不能只会一味的照搬模版。在南工大具体的手绘试题中，可能会在平面布局上施加规定以制约背图照搬的情况，这时就需要考生将自己准备的效果图与具体试题相结合，在尽量不损失画面效果的情况下进行微调以符合题目，使整套方案得以自圆其说。 对于手绘的具体规划安排，我建议在参加假期的强化集训之后自己练习，可以定期将积累的问题向老师反应或者将近期的作品集中交给老师批改。手绘基础可以在短期内迅速提升，但精益求精还是需要一个沉淀和消化的过程。因此，在平日的练习中并不一定每天要完成很大的作业量，而是要脚踏实地，将每一张图尽力画到极致。在临近考试的月份再进行整套快题的训练来提高速度，完成最后的冲刺。在此针对环境设计专业考生强调一下，环境设计专业的考题从今年来看，初试只考查景观而复试将景观与室内在一套方案中共同考察。假如来年仍然如
甲醇制氢生产装置设计
生产能力为2800 m3/h 甲醇制氢生产装置设计
前言 氢气是一种重要的工业用品，它广泛用于石油、化工、建材、冶金、电子、医药、电力、轻工、气象、交通等工业部门和服务部门，由于使用要求的不同，这些部门对氢气的纯度、对所含杂质的种类和含量也有着不同的要求。近年来随着中国改革开放的进程，随着大量高精产品的投产，对高纯氢气的需求量正在逐渐扩大。 烃类水蒸气转化制氢气是目前世界上应用最普遍的制氢方法，是由巴登苯胺公司发明并加以利用，英国ICI公司首先实现工业化。这种制氢方法工作压力为2.0-4.0MPa,原料适用范围为天然气至干点小于215.6℃的石脑油。近年来，由于转化制氢炉型的不断改进。转化气提纯工艺的不断更新，烃类水蒸气转化制氢工艺成为目前生产氢气最经济可靠的途径。 甲醇蒸气转化制氢技术表现出很好的技术经济指标，受到许多国家的重视。它具有以下的特点： 1、与大规模天然气、轻油蒸气转化制氢或水煤气制氢比较，投资省，能耗低。 2、与电解水制氢相比，单位氢气成本较低。 3、所用原料甲醇易得，运输储存方便。而且由于所用的原料甲醇纯度高，不需要在净化处理，反应条件温和，流程简单，故易于操作。 4、可以做成组装式或可移动式的装置，操作方便，搬运灵活。
前言 ----------------------------------------------- 2 目录 ----------------------------------------------- 3 摘要 ----------------------------------------------- 3 设计任务书 ----------------------------------------- 4 第一章工艺设计 ------------------------------------------ 5 1.1.甲醇制氢物料衡算 -------------------------------------- 1.2.热量恒算 ---------------------------------------------- 第二章设备设计计算和选型：塔、换热设备、反应器 ----- 8 2.1.解析塔的选择 ------------------------------------------ 2.2.换热设备的计算与选型 ---------------------------------- 2.3.反应器的设计与选型 ------------------------------------ 第三章机器选型------------------------------------------ 13 3.1.计量泵的选择 ------------------------------------------ 15 3.2.离心泵的选型 第四章设备布置图设计---------------------------------- 15 4.1.管子选型 ---------------------------------------------- 17 4.2.主要管道工艺参数汇总一览表 ---------------------------- 8 4.3.各部件的选择及管道图 ---------------------------------- 第五章管道布置设计 ------------------------------- 16 5.1.选择一个单参数自动控制方案 ---------------------------- 21 5.2.换热器温度控制系统及方块图 课设总结 ------------------------------------------- 28
南京工业大学硕士材料科学基础真题02~10年
一、是非题 3. 2 3T图中的临界冷却速度大，则意味着容易形成玻璃，而析晶困难。 3．2 3T图中的临界冷却速度越大，则意味着熔体越容易形成玻璃。 BL．2鲍林规则适用于共价键的晶体结构。 BL．2鲍林规则适用于所有的晶体结构。 BL．2玻璃在常温下能长期稳定存在，因而它是热力学稳定态。 CV. 2 CVD法制备的非晶态硅也具有玻璃的四个通性。 CZ．1存在4根3次轴的晶体必定属于立方晶系。 DD. 1大多数固相反应是由扩散速度所控制的。 DD．2大多数固相反应是由界面上的化学反应速度所控制的。 DJ．1低价阳离子饱和的粘土，其δ一电位高于高价阳离子饱和的粘土。 DY. 2对于相同的体系，非均匀成核速率≤均匀成核速率。 DZ. 1等轴晶系的对称特点是具有4根3次轴。 FH．2非化学计量化合物结构缺陷也是一种杂质缺陷。 FK．1菲克定律是从宏观统计的角度，定量描述了质点的扩散行为。 FK．2菲克扩散定律是根据微观扩散特点与规律而总结得出的。 GR．2固溶体是一种溶解了杂质组分的非晶态固体。 GS．2硅酸盐晶体结构中，按硅氧四面体排列方式的变化，桥氧数可由1～4变化。GS．2硅酸盐熔体的粘度随碱金属氧化物含量的增加而迅速增大。 GX．2固相反应速度与反应物的浓度成正比。 HX．2化学组成不同的晶体其结构也一定不同。 JG. 2金刚石结构是立方面心格子，所以金刚石中的碳是按立方密堆形式排列的。JL．2晶粒生长与再结晶过程与烧结过程(即烧结一开始)是同时进行的。 JM．1晶面在三个坐标轴上的截距之比一定为一简单的整数比。 JP．1晶胚的临界半径r k随着△T的增大而减小。 JT. 2晶体中的热缺陷只有当温度高于某个值时才能形成。 KS．2扩散过程的推动力是浓度梯度。 LW．1螺位错的位错线平行于滑移方向。 NT．1粘土泥浆的触变性是由于粘土泥浆中存在不完全胶溶。 RW．1刃位错的位错线垂直于滑移方向。 SJ．2烧结过程的推动力是晶界能大于表面能。 SJ．2烧结是一个包含了多种物理和化学变化的过程。 SY．2三元相图中的三元无变量点都有可能成为析晶结束点。 TX．2体系中的质点发生扩散时，质点总是从高浓度处向低浓度处扩散。 WG．1微观对称要素的核心是平移轴。 XB．1相变过程是一个物理过程。 XT．1相图表示的是体系的热力学平衡状态。 YB．1一般能够实际进行的纯固相反应是放热的。 YD．1杨德尔方程比金斯特林格方程的适用范围小。 YD．2杨德尔方程比金斯特林格方程的适用范围大。 YX．2有序一无序转变是指晶体与非晶体之间的转变。 YY．2有液相存在的烧结过程称为液相烧结。 ZD．2在低温时，一般固体材料中发生的扩散是本征扩散。 ZE. 2在二元系统相图中至少存在一个二元无变量点。 ZG. 1在各种层状硅酸盐晶体结构中，其晶胞参数a0和b0的值大致相同。 ZG．2在固液界面的润湿中，增加固体表面的粗糙度，就一定有利于润湿。 ZH. 1在宏观晶体中所存在的对称要素都必定通过晶体的中心。 ZH. 2在宏观上具有规则的几何外形是晶体的本质。 ZH．1在宏观晶体中进行对称操作时晶体的中心点是不动的。 ZH．1在宏观晶体中只存在32种不同的对称型。
南京工业大学甲醇制氢生产装置设计论文
南京工业大学Array机械学院 2.过程装备与控制工程专业 综合课程设计任务书 设计题目：生产能力为2400 m3/h 甲醇制氢生产装置设计 设计人：陈侃 班级：控制0701 学号： 27 设计时间： 2010年12月21日—2011年1月15日
1.前言 氢气是一种重要的工业产品，它广泛用于石油、化工、建材、冶金、电子、医药、电力、轻工、气象、交通等工业部门和服务部门，由于使用要求的不同，这些部门对氢气的纯度、对所含杂质的种类和含量都有不相同的要求，特别是改革开放以来，随着工业化的进程，大量高精产品的投产，对高纯度的需求量正逐步加大，等等对制氢工艺和装置的效率、经济性、灵活性、安全都提出了更高的要求，同时也促进了新型工艺、高效率装置的开发和投产。 依据原料及工艺路线的不同，目前氢气主要由以下几种方法获得：①电解水法；②氯碱工业中电解食盐水副产氢气；③烃类水蒸气转化法；④烃类部分氧化法；⑤煤气化和煤水蒸气转化法；⑥氨或甲醇催化裂解法；⑦石油炼制与石油化工过程中的各种副产氢；等等。其中烃类水蒸气转化法是世界上应用最普遍的方法，但该方法适用于化肥及石油化工工业上大规模用氢的场合，工艺路线复杂，流程长，投资大。随着精细化工的行业的发展，当其氢气用量在200～3000m3/h时，甲醇蒸气转化制氢技术表现出很好的技术经济指标，受到许多国家的重视。甲醇蒸气转化制氢具有以下特点： （1）与大规模的天然气、轻油蒸气转化制氢或水煤气制氢相比，投资省，能耗低。（2）与电解水制氢相比，单位氢气成本较低。 （3）所用原料甲醇易得，运输、贮存方便。 （4）可以做成组装式或可移动式的装置，操作方便，搬运灵活。 对于中小规模的用氢场合，在没有工业含氢尾气的情况下，甲醇蒸气转化及变压吸附的制氢路线是一较好的选择。本设计采用甲醇裂解+吸收法脱二氧化碳+变压吸附工艺，增加吸收法的目的是为了提高氢气的回收率，同时在需要二氧化碳时，也可以方便的得到高纯度的二氧化碳。
南京工业大学工程地质实习报告22889
目录 一、前言 (2) 二、南京及周边地区地质概况 (4) 三、地层及岩石组成 (4) 四、地质构造 (11) 五、地下水 (14) 六、地表地质作用 (15) 七、结束语 (16)
一、前言 （一）实习时间、地点、路线 12月27日（星期一）门坡——三台洞——燕子矶 12月28日（星期二）石头城——绣球公园——老虎山 12月29日（星期三）栖霞山 （二）实习目的 1、通过实习，巩固课堂所学理论知识，理论联系实际，验证和拓宽视野培养实际工作的能力。 2、了解矿物岩石的形成过程、结构、产状等，掌握野外判断能力，为以后的专业打下坚实的基础。 3、培养学生吃苦耐劳、团结协作等优良品质和增强集体观念以及提高学生的人文素质。 （三）实习内容 1、矿物与岩石 野外实习中认识实习地区常见岩石，主要为沉积岩，少量火成岩。了解岩石的岩性包括矿物成分、结构、构造及了解矿物的集合体。 2、地层 野外实习中熟悉实习地区各不同地质时代的地层，包括群与组，弄清岩层产状，地层之间接触关系。 3、地质构造与构造运动 认识明显的水平构造，单斜构造。认识明显的褶皱构造，断裂构造，特别是断层证据。 结合各种地质构造现象，理解构造运动概念。 4、外动力地质作用 认识明显的风化现象，了解各种岩石风化程度；认识地面流水地质作用及塑造的地貌类型单元；认识地下水的地质作用及对石灰岩的溶蚀作用，认识斜坡动力地质作用及产生的崩塌、滑坡等地质现象。认识冲积物、洪积物、坡积物、残积物、重力堆积物。 5、简单的工程问题 建筑物区域、场地地质状况，斜坡地质状况，隧道工程地质状况等。 （四）实习要求 1、野外实习记录 野外现场地质记录要求详细、清晰、客观如实反映地质露头点实际情况。记录分为实际观察到的内容与分析判断的内容，前者不能随意更改，后者可修正。 记录内容与格式按规定要求完成。如：日期、天气、路线、观察点编号
南京工业大学本科生毕业设计
南京工业大学本科生毕业设计（论文）撰写规范 (2006年修订) 为了加强学生创新能力和工程实践能力的培养，提高本科生毕业设计（论文）的质量，使学生论文撰写更加规范化，对2003年制订的《南京工业大学本科生毕业设计（论文）撰写规范》予以修订。 一、毕业设计（论文）资料的组成、填写与装订 （一）毕业设计（论文）资料的组成 1.毕业设计（论文）任务书； 2.毕业设计（论文）开题报告； 3.毕业设计（论文）评语； 4.毕业设计（论文）答辩纪录； 5.毕业论文或毕业设计技术报告（包括：封面、中英文摘要、目录、正文、参考文献、附录(可选)、致谢(可选)等）； 6.毕业设计（论文）进程记录； 7.外文资料及原文复印件； 8.工程图纸、程序及软盘等。 （二）毕业设计（论文）资料的填写 毕业设计（论文）统一使用学校印制的毕业设计（论文）资料袋和封面。毕业设计（论文）资料按要求认真填写，字体要工整，版面要整洁，手写一律用黑或兰黑墨水。 （三）毕业设计（论文）资料的装订 毕业设计（论文）按统一顺序装订：封面、中外文摘要、目录、正文、参考文献、附录、致谢，装订成册后与任务书、开题报告、评语、答辩记录、进程记录、外文资料及原文复印件、工程图纸、程序及软盘等一起放入填写好的资料袋内上交院系。 二、毕业设计（论文）撰写的内容与要求 一份完整的毕业设计（论文）应由以下部分组成： 1.封面： 由学校统一印刷，按要求填写。 2.论文题目 论文题目应该用简短、明确的文字写成，通过标题把毕业设计（论文）的内容、专业特点概括出来。题目字数要适当，一般不宜超过20个字。如果有些细节必须放进标题，为避免冗长，可以设副标题，把细节放在副标题里。 3.摘要(中文在前，英文在后，样式见附录1、2）
甲醇制氢装置开工方案
甲醇制氢开工方案 开工前准备工作 1、所有消缺项目全部完成，各部门验收合格 2、现场卫生已清理彻底 3、开工物资具备条件 4、各设备备用正常 5、公用工程系统能正常投用 6、电器、仪表正常，联锁校验完成 7、调度中心、设备中心、储运、化验室、保运队伍等单位联系畅通。 8、开工方案审批、技术交底完成 一装置的吹扫及冲洗 1.1 吹扫及冲洗的目的 1.1.1 通过吹扫及冲洗，清除施工过程中进入设备、管道中的焊渣、泥沙等杂物， 以及管道内的油污和铁锈。 1.1.2 对设备和管道中的每对法兰和静密封点进行初步的试漏、试压。 1.1.3 贯通流程，熟悉基本操作，暴露有关问题。 1.2 吹扫介质 1.2.1 对装置的甲醇裂解、PSA、导热油炉管线、辅助管道等系统的主要工艺管道及设备，用氮气进行吹扫。 1.2.2对循环水管道、脱盐水管道、净化压缩空气管道以及非净化压缩空气管道，用各自本身的介质进行冲洗。
1.3 吹扫及冲洗的原则和注意事项 1.3.1 吹扫前要掌握每一条管道的吹扫流程、吹扫介质和注意事项，清楚吹扫介质的给入点和临时给入点、每条管道的排放点和临时排放点。对排污点，要做好遮挡工作，防止将污物吹入设备或后续管道。 1.3.2 引蒸汽吹扫时，要注意防止水击、防止发生烫伤等人身事故。 1.3.3 吹扫的顺序一般是先主管、后支管，分段进行。吹扫前应把调节阀、孔板、流量计拆除，若调节阀没有付线，应装上短节，以利后续管道的吹扫。 1.3.4 各吸附塔应和管路系统一同吹扫，为保证吹扫时不损伤程控阀密封面，PSA部分应采用爆破式吹扫，即在各总管端头加石棉垫，然后向塔内充压缩气直到压缩气体将石棉板冲破为止。应特别注意：吹扫时应把程控阀门取下来，再进行吹扫,以免损伤密封面。 1.3.5 吹扫及冲洗应分段进行。遇到阀门时应在阀门前拆开法兰，并在拆开法兰处插入铁片，以便排出污物。吹扫干净后，再把上法兰，并开大阀门进行后续管道的吹扫。管道上的单向阀如与吹扫、冲洗的流向不符,则要转向。吹扫、冲洗干净后再装好。沿线的各排凝点或放空点也要逐个打开，排出污物，直至把全部管道吹扫干净为止。1.3.6 在吹扫冲洗的过程中，要注意吹扫、冲洗有关跨线和小管道，以保证装置吹扫、冲洗不留死角。 1.3.7 吹扫冲洗过程中应反复憋压几次，但压力不能超过该设备管道的操作压力。在憋压过程中，应检查各静密封点的泄漏情况。如发现泄漏应做好标记和记录，待卸压后处理。
南京工业大学土木工程施工试卷A标准答案_2013_2014(二)
工业大学2010/2011学年第 2 学期期终考试土木工程施工（土木工程专业08级）课程考试题（A 卷）标准答案 一、单项选择题（每题1.5分，共30分） 1、某基坑体积为2000m3，其中基础部分体积为1200 m3，己知：K s=1.2 ,K/s=1.05，除留回填需土方外，其余土方外运，则外运土方（按松散土计算）为：（ D ）A．1200 m3B．1440 m3C．960 m3D．1486 m3 2、某基坑采用人工降水，其土的渗透系数K=2×10-7（cm/s），宜采用的降水方法是：（ D ） A．轻型井点B．喷射井点C．管井井点D．电渗井点 3、某轻型井点降水计算时，计算所得的井点管间距为1.87m,则选择的井点管间距应为：（ C ） A．1.8m B．1.2 m C．1.6m D．2.0 m 4、钢筋混凝土预制桩一般应在混凝土达到设计强度的（）方可起吊，达到设计强度的（）才能运输和打桩。（ D ） A．50%、70%B．70%、80%C．90%、100%D．70%、100% 5、为了减小降水作用对周围建筑物的沉降影响，可采取的措施是（ C ）。 A ．用集水井降水B．停止降水C．设止水帷幕D．分段降水 6、砌筑用砂浆有水泥砂浆、石灰砂浆和（ C ）。 A ．粘土砂浆B．涂料砂浆C．水泥石灰混合砂浆D．冬季砂浆 7、模板系统一般由模板和（ D ）组成。 A．面板B．扣件C．紧固件D．支撑 8、钢筋冷加工的目的是为了提高钢筋的（ B ）。 A ．直径B．屈服强度C．抗压强度D．抗拉强度 9、混凝土搅拌制度一般包括进料容量、搅拌时间及（ B ）。 A ．水泥质量B．投料顺序C．投料时间D．机械型号 10、某砼设计强度等级为C50，设其强度的方差值为5.0Mpa，则施工配制强度为（ C ）。 A．55MPa B．57.50Mpa C．58.2MPa D．59.0MPa 11、常温下，砼施工间隙超过下面时间，应留置施工缝：（ A ） A．砼初凝时间B．砼终凝时间 C．砼浇注2小时后D．砼强度为1.2Mpa 12、对于地下室外墙混凝土，其浇水养护时间一般不得少于（ C ）。 A．3天B．7天C．14天D．21天 13、抹灰工程施工一般分层进行，一般分为底层、中层和（ C ）。
南京工业大学本科生毕业论文(设计)模板
2016 届毕业设计（论文） 题目：题目 专业：专业 班级：班级 姓名：姓名 指导老师：指导老师 起讫日期：2015.12-2016.5 2016年 05 月
目录 摘要【7.1-2 中文摘要摘要文字】 ....................................................................... I Abstract使用样式【7.2-2 英文摘要摘要】 ............................................................ II 第一章说在前面 (1) 1.1 关于这个模板 (1) 第二章使用样式【1.1 一级标题】（自动编号）(一级标题三号宋体居中) (2) 2.1 使用样式【1.2 二级标题】(二级标题四号宋体加粗居左) (2) 2.2 (二级节与节之间空一行) (2) 2.2.1 三级标题使用样式【1.3 三级标题】(三级标题小四号宋体居左)： (2) 第三章学校的规范要求 (3) 3.1 毕业设计（论文）的写作细则（没什么卵用） (3) 3.1.1 书写 (3) 3.1.2 标点符号 (3) 3.1.3 名词、名称 (3) 3.1.4 量和单位 (3) 3.1.5 数字 (3) 3.1.6 标题层次 (3) 3.1.7 注释 (4) 3.1.8 公式 (4) 3.1.9 表格 (4) 3.1.10 插图 (4) 3.1.11 参考文献 (4) 3.1.12 页眉和页脚(见附录6） (5) 第四章模板使用说明 (6) 4.1 总则 (6) 4.2 二级标题 (6) 4.2.1 三级标题 (6) 4.3 关于表格题注的说明 (6)
材料专业全国排名
材料物理与化学是一门以物理、化学和数学等自然科学为基础，从分子、原子、电子等 多层次上研究材料的物理、化学行为与规律，致力于先进材料与相关器件研究开发的学 科。 材料学以理论物理、凝聚态物理和固体化学等为理论基础，应用现代物理与化学研究方法和计算技术，研究材料科学中的物理与化学问题，着重研究材料的微观组织结构和转变规律，以及他们与材料的各种物理、化学性能之间的关系，并运用这些规律改进材料性能，研制新型材料，发展材料科学的基础理论，探索从基本理论出发进行材料设计，着重现代物理和化学的新概念、新方法在材料研究中的应用。 材料加工工程 主要研究内容涉及高分子材料的加工成型原理、工艺学，先进复合材料制备科学与成型技术、原理，无机非金属材料的加工技术及原理，先进的聚合物加工设备设计学，弹性体配合与改性科学，高分子材料的反应加工技术、原理，高分子材料改性科学与技术等方面。 材料专业全国排名 材料专业全国排名 材料学（160） 排名学校名称等级排名学校名称等级排名学校名称等级 1 清华大学A+ 1 2 四川大学 A 2 3 燕山大学 A 2 西北工业大学A+ 1 3 山东大学 A 2 4 吉林大学 A 3 北京科技大学A+ 1 4 武汉理工大学 A 2 5 上海大学 A 4 上海交通大学A+ 1 5 西安交通大学 A 2 6 重庆大学 A 5 哈尔滨工业大学A+ 1 6 北京化工大学 A 2 7 大连理工大学 A 6 同济大学A+ 1 7 北京工业大学 A 2 8 湖南大学 A 7 东北大学A+ 18 中国科学技术大学 A 29 华中科技大学 A 8 北京航空航天大学A+ 19 天津大学 A 30 昆明理工大学 A 9 浙江大学 A 20 东华大学 A 31 北京理工大学 A 10 华南理工大学 A 21 南京理工大学 A 32 武汉科技大学 A 11 中南大学 A 22 合肥工业大学 A B+等(48个)：南京大学、东南大学、武汉大学、复旦大学、西安建筑科技大学、河北工业大学、兰州理工大学、郑州大学、南京工业大学、西安理工大学、厦门大学、电子科技大学、江苏大学、中国石油大学、太原理工大学、华东理工大学、哈尔滨工程大学、陕西科技大学、西南交通大学、广东工业大学、哈尔滨理工大学、苏州大学、青岛科技大学、湘潭大学、青岛大学、福州大学、华侨大学、陕西师范大学、天津工业大学、湖北大学、南京航空航天大学、长春理工大学、沈阳工业大学、长安大学、武汉工程大学、南昌大学、中国地质大学、河南科技大学、安徽工业大学、暨南大学、中国矿业大学、景德镇陶瓷学院、内蒙古科技大学、河海大学、大连交通大学、西南科技大学、长春工业大学、浙江理工大学
南京工业大学project2温度计设计
计算机科学与技术学院实习报告（2016 — 2017 学年第一学期） 课程名称：project2 班级：电子1401 学号：1402140112 姓名：董路 指导教师：方强,武晓光 2017年1月
目录 第一章：详细描述课题功能要求和指标，介绍课题系统的设计框图 (1) 第二章：硬件介绍 (1) 实验设计思路 (1) 显示模块 (2) AD转换模块 (4) 检测电路： (6) 键盘模块： (6) 第三章：代码介绍 (7) 流程图： (9) 第四章：测试与总结 (9) 电路图： (11)
第一章：详细描述课题功能要求和指标，介绍课题系统的设 计框图 设计温度采样电路，显示现在温度。并包括报警电路，键盘输入温度限制模块，ad转换模块，显示模块，温度采样电路。 使用文档：channel可以选择使用哪一路ad转换得知，按键键盘第一行最后一个按键是设置最高温度限制，第三行是设置最低温度限制，例如（按下最高温度设置按钮后，在按下两位数字，最高温度设置就完成了），当被测温度超过设置温度就会导致蜂鸣器报警，温度测量围是0—100℃，具有工业利用价值。 1. 1 1. 2 第二章：硬件介绍 实验设计思路
温度计的设计分为以下几个模块 1.温度采集 2.温度元素和相关元素的转换 3.Ad转换模块 4.数据收集和处理 5.输出模块 2. 1 对于数字温度计，温度采集模块使用热敏电阻将温度信号转换成电压信号，再通过ad转换模块将电压模拟量转换成数字量，传递给cpu来处理相关数据，最后将处理出来的温度信号在数码管显示出来。 ●温度采集和数据转换： 元器件选择RTD-PT100（PT100温度参数：当在20℃在50℃之间时，电阻值大概是100Ω到120Ω之间） 恒流源产生1mA的恒定电流，PT100的电压值大概是100mV到120mV，由于tlc1543是10位的ad转换，所以最小的采样间隔是5000/1024≈4.88mV,而相应的pt100在20到50℃，变化一度欧姆相应大概变化0.385Ω，所以通过放大器放大到合适的倍数，从而使精度达到要求。 ●数据手机和处理： 由于TLC1543是10位串行输出，所以要将TLC1543和MCU相连，这次我选择使用80c51,因为c51使我们已经使用过的芯片比较容易掌握，通过c51来控制TLC1543的哪一路收集信号，同时来采集TLC1543发送过来的数据，通过算法将采集过来的数据进行处理从而得出温度的数据。 ●显示： 将c51和LCD相连从而显示出相应的温度。 ●按键输入上下限： 通过按键设置温度上下限从而使温度超过时候报警。 硬件相关： ●显示模块
甲醇制氢工艺简介
甲醇制氢工艺简介 １前言 氢气在工业上有着广泛的用途。近年来,由于精细化工、蒽醌法制双氧水、粉末冶金、油脂加氢、林业品与农业品加氢、生物工程、石油炼制加氢及氢燃料清洁汽车等的迅速发展,对纯氢需求量急速增加。 对没有方便氢源的地区,如果采用传统的以石油类、天然气或煤为原料造气来分离制氢需庞大投资,“相当于半个合成氨”,只适用于大规模用户。对中小用户电解水可方便制得氢气,但能耗很大,每立方米氢气耗电达～6度,且氢纯度不理想,杂质多,同时规模也受到限制,因此近年来许多原用电解水制氢的厂家纷纷进行技术改造,改用甲醇蒸汽转化制氢新的工艺路线。 西南化工研究设计院研究开发的甲醇蒸汽转化配变压吸附分离制氢技术为中小用户提供了一条经济实用的新工艺路线。第一套600Nm3/h制氢装置于1993年7月在广州金珠江化学有限公司首先投产开车,在得到纯度99、99%氢气同时还得到食品级二氧化碳,该技术属国内首创,取得良好的经济效益。此项目于93年获得化工部优秀设计二等奖、94年获广东省科技进步二等奖。 ２工艺原理及其特点 本工艺以来源方便的甲醇与脱盐水为原料,在220～280℃下,专用催化剂上催化转化为组成为主要含氢与二氧化碳转化气,其原理如下: 主反应: CH3OH＝CO＋2H2 +90、7 KJ/mol CO＋H2O＝CO2＋H2 -41、2 KJ/mol 总反应: CH3OH＋H2O＝CO2＋3H2 +49、5 KJ/mol 副反应: 2CH3OH＝CH3OCH3＋H2O -24、9 KJ/mol CO＋3H2＝CH4＋H2O -+206、3KJ/mol 上述反应生成的转化气经冷却、冷凝后其组成为 H2 73～74％ CO2 23～24、5％ CO ～1、0％ CH3OH 300ppm H2O 饱与 该转化气很容易用变压吸附等技术分离提取纯氢。 广州金珠江化学有限公司600Nm3/h制氢装置自93年7月投产后,因后续用户双氧水的扩产,于97年4月扩产1000Nm3/h制氢装置投产,后又扩产至1800Nm3/h,于2000年3月投产。本工艺制氢技术给金珠江化学有限公司带来良好的经济效益。 目前国内应用此技术的企业已近百家,通过几年来的运转证明,本工艺技术成熟、操作方便,运转稳定、无污染。 本工艺技术有下列特点: 1、甲醇蒸汽在专用催化剂上裂解与转化一步完成。 2、采用加压操作,产生的转化气不需要进一步加压,即可直接送入变压吸附分离装置,降低了能耗。 3、与电解法相比,电耗下降90%以上,生产成本可下降40～50%,且氢气纯度高。与煤造气相比则显本工艺装置简单,操作方便稳定。煤造气虽然原料费用稍低,但流程长投资大,且污染大,杂质多,需脱硫净化等,对中小规模装置不适用。 4、专用催化剂具有活性高、选择性好、使用温度低,寿命长等特点。 5、采用导热油作为循环供热载体,满足了工艺要求,且投资少,能耗低,降低了操作费用。 ３工艺过程
南京工业大学材料科学基础试卷
南京工业大学材料科学基础试卷 班级:__________ 学号:_________ 姓名:__________ 一. 名词解释：（12分） 1. 网络形成体 2. 烧结 3. 一级相变 4. 弗仑克尔缺陷 5. 反尖晶石结构 6. 萤石结构 二. 填空：（28分） 1. 1. 空间群为Fm3m的晶体结构属于晶族，晶系。 2. 2. 晶胞是___________________________________________。 3. 3. 硅酸盐晶体分类的依据是______________________。按此分类法可将硅酸盐矿物分为：结构、结构、结构和结构。 4. 4. 当12mol％的MgO加入到UO2 晶格中形成置换型固溶体，试写出其缺陷反应方程式，其固溶式为。 5. 5. 由于的结果，必然会在晶体结构中产生“组分缺陷”，组分缺陷的浓度主要取决于：和。 6. 6. 在玻璃性质随温度变化的曲线上有二个特征温度_______________和______________，与这二个特征温度相对应的粘度分别为_____________和________________。 7. 7. 玻璃具有下列通性：、、 和。 8. 8. 粘土荷电的主要原因有：、 和。 9. 9. 马氏体相变的特征有__________________、_______________、________________和________________。 10. 10.本征扩散是由____________________________而引起的质点迁移，本征扩
散的活化能由_____________和_____________两部分组成。 11. 11.熔体的析晶过程分二步完成，先是__________________，然后是_____________过程。均匀成核的成核速率Iυ由_________________因子和_________________因子所决定的。 12. 烧结的主要传质方式有：________________、_______________、________________和__________________四种，这四种传质过程的坯体线收缩ΔL/L与烧结时间的关系依次为____________、___________、_____________和_____________。 三. 选择题：（20分） 1. 1. 晶体结构中一切对称要素的集合称为（）。 a.对称型 b.点群 c.微观对称的要素的集合 d.空间群 2. 2. 在ABO3(钙铁矿)型结构中，B离子占有________。 a.四面体空隙 b.八面体空隙 c.立方体空隙 d.三方柱空隙晶体 3. 3. 非化学计量化合物Cd1+xO，由于在化学组成上偏离化学计量而产生的晶格缺陷是（）。 a.阴离子空位 b.阳离子空位 c.阴离子填隙 d.阳离子填隙 4. 4. 粘土泥浆胶溶必须使介质呈（） a. 酸性 b. 碱性 c. 中性 5. 5. 对于下列化合物表面能最小的是（） a. CaF2 b. PbF2 c. PbI2 d. BaSO4 e. SrSO4 6. 6. 在下列几类晶体中，形成间隙型固溶体的次序是（）。 a. 沸石＞CaF2＞TiO2＞MgO b. MgO＞TiO2＞CaF2＞沸石 c. CaF2＞TiO2＞MgO＞沸石 d. TiO2＞MgO＞CaF2＞沸石 7. 7. 在CaO—Al2O3—SiO2系相图中，有低共熔点8个、双升点7个、鞍形点9个，按相平衡规律该系统可划分成（）分三角形。 a. 8个 b. 7个 c. 9个 d. 15个 e. 22个 8. 8. 在扩散系数的热力学关系中，称为扩散系数的热力学因子。在非理想混合体系中：