VW-7.5 0.5-3型天然气压缩机设计
VW-7.5/0.5-3型天然气压缩机设计
排气体积: 37.5/min d V m = 压缩介质： 天然气 吸气压力： 0.5 Mpa 排气压力： 3Mpa 第一级排气温度： 20 ℃
第二级排气温度： 25℃
吸入气体相对湿度： 0.8
二．热力计算
压缩机的热力计算是根据气体压力容积和温度之间存在一定的关系，结合压缩机的具体特征和使用要求而进行的。其目的是的到最有力的热力参数和适宜的主要结构尺寸。
已知：设计条件
排气体积： min /5.33m V d =
压缩介质： 天然气
吸气压力： 0.5 Mpa
排气压力： 3Mpa 第一级排气温度： 20 ℃ 第二级排气温度： 25℃ 吸入气体相对湿度： 0.8
2.1 结构形式及方案选择
查文献得
21/t p p ε=
根据公式的到压力比为：
3/0.56t ε==
根据总压力比为6，压缩机的级数取二级比较合适，为了获得较好的动力平衡性能应采用双作用缸。另外，压缩机采用水冷方式。题目要求为V 形结构，且是无油润滑。
2.2 确定汽缸直径
2.2.1初步确定各级名义压力
根据工况的需要，选择级数为三级，按照等压分配原则有：
第一．二压力比：12 2.449ε=ε==
但为使第一级有较高的容积系数，第一级的压力比取稍小值，各级名义进排气压力比见表2-1。
表2-1 各级名义压力及压力比
2.2.2
确定各级容积效率 （1）确定各级容积系数
由表2-2查得绝热指数为K=1.4，各级膨胀过程的等熵指数m 为 则膨胀指数：
1 1.2m =
2 1.25m =
容积系数： 1/1(1)m v λ=-αε- （2-2）
初步确定各级汽缸的相对容积系数：10.1α= 20.12α= 代入式（2-2）计算得：
1/1.2110.1(21)0.922v λ=--= 1/1.25210.12(31)0.831v λ=--=
（2）选取确定压力系数
由文献查得：10.97p λ= 20.99p λ= （3） 选取确定温度系数
由文献查得：10.96t λ= 20.97t λ= （4）泄漏系数
由文献查得：120.973l l λλ=0.971 = （1） 确定容积效率
由v v p t l η=λλλλ得：
10.834v η= 20.776v η=
2.2.3确定析水系数
第一级无水析出，故1 1.0?λ=
由文献查得各级对应温度下的饱和蒸汽压： t=20 1sa p =2337pa t=25 23170sa p =pa
1121/0.82337 2.444873170sa s s p p p ?=??=>
故有水析出。
析水系数
111
1222
s sa s sa p p p p ?-?λ=
?ε-? （2-3）
由公式（3-3）得
52
51100.8233720.663103170
??-?λ=?=?-
2.2.4 确定各级行程容积 3117.5
0.0089910000.834
v s v q V m n =
==η? 3122212
0.00324v s s s v q p T V m n p T ?2
λ=???=η
2.2.5 确定各级汽缸直径
已知转速n=1000r/min,取行程s=100mm,得活塞平均速度
/30m V sn ==3.33m/s
取活塞杆直径d=30mm,又汽缸直径
D = （2-4） 由（2-4）得：
10.24D ===
m
20.145D ===m
圆整后得：1170D mm = 2112D mm = 392D mm = 由（2-4）得，实际行程容积：
310.00903s V m = 320.00331s V m =
由I 、II 、III 级均为双作用汽缸，则有效活塞面积：
122(2)4
p A D d π
=
?- （2-5）
由（2-5）计算得：
1210.0906p A m = 1220.0331p A m =
2.2.6 调整后的相对余隙系数
考虑到圆整值与计算值之间有差值，有容积系数计算公式：
11
p v v
p
A A λλ= （2-6）
计算得：
10.903v λ=
20.826v λ=
再通过下式计算新的相对余隙：
111
v
m
λαε-=
- （2-7）
计算得：
111111.21110.9030.12421
1v m λαε--===--
2
2
2111.25
2
110.8260.1233
1
1
v m λαε--=
=
=--
2.3 计算活塞力
2.3.1 计算实际吸、排气压
2.3.2 活塞力的计算
首先计算盖侧和轴侧活塞的面积，见表2-3；止点处的气体力见表2-4。 轴侧面积：22()4
w A D d π
=-
（2-8）
盖侧面积:24
c A D π
=
(2-9)
内止点处活塞力：11w d w s c F p A p A =?-? （2-10） 外止点处活塞力：11w d c s w F p A p A =-?+? （2-11）
表2-3盖侧和轴侧活塞工作面积
2.4 确定各级排气温度
因为排气压力不太高，取其等熵指数为k=1.4，由于采用水冷的方式，近似的认为各级压缩指数为:
1 1.35n =
2 1.4n =
取1293s T k = ， 2298s T k = ， 排气温度由式
1m m
d s T T ε
-= （2-12）
求得1368d T k = 2408d T k =
2.5计算轴功率并选配电机
各级指示功率为
()1
01(1)1160j j
n j n ij sj vj sj sj j j n N n p V x δλεδ-??????=??-??????+-?????????
（2-13）
1
1
s p p δ?=
进气相对压力损失 2
2
d p p δ?=
排气相对压力损失 0s d δδδ≈+
由（2-13）计算得： 1i N =15.1kw
2i N =10.8kw
总的指示功率为 2
125.9i ij j N N ===∑kw
取机械效率0.94m η=，则轴功率为：
/27.55z i m N N η==kw
取电机功率余度10%，则电动机功率取30kw
三.压缩机动力计算
3.1已知条件和数据
根据第一部分热力计算的结果，得出所用数据如下所示： 活塞行程：s = 100mm 转 速：n = 1000转/分 3.2压缩机各级汽缸气体力指示图
设计的压缩机为单缸作用两级压缩机，各级汽缸参数及力学情况已知，则相应一些部分可以简化，作汽缸的动力计算。现用作图法作汽缸示功图。 ⑴动力计算基本数据
相对余隙容积10.128'α= 20.246'α=
绝热指数k=1.32
由 ()tan 1tan 1k
v θ+=+ ，查表选取：
tan 0.25θ= tan 0.337v = 14o θ= 18.6o ν= ⑵.第一级确定设计示功图中的力比例尺和长度比例尺
选取:力比例尺 ：100N/mm 长度比例尺：1 mm/mm
01112.8S S =α=
按勃劳厄法作图
⑶．第二级确定设计示功图中的力比例尺和长度比例尺 选取:力比例尺 ：100N/mm 长度比例尺：1mm/mm
02224.6S S mm =α= 按勃劳厄法作图
3.3作图法绘制综合活塞力图
（1） 将设计示功图展开在横坐标为2s 的综合活塞力图上，纵坐标与设计示功
图中的力的比例尺相同。
（2） 按勃列克斯近似作图法在展开的设计示功图下方作两个半圆找出行程s
与曲柄销转角α的关系，转角每等份取15ο
（3） 列出一级往复惯性力数值表
曲柄半径与连杆长度比：查资料 取1
5
λ= 曲轴旋转角速度： 13.1475078.53030
n s πω-?=
== 曲柄销旋转半径：0.550r s mm ==
由热力计算数据可知最大活塞力为4.893kN,取7P kN = 由公式()
max 21p p
m r ωλ=
+ 代入数据
max 327000
191501078.515p m kg -=
≈??
??+ ?
??
往复质量p m 在运动时产生的往复惯性力I 为：
()2cos cos2p I m r ωαλα=+ （2-3）
()5854cos cos2αλα=+
现将查得(cos 2cos )αλα+与x
r 和I 的值如表3.2所示
表 3.2
（单位：N mm ）
列出二级往复惯性力数值表
曲柄半径与连杆长度比：查资料 取15
λ= 曲轴旋转角速度： 13.1475078.53030
n s πω-?=
==
曲柄销旋转半径：0.550r s mm ==
由热力计算数据可知最大活塞力为7.915kN,取10P kN =
由公式()
max 2
1p p
m r ωλ=
+ 代入数据 max 3210000
271501078.515p m kg -=
=??
??+ ?
??
往复质量p m 在运动时产生的往复惯性力I 为：
()2cos cos2p I m r ωαλα=+ （2-3）
()8319cos cos2αλα=+
现将查得(cos 2cos )αλα+与x
r 和I 的值如表3.3所示
表 3.3
（单位：N mm ）
（4）计算往复摩擦力s f 查资料知，
1
(
1)600.652m
s i
f N sn
η-?=? （2-4）
311600.850.6512000210075010
-??
-? ???=????? 550N
4.切向力图
（1）第一级切向力曲线的绘制
确定飞轮矩之前,需作出压缩机各列的切向力图.先求出各个曲柄转角处的切向力值,然后以曲柄转角为横坐标作出的切向力曲线称为切向力图.用作图法求得的综合活塞力通常是以行程为等分的，而切向力图是以角度为等分的,因此,在求得各点的切向力之前,需将综合活塞力图上的位移转换成相应的转角,然后在综合活塞力图上取得作用在曲柄销上的连杆力c P (c P 分解成切向力T 和径向力R x )。
sin()
cos t
T P αββ+=
cos()
cos x t
R P αββ
+=
式中：t P ---代表活塞力
按曲柄转角α求得的综合活塞力乘以因子sin()/cos αββ+,即得转角时的切向力值,其值可按资料《活塞式压缩机设计》表3-4取出。作切向力图 以纵坐标表示切向力T ,其比例尺与活塞综合力相同,横坐标为θ按圆周长的展开得到的平滑线.取240mm 表示100 π. 由于存在旋转摩擦力r F 的影响，可得：
()1160
0.3~0.4112.01100060
0.850.35 3.140.1750
189i m r N F Sn N
η
π??-? ???
=???-?? ???=?
??= 选取比例尺：力比例尺：100/T m N mm = 长度比例： 1.31/l m mm mm =
将横坐标向下移动相当于189
1.89100r F ==的距离和总切向力曲线以移动后的新横
坐标为计算依据。
按上公式计算各点切向力，然后根据叠加值绘制第一级总切向力图。第一级切向力和综合活塞力如表4.1
（单位：N mm）
⑵第二级切向力曲线的绘制
按⑴中公式计算各点切向力，然后根据叠加值绘制第二级总切向力图。第二级切向力和综合活塞力如表4.2
表4.2 综合活塞力和切向力值
⑶总切向力曲线的绘制
将第一级和第二级的切向力叠加如表4.3
⑷计算飞轮矩
求平均切向力：量得总切向力曲线与横坐标所包围的面积
29854A mm =
平均切向力为：T
l m Am m T s
π=
由前述代入数据得：9854 1.3100
4079100m T N π
??=
=
校核作图误差，按热力计算得到的平均切应力是：
'1
60
i m m N T sn
ηπ?
?=
1
12.06010000.8539373.140.1750
N ???=
=?? 作图误差：m m m
T T T '-?=40793937
100% 3.4%4079
-=?=
允许误差5%±，故作图合格。
所以：5288
1.3100687.441000
l T L m m F J =?=??
= 计算飞轮矩，根据式： 223600L
GD n δ
=
δ—— 旋转不均匀度，压缩机采用联轴器联接查资料，取1
35
δ=
，代入数据，计算得：
222
2
3600
687.443600154175035
L GD n N m
δ
==?=??
四.压缩机零部件设计
4.1 曲轴设计
4.1.1 曲轴设计基本原则
1.曲轴的轴颈要有适当的尺寸，使配用的轴承能有胜利的负荷能力；
2.曲轴要有足够的强度，以承受交变弯曲与交变扭转的联合作用。曲轴的各危险断面，尤其是高度应力集中现象存在的轴颈和曲柄过度圆角处，要进行强度校核。
3.曲轴要有足够的刚度。轴颈偏转角不应超过许用值以保证轴承可靠地工作。在采用悬挂电动结构时，电机转子中心的挠度不应超过许用值，以保证电机正常工作。
4.1.2 曲轴机构尺寸的计算
1.曲柄销的直径
(4.6~ 5.653
D mm
===
式中 P——最大活塞力（N）
根据设计手册选定曲柄销的直径为55
D mm
=
2.主轴颈直径
1(1~1.1)
D D
=
计算主轴颈选定直径为60mm。
3.轴颈长度
轴颈长度要与轴承宽度相适应，在非定位轴处，轴颈直圆柱部分要的长度要比轴承宽度适当大些，使轴颈与轴承沿轴线方向有相互常动的余地，以适应制造偏差和曲柄热膨胀的影响。
4.曲柄厚度
()
0.7~0.6
t D
=0.63
=?5535mm
=
5.曲柄宽度
()
1.2~1.6 1.455580
h D mm
==?=
4.2连杆的计算步骤
①连杆大头轴瓦的计算
②连杆小头轴瓦的计算
③连杆的计算
④连杆螺栓的计算
4.1.1 主要尺寸计算
4.1.2 连杆的计算
VW-7.50.5-3型天然气压缩机设计
VW ?7.5/0.5?3型天然气压缩机设计 排气体积： V d = 7?5〃F / min 压缩介质： 吸气压力： 排气压力： 笫一级排气温度： 天然气 0.5 Mpa 3Mpa 20 °C 第二级排气温度： 25 °C 吸入气体相对湿度： 0.8 二.热力计算 压缩机的热力计算是根据气体压力容积和温度之间存在一定的关系，结合压缩机 的具体特征和使用要求而进行的。其口的是的到最有力的热力参数和适宜的主要 结构尺寸。 已知：设计条件 排气体积： =3.5/H 3/nin 压缩介质： 吸气压力： 排气压力： 第一级排 气温度: 第二级排气温 度: 吸入气体相对湿度： 0.8 2.1结构形式及方案选择 查文献得 ￡ r =P1/ 根据公式的到压力比为： s f =3/0.5 = 6 根据总压力比为6,圧缩机的级数取二级比较合适，为了获得较好的动力平衡性 能应采用双作用缸。另外，压缩机采用水冷方式。题目要求为V 形结构，且是 无油润滑。 2.2确定汽缸直径 2.2.1初步确定各级名义压力 根据丄况的需要，选择级数为三级，按照等压分配原则有： 天然气 0.5 Mpa 3Mpa 20 °C 25 °C
第一.二压力比：8（ = S2 = >/6 = 2.449 但为使笫一级有较高的容积系数，第一级的压力比取稍小值，各级名义进排气压力比见表2-1 o 表2?1各级名义压力及压力比 222确定各级容积效率 （1）确定各级容积系数 山表2-2 则膨胀指数： “ =1.2 〃匚=1.25 容积系数：入= l — a（/‘一1）（2-2） 初步确定各级汽缸的相对容积系数：a t=0.1 a2=0.12 代入式（2-2）计算得： X rI = 1-0.1（21712-1） = 0.922 X v2 = l-0.12（3,?, 25-1） = 0.831 （2）选取确定压力系数 由文献查得：—=0.97 " =0.99 （3）选取确定温度系数 由文献查得：几=0.96 \2 = 0.97
VW-7.5 0.5-3型天然气压缩机设计
VW-7.5/0.5-3型天然气压缩机设计 排气体积: 37.5/min d V m = 压缩介质： 天然气 吸气压力： 0.5 Mpa 排气压力： 3Mpa 第一级排气温度： 20 ℃ 第二级排气温度： 25℃ 吸入气体相对湿度： 0.8 二．热力计算 压缩机的热力计算是根据气体压力容积和温度之间存在一定的关系，结合压缩机的具体特征和使用要求而进行的。其目的是的到最有力的热力参数和适宜的主要结构尺寸。 已知：设计条件 排气体积： min /5.33m V d = 压缩介质： 天然气 吸气压力： 0.5 Mpa 排气压力： 3Mpa 第一级排气温度： 20 ℃ 第二级排气温度： 25℃ 吸入气体相对湿度： 0.8 2.1 结构形式及方案选择 查文献得 21/t p p ε= 根据公式的到压力比为： 3/0.56t ε== 根据总压力比为6，压缩机的级数取二级比较合适，为了获得较好的动力平衡性能应采用双作用缸。另外，压缩机采用水冷方式。题目要求为V 形结构，且是无油润滑。 2.2 确定汽缸直径 2.2.1初步确定各级名义压力
根据工况的需要，选择级数为三级，按照等压分配原则有： 第一．二压力比：12 2.449ε=ε== 但为使第一级有较高的容积系数，第一级的压力比取稍小值，各级名义进排气压力比见表2-1。 表2-1 各级名义压力及压力比 2.2.2 确定各级容积效率 （1）确定各级容积系数 由表2-2查得绝热指数为K=1.4，各级膨胀过程的等熵指数m 为 则膨胀指数： 1 1.2m = 2 1.25m = 容积系数： 1/1(1)m v λ=-αε- （2-2） 初步确定各级汽缸的相对容积系数：10.1α= 20.12α= 代入式（2-2）计算得： 1/1.2110.1(21)0.922v λ=--= 1/1.25210.12(31)0.831v λ=--= （2）选取确定压力系数 由文献查得：10.97p λ= 20.99p λ= （3） 选取确定温度系数
天然气压缩机的控制设计
2008年 第4期管 道 技 术 与 设 备 Pi peline Technique and Equi pment 2008 No 14 收稿日期:2007-11-26 收修改稿日期:2008-02-25 天然气压缩机的控制设计 刘 亮 (中国石油集团工程设计有限责任公司北京分公司,北京 100085) 摘要:介绍了离心式压缩机的自控系统设计,及在自控设计中应注意的问题。从离心机的负荷控制、入口压力控制、密封系统控制、润滑油系统控制、转子振动和轴位移控制、防喘振控制等方面入手,综合解决有关离心式压缩机的控制问题,从而满足现场实际情况的要求。DCS 系统控制方案可以结合上述几个方面的因素制定,以实现整个装置的最优化配置。 关键词:离心式;压缩机;自控系统 中图分类号:TP2 文献标识码:A 文章编号:1004-9614(2008)04-0023-02 D esi gn of the Con trol of Na tura l Ga s Com pressor L I U L iang (Be iji n g Branch Co m pany,Ch i n a Petroleu m Eng i n eer i n g Co .,L td .,Be iji n g 100085,Ch i n a) Abstract:I ntr oduce the contr ol system,which design on the centrifugal comp ress or thr ough the p r oject experience .And s ome p r oble m s need t o be paid attenti on .Contr ol the centrifugal comp ress or according t o the l oading,inlet p ress,sealing syste m,lubri 2cati on system,and shaft vibrati on and offset t o meet the p ractical require ment on site .DCS system contr ol phil os ophy shall f oll ow above p rinci p le t o make guarantee that whole facilities are in good conditi on .Key words:centrifugal;comp ress or;contr ol syste m 1 项目简介 阿尔及利亚的OC 2T OUT 油田项目共分为5个站。位于整个油田中心的CPF (Central Pr ocess Facilities )站,将各井来油及天然气进行油、气、水分离,将分离出的天然气经过脱烃干燥处理后送到天然气发电机,用于发电,给整个装置供电。天然气先输送到集气器V -001内,经过压缩机SK -001的一级压缩后,将天然气从常压升高到0125MPa,然后再通过二级压缩将压力进一步压缩到0155MPa,此时的天然气品质及压力都不能满足天然气发电机的要求,需将干燥后的天然气送到压缩机 SK -002内,继续增压到0175MPa,增压后的天然气再通过外 输分离器V -002内,进行进一步气水分离。分离出来的水送到轻烃分离器V -003,干燥后的天然气送到天然气发电机。其工艺流程图如图1所示。图1中,LC 表示液位控制,SK 表示橇装设备,V 表示容器。 2 离心式压缩机的控制 离心式压缩机的基本原理是利用高速旋转的叶轮使出口的气流达到很高流速,然后在扩压室内将高速气体的动能转化为压力能,从而使压缩机出口的气体达到较高压力。常用的离心式压缩机的吸入流量在14～5660m 3/m in 的范围内[1]。根据同一台压缩机中经历的压缩级数,离心式压缩机分为单级和多级。为了提高压比,可以采用多级离心式压缩机。一台多级离心式压缩机的压缩级数最多可以达到6～8级,每级压比在 111～115之间。 211 离心式压缩机负荷控制 图1 工艺流程图 平稳的负荷控制能使离心式压缩机随工艺生产的变化不断改变其工作点(流量、压力),以适应工况的变化。为实现该目标,首先要确定压缩机的特性以及与压缩机相连接的系统特性。离心式压缩机是流量可变,而压比几乎恒定的机器。而往复式压缩机是流量恒定,而压比可变的机器。另外,按照离心式压缩机能否调速,可分为恒速和可以调速两类。 离心式压缩机负荷(流量)控制可以避免压缩机与工艺过程出现喘振和扰动,使系统运行稳定。对于不能调速的离心式压缩机,一般采用出口节流法,改变出口阻力,使离心式压缩机的工作点移动,以适应工艺工况的变化;对于可以调速的离心式压缩机,由于其出口压力与转速的平方成正比,因此采用改变压缩机转速的调节方法,这是一种节能的调节方法。
高含硫天然气压缩机的设计和应用
高含硫天然气压缩机的设计和应用 作者：未知来源：互联网点击数：19 更新时间：2009年01月16日 编者按：刘虎厂长、李德禄总工程师带领的中国石油天然气集团公司四川石油管理局成都天然气压缩机厂的技术团队，多年来紧密结合基层单位的运行实际，着力研发服务于油气田的高含硫天然气压缩机，技术成果丰硕，节能业绩斐然，为我国油气田的开发和运营作出了重要贡献 概述 西南油气田分公司川西北气矿雷三气藏天然气H2S含量7.08%，是国内H2S含量较高气藏之一，且含量烃3.5%，CO24.8%，凝析油60g/m3。经过20余年的开采，压力衰减，产量下降，低压天然气不能进入集气管网，需采用压缩机增压。2000年，根据川西北矿区提出的技术要求，成都天然气压缩机厂设计制造了两台ZTY440MH9×9整体式天然气压缩机组(工况为：进气压力1～2.8MPaG，排气压力3.2～4MPaG)用于雷三气藏衰减气井含硫天然气的增压。该两台机组于2001年3月投入生产运行，至今已达5个年头，机组经受住了高含硫天然气的考验，抗硫效果明显。机组与天然气直接接触的零部件，如压缩缸、活塞、活塞杆、工艺管线等，没有因硫化氢的腐蚀而损坏现象，但运转初期，气阀弹簧，滑动轴承寿命短，出现弹簧断裂，轴承合金层脱落等。通过与采气作业区的技术人员和操作工人的共同探索，已基本解决了滑动轴承、气阀弹簧的寿命问题，使机组能稳定的运行在高含硫天然气的增压中。回顾ZTY440整体式天然气的设计制造和现场运行过程，说明我厂压缩机防止硫化氢腐蚀专有技术是成功的。下面就硫化氢的腐蚀机理，压缩机制抗硫设计、制造、现场运用等作一简述，期望对含硫气藏地面工艺设备的防腐问题起到抛砖引玉的效果，更好的保证高含硫气用天然气压缩机的可靠性、安全性。 硫化氢的腐蚀机理 硫化氢是强毒性的，是天然气开采中最严重的腐蚀剂，其对钢材腐蚀的形式有全面腐蚀和硫化物应力腐蚀开裂。硫化氢所造成的全面腐蚀，其特征是腐蚀产物具有成片、分层、易碎、气孔及附着力差，呈层状剥落，导致设备壁厚减薄。硫化物应力腐蚀开裂是当硫化氢腐蚀钢材时，在阴极区产生大量的氢，氢的产生受下列两个反应的速度所控制 H H (1) H→→1/2H 2 (2) 存在硫化氢的情况下式(2)若受到抑制，则在钢材表面上将集聚大量的氢原子，在一般情况下，氢原子结合成氢分子的速度很快，只有少量的氢原子向钢材内部扩散，但由于硫化氢的存在，氢原子结合成氢分子的速度会显著减慢，大量的氢原子向钢材内部扩散，而被金属内部缺陷处或空隙处所形成的隐阱捕集，继而结合成氢分子，在钢材内部产生巨大的内应力，使钢材脆化或开裂。其特征是属于低应力的破坏，多发生在设备使用初期，甚至在无任何预兆下，几十小时几十天内突然发生。开裂的断口无塑形变形，呈脆性破坏。
天然气压缩机系统的设计
天然气压缩机系统设计毕业论文 1绪论 1.1引言 随着科学技术的飞速发展，人类与天然气的关系越来越密切。正如大家所知道的，天然气能源是一种十分干净，优质，方便，高效的能源。所以无论是直接燃烧，还是用来开车或发电，都将会受到人们的欢迎。经过测定，天然气的热效应和热值不仅高于煤炭的热值，而且也高于石油的。目前天然气消费在世界能源消费结构中的比重已达35%，成为仅次于石油的第二大能源。天然气广泛用于商业及民用热水器，燃灶具，制冷及采暖，也用于冶金，造纸，瓷，采石，玻璃等行业，还用于干燥脱水处理及废料燃烧 天然气汽车的一氧化碳，碳氢化合物与氮氧化合物的排放量都大大的低于汽油，柴油发电机的汽车，不磨损，不积碳，运营费用低，是一种新型环保的汽车，未来的发展前景非常可观。 1.2天然气压缩机的国外研究现状 目前，国外天然气压缩机的主要生产厂家，主要集中在美国。以库伯公司，艾里尔公司，和德莱赛兰公司等为代表。生产的压缩机类型按其总体结构而言，可分为总体式和分体式两大系列。总体来看，目前国生产的压缩机产品的供需情况是：一般用微型压缩机和往复式活塞压缩机，这两种压缩机的生产力都大于市场需要，快速发展的微型压缩机主要依赖于以出口为主的生产模式，工艺用的压缩机尽管有了较快的发展，但在其技术水平和制作能力，特别是在产品的性能稳定性，可靠性方面与国际先进水平有一定差距，不能满足国家重点工程建设的需要。目前车用天然气压缩机技术已日趋成熟，技术性能已达到国际水平，制造和生产的水平已接近国际水平。进口及国产的同类型压缩机性能与中国产压缩机的易损件寿命比进口的产品低，国产材料加工水平没有跟上是主要的原因。但进口压缩机的价格要给国产的压缩机的成套价格高52%，而且配件供应有保证。因此选用国产压缩机投资和运行维护费用比较低。 2 VW-73天然气压缩机的特点及应用 2.1天然气压缩机的构造原理： 天然气加气站用压缩机，构件主要包括电机、曲轴连杆机构、气缸、活塞。气体的压缩级数为三级或四级，连杆、气缸与活塞组成的列数为两列，同一列的
天然气压缩机系统毕业设计
1绪论 1.1引言 随着科学技术的飞速发展，人类与天然气的关系越来越密切。正如大家所知道的，天然气能源是一种十分干净，优质，方便，高效的能源。所以无论是直接燃烧，还是用来开车或发电，都将会受到人们的欢迎。经过测定，天然气的热效应和热值不仅高于煤炭的热值，而且也高于石油的。目前天然气消费在世界能源消费结构中的比重已达35%，成为仅次于石油的第二大能源。天然气广泛用于商业及民用热水器，燃灶具，制冷及采暖，也用于冶金，造纸，瓷，采石，玻璃等行业，还用于干燥脱水处理及废料燃烧 天然气汽车的一氧化碳，碳氢化合物与氮氧化合物的排放量都大大的低于汽油，柴油发电机的汽车，不磨损，不积碳，运营费用低，是一种新型环保的汽车，未来的发展前景非常可观。 1.2天然气压缩机的国外研究现状 目前，国外天然气压缩机的主要生产厂家，主要集中在美国。以库伯公司，艾里尔公司，和德莱赛兰公司等为代表。生产的压缩机类型按其总体结构而言，可分为总体式和分体式两大系列。总体来看，目前国生产的压缩机产品的供需情况是：一般用微型压缩机和往复式活塞压缩机，这两种压缩机的生产力都大于市场需要，快速发展的微型压缩机主要依赖于以出口为主的生产模式，工艺用的压缩机尽管有了较快的发展，但在其技术水平和制作能力，特别是在产品的性能稳定性，可靠性方面与国际先进水平有一定差距，不能满足国家重点工程建设的需要。目前车用天然气压缩机技术已日趋成熟，技术性能已达到国际水平，制造和生产的水平已接近国际水平。进口及国产的同类型压缩机性能与中国产压缩机的易损件寿命比进口的产品低，国产材料加工水平没有跟上是主要的原因。但进口压缩机的价格要给国产的压缩机的成套价格高52%，而且配件供应有保证。因此选用国产压缩机投资和运行维护费用比较低。 2 VW-7/3天然气压缩机的特点及应用 2.1天然气压缩机的构造原理： 天然气加气站用压缩机，构件主要包括电机、曲轴连杆机构、气缸、活塞。气体的压缩级数为三级或四级，连杆、气缸与活塞组成的列数为两列，同一列的不同级的气缸之间不设置平衡段缸且采用倒级差组合结构，每一列中的气缸填料与活塞环为自润滑材料环。与现有天然气加气站用压缩机相比，不仅简化了结构，
最新天然气压缩机系统设计设计
天然气压缩机系统设 计设计
1绪论 1.1引言 随着科学技术的飞速发展，人类与天然气的关系越来越密切。正如大家所知道的，天然气能源是一种十分干净，优质，方便，高效的能源。所以无论是直接燃烧，还是用来开车或发电，都将会受到人们的欢迎。经过测定，天然气的热效应和热值不仅高于煤炭的热值，而且也高于石油的。目前天然气消费在世界能源消费结构中的比重已达35%，成为仅次于石油的第二大能源。天然气广泛用于商业及民用热水器，燃灶具，制冷及采暖，也用于冶金，造纸，陶瓷，采石，玻璃等行业，还用于干燥脱水处理及废料燃烧 天然气汽车的一氧化碳，碳氢化合物与氮氧化合物的排放量都大大的低于汽油，柴油发电机的汽车，不磨损，不积碳，运营费用低，是一种新型环保的汽车，未来的发展前景非常可观。 1.2天然气压缩机的国内外研究现状 目前，国外天然气压缩机的主要生产厂家，主要集中在美国。以库伯公司，艾里尔公司，和德莱赛兰公司等为代表。生产的压缩机类型按其总体结构而言，可分为总体式和分体式两大系列。总体来看，目前国内生产的压缩机产品的供需情况是：一般用微型压缩机和往复式活塞压缩机，这两种压缩机的生产力都大于市场需要，快速发展的微型压缩机主要依赖于以出口为主的生产模式，工艺用的压缩机尽管有了较快的发展，但在其技术水平和制作能力，特别是在产品的性能稳定性，可靠性方面与国际先进水平有一定差距，不能满足国家重点工程建设的需要。目前车用天然气压缩机技术已日趋成熟，技术性能已达到国际水平，制造和生产的水平已接近国际水平。进口及国产的同类型压缩机性能与中国产压缩机的易损件寿命比进口的产品低，国产材料加工水平没有跟上是主要的原因。但进口压缩机的价格要给国产的压缩机的成套价格高52%，而且配件供应有保证。因此选用国产压缩机投资和运行维护费用比较低。 2 VW-7/3天然气压缩机的特点及应用 2.1天然气压缩机的构造原理： 天然气加气站用压缩机，构件主要包括电机、曲轴连杆机构、气缸、活塞。气体的压缩级数为三级或四级，连杆、气缸与活塞组成的列数为两列，同一列的不同级的气缸之间不设置平衡段缸且采用倒级差组合结构，每一列中的气缸填料与活塞环为自润滑材料环。与现有天然气加气站用压缩机相比，不仅
天然气压缩机毕业设计
摘要 往复式压缩机是工业上使用量大、面广的一种通用机械。立式压缩机是往复活塞式压缩机的一种，属于容积式压缩机，其是利用活塞在气缸中的运动对气体进行挤压使气体压力提高。热力计算、动力计算是压缩机设计计算中基本又是最重要的一项工作，根据任务书提供的介质、气量、压力等参数要求经过计算得到压缩机的相关参数如级数、列数、气缸尺寸、轴功率等以及经过动力计算得到活塞式压缩机的受力情况。活塞式压缩机热力计算、动力计算的结果将为基础设计及整体设计提供原始数据，其计算结果的精确程度体现了压缩机的设计水平。 关键词：活塞式压缩机，热力计算，动力计算，整体设计
NATURAL GAS COMRRESSOR GRADUATION DESIGN ABSTRACT Reciprocating compressor is a common type machine, used in the industry . Vertical compressors is a kind of reciprocating compressor, belong to the compressor , utilize the pistons in the cylinder moving to squeeze on the gas ,squeezed the gas pressure.Thermal calculation and dynamical computation is basic of compressor design’calculation, is also an important woke, according to medium, displacement, pressure of task-book, by calculating getting related parameters of compressors, such as levels, columns, size of cylinder, shaft power, by dynamical computation getting stressed status of a piston type compression. Heat calculation and dynamical computation of the piston type compressor, which is providing the design data of foundation design and the overall design.The calculations reflect exactly the design level . KEYWARDS：piston compressor，thermal calculation，dynamical computation，the overall design
天然气压缩机技术规格书
天然气压缩机技术规格书 1 . 适用范围 本技术规格书所述的天然气压缩机用于对天然气进行增压输送，型式采用对动平衡往复式压缩机，整体橇装。 2 . 技术规范 2.1 规范性引用文件 压缩机应满足下列规范和标准的最新版本的要求。如果几种规范和标准的相关要求适用于同一情况，则应遵循相关要求最为严格的条款。若本技术规格书与相关的技术规格书有冲突，则应向业主咨询并得到其书面确认后才能开展工作。本技术规格书指定产品应遵循的规范和标准主要包括但不限于以下所列范围： ● API618《石油化工和气体工业用往复压缩机》 ● API614 《专用润滑、轴封和控制油系统》 ● GB3853《一般容积式空气压缩机性能试验方法》 ● GB/T13279《一般用固定往复活塞空气压缩机技术条件》 ● GB7777《往复活塞压缩机机械振动测量与评价》 ● GB7022《容积式压缩机噪声声功率级的测定—简易法》 ● GB/T15487《容积式压缩机流量测量方法》 ● GB/T13384 《机电产品包装通用技术条件》 ● GB/T4975《容积式压缩机术语总则》 ● JB2589《容积式压缩机型号编制方法》 ● JB/T 6431 《容积式压缩机用灰铁铸件技术条件》 ● JB/T 6908 《容积式压缩机锻件技术条件》 ● ZBJ72016《容积式压缩机用球墨铸铁技术条件》 ● JB8935《工艺流程用压缩机安全要求》 ● GB150《压力容器》 ● GB151《管壳式换热器》 ● TSG 21 《固定式压力容器安全技术监察规程》 ● NB/T 47013 《承压设备无损检测》
● GB 755《旋转电机定额和性能》 ● GB 3836.1 《爆炸性环境第1部分：设备通用要求》 ● GB 3863.2 《爆炸性环境第2部分：由隔爆外壳“d”保护的设备》 ● GB 50058 《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》 ● JB/T 7565.1《隔爆型三相异步电动机技术条件第1部分：YB3系列隔爆型三相异 步电动机（机座号63～355）》 2.2 主要技术参数： 进气压力：0.1-0.2MPa.G （满足启动进气压力0.1-0.3MPa.G） 排气压力：2.4MPa .G 进气温度：≤40℃ 流量：平均流量24000Nm3/d 介质：天然气 2.3 优先顺序 2.3.1 应遵循下列优先顺序执行 ◎技术参数指标 ◎相关的标准和规范 2.3.2 若技术配置、图纸以及相关标准和规范出现矛盾时，应按最为严格的要求执行。 3 . 通用条件 3.1 工作介质：天然气 3.2 工作场所 安装场所：室内，防爆区域，一类二区天然气压缩机安装在华北油田第二采油厂岔一联站。 3.3 环境条件 主要气象资料如下：
天然气涡旋式涡旋压缩机结构设计
百度文库 I 摘要 本设计为涡旋压缩机结构设计，主要零件包括动涡盘、静涡盘、支 架体、偏心轴及防自转机构，动静涡旋盘应用圆的渐开线及其修正曲线的线型。 首先，确定了重要结构参数，进而确定了涡旋线圆的渐开线线型。然后进行了受力分析，结构强度及寿命计算。最终说明了结构设计中的有关问题。在涡旋齿线型的设计中，不仅说明了渐开线的特性和涡旋线的形成过程，而且还对涡旋线线型进行了修正。 通过以上的设计过程，我们最终得到了涡旋压缩机。 关键词涡旋压缩机动涡盘静涡盘偏心轴圆的渐开线
百度文库 II Abstract The design for the structural design of scroll compressors, the main parts, including moving vortex plate, static vortex plate, frame body, eccentric shaft and anti-rotation mechanism, the application of static and dynamic disk vortex involute circle and linear correction curve. First of all, to identify the important structural parameters, which determine the vortex line of the involute circle line. And then proceed to the stress analysis, structural strength and life span.
新建天然气压缩机余热利用设计分析——以克拉美丽气田为例 胡春林
新建天然气压缩机余热利用设计分析——以克拉美丽气田为 例胡春林 摘要：近些年来，随着社会经济的快速发展，科学技术水平的不断提高，天然 气的开采水平也随之提高，极大地满足了社会各领域对天然气的实际需求。在天 然气田的开发过程中，压缩机预热利用设计非常关键，如果设计合理的话，将会 实现资源的充分利用，减少资源的不必要浪费。本文中，笔者以克拉美丽天然气 田为例，首先阐述了克拉美丽天然气田的供热现状，然后对压缩机余热负荷进行 了分析，紧接着又详细分析了低温余热的利用方式，并对对压缩机余热利用工艺 流程进行了重点探讨，最后简单地分析了压缩机余热利用产生的经济效益，希望 能够为今后相关内容的研究提供一定的参考依据。 关键词：天然气田；压缩机；预热利用；克拉美丽气田 0.引言 克拉美丽气田自2008年投产以来，随着开采时间的延长，克拉美丽气田的地质参数发生了变化，单井含水率上升，气量变小，井口压力递减过快，已经出现 因压力递减不能进入处理站而关井的现象，并使得集输处理系统适应性变差，影 响了集输处理系统的安全生产及气田的综合开发效益。目前，克拉美丽天然气处 理站采用“J-T阀节流+注醇防冻”的处理工艺，受制冷温度的限制，在保证外输气 烃水露点达标的条件下，难以有效的对C3和C4烃类组分进行充分回收，造成资 源的浪费。 1.克拉美丽天然气田的供热现状 克拉美丽天然气处理站建于2008年，总建筑面积为2236.85m2，热负荷为400.75KW。站内建筑物的采暖热源由站内设置的热媒炉换热器提供（热媒炉提供260/220℃导热油），换热换得95-70℃热水，供采暖建筑使用。通过波纹管式油-水换热器，换热系统供热规模为540KW。供暖热水系统设置热水循环泵，系统采 用补水泵定压[1]。室外供热管道敷设采用架空（架空管架利用工艺管架）和直埋 敷设方式，管线补偿器均采用方形补偿器。本次天然气处理站拟建建筑面积为1524.8m2，热水热负荷为274.5KW。改造后站内的总建筑面积为3761.65m2，总 热负荷为680KW。 2.天然气压缩机基本性能情况 在本次研究中，涉及到的5台压缩机，其中中压气压缩机3台（2用1备），低压气压缩机2台（2用），外输气压缩机1台。中压气压缩机为往复式压缩机，电机功率1000KW（单台），压缩机轴功率810KW（单台）；低压气压缩机为喷 水螺杆压缩机，电机功率650KW（单台），压缩机轴功率573KW（单台）；外输气压缩机为离心式压缩机，电机功率3200KW（单台），压缩机轴功率2550KW （单台）。压缩后天然气升温至85-125℃，需经空冷器降温至40℃。3.压缩机低 温余热的利用方式 根据天然气处理站主要工艺用热点情况，压缩机低温余热的利用方式，主要 有两种，一种是热利用，利用一种是动力利用。首先，压缩机低温余热的热利用。根据压缩机余热负荷，高温余热（天然气温度≥95℃）采用直接换热器制取高温 水用以加热脱乙烷塔重沸器的工艺介质，不足用热部分采用（天然气温度＜95℃）余热进行升级至高温水送至脱乙烷塔重沸器[2]。余热升级采用热泵可以从低温热 源中吸取热量，把它传递给被加热的对象（温度较高的物体）。利用热泵提高热 水的温度，再使高温热水用于生产过程，是一种有效利用低温热能的技术手段。