硬母线温升计算
硬母线温升计算
请教各位，低压成套开关设备垂直母线额定短时耐受电流如何选取？
在论坛一直潜水，学习帕版及各位老师的帖子，受益匪浅。本人有一事不明白，低压成套开关设备垂直母线的额定短时耐受电流如何选取？
对于2500kVA，阻抗电压6%的变压器，主母线选择额定短时耐受电流85kA/1S，垂直母线应如何选取？垂直母线上的断路器的分断能力是否应于母线相匹配？
另，帕版经常提到的“MNS Engineering Guide-line ”式中下载不到，可否提供以下？谢谢
楼主的问题是：
对于2500kVA，阻抗电压6%的变压器，主母线选择额定短时耐受电流85kA/1S，垂直母线应如何选取？垂直母线上的断路器的分断能力是否应于母线相匹配？
我们先来计算一番：
因为：Sn=√3UpIn，所以In=2500x103/(1.732x400)=3609A
因为：Ik=In/Uk，所以Ik=3609/0.06=60.15kA
对于断路器而言，选择断路器的极限短路分断能力Icu>60.15kA即可，一般取为65kA。但是对于主母线来说，是不是我们也选择它的动稳定性等于65kA 就可以了？
动稳定性的定义是：低压开关柜抵御瞬时最大短路电流电动力冲击的能力。那么60.15kA就是最大短路电流的瞬时值吗？
我们来看下图：
这张图我们看了N遍了。其中Ip就是短路电流的稳态值，也是短路电流的周期分量。在楼主的这个问题中，我们计算得到的60.15kA 就是Ip，它也等于短路电流稳态值Ik。显然，它不是短路电流的最大瞬时值
短路电流的最大瞬时值是冲击短路电流峰值Ipk，Ipk=nIk。根据IEC 61439.1或者GB 7251.1，我们知道当短路电流大于50kA后，n=2.2，于是冲击短路电流峰值Ipk=nIk=2.2x60.15=132.33kA，这才是动稳定性对应的最大短路电流瞬时值
也就是说，对于楼主的这个范例，低压开关柜主母线的峰值耐受电流必须大于132.33kA
我们来看GB 7251.1-2005是如何描述峰值耐受电流与短时耐受电流之间的关系的，如下：
我们发现，对于主母线来说，它的峰值耐受电流与短时耐受电流之比就是峰值系数n
明白了这个道理，我们就很容易明确开关柜中主母线的动热稳定性了。例如，我们选定某款低压开关柜，它的主母线的峰值耐受电流是220kA，那么它的短时耐受电流必定是220/2.2=100kA
现在我们来考虑楼主的问题：垂直母线的短时耐受电流如何选取
根据计算，水平母线短路时承受的力跟长度有关，水平母线一般要长于垂直母线，所以其受力要大。垂直母线载流量一般小于水平母线，那么垂直母线的受力应怎么计算？
无论是主母线还是垂直母线，它们的动、热稳定性计算方法都是一致的，都用统一的计算公式
具体计算必须考虑如下几个因素：
1）垂直母线截面尺寸关系
2）垂直母线长度
3）垂直母线的母线夹抗拉强度
显见，这种计算出来的结果只能作为参考值，而不能作为产品的性能说明。所以，垂直母线的短路参数，只能依据型式试验的结论
我们来看MNS的技术数据：
我们看到它的垂直母线峰值耐受是176kA，短时耐受是176/2.2=80kA，符合动热稳定性的关系
帕版，我本人是电气工程设计人员，对开关柜内部了解并不多。我在工程设计订货图纸中，需要指出水平母线、垂直母线的额定短时耐受电流。水平母线还可以通过计算，但是垂直母线始终不知道怎么处理，一般就指定为50kA。也不
知道这样是偏大或者偏小。
恳请帕版是否能够详细分析一下？
开关柜的垂直母线是开关柜中的最薄弱环节
一方面，垂直母线与主母线连接，属于母线系统的分支也即配电母线；另一方面，它与各个馈电回路、电动机回路连接，起到电能传递的作用
垂直母线如此重要，但是它是否有某种保护呢？答案是：除了进线断路器和母联断路器以外，它不再有任何保护。因此，垂直母线的温升、动稳定性和热稳定性显得很重要
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首先我们来看温升
垂直母线有两种，一种是裸露在柜内的，另一种是包裹在多功能板中的。例如GCS开关柜，它就是被包裹在多功能板中的。垂直母线一经包裹，当然它的载流能力就要下降了。因此，对于某型开关柜来说，垂直母线的包裹与否，一定会反映在它的技术说明书或者样本中
在低压开关柜的温升计算中，我们首先要考虑所有馈电回路、电动机回路的输出功率，再按照IP等级、环境温度和工作制，计算出各个回路的功率消耗，进一步计算出它们的温升。接着，我们把某柜垂直母线的总电流计算出来。计算垂直母线总电流时，会遇见分散系数这个参数。结合垂直母线的防护等级、环境温度和散热能力等等，我们就可以计算出垂直母线的温升了。垂直母线的温升应当符合型式试验给出的限值
在GB7251.1-2013中，对母线的温升要求是105K。如果低压开关柜的环境温度是35度，则母线系统的最高使用温度应当是35+105=140度。超过这个值，则母线铜材有可能被退火，其动稳定性会降低
写到这里，相信旺友们一定觉得母线系统的温升计算十分重要，而且很希望能深入了解各种柜型的温升情况。但是，温升计算及其试验参数属于某型开关柜的技术保密内容，一般不会公开。由于它的计算复杂，只有很资深的工程师才能知晓它的计算方法。也因为这个原因，尽管我手头上就有MNS的温升计算方法，但是我无法提供给旺友们。一句话：爱莫能助
我们再看看垂直母线的动热稳定性
想要准确地计算垂直母线的动热稳定性，则必须结合垂直母线的机械结构，以及它周边各种附件的尺寸关系来计算。当然，最终还是要看型式试验的结果如何
各种不同品牌的低压开关柜，其垂直母线的动热稳定性参数不尽相同。例如GCS，它的垂直母线的峰值耐受电流是1 05kA，短时耐受电流是50kA，两者之比是2.1，符合GB7251.1-2013表7的要求；对于MNS，它的垂直母线的峰值耐受电流是176kA，短时耐受电流是80kA，两者之比是2.2，也符合GB7251.1-2013表7的要求
也许旺友会问：既然主母线的峰值耐受可以达到250kA，为何垂直母线的峰值耐受才176kA呢？道理很简单，垂直母线的长度短，自然它承受的短路电流电动力就小了。值得注意的是：短路电流的大小与工作电流无关，并不是垂直母
线的运行电流比水平母线要小，它的峰值耐受电流就小。一旦在垂直母线上发生短路后，流过垂直母线和水平母线上的短路电流是一样大的，只不过垂直母线上的短路电流因为短路线路阻抗的原因其规模会比水平母线要小
也许旺友还会问：如果垂直母线被包裹在多功能板中，或者裸露安装，这两种情况下其峰值耐受电流和短时耐受电流会相差多少？答案是，几乎相等。知道为什么？因为短路过程很短，在这段时间内，母线事实上处于绝热过程，热量根本就来不及散发。因此，垂直母线是否被包裹起来，只影响到运行的温升参数，不影响到短路参数
不管是导线也好，或者是连接铜排也好，在运行时发热最严重之处不是这些导体本身，而是它们的接线端子。因此，对于接线端子处的导体表面处理，自然就成为国家标准关注的对象
我们来看GB 14048.1-2006《低压开关设备和控制设备第1部分：总则》的表2：
我们看到，裸体的温升是60K，铜镀锡是65K，铜镀银是70K
考虑到开关柜的平均温度是35度，所以裸铜导线或者铜排搭接处最高温度为35+60=95度
因为锡和银是软性金属，它能把铜排或者导线端子搭接处的凸凹不平之处填平，扩大有效搭接面，所以镀银或者镀锡后能提高铜导体搭接处的温升限值
但是铜镀锡或者镀银后也带来了一些问题，主要就是电化学反应。我在某个专门介绍铜镀锡或者铜镀银的优缺点的帖子中讨论过。锡的化学活泼性高于铜，在有水汽沾染的条件下，锡会和铜发生电化学反应，锡元素中的电子会转移到铜元素中去，形成原电池，于是锡层会不断地被腐蚀；至于镀银，则恰好相反，铜会不断地被腐蚀
因此，如果采取了铜镀锡或者铜镀银的工艺，则全部母线系统都必须都镀锡或者镀银，以避免电化学反应。考虑到成本问题，有时可以采取隔绝水汽的办法，也即用热缩套管将铜导线或者铜排的搭接面包裹起来，既能增强散热，又能隔绝水汽，一举两得
对于垂直母线，虽然它的表面是镀锡的，但由于垂直母线安装在多功能板中，使得垂直母线能有效地隔绝水汽，所以垂直母线与铜导体的搭接处可以采取裸铜与镀锡表面直接搭接方式
如果大家动手来计算短路电流，那么会发现，从变压器低压侧出口处开始，由于母线槽和低压开关柜主母线阻抗的原因，短路电流是会逐级递减的。到了垂直母线处，递减的幅度更大。因此，垂直母线处的短路电流参数一定会远远低于主母线
看楼主求资料心切，以下提供一些主母线和垂直母线的参数。不要问我这些参数是何种柜型，这些资料仅供参考：
水平母线参数：
垂直母线参数：
略作解释：
从下表中可以看出，垂直母线的载流量与防护等级密切相关。为了提高载流量，可以在多功能板的背后加装1支到2支铜排与垂直母线并联，以此实现提高垂直母线载流量的目的
再次强调说明：垂直母线的短路参数和载流量不具有通用性，它与开关柜的结构密切相关。垂直母线的短路参数和载流量是型式试验的测试结果，并非计算值。对于设计者来说，务必要参考某型开关柜的技术说明书才能了解垂直母线的详情
另外，我记得我在旺点中曾经有过一个计算范例，从变压器低压侧开始，对母线槽、低压开关柜的主母线、垂直母线，一直到馈电回路的出口处，对各处的短路参数按线路阻抗做了详尽的计算。若有兴趣，可以去检索参考
谢谢帕版的说明。我按照两种情况（水平母线0m和水平母线8m）简单计算了一下三相短路电流。
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短路电流的变化值不算太大。
我理解垂直母线的短路参数和载流量是型式试验的测试结果，并非计算值。但在设备订货之前又必须制定额定短时耐受电流和额定峰值耐受电流。
比如说Blokset垂直母线额定短时耐受电流值30/50/85（kA/1S），对应额定峰值耐受电流63/105/178（kA），需要在设备订货时指定一个值，那么指定那个值既能满足短路耐受能力，又不浪费投资？
另，帕版书中变压器电阻的计算公式是否有误（变压器容量没有平方）？
接到旺友短信如下：
我想解决的问题是设备订货时如何指定垂直母线的短时耐候电流和峰值耐受电流。虽然垂直母线较短，受电动力比水平母线小，但是短路电流应该是一样。那么我按照短路电流计算值去指定垂直母线的短时耐候电流可行吗？
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这里有几个问题需要解决：
1）垂直母线与主母线的短路电流是一样的吗？
我们来看下图：
我们看到图中电能从变压器低压侧，经过母线槽接到低压进线断路器，在流经主母线，然后才流到垂直母线。不管是母线槽也好，或者是水平母线、垂直母线也好，它们都有电阻和感抗，也就是说它们都有各自的线路压降
当发生短路时，在主母线1处发生的短路电流必定比发生在2处的短路电流要大，而发生在垂直母线3处，或者4处和5处，它们的短路电流也一定小于主母线1处或者3处的电流
例如，在3处出现了短路电流，虽然从变压器低压侧到主母线，再到3处，短路电流都是一样大的，但是短路电流的值一定会远远小于发生在主母线上的短路电流值
2）垂直母线的短路电流规模数据一定要参考生产厂家给出的数值，它比主母线的短路电流参数要小很多
计算错误，母线的动稳定性不是这样计算的
我们知道，当发生短路时，母线会流过短路电流，而短路电流会对母线产生电动力。此电动力与短路电流的平方成正比，与母线的长度成正比，与母线中心距成反比。同时，短路电流电动力还与母线的结构有关系，对于矩形母线，它的形状系数是0.2，由此可以计算出母线产生的电动力
例如，若母线中流过的短路电流为60kA，其冲击短路电流峰值为2.2X60=132kA，按普遍的规律，则每米长度的母线产生的电动力将近900kgf，整根母线就会产生数吨的短路电动力
这些电动力通过母线夹作用在骨架上。于是母线夹的抗拉强度，以及骨架材料的稳定性就成为开关柜整体的抗变形能力
在型式试验时，试验站按要求将短路电流加载到主母线上，试验结束后用尺子测量开关柜骨架对角线的变形量。若变形量符合要求，则此柜型通过动稳定性测试
顺便说一下：计算短路电流电动力的方法就是我们在普通物理中读过的毕奥萨法尔定律
另外，计算时必须考虑到母线之间的作用力，要用力的矢量迭加方法来计算合力
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由此可见，不管从短路电流的规模来看，或者从母线的机械结构来看，垂直母线的动稳定性都远逊于主母线，因此垂直母线的动稳定性一定远远低于主母线
再次提醒一下：计算母线的动稳定性一定会涉及到力的计算，还会涉及到母线夹的抗拉强度，以及开关柜骨架结构的变形量。这些内容不但涉及到短路电流本身的计算，更多的是对某种开关柜结构的计算考核
也因此，我很忌讳对某种开关柜去做此类计算，因为这是揭短的事情。计算完了，与型式试验的结论有偏差，读者该信我的计算结果还是信型式试验测试的结果？从理智上讲，当然是后者
因此，请楼主还是相信开关柜制造厂提供给您的型式试验结论吧
华为必藏铜排计算方法载流量计算方法折弯经验计算表及高压柜铜排计算方法
铜排的计算方法 1 铜排载流量计算方法 2 铜铝排载流量快速查询：
3 估算法： 单条铜母排载流量= 宽度(mm) X 厚度系数 双母排载流量= 宽度(mm) X 厚度系数 X 1.5(经验系数) 铜排和铝排也可以按平方数来,通常铜应该按5-8A/平方, 铝应该按3-5A/平方 常用铜排的载流量计算方法： 40℃时铜排载流量=排宽*厚度系数 排宽(mm);厚度系数为: 母排12厚时为20;10厚时为18; 依次为:[12-20，10-18，8-16，6-14，5-13，4-12]. 双层铜排[40℃]=1.56-1.58单层铜排[40℃]（根据截面大小定） 3层铜排[40℃]=2单层铜排[40℃]
4层铜排[40℃]=单层铜排[40℃]*2.45(不推荐此类选择,最好用异形母排替代) 铜排[40℃]= 铜排[25℃]*0.85 铝排[40℃]= 铜排[40℃]/1.3 例如求TMY100*10载流量为： 单层：100*18=1800(A)[查手册为1860A]； 双层：2(TMY100*10)的载流量为：1860*1.58=2940(A)；[查手册为2942A]； 三层：3(TMY100*10)的载流量为：1860*2＝3720(A)[查手册为3780A] 以上所有计算均精确到与手册数据相当接近。 另外，铜排载流量也有一个非常简明的计算公式： 单根矩形铜排载流量= 排宽 * (排厚 +8.5)A 例如：15*3的40℃时载流量=15*11.5=172.5A 100*8的40℃时载流量=100*16.5=1650A 双层载流量＝1.5倍单层载流量 三层载流量＝2.0倍单层载流量
密集型母线槽性能参数和要求
母线槽参数及技术要求 1、密集型母线槽性能参数和要求 1.1母线结构型式 密集母线 电压等级 380V 耐压等级 690V 1.2母线系统 交流TN-C系统 1.3防护等级 IP55 额定频率 50HZ 额定绝缘电压 660AC 绝缘电阻 ≥20MΩ1.4母线槽至少采用100%相线容量的N线 PE线要求不少于50%相线容量 允许采用铝导体外壳作为接地 但必须是可 靠的 截面 50%相线的外壳方式。 1.5母线槽必须保证110%额定电流下长期稳定运行。 1.6电流密度必须不大于2A/MM 2 1.7地线系统采用先进的整体接地地线 地线将相线和中性线全部包裹在内 从而把直接带电部分完全隔离 同时阻断母 线周围的磁路 以保证母线槽具有了可靠的接地性能 较小的电抗值 较强的抗谐波能力 。 1.8导体材料 1.8.1母线槽A、B、C、N四相导体采用T2电解铜轧制的高导电率TMY电工硬铜排 符合国标 铜排纯度要求≥99.99% 导电率≥98.6% 电抗率≤0.00032Ωmm 2 /m 硬度HB≥65。 1.8.2铜排表面全长必须镀锡。 1.8.3中性线的材料、截面及制造工艺与相线相同 中性线等效截面应等于100%的相线等效截面。 1.8.4接地导体等效 截面应不小于50%的相线等效截面母线接地。 1.9绝缘材料: 1.9.1母线绝缘介质选用阻燃材料 绝缘等级及耐热等级达到A级或A级以上 能耐受150℃高温和-60℃的低温 在火 灾时不释放有毒气体。 1.9.2绝缘材料采用整体包覆每相铜排的工艺 绝缘老化寿命达到30年以上。 1.9.3在长期处于-5℃ 40℃的环境温度下 能保持其柔韧性和介电强度 不会老化。介电强度≥80KV/mm 抗拉强度 12Mpa。1.9.4 投标人应提供绝缘材料的所有相关的检测报告。 1.10外壳材料: 1.10.1为保证母线槽的强度和刚度及散热效果 母线槽系统外壳侧板采用带散热装置外壳 必须提供相应报告。 1.10.2采用全封闭形式 结构紧凑 配置灵活 动热稳定性好 有较强的抗内外力冲击能力。 1.10.3线槽外表面应作阳极氧化处理 以达到良好的防腐蚀效果。 1.11其它性能要求 1.11.1密集母线与变压器的连接要求采用的铜导体软连接 低压盘和母线连接采用硬连接。 1.11.2密集母线接头部分为了保证良好的电气接触性能 应作镀锡或镀银处理。接头导体之
电线截面电流计算公式
电线截面电流计算公式 （供参考） 导线的阻抗与其长度成正比，与其线径成反比。请在使用电源时，特别注意输入与输出导线的线材与线径问题。以防止电流过大使导线过热而造成事故。 导线线径一般按如下公式计算： 铜线： S= IL / 54.4*U` 铝线： S= IL / 34*U` 式中：I——导线中通过的最大电流（A） L——导线的长度（M） U`——充许的电源降（V） S——导线的截面积（MM2） 说明： 1、U`电压降可由整个系统中所用的设备（如探测器）范围分给系统供电用的电源电压额定值综合起来考虑选用。 2、计算出来的截面积往上靠. 绝缘导线载流量估算 铝芯绝缘导线载流量与截面的倍数关系 导线截面(mm 2 ) 1 1.5 2.5 4 6 10 16 25 35 50 70 95 120 载流是截面倍 数 9 8 7 6 5 4 3.5 3 2.5 载流量 (A) 9 14 23 32 48 60 90 100 123 150 210 238 300 一般情况下： 铜线每平方毫米6安培。铝线是每平方毫米5安培(仅供快速估算) 4平方的铜线：4*6=24A 6平方的铜线：6*6=36A 10平方的铜线：10*6=60A 16平方的铜线：16*6=96A 4平方的铝线：4*5=20A 6平方的铝线：6*5=30A 10平方的铝线：10*5=50A 16平方的铝线：16*5=90A
一、低压配电室的要求 1) 门应向外开，门口装防鼠板； 2) 有采光窗和通风百叶窗，百叶窗应防雨、雪、小动物进入室内； 3) 电缆沟底应有坡度和集水坑； 4) 不装盘的电缆沟应有沟盖板； 5) 盘前通道大于1.3米，盘后通道大于0.8米，并有安全护栏； 6) 一层配电室地面标高应0.5米以上。 二、配电盘的安装 1) 配电盘应为标准盘，顶有盖，前有门； 2) 配电盘外表颜色应一致，表面无划痕； 3) 配电盘母线应有色标； 4) 配电盘应垂直安装，垂直度偏差小于5o； 5) 拉、合闸或开、关柜门时，盘身应无晃动现象； 6) 配电盘上电流表、电压表等按要求装全； 7) 配电盘上个出线回路应有标示； 8) 配电盘一次母线尽可能用铜排连接，压接螺丝两侧有垫片，螺母侧有弹簧垫片，如用多股塑铜线连接，应压接铜鼻子； 9) 配电盘二次控制线应集中布线，并用塑料带及绑带包扎固定，控制电缆备用线芯在控制电缆分支处螺旋缠绕好； 10) 配电盘的互感器、电动机保护器等小件也应牢固固定好。 三、电缆的安装 1) 电缆沟安装的应先检查电缆沟的走向、宽度、深度、转弯处和各交叉跨越处的预埋管是否符合设计要求； 2) 电缆入沟中后，不必严格将其拉直，应松弛成波浪形； 3) 电缆的两端应留有做检修的长度余量； 4) 电缆固定支架间或固定点间的距离，不应大于1米； 5) 电缆穿管敷设时，管内径不应小于电缆外径的1.5倍，且不小于100毫米； 6) 电缆在埋地敷设或电缆穿墙、穿楼板时，应穿管或采取其他保护措施； 7) 电缆从地下或电缆沟引出地面时，出地面2米的一段应用金属管或罩加以保护； 8) 直埋电缆深度为0.7米，电缆上下应各铺盖100毫米厚的软土或沙，并盖混凝土保护，及埋设电缆标志桩； 9) 直埋电缆时禁止将电缆平行敷设在管道的上面或下面； 10) 一般禁止地面明敷电缆，否则应有防止机械损伤的措施； 11) 相同电压的电缆并列敷设时，电缆间净距应大于35毫米，且不小于电缆外径； 12) 低压与高压电缆应分开敷设。并列敷设时净距不应小于150毫米； 13) 进出配电室的电缆应排列整齐，并用绑线固定好，挂上标志牌； 14) 电缆水平悬挂在钢索上，固定点的距离不应大于0.6米。 四、电动机的安装 1) 检查电动机的名牌，看功率、电压是否符合图纸要求； 2) 检查电动机的接线盒是否正确，螺丝是否有松动，接线盒是否密封良好； 3) 检测电动机的绝缘电阻，新设备应大于1MΩ，旧设备应大于0.5MΩ；
(完整word版)母线技术参数计算方法.doc
母线主要性能参数的计算方法 1、 交流电阻的计算 l R 201 (T 20) K j K i b h 其中： R ——交流电阻（ ）； 20 —— 20℃时导体电阻率（ mm 2 / m ）； ——导体的电阻温度系数（℃ -1 ） ,TMY 0.00385 ； T ——导体实际工作温度 ( ℃ ) ； l ——导体长度（ m ）； b ——导体厚度（ mm ）； h ——导体宽度（ mm ）； K j ——集肤效应系数； b h 6X30 6X40 6X50 6X60 6X80 6X110 6X150 6X200 K j 1.015 1.026 1.04 1.055 1.09 1.15 1.21 1.25 K i ——邻近效应系数，取 1.03 。 2、 感抗计算 对于密集型母线： D j X 0.1445lg D z 其中： X ——母线每相感抗（ m / m ）； D j ——每相导体间的几何均距（ mm ）。 D j 3 D AB D BC D AC ，其中： D AB n n D aa ' D ab ' D an ' n D ba ' D bb ' D bn ' n D na ' D nb ' D nn ' n n (D aa D ab D an ' ) (D aa D ab D ')(D aa ' D ab D an ' ) an 式中： D aa ' b A ， A 为导体间绝缘层厚度； D ab ' D aa 2 D ab 2 ， D ab h K ，其中 n 1 D an ' D aa 2 D an 2 ， D an h K ，其中 n 1 D an ' D na ' ； K 1； K n 1； 且 D BC 、 D AC 与 D AB 的计算方法相同。
深瑞BP B母线保护装置使用说明
BP-2B 母差及失灵保护装置使用说明 BP-2B 母线差动保护是母线故障时的快速保护，能满足双母线运行灵活的要求。其在双母线并列运行，单母线运行解列运行，固定联结破坏及倒闸操作过程中均能正确动作，不必进行手动切换。在双母线并列运时发生母线短路或接地故障时保护动作无时限跳开母联及故障母线上联结的各元件断路器。在单母线运行时，当母线发生短路或接地故障时保护动作无时限跳开母线上联结的各元件断路器。 BP-2B 微机母差及失灵保护装置装置面板布置图如下图1： 图1 BP-2B 母差及失灵保护 BP-2B 型微机母线保护装置面板指示灯与按钮说明表:见表1 表1 BP-2B 型微机母线保护装置面板指示灯与按钮说明表
BP-2B保护装置运行或操作时相应的信号指示灯和界面显示表：见表2
BP-2B微机母线保护装置异常信息含义及菜单操作 BP-2B微机母线保护装置自检信息含义及处理建议：见下表3 表3 BP－2B微机母线保护装置自检信息含义及处理建议 BP-2B保护插件异常信息含义及处理建议：见下表4
BP-2B母线保护装置告警信号灯处理表：见下表5 表5 BP-2B母线保护装置告警信号灯处理表
BP-2B微机母线成套保护液晶显示画面总体结构示意图，如下图2： 图2 BP－2B微机母线成套保护液晶显示画面总体结构示意图 保护插件刀闸辅助接点与一次设备状态不对应时强制对应的步骤： a)由主界面按“确认”键进入一级菜单； b)按“←”键选中“参数”，后按“↓”键选中“运行方式设置”，按“确认”键， 后按“↑”、“↓”键输入密码后进入下一级菜单，按“确认”键，间隔数变成灰色； c)利用“↓”、“↑”，从界面中找到相应线路所对应的间隔，再按“确认”键，此 时间隔数灰色消失； d)按“↓”键选中所要改变的刀闸，再按“确认”键此时又变灰色；
硬母线温升计算
硬母线温升计算 请教各位，低压成套开关设备垂直母线额定短时耐受电流如何选取？ 在论坛一直潜水，学习帕版及各位老师的帖子，受益匪浅。本人有一事不明白，低压成套开关设备垂直母线的额定短时耐受电流如何选取？ 对于2500kVA，阻抗电压6%的变压器，主母线选择额定短时耐受电流85kA/1S，垂直母线应如何选取？垂直母线上的断路器的分断能力是否应于母线相匹配？ 另，帕版经常提到的“MNS Engineering Guide-line ”式中下载不到，可否提供以下？谢谢 楼主的问题是： 对于2500kVA，阻抗电压6%的变压器，主母线选择额定短时耐受电流85kA/1S，垂直母线应如何选取？垂直母线上的断路器的分断能力是否应于母线相匹配？ 我们先来计算一番： 因为：Sn=√3UpIn，所以In=2500x103/(1.732x400)=3609A 因为：Ik=In/Uk，所以Ik=3609/0.06=60.15kA 对于断路器而言，选择断路器的极限短路分断能力Icu>60.15kA即可，一般取为65kA。但是对于主母线来说，是不是我们也选择它的动稳定性等于65kA 就可以了？ 动稳定性的定义是：低压开关柜抵御瞬时最大短路电流电动力冲击的能力。那么60.15kA就是最大短路电流的瞬时值吗？ 我们来看下图：
这张图我们看了N遍了。其中Ip就是短路电流的稳态值，也是短路电流的周期分量。在楼主的这个问题中，我们计算得到的60.15kA 就是Ip，它也等于短路电流稳态值Ik。显然，它不是短路电流的最大瞬时值 短路电流的最大瞬时值是冲击短路电流峰值Ipk，Ipk=nIk。根据IEC 61439.1或者GB 7251.1，我们知道当短路电流大于50kA后，n=2.2，于是冲击短路电流峰值Ipk=nIk=2.2x60.15=132.33kA，这才是动稳定性对应的最大短路电流瞬时值 也就是说，对于楼主的这个范例，低压开关柜主母线的峰值耐受电流必须大于132.33kA 我们来看GB 7251.1-2005是如何描述峰值耐受电流与短时耐受电流之间的关系的，如下： 我们发现，对于主母线来说，它的峰值耐受电流与短时耐受电流之比就是峰值系数n
管型母线技术规范及要求
管母线产品知识培训材料 （内部资料、不得外传） 2015.01.05 各位老总大家好！ 首先简单自我介绍一下（口头介绍），是xxxxxxx WG管型导体中心负责人。我们主要开展10到35kV电容式复合屏蔽绝缘管母线、铝镁硅合金管状母线（行业所称管状母线即为该产品）、低压管型导体母线、风电专用管母线等产品的开发、生产和技术服务。本人及所属团队专业从事管母线相关设计、生产、现场安装以及市场跟踪服务等工作多年，经历了管型母线从开始艰难开发市场到目前被电力电气行业所广泛认同，历经大小数百个项目的洗礼，在产品开发创新、市场开拓维护、行业动态把控、同行区别性竞标、产品生产设计安装、特定使用环境技术方案优选、原材料采购途径优化等方面积累了丰富的经验。 目前管母线产品线已扩大到使用范围更加广阔的低压输配电领域以及风电、铁路牵引站、隧道等特定行业。 一、管母线的发展历史及行业现状 首先介绍电容式复合屏蔽绝缘管母线，该产品是管母线系列产品中的核心产品，在国内市场处于成长期并因其优良的产品特性受到电力电气行业的逐步重视，目前保持了较高的利润附加值和明显的技术特征识别度，市场销售前景非常好。 该产品在国外被称为管型电缆，欧洲的德国和瑞士在该产品开发领域是先驱国家，特别是瑞士的MGC公司生产的管母线在我国的市场开拓也小有成就。2000
年左右，北京、合肥的部分高校的电气研究人员通过电力行业的专业期刊了解到了这个产品，并在一些专业的行业会议上进行了相关的技术交流，引起了一些市场嗅觉灵敏的企业和个人的注意。 将该产品努力推向市场并取得初步成效的是广州日昭电力新技术应用有限公司的罗志昭，他们当时主要的做法是包装企业和罗志昭个人，同时迅速取得很多产品专利；建立销售队伍和网络，重点做了电力设计院和各地电力公司的工作，为绝缘管母线进入我国的电力输配电行业打下了基础，同时该企业也取得了一些发展的先机和优势，到目前其市场占有率还是保持一定的优势。目前活跃在各地各企业的管母线专业人员大多直接或间接来源于该企业。他们取得的专利为图谋管母线产品复制或开发的其他企业设置了一定的门槛，被广州日昭诉讼侵权的企业有很多，只要是市场做的有点名堂的，他们就会告上一告，我们本地的有些企业也被该公司告了。然而时至今日，这一块已经不存在问题了，他们的专利权已经到期开放了，绝缘管母线行业进入百家争鸣时代。 近两年全国涌现出来的管母企业很多，从刚开始的十几家到了现在的几十家，我们市就达到了4、5家，还有很多企业准备好了资质，也在摩拳擦掌准备在管母线行业小试牛刀。大家有没有发现，虽然涉足管母线行业的企业很多，但是真正做的有点名气的却屈指可数，我们本地的很多企业也都做过该产品，却一直做不起来，半死不活。其中的原因，可能也只有极少数的专业人士能够想明白，这个有机会有兴趣的老总可以单独和我聊的玩。从这一点来看，绝缘管母线貌似简单，实质还是很有些道道在里面的。 我再来介绍一下管母线产品线当中另外一个核心产品——铝镁硅合金管状母线的基本情况。这个产品被大多数号称管母线专业厂家所忽视或者故意无视，
变频器直流母线电容纹波电流计算方法
变频器直流母线电容纹波电流计算方法 各类电动机是我们发电量的主要消耗设备，而变频器作为电动机的驱动装置成为当前“节能减排”的主力设备之一。它一方面可以起到节约能源消耗的作用，另一方面也可以实现对原有生产或处理工艺过程的优化。目前应用最多也最广的是交-直-交电压型变频器，即中间存在直流储能滤波环节，一般采用大容量电解电容器实现此功能。 使用电解电容器的作用主要有以下几个： （1）补偿以电源频率两倍或六倍变化的逆变器所需功率与整流桥输出功率之差； （2）提供逆变器开关频率的输入电流； （3）减小开关频率的电流谐波进入电网； （4）吸收急停状态时所有功率开关器件关断下的电机去磁能量； （5）提供瞬时峰值功率； （6）保护逆变器免受电网瞬时峰值冲击。 电解电容器设计选型所需要考虑的主要因素有以下几个：电容器的电压、电容器量、电容器的纹波电流、电容器的温升与散热、电容器的寿命等等。这些因素对变频器满足要求的平均无故障时间（mtbf）十分重要。然而电解电容器的纹波电流的计算如何能明确给出计算依据，这是本文所要解决的问题。 直流母线电容纹波电流的计算 纹波电流指的是流过电解电容器的交流电流，它使得电解电容器发热。纹波电流额定值的确定方法是在额定工作温度下规定一个允许的温升值，在此条件下电容器符合规定的使用寿命要求。当工作温度小于额定温度时，额定纹波电流可以加大。但过大的纹波电流会大大缩短电容器的耐久性，当纹波电流超过额定值，纹波电流所引起的内部发热每升高5℃，电容器器的寿命将减少50%。因此当要求电容器器具有长寿命性能时，控制与降低纹波电流尤其重要。 但在实际设计过程中，电解电容器的纹波电流由于受变频器输入输出各物理量变化以及控制方式等的影响很难直接计算得到，一般多采用根据实际经验估算大小，如每μf电容器要求20ma纹波电流之类的经验值，或者通过计算机仿真来估算[3～6]。 本文根据对变频器电路拓扑与开关调制方式的分析，并借鉴已有文献资料，归纳出一个直接的计算电解电容器纹波电流的方法，供大家参考。
铜排载流量计算法(网络软件)
铜排载流量计算法 简易记住任何规格的矩形母排的载流量 矩形母线载流量： 40℃时铜排载流量=排宽*厚度系数 排宽(mm);厚度系数为:母排12厚时为20;10厚时为18;依次为: [12-20，10-18，8-16，6-14，5-13，4-12] . 双层铜排[40℃]=1.56-1.58单层铜排[40℃]（根据截面大小定）3层铜排[40℃]=2单层铜排[40℃] 4层铜排[40℃]=单层铜排[40℃]*2.45(不推荐此类选择,最好用异形母排替代) ) 铜排[40℃]= 铜排[25℃]*0.85 铝排[40℃]= 铜排[40℃]/1.3 例如求ＴＭＹ100*10载流量为： 单层：１００*１８＝１８００（Ａ）［查手册为１８６０Ａ］； 双层：２（ＴＭＹ１００*１０）的载流量为： １８００*１.５８＝２９４０（Ａ）；［查手册为２９４２Ａ］；
三层：３（ＴＭＹ１００*１０）的载流量为： １８６０*２＝３７２０（Ａ）［查手册为３７８０Ａ］以上所有计算均精确到与手册数据相当接近。 铜排的载流量表 一、矩形铜排 铜母排截面25℃35℃ 平放（A）竖放（A）平放（A）竖放（A） 15×3 176 185 20×3 233 245 25×3 285 300 30×4 394 415 40×4 404 425 522 550 40×5 452 475 551 588 50×5 556 585 721 760 50×6 617 650 797 840 60×6 731 770 940 990 60×8 858 900 1101 1160 60×10 960 1010 1230 1295 80×6 930 1010 1195 1300 80×8 1060 1155 1361 1480
母线保护小知识
母线保护是保证电网安全稳定运行的重要系统设备，它的安全性、可靠性、灵敏性和快速性对保证整个区域电网的安全具有决定性的意义。迄今为止，在电网中广泛应用过的母联电流比相式差动保护、电流相位比较式差动保护、比率制动式差动保护，经各发、供电单位多年电网运行经验总结，普遍认为就适应母线运行方式、故障类型、过渡电阻等方面而言，无疑是按分相电流差动原理构成的比率制动式母差保护效果最佳。 但是随着电网微机保护技术的普及和微机型母差保护的不断完善，以中阻抗比率差动保护为代表的传统型母差保护的局限性逐渐体现出来。从电流回路、出口选择的抗饱和能力等多方面，传统型的母差保护与微机母差保护相比已不可同日而语。尤其是随着变电站自动化程度的提高，各种设备的信息需上传到监控系统中进行远方监控，使传统型的母差保护无法满足现代变电站运行维护的需要。 下面通过对微机母差保护在500 kV及以下系统应用的了解，依据多年现场安装、调试各类保护设备的经验，对微机母差保护与以中阻抗比率差动保护为代表的传统型母差保护的原理和二次回路进行对比分析。 1微机母差保护与比率制动母差保护的比较 1.1微机母差保护特点 a. 数字采样，并用数学模型分析构成自适应阻抗加权抗TA饱和判据。 b. 允许TA变比不同，具备调整系数可以整定，可适应以后扩建时的任何变比情况。 c. 适应不同的母线运行方式。 d. TA回路和跳闸出口回路无触点切换，增加动作的可靠性，避免因触点接触不可靠带来的一系列问题。 e. 同一装置内用软件逻辑可实现母差保护、充电保护、死区保护、失灵保护等，结构紧凑，回路简单。 f. 可进行不同的配置，满足主接线形式不同的需要。 g. 人机对话友善，后台接口通讯方式灵活，与监控系统通信具备完善的装置状态报文。 h. 支持电力行业标准IEC 608705103规约，兼容COMTRADE输出的故障录波数据格式。 1.2基本原理的比较 传统比率制动式母差保护的原理是采用被保护母线各支路(含母联)电流的矢量和作为动作量，以各分路电流的绝对值之和附以小于1的制动系数作为制动量。在区外故障时可靠不动，区内故障时则具有相当的灵敏度。算法简单但自适应能力差，二次负载大，易受回路的复杂程度的影响。 但微机型母线差动保护由能够反映单相故障和相间故障的分相式比率差动元件构成。双母线接线差动回路包括母线大差回路和各段母线小差回路。大差是除母联开关和分段开关外所有支路电流所构成的差回路，某段母线的小差指该段所连接的包括母联和分段断路器的所有支路电流构成的差动回路。大差用于判别母线区内和区外故障，小差用于故障母线的选择。 这两种原理在使用中最大的不同是微机母差引入大差的概念作为故障判据，反映出系统中母线节点和电流状态，用以判断是否真正发生母线故障，较传统比率制动式母差保护更可靠，可以最大限度地减少刀闸辅助接点位置不对应而造成的母差保护误动作。 1.3对刀闸切换使用和监测的比较 传统比率制动式母差保护用开关现场的刀闸辅助接点，控制切换继电器的动作与返回，电流回路和出口跳闸回路都依赖于刀闸辅助接点和切换继电器接点的可靠性，刀闸辅助接点和切换继电器的位置监测是保护屏上的位置指示灯，至于继电器接点好坏，在元件轻载的情况下无法知道。 微机保护装置引入刀闸辅助触点只是用于判别母线上各元件的连接位置，母线上各元件的电流回路和出口跳闸回路都是通过电流变换器输入到装置中变成数字量，各回路的电流切换用软件来实现，避免了因接点不可靠引起电流回路开路的可能。 另外，微机母差保护装置可以实时监视和自检刀闸辅助触点，如各支路元件TA中有电流而无刀闸位置；两母线刀闸并列；刀闸位置错位造成大差的差电流小于TA断线定值但小差的差电流大于TA断线定值时，均可以延时发出报警信号。微机母差保护装置是通过电流校验实现实时监视和自检刀闸辅助触点，并自动纠正刀闸辅助触点的错误的。运行人员如果发现刀闸辅助触点不可靠而影响母差保护运行时，可以通过保
矩形母线技术规范
技术规范书 项目单位工程名称货物描述 矩形母线,铜,4000A 表1矩形母线参数表 序号项目单位 标准参数值 投标人保证值 备 注硬铜硬铝 1 导体密 度 g/cm38.9 2.7 8.9 2.7 2 抗拉极 限强度 MPa 厚度 1.25mm以 下 >300 <120 厚度 1.25mm以 下 >300 <120 厚度 1.25～ 3.28mm >270 厚度 1.25～ 3.28mm >270 厚度 3.53～ 7mm >260 厚度 3.53～ 7mm >260 厚度7mm以 上 >250 厚度7mm以 上 >250 3 20℃时 电阻率 μ Ω·m 0.0172 0.0295 0.0172 0.0295 4 熔点℃1083 658 1083 658 5 每1℃温 度电阻 系数 Ω·m 0.00382 0.0036 0.00382 0.0036 6 延伸率% 6 3 6 3 7 轧制截 面误差 % < 1 < 3 < 1 < 3 8 长度偏 差 mm < 10 < 10 9 壁厚偏 差 mm ≤ 1 ≤ 1 10 弯曲度/ 弯曲半径按GBJ149-1990 规定 弯曲半径按GBJ149-1990 规定 铝矩形母线（竖放或平放）下，长期容许的载流量（见表2）。 单片母线的载流量（A）θ c =70℃表2-1 母线尺寸宽*厚（mm）铝 交流直流
25℃30℃40℃25℃30℃40℃ 15ⅹ3 20ⅹ3 25ⅹ3 30ⅹ4 40ⅹ4 40ⅹ5 50ⅹ5 50ⅹ6 60ⅹ6 80ⅹ6 100ⅹ6 60ⅹ8 80ⅹ8 100ⅹ8 120ⅹ8 60ⅹ10 80ⅹ10 100ⅹ10 120ⅹ10 165 215 265 365 480 540 665 740 870 1025 1150 1155 1320 1425 1480 1625 1820 1900 2070 155 202 249 343 451 507 625 695 818 1080 1340 965 1240 1530 1785 1085 1390 1710 1945 134 174 215 296 389 438 539 600 705 932 1155 831 1070 1315 1540 936 1200 1475 1680 165 215 265 370 480 545 670 745 880 1170 1455 1040 1355 1690 2040 1180 1540 1910 2300 155 202 249 348 451 512 630 700 827 1100 1368 977 1274 1590 1918 1110 1450 1795 2160 134 174 215 300 389 446 543 604 713 950 1180 844 1100 1370 1655 956 1250 1550 1865 铜矩形母线竖放或平放下，长期容许的载流量 单片母线的载流量（A）θ c =70℃表2-2 母线尺寸宽*厚（mm）铜 交流直流 25℃30℃40℃25℃30℃40℃ 15ⅹ3 20ⅹ3 25ⅹ3 30ⅹ4 40ⅹ4 40ⅹ5 50ⅹ5 50ⅹ6 60ⅹ6 80ⅹ6 100ⅹ6 60ⅹ8 80ⅹ8 210 275 340 475 625 700 860 955 1125 1480 1810 1320 1690 197 258 320 446 587 659 809 898 1056 1390 1700 1240 1590 170 223 276 385 506 567 697 774 912 1200 1470 1070 1370 210 275 340 475 625 705 870 960 1145 1510 1875 1345 1755 197 258 320 446 587 664 818 902 1079 1420 1760 1265 1650 170 223 276 385 506 571 705 778 928 1225 1520 1090 1420
母线槽技术规范书
密集型低压母线槽技术规格 1.1 供货方提供的资质或认证文件的内容。 中国国家强制性产品认证CCC：本次各个规格型号的母线槽产品必须通过国家强制性产品认证CCC，并提供有效的型式试验报告； 质量保证体系：本次采用产品的生产厂家必须通过ISO9001质量保证体系认证； 环境管理体系：供货方应通过环境管理体系ISO14001 认证； 负责本项目的督导、调试的专业工程师的名单及资质证明文件； 提供主要原材料的产地及厂家名称； 其他重要的检测报告或技术证书； 1.2 如果本规范书中有某些没有提及的功能而供货方已经考虑到的，或者供货方有新的和更合理的建议，供货方应将其作为副件提供。 2. 主要技术要求 2.1 要求采用三相五线TN-S系统的封闭式密集型铜母线槽。 2.2 设备必须满足以下的标准与要求。 （1）国家标准（GB7251.1）《低压成套开关设备和控制设备第一部分：型式试验和部发型式试验成套设备》 （2）国家标准（GB7251.2）《低压成套开关设备和控制设备第二部分：对母线干线系统(母线槽)的特殊要求》 （3）国家标准（GB 4208）《外壳防护等级(IP代码)》 （4）国家标准（GB5585.1）《电工用铜、铝及其合金母线第一部分：一般规定》 （5）机械行业标准（JB/T 9662）《密集绝缘母线干线系统(密集绝缘母线槽)》 （6）ZBK36002《母线槽(母线干线系统)》 （7）ZBK36003《密集绝缘母线槽》 （8）国际电工委员会IEC439 母线槽的电气技术规格要求 （1）额定工作电压：三相五线TN-S系统，AC380V/AC660V 额定绝缘电压：AC600V/AC1000V及以上 （6）相数：3（三相五线制，3L+N+PE） （7）额定频率：50-60Hz （8）额定电流：2500A ,800A。 （9）母线槽电气参数： a.)绝缘电阻：相间绝缘电阻≥500MΩ b.)相与地间绝缘电阻≥500MΩ c.)铜排与外壳之间电阻≥500MΩ d)短时耐受电流 规格(A) 400-800A 1000-1250A 1600-2500A
母线电容计算
变频器中直流母线电容的纹波电流计算 2010年06月26日评论(0)|浏览(130) 点击查看原文 各类电动机是我们发电量的主要消耗设备，而变频器作为电动机的驱动装置成为当前“节能减排”的主力设备之一。它一方面可以起到节约能源消耗的作用，另一方面也可以实现对原有生产或处理工艺过程的优化。目前应用最多也最广的是交-直-交电压型变频器，即中间存在直流储能滤波环节，一般采用大容量电解电容器实现此功能。 使用电解电容器的作用主要有以下几个[1]： （1）补偿以电源频率两倍或六倍变化的逆变器所需功率与整流桥输出功率之差； （2）提供逆变器开关频率的输入电流； （3）减小开关频率的电流谐波进入电网； （4）吸收急停状态时所有功率开关器件关断下的电机去磁能量； （5）提供瞬时峰值功率； （6）保护逆变器免受电网瞬时峰值冲击。 电解电容器设计选型所需要考虑的主要因素有以下几个：电容器的电压、电容器量、电容器的纹波电流、电容器的温升与散热、电容器的寿命等等。这些因素对变频器满足要求的平均无故障时间（mtbf）十分重要。然而电解电容器的纹波电流的计算如何能明确给出计算依据，这是本文所要解决的问题。 2 直流母线电容纹波电流的计算 纹波电流指的是流过电解电容器的交流电流，它使得电解电容器发热。纹波电流额定值的确定方法是在额定工作温度下规定一个允许的温升值，在此条件下电容器符合规定的使用寿命要求。当工作温度小于额定温度时，额定纹波电流可以加大。但过大的纹波电流会大大缩短电容器的耐久性，当纹波电流超过额定值，纹波电流所引起的内部发热每升高5℃，电容器器的寿命将减少50%。因此当要求电容器器具有长寿命性能时，控制与降低纹波电流尤其重要。 但在实际设计过程中，电解电容器的纹波电流由于受变频器输入输出各物理量变化以及控制方式等的影响很难直接计算得到[2]，一般多采用根据实际经验估算大小，如每μf电容器要求20ma纹波电流之类的经验值，或者通过计算机仿真来估算[3～6]。 本文根据对变频器电路拓扑与开关调制方式的分析，并借鉴已有文献资料，归纳出一个直接的计算电解电容器纹波电流的方法，供大家参考。
母线保护
母线保护(一) 与其他的主设备保护相比，母线保护的要求更为苛刻。当变电站母线发生故障时，如不及时切除故障，将会损坏众多电力设备，破坏系统的稳定性，甚至导致电力系统瓦解。如果母线保护拒动，也会造成大面积的停电。因此，设置动作可靠、性能良好的母线保护，使之能迅速有选择地切除故障是非常必要的。 常见的母线故障有：绝缘子对地闪络、雷击、运行人员误操作、母线电压和电流互感器故障等。 在大型发电厂及变电站的母线保护装置中，通常配置有母线差动保护、母线充电保护、母联失灵保护、母联死区保护、母联过流保护、母联非全相保护、其他断路器失灵保护等。其中，最为主要的是母差保护。一下着重了解母线差动保护的相关内容。 1、母差保护的原理 和线路差动保护相同，母线差动保护的基本原理也是基于基尔霍夫定律：在母线正常运行及外部故障时，各线路流入母线的电流和流出母线的电流相等，各线路的电流向量和为零；当母线上发生故障时，各线路电流均流向故障点，其向量和（差动电流）不再等于零，满足一定条件后，出口跳开相应开关。 母线差动保护，由ABC 三相分相差动元件构成。每相差动元件由小差差动元件及大差差动元件构成。大差元件用于判断是否为母线故障，小差元件用于选择出故障具体在哪一条母线。 为了提高保护的可靠性，在保护中和设置有起动元件、复合电压闭锁元件、CT 回路断线闭锁元件等。 2、差动保护的动作方程 首先规定CT 的正极性端在母线侧，一次电流参考方向由线路流向母线为正方向。 差动电流：指所有母线上连接元件的电流和的绝对值； 制动电流：指所有母线上连接元件的电流的绝对值之和。 以如图的双母线接线方式的大差为例。差动电流和制动电流为： ?????+++=+++=制动电流.. 差动电流....4321r 4321d I I I I I I I I I I
110kV母线保护装置技术规范
110kV XX 输变电新建工程110kV母线保护装置 技 术 规 范 书 2020年05月
一通用部分 1 总则 1.1引言 提供设备的厂家、投标企业应具有ISO 9001质量保证体系认证证书，宜具有ISO 14001环境管理体系认证证书和OHSAS 18001职业健康安全管理体系认证证书及年检记录，宜具有AAA级资信等级证书、重合同守信用企业证书并具备良好的财务状况和商业信誉。提供的保护装置应在国家或电力行业级检验检测机构通过型式试验和动模试验。 投标厂商应满足《国家电网公司十八项电网重大反事故措施（试行）》以及《国家电网公司输变电工程通用设备（2009年版）》，满足变电站无人值班的要求。招标方在技术规范专用部分提出的要求投标方也应满足。 提供的产品应有部级鉴定文件或等同有效的证明文件。 投标方应提供设备近2年运行业绩表。 1.1.1本规范提出了110kV母线保护设备的功能设计、结构、性能、安装和试验等方面的技术要求。 1.1.2本规范提出的是最低限度的要求，并未对一切技术细节作出规定，也未充分引述有关标准和规范的条文，投标方应提供符合本规范和工业标准的优质产品。 1.1.3如果投标方没有以书面形式对本规范的条文提出异议，则表示投标方提供的设备完全符合本规范的要求；如有异议，应在报价书中以“对规范的意见和同规范的差异”为标题的专门章节中加以详细描述。 1.1.4本规范所使用的标准如遇与投标方所执行的标准不一致按较高的标准执行。 1.1.5本规范经招、投标双方确认后作为订货合同的技术附件，与合同正文具有同等效力。 1.2供方职责 供方的工作范围将包括但不限于下列内容。 1.2.1提供标书内所有设备及设计说明书及制造方面的说明。 1.2.2提供国家或电力行业级检验检测机构出具的型式试验报告，以便确认供货设备能否满足所有的性能要求。 1.2.3提供设备安装、使用的说明书。 1.2.4提供试验和检验的标准，包括试验报告和试验数据。 1.2.5提供图纸，制造和质量保证过程的一览表以及标书规定的其他资料。 1.2.6提供设备管理和运行所需有关资料。 1.2.7所提供设备应发运到规定的目的地。 1.2.8如标准、规范与本标书的技术规范有明显的冲突，则供方应在制造设备前，用书面形式将冲突和解决办法告知需方，并经需方确认后，才能进行设备制造。 1.2.9在更换所用的准则、标准、规程或修改设备技术数据时，供方有责任接受需方的选择。 1.2.10现场服务。 2技术规范要求 2.1使用环境条件 2.1.1设备储存温度：-25℃～+70℃。 2.1.2设备工作温度：-5℃～+40℃。 2.1.3大气压力：86kPa～106kPa。 2.1.4相对湿度：5%～95%。 2.1.5抗地震能力：地面水平加速度0.3g，垂直加速度0.15g同时作用。
短路电流计算公式
二.计算条件 1.假设系统有无限大的容量.用户处短路后,系统母线电压能维持不变.即计算阻抗比系统阻抗要大得多。 具体规定: 对于3~35KV级电网中短路电流的计算,可以认为110KV及以上的系统的容量为无限。只要计算35KV及以下网络元件的阻抗。 2.在计算高压电器中的短路电流时,只需考虑发电机、变压器、电抗器的电抗,而忽略其电阻;对于架空线和电缆,只有当其电阻大于电抗1/3时才需计入电阻,一般也只计电抗而忽略电阻。 3. 短路电流计算公式或计算图表,都以三相短路为计算条件。因为单相短路或二相短路时的短路电流都小于三相短路电流。能够分断三相短路电流的电器,一定能够分断单相短路电流或二相短路电流。 三.简化计算法 即使设定了一些假设条件,要正确计算短路电流还是十分困难,对于一般用户也没有必要。一些设计手册提供了简化计算的图表.省去了计算的麻烦.用起来比较方便.但要是手边一时没有设计手册怎么办下面介绍一种“口诀式”的计算方法,只要记牢7句口诀,就可掌握短路电流计算方法。 在介绍简化计算法之前必须先了解一些基本概念。 1.主要参数 Sd三相短路容量 (MVA)简称短路容量校核开关分断容量 Id三相短路电流周期分量有效值(KA)简称短路电流校核开关分断电流和热稳定 IC三相短路第一周期全电流有效值(KA) 简称冲击电流有效值校核动稳定 ic三相短路第一周期全电流峰值(KA) 简称冲击电流峰值校核动稳定 x电抗(W) 其中系统短路容量Sd和计算点电抗x 是关键. 2.标么值 计算时选定一个基准容量(Sjz)和基准电压(Ujz).将短路计算中各个参数都转化为和该参数的基准量的比值(相对于基准量的比值),称为标么值(这是短路电流计算最特别的地方,目的是要简化计算). (1)基准 基准容量 Sjz =100 MVA 基准电压 UJZ规定为8级. 230, 115, 37, , , ,, KV
铜排技术参数及焊接技术参数
铜排（铜母线）、铜带验收标准 一、材质：国标T2铜。 二、生产工艺：压延模具拉伸成型。 三、含铜量：含量99.95%左右。 四、电阻率：≤0.017772Ωmm2/m。 五、密度：20℃铜排密度8.95g/cm3。 六、抗拉强度：≥300N/mm2。 七、硬度：HB≥65。 八、弯曲90度表面无裂纹。 九、直线度≤2mm/m。 十、表面光洁度3.2。 十一、尺寸偏差±0.5mm。 十二、铜排表面光滑平整、无裂纹、起皮、夹渣、气孔等现象。
MIG焊接产品技术数据 科学的管理、高素质的职工队伍，不断创新、用户至上的发展目标，严格执行企业标准（Q/320621AXF01-2006）、质量管理体系标准（ISO9001：2000），强有力的实施和完善，才能生产出用户满意的高品质、过硬的合格产品。 一、选材 TMY 压延铜材执行标准：GB/T2040-1989 TMY 压延铜软带执行标准：GB/T2059-2000 二、制作工艺 1、工艺流程：标准选材→下料→铜材端面两侧刨坡口（根据板材的宽、厚度确定坡口角度）→清理叠装→酸洗→表面处理→保温→焊接→清理毛刺→钻孔→表面抛光→导电面镀锡→整形→包装→入库。 2、国内铜母线焊接制作工艺简述： A、手工操作的普通电焊、氧焊、对焊、炭弧焊、乌极氩弧焊，焊接时受条件、气候等环境影响，容易形成虚焊、漏焊、脱焊、气泡、夹渣等缺陷，焊缝连接处存在电打弧、通电不畅、电耗大等缺点。 B、压接工艺：铜软带和铜母排截面相对，外加一个铜管，利用机械的压力成形。它的缺点是：铜软带和铜母排之间有间隙，导电时依靠外面的铜管输送。它的单块电流限于1000A以下，单块长度限1000cm以内，这样制作工艺在目前国内铝冶炼行业中最原始、最落后，这种工艺比普通焊接更容易产生电打弧、母排发热、电耗大等特点，绝对不能适应高压、大电流的铜母线使用。 C、我公司采用国际最先进的微电脑波形控制MIC/MAG气体保护焊，选用专用焊丝，采用全自动送丝焊接。把铜软带叠成所需尺寸跟铜母排采用K、X形坡口焊接，焊接时材料温度控制在600℃左右。技术参数如下： 电阻率：（Ωmm/m2）[20℃] 0.017772 密度：（g/cm3）[20℃] 8.9 电导率：（%LACS）[20℃]≥96 三、生产质量控制 各车间检验入库检验出厂检验 总质检 材质检验生产各工序检验半成品检验成品检验包装入库检验 采用控制点巡检，各种测量器具齐全，严格按质量控制程序检验，不合格的产品坚决不出厂。
母线槽的安全技术参数
母线槽的安全技术参数 母线槽的安全技术参数 随着我国经济及现代化建设的飞速发展，用电负荷越来越大。近几年来发集电器达国家用母线槽代替电缆已是普遍现象，我国也已形成定向发展趋势。但由于有些设计人员，用户及质量监督人员对母线槽最关健的安全技术参数?极限温升值，认识和了解不深，致使工程上存在安全隐患及投资浪费现象，下面谈一下有关母线槽极限温升值的若干问题。 在我国火灾事故中，属电气引起的火灾事故占比例超出60%，而由电气引起火灾事故的肇事者包括：电缆、电线、高低压成套设备、变压器、母线槽、电器元件等。大部分是由于长期温升高发热，导致绝缘材料老化发生短路而引起火灾事故，发热检测的标准术语就是极限温升。 所以要确保供电系统安全运行及节能减排，母线槽的极限温升则是对母线槽产品考核的一项必不可少的技术参数，足以引起集电器设计、监理、甲方施工单位、验收单位重视。 一、温升为何确定了母线槽的载流能力： 低压电力输送干线有电线、电缆、分支电缆、母线槽、裸导电排，穿刺电缆等。由于各种产品散热不同，每平方毫米的载流能力也是有所不同的：同样的产品，同样的导体规格，当通过相同的电流时，其温升不同；同样的导体截面积，因设计结构不同，温升也不同。当然，温升高，电阻值增大，电压降也加大，电能的损耗也随着加大。例如：35mm2的电线通过80A电流时温升较低，通过100A电流时符合标准，如果通过120A电流或150A电流，温升就超标准，绝缘材料随之快速老化，最终产生短路事故。如果35mm2电线通过100A电流，每mm2相当于通过2.85A电流，另外6mm2电线通过38A电流，每mm2相当于通过6.3A电流，如果6mm2电线同样每mm2通过2.85A电流，那么6mm2电线此时通过的电流是18A，它的电压降及电损比35mm2小很多，就因为导体的温升下降了，电能的损耗也随着下降。母线槽也是一样的，所以母线槽导体的导电能力按照每mm2导流能力（电流密度）来计算是错误的，而是不同的设计结构和散热、集肤效应，以及阻抗、感抗等因素都与载流能力密切相关。所以国标GB7251-2006（等同于国际电工标准IEC60439.2-2000）规定，以极限温升值下通过的额定电流来集电器确定母线槽的载流能力。 二、母线槽标准对温升要求： 国际电工标准IEC60439.2?2000与国家标准GB7251.2--2006标准规定是一样的：