刚性桩复合地基

2 对有黏结强度增强体复合地基：

sk p a spk f m A R m f )1(-+=βλ (7.1.5-2)

式中： λ——单桩承载力发挥系数，应按试验或地区经验取值，无经验时可取0.7~0.9； m ——面积置换率；

a R ——单桩承载力特征值(kN)；

p A ——桩的截面积(m 2)；

β——桩间土承载力发挥系数，宜按试验或地区经验取值，无经验时可取0.9~1.0； sk f ——处理后桩间土承载力特征值(kPa)，应按静载荷试验确定；无试验资料时除

灵敏度较高的土外可取天然地基承载力特征值。

7.1.6 增强体单桩竖向承载力特征值应通过现场静载荷试验确定。初步设计时也可按式

(7.1.6)估算：

p p p pi n

i si p a A q l q u R α+=∑=1

（7.1.6）

式中：p u ——桩的周长(m)；

si q ——桩周第i 层土的侧阻力特征值(kPa)，应按地区经验确定；

pi l ——桩长范围内第i 层土的厚度(m)；

p α——桩端端阻力发挥系数，应按静载荷试验确定或地区经验确定；

p q ——桩端端阻力特征值(kPa)，可按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB

50007的有关规定确定，对水泥土桩，可取桩端土地基承载力特征值。

7.1.7 有黏结强度复合地基增强体桩身强度应满足式(7.1.7-1)的要求，当复合地基承载力验算进行基础埋深的深度修正时增强体桩身强度还应满足式(7.1.7-2)的要求。 p a cu A R f 4≥ (7.1.7-1) p a cu A R f [4≥+p e p m A A d δγ)5.0(-] （7.1.7-2）

式中：cu f ——桩体试块（边长150mm 立方体）标准养护28d 的立方体抗压强度平均

值（kPa ），对水泥土应满足7.3.3条的规定；

m γ——基础底面以上土的加权平均重度（kN/m 3），地下水位以下取浮重度；

d ——基础埋置深度（m ）；

——复合地基桩荷载分担比，可按试验确定或按（7.1.5-2）式计算确定；

p

A——一根桩承担的处理地基面积(m2)。

e

CFG桩复合地基承载力特征值

CFG 桩复合地基承载力特征值 桩径d=400，Ap=3.14*0.2*0.2=0.1256㎡ 本工程矩形布桩，桩间距取1.45mx1.40m ， 面积置换率m=22/e d d =2 2)40.145.113.1/(4.0??=0.062 设计桩长14米，桩身采用C25混凝土 本工程标高±0.000相当于地质报告上相对标高153.6米 基础底面标高-3.500相当于地质报告上相对标高149.1米 桩入第2层土长度1l =2-1.0=1.0 m ，1s q =20KPa ， 桩入第3层土长度1l =3.4-2.0=1.4m ，1s q =18KPa ， 桩入第4层土长度1l =5-3.4=1.6m ，1s q =20KPa 桩入第5层土长度1l =8.3-5.0=3.3m ，1s q =18KPa 桩入第6层土长度1l =11.1-8.3=2.8m ，1s q =24KPa 桩入第7层土长度1l =12.1-11.1=1m ，1s q =20KPa 桩入第8层土长度1l =14-11.1=2.9m ，1s q =30KPa ，p q =450KPa Ra=1n p si i i u q l =∑+p p q A =3.14*0.4*(20*1+18*1.4+20*1.6+18*3.3+24*2.8+20*1+30*2.9)+ 450*3.14*0.2*0.2=390.4+56.5=446KN 桩体试块抗压强度平均值应满足下式： cu f ≥3a p R A =3*446/0.1256=10.7MPa 天然地基桩间土承载力特征值sk f =100Kpa ， 代入公式 spk f =a p R m A +(1)m β-sk f =0.062*446/0.1256+0.75*(1-0.062)*100 =220+70=290KPa 取spk f =290KPa KPa f m kN A G N P a n 290/8.2565.25267749417695.05.252625112470=<=?++???+=+=

碎石桩及其复合地基承载力的分析

碎石桩及其复合地基承载力的分析 王志亮 (河海大学岩土工程研究所,南京　210098) 摘　要:介绍单碎石桩及其复合地基的承载力机理及计算方法,并对碎石桩复合地基的工程设计等方面提出了一些建议。 关键词:碎石桩;复合地基;模型试验;滑动圆弧法 中图分类号:T U4 文献标识码:B 文章编号:1005-8524(2000)04-04 B earing C apacity Analysis for G ravel Pile and Composite Foundation WANG Zhi2liang (Institute o f G eotechnical Engineering,Hehai Univer sity,Nanjing　210098) Abstract:This paper introduces the bearing capacity mechanism and calculation methods of single gravel pile and related composite foundation,and presents s ome suggestion to the design of gravel pile composite founda2 tion. K ey w ords:gravel pile;composite foundation;m odel test;sliding arc method 碎石桩因具独特的优点应用日益广泛,大量工程实践表明,软土地基用碎石桩加固后,承载力明显提高,沉降量也减少。选择碎石桩处理地基,最关键的是碎石桩的承载力确定,桩的承载力越高,复合地基达到某一设计的承载力所需要的置换率就越低,地基处理费用在一定程度上就愈少。因此能正确的理解和计算碎石桩及复合地基的承载力意义重大。 1　单碎石桩的承载力模型试验和分析 地基中有一根碎石桩,桩径为r,碎石间的内摩擦角为φp,桩顶上施加荷载P p。假设地基是由各向同性的匀质粘性土组成,其不排水强度为C u。Brauns[1]认为不断增大P p,当P p达到极限荷载时,碎石桩及上部土体将发生被动破坏,破坏区域为倒梯形体abcd(图1),其中ab,cd分别为滑动面。他在作了一些假设,如桩的破坏长度h= 2rtgφ,φ=45°+φp/2;不计地基土和桩体的自重以及τM=0等的前提下,得出了碎石桩的极限承载力与粘性土的不排水强度成正比的结论。 为了研究单碎石桩承载力性状,作者设计了图2的试验装置,试验箱由钢板制成,筒直径350mm,高900mm。桩长分为两组,一组桩长300mm,桩直径为60mm;另一组

桩网复合地基施工方案

舟山500kV联网输变电工程镇海变电站场地平整工程 桩网复合地基施工方案 中国能源建设集团浙江火电建设有限公司 2016年10月23日

（签字页） 特殊（专项）施工技术方案（措施）审批表 表号： 6166

目录

舟山500kV联网输变电工程镇海变电站工程桩网复合地 基施工方案 1 工程概述 1.1 工程概述 本工程站址位于浙江省宁波市东北面15km的宁波石化经济技术开发区泥螺山围垦一期工程内，南距镇海区政府10km（直线距离)，站址四周空旷，视野开阔，东临灰鳖洋，东距泥螺山围垦一期工程新建一线海堤约200m，南侧为新泓口围垦工程区，土地性质为海域, 表面为浮泥，基本被水覆盖，镇海变电站总占地地面积3.73公顷,围墙内占地面积2.93公顷,进站道路上地面积0.12公顷,挡墙护坡占地面积0.68公顷(进站道路长约118 m)。场地采用桩复合地基，桩基施工采用级配宕渣回填外，桩网托板上部回填采用宕渣和级配碎石加土工格栅筋网回填，本工程桩网复合地基的桩体采用桩身强度较高的PHC桩。PHC AB500桩用于35kV配电装置区、道路等区域，桩长以全截面进入（5）层1.0m控制，桩长约36m。PHC AB400桩用于边坡区域,以（4）层和（5）层为桩端联合持力层，桩长以全截面进入（4）层和（5）层 2.0m 控制，桩长约28m~33m，本工程PHC-AB500-125共2250根，PHC-AB400-95共879根。 变电站围墙外8米为护坡，站区场地±0.00相当于1985国家高程基准3.85 m，现有水平面标高1.45 m，水深约1.2~1.5m，表层①层淤泥层厚2.1~6.7m，平均厚度为6 m，淤泥面标高为0.3~-0.3m,护坡场地管桩桩顶标高为-0.1米，站区管桩桩顶标高为0.2米。 (1) 工程地质情况 站址根据地质勘察报告显示，各层特征现自上而下简述如下： 1) 层淤泥，饱和，流塑，该层在场地内均有分布，层厚 3.7m~6.7m，承载力特征值fak ＝40kPa； 2) 层粘质粉土，稍密，很湿，该层在场地内均有分布，层厚 5.8m~8.0m，承载力特征值fak＝120kPa； 3) 层淤泥质粉质粘土，饱和，流塑，该层在场地内稳定分布。层厚11.0m~20.0m，承载力特征值fak＝80kPa； 4) 层粉质粘土，湿，可塑为主，该层在场地内局部缺失。层厚 1.0m~6.8m，承载力特征值fak＝150kPa； 5) 层粉细砂，很湿，中密，该层在场地内稳定分布，层厚差异较大，层厚3.2-10.2m不等。承载力特征值fak＝200kPa； 6) 层砂质粉土，湿，中密，该层分布较稳定，层厚一般大于5m。承载力特征值fak＝150kPa； 7) 层粉质粘土，湿，软可塑，层位较稳定，层顶埋深42.5～43.0m，本次勘察未揭穿，部分钻孔有揭露，最大控制厚度12.0m。承载力特征值fak＝150kPa； 各地基土主要物理力学指标推荐值见表1。

复合地基荷载

根据复合地基荷载传递机理将复合地基分成竖向增强体复合地基和水平向增强复合地基两类，又把竖向增强体复合地基分成散体材料桩复合地基、柔性桩复合地基和刚性桩复合地基三种。 静压灌注桩：静载荷试验、高、低应变检测 大应变，小应变，声波投射，钻心法等 1、呵呵，应该是高应变、低应变之分。 2、桩基检测主要有低应变、高应变、声波透射、静载实验。这几部分。 3、低应变主要检测桩身完整性，比如缩颈、断桩、离析等缺陷。 高应变除了可以检测低应变那些项目外，还可以检测桩承载力，但是现在高应变不推荐用，因为它的准确性值得商讨。声波透射也是检测桩的完整性，但这项检测需要在打桩之前预埋声测管，一般多用于桥梁混凝土灌注桩。静载实验检测桩的承载力，一般分为竖向抗压静载实验、竖向抗拔静载实验、水平推静载实验以及复合地基载荷实验。一般用的多的是竖向抗压静载实验和复合地基载荷实验。 一般基坑用静力触探，复合地基做静载荷试验。强制性条文。 项目清单一共12位，前9位固定的，后3为自定编码 00 00 00 000 000 一二两位为单位工程编码 三四两位为专业工程编码 五六两位为分部工程编码 七八九三位为分项工程编码 最后三位为自行编码 序号样品名称数量样品要求试验周期（天）样品处置序号样品名称数量样品要求试验周期（天）样品处置 1 砼试块3块150*150*150mm 100*100*100mm 2 样品破坏28 镀锌钢管3根20cm 4 样品破坏 2 砂浆试块6块70.7*70.7*70.7mm 2 样品破坏29 铸铁管材3根 4 样品退回 3 砂子10kg 4 样品破坏30 铸铁管件3个 4 样品退回 4 石子80kg 按设计要求4 样品破坏31 暖气片3组每组3-5片4 样品退回 5 水泥12kg 按设计要求35 样品破坏32 夹板门5扇同一规格3 样品退回 6 砼试配水泥30kg 砂100kg 石150kg 36 样品破坏33 铝、塑窗3樘3500m 以下6 样品退回 7 砂浆试配水泥10kg 砂40kg 石10kg 36 样品破坏4樘3500-6000m 样

碎石桩复合地基算例(参考)

碎石桩加固地基设计计算示例 一、设计资料 1、工程概况 某高速公路有一段长度360 m 的软土地基。设计路堤高度4.00 m ，顶面宽度28 m ，路堤边坡坡比为1:1.5。为保证地基承载力以及路堤稳定性和沉降满足工程要求，试对该路段软土地基进行加固设计。 2、工程地质概况 1）地形地貌概况 该路段位于冲积平原区，地势低平开阔，地下水位高，埋深0.6～1.0m ，地表洼淀、苇塘密布，排灌渠道纵横交织。 2）工程地质条件 (1) 成因类型与土质特点：本区属河、海、湖相交替沉积区。地基可压缩性高，承载力低，抗剪能力差，排水固结慢，有机质含量高，属典型软土地基。旱季勘察水位约为2m ，秋季水位约为1m （部分区段仅为0.6 m ）。 (2) 土层及试验指标：如表1。 表1 土层及其土工试验指标值 二、一般设计 （1）加固方法：采用振动沉管碎石桩．．．．．．． 复合地基加固。 （2）加固范围：在路堤两边外缘扩大2～3排桩。 （3）桩位布置：采用等边三角形布桩形式。 （4）加固深度：根据土层的分布特征（如表1），第5层土相对于前两层土性质较好，因此，初步选定加固深度穿过土层④到土层⑤顶面，即取H =17.0 m 。 （5）桩径：根据地基土质情况和成桩设备等因素确定，桩径为0.5 m 。 （6）面积置换率m 和桩距l ：碎石桩复合地基一般m ＝0.15～0.4，本例路堤高度不是很高，荷载相对较小，可先取m ＝0.20进行计算。 ∵ ， 1.05 e d l =(等边三角形布桩) 已知桩的直径d p 和面积置换率m ，则可反算出桩的间距l ＝1.06m 。可初步设计l = 1.10m ，此时的m = 0.19，整个加固区所需桩数为13193根。

(完整版)地基处理与桩基础试题及答案

第二章地基处理与桩基础试题及答案 一、单项选择题 1．在夯实地基法中，A 适用于处理高于地下水位0.8m以上稍湿的黏性土、砂土、湿陷性黄土、杂填土和分层填土地基的加固处理 A、强夯法 B、重锤夯实法 C、挤密桩法 D、砂石桩法 2． D 适用于处理碎石土、砂土、低饱和度的黏性土、粉土、湿陷性黄土及填土地基等的深层加固 A、强夯法 B、重锤夯实法 C、挤密桩法 D、砂石桩法 3． C 适用于处理地下水位以上天然含水率为12%~25%、厚度为5~15m的素填土、杂填土、湿陷性黄土以及含水率较大的软弱地基等 A、强夯法 B、重锤夯实法 C、灰土挤密桩法 D、砂石桩 4． A 适用于挤密松散的砂土、素填土和杂填土地基 A、水泥粉煤灰碎石桩 B、砂石桩 C、振冲桩 D、灰土挤密桩 5．静力压桩的施工程序中，“静压沉管”紧前工序为 A 。 A、压桩机就位 B、吊桩插桩 C、桩身对中调直 D、测量定位 6．正式打桩时宜采用 A 的方式，可取得良好的效果。 A、“重锤低击” B、“轻锤高击” C、“轻锤低击” D、“重锤高击” 7．深层搅拌法适于加固承载力不大于 B 的饱和黏性土、软黏土以及沼泽地带的泥炭土等地基 Ａ、0.15MPa B、0.12MPa C 、0.2MPa D 、0.3MPa 8．在地基处理中， A 适于处理深厚软土和冲填土地基，不适用于泥炭等有机沉淀地基。 A、预压法—砂井堆载预压法 B、深层搅拌法 C、振冲法 D、深层密实法 9．换土垫层法中，D 只适用于地下水位较低，基槽经常处于较干燥状态下的一般粘性土地基的加固 A、砂垫层 B、砂石垫层 C、灰土垫层 D、卵石垫层 10．打桩的入土深度控制，对于承受轴向荷载的摩檫桩，应 A 。 A、以贯入度为主，以标高作为参考 B、仅控制贯入度不控制标高 C、以标高为主，以贯入度作为参考 D、仅控制标高不控制贯入度 11.需要分段开挖及浇筑砼护壁（0.5～1.0m为一段），且施工设备简单，对现场周围原有建 筑的影响小，施工质量可靠的灌注桩指的是（ B ）。 A．钻孔灌注桩 B．人工挖孔灌注桩 C．沉管灌注桩 D．爆破灌注桩 12.预制桩的强度应达到设计强度标准值的 D 时方可运输。 A.25% B.50% C.75% D.100% 13．在桩制作时，主筋混凝土保护厚度符合要求的是 D 。

多桩复合地基

7.9 多桩型复合地基 7.9.1多桩型复合地基适用于处理不同深度具有持力层的正常固结土，或浅层存在欠固结土、湿陷性黄土、可液化土等特殊土，以及地基承载力和变形要求较高的地基处理。 7.9.2 多桩型复合地基的设计应符合下列原则： 1桩型及施工工艺的确定应考虑土层情况、承载力与变形控制要求、经济性、环境要求等综合因素； 2对复合地基承载力贡献较大或用于控制复合土层变形的长桩，应选择相对较好的持力层并应穿过软弱下卧层；对处理欠固结土的增强体，其长度应穿越欠固结土层；对消除湿陷性土的增强体，其长度宜穿过湿陷性土层；对处理液化土的增强体，其长度宜穿过可液化土层； 3 如浅部存有较好持力层的正常固结土，可采用刚性长桩与刚性短桩、刚性长桩与柔性短桩的组合方案； 4 对浅部存在软土或欠固结土，宜先采用预压、压实、夯实、挤密方法或柔性桩复合地基等处理浅层地基，而后采用刚性或柔性长桩进行处理的方案； 5 对湿陷性黄土应根据现行国家标准《湿陷性黄土地区建筑规范》GB50025的规定，选择压实、夯实或土桩、灰土桩等处理湿陷性，再采用刚性长桩进行处理的方案； 6 对可液化地基，可采用碎石桩等方法处理液化土层，再采用有黏结强度桩进行处理的方案； 7 对膨胀土地基采用多桩型复合地基方案时，宜采用灰土桩等处理其膨胀性，长桩宜穿越膨胀土层到达大气影响急剧层以下稳定土层，且不应采用桩身透水性较强的桩。 7.9.3 多桩型复合地基单桩承载力应由静载荷试验确定，初步设计可按第7.1.6条规定估算；对施工扰动敏感的土层，应考虑后施工桩对已施工桩的单桩承载力的折减。 7.9.4多桩型复合地基的布桩宜采用正方形或三角形间隔布置，刚性桩可仅在基础范围内布置，其他增强体桩位布置应满足液化土地基、湿陷性黄土地基、膨胀土地基对不同性质土处理范围的要求。 7.9.5多桩型复合地基垫层设置，对刚性长短桩复合地基宜选择砂石垫层，垫层厚度宜取对复合地基承载力贡献较大增强体直径的1/2；对刚性桩与其他材料增强体桩组合的复合地基，宜取刚性桩直径的1/2；对未要求全部消除湿陷性的黄土或膨胀土地基，宜采用灰土垫层，其厚度宜为300mm 。 7.9.6 多桩型复合地基承载力特征值应采用多桩复合地基静载荷试验确定，初步设计时可采用以下方式估算： 1 由具有黏结强度的A 桩、B 桩组合形成的多桩型复合地基（含长短桩复合地基、等长桩复合地基）承载力特征值： sk p a p a spk f m m A R m A R m f )1(2122221111--++=βλλ (7.9.6-1)

(完整版)地基处理与桩基础试题及答案

第2章地基处理与桩基础试题及答案 一、单项选择题 1．在夯实地基法中，A 适用于处理高于地下水位0.8m以上稍湿的黏性土、砂土、湿陷性黄土、杂填土和分层填土地基的加固处理 A、强夯法 B、重锤夯实法 C、挤密桩法 D、砂石桩法 2． D 适用于处理碎石土、砂土、低饱和度的黏性土、粉土、湿陷性黄土及填土地基等的深层加固 A、强夯法 B、重锤夯实法 C、挤密桩法 D、砂石桩法 3． C 适用于处理地下水位以上天然含水率为12%~25%、厚度为5~15m的素填土、杂填土、湿陷性黄土以及含水率较大的软弱地基等 A、强夯法 B、重锤夯实法 C、灰土挤密桩法 D、砂石桩 4． A 适用于挤密松散的砂土、素填土和杂填土地基 A、水泥粉煤灰碎石桩 B、砂石桩 C、振冲桩 D、灰土挤密桩 5．静力压桩的施工程序中，“静压沉管”紧前工序为 A 。 A、压桩机就位 B、吊桩插桩 C、桩身对中调直 D、测量定位 6．正式打桩时宜采用 A 的方式，可取得良好的效果。 A、“重锤低击” B、“轻锤高击” C、“轻锤低击” D、“重锤高击” 7．深层搅拌法适于加固承载力不大于 D 的饱和黏性土、软黏土以及沼泽地带的泥炭土等地基 Ａ、0.15MPa B、0.12MPa C 、0.2MPa D 、0.3MPa 8．在地基处理中， A 适于处理深厚软土和冲填土地基，不适用于泥炭等有机沉淀地基。 A、预压法—井堆载预压法 B、深层搅拌法 C、振冲法 D、深层密实法 9．换土垫层法中，D 只适用于地下水位较低，基槽经常处于较干燥状态下的一般粘性土地基的加固 A、砂垫层 B、砂石垫层 C、灰土垫层 D、卵石垫层 10．打桩的入土深度控制，对于承受轴向荷载的摩檫桩，应 A 。 A、以贯入度为主，以标高作为参考 B、仅控制贯入度不控制标高 C、以标高为主，以贯入度作为参考 D、仅控制标高不控制贯入度 11.需要分段开挖及浇筑砼护壁（0.5～1.0m为一段），且施工设备简单，对现场周围原有建 筑的影响小，施工质量可靠的灌注桩指的是（ B ）。 A．钻孔灌注桩 B．人工挖孔灌注桩 C．沉管灌注桩 D．爆破灌注桩 12.预制桩的强度应达到设计强度标准值的 D 时方可运输。 A.25% B.50% C.75% D.100% 13．在桩制作时，主筋混凝土保护厚度符合要求的是 D 。 A.10mm B.20mm C.50mm D.25mm

碎石桩地基处理方案

四川峰泰石油设备有限公司 石化设备制造项目振冲复合地基加固 施 工 方 案 四川省广汉市地基基础建筑工程有限公司 二○一一年三月

工程名称：四川峰泰石油设备有限公司石化设备制造项目振冲复合地基加固 施工单位：四川省广汉市地基基础建筑工程有限公司 经理：刘少成 技术负责：巫雪 项目负责：刘成甫 方案编写：巫雪 编写日期：二0一一年三月

1前言 1.1工程概况 四川峰泰石油设备有限公司的委托，由四川正基岩土工程有限公司承担了该公司石化设备制造项目的详勘阶段的岩土工程勘察工作。拟建厂房拟采用轻钢钢架结构、独立柱基础，拟建办公楼拟采用框架结构、独立基础，根据设计要求结合地勘资料需进行振冲复合桩加固（简称振冲法）加固处理，设计要求处理后的复合地基承载力特征值≥220kpa。 1. 2工程地质条件 1.2.1地形地貌 场地位于德阳市庐山路西侧，地貌属成都平原绵远河流域一级阶地，地形平坦。拟建场地原为耕地、民用建筑，地形平坦。据了解拟建场地9号剖面西侧范围于2007~2008年间，因挖砂形成一范围较广的坑，深度3.5~7m，具体开挖范围不详，后于2010年6月用粉质粘土、卵砾石进行回填，局部区域夹少许建筑垃圾。 1.2.2 地基土的构成、分布及性质 场地地层结构较为简单，钻探揭露地层表层为第四系全新统人工堆积层（Q4ml）素填土，其下为第四系全新统冲积层(Q4al)粉土、细砂、中砂、砾砂、松散卵石及稍密卵石组成。现将地层自上而下进行分述。 2.2.1 第四系全新统人工堆积层（Q4ml）

素填土：以粉质粘土夹少许卵石为主，顶部卵石含量较少，底部富集，夹少量植物根茎；局部区域偶见少许建筑垃圾，以碎砖、砼块为主。 2.2.3 第四系全新统冲积层（Q4al） 粉土：呈透镜状分布，灰黄色，稍湿，中密，具轻微摇震反应，厚度 细砂：仅见于ZK20、ZK30号孔，浅灰黄色，松散，潮湿，含5~10%粘性土，厚3.9m、1.5m。 中砂：层状或透镜状分布，灰黄~灰色，松散，潮湿~饱和，含5~10%粘土，厚0.4~3.9m。 砾砂：层状或透镜状，灰~灰黄色，松散，潮湿~饱和，含砾石20~40%，充填中粗砂及少量粘土，砾石粒径1~4cm，亚圆形，岩性成分以花岗岩、砾岩为主，厚0.3~5.6m。 圆砾：似层状及透镜状分布，松散~稍密，潮湿~饱和，卵石含量20~40%，充填物以中粗砂及少量粘性土，砾石粒径2~5cm，亚圆形，岩性成分以花岗岩、砂岩、灰岩为主，厚0.3~3.9m。 卵石：层状及透镜状分布，稍密，潮湿~饱和，岩性成分以花岗岩、砾岩为主，亚圆形，卵石粒径2~8cm，卵石含量50~70%，充填物以粗砂、砾石为主，少量泥质，钻孔最大揭示厚度3.2m。 各土层厚度及分布特征详见工程地质剖面图。 2.4水文地质条件 场地地下水为赋存于第四系砂砾卵石层中的孔隙潜水，主要接受

桩网复合地基沉降特性

88 桩网复合地基是近年来发展起来的一种新型地基处理技术。和传统的地基处理技术相比，它在减小总沉降和差异沉降、控制工后沉降、节约工程投资等多个方面具有优势，可以同时起到桩体、挤密、排水、加筋等作用，能保证桩土共同承担荷载，因此近年来在工程建设中得到了广泛应用和发展，尤其在软土地基处理方面卓有成效。 1　桩网复合地基的应用 国外早在1975年就开始了桩网复合地基的应用。国内铁路软土地基处理方面的应用实例主要有京沪高速铁路沪-宁段、江苏-昆山段、凤阳段及徐州段地基处理，遂-渝无砟轨道地基处理，改建铁路沪汉蓉通道老河口东至安康段地基处理，秦沈客运专线某路桥过渡段地基处理，武广客运专线地基处理，郑西客运专线地基处理，温福铁路连江车站、樟林车站及鳌江车站地基处理，南昆线永丰营车站地基处理等。 另外，桩网复合地基在其他领域也有应用，如浙江杭甬高速等公路软土地基处理、江苏泰州处理软基上的码头、日本北海道石狩河堤岸改造、秦沈客运专线某路桥过渡段地基的加固处理、江苏南京大型油罐软基处理、料场地基处理等大面积堆载场地的地基处理、江西吉安某河岸挡墙软基处理等。2　现场试验概况 为探索桩网复合地基的沉降特性，本文结合某客运专线车站范围内路基断面进行了现场试验研究。该车站填方高度5～7.5m，但由于进站口某涵洞设计方案的变更，受涵洞施工进度影响，试验断面在现场监测结束时填土高度仅为2.571m，试验断面所在处站坪宽度约为110m。 2.1　工程地质概况 试验段地属三角洲平原地貌，地形平坦开阔，地层主要由冲积相（Q4al ）海陆交互相成因（Q4mc ）淤泥及淤泥质粉质黏土、第四系上更新统冲积层（Q3al ）的粉质黏土、粉土、中细砂、粗砂等组成。地层分层如下： （1）粉质黏土：褐黄色，硬塑，黏性一般，底部40cm，呈软塑状，层厚0.6～2m。 （2）淤泥：灰褐色，软塑，黏性好，可搓成细土条，层厚15.6～19.3m。 （3）黏土：灰黄色，硬塑，黏性一般，手捻有砂感，顶部50c m ，含中砂较多，层厚1.68～3.25m。 （4）粗砂：灰白色，饱和，中密，成分以长石、石英为主，含少量黏粒，层厚2.8～3.7m。 （5）黏土：灰黄色，下部灰褐色，硬塑，含少量有机质，层厚3.94～6.55m。 桩网复合地基沉降特性研究 马凤萍 （铁道第三勘察设计院集团有限公司，天津 300142） 摘要： 通过对现场试验采集的地基分层沉降数据的整理、分析，研究了路堤荷载下预应力管桩桩网复合地基的沉降特性，分析了地基不同深度处土层沉降随土体固结和路堤填筑高度的变化规律，同时得出了分层沉降在路基宽度范围内的分布规律。 关键词： 桩网复合地基；现场监测；分层沉降；差异沉降；软土地基中图分类号： U238；U213.1+5 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2012）29-0088-032012年第29期（总第236期）NO.29.2012 （CumulativetyNO.236）

复合地基承载力计算示例

1、单桩竖向承载力特征值： 设置桩长为空桩1.8m ，实桩6.5m ，桩底穿透淤泥质土夹粉砂5.2m ，进入粉质粘土0.5m ；桩距为1.5*1.5m 。 由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力： kN 102.72455.014.31504.05.0152.5555.014.321=÷???+?+???=+=∑=）（p p n i i si p a A q l q u R α——① 由桩身材料强度确定的单桩承载力 kN 275.71455.014.3120025.02=÷???==p cu a A f R η——② 取①、②两者中较小值，R a =71.275kN ； 式中 cu f —与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块（边长为70.7mm 的立方体，也可采用边长为50mm 的立方体）在标准养护条件下90d 龄期的立方体抗压强度平均值（kPa ）； η—桩身强度折减系数，干法可取0.20~0.30；湿法可取0.25~0.33； p u —桩的周长（m ）； n —桩长范围内所划分的土层数； si q —桩周第i 层土的侧阻力特征值； i l —桩长范围内第i 层土的厚度（m ）； p q —桩端地基土未经修正的承载力特征值（kPa ），可按现行国家标准《建

筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定确定； α—桩端天然地基土的承载力折减系数，可取0.4~0.6，承载力高时取低值。 2、复合地基承载力特征值 kPa f m A R m sk p a 508.6750)1055.01(8.0237.0275.711055.0)1(f spk =?-?+?=-+=β 1055.05.1455.014.3m 2 2=÷?= 式中 spk f —复合地基承载力特征值（kPa ）； m —面积置换率； a R —单桩竖向承载力特征值（kN ）； p A —桩的截面积（m 2）； β—桩间土承载力折减系数，宜按地区经验取值，如无经验时可取0.75~0.95，天然地基承载力较高时取大值。 要复合地基承载力达到90KPa ，需调整搅拌桩间距，最疏为1.1m*1.1m ，计算得： kPa kPa f m A R m sk p a 9017.9150)196.01(8.0237 .0275.71196.0)1(f spk >=?-?+?=-+=β 196.01 .1455.014.3m 22=÷?= 2010-11-10

CFG桩网复合地基

CFG桩网复合地基 目录 第一章施工准备 (1) 第一节技术准备 (1) 第二节材料准备及混合料配合比试验 (1) 第三节工艺试验 (2) 第四节机具准备 (2) 第五节现场准备 (3) 第二章施工工艺控制 (4) 第一节长螺旋钻孔管内泵压CFG桩工艺 (4) 第二节振动沉管CFG桩工艺 (7) 第三章质量检验 (10) 附录1 CFG桩长螺旋钻孔管内泵压法施工质量通病及预防措施 . 12 附录2 CFG桩振动沉管法施工质量通病及预防措施 (13)

第一章施工准备 第一节技术准备 （一）工艺试验方案编制与审批。 （二）施工方案编制与审批。 （三）地表处理方案编制与审批。 （四）水准控制点的测设。 （五）施工场地内及邻近的架空电线电缆、地下管线、地上地下构筑物以及障碍物的调查。 （六）相关施工记录表、报审及报验表。 （七）施工人员岗前培训与技术安全交底。 第二节材料准备及混合料配合比试验 CFG桩所需原材料包括水泥、粉煤灰、砂、碎石（或卵石）和外加剂，通过检测试验，选定合格的原材料产地及供应方后，可进行混合料的配合比试验。 原材料中，水泥可采用袋装或散装42.5普通硅酸盐水泥，碎石（或卵石粒）径宜为5～25mm，砂可采用粗砂、中砂或细砂，粉煤灰可采用Ⅱ级或Ⅲ级粉煤灰。 混合料配合比试验时，除强度需满足设计要求外，坍落度在长螺旋钻管内泵压时宜控制在16～20cm，在振动沉管机管内投料时宜为3～5cm。 第三节工艺试验

施工单位应根据铁道部有关规范要求，在CFG桩正式施工前，应选择不同的地质条件、不同钻机类型等进行CFG桩施工工艺性试验，试验项目主要有： （一）长螺旋钻机的终孔电流及振动沉管桩机的配重。 （二）地层合适的拔管速度。 （三）混合料的坍落度。 （四）保护桩长。 （五）应地质条件下合理的桩距。 （六）桩位施工顺序。 （七）桩体完整性低应变法检测。 （八）单桩静载试验或复合地基载荷试验。 （九）不同钻机（桩机）工艺。 （十）长螺旋钻机的有效钻杆长度以及振动沉管桩机的机架高度与沉管的有效长度。 通过试验，要总结和确定合理的施工工艺及参数，为大面积CFG 桩施工提供科学依据。同时，对需要设计单位进行优化设计的，应将试桩资料和建议报送设计单位和建设单位。 第四节机具准备 根据地质条件和工艺试验结果等情况，选定合适的机械设备。 松软地质条件宜优先选用长螺旋钻机。长螺旋钻机的有效钻杆长度以及振动沉管桩机的机架高度与沉管的有效长度均应适当大于设计桩长。 当采用长螺旋钻孔、管内泵压混合料灌注成桩时，每台长螺旋钻机配1台混凝土泵、1台200kW发电机（无外部电源时）和1台混凝

刚性桩复合地基应用的几个误区(岩土工程界)

刚性桩复合地基应用的几个误区 闫明礼1 初蕾 2 佟建兴1 （1.中国建筑科学研究院地基所 2.中建一局五公司） 提要：本文针对刚性桩复合地基设计常见的几个问题，对足够刚度基础下复合地基的褥垫厚度、桩径和桩体强度的合理选用进行了讨论，并给出了相应的建议，供设计时参考。 关键词：刚性桩 复合地基 误区 1 前言 在地基处理工程中刚性桩复合地基应用的越来越多，并取得了很好的经济效益和社会效益。但应用过程中也存在这样或那样的一些误区，比如，认为复合地基的褥垫层越厚越好、桩径越大越好、桩体强度越高越好。实际工程如何选择这些设计参数，对地基处理方案的合理性和经济指标具有明显影响。本文将对几个常见问题加以讨论。 2 刚性桩复合地基应用的几个误区 2.1 误区之一：褥垫层厚度越厚越好。 刚性桩复合地基中，褥垫层具有保证桩土共同承担荷载的重要作用，但有的设计人员在复合地基设计时偏向选用厚褥垫层，认为褥垫层厚度越厚越好。 试验表明，褥垫层厚度与桩土承载力的发挥密切相关，褥垫层厚度的选用对复合地基承载力具有显著影响。 通常，复合地基承载力可用如下表达式表示： sk p a sk s a spk f m A R m A f A R f )1(2121-+=+= λλλλ （1） 式中，spk f 为复合地基承载力特征值；a R 为单桩承载力特征值；p A 为桩的断面面积； sk f 为加固后桩间土承载力特征值；A 为单根桩承担的面积；s A 为桩间土面积；m 为面积 置换率；21λλ、分别为单桩承载力、桩间土承载力发挥系数，并有：a P R P = 1λ sk s f p =2λ；s p p P 、分别为复合地基达到承载力时桩受的集中力和桩间土受的应力。 由（1）式可知，复合地基承载力由桩承载力和桩间土承载力组成。它的大小取决于桩 和桩间土承载力的发挥。在荷载作用下，复合地基达到承载力时，桩、桩间土同时达到各自的承载力是最理想的。此时λ1＝λ2＝1。问题是什么条件下才能保证桩、桩间土同时达到各自的承载力，单桩承载力发挥系数λ1、桩间土承载力发挥系数λ2与哪些因素有关。 试验表明，足够刚度基础下的刚性桩复合地基，λ1、λ2与复合地基设计参数桩长、桩径、桩距、褥垫厚度、桩间土性状和基础刚度有关。其中，褥垫厚度与桩径之比（简称厚径比）和基础刚度最为显著。其它条件不变时，基础刚度越小λ1越小，厚径比越小λ1越大。 表1给出了CFG 桩复合地基，荷载达到复合地基承载力时桩、土承载力发挥系数。 表1 足够刚度基础下CFG 桩复合地基桩、土承载力发挥系数（当荷载p=f spk 时） 序号 桩数×桩长 面积置换率 褥垫厚/cm 桩径/cm 厚径比 λ1 λ2 1# 9×3.2m 0.064 10 15 0.667 0.74 1.13

桩基及复合地基检测点确认表

复合、处理土地基检测方案确认表 监督编号：

附件 桩基工程检测方案和检测点确定应注意事项 1、检验批划分：⑴不应与现行规范相抵触；⑵应与批准的施工方案相匹配，当地质条件复杂、成桩参数与设计要求相比波动范围较大时，检验批的划分应根据地质条件与成桩参数再予细化；⑶当检测前已知道某些桩的质量有异常、预估难以达到设计要求时，宜作报废、补桩处理，或选取有代表性的桩作鉴别检测，为设计处理提供依据，而不应将这些桩并入检验批。 2、检测点布置：⑴检测点布置由有关工程质量责任主体依据有关规范要求确定；⑵当地质条件较均匀，成桩参数与设计要求较一致时，检测点的布置宜均匀；⑶当地质条件复杂、成桩参数与设计要求相比波动范围较大时，小频率检测点布置（如静载、钻芯检测）应有代表性，有关责任人确认检测点的理由应形成书面文件，检测前送监督组备案。 3、检测顺序：⑴当条件允许时宜先粗后精，如灌注桩先做声波透射法后做静载或钻芯检测、天然地基先做动力触探再做承载力检测等；⑵软土分布区的预应力管桩采用低应变法进行完整性检测的，应在桩顶设计标高处进行。 4、验证检测、扩大检测的测点确认按照上述2.⑶要求办理。 5、“检测类型”栏中：试验检测系指为设计提供数据或验证施工工艺可行性之类的检测。验收检测系指检测批施工完毕，施工单位自检认为质量指标符合要求，有关工程质量责任主体按规定的方法、数量，选取有代表性的桩的桩进行检测，其结果作为验收依据、评定桩基工程质量是否符合要求之类的检测。鉴别检测系指施工过程中施工、监理单位已认为（或怀疑）成桩质量部符合要求或成桩后受外力损伤可能导致质量不符合要求，为了判断该类型桩的质量指标是否符合要求，是否需作进一步处理并为进一步处理提供依据之类的检测。

建筑工程管理CFG桩复合地基承载力及施工检测

（建筑工程管理）CFG桩复合地基承载力及施工检 测

CFG桩复合地基承载力及施工检测 闫明礼1,申计春2,刘伟3，闫雪峰4 中国建筑科学研究院地基所,北京,100013；2.邢台钢铁X公司，邢台，054027；3.北京科技大学基建处，北京，100083；4.冶金部建筑研究总院地基所,北京,100088) 提要 本文讨论了CFG桩复合地基承载力确定，以及复合地基检测应注意的几个问题。 关键词：CFG桩复合地基，承载力，施工检测，褥垫厚度 Abstract:Inthispaper,bearingcapacityofCFGpilecompositefoundationanditstestingafterconstructiona rediscussed. Keywords:compositefoundationofCFGpile;bearingcapacity;constructiontesting;thicknessofflexiblec usion 中图分类号：TU4文献标识码：A 作者简介：闫明礼（1942－），男，汉族，河北乐亭人，研究员，博士生导师，硕士学位。壹、引言 CFG桩复合地基技术已在全国广泛推广应用，国家行业标准《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)的颁布，为工程技术人员进行CFG桩复合地基设计、施工及检测提供了技术依据。但在复合地基承载力的确定及复合地基检测方面，在不同地区基于某些地区性经验，存在壹些差异。本文将根据自己壹些粗浅体会就上述问题做壹些讨论。 二、复合地基承载力的确定 根据《建筑地基基础设计规范》(GBJ79-2002)(简称地基规范)和《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)(简称地基处理规范)，复合地基承载力确定可分为设计阶段和竣工验收阶段进行讨论。 1、设计阶段 在复合地基设计阶段，地基规范规定：复合地基承载力特征值应通过现场复合地基载荷试验确定，或采用增强体的载荷试验结果和其周边土的承载力特征值结合经验确定；地基处理规范规定：复合地基承载力特征值，应通过现场复合地基载荷试验确定。初步设计时，也可按下式估算： fspk=mRa/Ap+β(1-m)fsk(1) 式中：fspk—复合地基承载力特征值(kpa)； m—面积置换率； Ra—单桩竖向承载力特征值(kN)； Ap—桩的截面积(m2)； β—桩间土承载力折减系数，宜按地区经验取值，如无经验时可取0.75～0.95，天然地基承载力较高时取大值； fsk—桩间土承载力特征值(kPa)，宜按当地经验取值，如无经验时，可取天然地基承载力特征值。 实际工程中，有条件时先在拟建场地做现场载荷试验，可为设计提供可靠的设计参数。而很多情况是在无试验资料条件下按(1)式估算复合地基承载力，但要结合工程实践经验，合理确定Ra、fsk、β等参数的取值。希望公式计算值接近但不大于载荷试验结果，而大量试验结果表明，公式计算结果壹般不大于载荷试验结果。 2、竣工验收阶段 由之上讨论可知，在复合地基设计阶段，确定复合地基设计参数时，用公式(1)估算复合地基承载力是符合规范要求的。在竣工验收阶段，能否只做单桩静载试验.用单桩承载力Ra和地质报告提供的天然地基承载力fak(或桩间土静载试验结果fsk)按公式(1)计算确定复合地基承

水泥粉煤灰碎石桩复合地基施工技术标准

水泥粉煤灰碎石桩复合地基施工技术标准 4.13.1 特点和适用范围 1 水泥粉煤灰碎石桩简称CFG桩，是近年发展起来的处理软弱地基的一种新方法。它是在碎石桩的基础上掺人适量石屑、粉煤灰和少量水泥，加水拌和后制成具有一定强度的桩体。其骨料仍为碎石，用掺人石屑来改善颗粒级配；掺入粉煤灰来改善混合料的和易性，并利用其活性减少水泥用量；掺人少量水泥使其具有一定的粘结强度。CFG桩实际上是一种低强度的混凝土桩，可充分利用桩间土的承载力，共同作用，并可传递荷载到深层地基中去，具有较好的技术和经济性能。其特点是：可使承载力在较大范围内调整；有较高的承载力，承载力提高的幅度在250％～300％，对软土地基承载力提高更大；沉降量小，变形稳定快，如将桩落在较硬的土层上，可较严格地控制地基沉降量（在10 mm以内）；工艺性好，由于大量使用粉煤灰，桩体材料具有良好的流动性与和易性，灌筑方便，易于控制施工质量；可节约大量水泥、钢材，利用工业废料，消耗大量粉煤灰，降低工程费用，可节省投资。 2 CFG桩适用于多层和高层建筑地基，如砂土、粉土、松散填土、粉质豁土、私土、淤泥质戮土等的处理。 4.13.2 施工准备 4.13.2.1 技术准备 1 根据设计要求，经试验确定混合料配合比。 一般可参考以下数据进行试配：水泥、粉煤灰、碎石混合料的配合比相当于抗压强度为C1.2～C7的低强度等级的混凝土，密度大于2000kg/m3。最佳石屑掺

量（石屑量与碎石 和石屑总重之比）约为25％左右；水灰比（水与水泥用量之比）C W 为1.01～1.47；粉 煤灰与水泥重量之比 C F 为1.02～1.65。 2 试成孔应不小于2个，以复核地质资料以及设备、工艺是否适宜，核定选用的技术参数。 3 编制施工方案和技术交底。 4.13.2.2 材料准备 1 碎石：粒径20～50mm ，松散密度1390kg/m 3，杂质含量小于5%。 2 石屑：粒径2.5～l0mm ，松散密度1470kg/m 3，杂质含量小于5%。 3 粉煤灰：用符合111级及以上标准的粉煤灰。 4 水泥：用强度等级32.5级的普通硅酸盐水泥，新鲜无结块。 5 褥垫层材料宜用中砂、粗砂、碎石或级配砂石等，最大粒径不宜大于30mma 不宜选用卵石，卵石咬合力差，施工扰动容易使褥垫层厚度不均匀；亦可采用灰土垫层作褥垫层。 4.13.2.3 主要机具 1 CFG 桩成孔、灌筑可采用振动沉管打桩机架，配振动沉拔桩锤，长螺旋钻机或泥浆护壁钻机。 (1) 振动沉拔桩锤规格与技术性能见表4.13.2.3-1。 表4.13.2.3-1 振动沉拔桩锤规格与技术性能

刚性桩复合地基优化设计_杨光华(1)

第30卷 第4期 岩石力学与工程学报 V ol.30 No.4 2011年4月 Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering April ，2011 收稿日期：2010–07–30；修回日期：2011–03–13 作者简介：杨光华(1962–)，男，博士，1982年毕业于武汉水利电力学院电厂结构工程专业，现任教授级高级工程师、博士生导师，主要从事土的本 刚性桩复合地基优化设计 杨光华 1，2 ，李德吉1，官大庶3 (1. 广东省水利水电科学研究院，广东 广州 510610；2. 华南理工大学 土木工程系，广东 广州 510641； 3. 珠江水利科学研究院，广东 广州 510610) 摘要：采用原状土切线模量法分别计算地基土和桩基的非线性P -S (荷载–沉降)曲线。假设两者为相对独立的体系，在桩和土的位移相等的条件下，根据桩和土的P -S 曲线确定桩和土分担的荷载。通过控制沉降量和调整垫层的厚度，协调桩、土的相对刚度，使天然地基和桩基的承载力充分发挥；通过优化设计，使土和桩分担的荷载及沉降都达到要求的目标，从而使刚性桩复合地基的设计达到比较理想的优化状态。最后，通过工程案例说明该方法的实施过程。 关键词：桩基工程；刚性桩复合地基；优化设计；原状土切线模量法 中图分类号：TU 47 文献标识码：A 文章编号：1000–6915(2011)04–0818–08 OPTIMIZATION DESIGN OF RIGID PILE COMPOSITE FOUNDATION YANG Guanghua 1， 2，LI Deji 1，GUAN Dashu 3 (1. Guangdong Research Institute of Water Resources and Hydropower ，Guangzhou ，Guangdong 510610，China ；2. Department of Civil Engineering ，South China University of Technology ，Guangzhou ，Guangdong 510641，China ；3. Pearl River Hydraulic Research Institute ，Guangzhou ，Guangdong 510610，China ) Abstract ：The tangent modulus method of undisturbed soil is used to calculate the nonlinear settlements of soil foundation and pile foundation separately ；and the nonlinear relation P -S (load-settlement) curves of the soil foundation and pile foundation are obtained. Supposing that the soil foundation and pile foundation are acted independently ，simultaneously considering that the settlements of soil foundation and pile foundation are equal ，then we can obtain the load acting on the soil and pile by the P -S curves. Then ，by controlling the settlement value and adjusting the thickness of cushion ，the relative stiffnesses of soil and piles can be matched to make the best use of the bearing capacities of soil and pile foundation ；and the settlement of the composite foundation can reach the desired aim. Consequently ，the design of combination foundation can reach the perfect optimized condition. Finally ，the implementation process of the method is explained by the case study. Key words ：pile foundation engineering ；rigid pile composite foundation ；optimization design ；tangent modulus method of undisturbed soil 1 引 言 复合地基是一种较理想的地基处理方法，其利用天然地基的承载力以达到减少造价的目的，尤其 是刚性桩复合地基，如CFG 桩(水泥粉煤灰碎石桩)复合地基[1]、混凝土桩复合地基[2]、甚至刚柔性桩结合或长短桩结合的三维复合地基(如CM 桩复合地基)[3]等，由于刚性桩施工质量较可靠，沉降可控，将会被越来越广泛地应用。然而，工程实践中理想