计算书
1、工程概况
1.1本工程位于广西靖西县湿地公园内。
1.2本工程为6层酒店，地上6层，地下1层总高度27.700m，采框架结构。。
1.3本工程设计合理使用年限为50年，结构设计基准周期为50年。
1.4本工程结构安全等级为二级。按6度抗震设防，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组。
1.5本工程采用了框架结构体系，其高度＞24m，框架抗震等级为三级。
1.6本工程地质勘察报为广西华南岩土工程有限公司提供的《靖西半岛度假酒店岩土工程详细勘察报告》，工程编号为华南勘字[2014]102号。独立基础持力层石灰岩③，地基承载力特征值fak＝3000kpa。根据地质资料数据，本工程采用独立基础。本工程建筑场地为Ⅱ类，地基基础设计等级为丙级。
1.7本工程采用PKPM2010系统进行结构整体计算，用SATWE力学模型计算，局部构件由理正结构工具箱进行设计。
1.8设计依据：
《建筑结构可靠度设计统一标准》--------（GB50068-2001）
《建筑工程抗震设防分类标准》----------（GB50223-2008）
《建筑结构荷载规范》------------------（GB50009-2012）
《混凝土结构设计规范》----------------（GB50010-2010）
《建筑抗震设计规范》------------------（GB50011-2010）
《建筑地基基础设计规范》--------------（GB50007-2011）
《砌体结构设计规范》------------------（GB5003-2011）
《多孔砖砌体结构技术规程》------------（JGJ137-2001）（2002年版）
《高层建筑混凝土结构技术规程》------------ (JGJ 3-2010)
2、结构荷载及荷载组合
2.1楼面荷载
楼（屋）面荷载详下表：
荷载名称
恒载标准值
（kN/m2）
活载标准值
（kN/m2）
备注
商铺 1.7 4.5
客房、会议室 1.7 2.0
阳台 1.7 2.5
消防楼梯7.0 3.5
过道 1.7 2.5
上人屋面 4 2.0
不上人屋面 4 0.5
卫生间 4.9 4.0 带浴缸降板350mm
注：以上荷载计算如遇板厚变化时则荷载相应变化。
2.2楼梯荷载
楼梯板自重： 0.12x25＝3.0kN/m2
踏步自重： 0.5x0.15x25＝2.0kN/m2
楼梯面层: 0.6kN/m2
板底批档荷载 0.4kN/m2
以上荷载之和为q
1
＝6.0kN/m2
q
1
/cosa=6.7 kN/m2
恒载标准值为 6.7 kN/m2（复核后以模型输入为准）
活载标准值均按消防楼梯取 3.5 kN/m2。
2.3墙体荷载
本工程墙体（外墙及内墙）拟采用190厚MU10页岩多孔砖，卫生间隔墙采用100厚MU10页岩多孔砖墙，其荷载为：
190 厚页岩多孔砖 4.1kN/㎡
120厚厚页岩多孔砖 2.7k N/㎡
墙体荷载根据实际情况扣除梁高和门窗洞口部分。
2.4风荷载
广西靖西县50年一遇基本风压为w
＝0.35kN/m2，按B类地区。
风荷载导荷在计算时由PKPM电脑软件进行自动计算。
2.5地震作用
本工程按6度抗震设防，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组，并按规范做抗震验算。
2.6荷载组合
本工程分别按规范将恒载、活载、风荷载及地震作用进行相应的组合，得到相应的荷载设计值。
其中基本组合的恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4；在组合风荷载、地震作用时活荷载及风荷载、地震作用分别按规范乘以相应的组合系数。
在验算基底面积时采用正常使用极限状态下荷载的标准组合；
在验算基础变形（沉降）时采用正常使用极限状态下的准永久组合，不计入风荷载及地震作用，可由荷载效应的标准组合值除以1.35计算。
3、结构概念设计及计算结果分析
3.1结构概念设计
3.1.1关于抗震设防类别：
根据《建筑工程抗震设防分类标准》（GB 50223—2008）第3.02、3.03 条及条文说明规定：本工程抗震设防类别应为标准设防。地震作用和抗震措施均应符合本地区抗震设防烈度（即按6度区）的要求。
3.1.1抗震概念设计：
本工程建筑平面为较为规则的结构单元，但由于建筑设计的特点决定在结构抗震概念设计上无法完全符合规范要求的“规则”，故在设计时还要注意以下几点：
1）平面设计
在平面设计中，结构超长(>55m)需要设置伸缩缝及后浇带，但在平面上仍然有出现扭转不规则、凹凸不规则和楼板局部不连续的情况，但避免了结构平面出现严重不规则的情况。对于出现不规则情况，均严格按照规范要求：平面不规则而竖向规则的建筑结构，应采用空间结构计算模型，并应符合下列要求：1)扭转不规则时，应计及扭转影响，且楼层竖向构件最大的弹性水平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层间位移平均值的1.5倍；2)凹凸不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响。
2）竖向设计
本工程主体结构没有凸出或凹进等现象，所以立面未出现竖向不规则现象。
根据建筑方案的平面和剖面，本项目的平面布置和竖向布置均满足高层建筑的概念设计要求。
3.2结构总体布置
3.2.1本项目结构布置采用框架结构。上部主体有6层，上部为客房。本工程的楼盖结构采用双向板承重体系，同时适当增加屋面板的刚度。
3.2.2框架梁根据不同的跨度，以300x800为主，梁跨高比控制在1/15以内。
3.2.3楼板以100～120mm厚度为主。楼层的楼板均按框架—梁—次梁—楼板的体系，根据楼板的计算跨度决定板厚，一般取100mm～120mm；屋面根据高规要求适当增加屋面和屋面板的刚度，板厚取110mm。
3.3整体结构计算
3.3.1整体结构计算由PKPM系统软件进行，其中以PMCAD进行建模，SATWE进行整体结构分析。
3.3.2结构主要材料为：
混凝土：C25～C30
钢筋：梁、柱纵筋采用HRB400，箍筋采用HPB300，墙主筋采用HRB400, 墙分布筋采用HPB300,楼板采HRB400。
3.3.3 SATWE计、算主要参数：
结构荷载按规范折减，并按程序计算组合。其中风荷载计算参数见荷载及组合部分，程序计算结构的自震周期及其余参数。
结构地震计算按总刚计算方法计算。
梁的边梁刚度增大系数由程序按规范计算。中梁刚度增大系数可以取2.0，但考虑梁刚度的增大会造成框架梁的支座弯矩过大，故可适当减小。
梁支座弯矩调幅系数为0.85。
连梁刚度折减系数取0.7。
其余未说明的系数详见结构计算输出结果整体信息部分。
3.4计算结果及分析
计算结果见电脑计算输出，详见附录。
4、构件（楼梯、楼板等）计算
4.1柱
本工程抗震等级为三级，柱根箍筋加密应不小于Φ10@100，其余箍筋加密区应不小于Φ8@150。
4.2梁
梁均按SATWE计算结果，并应符合规范的相应规定。
本工程抗震等级为三级，箍筋加密应不小于Φ8@150。
4.3 楼板、楼梯及其他结构构件
4.3.1楼板计算按SATWE计算，楼梯及其余结构构件均按规范要求计算。
4.3.2楼梯计算
见附页
5、地基基础分析
1.1地基情况分析
1、本工程地质勘察报为广西华南岩土工程有限公司提供的《靖西半岛度假酒店岩土工程详细勘察报告》，工程编号为华南勘字[2014]102号。独立基础持力层石灰岩③，地基承载力特征值fak＝3000kpa。
1.2基础形式的确定
根据地质资料数据，本工程采用独立基础。本工程建筑场地为Ⅱ类，地基基础设计等级为丙级。
独立基础计算如下：
现浇独立柱基础设计(J-1)
项目名称构件编号日期
设计校对审核
执行规范:
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》
《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》
钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500
-----------------------------------------------------------------------
1 设计资料：
1.1 已知条件：
类型：阶梯形
柱数：单柱
阶数：2
基础尺寸(单位mm):
b1=1800, b11=900, a1=1800, a11=900, h1=1800
b2=1300, b21=650, a2=1300, a21=650, h2=800
柱:方柱, A=700mm, B=800mm
设计值：N=9333.90kN, Mx=220.05kN.m, Vx=-27.00kN, My=25.65kN.m, Vy=-174.15kN
标准值：Nk=6914.00kN, Mxk=163.00kN.m, Vxk=-20.00kN, Myk=19.00kN.m, Vyk=-129.00kN 混凝土强度等级：C35, fc=16.70N/mm2
钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm2
纵筋最小配筋: 0.15
配筋调整系数: 1.0
配筋计算方法: 通用法
基础混凝土纵筋保护层厚度：40mm
基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3
修正后的地基承载力特征值：3000kPa
基础埋深：3.00m
作用力位置标高：0.000m
剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=3.000m)：
My'=-81.00kN.m
Mx'=522.45kN.m
Myk'=-60.00kN.m
Mxk'=387.00kN.m 1.2计算要求：
(1)基础抗弯计算
(2)基础抗剪验算
(3)基础抗冲切验算
(4)地基承载力验算
单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa
2 计算过程和计算结果
2.1 基底反力计算：
2.1.1 统计到基底的荷载
标准值:Nk = 6914.00, Mkx = 550.00, Mky = -41.00
设计值:N = 9333.90, Mx = 742.50, My = -55.35
2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合] pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy
= 2801.98 kPa
pkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy
= 1585.93 kPa
pk = (Nk + Gk)/A = 2193.95 kPa
各角点反力 p1=2801.98 kPa, p2=2717.61 kPa, p3=1585.93 kPa, p4=1670.29 kPa
2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]
pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy
= 3701.67 kPa
pmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy
= 2060.00 kPa
p = N/A = 2880.83 kPa
各角点反力 p1=3701.67 kPa, p2=3587.78 kPa, p3=2060.00 kPa, p4=2173.89 kPa
2.2 地基承载力验算:
pk=2193.95 < fa=3000.00kPa, 满足
pkmax=2801.98 < 1.2*fa=3600.00kPa, 满足
2.3 基础抗剪验算:
根据《地基规范》第8.2.7-2条, 需要进行抗剪验算
抗剪验算公式 V<=0.7*βhs*ft*Ac [《地基规范》第8.2.9条]
(剪力V根据最大净反力pmax计算)
第1阶(kN): V下=1665.75, V右=1665.75, V上=1665.75, V左=1665.75
砼抗剪面积(m2): Ac下=3.16, Ac右=3.16, Ac上=3.16, Ac左=3.16
第2阶(kN): V下=3664.65, V右=3331.50, V上=3664.65, V左=3331.50
砼抗剪面积(m2): Ac下=4.20, Ac右=4.20, Ac上=4.20, Ac左=4.20
抗剪满足.
2.4 基础抗冲切验算:
抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [《地基规范》第8.2.8条]
(冲切力F l根据最大净反力pmax计算)
第1阶(kN): F l下=0.00, F l右=0.00, F l上=0.00, F l左=0.00
砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00
第2阶(kN): F l下=0.00, F l右=0.00, F l上=0.00, F l左=0.00
砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00
抗冲切满足.
2.5 基础受弯计算:
弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]
根据《地基规范》第8.2.1条，扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15%
第1阶(kN.m): M下=188.94, M右=188.94, M上=188.94, M左=188.94, h0=1755mm
计算As(mm2/m): As下=2700(构造), As右=2700(构造), As上=2700(构造), As左=2700(构造) 配筋率ρ: ρ下=0.150%, ρ右=0.150%, ρ上=0.150%, ρ左=0.150%
第2阶(kN.m): M下=821.15, M右=663.22, M上=821.15, M左=663.22, h0=2555mm
计算As(mm2/m): As下=2700(构造), As右=2700(构造), As上=2700(构造), As左=2700(构造) 配筋率ρ: ρ下=0.150%, ρ右=0.150%, ρ上=0.150%, ρ左=0.150%
基础板底构造配筋(最小配筋率0.15%).
2.6 底板配筋:
X向实配 E20@110(2856mm2/m,0.159%) >= As=2700mm2/m
Y向实配 E20@110(2856mm2/m,0.159%) >= As=2700mm2/m
3 配筋简图
-------------------------------------------------------------------
-----------------------------------------------------------------------
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现浇独立柱基础设计(J-2)
项目名称构件编号日期
设计校对审核
执行规范:
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》
《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》
钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 -----------------------------------------------------------------------
1 设计资料：
1.1 已知条件：
类型：阶梯形
柱数：单柱
阶数：2
基础尺寸(单位mm):
b1=1400, b11=700, a1=1400, a11=700, h1=1200
b2=1200, b21=600, a2=1200, a21=600, h2=700
柱:方柱, A=700mm, B=700mm
设计值：N=6281.55kN, Mx=140.40kN.m, Vx=-33.75kN, My=-13.50kN.m, Vy=-78.30kN
标准值：Nk=4653.00kN, Mxk=104.00kN.m, Vxk=-25.00kN, Myk=-10.00kN.m, Vyk=-58.00kN 混凝土强度等级：C35, fc=16.70N/mm2
钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm2
纵筋最小配筋: 0.15
配筋调整系数: 1.0
配筋计算方法: 通用法
基础混凝土纵筋保护层厚度：40mm
基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3
修正后的地基承载力特征值：3000kPa
基础埋深：3.00m
作用力位置标高：0.000m
剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=3.000m)：
My'=-101.25kN.m
Mx'=234.90kN.m
Myk'=-75.00kN.m
Mxk'=174.00kN.m 1.2计算要求：
(1)基础抗弯计算
(2)基础抗冲切验算
(3)地基承载力验算
单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa
2 计算过程和计算结果
2.1 基底反力计算：
2.1.1 统计到基底的荷载
标准值:Nk = 4653.00, Mkx = 278.00, Mky = -85.00
设计值:N = 6281.55, Mx = 375.30, My = -114.75
2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]
pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy
= 3227.71 kPa
pkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy
= 1640.25 kPa
pk = (Nk + Gk)/A = 2433.98 kPa
各角点反力 p1=3227.71 kPa, p2=2855.99 kPa, p3=1640.25 kPa, p4=2011.97 kPa
2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]
pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy
= 4276.41 kPa
pmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy
= 2133.33 kPa
p = N/A = 3204.87 kPa
各角点反力 p1=4276.41 kPa, p2=3774.59 kPa, p3=2133.33 kPa, p4=2635.16 kPa
2.2 地基承载力验算:
pk=2433.98 < fa=3000.00kPa, 满足
pkmax=3227.71 < 1.2*fa=3600.00kPa, 满足
2.3 基础抗剪验算:
根据《地基规范》第8.2.7-2条, 需要进行抗剪验算
抗剪验算公式 V<=0.7*βhs*ft*Ac [《地基规范》第8.2.9条]
(剪力V根据最大净反力pmax计算)
第1阶(kN): V下=598.70, V右=598.70, V上=598.70, V左=598.70
砼抗剪面积(m2): Ac下=1.62, Ac右=1.62, Ac上=1.62, Ac左=1.62
第2阶(kN): V下=2095.44, V右=2095.44, V上=2095.44, V左=2095.44
砼抗剪面积(m2): Ac下=2.46, Ac右=2.46, Ac上=2.46, Ac左=2.46
抗剪满足.
2.4 基础抗冲切验算:
抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [《地基规范》第8.2.8条]
(冲切力F l根据最大净反力pmax计算)
第1阶(kN): F l下=0.00, F l右=0.00, F l上=0.00, F l左=0.00
砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00
第2阶(kN): F l下=0.00, F l右=0.00, F l上=0.00, F l左=0.00
砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00
抗冲切满足.
2.5 基础受弯计算:
弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]
根据《地基规范》第8.2.1条，扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15%
第1阶(kN.m): M下=28.51, M右=28.51, M上=28.51, M左=28.51, h0=1155mm
计算As(mm2/m): As下=1800(构造), As右=1800(构造), As上=1800(构造), As左=1800(构造) 配筋率ρ: ρ下=0.150%, ρ右=0.150%, ρ上=0.150%, ρ左=0.150%
第2阶(kN.m): M下=305.59, M右=305.59, M上=305.59, M左=305.59, h0=1855mm
计算As(mm2/m): As下=1800(构造), As右=1800(构造), As上=1800(构造), As左=1800(构造) 配筋率ρ: ρ下=0.150%, ρ右=0.150%, ρ上=0.150%, ρ左=0.150%
基础板底构造配筋(最小配筋率0.15%).
2.6 底板配筋:
X向实配 E18@140(1818mm2/m,0.151%) >= As=1800mm2/m
Y向实配 E18@140(1818mm2/m,0.151%) >= As=1800mm2/m
3 配筋简图
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-----------------------------------------------------------------------
现浇独立柱基础设计(J-3)
项目名称构件编号日期
设计校对审核
执行规范:
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》
《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》
钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 -----------------------------------------------------------------------
1 设计资料：
1.1 已知条件：
类型：阶梯形
柱数：单柱
阶数：1
基础尺寸(单位mm):
b1=1200, b11=600, a1=1200, a11=600, h1=1600
柱:方柱, A=600mm, B=600mm
设计值：N=5464.80kN, Mx=-63.45kN.m, Vx=-5.40kN, My=-8.10kN.m, Vy=48.60kN
标准值：Nk=4048.00kN, Mxk=-47.00kN.m, Vxk=-4.00kN, Myk=-6.00kN.m, Vyk=36.00kN 混凝土强度等级：C35, fc=16.70N/mm2
钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm2
纵筋最小配筋: 0.15
配筋调整系数: 1.0
配筋计算方法: 通用法
基础混凝土纵筋保护层厚度：40mm
基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3
修正后的地基承载力特征值：3000kPa
基础埋深：3.00m
作用力位置标高：0.000m
剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=3.000m)：
My'=-16.20kN.m
Mx'=-145.80kN.m
Myk'=-12.00kN.m
Mxk'=-108.00kN.m 1.2计算要求：
(1)基础抗弯计算
(2)基础抗冲切验算
(3)地基承载力验算
单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa
2 计算过程和计算结果
2.1 基底反力计算：
2.1.1 统计到基底的荷载
标准值:Nk = 4048.00, Mkx = -155.00, Mky = -18.00
设计值:N = 5464.80, Mx = -209.25, My = -24.30
2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]
pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy
= 3471.81 kPa
pkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy
= 2270.42 kPa
pk = (Nk + Gk)/A = 2871.11 kPa
各角点反力 p1=2395.42 kPa, p2=2270.42 kPa, p3=3346.81 kPa, p4=3471.81 kPa
2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]
pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy
= 4605.94 kPa
pmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy
= 2984.06 kPa
p = N/A = 3795.00 kPa
各角点反力 p1=3152.81 kPa, p2=2984.06 kPa, p3=4437.19 kPa, p4=4605.94 kPa
2.2 地基承载力验算:
pk=2871.11 < fa=3000.00kPa, 满足
pkmax=3471.81 < 1.2*fa=3600.00kPa, 满足
2.3 基础抗剪验算:
根据《地基规范》第8.2.7-2条, 需要进行抗剪验算
抗剪验算公式 V<=0.7*βhs*ft*Ac [《地基规范》第8.2.9条]
(剪力V根据最大净反力pmax计算)
第1阶(kN): V下=1658.14, V右=1658.14, V上=1658.14, V左=1658.14
砼抗剪面积(m2): Ac下=1.87, Ac右=1.87, Ac上=1.87, Ac左=1.87
抗剪满足.
2.4 基础抗冲切验算:
抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [《地基规范》第8.2.8条]
(冲切力F l根据最大净反力pmax计算)
第1阶(kN): F l下=0.00, F l右=0.00, F l上=0.00, F l左=0.00
砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00
抗冲切满足.
2.5 基础受弯计算:
弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]
根据《地基规范》第8.2.1条，扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15%
第1阶(kN.m): M下=207.27, M右=207.27, M上=207.27, M左=207.27, h0=1555mm
计算As(mm2/m): As下=2400(构造), As右=2400(构造), As上=2400(构造), As左=2400(构造) 配筋率ρ: ρ下=0.150%, ρ右=0.150%, ρ上=0.150%, ρ左=0.150%
基础板底构造配筋(最小配筋率0.15%).
2.6 底板配筋:
X向实配 E18@100(2545mm2/m,0.159%) >= As=2400mm2/m
Y向实配 E18@100(2545mm2/m,0.159%) >= As=2400mm2/m
3 配筋简图
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现浇独立柱基础设计(J-4)
项目名称构件编号日期
设计校对审核
执行规范:
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》
《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》
钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 -----------------------------------------------------------------------
1 设计资料：
1.1 已知条件：
类型：阶梯形
柱数：单柱
阶数：2
基础尺寸(单位mm):
b1=1500, b11=750, a1=1500, a11=750, h1=1500
b2=1000, b21=500, a2=1000, a21=500, h2=800
柱:方柱, A=600mm, B=600mm
设计值：N=3751.65kN, Mx=49.95kN.m, Vx=-162.00kN, My=-274.05kN.m, Vy=-126.90kN 标准值：Nk=2779.00kN, Mxk=37.00kN.m, Vxk=-120.00kN, Myk=-203.00kN.m, Vyk=-94.00kN 混凝土强度等级：C35, fc=16.70N/mm2
钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm2
纵筋最小配筋: 0.15
配筋调整系数: 1.0
配筋计算方法: 通用法
基础混凝土纵筋保护层厚度：40mm
基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3
修正后的地基承载力特征值：3000kPa
基础埋深：3.00m
作用力位置标高：0.000m
剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=3.000m)：
My'=-486.00kN.m
Mx'=380.70kN.m
Myk'=-360.00kN.m
Mxk'=282.00kN.m 1.2计算要求：
(1)基础抗弯计算
(2)基础抗冲切验算
(3)地基承载力验算
单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa
2 计算过程和计算结果
2.1 基底反力计算：
2.1.1 统计到基底的荷载
标准值:Nk = 2779.00, Mkx = 319.00, Mky = -563.00
设计值:N = 3751.65, Mx = 430.65, My = -760.05
2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]
基底全反力计算出现零应力区，按应力重分布计算：
基底各点位置及反力(以左下角为原点)：
(x, y) 反力(kPa)
(1.289, 1.500) 0.00
(0.000, 1.500) 1725.56
(0.000, 0.000) 2869.32
(1.500, 0.000) 861.39
(1.500, 1.130) 0.00
(1.500, 1.500) 0.00
pk = (Nk + Gk)/A = 1295.11 kPa
pkmax = 2869.32 kPa, pkmin = 0.00 kPa
2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]
p= 1667.40 kPa
pmax = 3792.10 kPa,pmin = -72.00 kPa
各角点反力 p1=3792.10 kPa, p2=1078.84 kPa, p3=-72.00 kPa, p4=2251.23 kPa
pmin=-72.00kPa < 0,
底板局部承受土重负弯矩,程序未计算板顶负筋,需用户自行处理!
2.2 地基承载力验算:
pk=1295.11 < fa=3000.00kPa, 满足
pkmax=2869.32 < 1.2*fa=3600.00kPa, 满足
2.3 基础抗剪验算:
根据《地基规范》第8.2.7-2条, 需要进行抗剪验算
抗剪验算公式 V<=0.7*βhs*ft*Ac [《地基规范》第8.2.9条]
(剪力V根据最大净反力pmax计算)
第1阶(kN): V下=1422.04, V右=1422.04, V上=1422.04, V左=1422.04
砼抗剪面积(m2): Ac下=2.18, Ac右=2.18, Ac上=2.18, Ac左=2.18
第2阶(kN): V下=2559.67, V右=2559.67, V上=2559.67, V左=2559.67
砼抗剪面积(m2): Ac下=2.98, Ac右=2.98, Ac上=2.98, Ac左=2.98
抗剪满足.
2.4 基础抗冲切验算:
抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [《地基规范》第8.2.8条]
(冲切力F l根据最大净反力pmax计算)
第1阶(kN): F l下=0.00, F l右=0.00, F l上=0.00, F l左=0.00
砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00
第2阶(kN): F l下=0.00, F l右=0.00, F l上=0.00, F l左=0.00
砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00
抗冲切满足.
2.5 基础受弯计算:
弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]
根据《地基规范》第8.2.1条，扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15%
第1阶(kN.m): M下=158.00, M右=158.00, M上=158.00, M左=158.00, h0=1455mm
计算As(mm2/m): As下=2250(构造), As右=2250(构造), As上=2250(构造), As左=2250(构造) 配筋率ρ: ρ下=0.150%, ρ右=0.150%, ρ上=0.150%, ρ左=0.150%
第2阶(kN.m): M下=460.74, M右=460.74, M上=460.74, M左=460.74, h0=2255mm
计算As(mm2/m): As下=2250(构造), As右=2250(构造), As上=2250(构造), As左=2250(构造) 配筋率ρ: ρ下=0.150%, ρ右=0.150%, ρ上=0.150%, ρ左=0.150%
基础板底构造配筋(最小配筋率0.15%).
2.6 底板配筋:
X向实配 E18@110(2313mm2/m,0.154%) >= As=2250mm2/m
Y向实配 E18@110(2313mm2/m,0.154%) >= As=2250mm2/m
3 配筋简图
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现浇独立柱基础设计(J-5)
项目名称构件编号日期
设计校对审核
执行规范:
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》
《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》
钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 -----------------------------------------------------------------------
1 设计资料：
1.1 已知条件：
类型：阶梯形
柱数：单柱
阶数：1
基础尺寸(单位mm):
b1=1500, b11=750, a1=1500, a11=750, h1=1000
柱:方柱, A=500mm, B=500mm
设计值：N=3798.90kN, Mx=-40.50kN.m, Vx=-2.70kN, My=-1.35kN.m, Vy=40.50kN
标准值：Nk=2814.00kN, Mxk=-30.00kN.m, Vxk=-2.00kN, Myk=-1.00kN.m, Vyk=30.00kN 混凝土强度等级：C35, fc=16.70N/mm2
钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm2
纵筋最小配筋: 0.15
配筋调整系数: 1.0
配筋计算方法: 通用法
基础混凝土纵筋保护层厚度：40mm
基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3
修正后的地基承载力特征值：3000kPa
基础埋深：3.00m
作用力位置标高：0.000m
剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=3.000m)：
My'=-8.10kN.m
Mx'=-121.50kN.m
Myk'=-6.00kN.m
Mxk'=-90.00kN.m 1.2计算要求：
(1)基础抗弯计算
(2)基础抗冲切验算
(3)地基承载力验算
单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa
2 计算过程和计算结果
2.1 基底反力计算：
2.1.1 统计到基底的荷载
标准值:Nk = 2814.00, Mkx = -120.00, Mky = -7.00
设计值:N = 3798.90, Mx = -162.00, My = -9.45
2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]
pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy
= 1536.44 kPa
pkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy
= 1084.89 kPa
pk = (Nk + Gk)/A = 1310.67 kPa
各角点反力 p1=1109.78 kPa, p2=1084.89 kPa, p3=1511.56 kPa, p4=1536.44 kPa
2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]
pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy
= 1993.20 kPa
pmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy
= 1383.60 kPa
p = N/A = 1688.40 kPa
各角点反力 p1=1417.20 kPa, p2=1383.60 kPa, p3=1959.60 kPa, p4=1993.20 kPa
2.2 地基承载力验算:
pk=1310.67 < fa=3000.00kPa, 满足
pkmax=1536.44 < 1.2*fa=3600.00kPa, 满足
2.3 基础抗剪验算:
根据《地基规范》第8.2.7-2条, 需要进行抗剪验算
抗剪验算公式 V<=0.7*βhs*ft*Ac [《地基规范》第8.2.9条]
(剪力V根据最大净反力pmax计算)
第1阶(kN): V下=1494.90, V右=1494.90, V上=1494.90, V左=1494.90
砼抗剪面积(m2): Ac下=1.43, Ac右=1.43, Ac上=1.43, Ac左=1.43
抗剪满足.
2.4 基础抗冲切验算:
抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [《地基规范》第8.2.8条]
(冲切力F l根据最大净反力pmax计算)
第1阶(kN): F l下=0.00, F l右=0.00, F l上=0.00, F l左=0.00
砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00
抗冲切满足.
2.5 基础受弯计算:
弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]
根据《地基规范》第8.2.1条，扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15%
第1阶(kN.m): M下=290.67, M右=290.67, M上=290.67, M左=290.67, h0=955mm
计算As(mm2/m): As下=1500(构造), As右=1500(构造), As上=1500(构造), As左=1500(构造) 配筋率ρ: ρ下=0.150%, ρ右=0.150%, ρ上=0.150%, ρ左=0.150%
基础板底构造配筋(最小配筋率0.15%).
2.6 底板配筋:
X向实配 E18@160(1590mm2/m,0.159%) >= As=1500mm2/m
Y向实配 E18@160(1590mm2/m,0.159%) >= As=1500mm2/m
3 配筋简图
-------------------------------------------------------------------
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现浇独立柱基础设计(J-6)
项目名称构件编号日期
设计校对审核
执行规范:
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》
《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》
钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 -----------------------------------------------------------------------
1 设计资料：
1.1 已知条件：
类型：阶梯形
柱数：单柱
阶数：1
基础尺寸(单位mm):
b1=1500, b11=750, a1=1500, a11=750, h1=800
柱:方柱, A=500mm, B=500mm
设计值：N=3036.15kN, Mx=-31.05kN.m, Vx=-10.80kN, My=-8.10kN.m, Vy=16.20kN 标准值：Nk=2249.00kN, Mxk=-23.00kN.m, Vxk=-8.00kN, Myk=-6.00kN.m, Vyk=12.00kN 混凝土强度等级：C35, fc=16.70N/mm2
钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm2
纵筋最小配筋: 0.15
配筋调整系数: 1.0
配筋计算方法: 通用法
基础混凝土纵筋保护层厚度：40mm
基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3
修正后的地基承载力特征值：3000kPa
基础埋深：3.00m
作用力位置标高：0.000m
剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=3.000m)：
My'=-32.40kN.m
Mx'=-48.60kN.m
Myk'=-24.00kN.m
Mxk'=-36.00kN.m 1.2计算要求：
(1)基础抗弯计算
(2)基础抗冲切验算
(3)地基承载力验算
单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa
2 计算过程和计算结果
2.1 基底反力计算：
2.1.1 统计到基底的荷载
标准值:Nk = 2249.00, Mkx = -59.00, Mky = -30.00
设计值:N = 3036.15, Mx = -79.65, My = -40.50
2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]
pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy
= 1217.78 kPa
pkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy
= 901.33 kPa
pk = (Nk + Gk)/A = 1059.56 kPa
各角点反力 p1=1008.00 kPa, p2=901.33 kPa, p3=1111.11 kPa, p4=1217.78 kPa
2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]
pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy
= 1563.00 kPa
pmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy
= 1135.80 kPa
p = N/A = 1349.40 kPa
各角点反力 p1=1279.80 kPa, p2=1135.80 kPa, p3=1419.00 kPa, p4=1563.00 kPa
2.2 地基承载力验算:
pk=1059.56 < fa=3000.00kPa, 满足
pkmax=1217.78 < 1.2*fa=3600.00kPa, 满足
2.3 基础抗剪验算:
根据《地基规范》第8.2.7-2条, 需要进行抗剪验算
抗剪验算公式 V<=0.7*βhs*ft*Ac [《地基规范》第8.2.9条]
(剪力V根据最大净反力pmax计算)
第1阶(kN): V下=1172.25, V右=1172.25, V上=1172.25, V左=1172.25
砼抗剪面积(m2): Ac下=1.13, Ac右=1.13, Ac上=1.13, Ac左=1.13
抗剪满足.
2.4 基础抗冲切验算:
抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [《地基规范》第8.2.8条]
(冲切力F l根据最大净反力pmax计算)
第1阶(kN): F l下=0.00, F l右=0.00, F l上=0.00, F l左=0.00
砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00
抗冲切满足.
2.5 基础受弯计算:
弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]
根据《地基规范》第8.2.1条，扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15%
第1阶(kN.m): M下=227.94, M右=227.94, M上=227.94, M左=227.94, h0=755mm
计算As(mm2/m): As下=1200(构造), As右=1200(构造), As上=1200(构造), As左=1200(构造) 配筋率ρ: ρ下=0.150%, ρ右=0.150%, ρ上=0.150%, ρ左=0.150%
基础板底构造配筋(最小配筋率0.15%).
2.6 底板配筋:
X向实配 E16@160(1257mm2/m,0.157%) >= As=1200mm2/m
Y向实配 E16@160(1257mm2/m,0.157%) >= As=1200mm2/m
3 配筋简图
-------------------------------------------------------------------
-----------------------------------------------------------------------
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现浇独立柱基础设计(J-7)
项目名称构件编号日期
设计校对审核
执行规范:
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》
《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》
钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 -----------------------------------------------------------------------
1 设计资料：
1.1 已知条件：
类型：阶梯形
柱数：单柱
阶数：1
基础尺寸(单位mm):
b1=1000, b11=500, a1=1000, a11=500, h1=800
柱:方柱, A=400mm, B=400mm
设计值：N=1802.25kN, Mx=5.40kN.m, Vx=20.25kN, My=13.50kN.m, Vy=10.80kN
标准值：Nk=1335.00kN, Mxk=4.00kN.m, Vxk=15.00kN, Myk=10.00kN.m, Vyk=8.00kN 混凝土强度等级：C35, fc=16.70N/mm2
钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm2
纵筋最小配筋: 0.15
配筋调整系数: 1.0
配筋计算方法: 通用法
基础混凝土纵筋保护层厚度：40mm
基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3
修正后的地基承载力特征值：3000kPa
基础埋深：3.00m
作用力位置标高：0.000m
剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=3.000m)：
My'=60.75kN.m
Mx'=-32.40kN.m
Myk'=45.00kN.m
Mxk'=-24.00kN.m 1.2计算要求：
(1)基础抗弯计算
(2)基础抗冲切验算
(3)地基承载力验算
单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa
2 计算过程和计算结果
2.1 基底反力计算：
2.1.1 统计到基底的荷载
标准值:Nk = 1335.00, Mkx = -20.00, Mky = 55.00
设计值:N = 1802.25, Mx = -27.00, My = 74.25
2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]
pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy
= 1845.00 kPa
pkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy
= 945.00 kPa
pk = (Nk + Gk)/A = 1395.00 kPa
各角点反力 p1=945.00 kPa, p2=1605.00 kPa, p3=1845.00 kPa, p4=1185.00 kPa
2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]
pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy
= 2409.75 kPa
pmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy
= 1194.75 kPa
p = N/A = 1802.25 kPa
各角点反力 p1=1194.75 kPa, p2=2085.75 kPa, p3=2409.75 kPa, p4=1518.75 kPa
2.2 地基承载力验算:
pk=1395.00 < fa=3000.00kPa, 满足
pkmax=1845.00 < 1.2*fa=3600.00kPa, 满足
2.3 基础抗剪验算:
根据《地基规范》第8.2.7-2条, 需要进行抗剪验算
抗剪验算公式 V<=0.7*βhs*ft*Ac [《地基规范》第8.2.9条]
(剪力V根据最大净反力pmax计算)
第1阶(kN): V下=722.92, V右=722.92, V上=722.92, V左=722.92
砼抗剪面积(m2): Ac下=0.75, Ac右=0.75, Ac上=0.75, Ac左=0.75
抗剪满足.
2.4 基础抗冲切验算:
抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [《地基规范》第8.2.8条]
(冲切力F l根据最大净反力pmax计算)
第1阶(kN): F l下=0.00, F l右=0.00, F l上=0.00, F l左=0.00
砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00
抗冲切满足.
2.5 基础受弯计算:
弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]
根据《地基规范》第8.2.1条，扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15%
第1阶(kN.m): M下=86.75, M右=86.75, M上=86.75, M左=86.75, h0=755mm
计算As(mm2/m): As下=1200(构造), As右=1200(构造), As上=1200(构造), As左=1200(构造) 配筋率ρ: ρ下=0.150%, ρ右=0.150%, ρ上=0.150%, ρ左=0.150%
基础板底构造配筋(最小配筋率0.15%).
2.6 底板配筋:
X向实配 E16@160(1257mm2/m,0.157%) >= As=1200mm2/m
Y向实配 E16@160(1257mm2/m,0.157%) >= As=1200mm2/m
3 配筋简图
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现浇独立柱基础设计(J-8)
项目名称构件编号日期
设计校对审核
执行规范:
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》
《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》
钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 -----------------------------------------------------------------------
1 设计资料：
1.1 已知条件：
类型：阶梯形
柱数：双柱
阶数：1
基础尺寸(单位mm):
b1=1800, b11=575, a1=1200, a11=600, h1=900
柱a:方柱, A=500mm, B=500mm
设计值：Na=1310.85kN, Mxa=-74.25kN.m, Vxa=-63.45kN, Mya=24.30kN.m, Vya=45.90kN 标准值：Nka=971.00kN, Mxka=-55.00kN.m, Vxka=-47.00kN, Myka=18.00kN.m, Vyka=34.00kN 柱b：方柱, A=500mm, B=500mm
设计值：Nb=1420.20kN, Mxb=-45.90kN.m, Vxb=-63.45kN, Myb=31.05kN.m, Vyb=9.45kN
标准值：Nkb=1052.00kN, Mxkb=-34.00kN.m, Vxkb=-47.00kN, Mykb=23.00kN.m, Vykb=7.00kN 混凝土强度等级：C35, fc=16.70N/mm2
钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm2
纵筋最小配筋: 0.15
配筋调整系数: 1.0
配筋计算方法: 通用法
基础混凝土纵筋保护层厚度：40mm
基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3
修正后的地基承载力特征值：3000kPa
基础埋深：3.00m
作用力位置标高：0.000m
剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=3.000m)：
Mya'=-190.35kN.m
Mxa'=-137.70kN.m
Myka'=-141.00kN.m
Mxka'=-102.00kN.m
Myb'=-190.35kN.m
Mxb'=-28.35kN.m
Mykb'=-141.00kN.m
Mxkb'=-21.00kN.m 1.2计算要求：
(1)基础抗弯计算
(2)基础抗冲切验算
(3)地基承载力验算
单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa
2 计算过程和计算结果
2.1 基底反力计算：
2.1.1 统计到基底的荷载
标准值:Nk = 2023.00, Mkx = -212.00, Mky = -214.68
设计值:N = 2731.05, Mx = -286.20, My = -289.81
2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]
pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy
= 1818.60 kPa
pkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy
= 174.54 kPa
pk = (Nk + Gk)/A = 996.57 kPa
各角点反力 p1=837.12 kPa, p2=174.54 kPa, p3=1156.03 kPa, p4=1818.60 kPa
2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]
pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy
= 2374.11 kPa
pmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy
= 154.64 kPa
p = N/A = 1264.38 kPa
各角点反力 p1=1049.11 kPa, p2=154.64 kPa, p3=1479.64 kPa, p4=2374.11 kPa
2.2 地基承载力验算:
pk=996.57 < fa=3000.00kPa, 满足
pkmax=1818.60 < 1.2*fa=3600.00kPa, 满足
2.3 基础抗剪验算:
根据《地基规范》第8.2.7-2条, 需要进行抗剪验算
抗剪验算公式 V<=0.7*βhs*ft*Ac [《地基规范》第8.2.9条]
(剪力V根据最大净反力pmax计算)
第1阶(kN): V下=1495.69, V右=925.90, V上=1495.69, V左=925.90
砼抗剪面积(m2): Ac下=1.54, Ac右=1.03, Ac上=1.54, Ac左=1.03
抗剪满足.
2.4 基础抗冲切验算:
抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [《地基规范》第8.2.8条]
(冲切力F l根据最大净反力pmax计算)
第1阶(kN): F l下=0.00, F l右=0.00, F l上=0.00, F l左=0.00
砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00
抗冲切满足.
2.5 基础受弯计算:
弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]
根据《地基规范》第8.2.1条，扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15%
第1阶(kN.m): M下=230.24, M右=121.20, M上=230.24, M左=121.20, h0=855mm
计算As(mm2/m): As下=1350(构造), As右=1350(构造), As上=1350(构造), As左=1350(构造) 配筋率ρ: ρ下=0.150%, ρ右=0.150%, ρ上=0.150%, ρ左=0.150%
基础板底构造配筋(最小配筋率0.15%).
2.6 底板配筋:
X向实配 E18@180(1414mm2/m,0.157%) >= As=1350mm2/m
Y向实配 E18@180(1414mm2/m,0.157%) >= As=1350mm2/m
3 配筋简图
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现浇独立柱基础设计(J-9)
项目名称构件编号日期
设计校对审核
执行规范:
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》
《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》
钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 -----------------------------------------------------------------------
1 设计资料：
1.1 已知条件：
类型：阶梯形
柱数：双柱
阶数：1
基础尺寸(单位mm):
b1=1800, b11=575, a1=1200, a11=600, h1=1200
柱a:方柱, A=500mm, B=500mm
设计值：Na=3169.80kN, Mxa=6.75kN.m, Vxa=91.80kN, Mya=93.15kN.m, Vya=9.45kN
标准值：Nka=2348.00kN, Mxka=5.00kN.m, Vxka=68.00kN, Myka=69.00kN.m, Vyka=7.00kN 柱b：方柱, A=500mm, B=500mm
设计值：Nb=2802.60kN, Mxb=8.10kN.m, Vxb=2.70kN, Myb=-8.10kN.m, Vyb=-16.20kN
标准值：Nkb=2076.00kN, Mxkb=6.00kN.m, Vxkb=2.00kN, Mykb=-6.00kN.m, Vykb=-12.00kN 混凝土强度等级：C35, fc=16.70N/mm2
钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm2
纵筋最小配筋: 0.15
配筋调整系数: 1.0
配筋计算方法: 通用法
基础混凝土纵筋保护层厚度：40mm
基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3
修正后的地基承载力特征值：3000kPa
基础埋深：3.00m
作用力位置标高：0.000m
剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=3.000m)：
Mya'=275.40kN.m
Mxa'=-28.35kN.m
Myka'=204.00kN.m
Mxka'=-21.00kN.m
Myb'=8.10kN.m
Mxb'=48.60kN.m
Mykb'=6.00kN.m
Mxkb'=36.00kN.m 1.2计算要求：
(1)基础抗弯计算
(2)基础抗剪验算
(3)基础抗冲切验算
(4)地基承载力验算
单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa
2 计算过程和计算结果
2.1 基底反力计算：
2.1.1 统计到基底的荷载
标准值:Nk = 4424.00, Mkx = 26.00, Mky = 184.60
设计值:N = 5972.40, Mx = 35.10, My = 249.21
2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合] pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy
= 2453.21 kPa
pkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy
= 1763.09 kPa
pk = (Nk + Gk)/A = 2108.15 kPa
各角点反力 p1=1883.46 kPa, p2=2453.21 kPa, p3=2332.84 kPa, p4=1763.09 kPa
2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]
pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy
= 3230.83 kPa
pmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy
= 2299.17 kPa
p = N/A = 2765.00 kPa
各角点反力 p1=2461.67 kPa, p2=3230.83 kPa, p3=3068.33 kPa, p4=2299.17 kPa
2.2 地基承载力验算:
pk=2108.15 < fa=3000.00kPa, 满足
pkmax=2453.21 < 1.2*fa=3600.00kPa, 满足
2.3 基础抗剪验算:
根据《地基规范》第8.2.7-2条, 需要进行抗剪验算
抗剪验算公式 V<=0.7*βhs*ft*Ac [《地基规范》第8.2.9条]
(剪力V根据最大净反力pmax计算)
第1阶(kN): V下=2035.43, V右=1260.03, V上=2035.43, V左=1260.03
砼抗剪面积(m2): Ac下=2.08, Ac右=1.39, Ac上=2.08, Ac左=1.39
抗剪满足.
2.4 基础抗冲切验算:
抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [《地基规范》第8.2.8条]
(冲切力F l根据最大净反力pmax计算)
第1阶(kN): F l下=0.00, F l右=0.00, F l上=0.00, F l左=0.00
砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00
抗冲切满足.
2.5 基础受弯计算:
弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]
根据《地基规范》第8.2.1条，扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15%
第1阶(kN.m): M下=313.32, M右=164.94, M上=313.32, M左=164.94, h0=1155mm
计算As(mm2/m): As下=1800(构造), As右=1800(构造), As上=1800(构造), As左=1800(构造) 配筋率ρ: ρ下=0.150%, ρ右=0.150%, ρ上=0.150%, ρ左=0.150%
基础板底构造配筋(最小配筋率0.15%).
2.6 底板配筋:
X向实配 E18@140(1818mm2/m,0.151%) >= As=1800mm2/m
Y向实配 E18@140(1818mm2/m,0.151%) >= As=1800mm2/m
3 配筋简图
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供配电参考计算书
目录 摘要................................................................................................................. I Abstract ........................................................................................................ II 第一章系统概述 . (1) 1.1 工程概况 (1) 1.2 设计概述 (1) 第二章供配电系统初步方案设计 (2) 第三章低压配电系统施工图设计 3.1 1AP-1照明配电箱 3 3.29 一层照明总配电箱3 3.45 生活水泵控制箱. . . . 第四章变压器负荷计算电容补偿及设备选型4 4.1 一号变压器负荷计算、电容补偿计算 (4) 4.2 二号变压器负荷计算、电容补偿计算 (5) 4.3 高低压侧短路电流计算 第五章低压一次设备选型、保护整定及各种校验 (9) 5.1对109 出线柜 (12) 5.2 对104电容补偿柜 (13) 5.3对101进线柜 (13) 5.4 对107联络柜 (14)
第六章高压一次设备选型、保护整定及各种校验 6.1 对AH01 进线柜 (9) 6.2 对AH02 进线柜 (9) 第七章电压损失校验 (33) 4.1 电气设备的基本阻抗参数 (33) 4.1.1 变压器的阻抗 (33) 4.1.2 自动开关过电流线圈的阻抗 (33) 4.1.3 空气断路器的阻抗 (34) 4.1.4 电流互感器的阻抗 (34) 4.1.5 其它有些电气设备阻抗 (34) 4.2 各回路校验 (34) 第八章建筑物防雷设计 (58) 6.1 防雷接地设计 (58) 6.2 建筑物防雷措施 (58) 6.3 确定防雷等级 (58) 6.3.1 建筑物年预计雷击次数计算 (58) 6.3.2 本建筑防雷等级 (59) 参考文献 (61) 致 (62)
国标规范满堂式脚手架(计算书)
1、编制依据 1、《博物馆网架工程设计图纸》 2、《博物馆网架工程施工组织设计》 3、国家有关规范 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《碳素结构钢》GB/T 700 《建筑施工扣件式脚手架、安全技术规程》（JGJ130-2001） 2、工程概况 博物馆网架工程采用正放四角锥球面网壳，节点采用螺栓球节点（局部为焊接球），网壳跨度为28.14m，直径为98m，网架高度为3.7m（从支座到网架顶），投影覆盖面积为531.8㎡，四周采用周边支座支承，共16个焊接球支座，支座预埋件顶面底部标高为14.1m。 3、搭设脚手架的区域 根据施工组织设计，钢结构的安装拟采用“满堂红脚手架高空散拼”的方法。故脚手架为满堂红脚手架。脚手架的平面尺寸约为28.14米×18.9米，高度大约为16米。长度方向的尺寸可根据工程的实际情况作适当的调整。脚手架用于钢结构构件的拼接、吊装和校正。 4、脚手架的计算 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2001）。 脚手架的荷载取值：活荷载：1.0KN／M2，支撑主桁架的支点传到脚手架的力：3.0KN／M2。 模板支架搭设高度为16.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。 图－1 落地平台支撑架立面简图 图－2 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
孤立档计算书
计算程序版本：DMTSETUP2K单机版20081111 工程索引卷册号： S1211S-D0202 延边和龙崇善66kV输变电工程 和龙～新兴洞T接崇善变66kV送电线路工程 施工图设计阶段 孤立档导、地线计算书 主任（专业）工程师： 主设人： 全校人： 设计计算人 吉林省骏天电力工程设计有限公司 2012-05-12
本次计算名称:G1~G2导线 2012年5月12日10时59分原始数据部分: 导线规格及设计数据:JL-G1A-150/25 名称符号数值单位 导线规格: 弹性系数Ｅ76000 ＭＰa 线膨胀系数α0.00001890 １/℃ 单位长度重量Ｗ0.6001 ｋｇ/ｍ 外径ｄ17.10 ｍｍ 计算截面Ａ173.11 ｍｍ^2 拉断力Ｔp 50986 Ｎ 气象条件: 序号代表情况温度℃风速m/s 冰厚 mm ⑴最低气温-40 0 0 ⑵平均气温-5 0 0 ⑶最大风-5 28 0 ⑷覆冰-5 10 10 ⑸最高气温40 0 0 ⑹安装-15 10 0 ⑺外过电压(无风) 15 0 0 ⑻外过电压(有风) 15 10 0 ⑼内过电压-5 15 0 ⑽校验工况1 70 0 0 导线比载: 名称符号 ( ｂ, Ｖ ) 数值Ｎ/ｍ.mm2 (E-2) 自比载Ｇ1 ( 0 , 0 ) 3.3996 外过时综合比载Ｇ6 ( , 10 ) 3.4764 内过时综合比载Ｇ6 ( , 15 ) 3.7722 大风时综合比载Ｇ6 ( , 28 ) 6.6334 安装时综合比载Ｇ7 ( , 10 ) 3.4764 覆冰时综合比载Ｇ7 (10 , 10 ) 7.8992 校验工况1时综合比载Ｇ1' ( 0 , 0 ) 3.3996 绝缘子串数据: 小号侧绝缘子串:1, 大号侧绝缘子串:1 绝缘子串重量(kg):66.690, 绝缘子串重量(kg):66.690 绝缘子串长度(m):1.846, 绝缘子串长度(m):1.846 绝缘子串总片数:14, 绝缘子串总片数:14 绝缘子串单片面积(m2):0.040, 绝缘子串单片面积(m2):0.040 绝缘子串单片覆冰重(kg):2.00, 绝缘子串单片覆冰重(kg):2.00 绝缘子串单片覆冰面积(m2):0.05, 绝缘子串单片覆冰面积(m2):0.05
桩基础设计计算书
课程设计(论文) 题目名称钢筋混凝土预制桩基础设计 课程名称基础工程 学生姓名李宇康 学号124100161 系、专业城市建设系土木工程 指导教师周卫 2015年5 月
桩基础设计计算书 一：设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为四层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.0m,地下水水质分析结果表明，本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载： V=1765, M=169KN·m，H = 50kN； 柱的截面尺寸为：800×600mm； 承台底面埋深：D ＝ 2.0m。 2、根据地质资料，以黄土粉质粘土为桩尖持力层， 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300，桩长为10.0m 3、桩身资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa，弯曲强度设计值为 f m ＝16.5MPa，主筋采用：4Φ16，强度设计值：f y ＝310MPa 4、承台设计资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa，弯曲抗压强度设 计值为f m ＝1.5MPa。 、附：1）：土层主要物理力学指标； 2）：桩静载荷试验曲线。 附表一： 土层的主要物理力学指标表1-1 土 层代号名称 厚 度 m 含水 量w (%) 天然 重度 (kN/m3 ) 孔 隙 比 e 侧模 阻力 桩端 阻力液性 指数 I L 直剪试验 (直快) 压缩 模量 E s (MPa) 承载力 特征值 f k(kPa) q sk kPa q pk kPa 内摩 擦角 ?? 粘聚 力c (kPa) 1 杂填土 2.0 20 18.8 2 2 6.0 90 2 淤泥质土9 38.2 18.9 1.02 22 1.0 21 12 4.8 80 3 灰黄色粉 质粘土 5 26.7 19. 6 0.75 60 2000 0.60 20 16 7.0 220 4 粉砂夹粉 质粘土 >10 21.6 20.1 0.54 70 2200 0.4 25 15 8.2 260 附表二：
单向板肋梁楼盖设计计算书(参考例题)
目录 1、设计任务书-------------------------------------------------（1） 2、设计计算书-------------------------------------------------（2） 3、平面结构布置----------------------------------------------（2） 4、板的设计----------------------------------------------------（3） 5、次梁的设计-------------------------------------------------（6） 6、主梁的设计-------------------------------------------------（10） 7、关于计算书及图纸的几点说明-------------------------（16） 附图1、平面结构布置图------------------------------------（18） 附图2、板的配筋图------------------------------------------（19） 附图3、次梁的配筋图---------------------------------------（20） 附图4、主梁配筋图------------------------------------------（21）
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书 一、设计题目 单向板肋梁楼盖设计 二、设计内容 1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）、结构平面布置图（1：200） （2）、板的配筋图（1：50） （3）、次梁的配筋图（1：50；1：25） （4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图 （5）、钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料 1、楼面的活荷载标准值为m2 2、楼面面层水磨石自重为m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm. 3、材料选用： （1）、混凝土： C25 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用Ⅰ级。 现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书 一、平面结构布置： １、确定主梁的跨度为m 0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板 6.6,次梁的跨度为m 的跨度为m 2.2。楼盖结构布置图如下：
34子午线网壳计算书
34子午线网壳计算书 直径34米子午线结构钢网壳 强度稳定计算书 编制:李群 校对:吴永浩 审核:赵家荣 一、设计规范 1(GB50341-2003 《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》 2(API650-2005 《焊接钢制油罐》 3(JGJ61-2003 《网壳结构技术规程》 4(GB50017-2003 《钢结构设计规范》 5(GB50009-2001 《建筑结构荷载规范》二、设计参数 1(静载:网壳自重300Pa 5mm 厚钢顶板自重450Pa 2(附加荷载(活载):1200 Pa 3(基本风压:600 Pa 4(基本雪压:600 Pa 5(操作压力:正压1960 Pa、负压490 Pa 6(试验压力:正压2200 Pa、负压1320 Pa 7(罐顶温度:50 ? 8(地震烈度:7 度0.12g 9(场地土类别:II 类 10(地面粗糙度:B 类 三、考虑的荷载工况如下: 1(静载+ 活载 2(静载+ 活载+ 风载
3(静载+ 风载+ 正压 4(静载+ 风载+ 负压 5(静载+ 雪载+ 正压 6(静载+ 雪载+ 负压 7(静载+ 风载+ 正压+ 温度 8(静载+ 风载+ 负压+ 温度 9(静载+ 雪载+ 正压+ 温度 10(静载+ 雪载+ 负压+ 温度 11(静载+ 半跨活载 12(静载+ 半跨活载+ 风载 13(静载+ 地震 14(静载+ 地震+ 正压 15(静载+ 地震+ 负压 四、罐顶钢网壳的网格划分及其几何数据油罐内径:D = 34m 钢网壳的曲率半径:Sr = 1.0D = 34m 子午线网格的划分频数为:28 Q235-B不等边角钢杆件:L 140x90x8 L140x90x8 截面特性:外形尺寸:140x90x8 mm; 截面积:17.6cm2; 惯性矩: Ix,669cm4; Iy,205cm4; 惯性半径:Rx,5.14cm; Ry,2.85cm; Rmin,2.19cm; 钢网壳网格的最大长度为:1272mm 壳体曲面外的长细比:λ= 1.6x1272/51.4 = 39.6 < [150] 外 壳体曲面内的长细比:λ= 1272/28.5 = 44.6 < [150] 内 杆件的最薄弱弯曲面:λ= 1272/21.9 = 58.1 < [150] 最弱 钢网壳的网格划分如下:
人行索道桥计算书
官渡镇紫阳台景观人行索桥工程计算书 重庆 二〇一四年九月
目录 1. 工程概况 (3) 1.1人行索桥概况 (3) 1.2设计标准 (3) 1.3计算依据 (3) 2. 计算方法与建模计算 (4) 2.1分析模型 (4) 2.2模型样图 (4) 2.3既有状况下人行索桥承载验算 (4) 2.3.1 自重内力及位移计算 (4) 2.3.2 施加人群荷载内力及位移计算 (6) 3. MIDAS建模结果分析及验算 (9) 4. 人工验算 (9) 4.1基本参数 (9) 4.2验算过程 (9) 4.2.1 内力验算 (9) 4.2.2 位移验算 (10) 4.2.3 抗风索验算 (11) 5. 地锚稳定性验算： (12) 5.1基础抗倾覆稳定性验算 (12) 5.2基础抗滑稳定性验算： (13) 6. 参考文献 (14)
1.工程概况 1.1 人行索桥概况 紫阳台人行索桥，位于官渡河下游1000m处，布置高程324.35m。左右岸与新修人行道相接。桥面总宽2.0m，人行道宽度1.7m，采用6根直径31mm的钢索作承载索，2根直径31mm的钢索作防护索，桥面采用厚3.5cm松木板作人行走道，两侧设有栏杆，全桥总长约66m。该桥主要承担人员过河交通。 1.2 设计标准 设计荷载：业主要求一次能满足通过50人，现偏安全取人群荷载3.4kN/m进行验算。 本桥跨径为66m，矢高为1.65m,按抛物线计算各点高差。 主索采用GB1102-74标准的6×19+1Φ46钢丝绳6根,公称抗拉强度为1870MPa，主索垂跨比约为1/40,矢高1.65m，护栏防护吊杆及抗风索采用Φ16.5钢丝绳;索采用钢丝均为镀锌钢丝，并涂防锈涂料。 桥梁设计线位于桥梁中心线，不设置横坡。 本桥为悬带桥，塔架为钢筋混凝土，桥面为木板，桥面横梁为槽钢。 基底岩石单轴极限抗压强度不小于21.0MPa。 未尽事严格按《公路桥涵施工技术规范》（JTG T/F50－2011）执行。 1.3 计算依据 1）中华人民共和国行业标准.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 2）中华人民共和国行业标准.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）； 3）中华人民共和国行业标准.《公路桥梁抗风设计规范》（JTG.T D60-01-2004）； 4）中华人民共和国国家标准.《重要用途钢丝绳》（GB8916-2006）。
悬臂钢筋混凝土排桩支护结构设计计算书
悬臂支护结构设计计算书计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑施工计算手册》江正荣编著 3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著 4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 5、《土力学与地基基础》 一、参数信息 1、基本参数
条形局部荷载 3.5 4 4 / 0 矩形局部荷载 4 5 5 6 2 结构重要性系数γ0 1 综合分项系数γF 1.25 嵌固稳定安全系数K e 1.2 圆弧滑动稳定安全系数K s 1.3 突涌稳定安全系数K h 1.1 土压力分布示意图
附加荷载布置图 1、主动土压力计算 1）主动土压力系数 K a1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-12/2)=0.656； K a2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-12/2)=0.656； K a3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a4=tan2(45°- φ4/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a5=tan2(45°- φ5/2）= tan2(45-18/2)=0.528； K a6=tan2(45°- φ6/2）= tan2(45-18/2)=0.528； 2）土压力、地下水产生的水平荷载 第1层土：0-0.8m H1'=[∑γ0h0+∑q1]/γi=[0+3]/19=0.158m P ak1上=γ1H1'K a1-2c1K a10.5=19×0.158×0.656-2×10×0.6560.5=-14.229kN/m2 P ak1下=γ1(h1+H1')K a1-2c1K a10.5=19×(0.8+0.158)×0.656-2×10×0.6560.5=-4.258kN/m2 第2层土：0.8-2m H2'=[∑γ1h1+∑q1]/γsati=[15.2+3]/20=0.91m P ak2上=γsat2H2'K a2-2c2K a20.5=20×0.91×0.656-2×10×0.6560.5=-4.26kN/m2 P ak2下=γsat2(h2+H2')K a2-2c2K a20.5=20×(1.2+0.91)×0.656-2×10×0.6560.5=11.484kN/m2 第3层土：2-4m
基坑支护双排桩施工计算书[详细]
C-C剖面双排桩调整方案专家审批人(签字):
C-C剖面双排桩调整方案 一、调整说明 中科院自动化所智能化信息系统研究平台基坑支护形式东、北侧(A-A、A-1剖面)采用摘帽土钉墙及下部采用桩锚支护的复合支护形式,西、南侧(B-B、C-C 剖面)采用地面成桩的形式,其中局部(C-C剖面)采用双排桩的支护体系. 由于南侧场地限制,在双排桩施工中又遇相邻单位锅炉房以前施工的土钉的阻碍和地下-1.70米有一市政水管通过,按原支护设计中,双排桩的桩间距及排距,在施工不能按设计施工,所以此部位双排桩需做调整后施工. 二、双排桩理论分析 双排桩支护是基坑工程中常用的一种支护形式,它是由前排、后排平行的钢筋混凝土桩及桩顶连梁组成的框架式空间结构.双排桩支护结构由于不需要架设内支撑,因此有更大的施工空间,挖土方便,具有更大的侧向抗弯刚度,从而能有效的限制侧向变形. 三、调整方案确定 按原方案排距为1.80米,桩间距为2.40米,在此部位施工时由于有市政水管限制了此设计参数,所以满足不了施工.经重新计算排距、桩间距(排距为1.60米,桩间距为2.20米)本部位双排桩可做相应调整,具体调整如下: 1、双排桩按矩形排桩,排桩间距为1.60米,前后排桩间距为2.20米,桩径及桩 配筋按原方案执行. 2、由于场地限制,预留结构施工工作面为200米米. 3、在布放桩位时需反复定位此部位结构外墙线并放出打桩时的桩外皮控制 线. 4、保证钻机平行支立,钻杆的垂直度. 5、双排桩部位的道路恢复:由于市政水管影响,影响长度30米,南侧双排桩 部位在施工双排桩时由于施工工作面小 ,为了保证不破坏市政水管,所以在施工时挖至市政水管埋深部位(-1.70米),因此在恢复道路时,此部位需作挡土墙回填土压实后,浇筑20厘米厚C15混凝土.具体做法日下: 1)砖砌挡土墙:墙高:1.70米,厚度370米米,米5.0水泥砂浆砌筑.每500米米高通长铺设3φ6.5拉结钢筋,墙与柱连接处预留马牙槎,先退后进,每步槎高不得大
网架结构计算书
保管期限：长期 计算书 CALCULATION DOCUMENT 工程编号： 工程名称：烟台冀东润泰建材有限公司 矿渣堆棚 项目名称： 设计阶段：施工图 设计专业：屋盖网架结构 计算人： 校对人： 审核人： 审定人： 日期：
目录 第一部分工程概况2 第二部分结构设计参数3 2.1主要设计依据3 2.2材料3 2.3主要结构构件4 第三部分荷载参数（标准值）7 3.1恒荷载7 3.2活荷载（满布）7 3.3风荷载7 3.4温度8 3.5地震9 第四部分工况组合10 第五部分结构分析和验算错误！未定义书签 5.1计算模型错误！未定义书签 5.2计算结果错误！未定义书签 5.2.1 支座反力错误！未定义书签 5.2.2 杆件内力结果错误！未定义书签 5.2.3 杆件应力错误！未定义书签 5.2.4 节点位移结果（正常使用极限状态）错误！未定义书签 5.2.5 螺栓和焊接球节点验算错误！未定义书签 5.3支座（橡胶支座）验算错误！未定义书签 5.3.1 ZZ1支座验算错误！未定义书签 5.3.2 ZZ2支座验算错误！未定义书签 5.3.3 ZZ5支座验算错误！未定义书签 5.3.4 ZZ6支座验算错误！未定义书签
第一部分工程概况 1．建设单位： 2．工程地点： ·本工程建筑结构安全等级 [ ]一级[ √ ]二级[ ]三级·设计使用年限 [ ]5年[ ]25年[ √ ]50年[ ]100年·抗震设防烈度 []非抗震[ ]6度（0.05g） [ ]7度（0.10g）[√ ]7度（0.15g） [ ]8度（0.20g）[ ]8度（0.30g） [ ]9度（0.40g） ·耐火等级 [ ]一级[ √ ]二级[ ]三级[ ]四级注：用“√”表示选中
悬索桥猫道设计计算书
计算说明 1、钢丝绳的实际参数由的产品质量保证书确定后，再进行复核验算。 2、在猫道承重索的计算中，风力根据设计提供的信息，按桥面处14.7m/s计，中跨、边跨分别计算。 3、在猫道承重索的荷载计算中，未计扶手绳及其绳卡的重量，施工人员按4人/4m，每副中跨猫道最多一次上20人计，每副边跨猫道最多一次上10人计。 4、猫道线性依据主缆空缆线形为基础进行计算。 泓口悬索桥猫道检算书 1、编制依据 （1）泓口大桥猫道设计图 （2）公路桥涵设计规范（JTJ025-86） （3）钢丝绳产品质量说明书（E04-426,B04-12496） （4）公路桥涵设计手册——《参考资料》 （5）简易架空缆索吊（段良策，人民交通出版社） 2、工程概况 泓口悬索桥为三结构，理论跨径42m+102m+42m。猫道系统顺桥向按三跨分离式设置，边跨的两端分别锚固于5#、10#过渡墩箱梁顶面，中跨两端均锚固于塔柱上。横向通道在跨中位置一个。每幅猫道宽3.0m，高1.0m，处于主缆正下方，面层与主缆中心距1.4m，与主缆线型基本一致。 每幅猫道承重索采用4根υ22.5钢丝绳（6W(19)-公称抗拉强度
2000MP a）,其两端分别锚固于两岸锚固端前端的型钢预埋件上，在两岸塔顶处断开，与塔顶顺桥向两侧的调节装置连接。 每幅猫道面层由［10槽钢（间距2.0m）/50×50mm］防滑方木条（间距0.5m）和υ1.6mm小孔（16×16mm）钢丝网、υ5mm大孔（50×100mm）钢丝网组成；两侧设1根υ16扶手钢丝绳，并每隔2.0m 设一道∠63×4mm角钢栏杆立柱，侧面防护网采用υ5mm（80×100mm）大孔钢丝网绑扎在立柱与扶手索上。 猫道选用钢丝绳相关参数如下 3、中跨猫道承重索检算 3.1荷载计算（按单幅猫道分析） 荷载包括恒载、活载及风力、温度等附加荷载。 3.1.1恒载 恒载包括承重索、面层、栏杆、索股滚轮支架、横通道抗风缆及其张力，其中横通道、抗风绳以集中荷载计，其余以均布荷载计。 3.1.1.1恒载均布荷载
排桩计算书
1、A－A剖面排桩（-10.15m）设计计算书 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ] ---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
钢模板计算书
湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程 模板工程施工方案 模板计算书 1.计算依据 1．参考资料 《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001 《钢结构设计规范》 GB 50017—2003 《木结构设计规范》 GB 50005—2003 《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-2001 2.侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一 临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值 的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值： 2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ= 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3 t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用 t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5 V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总 高度（m ）;取9m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具 有缓凝作用的外加剂时取1.2。 β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。 大模板侧压力计算 2/121022.0V t F c ββγ=
支护桩计算书
新建杭州至长沙铁路客运专线工程浙江段支护桩计算书 编制：王仁淑 复核： 审核： 中铁四局集团公司 二〇一一年五月
1.工程概况 汤溪特大桥于DK192+718处上跨既有沪昆线，新建铁路与既有铁路夹角19°,跨越处铁路宽13m ，对应既有沪昆里程为K395+338，新线铁路采用门式墩＋24简支跨越，通行净空按7.96m 考虑。 承台开挖施工时，因承台边线距离既有铁路距离较近，按1：1.5放坡开挖，开挖边坡线在安全线外，承台施工时必须对既有铁路做防护桩才能进行承台开挖。 2.支护桩的布置 根据营业线路基横断面结构尺寸、与基坑的位置关系、承台设计尺寸以及底设计标高，计划营业线安全放坡边线范围以内的基坑开挖采用支护桩进行防护，根据现场实测，汤溪特大桥邻近营业线基坑开挖深度均在5m 范围以内。取离营业线最近，开挖深度为4.9米的371#墩K3桩作为设计计算依据。 3.支护桩的设计 支护桩采用φ1.00m 挖孔桩，混凝土等级C30，桩身配筋根据开挖完成时工况设计。支护桩采用人工挖孔，每开挖1m 浇筑1m 钢筋混凝土护壁，护壁混凝土等级C30，厚度20cm 。护壁等强后进行下一层开挖，直至设计桩底。 4.工况计算 4.1.工况一 开挖深度4.9m 以内的基坑支护采用直径1.00m 挖孔桩，设计桩长10m ，其中基底以下锚固长度5.1m ，查阅《高速铁路设计规范（试行）》TB10621-2009,列车竖向荷载、铁路线路结构可换算成土柱，分布宽度3.3m ，分布高度3.1m ，距坑边距3.6m, 桩板墙所受的主动土压力采用公式：ai ik ai ajk ajk K c K e 2-=σ计算。 ai K ：主动土压力系数：)2 45(2ik ai tg K ?- ?= rk σ：计算点深度zj 处自重竖向应力。 k 0σ：基坑外侧任意深度附加竖向应力标准值。 k 1σ：基坑外侧深度CD 范围内附加竖向应力标准值。
盖板涵计算书很全面
盖板涵计算书（参考版） 一、盖板计算 1、设计资料
盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力。 ×盖板涵洞整体布置图 2、外力计算 1）永久作用 （1）竖向土压力
q=K×γ 2 ×H =×20×= kN/m （2）盖板自重 g=γ 1 ×d=25×= kN/m 2）有车辆荷载引起的垂直压力（可变作用） 计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。 车辆荷载顺板跨长： La=c 轮 +2×H×tan30°=+23/3= m 车辆荷载垂直板跨长： Lb=d 轮 +2×H×tan30°=+23/3= 单个车轮重： P=70*=91 kN 车轮重压强： p= a b = P L L 91/（×）= kN/m2
3、内力计算及荷载组合1）由永久作用引起的内力 跨中弯矩： M1=（q+g ）×L 2/8=（+）× /8= kN??m 边墙内侧边缘处剪力： V1=（q+g ）×L 0/2=（+）× /2= kN 2）由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩： a a 2p -b 2= 4 L L L M ?? ???=**（）*4= kN 边墙内侧边缘处剪力： a a 00 p b -2= L L L V L ? ? ? ??= ***（2）/5= kN a a p - b 2= 4 L L L M ?? ???a a 0 p b -2=L L L V L ? ? ??? 3）作用效应组合 跨中弯矩： γ0Md=（+）=×（×+×）= kN??m 边墙内侧边缘处剪力： γ0Vd=（+）=（×+×）= kN??m 4、持久状况承载能力极限状态计算
将台花园单层网壳屋面整体结构计算报告
将台花园整体结构计算报告
目录 第一部分结构计算说明 (1) 1.工程概况 (1) 2.复核依据 (1) 3.计算说明 (2) 4.复核内容 (3) 第二部分结构的静力性能 (4) 1.计算工况 (4) 2.壳体结构变形分析 (5) 3.柱顶变形结果校核 (19) 4.静力性能强度分析 (20) 第三部分结构的整体稳定分析 (24) 1.计算工况 (24) 2.特征值屈曲 (25) 3.全过程分析 (27) 4.稳定分析结论 (31) 第四部分结论 (32)
第一部分结构计算说明 1.工程概况 北京将台商务中心主要包括酒店、办公楼、商场及冬季花园。如图1.1.1所示。冬季花园屋面投影面积约六千平米，由冬季花园单层网壳玻璃屋面和东立面竖向单索玻璃幕墙两部分组合而成。北立面及西立面为普通框式幕墙和铝板包饰带。冬季花园屋面钢结构为单层网壳结构，大致呈三角形。 冬季花园 图1.1.1 冬季花园效果图 受晶艺玻璃工程有限公司委托，我研究室复核了冬季花园整体结构在各种荷载工况作用下的变形及承载能力，包括屋面网壳变形、立面幕墙变形、柱顶侧移以及杆件应力、拉索和拉杆强度等，并复核了结构的整体稳定性能。 2.复核依据 2.1 业主提供的资料 1）将台商务中心冬季花园SAP2000计算模型及计算书（11月15日） 2）将台商务中心冬季花园钢结构施工图（7月7日） 2.2 国家现行规范 1）建筑抗震设计规范GB50011——2001 2）钢结构设计规范GB50017——2003 3）网壳结构技术规程JGJ61——2003 4）玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003
计算书大师软件使用教程之缆索吊装计算(主索、起重索、牵引索、扣索)
之缆索吊装计算 软件使用教程之缆索吊装计算 “计算书大师”软件使用教程 1、软件简介 计算书大师软件（Calculation Sheets Master），英文简称CSM，最新版本CSM2013，该软件具备结构设计、施工计算的相关功能，包括：钢筋混凝土柱偏心受压配筋计算，缆索吊装计算，钢材压杆稳定计算，混凝土受冲切承载力计算，混凝土局部承压计算，喷射混凝土搅拌站基础计算，隧道通风设计计算，桩基相关计算，挡土墙计算，普通梁配筋计算，风荷载计算，钢结构连接（对接焊缝、角焊缝、螺栓）设计计算，新浇混凝土对模板侧压力计算（公路规范和铁路规范），滚石冲击力计算，工字钢抗弯、抗剪、抗压自动计算，线性内插计算，材料体积面积计算、截面特性计算等等，对部分规范中的参数采用数据库自动查询的办法，比如不同截面类型的钢柱受压稳定系数查表，混凝土抗拉、压强度设计值查规范，贝雷梁截面特性及杆件尺寸重量等参数查询等等，省去了查询相关规范和书籍的麻烦，同时也省去了您将计算书录入Word的麻烦，计算一步到位，完全自动化。对结构设计人员及施工技术人员来讲，CSM软件是一位很好的“技术帮手”，“计算书大师软件”为工程技术人员快速化决策提供有力的技术支撑，大大节约了您编制计算书的时间！ CSM软件由石家庄铁道大学2010届本科毕业生胡帮义开发，在开发的过程中得到了石家庄铁道大学硕士生导师、博士--黄羚教授的大力支持，同时得到相关同学的帮助，在此对他们表示诚挚的感谢！ 2、软件功能介绍 计算功能 缆索吊装计算功能 2.1缆索吊装 2.1.1开发目的 在拱桥施工中经常要使用缆索吊机，缆索吊机的结构安全是保证施工安全的重要方面，结构安全的保证很大程度上需要对结构进行力学计算。故设计人员需经常对相关索进行施工工况下计算，以确保满足施工受力要求。在缆索主索计算中，有个索张力方程，方程相当复杂，还需要解一元3次方程试算。计算工作量巨大，为了快速、方便、准备地进行该项计算，并生成Word版本计算书，特开发该项计算功能以减轻技术人员的劳动强度。
排桩计算参数
岳屏明珠苑排桩(地下连续墙)规范计算书 一、计算基本数据本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。 1.地质勘探数据如下: 序号h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) m(kN/m4) 计算方法土类型 1 8.00 19.00 10.00 15.00 35000 水土合 算填土 2 , 16.00 17.00 27.30 23.70 3500 粉土 表中：h为土层厚度(m), 为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa), 为内摩擦角(°)。 基坑外侧水标高-1.10m，基坑内侧水标高-12.30m。 2.基本计算参数：地面标高0.00m，基坑坑底标高-12.30m，支撑分别设置在标高-2.00m、-5.00m处，计算标高分别为-2.50m、-5.50m、-12.30m处。侧壁重要性系数0.90。桩墙顶标高0.00m，桩墙嵌入深度5.70m，桩墙计算宽度1.18m。桩墙顶标高以上放坡级数为0级坡。序号坡高m 坡宽m 坡角°平台宽m 3.地面超载：————————序号布置方式作用区域标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 1 均布荷载基坑外侧 0.00 10.00 -- -- ——— 二、计算结果——————————————————————计算方法 最大正弯矩kN.m位置(m) 最大负弯矩kN.m位置(m) 剪力(kN) 位置(m) 经典法458.36 -8.11 423.04 -15.15 243.67 -12.30 支撑道号标高(m) 支撑内力(kN) 第1道-2.00 81.42 第2道-5.00 261.01 —————————————————————————————————— ———RichTextBox1_
汽车吊上楼板作业计算
无锡惠山万达广场大商业采光顶工程 35t 汽车吊上结构楼板计算书 1、概况 圆形采光顶钢结构为跨度31.6m 单层网壳结构，网壳顶标高25.6m ，主要由GC-1、GC-2、GC-3、GC-4构件组成，其中GC-1、GC-3为主龙骨，其余为连系件（如下图所示）。 GC-1GC-3GC-4GC-2 圆形采光顶钢结构平面图 15.900(4F) 25.600 圆形采光顶钢结构剖面图
2、吊车荷载及尺寸 根据施工方案，35t汽车吊吊装穹顶钢结构最不利工况为：吊装半径10m，吊重1t，即起重力矩为10t2m。 3、吊车支腿压力计算 （1）计算简图 计算简图 （2）计算工况 工况一、起重臂沿车身方向（α=0°） 工况二、起重臂垂直车身方向（α=90°） 工况三、起重臂沿支腿对角线方向（α=48°） （3）支腿荷载计算公式： N=ΣP/4±[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] 式中：ΣP——吊车自重及吊重； M——起重力矩； α——起重臂与车身夹角；
a——支腿纵向距离； b——支腿横向距离。 （4）计算结果 A、工况一、起重臂沿车身方向（α=0°） N1=N2=ΣP/4+[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4+103（1/10.7）=9.26t N3=N4=ΣP/4-[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4-103（1/10.7）=7.39t B、工况一、起重臂垂直车身方向（α=90°） N1=N3=ΣP/4+[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4+103（1/12）=9.16t N2=N4=ΣP/4-[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4-103（1/12）=7.49t C、工况一、起重臂沿支腿对角线方向（α=52°） N1=ΣP/4+[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4+103（Cos52°/10.7+Sin52°/12）=9.57t N4=ΣP/4-[M3（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4-103（Cos52°/10.7+Sin52°/12）=7.09t N2=ΣP/4-[M3（Cosα/2a-Sinα/2b）] =（32.3+1）/4-103（Cos52°/10.7-Sin52°/12）=8.41tt N3=ΣP/4+[M3（-Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4+103（-Cos52°/10.7+Sin52°/12）=8.41t 35t汽车吊开行于地下室顶板上，每个支腿下设置0.2m*0.2m*2m道木三根垫实，道木扩散面积为1.2m2。 汽车吊作业时要求吊车的四个支腿不同时位于一个楼板板块内，即一个楼板板块内只有一个支腿支撑。按支腿位于单个板块中间时为最不利工况计算，柱网间距为8.4m，楼板跨度按8.4m计算，则Mmax=1.3*9.57*8.4/4=26.13t2m，1.3为活载动力系数。 根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中附录B——楼面等效均布活荷载的
缆索吊装系统计算书
缆索吊装系统计算书 简介：此缆索吊装系统用于吊装两岸T 梁及钢桁梁。左岸采用万能杆件拼装成双柱门式索塔，锚碇为用万能杆件拼装成的重力式锚碇；右岸不设索塔，直接在岩体上打锚洞，索鞍放在洞口，锚碇为在锚洞内埋型钢卧梁。整套天线系统分上、下游两组。每组由一组主绳 和两组工作绳组成。主绳由4根φ47.5mm 钢绳组成，工作绳由1根φ47.5mm 钢绳组成。工作绳兼作压塔绳。 基本资料拟定： 跨径L ＝333m ；工作垂度：f max ＝L/12＝333/12＝27.75m ； 21.5
方案一：按照左岸T梁(20.22m)重量进行计算T梁吊装采用上、下游两组吊点抬吊方式进行起吊 一、主索受力计算: 1、基本数据： 1）钢绳自重（主索、起吊索、牵引索） g＝（31.716＋3.2760+5.536）=40.528kg/m=0.040528t/m 2）作用在主索上的集中荷载为： a)T梁自重：p1=45t b)T梁超重：p2=5%p1=2.25t c)吊具重（包括配重、自重）：p3=8t（两个吊点） 即：p＝（p1+p2）/2+p3=31.63t b=19m f max=27.75m 2、钢绳的拉力T max计算： 1）水平力H max计算： p（L－b) gL2 H max＝————＋—— 4f max8 f max 31.63×(333－19) 0.040528×3332 ＝————————＋—————— 4×27.75 8×27.75 =89.46+20.24=109.7t 2) 水平夹角φ: f max 27.75 φ=arctg ——=arctg————=100
水泵设计计算书参照
城市送水泵站技术设计计算书 1 绪论 泵站的日最大设计水量Qd=万m3/d。 给水管网设计的部分成果： （1）泵站分两级工作。泵站第一级工作从时至次日时，每小时水量占全天用水量的；泵站第二级工作从时至时，每小时水量占全天用水量的%。 （2）该城市给水管网的设计最不利点的地面标高为，建筑层数为8层，自由水压为36m。 （3）给水管网平差得出的二泵站至最不利点的输水管和配水管网的总水头损失为。 （4）消防流量为144 m3/h，消防时的总水头损失为。 清水池所在地地面标高为，清水池最低水位在地面以下。 城市冰冻线为。最高气温为36℃，最低气温为-35℃。 泵站所在地土壤良好，地下水位为。 泵站具备双电源条件。 2 初选水泵和电机 泵站设计参数的确定 泵站一级工作时的设计工作流量 QⅠ/(m3/h)=9 800×%=3038s) 泵站二级工作时设计工作流量 QⅡ/(m3/h)=9 800×%=4802s) 水泵站的设计扬程与用户的位置和高度、管路布置及给水系统的工作方式等有关。泵站一级工作时的设计扬程 HⅠ/m=Z c+H0+∑h+∑h泵站内+H安全=(65-58++36+++2= 其中 HⅠ—水泵的设计扬程 Zｃ—地形高差；Ｚｃ=Ｚ１+Ｚ２； H０—自由水压； ∑h=总水头损失； ∑h泵站内－泵站内水头损失（初估为）； H安全－为保证水泵长期良好稳定工作而取的安全水头（m）；一般采用1~2m。 选择水泵 可用管路特性曲线和型谱图进行选泵。管路特性曲线和水泵特性曲线交点为水泵工况点。 求管路特性曲线就是求管路特性曲线方程中的参数H ST和S。因为 H ST/m=+36++=48 所以 S/(h2×m-5)=(∑h+∑h泵站内)/Q2=+2)/48022=8×10-7 因此 H=+8×10-7Q2 根据上述公式，在（Q-H）坐标系中作出管路特性曲线，参照管路特性曲线和水泵型谱图，或者根据水泵样本选定水泵。 经反复比较推敲选定两个方案： 方案一：5台350S75A型工作水泵，其工况点如图1（方案一）；