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高等土力学总结

高等土力学

高等土力学是在本科土力学教材的基础上的进一步延伸,共分七章,包括:土工试验与测试,土的本构关系,土的强度,土中水与土中渗流及其计算,土的压缩与固结,土工数值计算(包括土体稳定的极限平衡计算,土的渗流与固结的有限元计算)。

二、本 构 关 系

“本构关系”是英文Constitutive Relation 的意译。在力学中,本构关系泛指普遍的应力—应变关系。因为在变形固体力学中,应力不只与应变有关.而且还与物体的加载历时(应力历史)、加载方式(或应力路径)以及温度和时间有关。因此材科的本构关系或普遍的应力—应变关系可以表示为; 应力路径等),,,(T t f ij ij εσ=

式中t 为加载历时,T 为温度。例如,弹性力学中的广义定律就是最简单的材料本构关系,它不计时间、温度和应力路径及应力历史的影响。因此应力和应变之间存在着唯一对应的关系。当材料应力超出弹性范围而进入塑性阶段时,应力和应变之间就没有唯一的对应关系,而是要受应力历史或应力路径的影响,这时材料的应力—应变关系就称为塑性本构关系。塑性本构关系要比弹性本构关系复杂得多。如果再考虑材科应力—应变关系随时间和温度的变化,本构关系持更加复杂。本书所要讲的岩土本构关系主要是指与时间和温度无关的塑性本构关系。

各种本构关系的特点

1.弹性本构关系类型和分类

弹性本构关系可分为线弹性本构关系和非线性弹性本构关系

如图1所示,线弹性本构关系即一般的弹性力学,其应力—应变关系服从广义Hooke 定律。非线性本构关系的应力—应变曲线是非线性的,但是加卸载仍然沿着一条曲线。弹性本构关系的基本特征是:1) 应力和变形的弹性性质或可逆性;

2) 应力与应变的单值对应关系或与应力路径相应力历史的无关性。即无论材料单元在历史上受过怎样的加卸载过程或不同的应力施加路径,只要应力不超过弹性限度,应力与应变都是一一对应的;3) 应力与应变符合叠加原理;4) 正应力与剪应变、剪应力和正应变之间没有耦合关系。

因此,根据广义Hooke 定律有 γ

τεσG K m m ==3 (1) 式中,σm 和τ分别为正应力和剪应力,εm 和γ分别为平均应变和剪应变,K 、G 为体积弹性模量和剪切弹性模量。(1)式说明:正应力只产生正应变或体应变,而对剪应变没有贡献。剪应力只产生剪应变而对正应变或体应变没有贡献。这就是说σm 与γ及τ与εm 之间没有耦合关系。

5)对于各向同性的弹性体,主应力与主应变的方向是一致的。

当岩土体中的应力水平较低时,可以将岩土材料视为弹性材料。

2.塑性本构关系的类型与特征

1)塑性本构关系分类

塑性本构关系可分为三种类型。其中传统塑性理论主要适用于金属类材料。因此,相对于广义塑性理论,传统塑性理论亦称为经典塑性理论或金届塑性理论。它的基本特征是材料的屈服和硬化都与静水压力无关;而且材料只可能产生硬化(或强化)不可能产生软化(或弱化)。与传统塑性理论不同,广义塑性理论认为材料不仅可以屈服与硬化,而且可以产生软化;同时,屈服、硬化与软化都可以与静水压力相关;它主要适用于岩土类材料,同时也适用金屈类材料;因此称为广义塑性理论。塑性内时理论(Plastic Endochonic Theory )是近20多年来发展起来的一种没有屈服面概念,而引入反映材料累计塑性应变的材科内部时间(Intrinsic Time )的新型塑性理论。

除不排水条件下的饱和纯粘性土可视为理想塑性材料外,一般的岩土材料部属于应变硬化或软化型的。

2) 塑性变形的基本特性

无论是理想塑性材料或应变硬化或软化型塑性材料,其塑性本构关系和变形都有如下特征:

(1)应力值必须达到或超过某一临界值(屈服极跟)才能发生塑性变形(2)塑性变形是不可逆的(3)应力与应变之间无唯一一对应关系。这是由于塑性应力—应变关系受应力历史和应力路径影响的结果

(4)应力—应变关系的非线性和由此而引起的应力和应变的不可叠加性。如图3所示的应变硬化塑性材科,在塑性变形阶段,施加应力σ1时产生的应变为ε1施加的应力达σ2相应的应变为ε2而当施加的应力为σ=σ1+σ2时,相应的应变为ε≠ε1+ε2应变ε的大小与应力所处的阶段和材科应力—应变非线性的程度有关(5)在塑性变形阶段,加载和卸载时应力—应变之间服从不同的本相关系。

3)经典塑性理论对材料性质的假设

经典或理想塑性理论根据对金属材料力学性质的试验结果,对材料的塑性性质作了进一步的假设。

(1)静水压力只产生弹性体积变化,不产生塑性体应变;因此,材料屈服与静水压力无关。同样静水压力与剪应变,剪应力与弹性体应变之间无耦合关系。(2)材料属于理想塑性材料或应变硬化塑性材料(即稳定性材料),故不可能发生软化现象(不稳定性材料)。(3)抗拉屈服极限与抗压屈服极限相同;(4)材料具有Bauschinger 效应。所谓Bauschinger 效应就是当应力超过屈服点后,拉伸(或压缩)应力的硬化将引起反向加载时压缩(或拉伸)屈服应力的弱化。(5)塑性应变增量方向服从正交流动法则,即塑性应变增量方向沿着屈服面的梯度或外法线方向。

3.粘性本构关系

上述弹性本构关系和塑性本构关系都假设材科的应力—应变关系与时间或应变速度无关。当材料的应力或应变随时间(不是指加载过程的时间)而变化时,这种性质就称为粘滞性或简称粘性,相应的应力—应变关系就称为粘性本构方程。材料的滞性性常常和弹性或塑性性质同时发生。因此。材料的粘性本构方程分为粘弹性、粘塑性和粘弹塑性三种类型。在工程中,我们常称材料的粘性性质为流变;常称应力作用下变形随时间的不断变化为材料的蠕变;常称应变下应力随时间的下降为应力松弛。

三、土的强度

一、土的抗剪强度的工程意义

土的抗剪强度是指土体抵抗剪切破坏的极限能力

在外荷载作用下,土体中将产生剪应力,当土中某点的剪应力达到土的抗剪强度时,土就沿着剪应力作用方向产生相对滑动,该点便发生剪切破坏。随着外荷载的增大,地基中达到强度被破坏的点越来越多,最后形成一个连续的滑动面,这时建筑物的地基或土坡就会失去整体稳定而发生土体滑动,从而造成工程事故。

工程实践和室内试验都证实了土是由于受剪而产生破坏,剪切破坏是土体强度破坏的重要特点,因此,土的强度问题实质上就是土的抗剪强度问题。

二、莫尔-库仑强度理论

土体发生剪切破坏时,将沿着其内部某一曲面(滑动面)产生相对滑动,而该滑动面上的切应力就等于土的抗剪强度。

直剪试验可直接测定预定剪切破裂面上的抗剪强度。 1776年,法国学者库仑通过一系列土的强度实验,于1776年总结出土的抗剪强度定律:

砂土 ?στtan =

f 粘土 c f +=?στtan 式中f τ-土体破坏面上的剪应力,即土的抗剪强度,kPa ;

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σ-剪切滑动面上的法向应力,kPa ;C -土的粘聚力, kPa ;

?-土的内摩角,(°)。C 、?合称为土的总应力抗剪强度指标。

砂土的抗剪强度是由内摩阻力构成,而粘性土的抗剪强度则由

内摩阻力和粘聚力两个部分所构成。内摩阻力包括土粒之间表面摩

擦力和由于土粒之间的连锁作用而产生的咬合力 。粘聚力主要包

括三个方面:①范德华力,②库仑力,③土中含有硅、铁、碳酸盐

等物质时,对土粒产生胶结作用,使土具有粘聚力。

三、土的抗剪强度指标的确定

测定土的抗剪强度指标的试验方法主要有室内剪切试验和现场剪切试验二大类,室内剪切试验常用的方法有直接剪切试验、三轴压缩试验和无侧限抗压强度试验等,现场剪切试验常用的方法

主要有十字板剪切试验。

一、 直接剪切试验

1、直剪试验原理

直接剪切试验是测定土的抗剪强度的最简单的方法,它所测定的是土样预定剪切面上的抗剪强度。直剪试验所使用的仪器称为直剪仪,按加荷方式的不同,直剪仪可分为应变控制式和应力控制式两种。我国目前普遍采用的是应变控制式直剪仪,该仪器的主要部件由固定的上盒和活动的下盒组成,试样放在盒内上下两块透水石之间,如图所示。试验时,由杠杆系统通过加压活塞和透水石对试样施加某一法向应力s ,然后等速推动下盒,使试样在沿上下盒之间的水平面上受剪直至破坏,剪应力t 的大小可借助与上盒接触的量力环测定。

试验中通常对同一种土取3~4个试样,分别在不同的法向应力下剪切破坏,可将试验结果绘制成抗剪强度τf 与法向应力σ 之间的关系。

2.直剪试验方法分类

大量的试验和工程实践表明,土的抗剪强度指标与土体受力后的排水固结状况关系密切。

(1)快剪。快剪试验是在对试样施加竖向压力后,立即以0.8mm/min 的剪切速率快速施加水平剪应力使试样剪切破坏。一般从加荷到土样剪坏只用3-5min 。得到的抗剪强度指标用q C 、q ?表示。

(2)固结快剪。固结快剪是在对试样施加竖向压力后,让试样充分排水固结,待沉降稳定后,再以0.8mm/min 的剪切速率快速施加水平剪应力使试样剪切破坏。得到的抗剪强度指标用cq C 、cq ?表示。

(3)慢剪。慢剪是在对试样施加竖向压力后,让试样充分排水固结,待沉降稳定后,以小于0.02mm/min 的剪切速率施加水平剪应力直至止试样剪切破坏。试样在受剪过程中一直充分排水和产生体积变形,得到的抗剪强度指标用S C 、S ?表示。

3.直接剪切试验的缺点

(1)剪切面限定为上下盒之间的平面,不是沿土样最薄弱的面剪坏;(2)剪切过程中试样的应力状态复杂,有应力集中情况,仍按应力均布计算;(3)在剪切过程中,土样剪切面逐渐缩小,在计算抗剪强度时仍按原截面积计算;(4)试验时不能严格控制排水条件,不能测量空隙水压力;(5)试验时上下盒之间的缝隙中易嵌入砂粒,使试验结果偏大。

二、三轴压缩试验

1.试验原理:

三轴剪切试验所用土样是圆柱形。一组试验需3~4个试样,分别在不同的周围压力下进行,试验时,先对试样施加均布的周围压力3σ,此时土内无剪应力。然后施加轴压增量,水平向32σσ=保持不变。在偏应力131σσσ?=-作用下试样中产生剪应力,当1σ?增加时,剪应力也随之增加,当增到一定数值时,试样被剪破。由土样破坏时的1σ和3σ所作的应力圆是极限应力圆。同一组土的3-4个试样在不同的3σ条件下进行试验,同理可作出3-4极限应力圆,求出各极限应力圆的公切线,则为该土样的抗剪强度包线,由此便可求得土样的抗剪强度指标C 、?的值。

2.三轴剪切试验方法分类

(1)不固结不排水剪(UU 试验)

试样在施加周围压力和随后施加偏应力直至剪坏的整个试验过程中都不允许排水。UU 试验得到的抗剪强度指标用U C 、U ?表示,这种试验方法所对应的实际工程条件相当于饱和软粘土中快速加荷时的应力状况。

(2)固结不排水剪(CU 试验)

在施加周围应力3σ时将排水阀门打开,允许试样充分排水,待固结稳定后关闭阀门,然后再施加偏应力,使试样在不排水的条件下剪切破坏。CU 试验得到的抗剪强度指标用CU C 、CU ?表示, 其适用的实际工程条件为一般正常固结土层在工程竣工或在使用阶段受到大量、快速的活荷载或新增荷载作用下所对应的受力情况。

(3)固结排水剪(CD 试验)

在施加周围应力及随后施加偏应力直至剪切破坏的整个过程中都将排水阀门打开,并给予充分的时间让试样中的孔隙水压力能够完全消散。CD 试验得到的抗剪强度指标用CD C 、CD ?表示。

3.三轴剪切试验的缺点

(1)试验操作比较复杂,对试验人员的操作技术要求比较高。

(2)常规三轴剪切试验中的试样所受的力是轴对称的,与工程实际中土体的受力情况不太相符。

三、无侧限抗压强度试验

无侧限抗压强度试验实际上是三轴剪切试验的一种特殊情况,即周围压力03=σ的三轴剪切试验。 本试验只适用于饱和粘性土。由于没有施加周围压力,因而根据实验结果只能作出一个极限应力图。其抗剪强度包线为一水平线,抗剪强度指标为: 四、十字剪切试验 是一种原位测试方法,其实验结果与无侧限抗压强度实验结果接近。

进行十字板剪切实验时,先把套管打到要求测试深度以上75厘米,将套管内的土清除,再通过套管将安装在铁杆下的十字板压入土中至测试深度。由地面上的扭力装置对铁杆施加扭矩,使埋在土中在十字板扭转,直至土体剪切破坏。破坏面为十字板所形成在圆柱面。

四、 土中水与土的渗透及其计算

土是由固体相的颗粒、孔隙中的液体和气体三相组成的,而土中的孔隙具有连续的性质,当土作为水土建筑物的地基或直接把它用作水土建筑物的材料时,水就会在水头差作用下从水位较高的一侧透过土体的孔隙流向水位较低的一侧。

渗透:在水头差作用下,水透过土体孔隙的现象 渗透性:土允许水透过的性能称为土的渗透性。

水在土体中渗透,一方面会造成水量损失,影响工程效益;另一方面将引起土体内部应力状态的变化,从而改变水土建筑物或地基的稳定条件,甚者还会酿成破坏事故。

此外,土的渗透性的强弱,对土体的固结、强度以及工程施工都有非常重要的影响。

第二节 土的渗透性

一、土的渗透规律——达西定律

(一)渗流中的总水头与水力坡降

液体流动的连续性原理:(方程式)dw v dw v w w ??=2211 2211v w v w = 1

221w w v v = 表明:通过稳定总流任意过水断面的流量是相等的;或者说是稳定总流的过水断面的

平均流速与过水断面的面积成反比。

前提:流体是连续介质 流体是不可压缩的;

流体是稳定流,且流体不能通过流面流进或流出该元流。

理想重力的能量方程式(伯努利方程式1738年瑞士数学家应用动能定理推导出来的。)

c g

v r p Z =++22

饱和土体空隙中的渗透水流,也遵从伯努利方程,并用水头的概念来研究水体流动中

的位能和动能。

水头:实际上就是单位重量水体所具有的能量。

按照伯努利方程,液流中一点的总水头h ,可以用位置水头Z ,压力水头U/r w 和流速水

头V 2/2g 之和表示,即 g

v r u Z h w 22

++= 4-1 此方程式中各项的物理意义均代表单位重量液体所具有的各种机械能,而其量纲都是长度。

教材P37图22表示渗流在水中流经A ,B 两点时,各种水头的相互关系。

按照公式(4-1),A,B 两点的总水头可分别表示为:

u u u q C τ==2??? ??+=322D H D M f πτ

g v r u Z h A w A A A 22++= g

v r u Z h B w B B B 22++= h h h B A ?+= 式中:Z A ,Z B :为A ,B ,两点相对于任意选定的基准面的高度,代表单位重量液体

所具有的位能(位置高度)故称Z 为位置水头。

U A ,U B :为A ,B 两点的水压力(空隙水压力)。代表单位重量液体所具有的压力势

能。而U A /r w ,U B /r w 则代表A ,B 两点空隙水压力的水柱高度。故称U/r w 为压力水头。

V A ,V B :为A ,B 两点的渗流速度。g 为重力加速度。

V 2/2g 即代表单位重量液体所具有的动能,故称V 2/2g 为流速水头。

H A ,h B :为A ,B 两点的单位重量液体所具有的机械能,故称之为总水头。

?h : 为A ,B 两点之间的总水头差,代表单位重量液体从A 点向B 点流动时,为克服

阻力而损失的能量。 此外,w

r u z +称为测管水头,代表单位重量液体所具有的总势能。 当土中渗流阻力大时,V 一般都很小,形成的流速水头V 2/2g 更小,可不计,这时,总

水头h,可用测管水头来代替,即 w

r u Z h += A,B 两点间的水头损失,可用无量纲的形式来表示,即 l

h i ?= i :水力坡降 L :为A ,B 两点间的渗流途径水头损失h1的渗流长度。

(二) 渗透试验与达西定律

土体中空隙的形状和大小是极不规则的,因而水在土体空隙中的渗透是一种十分复杂的现象,由于土体中的空隙一般非常微小,水在土体中流动时的粘滞阻力很大,流速缓慢,因此,其流动状态大多属于层流。

1956年,达西利用图2-5(教材P40)所示试验装置,对砂土的渗流性进行了研究,发现水在土中的渗流速度与试样两端面间的水头差成正比,而与渗流长度成反比,于是他把渗流速度表示为:

Ki l

h K v =?= 或KiA vA Q == 这就是著名的达西定律, 式中V :表示断面平均渗透速度,单位:mm/s

K :渗透系数,(mm/s )其物理意义是当水力坡降i=1时的渗透速度。

达西定律说明:(1)在层流状态的渗流中,渗流速度V 与水力坡降的一次方成正比,并与土的性质有关。或:砂土的渗透速度与水力坡降呈线性关系。(2)但对于密实的粘土,由于吸着水具有较大的粘滞阻力,因此只有当水力坡降达到某一数值,克服了吸着水的粘滞阻力以后,才能发生渗透。我们将这一开始渗透时的水力坡降称为粘性土的起始水力坡降i.

试验资料表明,密实的粘土不但存在起始水力坡降,而且当水力坡降超过起始坡降后,渗透速度与水力坡降的规律还偏离达西定律而呈线性关系。

)(0i i K v -= 式中:0i 指密实粘土的起始水力坡降。

此外,试验也表明,在粗颗粒土中(如砾石,卵石),只见在小的水力坡降下,渗透速度与水力坡降才能呈线性关系,而在较大的水力坡降下,水在土中的流动即进入紊流状态,渗透速度与水力坡降呈非线性关系,此时达西定律不能适用。

二.渗透系数的测定和影响因素

(一) 渗透系数的测定方法

主要分现场试验和室内试验两大类,一般说,现场试验比室内试验所得到的成果要准确可靠。

1.实验室测定法:常水头试验法,透水性大的砂性土 变水头试验法,透水性小的无粘性土

2.现场测定法:实测流速法:色素法、电解质法、食盐法 注水法

抽水法:降低水位法:平衡法,不平衡法 水位恢复法

(二) 影响渗透系数的因素

渗透系数是一个代表土的渗透性强弱的定量指标,也是渗透计算时必须用到的一个基本参数。

影响渗透系数的主要有:

1.土的粒度成分和矿物成分的影响:土的颗粒大小,形状及级配,影响土中空隙大小及形状,因而影响渗透性。土粒越粗,越浑圆,越均匀时,渗透性就大。砂土中含有较多粉土,或粘土颗粒时,其渗透系数就大大降低。土中含有亲水性较大的粘土矿物或有机质时,也大大降低土的渗透性。

2.孔隙比对渗透系数的影响:由e=Vv/Vs 可知,孔隙比e 越大,Vv 越大,渗透系数越大,而孔隙比的影响,主要决定于土体中的孔隙体积,而孔隙体积又决定于孔隙的直径大小,决定于土粒的颗粒大小和级配。

3.土的结构构造的影响:天然土层通常不是各向同性的,在渗透性方面往往也是如此。如黄土特别是具湿陷性黄土,具有竖直方向的渗透系数要比水平方向大得多。层状粘土常夹有薄的粉砂层,它在水平方向的渗透系数要比竖直方向大得多。

4.结合水膜厚度的影响:粘性土中若土粒的结合水膜较厚时,会阻塞土的孔隙,降低土的渗透性。

5.土中气体的影响:

当土孔隙中存在密闭气泡时,会阻塞水的渗流,从而降低了的渗透性。这种密闭气泡有时是由溶解于水中的气体分离而形成的,故水的含水量也影响土的渗透系数。

影响因素:水温,试验表明,K 与渗透液体的容重r w 及粘滞系数有关;水温不同,r w 相差不大,

但粘滞系数变化较大,水温升高,粘滞系数降低,K 增大. 此外,渗透水的性质对K 值的影响。

三.层状地基的等效渗透系数

天然沉积土往往是由渗透性不同的土层所组成。对于与土层层面平行和垂直的简单渗流情况,当各土层的渗透系数和厚度为已知时,我们可求出整个土层与层面平行和垂直的平均渗透系数,作为渗流计算的依据。

(一) 水平渗流情况

如图(见教材P47):已知地基内各层土的渗透系数分别为K 1,K 2,K 3,……K n ,厚度分别为H 1,H 2,……H n ,总厚度为H 。

任取两水流断面1-1,2-2;两断面距离为L ,水头损失为h ?,这种平行于各层面的水平渗流的特点是:1.各土层的水力坡降I(=h 1/L)与等效土层的平均水力坡降之相同。

2.若通过各土层的渗流量为q 1x ,q 2x , ……q nx ,则通过整个土层的总渗流量q x 应为各土层渗流量之总

和。即:∑==+++=n

i ix nx x x q q q q qx 121

将达西定律代入上式,可得 ∑∑===?=n

i n i KiHi i iHi Ki KxiH 11 (kx 等效渗透系数)

消去之后,即可得出沿水平方向的等效渗透系数Kx ∑==n

i KiHi H Kx 1

1 (二)竖直渗流情况

对于与层面垂直的渗流的情况如图2-13b(教材P47)所示,我们可用类似的方法来求解。

∑==n i Ki

Hi H Ky 1)( 注意:在实际工程中,选用等效渗透系数时,一定要注意水流的方向,选择正确的等效渗透系数。

第三节 二维渗流与流网

上述渗流属简单边界条件下的单向渗流,只要渗透介质的渗透系数和厚度以及两端的水头或水头差为已知,介质内的流动特征均可根据达西定律确定。然而,在工程上遇到的渗流问题,边界条件要复杂得多,水流形态往往是二向或三向的,如图2-14(见教材P49),这时,介质内的流动特性常逐点不同,并且只能以微分方程的形式表示,然后根据边界条件进行求解。

一.稳定渗流场中的拉普拉斯方程

设从稳定渗流场中任取一微分单元土体,其面积为dxdy ,如图若单位时间内在x 方向流入单

元体的水量为q x ,流出的水量为q x + dx x q x ??,在y 方向流入的水量为q y ,流出的水量为dy y

q q y y ??+。 假定在渗流作用下单元的体积保持不变,水又是不可压缩的,则单位时间内流入单元体的总水

量必等于流出的总水量,即 qx+qy=(qx+ dx x q x ?? ) +( dy y q q y y ??+ ) 即dx x q x ??+dy y

q y ??=0 根据达西定律,qx=K x i x dy , qy=K x i y dx ;其中x 和y 方向的水力坡降分别为i x =x

H ?? i y =y H ?? ,将上列关系式代入上式中并经简化后可得: Kx 22y H ?? + Ky 22y

H ?? =0 这就是各向异性土在稳定渗流时的连续方程。

式中:K x ,K y 分别为x 和y 方向的渗透系数 H 总水头或测压管水头。

如果土是各向同性的,即k x =k y ,则上式可改写成 22x H ??+22y

H ??=0 这就是著名的拉普拉斯方程,它是描述稳定渗流的基本方程式。

二.流网的特征及应用

众所周知,满足拉普拉斯方程的将是两组彼此正交的曲线。就渗流而言,一组曲线称为等式线,在任一条等势线上各点的势能是相等的,或者说,在同一条等式线上的侧压水位都是同高的,

另一组曲线称为流线,它们代表渗流的方向。

但必须指出,只有满足边界条件的那一种流线和等势线的组合形式才是方程式

22x H ??+22y

H ??=0的正确解答。 流网即为一族流线和等势线交织而成的网格,根据水力学,具有下列特征:

(1)流线和等势线彼此正交;(2)每个网格的长宽比值为常数,这时的网格就成为正方形或曲线正方形;(3)相邻等势线的水头损失相等;(4)各流糟的渗流量相等。

为了求得满足边界条件的解答,常用的方法主要有(1)解析法,(2)数值法(3)实验法(4)图解法;在工程上广泛应用的多为图解法。该法具有简便,迅速的优点。

但不论采用那种方法求解,其最后结果通常均可用流网表示。流网绘出后,即可求得渗流场中各点的测管水头,水力坡降,渗透流速和渗流量。

1.测管水头 水头损失1

-?H =?H =?n N h 式中: ?H 上,下游水位差 N 等势线间隔数 n 等势线数 h ? 每一条等势线间隔所消耗的水头 从而可求流网中任一点的测管水头z h h u +=

2.孔隙水压力u

渗流场中各点的孔隙水压力,等于该点以上测压管中的水柱高度h u 乘以水的容重r w w u r h u ?=

3.水力坡降 流网中的任意网格的平均水力坡降:l

h i ??= l ?为该网格处流线的平均长度,可见l ?减小则流网网格越密。

4.渗透速度

各点的水力坡降已知后,渗透速度的大小可根据达西定律求出:即V =K i ,其方向为流线的切线方

向。

5.渗透流量 单宽流量:s l

h K q ???=? 当s h ?=?时,h K q ?=? 即相邻流线间的单宽流量相等。

通过坝下渗流区的总单流量:∑?=?=?=h MK q M q q M 为流网中的流槽数,M =流线数-1 通过坝底的总渗流量:hl MK ql Q ?== l :为坝基长度

(四)各向异性土中的流网

当K x =K y 时, 22x H ??+22y

H ??=0 但对各向异性土,即Kx ≠Ky 时, Kx 22x H ??+Ky 22y

H ??=0 普通式 该式已不是拉普拉斯方程,其解也不是两族正交曲线而是斜交曲线。

将上式两边同除以Ky,得 2

2)(x Kx

Ky H ??+22y H ??=0 令:x Kx Ky x =' 则:22'x H ??+22y H ??=0 可见:对于各向异性土,只要把水平坐标x 乘以比例尺Kx Ky 转换新坐标x ’,同时保持y 的比例尺不变,就会按各向同性土来处理。由此绘得的流网称变态流网。

利用变态正交流网求渗流量: h K q e ?=? h MK q e ?= KxKy Ke = (等效渗透系数)

第四节 渗透力和渗透变形

渗流所引起的变形(稳定)问题一般可归结为两类:

一类是土体的局部稳定问题。这是由于渗透水流将土体中的细颗粒冲出,带走或局部土体产生移动,导致土体变形而引起的渗透变形。

另一类是整体稳定问题。这是在渗流作用下,整个土体发生滑动或坍塌。

一 渗透力

水在土体中流动时,将会引起水头的损失,而这种损失是由于水在土体孔隙中流动时,力图拖曳土粒时而消耗能量的结果。我们将渗透水流施于单位土体内土粒上的拖曳力称为渗透力。

1.渗透力演示试验

由教材图可知:(1)当A 与B 水平平齐时,则无渗流发生;(2)若将B 提升,则B 内的水就透过砂样A 从溢水口流出。提得越高,水流越快。(3)当B 提升到某一高度时,可看到砂土出现像沸腾那样的现象(砂沸)设水下土颗粒有效重力为W ’(土粒重力与水的浮力之差),竖直向上的渗透力为J ,则土粒实际合力R =W ’-J 。当J ≥W ’时,R ≤0,土粒处于悬浮状态,出现上述现象。

2.渗流时的受力分析

从渗流场中取一流网格(土体)ABCD:

AB ,DC 为等势线,AD ,BC 为流线,网格长为L ,宽为a ,(两边h 0相等,因为相邻两流线)Q :

流线AD 与水平线夹角。

(1) 土体整体受力分析

以网格AB ,CD 整体作为分析对象,网格土体上作用力有:

W =rsat ×a ×L ×1, 为饱和土体自重(土粒重与孔隙水重之和);

Fw1,Fw2,Fw3,Fw4 为周围土体中孔隙水作用在网格边界上的孔隙水压力;

Fs1,Fs2,Fs3,Fs4 为周围土颗粒作用在网格边界上的粒间压力;

Ts1,Ts2,Ts3,Ts4 为周围土颗粒作用在网格边界上的粒间剪力。

(2) 孔隙水体的受力分析

为研究渗透力,取网格范围内的孔隙水为脱离体,其周边上的孔隙水压力分别由图中的测压管水头来确定。

脱离体上作用力有:

G =w r ×V =w r ×L ×a ×1 为孔隙水重力及浮力的反作用之和;

Fw1-Fw2=w r (h1-h2)×a ×1 为AB ,CD 面上孔隙水压力合力,平行水流方向;

Fw3-Fw4=w r ×h 0×l,为AD ,B C面上孔隙水压力合力,与水流方向垂直。

设土粒对水流的阻力为Js ,沿水流方向分量为Jst ,垂直水流方向分量为Jsn

取水流方向的力的平衡,可得

(Fw3-Fw4)-Jsn -Gcos θ=0

因为cos θ=h 0/a

所以,Jsn=(Fw3-Fw4)-Gcos θ=w r h 0L -w r La(h 0/a)= w r h 0L -w r h 0L =0

即在垂直流向的分量Jsn =0,也是水流阻力Js=Jst 与流线方向重合。

取水流方向力的平衡,可得

(Fw1-Fw2)-Js+Gsin θ=0

Js=(Fw1-Fw2)+Gsin θ

=w r (h1-h2)a+w r la(h2-h1+h)/l

=w r ×a ×h ?

渗流对土粒的渗透力与阻力Js 大小相等,方向相反,得:J =Js =w r ×a ×h ?

单位体积土体内土粒所受到的单位渗透力j 为:i r l

h r al h a r V J j w w w

?=?==1 3.渗透力的特征与计算

渗透力具有以下特征:

(1)渗透力是一种体积力,量纲为KN/m 3(2)渗透力与水力坡降成正比j=w r i(3)渗透力方向与渗流方向一致。

当渗流场中各个网格的水力坡降i i 求得后,应用式j =w r i 可确定单位渗透力j i =w r i ;网格总的渗透力J i =j i a i l i ;其方向与流向一致。

整个流场的总渗透力矢量J 即为各网格渗透力的矢量和。

二 渗透变形

土工建筑及地基由于渗透作用而出现或破坏称为渗透变形或渗透破坏。

(一)渗透变形的类型

按照渗透水流所引起的局部破坏的特征,渗透变形可分为流土和管涌两种基本形式。但就土本身性质来说,只有管涌和非管涌之分。

1.流土

流土是指在向上渗流作用下,局部土体表面隆起,或者颗粒群同时起动而流失的现象。它主要发生在地基或土坝下游渗流溢出处。基坑或渠道开挖时所出现的流砂现象是流土的一种常见形式。

一般说来,任何类型的土,只要坡降达到一定的大小,都会发生流土破坏,

2.管涌

管涌是渗透变形的另一种形式,它是指在渗流作用下土体中的细颗粒在粗颗粒形成的孔隙道中发生移动并被带走的现象。

管涌的形成主要决定于土本身的性质,对于某些土,即使在很大的水力坡降下也不会出现管涌,而对于另一些土(如缺乏中间粒径的砂砾料)却在不大的水力坡降下就可以发生管涌。

管涌破坏一般有个时间发育过程,是一种渐进性质的破坏,按其发展的过程,可分为两类:一种土,一旦发生渗透变形就不能承受较大的水力坡降,这种土称为危险性管涌土;另一种土,当出现渗透变形后,仍能承受较大的水力坡降,最后试样表面出现许多大泉眼,渗透量不断增大,或者发生流土,这种土称为非危险性管涌土。

一般来说,粘性土只有流土而无管涌

无粘性土渗透变形的形式主要取决于颗粒级配曲线的形状,其次是土的密度。

(二)土的临界水力坡降

1.流土型的临界水力坡降

现从渗流溢出处取一单位土体如下图则该单位土体上有土体本身的有效重量r ’

e

r Gs g r w +-=

=1)1(''ρ 以及竖直向上的渗透力j=w r i 当竖向渗透力等于土体的有效重量时,即r ’=j ,土体就处于流土的临界状态。若设这时的水

力坡降为i er,则根据上述条件苛求得:)1)(1(n Gs i er --= 或e

Gs i er +-=11 由此可知,流土临界水力坡降决定于土的物理性质(Gs ,n )流土一般发生在渗流的溢出处。因此只要我们将渗流溢出处的水力坡降,即溢出坡降i c 求出,就可判别流土的可能性:

当i c <i er , 则土体处于稳定状态 当i c =i er , 则土体处于临界状态当 i c >i er , 则土体处于流土状态

溢出坡降i c 实际上不可能求出的,通常是把渗流溢出处的流网网格的平均水力坡降作为溢出坡降的。l

h i c ??= 在设计时,为保证建筑物安全,通常要求将溢出坡降i c 限制在容许坡降[i]之内,即

Fs

i i i cr c =≤][ 式中F s 为流土安全系数,常取1.5~2.5 2.管涌型土的临界水力坡降

发生管涌的临界水力坡降目前尚无合适的公式可循。主要根据试验时肉眼观察细颗粒的移动现象和借助于水力坡降i 与流速V 之间的变化来判断管涌是否出现。

如图,当水力坡降I 增加到某一数值后,i~V 曲线明显向右偏离,这说明细颗粒已被带出,孔隙增大,根据a 点对应的水力坡降和肉眼观察到细颗粒移动时的水力坡降,取两者中的数值较大者作为管涌的临界水力坡降i er ,

3.临界水力坡降的试验资料

(1)临界水力坡降与不均匀系数的关系

伊斯托美娜根据理论分析并结合一定的试验资料,给出了物粘性土的临界水力坡降与不均匀系数的关系曲线,并按不均匀系数把土划分为流土型,过渡型和管涌型三类,如图2-18。

由图可见,土的不均匀系数越大,临界水力坡降越小。

(2)临界水力坡降与细料含量的关系

当土的级配不连续时,土的渗透变形性主要取决于细料的含量,或者说取决于细料充填粗料孔隙的程度。

当细料填不满粗料的孔隙时,细料容易被渗透水流带走这种土属于管涌土。

当细料含量增大并足以填满粗料孔隙时,粗细料组成一整体,共同抵抗渗透变形,其抗渗能力加强,这种土属于流土型土。

(3)临界水力坡降与渗透系数的关系

无粘性土的渗透性与渗透变形特性有着直接的关系。

对于不均匀土,如果透水性强,渗透系数就大,抵抗渗透变形的能量差,如果透水性弱,渗透系数就小,抵抗渗透变形的能力则强。一般说来,渗透系数越大,则临界水力坡降越小。

岩土力学是土木工程专业的一门十分重要的技术基础课。为了使我们获得有关岩土力学学科的基本理论、基本知识的和基本技能,也是为后续课程如地基基础与地基处理、岩土工程设计等专业课程提供岩土力学基本知识,以及为从事岩土科学技术的专门研究奠定必要的理论基础。我们必须牢固地掌握岩土的基本概念与基本原理;掌握岩土的物理力学性质、强度变形计算、稳定性分析、挡土墙及基坑围护的设计与计算、地基承载力等岩土力学基本理论与方法,从而能够应用这些基本理论与基本原理,结合有关交通土建、建筑工程、土木工程的理论和施工知识,分析和解决岩体工程及地基基础问题。