水电站调节保证计算资料
第五章 水电站调节保证计算
5.1调节保证计算的目的、任务
（1）调保计算目的、任务
在水电站运行中，负荷与机组出力达到平衡使机组转速稳定。但由于各种突发事故，造成机组突然与系统解列，机组甩掉部分，或者全部负荷。在甩负荷时，由于导叶迅速的关闭，水轮机的流量急剧变化，因此在水轮机过水系统内产生水击。调保计算就是在电站初步设计阶段计算出上述过程中的最大转速上升及最大压力上升值。另外，调保计算
的目的是使压力升高和转速升高不超过允许值，确保电站水机系统安全稳定运行。
调节保证计算一般应对两个工况进行，即计算设计水头和最大水头甩全负荷的压力上升和速率上升，并取其较大者。一般在前者发生最大速率升高，在后者发生最大压力升高。
（2）灯泡贯流式机组过渡过程的特点
灯泡水轮发电机组的调节过渡过程与常规机组相比有一些不同，一般轴流机组惯性力矩主要取决于发电机的飞轮力矩，对于灯泡机组来说，由于受灯泡比的限制，发电机直径约为立式机组的3/5，其惯性力矩仅相当于立式机组的1/10左右，因而，水轮机惯性和水体附加惯性力矩所占的比重应大大增加，而水体附加惯性力矩则随叶片安放角的增加而增加，所以对灯泡机组的过渡过程分析必须考虑其影响。
（3）调保计算标准
根据/51862004DL T -《水力发电厂机电设计规范》，水轮机在机组甩负荷时
的最大转速升高率max β宜小于60%；导水叶前最大压力上升率宜为70%100%～。根据有关已建电站试验证明，采用导叶分段关闭规律，
8m 尾水管的真空度不大于水柱。
（4）已知计算参数 装机容量：418.5?MW
水头参数：max 6.8H =m ， 5.82Hav =m ， 5.3r H =m ，5.1min =H m 水轮机参数：水轮机型号：()1102730GZ WP --，68.2/min r n r =，
3398.6/r Q m s =，
尾水管参数：尾水管进口直径3==7.1D d (m)
尾水管直锥段长度：211=2.0=2.07.3=14.6L D ?(m)
尾水管直锥段直径：41=1.428=1.4287.3=10.42D D ?(m)
尾水管混合过渡段长度：221=2.7=2.77.3=19.71L D ?(m)
尾水管混合过渡段高度：1h=1.453=1.4537.3=10.61D ?(m) 尾水管混合过渡段宽度：1B=2.04=2.047.3=14.892D ?(m)
机组转动部分飞轮力矩()3t m ?：
查《灯泡贯流式水电站》155P ：22
22GD GD D D G G =++水体附加发电机水轮机
发电机飞轮力矩23i t KD l GD =发电机
式中：K -经验系数, 查《灯泡贯流式水电站》126P ,表6-10：
68.2/min r n r =，=4.7~5.1K ，取=5K 。
即： 332=57.14 1.02=1856.4i t K D D G l =??发电机()3t m ? 取： 2=850GD 水轮机()3t m ?
02441=
sin 8
B GD D L π
γα水体-d （）
（水轮机转轮区水体） 式中：γ-水体比重； 0L -叶片弦片长；
B d -轮毂直径，之前取轮毂比为0.33，即1=/0.33B D d ，故
=0.337.3=2.41B d ?m ：
αθ?=+，θo 为桨叶角为时0的叶片安放角；?为桨叶角度；
即：40244041=
sin =sin =1220.58
8
7.3 2.41B
GD D L L π
π
γαα?水体-d -（）（）()3t m ? 故：2222=3926.9GD GD GD GD =++水体附加发电机水轮机()3t m ?
5.2设计工况下的调节保证计算
5.2.1管道特性系数
1、进口到导叶段：
经以前的计算111.7~2.1B D =
（）；取：113.5(m)B = 流量：设计工况时流量已计算，398.7r Q =3/m s 取：12
2
2
211398.7
4.147.313.5/2
/2
44r
Q V D B ππ=
=
=????????++???? ? ??????????
??
?/m s
进口到导叶段的长度11113.820.721 3.122.63L D D D =-==(m)
11
1
1
22.63 4.14=93.688LV L V =?=?∑2
/m
s
2、转轮室：
22
2
1398.7
9.5267.322r
Q V D ππ=
=
=??
??
??
?
???
??
/m s
前面已经计算出21(0.65~0.84) 5.5L D ==(m)
22
229.526 5.552.39L V
L V =?=?=∑2/m s
3、尾水管：
322
32398.7
==4.02/27.114.89210.61/222r r Q Q V S S D B h ππ?==+??????+??+?? ? ?????????
进出（）/m s
前面已经计算出31(4.5~5.0)34.5L D ==(m)
33
34.5 4.02138.56L V
=?=∑2/m s
则管道特性系数：
2
112233284.64(/)i i LV LV L V L V m s ∑=∑+∑+∑=
5.2.2水击压力升高计算
由于本电站采用导叶分段关闭规律，关闭时间长，且引水管短，故：最大水击压力上
10~16s T s '=升率发生在末相，为末相水击。对于该机组，导叶接力器直线关闭时间为先设定12s T s '=。
0284.64
0.4565.3129.81
i i
S LV
H T g
σ=
=
='??∑
)
0.456)0.4560.5722
2
m σ
ξσ=
=
=
max m K ξξ=
查《水轮机调节》238P 得，对贯流式水轮机，取修正系数 1.4K =。
max 1.4 1.40.5720.8m ξξ==?= 则导叶前压力升高为：
11
1max 93.688
0.80.263284.64
i i
LV LV
ξξ==
?=∑
∑ 110.263 5.3 1.394r H H ξ?==?=(m)
尾水管最大压力降低为：
max 138.56
0.80.389284.64
B B b i i
L V y LV
ξ=
=
?=∑∑
校核尾水管进口处的真空度，以防止水流中断：
2
4b B s b r v H H y H g
=++
b b 2
23398.7
y v =
==10.077.122
r b Q v D ππ为尾水管进口断面出现时的流速：这里（）（）/m s
故：22
10.078.730.389 5.3 4.11()449.81
b B s b r v H H y H m g =++=-++?=-? 由于真空度小于8m ，满足压力升高要求。 5.2.3转速上升计算
之前已经计算出2=3926.9GD ()3t m ?， 1、机组惯性时间常数
222
03926.968.2 2.62()36536519073a r GD n T s P ?===??
2、调节系统迟滞时间
查-g g 《贯流式水轮发电机组实用技术设计施工安装运行检修（下册）》639P ，得：
11
=0.2+0.05 2.620.26622
C P p a T T b T =+??=()s
—2~6%5%p b 永态转差系数，一般取，在这里取。
3、水击修正系数
110.456 1.456f σ=+=+=
4、水轮机飞逸转速特性曲线系数
11 1.806r β=-==
相对转速上升：查
《水轮机调节》247P ；灯泡贯流式水轮机的单位飞逸转速不仅取决于导叶开度0a ，还取决于桨叶转角?；之前已计算出单位飞逸转速
11365.04min p n r =。
故： 1111
365.04
1.688216.26
p e n n n =
=
=
由此： 1
1
0.2761.80611 1.6881
1
r
e C n β=
=
=+
+
--
110.50260%
β=
=
=≤
由以上计算可知，在设计水头下甩负荷时，压力升高和转速升高均在允许范围内。
5.3最大水头甩负荷
5.3.1管道特性系数
1、进口到导叶段：
经以前的计算111.7~2.1B D =
（）；取：113.5(m)B = 在最大水头下的流量为：
23max 111 3.257.3451.63()r Q Q D m s ==?=
取：max
12
2
2
211451.63 4.6877.313.5/2/244Q V D B ππ=
=
=??
??
??
??++???? ?
?
?????????
?
?
?
/m s
进口到导叶段的长度11113.820.721 3.122.63L D D D =-==(m)
11
1
1
22.63 4.687=106.07LV L V =?=?∑2
/m
s
2、转轮室：
22
2
1451.63
10.797.322r
Q V D ππ=
=
=??
??
??
?
???
??
/m s
前面已经计算出21(0.65~0.84) 5.5L D ==(m)
22
2210.79 5.559.35L V
L V =?=?=∑2/m s
3、尾水管：
322
32398.7
==4.57/27.114.89210.61
/222r r Q Q V S S D B h ππ?==+??????+??+?? ? ?????????
进出（）/m s
前面已经计算出31(4.5~5.0)34.5L D ==(m)
33
34.5 4.57157.7L V
=?=∑2/m s
则管道特性系数：
2
112233323.12(/)i i LV LV L V L V m s ∑=∑+∑+∑=
5.3.2水击压力升高计算
查《水电站机电设计手册》
213P ，得： 在最大水头下，010
=sH s a T T a '
式中：01a -最大水头下带额定负荷时的导叶开度 取：=11sH T s
max 323.12
0.446.8119.81
i i
S LV
H T g
σ=
=
='??∑
)
0.44)0.440.5472
2
m σ
ξσ=
=
=
max 1.4 1.40.5470.77m ξξ==?= 则导叶前压力升高为：
111
max
106.07
0.770.253323.12
i i
LV LV ξξ==
?=∑∑
11max 0.253 6.8 1.72H H ξ?==?=(m)
尾水管最大压力降低为：
max 157.7
0.770.376323.12
B B b
i i
L V y LV
ξ=
=
?=∑∑
校核尾水管进口处的真空度，以防止水流中断：
2
4b B s b r v H H y H g
=++
max b b 2
23451.63
y v =
==11.417.122
b Q v D ππ为尾水管进口断面出现时的流速：这里（）（）/m s
故：22
max 11.418.730.376 6.8 2.855()449.81
b B s b v H H y H m g =++=-++?=-? 由于真空度小于8m ，满足压力升高要求。 5.3.3转速上升计算
之前已经计算出2=3926.9GD ()3t m ?，
1、机组惯性时间常数
222
03926.968.2 2.62()36536519073a r GD n T s P ?===??
2、调节系统迟滞时间
查-g g 《贯流式水轮发电机组实用技术设计施工安装运行检修（下册）》639P ，得：
11
=0.2+0.05 2.620.26622
C P p a T T b T =+??=()s
—2~6%5%p b 永态转差系数，一般取，在这里取。
3、水击修正系数
110.44 1.44f σ=+=+=
4、水轮机飞逸转速特性曲线系数
11 1.692r β=-==
单位飞逸转速11365.04min p n r =。 故： 1111
365.04
1.688216.26
p e n n n =
=
=
由此： 1
1
0.2891.69211 1.6881
1
r
e C n β=
=
=+
+
--
110.52260%
β=
=
=≤
由以上计算可知，在最大水头下甩负荷时，压力升高和转速升高均在允许范围内。
综合以上计算，在设计水头与最大水头下甩负荷，压力升高和转速升高均在允许范围内。
(4)--水电站调节保证计算,调压室考核试卷及答案
《水电站》 考核(四) 学生姓名： 班级学号： 浙江水利水电学院 水电站课程组编制
2013年8月(修改) 使 用 说 明 本考核是《水电站》课程形成性考核的依据，与文字教材配套使用。 考核作业是课程考核的重要组成部分，是强化教学管理，提高教学质量，反馈学习信息，提高学生综合素质和能力的重要保证。 通过形成性考核有助于学生理解和掌握本课程的基本概念、基本理论。同时，形成性考核对于全面测评学生的学习效果，督促和激励学生完成课程学习，培养学生自主学习和掌握知识的能力也具有重要作用。 全部课程要求完成5次计分考核。 学生应按照教学进度按时完成各次计分考核，教师根据学生完成的情况评定成绩，每次作业以100分计，并按5次考核的平均成绩计算学生的形成性考核成绩。考核成绩占课程总成绩的20% 。
考核四 说明：本部分覆盖引水系统水力计算(水锤和调压室)部分，在学完本单元课程后，先完成与本单元相关的题目， 待学完本模块所有内容后，全部完成此次考核。 一、判断题(20分) 1．导叶的关闭时间Ts愈大，水锤压力愈大，机组转速升率愈小。 2．对高水头电站，一般可采用先快后慢的机组关闭规律，以达到降低水锤的目的。 ( ) 3．对低水头电站，一般可采用先慢后快的机组关闭规律，以达到降低水锤的目的。 ( ) 4．水电站甩负荷时，初始开度越大，水锤压力就越大。起始开度越小，水锤压力越小。( ) 5．调压室底部流速对调压室的稳定有利。( ) 6．阻抗式调压室的阻抗越大越好。( ) 7．调压室离进水口越近，则其水位波动幅值越小，故调压室应当尽量靠近进水口。( ) 8．水头愈低，需要的调压室稳定断面越小。( ) 9．压力钢管的糙率对调压室的稳定断面没有影响。( ) 10．调压室越靠近厂房时，会使波动稳定断面减小。( ) (二)填空题(40分) 1．延长机组关闭时间可以使__________减小,但___________将会增大。2．极限水锤沿管道的分布规律为____ ___第一相水锤为 ____ ____。 3．改善调节机组保证计算的措施有____________________________、_____
导叶开启时间对水电站过渡过程的影响(1)解析
导叶开启时间对水电站过渡过程的影响(1) 摘要：针对国内外规范对导叶开启 时间的不同规定，结合理论推导和数值计算实例，分析了不同的导叶开启时间对水电站过渡过程的影响。实例研究结果表明，大波动过渡过程中的蜗壳动水压力、沿管道轴线的压力分布以及调压室阻抗孔口压差等参数均随导叶开启时间变化而变化。通过研究得到如下结论：国际电工技术委员会标准推荐的增负荷时间30～40s是合理的；在并入小网的水力干扰过渡过程中，需要将运行机组最大初始开度限制在最大临界开度之内，才能保证运行机组转速收敛于额定转速，以满足发电机和电网对调节系统的要求。 关键词：过渡过程导叶开启时间数值计算临界时间 前言 在水电站运行中，从空载增至全负荷的导叶开启时间，国内外规范有不同的规定：文献[1]中对调节系统的要求：导叶开度的全行程动作时间应符合设计规范，一般为10～40s。国际电工技术委员会iec(international electrotechnical commission)标准[2]则规定开启时间为20～80s，推荐值30～40s。上述规程标准给出的取值范围虽有重叠部分，但整体范围并不一致，而导叶开启时间的取值问题一直未进行深入的研究。本文将结合两机一洞常规水电站和抽水蓄能水电站两个代表性实例，探讨不同的导叶开启时间对水电站过渡过程的影响，寻找恰当的开启时间（直线开启规律），以满足发电机和电网对调节系统的要求。 1导叶开启时间对过渡过程的影响 水电站过渡过程涉及到大波动、小波动和水力干扰过渡过程三个方面。而在小波动过渡过程中，调速器将自动跟踪，机组不受导叶开启时间长短的影响。因此本文仅讨论导叶开启时间对大波动和水力干扰过渡过程的影响。 1.1导叶开启时间对大波动过渡过程的影响 在无穷大电网条件下，增负荷，机组转速不变，调速器将不参与调节，所以增负荷时间的长短将只对机组两个调保参数（蜗壳末端动水压力、尾水管进口断面压力）、管道沿程的压力分布、调压室涌浪水位及阻抗孔口压差等产生相应的影响。文献[3]给出了粗略估算水锤压力的计算公式：，式中、分别为压力管道水流惯性加速时间常数和导叶动作时间，、为水轮机在初始和终了时的相对流量值。由上式不难看出，在机组增负荷过程中，导叶开启越快，引起的
XX水电站设计调节保证计算毕业论文
XX水电站设计调节保证计算毕业论文 目录 摘要 (1) Abstract (2) 第1章基本资料 (3) 1.1地理位置 (3) 1.2流域概况 (3) 1.3水文 (3) 1.3.1气象特性 (3) 1.3.2径流 (4) 1.3.3洪水 (4) 1.3.4河流泥沙 (5) 1.4地形地质条件 (5) 1.5电站基本参数 (6) 1.5.1 电站动能参数 (6) 1.5.2 水库特性 (6) 1.5.3 泥沙特性 (7) 第2章水轮发电机组的选择 (8) 2.1机组台数的确定 (8) 2. 2水轮装置方式及水轮机型号的确定 (8) 2.3水轮机主要参数的确定 (9) 2.3.1确定水轮机的转轮直径 (9) 2.3.2效率修正值的计算 (9) 2.3.3确定水轮机的转速 (10) 2.3.4确定水轮机的吸出高 (10) 2.3.5水轮机的检验计算 (11) 2.4蜗壳和尾水管的选择计算 (12) 2.4.1蜗壳的水力计算及外轮廓的确定 (12) 2.4.2尾水管主要参数的选择 (14) 2.5发电机外形尺寸估算 (16) 2.5.1主要尺寸计算 (16) 2.5.2外形尺寸估算 (17) 2.6调速器和油压装置的型式及尺寸的确定 (18) 2.6.1判断调速器的型式 (19) 2.6.2接力器的选择 (19) 2.6.3主配压阀直径的选择 (20)
2.6.4油压装置选择 (20) 第3章电站枢纽布置 (22) 3.1电站厂房 (22) 2.2 开关站 (23) 2.3 引水系统 (23) 第4章引水系统设计 (24) 4.1引水线路初拟 (24)
4.2进水口设计 (25) 4.2.1进水口型式的选择 (25) 4.2.2有压进水口位置、高程的确定 (25) 4.2.3进水口尺寸的拟定 (26) 4.2.4进口设备 (27) 4.3引水隧洞设计 (28) 4.3.1有压引水隧洞断面形式及断面尺寸 (28) 4.3.2隧洞衬砌的主要类型选择 (29) 4.4压力管道的布置 (30) 4.4.1压力管道类型的选择 (30) 4.4.2压力管道引进及供水方式 (30) 4.4.3压力管道直径、管壁厚度及抗外压稳定的计算 (31) 4.4.4压力管道抗外压稳定校核 (32) 第5章水电站厂房设计 (33) 5.1主厂房主要尺寸的确定 (33) 5.1.1主厂房的长度计算 (33) 5.1.2主厂房的宽度计算 (35) 5.1.3主厂房的各层高程计算 (37) 5.2 副厂房布置 (41) 第6章调压室设计 (43) 6.1是否设置调压室判断 (43) 6.2调压室位置的选择 (43) 6.3调压室的布置方式与型式的选择 (44) 6.4调压室的水利计算 (44) 6.4.1调压室断面面积的计算 (44) 6.4.2调压室最高涌波水位计算 (46) 6.4.3计算调压室最低涌波水位计算 (46) 第7章调节保证计算 (48) 7.1调保计算目的 (48) 7.2调节保证计算的容 (48) 7.3调节保证计算的标准 (48) 7.3.1转速变化率容许值 (48) 7.3.2水击压力容许值 (49) 7.4已知计算参数 (49) 7.5调节保证计算的过程 (50) 7.5.1在设计水头下甩全负荷的调节保证计算 (50) 7.5.2在最大水头下甩全负荷的调节保证计算 (55) 谢辞 (59) 参考资料 (60) 外文文献 (62) 附录 (71)
武都水库工程水轮机过渡过程计算
武都水库工程水电站水轮机过渡过程计算成果 1.概述 根据技术协议的要求，完成所要求计算的过渡过程计算工况，并提出相应的初步计算成果。 2.计算条件 (1)上游水库 校核洪水位659.43m 设计洪水位656.96m 正常蓄水位658.00m 死水位624.00m (2) 下游尾水位 校核洪水位581.368m 设计洪水位580.126m 正常尾水位572.5m (3) 水轮机净水头 最大水头85.12m 加权平均水头68.09m 额定水头64.00m 最小水头49.35m (4) 流量 多年平均流量142m3/s 电站引用流量259.2m3/s 2.3 布置型式 武都水库水电站位于四川省江油市武都镇境内，电站厂房距江油市约20 km。该电站是涪江上游干流最后一级电站，具有不完全年调节性能，承担部分调峰的中型电站工程。该工程总库容5.72亿m3，额定水头64m，装机容量3×50MW。电站引水发电系统布置情况详见招标文件第8章引水系统布置图。 (5) 水轮发电机组基本参数 水轮机型号HLD267-LJ-320
转轮名义直径 3.2m 水轮机额定出力51.5MW 额定转速214.3r/min 飞逸转速465r/min 发电机GD23750t.m2 水轮机安装高程568.956m 水轮机导叶个数24 3.计算要求 机组最大转速升高率小于55%，蜗壳最大压力升高率小于50%。若两个参数不能同时满足，应推荐合适的参数值。尾水管内的最大真空度不宜大于8m水柱。 4.计算工况 根据武都水库工程电站引水系统的布置方式，水库和发电机组的运行调度情况，以下几种工况可以求出蜗壳最高压力、机组速率最高上升率和尾水管真空值，所选工况： A)额定水头64m条件下，3台机同时甩全负荷3×51.54MW。 B)最大水头85.12.m条件下，3台机甩全负荷3×51.54MW。 C)机组运行水头68.09.m条件下，1台机组带最大负荷56.7MW。 5.计算结果 所述工况的调节保证计算结果，汇总列于表5－1。 表5－1 调节保证计算结果 6.结论 1）武都水库工程电站采用的引水系统，当机组GD2不小于3750t.m2，导叶关闭规律采用图(一)的关闭规律，机组速率上升小于55.0%；蜗壳最高压力升高率小于50.0%，尾水管真空度不大于8.0m。
水电站调节保证计算资料
第五章 水电站调节保证计算 5.1调节保证计算的目的、任务 （1）调保计算目的、任务 在水电站运行中，负荷与机组出力达到平衡使机组转速稳定。但由于各种突发事故，造成机组突然与系统解列，机组甩掉部分，或者全部负荷。在甩负荷时，由于导叶迅速的关闭，水轮机的流量急剧变化，因此在水轮机过水系统内产生水击。调保计算就是在电站初步设计阶段计算出上述过程中的最大转速上升及最大压力上升值。另外，调保计算 的目的是使压力升高和转速升高不超过允许值，确保电站水机系统安全稳定运行。 调节保证计算一般应对两个工况进行，即计算设计水头和最大水头甩全负荷的压力上升和速率上升，并取其较大者。一般在前者发生最大速率升高，在后者发生最大压力升高。 （2）灯泡贯流式机组过渡过程的特点 灯泡水轮发电机组的调节过渡过程与常规机组相比有一些不同，一般轴流机组惯性力矩主要取决于发电机的飞轮力矩，对于灯泡机组来说，由于受灯泡比的限制，发电机直径约为立式机组的3/5，其惯性力矩仅相当于立式机组的1/10左右，因而，水轮机惯性和水体附加惯性力矩所占的比重应大大增加，而水体附加惯性力矩则随叶片安放角的增加而增加，所以对灯泡机组的过渡过程分析必须考虑其影响。 （3）调保计算标准 根据/51862004DL T -《水力发电厂机电设计规范》，水轮机在机组甩负荷时 的最大转速升高率max β宜小于60%；导水叶前最大压力上升率宜为70%100%～。根据有关已建电站试验证明，采用导叶分段关闭规律， 8m 尾水管的真空度不大于水柱。 （4）已知计算参数 装机容量：418.5?MW
水头参数：max 6.8H =m ， 5.82Hav =m ， 5.3r H =m ，5.1min =H m 水轮机参数：水轮机型号：()1102730GZ WP --，68.2/min r n r =， 3398.6/r Q m s =， 尾水管参数：尾水管进口直径3==7.1D d (m) 尾水管直锥段长度：211=2.0=2.07.3=14.6L D ?(m) 尾水管直锥段直径：41=1.428=1.4287.3=10.42D D ?(m) 尾水管混合过渡段长度：221=2.7=2.77.3=19.71L D ?(m) 尾水管混合过渡段高度：1h=1.453=1.4537.3=10.61D ?(m) 尾水管混合过渡段宽度：1B=2.04=2.047.3=14.892D ?(m) 机组转动部分飞轮力矩()3t m ?： 查《灯泡贯流式水电站》155P ：22 22GD GD D D G G =++水体附加发电机水轮机 发电机飞轮力矩23i t KD l GD =发电机 式中：K -经验系数, 查《灯泡贯流式水电站》126P ,表6-10： 68.2/min r n r =，=4.7~5.1K ，取=5K 。 即： 332=57.14 1.02=1856.4i t K D D G l =??发电机()3t m ? 取： 2=850GD 水轮机()3t m ? 02441= sin 8 B GD D L π γα水体-d （） （水轮机转轮区水体） 式中：γ-水体比重； 0L -叶片弦片长； B d -轮毂直径，之前取轮毂比为0.33，即1=/0.33B D d ，故 =0.337.3=2.41B d ?m ： αθ?=+，θo 为桨叶角为时0的叶片安放角；?为桨叶角度；
水电站的水锤及调节保证计算
第九章水电站的水锤及调节保证计算 本章重点内容：水电站有压引水系统非恒定流现象和调节保证计算的任务、单管水锤简化计算、复杂管路的水锤解析计算及适用条件、机组转速变化的计算方法和改善调节保证的措施。 第一节概述 一、水电站的不稳定工况 由于负荷的变化而引起导水叶开度、水轮机流量、水电站水头、机组转速的变化，称为水电站的不稳定工况。其主要表现为： (1) 引起机组转速的较大变化 丢弃负荷：剩余能量→机组转动部分动能→机组转速升高 增加负荷：与丢弃负荷相反。 (2) 在有压引水管道中发生“水锤”现象 管道末端关闭→管道末端流量急剧变化→管道中流速和压力随之变化→“水锤”。 导时关闭时，在压力管道和蜗壳中将引起压力上升，尾水管中则造成压力下降。 导叶开启时则相反，将在压力管道和蜗壳内引起压力下降，而在尾水管中则引起压力上升。 (3) 在无压引水系统(渠道、压力前池)中产生水位波动现象。 二、调节保证计算的任务 (一) 水锤的危害 (1) 压强升高过大→水管强度不够而破裂； (2) 尾水管中负压过大→尾水管汽蚀，水轮机运行时产生振动； (3) 压强波动→机组运行稳定性和供电质量下降。 (二) 调节保证计算 水锤和机组转速变化的计算，一般称为调节保证计算。 1．调节保证计算的任务： (1) 计算有压引水系统的最大和最小内水压力。最大内水压力作为设计或校核压力管道、蜗壳和水轮机强度的依据；最小内水压力作为压力管道线路布置，防止压力管道中产生负压和校核尾水管内真空度的依据； (2) 计算丢弃负荷和增加负荷时转速变化率，并检验其是否在允许的范围内。 (3) 选择调速器合理的调节时间和调节规律，保证压力和转速变化不超过规定的允许值。 (4) 研究减小水锤压强及机组转速变化的措施。
YMS水电站水力过渡过程计算与分析
4第39卷第6期 2016年06月 水电姑机电技术 Mechanical & Electrical Technique of Hydropower Station Vol.39 No.6 Jun.2016 YM S水电站水力过渡过程计算与分析 刘峰，安刚 (新疆水利水电勘测设计研究院,新疆乌鲁木齐830000) 摘要:通过对YM S水电站水力过渡过程计算分析，介绍了各个系统的设计思路和布置方式，希望对国内外同类型水电站设计提供一定的借鉴参考。 关键词:水电站；调节保证计算；调压阀；气垫式调压室 中图分类号:TV136 文献标识码:A文章编号=1672-5387(2016)06-0004-03 D0I：10.13599/https://www.wendangku.net/doc/188614339.html,ki.11-5130.2016.06.002 1概述 YMS水电站工程位于新疆维吾尔自治区阿克 苏地区，工程为引水式电站，由进水闸、引水渠道、压 力前池、压力钢管、厂房及尾水渠等主要建筑物组 成。电站最大水头210.3 m,加权平均水头201.3 m,额定水头199.6 m,最小水头199.6 m,设计弓丨用流量 140 m3/s,厂房内安装3台70 MW和1台34 MW的 立轴混流式水轮发电机组，总容量为244 MW。 2无调保措施下的计算 2.1引水系统布置 该电站是一座长压力引水系统电站，压力管道 总长S L为2332.43 m。发电弓|7乂系统由2条压力 输水管路组成，其中1号输水主管(04 600 mm)经 岔管分为2条支管分别接入2台70 MW机组,2号 输水主管(CM 100 mm)经岔管分为2条支管分另!j接 入1台70 MW机组和1台34 MW机组。 2.2调节保证计算控制标准 本电站水头范围为199.6 ~ 210.3 m,在电网中 承担基荷运行。结合地区电网容量及特点，按照《水 力发电厂机电设计规范》的要求，机组甩负荷时的最 大转速升高率保证值宜小于60 %，蜗壳最大压力升 高率保证倌宜为25 %~30 %.尾水管进口断面的最 大真空保证值不应大于0.08 MPa0 考虑到最大转速升高率与最大压力升高率计算 值存在误差，计算值中没包括甩负荷时蜗壳中压力 脉动，因此其保证值应按计算值并留有适当的裕度 来确定，本电站调节保证计算的设计标准如下： 机组最大转速升高率矣50 %; 蜗壳最大压力升高率矣25 %(263 m); 尾水管进口最大真空彡6_3 m。 2.3无调保措施下的过渡过程数值计算 由于电站尾水道很短，尾水管进口最小压力容 易满足，而引水道相对较长，故主要针对蜗壳末端压 力和转速控制值选取控制工况。计算中的机组关闭 规律初步选用一段直线关闭,70 MW机组GD2暂取 3 600 t.m2,34 M W机组 GD2暂取 780 t.m2,计算结 果见下页表1。 由表1可知，在不设置调保措施的前提下,2个 7jC力单元机组关闭规律在11~15 S选取时，蜗壳末 端最大压力及机组最大转速上升率均大于相应的控 制标准，不能满足调保控制要求。因此，在现有的引 水系统下，单纯采用调整关闭规律的方法是不能够 解决水锤压力与机组转速上升之间的矛盾，应在引 水发电系统上设置调保措施。 3设置调压阀措施下的调保计算 为保证电站安全运行，需采用设置调压井或调 压阀等措施来解决引水系统水锤压力和转速上升之 间的矛盾。该电站属于中型电站，设置调压井需要较 大投资和较长工期，且电站由于自身的地形、地质条 件的限制，难于建造常规调压井。故从技术经济层面 考虑，推荐采用调压阀方案。 理论上调压阀必须与导叶联动，但一旦联动装收稿日期：2016-02-26 作者简介:刘峰(1981-)，男,工程师，长期从事水电站水力机械设计工作。
水力-机械过渡过程计算分析总结
大波动过渡过程计算分析总结水电站输水系统和机组过渡过程的计算分析具有重要的意义，该计算分析对于机组参数GD2的选择、导叶关闭规律的确定、调压室参数的选择和管道线路的布置等方面都有重要的指导作用。 水电站过渡过程计算分析由大波动过渡过程计算分析和小波动过渡过程计算分析两部分组成。以下对大波动过渡过程计算分析进行总结说明。 大波动过渡过程计算分析主要包含以下几个部分：①该类系统数学计算模型的建立和求解；②仿真计算程序的编制；③具体输水系统有关原始数据的准备（包含实际系统概化问题）；④各种大波动控制工况的计算分析；⑤《水力过渡过程计算分析报告》的撰写。一．数学计算模型的建立 水电站输水系统数学模型由输水道数学模型和边界数学模型两部分构成。 1．输水道数学模型 目前，输水道数学模型是根据一元总流流体的运动方程和连续方程，建立有压管道水力瞬变的弹性水锤基本方程组，然后利用特征线法对方程组进行简化、求解（这里暂不讨论无压输水道）； 由于在建立和求解模型的过程中，存在一些简化和假定条件，因此存在以下几个值得研究的问题： ①现模型采用一元流假定，该假定在某些情况下不适用，应该改
用“二元流”或“三元流”原理构造数模。 ②该模型要求“同一段管道为单特性管”，因此须对非单特性管进行合理概化。 ③该模型中管道阻力系数采用的是阀门关闭前稳态流动的值，实际应该采用动态的阻力系数。 ④计算时间步长和波速调整的优化。 ⑤含气水锤模型的建立。 2．边界数学模型 不同边界具有不同的数学模型，目前基本边界的数学模型已较成熟，满足仿真计算精度要求。 3．数模的求解方法 有压输水道数学模型采用特征线法求解；简单边界数学模型（如一元非线性代数方程）采用改进的不动点迭代法求解；复杂边界数学模型（如二元非线性代数方程组）采用牛顿-莱甫生法求解。二．仿真计算程序的编制 利用FORTRAN语言将已建立的数学模型和所选的求解方法编制成仿真计算程序。同时，须注意以下几个问题： ①水轮机特性曲线的变换（目前采用改进的Suter法）。 ②水轮机特性曲线数据的插值方法。 ③计算过程中小开度工况的处理（目前采用数学模型处理）。 ④管网系统初始恒定流参数的确定。 三．原始数据的准备
水电站的水击及调节保证计算
第四章水电站的水击及调节保证 计算 本章重点内容：水电站有压引水系统非恒定流现象和调节保证计算的任务、单管水击简化计算、复杂管路的水击解析计算及适用条件、机组转速变化的计算方法和改善调节保证的措施。 第一节概述 一、水电站的不稳定工况 由于负荷的变化而引起导水叶开度、水轮机流量、水电站水头、机组转速的变化，称为水电站的不稳定工况。其主要表现为： (1) 引起机组转速的较大变化 丢弃负荷：剩余能量→机组转动部分动能→机组转速升高 增加负荷：与丢弃负荷相反。 (2) 在有压引水管道中发生“水击”现象 管道末端关闭→管道末端流量急剧变化→管道中流速和压力随之变化→“水击”。 导时关闭时，在压力管道和蜗壳中将引起压力上升，尾水管中则造成压力下降。 导叶开启时则相反，将在压力管道和蜗壳内引起压力下降，而在尾水管中则引起压力上升。 (3) 在无压引水系统(渠道、压力前池)中产生水位波动现象。 二、调节保证计算的任务 (一) 水击的危害 (1) 压强升高过大→水管强度不够而破裂； (2) 尾水管中负压过大→尾水管汽蚀，水轮机运行时产生振动； (3) 压强波动→机组运行稳定性和供电质量下降。 (二) 调节保证计算 水击和机组转速变化的计算，一般称为调节保证计算。 1．调节保证计算的任务： (1) 计算有压引水系统的最大和最小内水压力。最大内水压力作为设计或校核压力管道、蜗壳和水轮机强度的依据；最小内水压力作为压力
管道线路布置，防止压力管道中产生负压和校核尾水管内真空度的依据； (2) 计算丢弃负荷和增加负荷时转速变化率，并检验其是否在允许的范围内。 (3) 选择调速器合理的调节时间和调节规律，保证压力和转速变化不超过规定的允许值。 (4) 研究减小水击压强及机组转速变化的措施。 2．调节保证计算的目的 正确合理地解决导叶启闭时间、水击压力和机组转速上升值三者之间的关系，最后选择适当的导叶启闭时间和方式，使水击压力和转速上升值均在经济合理的允许范围内。 第二节水击现象及其传播速度 1、一、水击现象 1．定义 在水电站运行过程中，为了适应负荷变化或由于事故原因，而突然启闭水轮机导叶时，由于水流具有较大的惯性，进入水轮机的流量迅速改变，流速的突然变化使压力水管、蜗壳及尾水管中的压力随之变化，这种变化是交替升降的一种波动，如同锤击作用于管壁，有时还伴随轰轰的响声和振动，这种现象称为水击。 2．水击特性 (1) 水击压力实际上是由于水流速度变化而产生的惯性力。当突然启闭阀门时，由于启闭时间短、流量变化快，因而水击压力往往较大，而且整个变化过程是较快的。 (2) 由于管壁具有弹性和水体的压缩性，水击压力将以弹性波的形式沿管道传播。 注：水击波在管中传播一个来回的时间t r=2L／a，称之为“相”，两个相为一个周期2t r=T (3) 水击波同其它弹性波一样，在波的传播过程中，在外部条件发生变化处(即边界处)均要发生波的反射。其反射特性(指反射波的数值及方向)决定于边界处的物理特性。 二、水击波的传播速度
导叶开启时间对水电站过渡过程-影响解析
导叶开启时间对水电站过渡过程-影响 摘要：针对国内外规范对导叶开启时间的不同规定，结合理论推导和数值计算实例，分析了不同的导叶开启时间对水电站过渡过程的影响。实例研究结果表明，大波动过渡过程中的蜗壳动水压力、沿管道轴线的压力分布以及调压室阻抗孔口压差等参数均随导叶开启时间变化而变化。通过研究得到如下结论：国际电工技术委员会标准推荐的增负荷时间30～40s是合理的；在并入小网的水力干扰过渡过程中，需要将运行机组最大初始开度限制在最大临界开度之内，才能保证运行机组转速收敛于额定转速，以满足发电机和电网对调节系统的要求。 关键词：过渡过程导叶开启时间数值计算临界时间 前言 在水电站运行中，从空载增至全负荷的导叶开启时间，国内外规范有不同的规定：文献[1]中对调节系统的要求：导叶开度的全行程动作时间应符合设计规范，一般为10～40s。国际电工技术委员会IEC(International Electrotechnical Commission)标准[2]则规定开启时间为20～80s，推荐值30～40s。上述规程标准给出的取值范围虽有重叠部分，但整体范围并不一致，而导叶开启时间的取值问题一直未进行深入的研究。本文将结合两机一洞常规水电站和抽水蓄能水电站两个代表性实例，探讨不同的导叶开启时间对水电站过渡过程的影响，寻找恰当的开启时间（直线开启规律），以满足发电机和电网对调节系统的要求。 1导叶开启时间对过渡过程的影响 水电站过渡过程涉及到大波动、小波动和水力干扰过渡过程三个方面。而在小波动过渡过程中，调速器将自动跟踪，机组不受导叶开启时间长短的影响。因此本文仅讨论导叶开启时间对大波动和水力干扰过渡过程的影响。 1.1导叶开启时间对大波动过渡过程的影响 在无穷大电网条件下，增负荷，机组转速不变，调速器将不参与调节，所以增负荷时间的长短将只对机组两个调保参数（蜗壳末端动水压力、尾水管进口断面压力）、管道沿程的压力分布、调压室涌浪水位及阻抗孔口压差等产生
水电站复习重点
机密等级：★★ 06 级水利水电工程专业《水电站》复习重点 名词解释 1.设计保证率：水电站的设计保证率是指水电站正常发电的保证程度。一般用正常发电总时段与计 算期总时段壁纸的百分数表示。 2.★保证出力：指水电站相应于设计保证率的枯水时段发电的平均出力。 3.★多点平均发电量：水电站隔年发电量的平均值。 4.★最优工况：即效率最高工矿，水轮机达到运行效率最高时的工况。在水轮机模型综合特性曲线 上最内图等效率曲线中面积的集合中心效率最高。该店相应的工况即为最优工况。 5.限制工况：用于限制水轮机在增大流量是，由于效率过低反而会发生出力下降的情况，或是限制 影响最大出力的因素所规定的相应工况。 6.吸出高：水轮机的吸出高Hs。从理论上讲应是转轮中压力最低位置到下游面得垂直高度，但在 不同工况时次压力最低位置亦有所不同。 7.★单位参数：通常采用将模型试验的成果都化为D1m=1m,H1m=1m标准情况下的参数，次参数称 为单位参数。分别用表示。 8.比转速：水轮机在工作水头H=1m，出力N=1kw是所具有的转速称为水轮机的比转速。 9.自动调节渠道：渠道的流量和水位随着水电站负荷的变化而自动变化。 10.非自动调节渠道：为了有效的控制渠道末端的水位，在渠道末端的压力前池处设置了溢流堰，这 样的渠道称为非自动调节渠道。 11.★水击：在水电站中，由于负荷的突然变化，因此而骤然启闭水轮机导叶和阀门，将导致管内水 流流速的变化，与此同时水流动量也将发生相应的变化，从而使内水压力急剧升高或降低，这种现象叫水击。 12.★调节保证计算：水轮发电机组负荷在较大范围内突然变化的情况下，考虑到调速器的影响以进
第九章水电站水力过渡过程
第九章 水电站水力过渡过程 教学要求：了解水电站水力过渡过程的水力现象和有关基本方程的建立，掌握水锤和机组转速变化计算的基本方法，熟悉调节保证计算的控制指标和基本措施；掌握调压室水位波动分析的基本方法。 水电站的引水系统、水轮机及其调速设备、发电机、电力负荷等组成一个大的动力系统。这个系统有两个稳定状态：静止和恒速运行。当动力系统从一个状态转移到另一状态，或在恒速运行时受到扰动，系统都会出现非恒定的暂态（过渡）过程，由此产生一系列工程问题：压力水管（道）的水锤现象、调压室水位波动现象、机组转速变化和调速系统的稳定等问题。本章主要介绍水电站水力过渡过程的现象和基本方程。 第一节 概述 一、水锤 （一）水锤现象及其传播 引水系统是水电站大系统中的子系统，水锤是发生在引水系统中的非恒定流现象。当水轮发电机组正常运行时，如果负荷突然变化，或开机、停机，引水系统的压力管道的水流会产生非恒定流现象，—般称为水锤。水锤的实质是水体受到扰动，在管壁的限制下，产生压能与动能相互转换的过程，由于管壁和水体具有弹性，因此这一转换过程不是瞬间完成的，而是以波的形式在水管中来回传播。 为了便于说明水锤现象，我们首先研究水管材料、管壁厚度、管径沿管长不变，并且无分叉的水管（一般称为简单管），阀门突然关闭时的水锤现象，见图9-1：管 图9－1 水锤压力传播过程 中水流的初始状态是水压力为0H ，流速为0v 。当阀门突然关闭时，首先在阀门附近长度为l ?的管段发生水锤现象——水体被挤压，水压力上升为H H ?+0，流速变为0，这时管中水体的动能转变为压能。由于管壁膨胀，水体被压缩，在管段l ?
水电站考点
1.水电站的类型: 按集中水头的方式，可以分为：①坝式水电站：河床式、坝内式、坝后式、地下电站、坝后河岸引水式。②引水式水电站③混合式水电站。 2.潮汐电站使用的机组：海水通过轮机转动水轮发电机组发电。 3.水电站建筑物的组成：①枢纽建筑：挡水建筑物，如坝或闸；泄水泄沙建筑物，如泄洪孔、冲沙孔；过坝建筑物，如取水口、筏道、渔道、航道。 ②发电建筑物：引水建筑物，如进口及其附属建筑物（栅、检修门、工作门）、压力管道，尾水建筑物；发电厂房及附属建筑物，如主副厂房、变压器场、开关站。 4.水电站进水口的类型：无压进水口：类似于水闸，明流，引表层水为主。有压进水口：最低水位以下，有压流，引深层水为主适用于坝式、有压引水式、混合式水电站。抽水蓄能进水口。 5.水电站进水口的基本要求：①要有足够的进水能力。合理安排其位置和高程，水流平顺并有足够的断面尺寸。②水质要符合要求。要设置拦污、防冰、拦沙、沉沙及冲沙设备。③水头损失小。位置合理，轮廓平顺、流速较小，尽可能减小水头损失。④可控制流量。进 水口须设置闸门。⑤满足水工建筑物的一般要求。稳定，运行检修方便 6.有压进水口的类型及适用条件：①闸门竖井式进水口；适用：工程地质条件较好，岩体比较完整，山坡坡度适宜，易于开挖平洞和竖井的情况。②岸坡式进水口；适用：山坡较陡，不易挖井的情况。③塔式进水口；适用：进口处山岩较差、岸坡比较平缓④坝式进水口；适用：混凝土重力坝⑤河床式进水口；⑥分层取水进水口 7.有压进水口的高程确定：顶部高程应低于最低死水位，并有一定的埋深，不出现吸气漩涡。底部高程应高于设计淤沙高程0.5~1.0m。 8.有压进水口闸门、通气孔及充水阀的作用：闸门：①事故闸门：紧急情况下切断水流，防事故扩大。②检修闸门：设在事故闸门上游侧，检修事故闸门和及其门槽时用以堵水。通气孔：是当引水道充水时用以排气，当事故闸门紧急关闭放空时用以补气，以防出现有害真空。充水阀：开启闸门前向引水道充水，平衡闸门前后水压，以便在静水中开启闸门，从而减小闸门起门力。 9.无压进水口布置位置：应布置在河流弯曲段凹岸，以避免漂浮物、防止泥沙淤积以便于引进上层清水。 10.沉沙池的基本原理及布置位置：基本原理：加大过水断面，减小水流的流速及其挟沙能 力，使有害泥沙沉淀在沉沙池内，将清水引入引水道。 布置位置：无压进水口之后，引水道之前。 11.渠道的分类：非自动调节渠道：渠顶大致平行渠底，渠道的深度沿途不变，在渠道末端 的压力前池中设溢流堰。自动调节渠道：渠道首部堤顶和尾部堤顶的高程基本相同，并高出上游最高水位，渠道断面向下游逐渐加大，渠末不设泄水建筑物。 12.压力前池的作用及组成建筑物：作用：(1) 平稳水压、平衡水量。(2) 均匀分配流量。(3) 渲泄多余水量。(4) 拦阻污物和泥沙。组成建筑物：(1) 前室(池身及扩散段) (2) 压力水管的进水口(3) 泄水建筑物(4) 排污、排沙、排冰设备 13.设置日调节池的条件:当引水渠道较长，且水电站担任峰荷的水电站 14.压力钢管的分类：按布置方式分为：①明钢管②坝内钢管③地下埋管 15,压力管道布置的基本原则：①路线尽可能短、直。②地质条件好。稳定、地下水位低、避开山崩、雪崩地区。③尽量减小起伏, 避免出现负压。④首部应设置事故闸门，并考虑事故排水。 16.压力管道的供水方式及适用条件：①单元供水：单机流量大，长度短的地下埋管或明管； 混凝土坝内管道和明管道。②集中供水：单机流量不大管道较长的情况，地下埋管较多
调节保证计算.(DOC)
第二章 调节保证计算 第一节 调节保证计算的任务和标准 一、调节保证计算的目的和意义 在电站的运行中，常会遇到各种事故，机组突然与系统解列，把负荷甩掉。在甩负荷时，导叶迅速关闭，水轮机的流量急剧变化，因此在水轮机的引水系统中产生水击，特别是甩（增）全负荷时产生的最大压力上升（最大压力下降），对压力管道系统的强度影响最大。工程实践中曾发生过因甩负荷致使压力上升太高，从而导致压力钢管爆破的灾难事故；同时因为机组负荷全部丢失，如果不及时地采取措施，可导致转速上升过高，也会影响机组的强度、寿命，并引起机组的振动。为了避免以上事故的发生，在设计阶段应该计算出上述过渡过程中最大转速上升和最大压力上升值，以保证电站的安全可靠运行。 在电站初步选定压力引水系统的布置、尺寸和机组型号后，通过调节保证计算，正确合理地选择导叶关闭的时间，使最大压力上升和最大转速上升都在允许的范围内。 二、调节保证计算的标准 机组在甩负荷过程中转速上升率为 max 0 n n n β-= 。一般情况下，最大转速上升率max 55%β≤。对于大型电站max 45%β≤，对于冲击式机组max 35%β≤。当机组甩全负荷 时，有压过水系系统允许的最大压力上升率见下表。尾水管的真空值不大于O mH 29~8。 机组甩负荷时有压过水系统允许的最大压力上升率见表6-1： 表6-1 机组甩负荷时有压过水系统允许的最大压力上升率
该电站设计水头为76m ，且在系统中承担调峰调频任务，故ξ30%<。 三、本水电站基本参数 电站形式：坝后式 水头：m H m H r 76,95max == 水轮机型号：HLD74—LJ —450 水轮机额定出力：151300KW 机组额定转速：166.7r/min 机组转动惯量：19383.58t ·㎡ 吸出高度：H S =-3.15m 发电机型号：SF151.3-36/948.42 发电机容量：172914KVA 压力波速:ａ=1000m ／s 引水钢管长:186m 机组台数：4台 第二节 调节保证主要参数计算 一、计算压力引水管的Ti Ti L V ∑ 机组段长度的确定： 确定机组段长度，是确定两台机组间的安装距离。 立轴式反击式机组的机组段长度主要由蜗壳、尾水管、发电机等设备在x 轴方向的尺寸确定。同时还应考虑机组附属设备及主要通道、吊物孔的布置及其所需尺寸。 机组段长度1L 可按下式计算： 1L =x L ++x L - 式中：x L +——机组段+x 方向的最大长度；
水电站的水锤及调节保证计算
水电站的水锤及调节保证计算 本章重点内容：水电站有压引水系统非恒定流现象和调节保证计算的任务、单管水锤简化计算、复杂管路的水锤解析计算及适用条件、机组转速变化的计算方法和改善调节保证的措施。 第一节概述 一、水电站的不稳定工况 由于负荷的变化而引起导水叶开度、水轮机流量、水电站水头、机组转速的变化，称为水电站的不稳定工况。其主要表现为： (1) 引起机组转速的较大变化 丢弃负荷：剩余能量→机组转动部分动能→机组转速升高 增加负荷：与丢弃负荷相反。 (2) 在有压引水管道中发生“水锤”现象 管道末端关闭→管道末端流量急剧变化→管道中流速和压力随之变化→“水锤”。 导时关闭时，在压力管道和蜗壳中将引起压力上升，尾水管中则造成压力下降。 导叶开启时则相反，将在压力管道和蜗壳内引起压力下降，而在尾水管中则引起压力上升。 (3) 在无压引水系统(渠道、压力前池)中产生水位波动现象。 二、调节保证计算的任务 (一) 水锤的危害 (1) 压强升高过大→水管强度不够而破裂； (2) 尾水管中负压过大→尾水管汽蚀，水轮机运行时产生振动； (3) 压强波动→机组运行稳定性和供电质量下降。 (二) 调节保证计算 水锤和机组转速变化的计算，一般称为调节保证计算。 1．调节保证计算的任务： (1) 计算有压引水系统的最大和最小内水压力。最大内水压力作为设计或校核压力管道、蜗壳和水轮机强度的依据；最小内水压力作为压力管道线路布置，防止压力管道中产生负压和校核尾水管内真空度的依据； (2) 计算丢弃负荷和增加负荷时转速变化率，并检验其是否在允许的范围内。 (3) 选择调速器合理的调节时间和调节规律，保证压力和转速变化不超过规定的允许值。 (4) 研究减小水锤压强及机组转速变化的措施。 2．调节保证计算的目的