脚手架工程施工组织设计92022308
亚洲广场脚手架
工程施工方案1、编制依据：
2、工程概况：
3、施工安排
⒊1、施工进度安排：
⒊2、管理人员组织及职责分工：
⒊3、劳动力安排：
4、施工准备
⒋1、技术准备：
组织熟练有资职的作业人员进场进行培训和技术交底
⒋2、工具准备：
⒋3、材料准备：
5、主要施工方法
本工程六层以上采用升降脚手架另做方案，此方案只涉及六层以下（大约25m）。由于场地狭小本工程采用悬挑脚手架。
⒌1、脚手架的搭设拆除施工工艺：
⒌1.1、挑梁及钢索的埋设：
按照计算书在结构施工时埋设钢筋和钢丝绳
⒌.2、搭设程序：
⒌⒉1埋件的混凝土达到强度后按施工设计放立杆位置；
⒌⒉2周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设；
⒌⒉3应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，
然后装设第1步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设；
⒌⒉4在设置第一排连墙件前，“一”字形脚手架应设置必要数量的抛撑；以确保构架稳定和架上作业人员的安全。边长≥20m的周边脚手架，亦应适量设置抛撑。
⒌⒉5剪刀撑、斜杆等整体拉结杆和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。
⒌3、搭设要求：
⒌⒊1立杆：横距为1.1m；纵距为1.8m。相邻立杆的接头来用对接形式，其位置应错弄布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不宜大于50cm、立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏。立杆的垂直偏差应不大于架高的1/300，并且其绝对偏差须控制在75mm内。在立杆底端之上100-300mm处一律遍设纵向和横向扫地杆，并连接牢固。
⒌⒊2大横杆：步距为1.8m，上下横杆的接长采用对接形式，其位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离≤50mm；相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载的情况。
⒌⒊3小横杆：贴近立杆或设于双立杆之间，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。
⒌⒊4剪刀撑：沿脚手架除在两端设置外，满搭设一道。剪刀撑应
联系3-4根立杆，斜杆与地面夹角为45°，其斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点。
⒌⒊5连墙件：按二步三跨设置，其垂直间距﹤6m，水平间距﹤6m，设置在框架柱上。
⒌⒊6水平斜拉杆：设置在有连墙杆的步架平面内，以加强脚手架的横向刚度。
⒌⒊7护栏和挡脚板：在铺脚手板的操作层上必须设2道护栏和挡脚板，上栏杆高度≥1.1m。
⒌4、脚手架拆除：
⒌⒋1架子拆除时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志；地面应设专人指挥，禁止非作业人员入内。
⒌⒋2拆架子的高处作业人员应戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋方允许上架作业。
⒌⒋3拆除顺序应遵守由上而下，先搭后拆、后搭先拆的原则。即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而且小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。
⒌⒋4拆立杆要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。
⒌⒋5连墙杆应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应用临时撑支住，然后才能拆抛撑。
⒌⒋6拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
⒌⒋7大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通道、小飞跳等，应在大片架子拆除前先进行加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。
⒌⒋8拆除时严禁撞碰脚手架附近电源线，以防止事故发生。
⒌⒋9拆除时不应碰坏门窗、玻璃、水落管、地下明沟等物品。
⒌⒋10拆下的材料，应用绳索栓住杆件利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。
⒌⒋11在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。
6脚手架承载能力计算：
⒍1、计算参数见下表：
⒍.2、双排悬挑脚手架的计算
悬挑水平钢梁采用[12.6号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.50米。
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.20m。
⒍2.1、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
A均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.800/3=0.210kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.800/3=1.800kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.800=2.818kN/m
小横杆计算简图
B.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=2.818×1.1002/8=0.426kN.m
=0.426×106/5080.0=83.904N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
C.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=0.038+0.210+1.800=2.048kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×2.048×1100.04/(384×2.06×105×
121900.0)=1.555mm
小横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求!
⒍2.2、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
A.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.100=0.042kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.100×1.800/3=0.231kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.100×1.800/3=1.980kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.042+1.2×0.231+1.4×
1.980)/2=1.550kN
大横杆计算简图
B.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.038)×1.8002+0.267×1.550×
1.800=0.757kN.m
=0.757×106/5080.0=148.986N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
C.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1800.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.11mm
集中荷载标准值P=0.042+0.231+1.980=2.253kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.883×2253.240×1800.003/(100×2.060×105×121900.000)=9.85mm
最大挠度和
V=V1+V2=9.962mm
大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!
⒍2.3、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.800=0.069kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.100×1.800/2=0.346kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.100×1.800/2=2.970kN
荷载的计算值 R=1.2×0.069+1.2×0.346+1.4×
2.970=4.657kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
⒍2.4、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
A、每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337 NG1 = 0.134×25.000=3.343kN
B、脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.350×2×1.800×(1.100+0.200)/2=0.819kN C、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14
NG3 = 0.140×1.800×2/2=0.252kN
D、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.800×25.000=0.225kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =
4.638kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.800×
1.100/2=5.940kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 ——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.350
Uz ——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.420
Us ——风荷载体型系数：Us = 1.044
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.350×1.420×1.044 = 0.363kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk ——风荷载基本风压值(kN/m2)；
la ——立杆的纵距 (m)；
h ——立杆的步距 (m)。
⒍2.5、立杆的稳定性计算:
A.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=13.88kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的
结果查表得到0.19；
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 ——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，
l0=3.12m；
k ——计算长度附加系数，取1.155；
u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
A ——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 152.81
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! B.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=12.64kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的-
14 -结果查表得到0.19；
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 ——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，
l0=3.12m；
k ——计算长度附加系数，取1.155；
u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50
A ——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W ——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.252kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 188.71
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
⒍2.6、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw ——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk ——风荷载基本风压值，wk = 0.363kN/m2；
Aw ——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×5.40 = 19.440m2；
No ——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 9.887kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 14.887kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比
l/i=20.00/1.58的结果查表得到=0.97；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 97.082kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
连墙件扣件连接示意图第 15 页
⒍2.7、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1100mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1200mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 391.50cm4，截面抵抗矩W = 62.14cm3，截面积A = 15.69cm2。
受脚手架集中荷载 P=1.2×4.64+1.4×5.94=13.88kN
水平钢梁自重荷载 q=1.2×15.69×0.0001×7.85×
10=0.15kN/m
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
1.391
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
0.109
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=16.916kN,R2=11.611kN,R3=-0.335kN
最大弯矩 Mmax=1.540kN.m
抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.540×106/(1.05×62140.0)+4.060×1000/1569.0=26.185N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
⒍2.8、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用[12.6号槽钢U口水平,计算公式如下
其中 b ——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式
计算：
经过计算得到b=570×9.0×53.0×235/(1200.0×126.0×235.0)=1.80
由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.900
经过计算得到强度=1.54×106/(0.900×
62140.00)=27.54N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求!
⒍2.9、拉杆的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicos i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisin i
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=17.397kN
⒍2.10、拉杆的强度计算:
拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为
RU=17.397kN
拉绳的强度计算：
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg] ——钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg ——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K ——钢丝绳使用安全系数，取8.0。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×
17.397/0.850=163.735kN。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径17.0mm。
钢丝拉绳的吊环强度计算：
钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=17.397kN
钢丝拉绳的吊环强度计算公式为
其中 [f] 为吊环抗拉强度，取[f] = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；
所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=[17397×4/(3.1416×50×2)]1/2=15mm
7、脚手架构造质量要求
⒎1、脚手架的验收标准规定
⒎⒈1构架结构符合前述的规定的设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。
⒎⒈2节点的连接可靠。其中扣件的拧紧程序应控制在扭力距达到40—60N·M；碗扣应盖扣牢固（将上碗扣拧紧）；8号钢丝十字交叉扎点应拧1.5-2圈后箍紧，不得有明显扭伤，且钢丝在扎点外露的长度应≥80mm。
⒎⒈3钢脚手架立杆垂直度应≤1/300，且应同时控制其最大垂直偏差：当架空≤20m时为不大于50mm；当架高﹥20m时为不大于75mm。
⒎⒈4纵向水平杆的水平偏差应≤1/250，且全架长的水平偏差值