钢筋混凝土楼板配筋计算书讲解

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计

摘要：本文介绍了钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计，是土木工程学生设计学习的＂居家良药＂．

关键词：单向板肋梁楼盖设计

1．设计资料

本设计为一工业车间楼盖，采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，楼盖梁格布置如图T-01所示，柱的高度取9m，柱子截面为400mm×400mm。

（1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆面层，20mm厚混合砂浆顶棚抹灰。

（2）楼面活荷载：标准值为8kN/m2。

（3）恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3（因为楼面活荷载标准值大于4kN/m2）。

（4）材料选用：

混凝土：采用C20（,）。

钢筋：梁中架立钢筋、箍筋、板中全部钢筋采用HPB235（）。

其余采用HRB335（）。

2．板的计算。

板按考虑塑性内力重分布方法计算。

板的厚度按构造要求取。次梁截面高度取

，截面宽度，板的尺寸及支承情况如图T-02所示。

（1）荷载：

恒载标准值：

20mm水泥砂浆面层；

80mm钢筋混凝土板；

20mm混合砂浆顶棚抹灰；

；

恒载设计值；

活荷载设计值；

合计；

即每米板宽设计承载力。

（2）内力计算：

计算跨度：

边跨；

中间跨；

跨度差，说明可以按等跨连续板计算内力。取1m宽板带作为计算单元，其计算简图如图T-03所示。

各截面的弯矩计算见表Q-01。

,(根据钢筋净距和混凝土保护层最小厚度的规定，并考虑到梁、板常用的钢筋直径(梁设为20mm,板设为10mm),室内正常环境(即一类环境)的截面有效高度h。

和梁板的高度h有以下关系: 对于梁: h。=h-35mm (一排钢筋) 或 h。=h-60mm (两排钢筋)；对于板 h。=h-20mm 、h。=h-(最小保护层厚度+d/2) ，其中最小保护层厚度依据环境类别和混凝土强度等级定， d 为纵向受力钢筋的直径。一般的，对于梁可取20，板可取10),各截面的配筋计算见表Q-02。

中间板带②～⑤轴线间，其各区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨中和中间支座考虑板的内拱作用，其弯矩降低20%。

3．次梁的计算。

次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。

取主梁的梁高，梁宽。

荷载：

恒载设计值：

由板传来；

次梁自重；

梁侧抹灰；

；

活荷载设计值：由板传来；合计：

；

（1）内力计算：

计算跨度：

边跨：；

；

中间跨：；

跨度差：；

说明可以按等跨连续梁计算内力。

次梁弯矩和剪力见表Q-03及表Q-04。

（2）截面承载力计算：

次梁跨中截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度为：

边跨：;

离端第二跨、中间跨：;

梁高：;

翼缘厚：;

判别T形截面类型：

故各跨中截面均属于属于第一类T形截面。

支座截面按矩形截面计算，离端第二支座按布置两排纵筋考虑，取，中间支座按布置一排纵筋考虑，。

次梁正截面及斜截面承载力计算分别见表Q-05及表Q-06。

其中，所以满足最小配筋率。

4．主梁的计算。

主梁按弹性理论计算。

柱高，设柱截面尺寸为。主梁的有关尺寸及支承情况如图所示。（1）荷载：

恒载设计值：

由次梁传来：；

主梁自重（折算为集中荷载）

；

梁侧抹灰（折算为集中荷载）

；

活荷载设计值：

由次梁传来：

合计：

（2）内力计算：

计算跨度：

边跨；

；

中间跨；

；

平均跨度；

跨度差，可按等跨连续梁计算。

由于主梁线刚度较柱的线刚度大得多，故主梁可视为铰支柱顶上的连续梁。

在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行，跨中和支座截面最大弯矩及剪力按下列公式计算，则：

；

；

式中系数K值由查表的，具体计算结果以及最不利内力组合见表Q-07、表Q-08

。

内力包络图及剪力包络图

将以上最不利内立组合下的弯矩图及剪力图分别叠画在同一坐标图上，即可得主梁的弯矩包络图及剪力包络图，参见图纸。 （3）截面承载力计算：

主梁跨中截面按T 行截面计算，其翼缘计算宽度为：

，并取。

判别T 形截面类型：

；

故属于第一类T 形截面。

支座截面按矩形截面计算，取（因支座弯矩较大考虑布置两排纵筋，并布置在次梁主筋下面）。

主梁正截面及斜截面承载力计算分别见表Q-09及表Q-10。

或

实际箍筋间距

（4）主梁吊筋计算：由次梁传至主梁的全部集中力为： 由次梁传至主梁的全部集中力为：

；

则 ；

选；

楼板结构计算及配筋

利用PKPM进行多层框架结构设计的主要步骤(3) 十三、执行PMCAD主菜单5，画结构平面图 首先确定要画的楼层号 1、选择“1修改楼板配筋参数”，对各项参数进行确认和修改。 支座受力钢筋最小直径：8 板分布钢筋的最大间距：250 双向板计算方法：弹性算法 边缘梁支座算法：梁截面刚度相对楼板较大时“按固端计算”，否则“按简支计算” 有错层楼板算法：错层较大时“按简支计算”，错层较小时“按固端计算” 是否根据裂缝宽度自动选筋：选择“打勾”，允许裂缝宽度取默认0.3mm 使用矩形连续板跨中弯矩算法：选择“打勾” 钢筋级别：全部选用一级钢 钢筋放大系数：取默认值 钢筋强度设计值：取默认值 钢筋级配表：根据工程情况增（删）级配表，给出合适的钢筋级配。 2、选择“2修改边界条件”，先显示边界条件，再按照工程实际情况，对楼板边界条件逐个进行调整。 主要是不符合在楼板配筋参数中定义的边缘梁支座算法的地方，要在此修改边界条件。 3、执行“4 画平面图参数修改”，确定合适的图纸号、比例尺。 “板钢筋要编号”：此项控制楼板钢筋标注方式。选择“打勾”，相同的钢筋编同一个号，只在其中的一根上标注钢筋级配及尺寸；选择“不打勾”，图上的每根钢筋均要标注钢筋的级配及尺寸。 本工程要求不画钢筋表，板钢筋均不编号，钢筋不用简化标注，柱“涂黑”，梁线选择“虚线”。 4、执行“0 继续”，查看楼板计算结果图形。 1）执行“2 现浇板计算配筋图”，生成板计算配筋图BAS*.T。 2）执行“6 现浇板裂缝宽度图”，查看有否裂缝宽度超限。满足，则进行下一步绘施工图；否则，应选择“返回PM主菜单”修改板厚，按上述步骤重新计算。 5、执行“0 进入绘图”，绘制楼板施工图PM*.T。 1）执行“画板钢筋”，选择“自动布筋”。此时可有2种选择：“按楼板归并结果配筋”，则只在样板间内布筋，其余与之编号一样的房间均采用相同配筋；若不归并，则每个房间的配筋均按实际配筋在图上表达。 选择“通长配筋”->“板底配筋”，对相邻几个配筋相同的连续房间实现板底贯通配筋，即钢筋不在中间支座断开并锚固。 选择“改板钢筋”->“移动钢筋”，对钢筋标注位置重叠的钢筋作适当调整，保证图面清晰。 2）执行“标注轴线”，选择“自动标注”，标注轴线并命名。 3）执行“存图退出”，“插入图框” 1、依次键入其他要画的楼层号，重复上述步骤。 十四、执行PMCAD主菜单9，图形编辑、打印及转换 1、执行“图形拼接”，将多个*.T文件合并成一个文件以方便对比查看，如可将输入的各层楼（屋）面恒（活）荷载、梁间荷载、节点荷载等拼接形成一个荷载文件，各层结构构件几何平面图FP*.T拼接形成一个构件布置文件，各层柱、梁配筋验算图PJ*.T拼接形成一个文件，各层梁平面施工图PL*.T拼接形成一个文件，各层柱平面施工图ZPM*.T拼接形成一个文件，各层楼板施工图PM*.T拼接形成一个文件，等。 2、执行“T转DWG”，将T格式的文件转换为DWG格式的文件，以便在AutoCAD中对各文件作进一步地编辑、修改、打印。

【深基坑 精】支撑配筋计算书

矩形截面偏心受压构件正截面受拉承载力计算 1、支撑类型：SGL1 2、杆件编号：7 3、已知计算数据 混凝土强度等级C30，f c=14.3N/mm2 受拉钢筋为HRB335级，f y=300N/mm2,受压钢筋为HRB335级 f'y=300N/mm2,弯矩设计值：M=1693*1.35=2285kN.m,轴向压力设计值：N=8775*1.35*1.2=14215kN 截面：矩形:b=800mm,h=3900mm，面积：3120000mm2，构件计算长度l0=11000mm αs=35mm，αs'=35mm，ξb=0.55mm 4、求初始偏心距e i即e i=e0+e a: e0=M/N=2285000000.00/14215000.00=160.75mm 取e a=130.00mm 依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002 第7.3.3条P50 e i=160.75+130.00=290.75mm 5、计算偏心距增大系数：η: 依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002 第7.3.10条P58 ξ1=0.5f c A/N=0.5×14.30×3120000.00/14215000.00=1.57>1，故:ξ1=1.00 由于l0/h=2.82<15故取ξ2=1.00 1

=1.08 6、判断大，小偏心受压 N b=α1f c bh0ξb =1.00×14.30×800.00×3865.00×0.550 =24318580.00N≥N=14215000.00N 故，按大偏心计算7、求纵向钢筋面积A S和A S' 依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002 第7.3.4条P50 x=N/(α1f c b)=14215000.00/(1.00×14.30×800.00)=1243mm≥2αS'=70mm 依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002 第7.3.4条P50 e=ηe i+0.5h-αs=1.08×290.75+0.5×3900.00-35.00=2227.71mm =[14215000.00×2227.71-1.00×14.30×800×1243×(3865-0.5×1243)]/[300.00×(3865-35)] =-12569.66mm2<ρmin bh=6240.00mm2故取 A s=6184.00mm2 受压钢筋选用:13Φ25(A s=6382mm2)。 受拉钢筋选用:13Φ25(A s'=6382mm2)。 1

柱钢筋计算公式

抗震框架柱计算公式 一、基本参数： 1、柱净高hn Hn：柱净高=本层层高-梁高 底层柱净高=底层层高+基础顶至嵌固部位高度-梁高 2、连接长度： 机械连接： 短筋：0 长筋：35d 焊接 短筋：0 长筋：Max(35d,500) 柱纵筋中长筋和短筋各50%。 3、非链接区长度： 底部非连接区 嵌固部位高度=Hn/3 （注：首层必为嵌固部位，看标注。） 非嵌固部位高度=max(Hn/6,Hc,500) （二层及以上柱根部位） 顶部非连接区 高度=梁高+max(Hn/6,Hc,500) Hc＝柱长边尺寸 非连接区箍筋加密，箍筋起步：50mm 二、基础插筋 长度＝弯折长度+纵筋插入长度+底部非连接区长度+连接长度 弯折长度取值： 1、Hj>laE(la) 弯折长度=Max(150,6d) 2、Hj<=laE(la) 弯折长度=15d Hj为基础高度，LaE=38d 纵筋插入长度=基础高度Hj-基础保护层 基础内箍筋（简单的2肢箍，矩形封闭箍筋，非复合箍筋） 基础内箍筋的作用仅起一个稳固作用，也可以说是防止钢筋在浇注时受到挠动。一般是按2 根进行计算（软件中是按三根）。箍筋基础顶面下起步：100mm 三、首层柱纵筋 纵筋长度＝首层层高-首层非连接区Hn/3+max(Hn/6，hc，500)+连接长度 四、中间层柱纵筋 纵筋长度＝中间层层高-当前层非连接区+（当前层+1）非连接区+连接长度 非连接区＝max（1/6Hn、500、Hc） Hc＝柱长边尺寸 五、顶层柱纵筋 顶层KZ 因其所处位置不同，分为角柱、边柱和中柱，各种柱纵筋的顶层锚固各不相同。 1、中柱 中柱顶层纵筋的锚固长度为 弯锚（≦Lae）：梁高－保护层＋12d 直锚（≧Lae）：梁高－保护层 中柱纵筋长度=层高-梁高－非搭接区长度+锚固长度-连接长度 2、边柱、角柱

板的配筋计算书

4.1、设计荷载 荷载选取如下表： 覆土压力（D）：0.5×20=10kPa； 地面超载（含车辆冲击荷载）（L）：1.3×20kPa=26kPa； 结构自重由程序自行计算。 4.2 计算工况及工况组合 结构计算时考虑及荷载组合表：

五、结构计算 按弹性板计算: 1 计算条件 计算跨度: L x=13.700m L y=10.100m 板厚h=500mm 板容重=25.00kN/m3；板自重荷载设计值=16.88kN/m2 恒载分项系数=1.35 ；活载分项系数=1.40 活载调整系数=1.00 ； 荷载设计值(不包括自重荷载): 均布荷载q=49.90kN/m2 砼强度等级: C35, f c=16.70 N/mm2, E c=3.15×104 N/mm2 支座纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2, E s=2.00×105 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2, E s=2.00×105 N/mm2 纵筋混凝土保护层=30mm, 配筋计算as=35mm, 泊松比=0.20 支撑条件位四边固定形式。 2 计算结果 2.1 内力计算结果 运用理正结构计算软件，按照双向板进行计算，结果如图所示：

双向板弯矩图 跨中沿长边向弯矩为126.7kN.m/m，需配钢筋面积1000mm2(0.20%)，实配钢筋为E20@150(2094 mm2)。 跨中沿短边向弯矩为223.5kN.m/m，需配钢筋面积1379 mm2 (0.28%)，实配钢筋为E20@150(2094 mm2)。 长边支座弯矩为-480.9kN.m/m，需配钢筋面积3095mm2 (0.62%)，实配钢筋为E25@150(3272mm2)。 短边支座弯矩为-384.8kN.m/m，需配钢筋面积2437 mm2 (0.49%)，实配钢筋为E25@150(3272mm2)。 2.2 挠度结果(按双向板计算) 经查《结构静力计算手册》：挠度计算系数α0=0.002006 (1)截面有效高度：

柱配筋计算

柱配筋计算 1）如果随意放大梁的配筋，有可能会导致梁的配筋率大于1%，此时按照规范要求是需要进行双排布置钢筋的，这时候由于as发生了变化，as相比原来配筋计算时用到的as增大，导致受压区高度h0变小，这样实际上可能会导致增加的钢筋量有可能达不到用新的as计算的钢筋量，可能造成计算配筋结果偏小。 2）如果随意在计算配筋基础上加大支座处的梁受拉配筋会导致梁端计算的截面相对受压区高度发生变化，有可能无法满足规范要求的相对界限受压区高度，或者构造配筋要求，这样就无法保证梁构件的延性。原来计算出的受拉、受压面积是按照对应抗震等级要求下的构造面积及相对界限受压区高度双控的结果。 3）如果随意在计算配筋基础上加大支座处的梁受拉配筋会导致梁端部实际受弯承载力变大，对于强柱弱梁的实现不利。软件中强柱弱梁的处理是按照柱端部地震作用组合下的弯矩乘以对应抗震等级下的调整系数，得到柱计算配筋。实际上梁的实际受弯承载力还应该包括在翼缘范围内板钢筋的作用，仅按照直接放大柱端组合弯矩调整系数方式很难实现强柱弱梁，如果再增大梁端受拉钢筋，由于柱钢筋不变，会进一步导致强柱弱梁更难以实现。

4）如果随意在计算配筋基础上加大支座处梁受拉配筋会导致梁端部实际受弯承载力变大，这也不利于梁端塑性铰机制的出现。有可能由于钢筋的增加导致梁端部实际受弯承载力大于跨中，出现梁出现塑性铰时跨中先于支座部位。规范中对梁配筋要求梁跨中弯矩不小于按照简支梁计算的跨中弯矩设计值的50%，也是期望在竖向荷载下，梁跨中受弯承载力高于支座部位。如果加大梁端计算钢筋，规范这条有可能就名存实亡了。 5）如果随意在计算配筋基础上加大支座处梁受拉配筋，增大到当实际配筋大于2%时，梁端加密区的最小直径要增大2mm，因此，如果增加钢筋量有可能会导致对箍筋的配置有一定的影响，这容易被设计师忽略掉。

住宅楼板计算及配筋

住宅楼板计算及配筋 一、关于计算模型 1. 最小直径6mm，最大间距200mm。 2. 采用弹性算法。 3. 边缘梁、剪力墙按固端计算，有错层楼板按固端计算 4. 负筋长度取整模数：50mm。 6. 钢筋面积调整系数：板底钢筋1.15，支座钢筋0.85。 7. 对于砌体结构周边板的边支座，按铰接考虑。 8. 对于内部的大板，大板与周边板厚度相差不宜超过30mm。 9. 对于便于导荷而设置在板中的虚梁，在进行板配筋计算时，应将虚梁删除。 （上条指当板跨大于3900时，小板就算了）。 10. 异形板及大跨度板当板上砌体墙较多，应采用有限元软件进行核对，补充板计算书。 二、板厚 1. 一般情况，双向板的最小板厚取值详见下表，单向板厚取1/30板跨（同时考虑当地的 习惯做法）。 2.特殊情况：1）屋顶板厚至少120； 2）电梯前室、门厅走道板厚至少120； 3）电梯机房层的底板厚120，无机房电梯的顶板厚150； 三、配筋 1. 不同支座情况、不同支座截面、不同砼等级下板面筋可用直径详见下表。 2. 一般情况，面筋采用分离式配筋，底筋双向拉通，板面架立筋为Φ6@200。 3. 不同板厚的最小配筋量详见下表，最小配筋率在一般情况下，HRB400，砼等级C25 取0.16，砼等级C30取0.18，砼等级C35取0.20。 4. 特殊情况：1）当板跨≤2400负筋拉通，当板跨≥3900时隔一拉一； 当板跨≥4200时，直径不小于10mm； 2）房屋四角配筋双层双向拉通； 3）电梯机房层的底板配筋Φ10@150双层双向， 无机房电梯的顶板配筋Φ10@150双层双向； 4）屋顶板，配筋Φ8@150双层双向； 5）房屋长度超限的端部，凹凸角处，异形板，均采用双层双向配筋，间距 不大于150mm； 四、习惯做法及注意事项 1. 降板：卫生间以及阳台、露台、空调隔板、门厅等降板各多少详建筑。 2. 防水翻边：卫生间四周、厨卫井道处以及阳台、露台、空调隔板、门厅等室内外交接处 均需做素砼翻边，上翻高度200或详建筑，宽度同墙。 3. L形异形板、转角窗、框架处无梁时设置JQD（加强带），一般400宽，配筋上下各 4Φ14，Φ8@200箍筋。此外：板内阳角放射状配筋一般为5Φ8@100,长度为L/4，（总说明已有），当异形板跨>=4.2米时为7Φ10@100（具体工程具体分析）。 4. 厨房烟井和暗卫气井不穿底板但上屋面，卫生间水井穿底板但不上屋面。 5. 填充墙下一般设置加强筋，配筋见总说明，钢筋位置在图上表达出来，建筑画虚线墙下 一般不应加粗钢筋，应整体提高板的配筋。只有垂直单向板长边的不可能移位的隔墙，如厕所与其他房间的隔墙下才可以加粗钢筋。

梁配筋计算

梁 摘要： 本文总结了8*8m、6*6m 梁的线荷载设计值、梁的宽度、高度取值、梁箍筋肢距及复 合箍筋、梁弯矩算法、梁钢筋根数、定量性分析不同跨度、截面大小梁的配筋、梁的抗剪能力，总结了梁的配筋公式及设计中要注意的要点、腰筋、剪力墙连梁、pkpm 建模及梁的布置方法。 本文章总结于：刘铮“建筑结构设计快速入门”、朱炳寅“建筑结构设计问答与分析”、“建筑地基基础设计方法及实例分析”、郁彦“高层建筑结构概念设计”、杨星“pkpm 结构 软件从入门到精通”、钢结构论坛、文献以及网上别人经验总结。共13 页。 注：本文中的一些估计并不精确，可能存在一定或较大的误差，估计荷载大小，只是 为了在设计时，心中有底，更好的去进行概念设计。在估计过程中有些公式表达得并不清楚，可以直接看结果。 2011-11-20---12-28 1.荷载： 1.1：例 假设一个8m*8m 的框架，传给梁的荷载标准值为15 2 kN / m ，沿x 方向设置一根次梁，分割成2 个同样大小的双向板，则单边板传给主梁的线荷载标准值为22.5 KN /m，如果 是两边都有板，则主梁的线荷载标准值为45 KN /m.设计值为56 KN /m（包括填充墙）；假设一个6m*6m 的框架，传给梁的荷载标准值为15 2 kN / m ，沿x 方向设置一根次梁，分割成2个同样大小的双向板，，则单边板传给主梁的线荷载标准值为16.9 KN /m，如果是两边都有板，则主梁的线荷载标准值为34 KN /m.设计值为42 KN /m（包括填充墙. 1.2.定量分析: 1.2.1.假设120 厚板，活荷载为3.5，梁300*800mm，填充墙高度3m，240 厚墙时，柱 子尺寸8m*8m，中间设一道次梁时，梁线荷载设计值为：（1.2*（0.12*25+2）+1.4*3.5）*1.5m *2+1.2*5.24*3m *0.7+25*0.3*0.8=52 KN /m 120 厚墙时：（1.2*（0.12*25+2）+1.4*3.5）*1.5m *2+1.2*2.96*3m =25*0.3*0.8=50 KN /m 1.2.2.假设120 厚板，活荷载为3.5，梁250*600mm，填充墙高度3m，240 厚墙时，柱 子尺寸6m*6m，中间设一道次梁时，梁线荷载设计值为：（1.2*（0.12*25+2）+1.4*3.5）*1.125m *2+1.2*5.24*3m *0.7+25*0.25*0.6=42 KN /m 120 厚墙时：（1.2*（0.12*25+2）+1.4*3.5）*1.125m *2+1.2*2.96*3m +25*0.25*0.6=40KN /m。 1.2.3.总结： 一般来说，大跨度（8m）梁上线荷载设计值（包括自重，填充墙等）可以用50 KN /m 来估计；6m 跨度梁的线荷载设计值可以用40 KN /m来估计，以上估计荷载设计值均考虑了双向板传递给梁的荷载。 一般3m 高填充墙传递给梁的线荷载设计值在10-15 KN /m范围内，可以用13 KN /m来近似估计；300*800 的梁自重线荷载为6 KN /m ,250*600 的梁线荷载为 4 KN /m；梁上线荷载设计值超过了40 KN /m就可以认为是较大荷载，梁的截面应该 取大值。梁上线荷载设计值时，可以近似按每平方18 2 kN / m 的荷载大小传递给梁。

梁板柱配筋计算书

截面设计 本工程框架抗震等级为三级。根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。 框架梁 框架梁正截面设计 非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： M u 1 s f c bh02(9-1-1)抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： M u E 1 s f c bh02 / RE(9-1-2)因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M 和水平地震作用下弯矩组合值M 乘以抗震承载力调整系数后RE的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。即 M Max M u , RE M uE(9-1-3)比较 39 和表 43 中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用 控制。故表 39 中弯矩设计值来源于表 43，且为乘以RE后的值。 进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T 形截面计算。 T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。 AB 跨及 CD 跨： b f 1 3l0 =7.5/3=2.5m； b f b s n0.3 [ 4.20.5 (0.25 0.3)] 4.2m b f b12h f0.3 12 0.3 1.86m h f h00.1 ， 故取b f =1.86m 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面：一排钢筋取 h0=700－40=660mm，

两排钢筋取 h0=700－65=635mm, 则 f c b f h f h0h f 2=14.3×1860×130×（660－130/2） =2057.36kN.m 该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。BC 跨： b f 1 3l0 =3.0/3=1.0m； b f b s n =0.3+8.4-0.3=8.4m； b f b12h f 0.312 0.131.86m ; h f h00.1， 故取b f =1m 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 取h0=550－40=510mm， 则 f c b f h f h0 h f 2=14.3 ×1000×130×（ 510－130/2）=827.26kN.m 该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表 49 及表 50。 表格 49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算 层号 AB 跨BC 跨CD 跨 -MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy 负弯矩 M （ kN·m）-213.6-181.8-188.86-188.86-181.18-213.6 M bh0.1140.0970.1010.1010.0970.114 1 f c0 s2 1(12s ) 0.1210.1020.1070.1070.1020.121 4 0.9710.9490.9470.9470.9490.971 s 0. 5 1(12s ) 配筋 As（m m2）925.84803.52839.35839.35803.52925.84实配钢筋3C203C203C203C20 3 负弯矩 M （ kN·m）-370.84-319.2-347.48-347.48-319.92-370.84

钢筋混凝土楼板配筋计算书

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计 摘要：本文介绍了钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计，是土木工程学生设计学习的＂居家良药＂． 关键词：单向板肋梁楼盖设计 1．设计资料 本设计为一工业车间楼盖，采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，楼盖梁格布置如图T-01所示，柱的高度取9m，柱子截面为400mm×400mm。 （1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆面层，20mm厚混合砂浆顶棚抹灰。 （2）楼面活荷载：标准值为8kN/m2。 （3）恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3（因为楼面活荷载标准值大于4kN/m2）。 （4）材料选用： 混凝土：采用C20（,）。 钢筋：梁中架立钢筋、箍筋、板中全部钢筋采用HPB235（）。 其余采用HRB335（）。 2．板的计算。 板按考虑塑性内力重分布方法计算。

板的厚度按构造要求取。次梁截面高度取 ，截面宽度，板的尺寸及支承情况如图T-02所示。 （1）荷载： 恒载标准值： 20mm水泥砂浆面层； 80mm钢筋混凝土板； 20mm混合砂浆顶棚抹灰；

； 恒载设计值； 活荷载设计值； 合计； 即每米板宽设计承载力。 （2）内力计算： 计算跨度： 边跨； 中间跨； 跨度差，说明可以按等跨连续板计算内力。取1m宽板带作为计算单元，其计算简图如图T-03所示。 各截面的弯矩计算见表Q-01。 ,(根据钢筋净距和混凝土保护层最小厚度的规定，并考虑到梁、板常用的钢筋直径(梁设为20mm,板设为10mm),室内正常环境(即一类环境)的截面有效高度h。

和梁板的高度h有以下关系: 对于梁: h。=h-35mm (一排钢筋) 或 h。=h-60mm (两排钢筋)；对于板 h。=h-20mm 、h。=h-(最小保护层厚度+d/2) ，其中最小保护层厚度依据环境类别和混凝土强度等级定， d 为纵向受力钢筋的直径。一般的，对于梁可取20，板可取10),各截面的配筋计算见表Q-02。 中间板带②～⑤轴线间，其各区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨中和中间支座考虑板的内拱作用，其弯矩降低20%。 3．次梁的计算。 次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。 取主梁的梁高，梁宽。 荷载：

行车道板计算及配筋指导书

10 行车道板计算 考虑到主梁翼缘板配筋是连续的，故行车道板可按悬臂板（边梁）和两端固结的连续板（中梁）两种情况来计算。 10.1 悬臂板荷载效应计算 由于横隔梁宽跨比大于2，故悬臂板可按单向板计算［6］，悬臂长度为1.15m ，计算时取悬臂板宽度为1.0 m 。 10.1.1 永久作用 （1）主梁架设完毕时 桥面板可看成80cm 长的单向悬臂板，计算图式见图10-1 b 。 计算悬臂根部一期永久作用效应为： 弯矩： 22g1111 M =0.121250.70.081250.7232 -????-????? 0.898=-(kN·m) 剪力： 11 0.121250.70.081250.45 3.52 g V =???+????=(kN·m) （2）成桥后 桥面现浇部分完成后，施工二期永久作用，此桥面板可看成跨径为0.9m 的悬臂单向板，计算图式如图10-1c 、d 所示。图中：g 1＝0.12×1×25＝3.0（kN/m ）,为现浇部分自重；P ＝1.5kN ，为防撞栏重力。计算二期永久作用效应如下： 弯矩： 2 3.00.20(0.90.2/2) 1.5g M =-??--?（0.9-0.10）=－1.643(kN·m) 剪力： V g2＝3.0×0.20+1.5=2.1(kN) （3）总永久作用效应 综上所述，悬臂根部永久作用效应为： 弯矩：M g ＝－0.898－1.643＝－2.541(kN·m) 剪力：V g =3.5＋2.1＝5.6(kN)

a) c)g 1 b) d) '1 q r=3.5kN/m 图10-1 悬臂版计算图式（尺寸单位：mm ） 10.1.2 可变作用 在边梁悬臂版处，只作用有人群，计算图式为10-1d 弯矩： M r ＝21 3.50.652 -??＝－0.74(kN·m) 剪力： V r =3.5×0.65＝2.275(kN) 10.1.3 承载能力极限状态作用基本组合 按《桥规》4.1.6条： M d ＝1.2M g +1.4×0.8×Mr＝－（1.2×2.541+1.4×0.8×0.74）＝－3.878(kN·m) V d ＝1.2Vg+1.4×0.8×Vr＝1.2×5.6+1.4×0.8×2.275=9.268(kN) 10.2 连续板荷载效应计算 对于梁肋间的行车道板，在桥面现浇部分完成后，行车道板实质上是一个支承在一系列弹性支承上的多跨连续板，实际受力很复杂。目前，通常采用较简便的近似方法进行计算。对于弯矩，先计算出一个跨度相同的简支板在永久作用和活载作用下的跨中弯矩M 0，再乘以偏安全的经验系数加以修正，以求得支点处和跨中截面的设计弯矩。弯矩修正系数可视板厚t 与梁肋高度h 的比值来选用。本设计 121115813.1674 t h ==<，即主梁抗扭能力较

建筑配筋计算书

第8章 框架柱正、斜截面配筋计算 §8.1 框架柱的截面设计 §8.1.1框架柱截面设计 一. B 柱截面设计： 1. 轴压比验算： 底层柱：max 2392.28N KN = []32/2392.2810/(14.3/600600)0.4650.8N c c N f A N N mm mm mm μ=?=???=≤则底层柱B 的轴压比满足要求。 2. 截面尺寸复核： 取060040560h mm mm mm =-=，max 114.35V KN = 因为/560/6000.933w h b ==≤，所以 200.250.25 1.014.3/6005601201.2114.35c c f bh N mm mm mm KN KN β=????=> 满足要求. 3. 正截面受弯承载力计算 由于柱同一截面分别承受正反弯矩，故采用对称配筋。 一层： B 轴柱： 21014.3/6005600.552642.64b c b N f bh N mm mm mm KN αξ==???= 从柱内力组合表可见: 最不利组合为：M=470.8KN.m N=2392.28KN N=2392.28KN<2642.64b N KN = 0/470.8./2392.28196.8e M N KN m KN mm === (20,600/3020)20a e max mm mm mm === 0196.820216.8i a e e e mm mm mm =+=+= 0/4550/6007.68L h ==< ,考虑偏心矩增大系数 100.2 2.7/ 2.7 2.7216.8/560 1.25i e h ξ=+?=+?= ，取 1 1.0ξ= 201.150.01/ 1.150.017.6 1.074L h ξ=-?=-?= ， 取 2 1.0ξ= 201201(/)/(1400/)i L h e h ηκξξ=+????=

10框架柱的配筋计算10教程

框架柱的配筋计算 选取第一层柱进行计算和配筋： 1.柱的正截面承载力计算 柱的配筋采用对称式（以利于不同方向的地震作用），为便于施工，柱子纵向钢筋绑扎接头，应避开箍筋加密区。搭接、锚固及截断见混凝土结构施工整体平面整体表示方法制图规则和构造详图，03G101—1。 柱截面尺寸为550550mm mm ?，'35s s a a mm ==，055035515h mm =-=。 （1）确定钢筋和混凝土的材料强度及几何参数 采用30C 混凝土，2300/y f N mm =，214.3/c f N mm =，采用335HRB 级钢筋， '2300/y y f f N mm ==，21.43/t f N mm =，1 1.0α=，0.55b ξ=。 a. A 轴线外柱 查柱组合表可以知道A 轴线外柱 max 129.72M KN m =?，max 1322.85N KN =。 （2）判断大小偏心受压 0.50.514.35505502162.88b c N f A KN ==???= 0.52162.88 1.64 1.01322.851322.85 b c N f A N ===>，截面破坏时为大偏心受压破坏。 原始偏心距 3 0129.7210981322.85 M e mm N ?=== 附加偏心距 550 18.32030 30 a h e mm ===<，取20a e mm = 初始偏心距 i 09820118a e e e mm =+=+= 1max max 0.52162.88 1.64 1.0132 2.85 b c N f A N N ξ= ===>，取1 1.0ξ= 0 2 1.150.01 1.150.01 6.0 1.09 1.0l h ξ=-=-?=>，取2 1.0ξ= 底层框架柱的计算长度为 00 1.03300 33006.05550 l H l h == ==>所以需要考虑偏心距增大系数220120 1 11()1 6.0 1.0 1.0 1.11118 14001400515i l e h h ηξξ=+ =+???=?? /2 1.11118550/235370.98i s e e h a mm η=+-=?+-= （3）求s A 和's A

桩配筋计算书

桩配筋计算书 桩配筋计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-2012)。 一、配筋参数 桩按均匀方式配筋. 受拉钢筋圆心角为120度,受压钢筋圆心角为90度. 砼标号为C30,弯曲抗压强度为14.3MPa. 钢筋级别为HRB 400级,直径20,强度设计值为360MPa. 桩直径为800mm,砼保护层厚50mm. 螺旋筋级别为HRB 335级,直径10@200 加强筋级别为HRB 335级,直径16@2000 二、内力参数 正弯矩计算值为0kN-m,弯矩放大系数为1.25,故正弯矩设计值=0 x 1.25=0 kN-m. 负弯矩计算值为1282kN-m,弯矩放大系数为1.25,故负弯矩设计值=1282 x 1.25=1603 kN-m. 轴力设计值为0kN. 剪力设计值为427kN. 三、配筋计算结果 计算依据如下：

分别按最大正负弯矩计算配筋,取钢筋面积的最大值并满足0.2%的最小配筋率. 先按最大正弯矩配筋： 先按a<=0.62的公式计算a 将相关数据代入（3）式，得到关于砼受压区圆心角a的方程： 2/3×(3a-1.25)×sin3(3.14159×a)+350.00/400.00×[sin(2×3.14159×a)/(2×3.14159)-a]×{sin(3.14159×a)+sin[3.14159×(1.25-2a)]}-3.14159×0.0×1.25/(14.30×

502654.80×400.00)×(3a-1.25)=0 用牛顿迭代法计算，得a为： a=0.000 砼受压区圆心角=0.170(度) b=0.53 由于a≤0.62,所以应按（4）式计算配筋率p,有： p=14.30/[(3×0.000-1.25)×360.00]×{-0.000×[1-sin(2×3.14159×0.000)/(2×3.14159×0.000)]} 计算得p的值为： p=0.00% 根据（7）式计算得As的值为： As=0.000000×502654.80=0.00mm2 由于Asr<0.002×3.14159×400.00×400.00=0.002×502654.80=1005.31，故应按最小配筋率配筋，即： As=1005.31mm2 再按最大负弯矩配筋： 先按a<=0.62的公式计算a 将相关数据代入（3）式，得到关于砼受压区圆心角a的方程： 2/3×(3a-1.25)×sin3(3.14159×a)+350.00/400.00×[sin(2×3.14159×a)/(2×3.14159)-a]×{sin(3.14159×a)+sin[3.14159×(1.25-2a)]}-3.14159×1282300000.0×1.25/(14.30×502654.80×400.00)×(3a-1.25)=0 用牛顿迭代法计算，得a为： a=0.335 砼受压区圆心角=120.779(度) b=0.53 由于a≤0.62,所以应按（4）式计算配筋率p,有：

配筋计算书

第一章设计资料 1.建设地点：北京市 2.工程名称：某多层综合楼。 3.水文、地质、气象原始资料： d. 风荷载：基本风压0.3KN/。C类地区：基本雪压0.4KN/m2。 4.程地质资料：根据勘测单位勘测资料，结合个岩土层的时代成因、沉积规律及工程地质性状不同，将场地勘察深度范围内岩土层分为四层，（从上至下）其特征分述如下： ①杂填土（Qml）：灰——黑——黄色，稍密，稍湿——湿，局部呈密实状，由混凝土、沥青地板、粘性土及少量砖渣、瓦砾组成，充填时间大约20年。场区内均见分布，一般厚度 0.40——3.90米，平均厚度1.73米。 ②粘土（Q2al）：红——褐红——褐黄色，硬塑，湿——稍湿，K2孔呈可塑——硬塑状，含铁、锰氧化物及其结核，下部含高岭土团块或条带，局部含少量钙质结核，且粘性较差，夹粉质粘土，该层压缩性中偏低，场区均见分布，厚度1.00——5.30米，平均数3.47米，层顶标高42.50——45.90米。 ③层含粘土叫砾石家碎石（Q2dl+pl）：红——黄褐色，中密——密实，湿，上部以角砾为主，角砾含量达60——80%，次棱角状，砾径为5——20毫米，成人以石英砂为主，下部为角砾——碎石，碎石含量大30——50%，粒径以30——50毫米为主，最大达120毫米，棱角——次棱角壮，成份以石英及石英砂岩为主，填充少量呈沙土及粘性土，分选差，级配良好。该层压缩性低，场区内均见分布，厚度1.36——6.20米，平均厚度4.40米，顶层标高37.20——41.80米。 ④层粘土（Qel）：黄色，硬塑，稍湿——稍干，含灰色高岭土团块，由泥岩、页岩风化残积而成，原岩结构已完成破坏，下部见少量泥岩，页岩碎屑，该层属中偏低压缩性土层，场区均见分布，一般厚度2.60——4.20米，平均厚度2.74米。顶层标高35.95——40.50米。 5、基础场地类别：Ⅱ类。 6、设防烈度：七度，近震。 岩土测试参数及建议表 编号名称承载力标准值 压缩模量 沉管灌注桩 极限侧阻标准值极限端阻标准 Fk(kpa) Es(Mpa) Qsik(kpa) Qpk(kpa) 1 杂填土14 2 粉质粘土197 7.2 50 3 含粘土角砾夹碎石316 12.6 60 4 粘土314 11.6 6 5 1300 7.柱的平面布置如图附图8a；框架轴向尺寸及节点编号如图8b. 第二章框架在竖向荷载作用下的内力计算 荷载统计（依据荷载规范GBJ9—87） 1.恒荷载标准值 1.1、板（见下表1）（KN/m2）

预应力空心板配筋计算

第6章预应力空心板配筋计算 基本数据 门机轨道之间棉板采用先张法预应力钢筋混凝土空心板。净跨度6100mm。 (1)、构件尺寸 板长6500mm，板宽2400mm，圆形开孔直径300mm，共5个孔。 图6—1 板断面 简支板计算跨度 ①弯矩计算 取L=L +h=6100+500=6600(mm) L<(L +e)=6100+200=6300(mm) 故取L=6300mm ②剪力计算 取L=L =6100(mm) (2)、材料 混凝土强度等级C40，混凝土重度γ=24KN/m3 ,钢筋混凝土重度γ=25KN/m3；混凝土 抗压强度设计值f c =，标准值f kc =27MPa；混凝土抗拉强度设计值f t = MPa，标准值f kc =。 预应力钢筋采用冷拉Ⅲ级钢筋，强度设计值f py =420 MPa，标准值f pyk =500 MPa。箍筋、 吊环采用Ⅰ级钢筋，强度设计值f y =210 MPa。 (3)、施工条件 先张法，放松预应力钢筋时的混凝土强度按规范⑸第6.1.3条取C40的倍，为30MPa。 (4)、作用 ①永久作用G标准值(忽略齿缝时的每米宽度板重) 1 q=????2q面层)=××25÷= ②可变作用标准值 a、堆货荷载： 3 q=30KN/m2 b、15t汽车荷载 汽车资料由《港口工程荷载规范》⑷查得(图9-2)： 汽车总重力150KN； 后轴重力标准值100KN，前轴重力标准值50KN；

轴距4.0m ，轮距1.8 m ； 车辆外型尺寸7m ?2.5m ； 按规范⑷，相邻两辆车(<30t)横向间距不应小于0.1m ，纵向前后两辆车的轴距不应小于4.0m 。 前轴后轴 A B C D V 700400 180250 a 0 b 0a 1 b 1 a 1 h s b 0 b 1 h s a 0 图6-2 图6-3 荷载传递宽度计算(图6-3)： 单轮，平行板跨方向 a 0=200mm ，h S =100mm a 1=a 0+2h S =200+2?100=400mm 单轮，垂直板跨方向 b 0=500mm ，h S =100mm b 1=b 0+2h S =500+2?100=700mm 由上知，各轮之间荷载传递没有重叠部分。 剪力计算：(按两辆车垂直板跨方向并行时算，布置见图6-4) a 0P A P B P B P A a a 0a a 1 a 1 a 1 a 1 图6-4 平行板跨方向，a s =a 0=400mm 垂直板跨方向，(荷载于支座附近x=200/2=100mm) B 1=700mm ，h 0=100+500=600mm b sc = b 1++=700+?+?=1810mm 当轮B 在支座附近时荷载强度标准值： q B =(100000/2)/(400?1810)= MPa 对应的其它轮子的荷载强度标准值 ： ｑA = q B ?= q A ? = MPa (5)、承载能力极限状态作用效应持久组合

冠梁及支撑配筋计算书

冠梁配筋计算书 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 已知条件及计算要求： (1)已知条件：矩形柱 b=800mm ，h=1200mm 计算长度 L=8.50m 砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm 2 ft=1.43N/mm 2 纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm 2，fy'=360N/mm 2 箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm 2 轴力设计值 N=1.00kN 弯矩设计值 Mx=775.00kN.m ，My=0.00kN.m 剪力设计值 Vy=50.00kN ，Vx=0.00kN (2)计算要求： 1.正截面受压承载力计算 2.斜截面承载力计算 3.裂缝计算 ----------------------------------------------------------- 2 受压计算 =

(2)计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离 , 根据《混凝土规范》6.2.17: 6.2.15: 插值计算构件的稳定系数φ=0.971 s 偏压计算配筋: x 方向A sx =1904mm 2 : y 方向A sy =0mm 2 轴压计算配筋: x 方向A sx =0mm 2 b 1 f E s cu =h 0s e 0775.001.00e max{20,h/30}==>=e i 775039.9mm 0.3h 0?0.31165349.5mm ===N b 1f c b h 0b ????1.0014.380011650.51766898994N 1f =A - 1f N (+e 0.5a ' s -0.9

单向简支板配筋计算书

单向简支板配筋计算说明书 1 荷载类型：人群荷载（3.5KN/m） 1.1基本资料 某C25钢筋混凝土简支板，结构安全等级III级。简支板净跨度L n从 2.0m起按0.5m为一级递增至10.0m。 1.2基本数据 结构重要性系数γ0=0.9,持久状况系数ψ=1.0永久荷载分项系数γ =1.05，可变荷载分项系数γQ=1.20，结构系数γd=1.20，混凝土轴心抗压强G 度f c=12.5N/mm2,钢筋强度f y=310 N/mm2。板厚h取L n/20,支承a=h，a s=30，取b=1000mm。 1.3单向简支板配筋计算 1.3.1计算简图 板的尺寸及其支承情况如图1-1所示。 计算跨度L O=L n+a

1.3.2内力计算 2 0)(8/1l q g M O +=ψγ 考虑板的自重→g ,设计值。 2N/mm 5.3q 考虑人群荷载→，设计值。 1.3.3配筋计算 有效高度h 0=h-a s 截面抵抗矩系数2 s o c d bh f M γα= 544.0211≤--=s αε，说明不会发生超筋破坏。 钢筋面积y c S f h b f A 0 ε= 配筋率%15.0)/(0≥=bh A S s ρ，说明不会发生少筋破坏。

表1-1 单向简支板各计算跨度（人群荷载）配筋表

注：所选钢筋直径＜14为Ⅰ级钢，直径≥14为Ⅱ级钢。

2 荷载类型：公路-Ⅱ级车道荷载 2.1基本资料 某C25钢筋混凝土简支板，结构安全等级III级。简支板净跨度 L n从2.0m起按0.5m为一级递增至10.0m。 2.2基本数据 结构重要性系数γ0=0.9,持久状况系数ψ=1.0永久荷载分项系数γ =1.05，可变荷载分项系数γQ=1.20，结构系数γd=1.20，混凝土轴心G 抗压强度f c=12.5N/mm2,钢筋强度f y=310 N/mm2。板厚h取L n/20,支承a=h，a s=30，取b=1000mm。 2.3单向简支板配筋计算 1.3.1计算简图 板的尺寸及其支承情况如图1-1所示。 计算跨度L O=L n+a 2.3.2内力计算

双向板配筋讲解

1. 荷载设计值 活荷载标准值为2KN/m2，取γQ=1.4。q=1.4x2=2.8KN/m。 2 恒荷载标准值为3.76KN/m2，设计值为g=3.76×1.2=4.51KN/m。 2 合计 p=g+q=7.31KN/m 2. 按弹性理论计算 在求各区格板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载’2 g=g+q/2=5.91KN/m ’2 q=q/2=1.4KN/m ‘’在g作用下，各内支座可视作固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处，在q作用下，各区格板四边均可视作简支，跨内最大弯矩则在中心点处。计算弯矩时，考虑混凝土的泊松比u=0.2（查《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2010）第4.1.5条），在求各中间支座最大弯矩（绝对值）时，按恒载及活载均布各区格板计算，取荷载 2 P=g+q=7.3KN/m 3. A区格板计算 （1）计算跨度 中间跨：l0x=1.1ln=1.1x（3.95-0.275）=4.04m>lc=3.95m l0y=1.1ln=1.1x（4.00-0.25）=4.13m>lc=4.0m l0x/l0y=3.95/4=0.99 （2）跨中弯矩 A区格板是中间部位区格板，在g+q/2作用下，按四边固定板计算；在q/2作用下按四边简支计算。A区格弯矩系数查《混凝土结构设计》附表8，结果如下表所示： 2 UUUMX=MX1+MX2 =（mx1+0.2my1)(g+q/2)l0x+(mx2+0.2my2)(q/2)l0x22 =（0.0180+0.2?0.0175）?5.91?3.952+（0.0376+0.2?0.0367）?1.4?3.952 =2.96KN.m/m My=My1+My2UUU =（my1+0.2mx1)(g+q/2)l0x+(my2+0.2mx2)(q/2)l0x22 =（0.0175+0.2?0.0180）?5.91?3.952+（0.0367+0.2?0.0376）?1.4?3.952 =2.91KN.m/m