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桥博中组合对应规范

桥博中组合对应规范
桥博中组合对应规范

一、预应力混凝土梁

1.持久状况正常使用极限状态计算(结构抗裂验算,第六章)

参照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(以下简称桥规)6.3.1条,对预应力混凝土受弯构件进行正截面和斜截面抗裂验算。

(1)、正截面拉应力要求

a.全预应力构件短期效应组合

预制构件(对应桥梁博士正常使用组合II)σst-0.85σpc≤0

分段浇筑构件(对应桥梁博士正常使用组合II)σst-0.80σpc≤0

即短期效应组合下不出现拉应力。

b.A类构件(短期效应组合)

短期效应组合(对应桥梁博士正常使用组合II)σst-σpc≤0.7ftk

长期效应组合(对应桥梁博士正常使用组合I)σlt-σpc≤0

即长期组合不出现拉应力,短期组合不超过限值。

(2)、斜截面主拉应力要求

a. 全预应力构件(短期效应组合)

预制构件(对应桥梁博士正常使用组合II)σtp≤0.6ftk

现场浇筑构件(对应桥梁博士正常使用组合II)σtp≤0.4ftk

b. A类构件短期效应组合

预制构件(对应桥梁博士正常使用组合II)σtp≤0.7ftk

现场浇筑构件(对应桥梁博士正常使用组合II)σtp≤0.5ftk

2、持久状况和短暂状况构件的应力计算(持久状况)

持久状况预应力混凝土构件应力计算参照《桥规》7.1条的规定加以考虑。计算使用阶段正截面混凝土的法向压应力和斜截面混凝土的主压应力,并不得超过规定限值。考虑预加力效应,分项系数取1.0,并采用标准组合,汽车荷载考虑冲击系数。

(1)正截面验算:标准组合下(对应桥梁博士正常使用组合III)

构件受压区边缘混凝土法向压应力σkc+σpt≤0.5fck

(2)斜截面验算:标准组合下构件边缘混凝土主压应力

(对应桥梁博士正常使用组合III)σcp≤0.6fck

3、持久状况和短暂状况构件的应力计算(短暂状况)(对应桥梁博士施工阶段应力)

短暂状况预应力混凝土应力验算根据《桥规》7、2、8条,计算在预应力和构件自重等施工荷载作用下截面边缘的法向应力。

(1)法向压应力:σcct≤0.70fck’

(2)法向拉应力:(拉应力σctt不应超过1.15ftk’)

a.当σctt≤0.70ftk’,预拉区纵向钢筋配筋率不小于0.2%

b.当σctt=1.15ftk’,预拉区纵向钢筋配筋率不小于0.4%

c.当0.70ftk’<σctt<1.15ftk’,预拉区纵向钢筋配筋率线性内插

4、持久状况承载能力极限状态验算

(1)、正截面抗弯承载能力(对应桥梁博士承载能力组合I)

根据《桥规》5.1.5条,按基本组合进行持久状况正截面抗弯承载能力极限状态计算。

γ0S≤R

(2)、斜截面抗剪承载能力(对应桥梁博士单独抗剪设计模块)

根据《桥规》5.2.6~5.2.11条,进行持久状况斜截面抗剪承载能力极限状态计算。

截面尺寸验算:γ0Vd≤0.51*10-3*(fcu,k)0.5bh0,不满足时加大截面,

当γ0Vd≤0.50*10-3*α2ftdbh0时,可不进行斜截面抗剪承载能力极限状态计算,仅需按照

9.3.13条构造要求配置箍筋。

混凝土承载能力:不满足时需配箍筋,由混凝土和箍筋共同承担Vd不少于60%。。

斜截面承载能力:由弯起钢筋承担不大于40%。

(3)、斜截面抗弯承载能力

受弯构件的纵向钢筋和箍筋,当符合《桥规》第9.1.4条、第9.3.9~9.3.13条之要求时,可不进行斜截面抗弯承载力验算。

5、挠度验算

根据《桥规》6.5.3条,受弯构件在使用阶段挠度(乘以长期增长系数)在消除结构自重的影响下不超过计算跨径的1/600。

6、预拱度设置

根据《桥规》6.5.4条,预应力产生的反拱值大于荷载短期效应组合计算的长期挠度时不设置预拱度,小于时取差值为预拱度。

7、钢铰线应力

根据《桥规》7.1.5条,使用阶段受拉区钢铰线、粗钢筋的最大拉应力(对应桥梁博士正常使用组合III),其数值与施工阶段无关。

构件受拉区钢绞线、钢丝最大拉应力σkc+σpt≤0.65fck

构件受拉区精轧螺纹钢筋最大拉应力σkc+σpt≤0.8fck

8、最小配筋率

根据《桥规》9.1.12条,预应力受弯构件最小配筋率必须满足。

9、预应力管道最小保护层

预应力曲线平面内、平面外混凝土最小保护层厚度参照《桥规》9.4.8条进行计算。

10、对结构支撑反力,取正常使用极限状态荷载组合Ⅲ。

二、钢筋混凝土梁

1、持久状况承载能力极限状态验算

参见预应力混凝土梁。

2、裂缝宽度验算

根据《桥规》6.4条,钢筋混凝土构件在正常使用极限状态下应按短期效应组合并考虑长期效应影响进行验算。

3、挠度验算

参见预应力混凝土梁。

4、预拱度设置

根据《桥规》6.5.4条,荷载短期效应组合并考虑长期效应影响产生的长期挠度小于L/1600时可以不设置预拱度,当不符合时,按结构自重和1/2可变荷载频遇计算的长期挠度之和采用。

三、计算书

上部结构计算书应提供计算项目

序号验算内容全预应力结构部分预应力A类部分预应力B类钢筋混凝土构件备注

1 承载能力正截面抗弯验算√√√√

2 承载能力斜截面抗剪验算√√√√

3 正常使用正截面抗裂验算√√

4 正常使用斜截面抗裂验算√√

5 正常使用正截面压应力验算√√

6 正常使用斜截面主压应力验算√√

7 正常使用裂缝宽度验算√√

8 施工阶段正截面法向应力验算√√

9 受拉区钢筋(钢绞线)拉应力验算√√√√

10 挠度验算√√√√

11 使用阶段抗扭验算对于“二维+扭矩”以及“三维”构件进行此项验算

装配式钢混组合桥梁设计规范

装配式钢混组合桥梁设计规范 1 范围 本标准规定了我省公路装配式钢混组合桥梁的材料、结构设计、构造、耐久性设计等内容。 本标准适用于我省各级公路采用装配化技术建造的组合钢板梁桥和组合钢箱梁桥的设计。 装配式钢混组合桥梁设计除应符合本规范的规定外,还应符合国家和行业有关标准的规定。 2 规范性引用文件 下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件,仅所注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。 GB/T 700 碳素结构钢 GB/T 714 桥梁用结构钢 GB/T 1228 钢结构用高强度大六角头螺栓 GB/T 1229 钢结构用高强度大六角头螺母 GB/T 1230 钢结构用高强度垫圈 GB/T 1231 钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角头螺母、垫圈技术条件 GB/T 1591 低合金高强度结构钢 GB/T 5117 碳钢焊条 GB/T 5118 低合金钢焊条 GB/T 5293 埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂 GB/T 8110 气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝 GB/T 10045 碳钢药芯焊丝 GB/T 10433 电弧螺柱焊用圆柱头焊钉 GB/T 12470 埋弧焊用低合金钢焊丝和焊剂 GB/T 14957 熔化焊用钢丝 GB/T 17493 低合金钢药芯焊丝 GB/T 50283 公路工程结构可靠度设计统一标准 CJJ/T 111 预应力混凝土桥梁预制节段逐跨拼装施工技术规程 JGJ 87 建筑钢结构焊接技术规程 JTG 3362 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG B01 公路工程技术标准 JTG D60 公路桥涵设计通用规范 JTG D64 公路钢结构桥梁设计规范 JTG F80/1 公路工程质量检验评定标准 JT/T 722 公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件 JTG/T D64-01 公路钢混组合桥梁设计与施工规范 JTG/T F50 公路桥涵施工技术规范 3 术语和定义 下列术语适用于本标准。

桥博常见问题问答

常见问题解答 第一节直线桥梁设计计算 一、一般步骤 1 利用本系统进行设计计算一般需要经过:离散结构划分单元,施工分析,荷载分析,建立工程项目,输入总体信息、单元信息、钢束信息、施工阶段信息、使用阶段信息,进行项目计算,输出计算结果等几个步骤。 2 结构离散的一般原则:参考使用手册P36。 二、总体信息 1 极限组合计预应力与极限组合计预二次矩 V3.0中预应力二次矩的计算方法仅适用于连续梁,其他结构形式不适用。程序仅考虑竖向边界条件对变形的约束影响(次竖向力产生的弯矩),没有考虑次水平力和次弯距的影响。 一般情况下,对于连续梁,应只选择“计入二次矩”,但应保证在形成超静定结构后不能有体系转化;对于一次落架或逐孔施工的结构体系,可以采取一次落架的模型计算。 对于大跨度连续刚构体系的桥梁,由于结构的线刚度比较小,二次效应的比重比较小,对于梁体,计不计二次效应对极限组合内力基本影响不大。但对于墩身的计算应分计入预应力和不计预应力两种工况进行偏安全的计算(墩身中没有预应力通过,预应力对墩身的效应就是二次效应了)。 2 累计初位移 选择此项表示新安装的工作节点将根据邻近节点的累计位移作为本节点的初始位移,对于除悬臂拼装以外的结构在计算时不应勾选该项。一般情况下,对于悬臂施工的结构,要输出位移图的时候,同一节点处,由于施工缝的影响,位移会不连续(有突变)。如果想输出连续的位移图时,可选择此项,此时,输出位移图时,新单元的左节点位移以已浇筑单元右节点累计位移为准来进行输出,这样就可以得到一张连续的位移图 (慎用仅用于出图) 三、单元信息 1 单元的自重: 单元的自重是根据用户指定的截面大小和自重系数在单元安装阶段自动计入的,如果不计入自重,则将自重系数置为0。附加截面的自重是根据附加截面中指定的计自重阶段来计算的。 2 附加截面: 附加截面用来模拟结构单元截面的分次施工或不同材料等情况的,附加截面与主截面共同形成有效断面参与结构受力。输入数据图形显示中主、附加截面的横向 (自重系数同时影响主、附截面) 位置有时出现重叠现象,由于系统没有输入主、附截面的横向相对位置,因此会出现此类情况,这并不影响结构的计算,因为平面杆系计算中不考虑截面对竖直轴的几何特性,因此横向位置没有影响。 系统根据用户设定的截面几何特征和材料特征以及施工特征在各施工阶段合成有效截面。 3 截面 (1)湿接缝用附加截面输入,注意计入自重阶段和参与受力阶段。

第1章 桥梁博士系统的基本介绍

第1章桥梁博士系统的基本介绍(2学时)【主要讲授内容及时间分配】 1.1 系统概况(10分钟) 1.2 系统功能(15分钟) 1.3 系统的基本操作(20分钟) 1.4 系统的基本约定(20分钟) 1.5 系统项目的管理和操作(25分钟) 【重点与难点】 1、重点: 系统的基本操作、系统的基本约定、系统项目的管理和操作。 2、难点: 系统项目的管理和操作。 【教学要求】 1、了解系统概况和功能; 2、掌握系统的基本操作、系统的基本约定、系统项目的管理和操作;【实施方法】 课堂讲授,配合课堂操作演示

第1章桥梁博士系统的基本介绍 第一节系统概况 Dr.Bridge系统是一个集可视化数据处理、数据库管理、结构分析、打印与帮助为一体的综合性桥梁结构设计与施工计算系统。系统的编制完全按照桥梁设计与施工过程进行,密切结合桥梁设计规范,充分利用现代计算机技术,符合设计人员的习惯。对结构的计算充分考虑了各种结构的复杂组成与施工情况。计算更精确;同时在数据输入的容错性方面作了大量的工作,提高了用户的工作效率。 (1) 历史概述 该系统自1995年投向市场以来设计计算了钢筋混凝土及预应力混凝土连续梁、刚构、连续拱、桁架梁、斜拉桥等多种桥梁。在设计过程中充分发挥了程序实用性强、可操作性好、自动化程度较高等特点,对于提高桥梁设计能力起到了很好的作用。在设计应用过程中,通过实践校核及与其它软件的比较,桥梁博士进行了完善和扩充,进一步得到了稳定。 (2) 改版介绍 按照《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60-2004和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTG D62-2004进行补充修改。 对程序的前处理和后处理部分在原有的基础上做了大的改进,扩充的每个功能块都凝聚着开发组多年来的心血,都是经过认真的总结、研究和精心设计而最终完成的; 新增功能密切与桥梁工程设计实践相结合,借助力学技术和计算机技术全力解决用户在桥梁工程设计过程中碰到的棘手的数据处理问题,使用户能够集中精力解决桥梁结构的合理性问题。 节约数据处理时间、辅助用户设计是本次桥梁博士升级的两大主要特点。

移相全桥

移相全桥变换器可以大大减少功率管的开关电压、电流应力和尖刺干扰,降低损耗,提高 开关频率。如何以UC3875为核心,设计一款基于PWM软开关模式的开关电源?请见 下文详解。 主电路分析 这款软开关电源采用了全桥变换器结构,使用MOSFET作为开关管来使用,参数为1000V/24A.采用移相ZVZCSPWM控制,即超前臂开关管实现ZVS、滞后臂开关管实 现ZCS.电路结构简图如图1,VT1~VT4是全桥变换器的四只MOSFET开关管,VD1、VD2分别是超前臂开关管VT1、VT2的反并超快恢复二极管,C1、C2分别是为了实现VTl、VT2的ZVS设置的高频电容,VD3、VD4是反向电流阻断二极管,用来实现滞后 臂VT3、VT4的ZCS,Llk为变压器漏感,Cb为阻断电容,T为主变压器,副边由 VD5~VD8构成的高频整流电路以及Lf、C3、C4等滤波器件组成。 图1 1.2kw软开关直流电源电路结构简图 其基本工作原理如下: 当开关管VT1、VT4或VT2、VT3同时导通时,电路工作情况与全桥变换器的硬开 关工作模式情况一样,主变压器原边向负载提供能量。通过移相控制,在关断VT1时并不马上关断VT4,而是根据输出反馈信号决定移相角,经过一定时间后再关断VT4,在关断 VT1之前,由于VT1导通,其并联电容C1上电压等于VT1的导通压降,理想状况下其 值为零,当关断VT1时刻,C1开始充电,由于电容电压不能突变,因此,VT1即是零电 压关断。 由于变压器漏感L1k以及副边整流滤波电感的作用,VT1关断后,原边电流不能突变,继续给Cb充电,同时C2也通过原边放电,当C2电压降到零后,VD2自然导通,这时 开通VT2,则VT2即是零电压开通。

桥博中横向分布系数取值详细介绍

关于横向分布调整系数: 一、进行桥梁的纵向计算时: a) 汽车荷载 1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构 其分布调整系数就是其所承受的汽车总列数,考虑纵横向折减、偏载后的修正值。例如,对于一个跨度为230米的桥面4车道的整体箱梁验算时,其横向分布系数应为4 x 0.67(四车道的横向折减系数) x 1.15(经计算而得的偏载系数)x0.97(大跨径的纵向折减系数) = 2.990。汽车的横向分布系数已经包含了汽车车道数的影响。 2多片梁取一片梁计算时 按桥工书中的几种算法计算即可,也可用程序自带的横向分布计算工具来算。计算时中梁边梁分别建模计算,中梁取横向分布系数最大的那片中梁来建模计算。 b) 人群荷载 1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构 人群集度,人行道宽度,公路荷载填所建模型的人行道总宽度,横向分布系数填1 即可。因为在桥博中人群效应= 人群集度x人行道宽度x人群横向分布调整系数。城市荷载填所建模型的单侧人行道宽度,若为双侧人行道且宽度相等,横向分布系数填2,因为城市荷载的人群集度要根据人行道宽度计算。 2多片梁取一片梁计算时 人群集度按实际的填写,横向分布调整系数按求得的横向分布系数填写,一般算横向分布时,人行道宽度已经考虑了,所以人行道宽度填1。 c) 满人荷载 1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构 满人宽度填所建模型扣除所有护栏的宽度,横向分布调整系数填1。与人群荷载不同,城市荷载不对满人的人群集度折减。 2多片梁取一片梁计算时 满人宽度填1,横向分布调整系数填求得的。 注: 1、由于最终效应: 人群效应= 人群集度x人行道宽度x人群横向分布调整系数。 满人效应= 人群集度x满人总宽度x满人横向分布调整系数。 所以,关于两项的一些参数,也并非一定按上述要求填写,只要保证几项参数乘积不变,也可按其他方式填写。 2 、新规范对满人、特载、特列没作要求。所以程序对满人工况没做任何设 计验算的处理,用户若需要对满人荷载进行验算的话,可以自定义组合。 二、进行桥梁的横向计算时 a) 车辆横向加载分三种:箱梁框架,横梁,盖梁。 1计算箱形框架截面,实际是计算桥面板的同时考虑框架的影响,汽车横向分布系数=轴重/顺桥向分布宽度; 2横梁,盖梁,汽车荷载横向分布调整系数可取纵向一列车的最大支反力(该值可由纵向计算时,使用阶段支撑反力汇总输出结果里面,汽车MaxQ对

桥梁博士迈达斯使用

家在使用桥博、midas的时候经常会遇到些问题,希望大家把这些问题发出来,省的其他人在犯!! 我先来说几条 A:桥博 0、桥博裂缝输出单位为mm,力输出单位为KN,弯矩输出单位KN*m,应力输出单位Mpa 1、从CAD中往桥博里面导入截面或者模型时,CAD里面的坐标系必须是坐标系。 2、桥博里面整体坐标系是向上为正,所以我们在输荷载的时候如果于整体坐标系相反就要输入负值。 3、从CAD往桥博里导截面时,将截面放入同一图层里面,不同区域用不同颜色区分之。 4、桥博使用阶段单项活载反力未计入冲击系数。 5、桥博使用阶段活载反力已计入1.2的剪力系数。 6、计算横向力分布系数时桥面中线距首梁距离:对于杠杆法和刚性横梁法为桥面的中线到首梁的梁位线处的距离;对于刚接板梁法则为桥面中线到首梁左侧悬臂板外端的距离,用于确定各种活载在影响线上移动的位置。 7、当构件为混凝土构件时,自重系数输入1.04. 8、桥博里通过截面修改来修改截面钢筋时,需将“添加普通钢筋”勾选去掉,在截面里输入需要替换的钢筋就可以把钢筋替换掉。 9、在施工阶段输入施工荷载后,可以通过查看菜单中的“显示容设定”将显示永久荷载勾选上,这样就可以看看输入的荷载位置、方向是否正确。

10、桥博提供自定义截面,但是当使用自定义截面后,显示和计算都很慢,需要耐心。 11、桥博提供材料库定义,建议大家定义前先做一下统一,否则模型拷贝到其他电脑上时材料不认到那时就头疼了。 12、有效宽度输入是比较繁琐的事情,大家可以用脚本数据文件,事先在excel 中把有效宽度计算好,用Ultraedit列选模式往里面粘贴,很方便!! 14、当采用直线编辑器中的抛物线建立模型时,需要3个控制截面,第一个控制截面无所谓,第二个控制截面向后抛,第三个控制截面向前抛,桥博里面默认的是二次抛物线!! 15、当采用直线编辑器建立模型时,控制截面要求点数必须一致,否则告诉你截面不一致。 16、修改斜拉索面积时用斜拉索单元编辑器,在拉锁面积里需要输入拉索个数*单根拉索的面积。 17、挂篮操作的基本原理: 挂篮的基本操作为:安装挂篮(挂篮参与结构受力同时计入自重效应)、挂篮加载(浇筑混凝土)、转移锚固(挂篮退出结构受力、释放挂篮力及转移拉索索力)和拆除挂篮(消除其自重效应)。具体计算过程如下: ) 前支点挂篮:(一般用于斜拉桥悬臂施工) )如果挂篮被拆除,则挂篮单元退出工作,消除其自重效应。)如果挂篮转移锚固,则挂篮单元退出工作,释放挂篮力,并将拉索索力转到主梁上。 )如果安装挂篮,则将挂篮单元置为工作单元并与主梁联结,计算挂篮

移相全桥参数计算

1、 2、 介绍 在大功率服务器件中,为满足高效和绿色标准,一些供电设计师们发现使用移相全桥转换器更容易。这是| |因为移相全桥变换器可以在转换器原边获得零切换。这个应用程序的目的是设计报告审查的600W移相全桥变换器在电力系统中,利用TI的新UCC2895移相全桥控制器,并基于典型值。在生产设计需要修改的值最坏 情况的条件。希望这些信息将帮助其他电源设计者的努力设计一个有效的移相全桥变换器。 表1设计规范 描述最小值典型值最大值输入电压370V390V410V 输出电压11.4V12V12.6V 允许输出电压瞬变]600mV 加载步骤90% 输出电压600W 满负荷效率93% 电感器切换频率200kHz 3、功能示意图 4、功率预算 为满足效率的目标,一组功率预算需要设定。 ^BUOGET =^OUT X 1 =45,2W V H J 5、原边变压器计算T1 变压器匝比(al): VREF GNU UPD OUTA CQMP QUIT HI WTC UL L AB oyrr&1* DC LCD DUTE瞽 QELEF OUTF TT TMiNl S-VNC M mr GS15 RSUV WC1 □ cm ADELEF口 -jWTF I s srrec

估计场效应晶体管电压降(VRDSON ): V RDSON ~ 0*3 V 基于最小指定的输入电压时 70%的占空比选择变压器。 基于平均输入电压计算典型工作周期 (DTYP ) ("OUT 彳力整座N 0 66 (V|N - 2 兀 ) 输岀电感纹波电流设置为输岀电流的 20% 需要注意在选择变压器磁化电感的正确数值 (LMAG )。下列方程计算主变 压器 器运行在电流型控制。 如果LMA 太小,磁化电流会导致变换器运行在电压模式控制代替 peak-current 模式 这是因为磁化电流太大,它将作为PW 坡道淹没RS!的电流传感信号。 ^2.76mH 图2显示了 T1原边电流(IPRIMARY )和同步整流器Q 罰QF 电流对同步整流栅驱动电流的反应。注意 l (QE ) l (QF ) 也是T1的次级绕组电流。变量 D 是转换器占空比。 a1 = N P N s 3[二(¥N 和忡)x 口叱 =21 M OUT P OUT X °隈 V OUT = 10A 仃1)的最低磁化电感,确保变频

桥博调索的使用方法

调索过程中存在多次试算和微量调整过程,为此桥博3.0中提供了一个交互式的调索工具,利用此工具可进一步缩短调索过程,如果再配套调束工具则完成斜拉桥的设计计算就不再令人感到棘手了。 调索介绍 (1) 调索界面操作 (2) 功能区 (2) 1. 重载索力 (2) 2. 重载效应 (3) 3. 上传桥博 (3) 4. 调索次号 (3) 5. 约束定义 (3) 6. 显示设置 (4) 7. 刷新方式 (5) 效应窗口操作 (5) 图形窗口操作 (7) 调索操作流程 (8) 1. 调索前的数据准备 (8) 2. 初步确定施工、成桥索力 (8) 3. 调整施工、成桥索力 (8) 调索示例 (9) 1. 完成全桥建模 (9) 2. 打开调索文档 (9) 3. 调整索力 (11) 4. 重载效应 (12) 5. 调整索力 (13) 调索介绍 1.调索前的准备: l建立工程计算项目,在总体信息中选择生成调索信息,执行项目计算; l“数据”菜单中选择“调索” l调索界面如图1: 图1 2.两套数据 l“调索”是在桥博的基础上开发的,与桥博之间可以进行数据交互。 l首次打开“调索”文件时程序从“计算结果”中读取索力信息(包括张拉力与张拉阶段)。在调

索过程中可以通过“重载索力”、“重载效应”等操作从桥博“计算结果”中调用相关信息并作为此后调索的初始状态。 l“调索”的结果可以通过“上传桥博”反馈到桥博“原始数据”,项目重新计算后才能获得准确的计算结果。 l索力与效应等信息在“调索”中的不同区域显示。 3.调索窗口组成 l功能区:完成“调索”界面与桥博的数据交互操作以及“调索”界面数据管理 l效应区:以桥博的计算结果形成效应图作为此后调整索力的初始效应并根据“调索”界面中索力的变化刷新效应图 l调索区:交互编辑拉索索力 l拉索管理窗:可显示或隐藏指定拉索 4.注意事项 工程项目在后台计算过程中,窗口中的索力信息应注意不要修改,否则其变化无法反映到效应图中,同时在读取调索数据时也容易产生错误,此时只能耐心等待。 调索界面操作 功能区 1.重载索力: 将桥梁博士中的索力数据重新载入到调索界面中,“调索”中索力被删除,结构效应同步刷新。 注意:重载索力的操作意味着放弃对索力已做的调整,一般在调索混乱后或项目施工方案改变后使用。 2.重载效应: 将项目的最新效应置为此后调索的初始效应。 注意:该操作一般用在上传索力数据、项目重新计算后,或改变预应力、荷载等重新计算后,主要目的是消除收缩、徐变影响或计入预应力影响等,以获得当前状态下结构的准确效应,用户需确保当前索力与项目计算中的索力状态相同,也就是说此时的索力与结构效应是匹配的。 3.上传桥博: 将调索界面中的索力数据上传到桥梁博士中,覆盖原始数据,在上传过程中索力作用的施工阶段与原来保持一致。 注意:该项操作一般用于将调整后的数据上传到桥博中重新执行项目计算,以获得准确的计算结果(包含徐变与收缩效应)。若上传时数据文件已打开,需将数据窗口关闭,再将数据窗口打开才能看到索力数据的变化,此时再重新计算。 4.调索次号: 在项目计算并生成调索文件时程序从原始数据中读入索力张拉值与张拉阶段,并记录每根拉索的张拉次数形成调索次号。根据所有拉索在施工阶段中重复张拉的最大次数(n)来确定调索最大次号,并将每根拉索对应的施工索力按张拉顺序依次排列在第1次到第n次调索次号中。因此在同一个调索次号中的拉索其张拉的实际施工阶段(施工内容)可能不同。 5.约束定义: 在对称结构中一般索力也是对称的,使用拉索间的约束关系可减少工作量并防止出现人为的错误调整。设置约束关系后仅调整主索索力,从索自动更新。约束定义窗口如图2。拉索间的约束关系在每个调索次号中都需要定义。

桥梁博士输出模板操作说明[001]

桥梁博士输出模板操作说明 Start开始, end结束,不考虑大小写 可循环的变量名及其含义 “()”内的内容为循环范围,大部分支持all关键字,“()”内的数据格式支持“-/”和“*”表达式。 iS:施工阶段号 ? iS(1) 表示第1施工阶段; ? iS(1-3) 或iS(1 2 3) 表示第1施工阶段到第3施工阶段; ? iS(all) 表示所有施工阶段。 iE:单元号 ? iE(1)表示1号单元; ? iE(1-3) 或iE(1 2 3)表示1到3号单元; ? iE(all)表示所有单元; ?iE(1-10,5) 括号中1-10表示单元号,5为指定施工阶段,此项的意义为:1到10号单元中到第5施工阶段为止安装完成的单元号; ?iE(all,5,1)括号中all表示单元号,5为指定施工阶段,1为单元类型:钢筋砼构件,此项的意义为:所有单元中到第5施工阶段为止安装完成的,并且为钢筋砼构件单元号。单元类型:1为钢筋砼;2为预应力砼;3为组合构件;4为钢构件;5为拉索;6为圬工构件。 iN:节点号 ? iN(1)表示第1节点; ? iN(1-3) 或iN(1 2 3)表示第1到第3节点; ? iN(all) 表示所有节点; ? iN(all,iS) 表示指定施工阶段中已经安装单元的节点。 iR:支承点号 ? iR(1)表示第1支撑点; ? iR(1-3)或iR(1 2 3)表示第1到第3支撑点; ? iR(all) 表示所有支持点; ? iR(all,iS) 表示指定施工阶段中已经安装单元的支撑点。 iZ:组合类型号 ? iZ(1)表示第1种组合; ? iZ(1-3) 或iZ(1 2 3)表示第1种组合到第3种组合; ? iZ(all) 表示所有组合,all为1-9,组合1到组合9。 iT:钢束号 ? iT(1)表示第1号钢束; ? iT(1-3) 或iT(1 2 3)表示第1号钢束到第3号钢束; ? iT(all) 表示所有钢束。 ? iT(all,iS) 表示指定施工阶段中已经安装钢束。 iI:影响线点号

桥博问答

有人讲对于箱梁而言,其横向分布系数=1.15x车道数x横向折减系数,这样处理行吗? 确实常这样处理。 用一根梁来模拟计算箱梁,通常取横向分布系数=车道数×横向折减系数×纵向折减系数×偏载调整系数。 横向折减和纵向折减在通用规范中都有规定;偏载调整系数是考虑车辆在横向分布不均匀的一个增大系数,这个系数取多大,规范没有规定,建议你看一下程翔云教授的《粱桥理论与计算》里面有计算方法,大家习惯上取1.15;纵向折减垮径150m以上的桥才考虑,所以大多数桥就不考虑了,于是就成了横向分布系数=1.15x车道数x横向折减系数。 桥博输出的竖向位移就是挠度。 根据你的回复,那就奇怪了?我在对预应力构件进行计算时,截面钢筋已输入,但单元输出结果中截面强度验算中的截面配筋面积全为0,单元截面计算压应力全不符合要求?请问是怎么回事? 你说的是钢筋砼单元吧?预应力单元不显示配筋面积的。 钢筋砼单元的强度验算结果的显示上:配筋面积有时候显示为0,这里确实是程序显示上有问题,而在计算的时候,是没有任何问题的,这点从结果上也能看出来。关于这一问题,下版本会解决。 请教前辈们,刚学桥博的我,建模执行项目计算无误后,对计算结果不晓得从哪些方面进行判断对错?比如在初步设计阶段估算结构配筋面积项目计算无误后,以及在施工图设计阶段全桥结构安全验算项目计算无误后,通过看哪些指标来判断结果是否通过,弯矩和应力都要满足哪些要求才行,有那些判断的标准? 对计算结果的判断要参照规范来看,对于不同的构件规范中有不同的要求。 桥梁博士中显示的验算要求也是按照规范来分类的,先从规范要求入手的话概念上更清晰一些。 桥博说明书里有专门的说明,你可以查看桥博说明书P353-354,非常详细 桥梁博士“输入钢束信息”中的“成孔面积”是从哪本权威资料查的?能根据预应力筋计算得出吗? 根据你所使用的预应力筋类型查相关的技术手册,上面有波纹管的内径。外径等于内径加1cm。成孔面积为波纹管的面积。若无波纹管,建议采用钢筋面积的2倍。对于波纹管和锚具的型号,可以参考目前较流行的ovm厂家的资料,上面有详细的参数。 1.三个非线性温度没什么区别,主要看你怎么填了。我是把正温差填在(1)里,把反温差填 在(2)里。 2.构件的抗力其实更应该是一个函数,结构荷载效应小于抗力作为承载能力极限状态的一个规 定,即S

移相全桥PWM DC-DC变换器的数学建模

移相全桥 移相全桥ZVS 变换器由于其充分利用了电路本身的寄生参数,使开关管工作在软开关状态,降低了开关管的开关噪声和开关损耗,提高了变换器的效率,近年来在中大功率场合得到广泛应用。随着微处理器价格的不断下降和计算能力的不断提高,采用数字控制已经成为中大功率开关电源的发展趋势,许多数字控制方法相继提出。但对于DC/ DC 变换器这种强非线性系统,传统的基于线性系统理论的控制方法并不能获得理想的动态特性。 该文在建立移相全桥变换器模型的基础上,提出一种新的模糊PID 预测控制策略,将传统控制方法与智能控制方法相结合,通过模糊控制对传统PID 控制器进行增益调节,同时采用预测控制以补偿数字控制系统中的时延。这种控制策略比较简单,易于数字控制器的实现,该文采用MA TLAB 方法进行了仿真研究。 2 移相全桥变换器小信号模型的建立 一般建立DC/ DC 变换器的小信号模型的方法是状态空间平均法,但对于移相全桥ZVS 变换器来说,用状态空间平均法建模是一项十分复杂的工作。因为这种变换器具有12种开关状态,因此列写状态空间方程式是一个非常复杂的工作。 根据移相全桥ZVS PWM 变换器源于BUCK 变换器的事实,从电路工作的描述中可以 看出变压器副边的有效占空比^ off off off d D d =-,变压器原边电压的占空比d 而且依靠输出滤波电感电流L i ,漏感lk L ,输入电压in V 和开关频率s f ,所以移相全桥变换器小信号传递 函数也将取决于漏感lk L ,开关频率s f ,滤波电感电流扰动^ L i ,输入电压扰动^in V ,和变压 器原边占空比扰动^ d 等因素。为了精确地建立移相全桥变换器的动态特性模型,找出lk L , s f ,^ L i ,^in V 和^ d 对^ off d 的影响是必要的。这些影响可以加入到PWM BUCK 变换器的小 信号电路模型中(图1),从而获得移相全桥PWM 变换器的小信号模型(图2)。 我们知道由于谐振电感lk L 和变压器副边整流二级管的影响,移相全桥变换器存在占空比丢失的现象,副边有占空比为:off D D D =-? 即()()221/21lk off L o in nL D D I D V T L V T =- --???? 移相全桥变换器输出电压增益为: ()()2 221/22o lk off L o in in V n L nD nD I D V T L V V T ==- --???? 其中,n 为变压器副边匝数与原边匝数的比值;L I 为电感电流平均值。 下面通过式(l )来分析对off D 产生影响的因素。 l )占空比扰动^ d 对off D 的影响^ d d 由式(l )可得

桥梁博士-基础版V1.0用户手册

桥梁博士-基础版 V1.0 用户使用手册 上海同豪土木工程咨询有限公司 https://www.wendangku.net/doc/1817814142.html, 2009年2月

目录 第 1 章基本介绍 (1) 1.1功能概述 (1) 1.2运行环境 (2) 1.3编制依据 (2) 1.4基本操作 (3) 1.5系统基本约定 (5) 第 2 章矩形扩大基础输入和输出 (6) 2.1基本参数 (6) 2.2荷载参数 (7) 2.3地质参数 (10) 2.4水文参数 (11) 2.5结构参数 (13) 2.6矩形扩大基础结果输出 (14) 第 3 章U形扩大基础输入和输出 (16) 3.1U形扩大基础参数输入.........................................................................................错误!未定义书签。 3.2基本参数 (16) 3.3荷载参数 (17) 3.4地质参数 (17) 3.5水文参数 (17) 3.6结构参数 (17) 3.7U形扩大基础结果输出 (18) 第 4 章承台桩基础参数输入 (19) 4.1基本参数..................................................................................................................错误!未定义书签。 4.2荷载参数..................................................................................................................错误!未定义书签。 4.3地质参数..................................................................................................................错误!未定义书签。 4.4水文参数..................................................................................................................错误!未定义书签。 4.5结构参数..................................................................................................................错误!未定义书签。 4.6承台桩基础结果输出............................................................................................错误!未定义书签。第 5 章单排桩柱基础输入和输出 . (40) 5.1基本参数..................................................................................................................错误!未定义书签。 5.2荷载参数..................................................................................................................错误!未定义书签。 5.3地质参数..................................................................................................................错误!未定义书签。 5.4水文参数..................................................................................................................错误!未定义书签。

移相全桥参数

● 输入电压mod in V -:270VDC ±20% ● 输出电压o V :60V ● 输出电流mod o I -:25A 4.1.2 变压器的设计 1)原副边匝比 为了降低输出整流二极管的反向电压,降低原边开关管的电流应力,提高高频变压器的利用率,高频变压器原副边匝比应尽可能大一些。为了在输入电压围能够输出所要求的电压,变压器的匝比应按输入电压最低时来选择。设副边最大占空比为0.425,此时副边电压为sec min V : sec min max 73.1762o D Lf e V V V V D ++==(V) (4.1) 其中, o V 为变换器的输出电压, 1.2D V V =为副边整流二极管的导通压降,1Lf V V =为输出滤波电感寄生电阻在变换器额定输出时的直流压降,max e D 为变压器副边的最大占空比。 变压器的原副边匝比为:mod min secmin 270(120%) 2.95273.176 in V K V -?-= == 2)选磁芯 初选新康达锰锌软磁铁氧体铁芯EE42A ,其2235e A mm =。 3)确定原副边匝数 匝数的确定可以先确定原边,也可先确定副边,但由于原边的电压是变化的,可根据输出是固定的来先确定副边匝数N s ,由电磁感应定律有: 4o s s m e V N f B A = (4.2) 将60o V V =,310010s f Hz =?,0.15m B T =,2235e A mm =代入上式有: 36 60 4.25534100100.1523510s N -==????? 取4s N =匝,又由11.75p s N K N =?=,取12p N =匝,N p 为变压器原边匝数。 4)导线的选取 导线应根据导线的集肤效应的影响来选取导线的线径,即根据穿透深度的大小来选取线径,导线线径应小于两倍的穿透深度?,穿透深度根据下面的公式计算: ?=(4.3)

桥博计算应力组合处理方式

荷载组合的处理: 承载能力极限状态组合; 组合I:基本组合;按规范JTG D60-2004第4.1.6条规定;按此组合验算结构的承载能力极限状态的强度; 组合II:不用 组合III:不用 组合IV:撞击组合;按规范JTG D60-2004第4.1.6条规定;组合V:不用 组合VI:地震组合 正常使用极限状态内力组合 组合I:长期效应组合;按规范JTG D60-2004第4.1.7条规定;组合II:短期效应组合;按规范JTG D60-2004第4.1.7条规定;按此组合验算钢筋混凝土结构的裂缝宽度; 组合III:标准值组合 组合IV:不用 组合V:施工组合 组合VI:不用

应力组合 组合I:长期效应组合,仅供部分预应力A类构件的抗裂安全验算(参照规范JTG D62 –2004第6.3.1条),组合原则按规范JTG D60-2004第4.1.7条规定,但组合时只考虑直接作用荷载,不考虑间接作用,例如不计汽车冲击、不计沉降、温度等;符合规范JTG D62 -2004第6.3.1条规定; 组合II:短期效应组合,对预应力混凝土构件而言是按照抗裂验算的要求进行组合计算的,组合原则按规范JTG D60-2004第4.1.7条规定,并满足规范JTG D62 –2004第6.3.1条有关规定,即对全预应力构件和部分预应力A类构件以及预制和现浇构件的最小法向应力组合时预应力引起的应力部分分别按照0.85(全预应力预制构件)、0.8(全预应力现浇构件)、1.0(部分预应力A类构件)的系数来考虑的。其它类型应力以及非预应力构件的各种应力组合由预应力引起的应力部分都是按照1.0的系数考虑的;

移相控制全桥ZVS—PWM变换器的分析与设计

移相控制全桥ZVS—PWM变换器的分析与设计 摘要:阐述了零电压开关技术(ZVS)在移相全桥变换器电路中的应用。分析了电路原理和各工作模态,给出了实验结果。着重分析了主开关管和辅助开关管的零电压开通和关断的过程厦实现条件。并且提出了相关的应用领域和今后的发展方向。关键词:零电压开关技术;移相控制;谐振变换器 0 引言 上世纪60年代开始起步的DC/DC PWM功率变换技术出现了很大的发展。但由于其通常采用调频稳压控制方式,使得软开关的范围受到限制,且其设计复杂,不利于输出滤波器的优化设计。因此,在上世纪80年代初,文献提出了移相控制和谐振变换器相结合的思想,开关频率固定,仅调节开关之间的相角,就可以实现稳压,这样很好地解决了单纯谐振变换器调频控制的缺点。本文选择了全桥移相控制ZVS-PWM谐振电路拓扑,在分析了电路原理和各工作模态的基础上,设计了输出功率为200W的DC/DC变换器。 1 电路原理和各工作模态分析 1.1 电路原理 图1所示为移相控制全桥ZVS—PWM谐振变换器电路拓扑。Vin为输入直流电压。Si(i=1.2.3,4)为第i个参数相同的功率MOS开关管。Di和Gi(i=l,2,3,4)为相应的体二极管和输出结电容,功率开关管的输出结电容和输出变压器的漏电感Lr作为谐振元件,使4个开关管依次在零电压下导通,实现恒频软开关。S1和S3构成超前臂,S2和S4构成滞后臂。为了防止桥臂直通短路,S1和S3,S2和S4之间人为地加入了死区时间△t,它是根据开通延时和关断不延时原则来设置同一桥臂死区时间。S1和S4,S2和S3之间的驱动信号存在移相角α,通过调节α角的大小,可调节输出电压的大小,实现稳压控制。Lf和Cf构成倒L型低通滤波电路。 图2为全桥零电压开关PWM变换器在一个开关周期内4个主开关管的驱动信号、两桥臂中点电压VAB、变压器副边电压V0以及变压器原边下面对电路各工作模态进行分析,分析时时假设:

(完整版)组合梁桥面板预制首件方案

组合梁桥预制桥面板首件施工方案 (**桥组合梁A2型预制桥面板) 一、编制目的 为加强对组合梁桥预制桥面板的工序控制;贯彻以工序保分项、以分项保分部、以分部保单位、以单位保整体的质量创优保障原则,推动本项目规范标准作业,实现本项目国优的质量目标。特制订本方案。 二、编制依据 1.最新下达的设计施工图纸; 2.经专家评审并修订上报的《**桥施工专项方案》; 3.指挥部下达的《首件工程示范制实施细则》; 4. 《钢-混凝土组合桥梁设计规范》(GB 50917-2013) ; 5.《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011); 6. 《公路工程质量检验评定标准》(土建工程)(JTG /F80/1-2004); 7.相关技术规范、规程、标准等。 三、首件工程质量目标 1.实体质量目标:钢筋制作及安装及混凝土强度达到设计要求、桥面板平整度控制在±3mm以内;板厚公差控制在0-3mm范围以内;面板对角相对高差控制在5mm范围以内;预埋件准确,不漏埋不错埋;预留剪力槽口大小控制在±10mm以内,预留槽口位置精度控制在±20mm以内。 2.外观质量目标:无漏浆、蜂窝、麻面等混凝土外观缺陷;板顶表面拉毛深度不小于2mm,所有堵塞缝隙的泡沫胶清理彻底。 四、首件工程选定及首件工程设计情况 经综合考虑,选择**桥组合桥面板A2型为本次首件工程,首件工程预制台座选择在预制场A3#预制台座上实施。 4.1 首件工程结构尺寸 A2型桥面板宽度12m,平面圆曲线半径360m,路线中心线弧长400cm,外弧长407cm,内弧长394cm。共布置有250×600mm型槽口4个,500×600mm 型槽口6个,500×400mm型槽口3个。悬臂端部板厚200mm,槽口板厚400mm,行车道板板厚260mm,倒角长度为450mm。单块板设计混凝土数量为:12.995m3。

(整理)midas荷载组合与桥博的对应关系.

相信在用桥博做了桥梁计算之后,再用midas计算,刚开始会遇到一个很普遍的问题。那就是:midas里面的荷载组合跟桥博是如何对应的? 说实话,对于初学者来说,midas的前处理(建模阶段)相对来说还算比较容易的,但是后处理(结果分析)阶段跟桥博相比就显的有些无从下手了。毕竟两个计算软件是不同的国家开发的。 桥博作为我们国内最优秀的桥梁专业类的计算软件,比较符合我们中国人的习惯,而且做起直线桥、一般的杆系桥很快捷。而midas这个韩国人开发的软件,里面多多少少总有些地方我们不是很习惯。这两个软件都是很好的软件,对我们的桥梁设计提供了很大的帮助,当然同时也存在很大的不同,各有千秋。 下面我就荷载组合这个问题来说明一下他们的区别与联系。 一、桥博荷载组合 a.桥博里面常用的荷载组合有: 1、承载能力极限状态组合Ⅰ:基本组合 2、正常使用极限状态组合Ⅰ:长期效应组合 3、正常使用极限状态组合Ⅱ:短期效应组合 4、正常使用极限状态组合Ⅲ:标准值组合 相应荷载组合的基本定义可以查看规范JTG D60-2004第 4.1.6条~第 4.1.7条的相关规定。 b.桥博里面荷载组合的应用: 1、钢筋混凝土构件设计: ?承载能力极限状态强度验算:查看承载能力极限状态荷载组合I强度验算结果; ?正常使用极限状态裂缝宽度验算:查看正常使用极限状态荷载组合II裂缝验算结果; ?构件的各种应力可供参考,建议用户对钢筋混凝土构件的压应力应有所控制; 2、预应力混凝土构件设计: ?承载能力极限状态强度验算:查看承载能力极限状态荷载组合I强度验算结果; ?正常使用极限状态应力验算: 法向压应力:查看正常使用极限状态荷载组合III应力验算结果; (最大压应力验算结果) 法向拉应力(抗裂性): 全预应力构件:查看正常使用极限状态荷载组合II应力验算结果;(最大拉应力验算结果) 部分预应力A类构件: ?长期效应组合:查看正常使用极限状态荷载组合I应力验算 结果;(最大拉应力验算结果) ?短期效应组合:查看正常使用极限状态荷载组合II应力验 算结果;(最大拉应力验算结果) 主压应力:查看正常使用极限状态荷载组合III应力验算结果;(最大主压应力验算结果) 主拉应力:查看正常使用极限状态荷载组合II应力验算结果;(最

桥博附加桥面处理规则

桥博附加桥面处理规则 1.主桥面和附加桥面,活载加载方式保持一致。 1.1选择横向加载模式,则设定的加载区域同时适用于主桥面和附加桥面。若用户需要主附桥面加载区域的纵坐标不 同,则可通过折线系数功能实现,将加载区域以外的部分折线系数设为0。 1.2选择纵向加载模式(即不勾选横向加载),则主桥面和附加桥面加载区域和桥面单元区域一致。 2. 主桥面单元和附加桥面单元的定义。 2.1主桥面单元:单元属性中单元性质定义为桥面单元。 2.2附加桥面单元:定义位置为使用阶段-活荷载描述-其他信息-附加桥面组成单元号。对于附加桥面单元正常情况 下无需在单元属性中选择“桥面单元”。 如果一个单元既定义为主桥面单元,又定义为附加桥面单元,程序加载时会将两种桥面活载重复添加。但对于向地道桥这种结构,由于顶、底板单元纵坐标范围一致,若都定义为主桥面单元,桥博会忽略掉下层桥面单元只在上层布载。 举荔苑大道路口下穿地道桥为例,该地道桥为单箱双室箱式结构,上层行驶汽车(平行于纸面方向),下层亦行驶汽车(垂直于纸面方向),为双向六车道,根据其他工程经验,顶板、底板拟定为1m,侧墙及中墙厚度为0.8m。地道桥横断面布置见下图1-1所示。 结构采用桥梁博士3.3版本进行分析,结构的计算宽度为3.1m,即一个车道所占的宽 度,结构共分为个90单元,90个节点,结构的混凝土为C30,地道地板处土层为⑤2层,为硬塑砂质粘性土,由规范查得该土层基底弹簧系数为10000KN/m3,相应于深度h处基础底面土的地基系数为C0=m0xh=10000x9.5〈10x10000,故取C0=m0xh=100000 KN/m3 。桥博模型见图2-1所示。

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