模板受力计算1

目录

一模板系统强度、变形计算..................... 错误！未定义书签1.1 侧压力计算 ............................. 错误！未定义书签

1.2 面板验算 ............................... 错误！未定义书签

1.3 强度验算 ............................... 错误！未定义书签

1.3.1 挠度验算.............................. 错.. 误！未定义书签1.4 木工字梁验算 ........................... 错误！未定义书签

1.4.1 强度验算.............................. 错.. 误！未定义书签

1.4.2 挠度验算.............................. 错.. 误！未定义书签1.5 槽钢背楞验算 ........................... 错误！未定义书签

1.5.1 强度验算.............................. 错.. 误！未定义书签

1.5.2 挠度验算.............................. 错.. 误！未定义书签1.6 对拉杆的强度的验算...................... 错误！未定义书签

1.7 面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为....... 错误！未定义书签

二受力螺栓及局部受压混凝土的计算 .............. 错误！未定义书签2.1 计算参数 ............................... 错误！未定义书签

2.2 计算过程 ............................... 错误！未定义书签

2.2.1 混凝土的强度等级...................... 错. 误！未定义书签

2.2.2 单个埋件的抗拔力计算.................. 错误！未定义书签

2.2.3 锚板处砼的局部受压抗压力计算.......... 错误！未定义书签

2.2.4 受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算.......... 错误！未定义书签

2.2.5 爬锥处砼的局部受压承载力计算.......... 错误！未定义书签

模板系统强度、变形计算

1.1侧压力计算

模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为 4.4米, 模板高度为4.5米。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值：

1

F=0.22 Yto [3i 血V2

F= Y H

式中F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）;

Y—混凝土的重力密度，取24KN/m 3;

t o—新浇混凝土的初凝时间，取10h ;

V—混凝土的浇灌速度，取1.5m/h ;

H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取

4.4m ;

向一外加剂影响修正系数，取1.2 ;

血一混凝土坍落度影响修正系数，取 1.15 ;

1 所以F=0.2

2 Y t o （31 血V2

X10 X1.2 X1.15

1 =0.2

2 X24

X1.5?

=89.2 KN/m 2

F= Y H

=24 >4.4

=105.6 KN/m 2

综上混凝土的最大侧压力F=89.2 KN/m 2

有效压头高度为

h=F/ Y

=89.2/24 =3.72m 混凝土侧压力的计算分布图见下图：

1.2 面板验算将

面板视为两边支

撑在木工字梁上

的多跨连续板计

算，面板计算长

度

取2440mm ，计算宽度b=1000mm ，板厚h=18mm ，荷载分布图及支撑情况见下图：

其中q=89.2>0.68+(81.5+89.2) ><0.32/2=87.9 KN/m 面板弯距及变形情况见下图：

1.3 强度验算

面板最大弯矩：M max=

面板的截面系数：W=1/6bh 2=1/6x1000x18 2=5.4x10 4mm3

应力：6二 M max/W=0.69x10 6/5.4x10 4=12.78N/mm 2

1.3.1 挠度验算

w max = 1.05mm<[w]=2mm 满足要求

[w]-容许挠度；

fm-木材抗弯强度设计值，取13 N/mm 2;

E-弹性模量，木材取8.5x103 N/mm2；

I-面板的惯性矩，1=48.6 cm4。

1.4 木工字梁验算

木工字梁作为竖肋支承在横向背楞上，可作为支承在横向背楞上的连续梁计算，其跨距等于横向背楞的间距。其荷载分布及支撑情况见下图：木工字梁上的荷载为：q=Fl=

F-混凝土的侧压力

l-木工字梁之间的最大水平距离

木梁弯距及变形情况见下图：

1.4.1 强度验算

最大弯矩M max=

木工字梁截面系数：

W=1/6Hx[BH 3-(B-b)h 3]= 1/ ( 6x200 )x

[80x200 3-(80-30)x120 3]=46.1x10 4mm3

应力：6= M max/W=3.11x10 6/(46.1x104) =6.75N/mm 2

1.4.2 挠度验算

w max=0.48mm<[w]=2.6mm 满足要求

[w]-容许挠度，[w]=L/400,L=1050mm

I-木工字梁惯性矩，1=4610 cm4

1.5 槽钢背楞验算

槽钢背楞作为横肋由对拉杆互承，可作为连续梁计算，其跨距等于对拉杆的间距。将作用在槽钢背楞上的集中荷载化为均布荷载，取其承受最大荷载的情况，q=88.4KN/m。荷载分布及支撑情况见下图:

槽钢背楞弯距及变形情况见下图：

1.5.1 强度验算

最大弯矩M max=

双槽钢的截面系数:

W=57.7X2=115.4x10 3cm3

应力：6二 M max/W=11.5x10 6/ (115.4x103) =99.65N/mm 2

满足要求

1.5.2 挠度验算

w max =0.63mm<[w]=3.0mm

[w]-容许挠度，[w]=L/400, L=1200mm

E-槽钢的弹性模量，E=2.1x10 5 N/mm2;

I-双槽钢的惯性矩，1=692 cm4;

fm-槽钢抗弯强度设计值，取215N/mm 2;

1.6 对拉杆的强度的验算

D20 对拉杆承受的拉力为

P=F.A

=65.5X1.2X1.35

=106.1kN

式中P—模板拉杆承受的拉力(kN);

F—混凝土的侧压力（N/m2）,计算为65.5kN/m2;

A —模板拉杆分担的受荷面积（m2）,其值为A=a旳；

a—模板拉杆的横向间距（m）;

b—模板拉杆的纵向间距（m）。

D20 对拉杆承受的拉应力为

卢P/S

=106.1 X1O3/3.14X1O-4

=337.9MPa<［沪430 MPa

式中S—拉杆的截面积，兀d2/4=3.14X10-4 m2。

1.7 面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为

w=1.05+0.48+0.63=2.16mm<3mm

满足施工对模板质量的要求。

二受力螺栓及局部受压混凝土的计算

模板受力计算

墩柱模板设计计算书 （以B2#为例） 设计说明：墩柱高度为8米，截面规格为为9米×4米。设计模板的面板为6mm厚Q235钢板，纵肋采用[10#槽钢，间距为350mm，背楞采用28#槽钢，间距为1000，浇注时采用泵送混凝土，浇注速度为 1.5米 /小时。 I 荷载 砼对模板的侧压力： F=0.22×r c×t0×β1×β2V1/2 =0.22×26×（200/（15+25））×1.2×1.15×21/2 =55.8 KN/m2 V=2m/ h（浇注速度） t=25℃（入模温度） 倾倒混凝土时产生的水平荷载为2 KN/m2 振捣混凝土时产生的水平荷载为2 KN/m2 荷载组合为：（55.8×1.2+4×1.4）×0.85=61.7 KN/m2 II面板验算 已知：板厚h=6mm 取板宽b=10mm q=F〃b=0.617N/mm按等跨考虑

1、强度验算: Mmax =0.1×ql2=0.1×0.617×3502=7558.3 N〃mm 截面抵抗矩W=bh2/6=10×62/6=60 mm3 最大内力：σ=Mmax/W= 7558.3/60=126N/ mm2＜215N/ mm2 满足要求。 2、挠度验算: I=bh3/12=10×63/12=180 mm4 ω=0.677×ql4/100EI =0.677×0.617×3504/(100×2.06×105×180） =1.7mm 满足要求。 III 竖肋验算 已知：l=1000mm a=500mm q=0.0617×350=21.6N/mm W［10=39.7×103mm3 I[10=198.6×104mm4

模板受力计算

目录 一模板系统强度、变形计算 ...................... 错误!未定义书签。 侧压力计算.................................. 错误!未定义书签。 面板验算.................................... 错误!未定义书签。 强度验算.................................... 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 木工字梁验算................................ 错误!未定义书签。 强度验算................................. 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 槽钢背楞验算................................ 错误!未定义书签。 强度验算................................. 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 对拉杆的强度的验算.......................... 错误!未定义书签。 面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为 ........ 错误!未定义书签。二受力螺栓及局部受压混凝土的计算............... 错误!未定义书签。 计算参数.................................... 错误!未定义书签。 计算过程.................................... 错误!未定义书签。 混凝土的强度等级......................... 错误!未定义书签。 单个埋件的抗拔力计算 ..................... 错误!未定义书签。 锚板处砼的局部受压抗压力计算 ............. 错误!未定义书签。 受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算 ............. 错误!未定义书签。 爬锥处砼的局部受压承载力计算 ............. 错误!未定义书签。

模板方案及完整计算书

模板施工方案 XXXXXX宿舍楼

编制：_______________ 审核：_______________ 审批：_______________ xxxxxx有限公司 、编制依据 1 、 xxxxxx宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计 2 、 建筑施工手册（第五版） 3 、 建筑施工规范大全 4、_、 建筑施工现场检查手册等工程概况 1 、 xxxxx佰舍楼工程，位于xxxxxxx。工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏 板基础，建筑面积3797.22平米，地上六层，建筑高度22.05米。 三、施工准备 1 、 据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件.加固穿墙螺栓.蝶形卡 及木方子等。 2 、 材料部门按计划组织周转工具进场。 3 、模板支设以前，应做好各种预留.预埋及钢管隐验。 四、施工方法 （一）墙模板工程 剪力墙全部采用木模板配o 14穿墙螺栓，用0 48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700，垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。

施工方法：模板位置弹好以后，先安一面模板，相邻模板搭接要紧密，然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定），后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。 验收要求：模板位置误差w 5mm,垂直误差w 6mm . 注意事项： （1）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模； （2）支模前，模板表面要涂刷隔离剂； （3）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。 （二）柱模施工柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。 施工方法： （1）首先根据柱断面尺寸配模。 （2）模板安装前，先配置对拉螺栓（作用及方法同前），安装时从一面开始安装，安装完毕后安装钢管柱箍（用0 48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行加固， 柱箍间距400—600mm。 （3）安装竖向钢管龙骨，用以竖向调直及增加柱模整体性。 （三）梁模板施工; 梁底模板根据图纸设计尺寸情况进行整体配模，待梁底支撑脚手架搭设完毕后进行入模、调整位置、加固，形成梁底模整体。 1、支撑系统： 梁底支撑系统采用双或三排脚手架，全部使用0 48X 3.5钢管、扣件搭设。 所有支撑脚手架均设扫地杆，因操作人员行走要求，第一大道横杆高度可为1800mm因为本工程梁较密，固搭设满堂红脚手架。架体搭设时及时加剪力撑。 2、施工方法： （ 1 ）梁模 a. 放梁位置 b. 在梁两侧立钢管支柱（间距400-500mn）,支柱下要夯实并铺通长木脚手架板； c. 距地200mm加设纵横扫地杆；距地1800mm 3300mm设纵横水平拉杆。 d. 按梁底标高调整支柱高度，安设梁底支撑龙骨（间距》500mn）并将龙骨找平， e. 安装梁底模，并按施工规范要求起拱； f. 安装两侧模，侧模和底模通过角模进行接连；

柱计算书

柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=900mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=1100mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 12mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 400mm 。 柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度80mm 。 B 方向竖楞5根，H 方向竖楞6根。 面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。 木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。 1100 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取10.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取11.700m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.090=24.381kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 13.72kN/m A 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.40m 。 荷载计算值 q = 1.2×24.381×0.400+1.40×3.600×0.400=13.719kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 21.60cm 3； 截面惯性矩 I = 19.44cm 4； (1)抗弯强度计算

模板受力计算书

模板受力计算书 一，参数信息： 1，模板支架参数； 方本木的间隔距离：（㎜）：300．００ 方木的截面宽度：（㎜）：４０．００ 方木的截面高度：（㎜）： 2，荷载参数: 模板与木板的自重(KN/㎡): 砼与钢筋自重:(KN/M3): 施工均布荷载标准值(KN/㎡): 3,楼板面参数: 钢筋级别:二级钢HRB335(20MNSI) 楼板砼强度等级：C35 每平米楼板截面的钢筋的面积（㎜2）１４４０．０００ 计算厚度（㎜）２００．０００ ４，板底方木参数： 板底方木迁选用木材：杉木： 方木弹性模量：Ｅ（Ｎ／㎜２）：９００0.００ 方木抗弯强厚设计值：ＦＭ（Ｎ／㎜２）：１１．０００ 方木抗剪强度设计值：ＦＶ（Ｎ／㎜２）；１．４００ 二，模板底支撑方木的验算： 本工程模板板底采用方工木作为支撑，方木按照简支梁计算：

方木截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分别为： Ｗ＝Ｂ×Ｈ２／６＝４.０００×８.０００２／６＝４２.７００㎝3 I=B×H3/12=×12=㎝4 木楞计算 1,荷载计算 ⑴钢筋砼板自重红线荷载(KN/M): q1=××=M: ⑵模板的自重线荷载(KN/M) q2=×=M: ⑶活荷载为施工荷载标准值(KN) q3=××= 2,抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和,计算公式如下; 均布荷载:q =×(q1＋q2)=×＋=M:集中荷载:q=×q1=×=:最大弯矩:M=q×1/4×12/8=××4+×8= 最大支座力:N=q/2+q×1/2=+×2= 截面应力: α=M/W== m㎡ 方木最大应力计算值为：MM2,小于方木抗弯强度值MM2, 满足要求。3，抗剪强度验算： 其中最大剪力：V=×2+2=:

圆柱墩模板受力计算书

圆柱墩模板受力计算书

广东云浮（双凤）至罗定（榃滨）高速公路工程圆柱墩模板受力计算书 广西壮族自治区公路桥梁工程总公司 广东云浮至罗定高速公路第四合同段项目部 2011年11月

目录 1、圆柱墩设计概况 ------------------------------------------2 2、受力验算依据 --------------------------------------------3 3、圆柱墩模板方案 ------------------------------------------3 4、模板力学计算 --------------------------------------------3 4.1、模板压力计算 --------------------------------------3 4.2、面板验算 ------------------------------------------3 4.3、横肋验算 ------------------------------------------4 4.4、竖肋验算 ------------------------------------------4 4.5、螺栓强度验算 --------------------------------------5

圆柱墩模板受力计算书 1、圆柱墩设计概况 本标段范围内共设有竹沙大桥、国道G324跨线桥、双莲塘大桥、小垌大桥、及更大桥、培岭1#桥、培岭2#桥、培岭3#桥等8座大桥，共有圆柱墩149条，根据墩柱高度不同，圆柱墩直径有1.1m、1.3m、1.4m、1.6m、

标准层宽柱模板支撑计算书样本

标准层柱模板支撑计算书 一、 柱模板基本参数( 以900*900为例) 柱模板的截面宽度 B=900mm, B 方向对拉螺栓1道, 柱模板的截面高度 H=900mm, H 方向对拉螺栓1道, 柱模板的计算高度 L = 6mm, 柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。 柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度40mm, 高度80mm 。 B 方向竖楞5根, H 方向竖楞5根。 面板厚度15mm, 剪切强度1.4N/mm 2, 抗弯强度15.0N/mm 2, 弹性模量6000.0N/mm 2。 木方剪切强度1.3N/mm 2, 抗弯强度15.0N/mm 2, 弹性模量9000.0N/mm 2。 900 柱模板支撑计算简图 二、 柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值; 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 γc —— 混凝土的重力密度, 取25.000kN/m 3; t —— 新浇混凝土的初凝时间, 为0时(表示无资料)取200/(T+15), 取3.000h; T —— 混凝土的入模温度, 取20.000℃; V —— 混凝土的浇筑速度, 取2.500m/h; H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度, 取3.000m; β—— 混凝土坍落度影响修正系数, 取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.220kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.90, 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×28.220=25.398kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.90, 倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。 三、 柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载, 应该按照均布荷载下的连续梁计算, 计算如下 215 215 21517.76kN/m A B 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。 荷载计算值 q = 1.2×25.398×0.500+1.40×3.600×0.500=17.759kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中, 截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:

柱模板计算书

柱模板（不设对拉螺栓）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土柱名称DKZ1 新浇混凝土柱长边边长(mm) 600 新浇混凝土柱的计算高度(mm) 5200 新浇混凝土柱短边边长(mm) 600 二、荷载组合 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝ min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.2]＝min[29.87，124.8]＝29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝ 0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2 三、面板验算

模板设计平面图1、强度验算 最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝1.35bG4k＝1.35×0.35×29.87＝14.114kN/m 活载线荷载q2＝1.4×0.7bQ3k＝1.4×0.7×0.35×2＝0.686kN/m M max＝-0.125q1l2-0.125q2l2＝-0.125×14.114×0.32-0.125×0.686×0.32＝-0.166kN·m σ＝M max/W＝0.166×106/(1/6×350×152)＝12.685N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载q＝bS正＝0.35×29.87＝10.454kN/m ν＝0.521ql4/(100EI)＝0.521×10.454×3004/(100×9350×(1/12×350×153))＝0.479mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 四、小梁验算 1、强度验算 小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.3×38.056＝11.417 kN/m

大断面柱模板计算

柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm ，B 方向对拉螺栓0道， 柱模板的截面高度 H=800mm ，H 方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 3600mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。 柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度80mm ，间距300mm 。 柱箍采用矩形钢管□60×40×2.5,，每道柱箍1根钢箍，间距600mm 。 柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。 柱模板计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中——混凝土的重力密度，取24.00kN/m 3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T ——混凝土的入模温度，取20.0℃； V ——混凝土的浇筑速度，取2.50m/h ； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.00m ； 1——外加剂影响修正系数，取1.00； 2 ——混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.00kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.00kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 1.面板强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q ——强度设计荷载(kN/m)； q = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.6 = 31.32kN/m d ——竖楞的距离，d = 300mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×31.32×0.3×0.3=0.282kN.M 面板截面抵抗矩 W = 600×18×18/6=32400mm3 经过计算得到 = M/W = 0.282×106/32400 = 8.704N/mm2 面板的计算强度小于15N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.3×31.32=5.638kN 截面抗剪强度计算值 T=3×5638/(2×600×18)=0.783N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.4N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.面板挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q ——混凝土侧压力的标准值，q = 40.00×0.6=24kN/m； E ——面板的弹性模量，取6000N/mm2； I ——面板截面惯性矩 I = 600×18×18×18/12=291600mm4； 经过计算得到 v =0.677×(40.00×0.6)×3004/(100×6000×291600) = 0.752mm [v] 面板最大允许挠度，[v] = 300/250 = 1.2mm；

模板受力计算1

目录 一模板系统强度、变形计算..................... 错误！未定义书签1.1 侧压力计算 ............................. 错误！未定义书签 1.2 面板验算 ............................... 错误！未定义书签 1.3 强度验算 ............................... 错误！未定义书签 1.3.1 挠度验算.............................. 错.. 误！未定义书签1.4 木工字梁验算 ........................... 错误！未定义书签 1.4.1 强度验算.............................. 错.. 误！未定义书签 1.4.2 挠度验算.............................. 错.. 误！未定义书签1.5 槽钢背楞验算 ........................... 错误！未定义书签 1.5.1 强度验算.............................. 错.. 误！未定义书签 1.5.2 挠度验算.............................. 错.. 误！未定义书签1.6 对拉杆的强度的验算...................... 错误！未定义书签 1.7 面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为....... 错误！未定义书签 二受力螺栓及局部受压混凝土的计算 .............. 错误！未定义书签2.1 计算参数 ............................... 错误！未定义书签 2.2 计算过程 ............................... 错误！未定义书签 2.2.1 混凝土的强度等级...................... 错. 误！未定义书签 2.2.2 单个埋件的抗拔力计算.................. 错误！未定义书签 2.2.3 锚板处砼的局部受压抗压力计算.......... 错误！未定义书签 2.2.4 受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算.......... 错误！未定义书签 2.2.5 爬锥处砼的局部受压承载力计算.......... 错误！未定义书签

承台模板受力验算

主桥承台木模板计算 一、计算依据 1、《施工图纸》 2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011） 3、《路桥施工计算手册》 二、承台模板设计 主桥承台平面尺寸为11.5×11.5m，高4m，由于主桥承台基坑开挖深度达10m，基坑钢支撑较多，不利于大块钢模板的吊装，故承台模板考虑采用木模板拼装。 面板采用15mm厚竹胶板（平面尺寸2440×1220mm），水平内楞为80×80mm方木，水平内楞外设竖向外楞，外楞为双拼φ48×3mm钢管，对拉螺杆采用直径20mm的螺纹钢。 承台模板立面局部示意图 承台模板平面局部示意图 三、模板系统受力验算 3.1 设计荷载计算 1、新浇混凝土对模板的侧压力 模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为4m，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值：

1 F=0.22γc t0β1β2V2 F=γc H 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）; γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3； t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h； V—混凝土的浇灌速度，取0.6m/h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取4m； β1—外加剂影响修正系数，取1.0； β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15； 1 所以 F=0.22γc t0β1β2V2 1 =0.22×24×10×1.0×1.15×0.62 =47.03 KN/m2 F=γc H =24×4=96 KN/m2 综上混凝土的最大侧压力F=47.03 KN/m2 2、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载

考虑两台泵车同时浇筑，倾倒混凝土产生的水平荷载标准值取4KN/m2。 3、水平总荷载 分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的水平荷载设计值为：q1=47.03×1.2+4×1.4=62 KN/m2 有效压头高度为 h=F/γc =62/24=2.585 m 3.2面板验算 木模板支护方式为典型的单向板受力方式，可按多跨连续梁计算。 内楞采用竖向80×80mm方木，方木中心间距250mm，模板宽度取b=2440mm，作用于模板的线荷载：q1=62×2.44=151.28kN/m，模板截面特性 1bh2=2440×152/6=91500mm3。 为：W= 6 1bh3=2440×153/12=686250mm4； I= 12 模板强度验算： 根据《路桥施工计算手册》表8-13查得最大弯距系数为0.1。 M max=0.1q1l2=0.1×151.28×2502=9.455×105N·mm σ=M max/W=9.455×105/91500=10.3Mpa＜[f m]=13Mpa，模板强度符合要求。 模板刚度验算：

现浇混凝土模板的支撑设计计算书

模板的支撑设计计算书 ●本工程的模板均采用胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用 对拉螺栓。

施工荷载 1.4×2500=3500N/m 2 钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m 2 振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m 2 合计： 15480 N/m 2 mm q bh f l bh W m 80148 .156181********* 12 22=****=*≤ (2)按剪应力验算 mm q bhf l f bh ql bh V ql V v v 201648 .1533.118100043443232/1max =****=≤≤== =τ （3）按挠度验算

mm q EI l l EI ql 487200 632.0100200 100632.034=??=< ?=ω 现浇板木胶合板模板跨度（即70×100mm 木方背楞间距）取400mm. 4） 70×100mm 木方背楞受力验算 70×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。 （1）按抗弯强度验算 上式中q ’=15480×0.4=6.192N/mm （2）)按剪应力验算 （3 根据以上计算，胶合板木方70×100mm 背楞跨度可取1200mm 。 但模板下钢管扣件支撑，每一扣件抗滑能力约为6500N ，而其上荷载为15480N/m 2，可知如支撑立杆间距布置为600mm×600mm，则扣件承受

的力为15480×0.6×0.6=5.57KN<6.5KN，可满足要求。 则木方背楞下，φ48×3.5钢管大横楞及φ48×3.5立杆间距取@600mm ，也即，木方背楞的实际跨度为600mm ，现进行大横杆及立杆验算。 5） 木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算 作用于钢管横楞上的集中荷载为F=q ×0.6×0.4=4.39KN 则按单跨梁，最大弯距可能为： m KN Fl M ?=?== 439.04 6.039.44max (2) 按挠度验算 mm mm F EI l l EI Fl 6008364390400121867101.24820048400 4853<=????=≤≤ =ω 6） 钢管支撑立杆受力验算。 支撑立杆步距1800m ，采用φ48×3.5钢管对接连接： 立杆最大受力F=15480×0.6×0.6=5573N<扣件的抗滑能力值 2 2/205/01.36489 316.05573316 .0,1488 .151800 3.1mm N mm N A N i l <=?=?===?= ?= ?σ?μλ则查表 150mm 厚及其以下模板支撑设计

最新整理柱模板计算书.doc

柱模板计算书 我的工程工程；属于框架结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0.00m；标准层层高：0.00m ；总建筑面积：0.00平方米；总工期：0天；施工单位：某某施工单位。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某堪察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009- )、《混凝土结构设计规范》GB50010- 、《钢结构设计规范》(GB 50017- )等规范编制。 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):400.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:5； 对拉螺栓直径(mm):M16； 2.柱箍信息 柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0； 钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49； 柱箍的间距(mm):600；柱箍肢数:2； 3.竖楞信息 竖楞材料:木楞； 宽度(mm):100.00；高度(mm):50.00； 竖楞肢数:2； 4.面板参数 面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00； (N/mm2):15.00； 面板抗弯强度设计值f c 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 (N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； 方木抗弯强度设计值f c 方木抗剪强度设计值f (N/mm2):1.50； t 钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 二、柱模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，

大型桁架模板受力计算(版)

中交第一航务工程局第五工程有限公司 模板受力计算书 （胸墙模板） 单位工程：锦州港第二港池集装箱码头二期工程计算内容：胸墙模板计算 编制单位：主管：计算： 审批单位：主管：校核：

锦州港第二港池集装箱码头二期工程 胸墙模板计算书 一、设计依据 1.中交第一航务工程勘察设计院图纸 2.《水运工程质量检验标准》JTS257-2008 3.《水运工程混凝土施工规范》JTJ268-96 4. 《组合钢模板技术规范》（GB50214－2001） 5. 《组合钢模板施工手册》 6. 《建筑施工计算手册》 7. 《港口工程模板参考图集》 二、设计说明 1、模板说明 在胸墙各片模板中，1#模板位于码头前沿侧，浇筑胸墙高度为3.15m，承受的侧压力最大，同时胸墙外伸部分的重量也由三角托架来承受，因此选取1#模板来进行计算。 1#模板大小尺寸为17.9m（长）×3.15m（高）。采用横连杆、竖桁架结构形式大型钢模板 面板结构采用安装公司统一的定型模板，板面为5mm钢板制作，背后为50×5竖肋。 内外横连杆采用单[10制作，间距为75cm； 桁架宽度为650cm，最大水平间距75cm，上弦杆采用背扣双[6.3，下弦杆为双∠50×50×5，腹杆为方管50×5。 2、计算项目 本模板计算的项目 ⑴模板面板及小肋 ⑵模板横连杆的验算。 ⑶模板竖桁架的验算。 ⑷模板支立的各杆件的验算。

模板计算 1、混凝土侧压力计算 混凝土对模板的最大侧压力： Pmax = 8K S +24K t V 1/2=8×2.0+24×1.33×0.57? =40.1kN/m 2 式中: Pmax ——混凝土对模板的最大侧压力 Ks ——外加剂影响系数，取2.0 Kt ——温度校正系数 10℃时取Kt ＝1.33 V ——混凝土浇筑速度50m 3 /h ，取0.57m/h 砼坍落度取100mm ＝＝倾倒侧P P P max 40.1+6×1.4=48.5 kN/m 2取50KN/ m 2 其中倾倒P 为倾倒砼所产生的水平动力荷载，取6kN/㎡×1.4=8.4kN/㎡。 2、板面和小肋验算 ⑴板面强度验算 取1mm 宽板条作为计算单元，计算单元均布荷载 q=0.05×1=0.05 N/mm q 5mm 钢板参数：I=bh 3/12=300×5×5×5/12=3125mm 4 ω= bh 2/6=300×5×5/6=1250mm 3 q=0.05×300=15 N/mm σ=M/ω=0.078 ql 2/ω=0.078×15×3002/1250=85 N/mm 2＜[σ]=215 N/mm 2 f max =K f ×Fl 4 /B 0=0.00247×0.05×3004 /2358059=0.43mm ＜300/500=0.6mm ， 钢板满足要求 其中K f 为挠度计算系数，取0.00247 B 0为板的刚度，B0=Eh 3x /12(1-γ2)=2.06×105×53/12(1-0.32)=2358059 γ钢板的泊松系数，取0.3 h 为钢板厚度，h=5mm

柱模板计算书

柱模板计算书 计算依据: 《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 一、参数信息 1.基本参数 2.面板参数 3.柱箍 (1) B边柱箍

(2) H边柱箍 4.竖楞 (1) B边竖楞 (2) H边竖楞 5.对拉螺栓参数

6.荷载参数 柱段：Z1。

1.荷载计算及组合 (1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G 4k 按下列公式计算，并取其中的较小值: F 1=0.28γ c t βV1/2 F 2=γ c H 其中γ c -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t 0-- 新浇砼的初凝时间，采用t =200/(T+15)计算，得 200/(20+15)=5.7h； V -- 砼的浇筑速度，取3.5m/h； H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6.3m； β -- 砼坍落度影响修正系数，取1。 根据以上两个公式计算得到： F 1 =71.660 kN/m2 F 2 =151.200 kN/m2 新浇砼作用于模板的最大侧压力G 4k =min（F1，F2）=71.660 kN/m2； 砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=71.660/24.000=2.986m； (2) 砼下料产生的水平荷载标准值Q 2k Q 2k =2kN/m2； (3) 确定采用的荷载组合 计算挠度采用标准组合： q=71.660×1=71.660kN/m； 计算弯矩采用基本组合： q=0.9×1.1×(1.35×0.9×71.660+1.4×0.9×2)×1=88.691kN/m； 2.B边模板面板计算 根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

模板支架专项方案计算书汇总

主体结构 模板支架受力计算书 计算人： 复核人：

狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。

模板支架专项方案计算书汇总

主体结构模板支架受力计算书计算人：复核人：

狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m共分10段结构施工。主体结构施工拟投入 8套标准段脚手架（长27.2m x宽19.8m x6.35m）。最长段模板长32m最短段模板长24m每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用①48X 3.5mm碗扣式 钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 （1）狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角 钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为 4.0m高的标准节和0.85m高的加高节， 大模板采用4000 （长）X 1980 （宽）x 6.0mm （厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用[8普通型热轧槽钢，背楞采用2 [ 10,普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mn高。在浇灌混凝土前 水平埋入一排? 25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L= 700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋①25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm

模板受力计算1

目录 一模板系统强度、变形计算 (1) 侧压力计算 (1) 面板验算 (2) 强度验算 (3) 挠度验算 (3) 木工字梁验算 (3) 强度验算 (4) 挠度验算 (4) 槽钢背楞验算 (5) 强度验算 (5) 挠度验算 (6) 对拉杆的强度的验算 (6) 面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为 (6) 二受力螺栓及局部受压混凝土的计算 (7) 计算参数 (7) 计算过程 (7) 混凝土的强度等级 (7) 单个埋件的抗拔力计算 (7) 锚板处砼的局部受压抗压力计算 (8) 受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算 (9) 爬锥处砼的局部受压承载力计算 (9)

一模板系统强度、变形计算 1.1侧压力计算 模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为米，模板高度为米。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值： 1 F=γc t0β1β2V2 F=γc H 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）; γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3； t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h； V—混凝土的浇灌速度，取h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取； β1—外加剂影响修正系数，取； β2—混凝土坍落度影响修正系数，取； 1 所以 F=γc t0β1β2V2 1 =×24×10×××2 = KN/m2 F=γc H =24× = KN/m2 综上混凝土的最大侧压力F= KN/m2 有效压头高度为 h=F/γc

=24 = 混凝土侧压力的计算分布图见下图： 1.2面板验算 将面板视为两边支撑在木工字梁上的多跨连续板计算，面板计算长度取2440mm，计算宽度b=1000mm，板厚h=18mm，荷载分布图及支撑情况见下图： 其中q=×++ ×2= KN/m 面板弯距及变形情况见下图： 1.3强度验算 面板最大弯矩：M max= 面板的截面系数：W=1/6bh2=1/6x1000x182= 应力：ó= M max/W==mm2

柱模板受力计算书

柱模板(设置对拉螺栓)计算书计算依据: 1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规》GB 50017-2003 、工程届性

新浇混凝土对模板的侧压力标准值4k= 丫血 1 21/2, 丫c min[0.22 x 24 x 4X 1 x 1 X 21/2, 24 x 3] = min[29.87 , 72] = 29.87kN/m 2 承载能力极限状态设计值序=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k, 1.356+1.4 x 0.7Q3k] = 0.9max[1.2 X 29.87+1.4 X 2, 1.35X 29.87+1.4 X 0.7 X 2] = 0.9max[38.64, 42.28]= 0.9 X 42.28= 38.06kN/m2 正常使用极限状态设计值S正=G4k= 29.87 kN/m2 柱箍间距l〔(mm) 600

模板设计平■面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 HI 111 I II HIHILIHI] U

UUUUUHUUHO 活载线荷载 q2= 0.9X 1.4X 0.7bQ3k= 0.9X 1.4 X 0.7 X 0.6X 2= 1.06kN/m 2 2 2 2 M max= -0.1q 1l-0.117q 2I = -0.1 X 21.78X 0.2 -0.117 X 1.06 X 0.2 = -0.09kN - m b = M max /W = 0.09X 106/(1/6 X 600 X 152 ) = 4.09N/mm 2 < 田=14.74N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载 q = bSi = 0.6X 29.87= 17.92kN/m v = 0.677ql 4 /(100EI)= 0.68 X 17.92 X 2004/(100 X 8925 X (1/12 X 600 X 153 ))= 0.13mm < [ v ] = l/400 = 200/400 = 0.5mm 满足要求！ ⑴ 12) 13) 静载线荷载 q i = 0.9X 1.35bG 4k= 0.9X 1.35X 0.6 X 29.87= 21.78kN/m