人防计算书
版本号：B
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哈尔滨工业大学建筑设计研究院文件
人防设计计算书
代码:［BＲ－７－13］
哈尔滨工业大学建筑设计研究院
人防计算书
一、设计依据
《人民防空地下室设计规范》GB50038—2005
《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011
《混凝土结构设计规范》GB50010—2010
《建筑抗震设计规范》GB50011-2010(2016版）
二、荷载取值
人防工程为地下两层，层高均为3.6m，地下二层为甲类核6级，常6级物资库，地下一层为甲类核6级，常6级二等人员掩蔽所，荷载根据《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005取值，按承受常规武器爆炸动荷载、核武器爆炸动荷载、静荷载组合分别作用设计，
并取最不利组合配筋。
三、材料
墙、柱混凝土采用C35，梁、板采用C35混凝土，钢筋:采用HRB400级。
四、结构体系
本工程采用钢筋混凝土框架结构，外墙、临空墙、隔墙等采用钢筋混凝土墙体，基础采用桩基础，地下室底板为桩基础防水板，地下室顶楼盖采用无梁楼盖体系，梁、板、墙、底板构件尺寸详见图纸。五:设计方法
人防楼板及梁柱配筋采用盈建科1.8.2版，输入相应荷载进行设计.
地下室外墙，临空墙，人防隔墙等采用理正,scct等结构计算软件,按相应人防荷载进行设计.
因每层净高均小于3.6m,门框墙根据图集《防空地下室结构设计》FG01~05进行选取。
竖井，防爆波电缆井，人防楼梯，放倒塌棚架等根据《防空地下室结构设计》FG01～05进行选取。
六:构件计算
LKQ1临空墙计算
3600x3600mm,双向板
一、计算条件：
工程名称: 工程一
工程项目：项目一
临空墙编号：LKQ1
（mm）: 3600
临空墙的宽度L
临空墙的高度L y(mm): 3600
临空墙的厚度t(mm）：300
临空墙等效静荷载q e（kN/m2）：160
临空墙保护层厚度c（mm): 20
临空墙混凝土强度等级: C35
临空墙钢筋级别：HRB400
内力计算采用弹性方法：否
临空墙最小配筋率（％）: 0。25
动荷载下构件允许延性比［ ]: 1。0
进行斜截面抗剪验算：是
进行抗冲切验算: 是
二、计算依据:
《混凝土结构设计规范》GB50010—2010
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《建筑结构静力计算实用手册》浙江大学编写，中国建筑工业出版社出版三、计算结果：
（1）系数说明：
Mx，Mxmax分别为平行于Lx方向板中心点的弯矩和板跨内最大弯矩；
My，Mymax分别为平行于Ly方向板中心点的弯矩和板跨内最大弯矩;
Mxo,Myo分别为固定边中点沿Lx和Ly方向的支座弯矩;
（2)均布荷载下双向板系数如下:
(3）人防组合下双向板计算结果如下:
(4）人防组合下，板斜截面抗剪计算过程如下：
V = [q × (2 ×Ly—Lx） ×Lx / （4 ×Ly）] / 1000
= [160.00 × (2 × 3600 — 3600） × 3600 / （4 × 3600)］ / 1000 = 144.00 kN
混凝土轴心受压强度设计值：f t = 1。43 N/mm2
混凝土材料综合调整系数：γd = 1.50
调整后的混凝土轴心受压强度设计值: f td = f t ×γd × 0.8 = 1。43 × 1。50 × 0。8 = 1.72 N/mm2
截面有效高度: H0 = H - c - 10 = 300 - 20 — 10 = 270 mm
βh = 1
截面抗剪承载力：R = 0。7 ×βh ×f td ×H0 = 0.7 × 1。0000 × 1.72 × 270 = 324.32 kN 人防组合下，V≤ 0.7 ×βh ×f td ×H0 , 板斜截面抗剪验算满足要求！
（5)人防组合下，板抗冲切计算过程如下：
人防组合面荷载值: q = 160 kN/m2
混凝土抗拉强度：f t = 1。43 N/mm2
调整后的混凝土抗拉强度：f td = f t ×r d = 1.43 × 1。50 = 1。72 N/mm2
H0 = H—c1 - 8 = 300 — 20 - 8 = 272 mm
βh = 1
F L = q × (Lx - 2 ×H) ×（Ly— 2 ×H） / 1000000
= 160。00 × (3600 — 2 × 300） × (3600 — 2 × 300） / 1000000 = 1440.00 kN u m = (Lx—H） × 2 + (Ly - H) × 2 = (3600 - 300） × 2 + (3600 — 300) × 2 = 13200 mm R = 0。7 ×βh ×f td ×u m ×H0 / 1000
= 0。7 × 1。00 × 2。15 × 13200 × 272 / 1000 = 5390.99 kN
人防组合下, F L≤ 0。7 ×βh ×f t ×u m ×H0 , 板抗冲切验算满足要求!
LKQ2 临空墙计算
7200x3600 双向板
一、计算条件：
工程名称: 工程一
工程项目: 项目一
临空墙编号：LKQ1
临空墙的宽度L x（mm）: 7200
临空墙的高度L y（mm）: 3600
临空墙的厚度t(mm)：300
临空墙等效静荷载q e(kN/m2): 160
临空墙保护层厚度c(mm): 20
临空墙混凝土强度等级：C35
临空墙钢筋级别：HRB400
内力计算采用弹性方法: 否
临空墙最小配筋率（％）：0。25
动荷载下构件允许延性比［ ]：1。0
进行斜截面抗剪验算: 是
进行抗冲切验算：是
二、计算依据:
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑结构荷载规范》GB50009—2012
《建筑结构静力计算实用手册》浙江大学编写，中国建筑工业出版社出版三、计算结果：
（1)系数说明:
Mx,Mxmax分别为平行于Lx方向板中心点的弯矩和板跨内最大弯矩；
My，Mymax分别为平行于Ly方向板中心点的弯矩和板跨内最大弯矩；
Mxo,Myo分别为固定边中点沿Lx和Ly方向的支座弯矩；
(2)均布荷载下双向板系数如下：
(3）人防组合下双向板计算结果如下：
（4）人防组合下，板斜截面抗剪计算过程如下：
V = ［q ×（2 ×Lx - Ly) ×Ly / （4 ×Lx)] / 1000
= ［160.00 ×（2 × 7200 — 3600) × 3600 / (4 × 7200）］ / 1000 = 216。00 kN 混凝土轴心受压强度设计值：f t = 1。43 N/mm2
混凝土材料综合调整系数: d = 1。50
调整后的混凝土轴心受压强度设计值：f td = f t ×γd × 0。8 = 1。43 × 1.50 × 0.8 = 1.72 N/mm2截面有效高度：H0 = H - c - 10 = 300 - 20 - 10 = 270 mm
βh = 1
截面抗剪承载力: R = 0。7 ×βh ×f td ×H0 = 0。7 × 1.0000 × 1。72 × 270 = 324.32 kN
人防组合下, V≤ 0.7 ×βh ×f td ×H0 , 板斜截面抗剪验算满足要求!
(5)人防组合下，板抗冲切计算过程如下：
人防组合面荷载值：q = 160 kN/m2
混凝土抗拉强度：f t = 1。43 N/mm2
调整后的混凝土抗拉强度：f td = f t ×r d = 1.43 × 1.50 = 1.72 N/mm2
H0 = H—c1— 8 = 300 - 20 - 8 = 272 mm
βh = 1
F L = q ×（Lx— 2 ×H） ×（Ly - 2 ×H) / 1000000
= 160。00 × (7200 — 2 × 300) ×（3600 — 2 × 300） / 1000000 = 3168.00 kN u m = （Lx - H) × 2 + （Ly - H） × 2 = （7200 - 300） × 2 + （3600 - 300) × 2 = 20400 mm
R = 0。7 ×βh ×f td ×u m ×H0 / 1000
= 0.7 × 1.00 × 2.15 × 20400 × 272 / 1000 = 8331.52 kN
人防组合下, F L≤ 0。7 ×βh ×f t ×u m ×H0 , 板抗冲切验算满足要求!
LKQ3 临空墙计算
单向板
本计算依据《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005简称《规范》,其余规范按国家统一标准.
本隔墙按压弯构件计算。
条件：地下室层高L=3600mm，隔墙厚度d=300mm,保护层厚度c=20mm，混凝土强度等级为C35，fc=16。1N/mm，材料调整系数γd=1。5
钢筋等级为HRB400，fy=360N/mm，材料调整系数γd=1.2
竖向轴力N=100kN，等效人防荷载q=160kN/m
计算1、弯矩计算：
M=q×L/12=160×3.6=172.80kN.m
2、强度计算：
根据规范公式7。3.4—1，按对称截面配筋方式
N =α×fcr×b×χ
χ=N÷(α×fcr×b)=100×1000÷（1×21.45×1000)=5mm
ξ=χ/ho =4.66÷275=0。0170
根据规范公式7.1。4
ξb=0。80÷［1+360÷（200000×0.0033)]=0。5176
ξ<ξb,为大偏心受压
根据规范公式7。3.10，
ξ1=0.5×fcr×A/N=0。5×21。45×1000×300/（100×1000)=32。18
ξ1 > 1，取ξ1 =1
墙的计算跨度取Lo=1.25H=1.25×3600=4，500mm
ξ2=1.15-0。01×Lo/h =1。15-0。01×4,500.00/300=1.00
根据规范公式7.3.4—4
eo = M / N =172.8×1000/100= 1,728mm
ei = eo + ea = 20+1，728=1,748mm
根据规范公式7。3.10-1
η= 1+(Lo/h)×ξ1×ξ2/（1400×ei/ho)
= 1+（4，500/300）×1。00×1.00/(1400×1,748。00/275）
= 1。03
根据规范公式7。3.4—3
e=η×ei+h/2-a =1。03×1,748+300/2 —25 =1,917mm
∵χ<2a=50根据规范7.3.4。2,按公式(7。2。5)得
es`=η×ei—h/2+a =1。03×1，748—300/2 +25 =1,667mm
As = Nes`÷[fyr×(ho-αs）]
=[100×1000×1,917÷［432×（275—25）]
=1，544mm
配筋率= 0.51％
GQ1 人防隔墙计算
单向板防护单元间
计算书
本计算依据《人民防空地下室设计规范》GB50038—2005简称《规范》，其余规范按国家统一标准.
本隔墙按压弯构件计算。
条件：地下室层高L=3600mm，隔墙厚度d=300mm，保护层厚度c=20mm, 混凝土强度等级为C35，fc=16.7N/mm，材料调整系数γd=1.5
钢筋等级为HRB400，fy=360N/mm，材料调整系数γd=1。2
竖向轴力N=50kN，等效人防荷载q=50kN/m
计算1、弯矩计算：
M=q×L/12=50×3.6=54.00kN。m
2、强度计算:
根据规范公式7。3。4-1，按对称截面配筋方式
N =α×fcr× b× χ
χ=N÷(α×fcr×b)=50×1000÷（1×25。05×1000)=2mm
ξ=χ/ho =2。00÷275=0.0073
根据规范公式7.1。4
ξb=0。80÷［1+360÷(200000×0.0033)］=0。5176
ξ〈ξb,为大偏心受压
根据规范公式7。3。10,
ξ1=0.5×fcr×A/N=0.5×25。05×1000×300/（50×1000）=75。15
ξ1 > 1,取ξ1 =1
墙的计算跨度取Lo=1。25H=1。25×3600=4,500mm
ξ2=1.15-0。01×Lo/h =1。15—0。01×4,500.00/300=1.00
根据规范公式7。3.4—4
eo = M / N =54×1000/50= 1，080mm
ei = eo + ea = 20+1，080=1，100mm
根据规范公式7.3.10—1
η= 1+(Lo/h)×ξ1×ξ2/(1400×ei/ho）
= 1+（4，500/300）×1.00×1.00/(1400×1,100。00/275）
= 1.04
根据规范公式7.3。4-3
e=η×ei+h/2-a =1。04×1,100+300/2 —25 =1，269mm
∵χ〈2a=50根据规范7.3.4.2，按公式（7.2。5）得
es`=η×ei-h/2+a =1。04×1，100—300/2 +25 =1，019mm
As = Nes`÷[fyr×（ho-αs）］
=［50×1000×1，269÷［432×（275-25）]
=472mm
配筋率= 0。16%
GQ2 人防隔墙计算
单向板防护单元与地下室间
本计算依据《人民防空地下室设计规范》GB50038—2005简称《规范》，其余规范按国家统一标准。
本隔墙按压弯构件计算。
条件：地下室层高L=3600mm，隔墙厚度d=300mm,保护层厚度c=20mm，
混凝土强度等级为C35，fc=16.7N/mm，材料调整系数γd=1。5
钢筋等级为HRB400，fy=360N/mm，材料调整系数γd=1.2
竖向轴力N=50kN,等效人防荷载q=110kN/m
计算1、弯矩计算：
M=q×L/12=110×3.6=118。80kN.m
2、强度计算：
根据规范公式7。3.4-1，按对称截面配筋方式
N =α×fcr× b× χ
χ=N÷(α×fcr×b）=50×1000÷（1×25.05×1000)=2mm
ξ=χ/ho =2。00÷275=0。0073
根据规范公式7.1.4
ξb=0。80÷［1+360÷(200000×0.0033)]=0。5176
ξ<ξb，为大偏心受压
根据规范公式7。3.10，
ξ1=0.5×fcr×A/N=0.5×25。05×1000×300/（50×1000）=75.15
ξ1 > 1,取ξ1 =1
墙的计算跨度取Lo=1.25H=1。25×3600=4,500mm
ξ2=1。15-0。01×Lo/h =1.15-0.01×4,500。00/300=1.00
根据规范公式7。3。4—4
eo = M / N =118。8×1000/50= 2,376mm
ei = eo + ea = 20+2,376=2，396mm
根据规范公式7。3.10-1
η= 1+(Lo/h)×ξ1×ξ2/(1400×ei/ho)
= 1+（4，500/300）×1。00×1。00/（1400×2，396.00/275）
= 1。02
根据规范公式7.3。4—3
e=η×ei+h/2-a =1.02×2，396+300/2 —25 =2,565mm
∵χ<2a=50根据规范7。3.4。2，按公式（7.2。5）得
es`=η×ei-h/2+a =1.02×2，396-300/2 +25 =2，315mm
As = Nes`÷[fyr×（ho—αs)］
=[50×1000×2，565÷[432×(275—25）]
=1,072mm
配筋率= 0.36%
RFDQT1 人防挡土墙单向板
人防组合配筋小于裂缝控制组合配筋
人防挡土墙与非人防挡土墙配筋相同
条件：1、土质参数：容重γ=20kN/mm，浮容重γ` = 11kN/mm,静止土压力系数Ko=0。50,设防水位标高H3=—1.5mm；（在负一层）
2、地下室参数：覆土层厚h1=1.50mm，地下一层层高L1=3.60mm,地下二层层高L2=3.60mm；
地面堆载p=10kN/mm，侧壁厚度：地下一层d1=300mm；地下二层d2=300mm；
临水面保护层为40mm;
3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm,钢筋抗拉强度为
fy=360N/mm；
计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算［《全国民用建筑工程设计技术措施》2。
6.2］
堆载折算为土压力q1=Ko×p=0。50×10=5。00kN/mm
地下水位以上土压力q2=Ko×γ×(h1+h2)=0。50×20×1。5=15.00kN/mm
地下水位以下土压力q3=Ko×γ`×（h3 + h4）=0.50×11×7。2=39。60kN/mm
水压力q4=γw×（h3 + h4）=10×7。2=72.00kN/mm
qC=q1+Ko×γ×h1=20。00kN/mm
qB=q1+q2+ko×γ`×h3+γw×h3=75。80kN/mm
qA=q1+q2+q3+q4=131.60kN/mm
2、弯距计算,按多跨梁弯距分配法支座弯距调幅计算，
顶点按铰支座，其余按固支座，按静力计算手册计算
Mcb=0；
Mbc=1.35×(7×qC+8×qB）×L1/120=108.83 kN。m
Mba=1.35×qB×L2/12=110。52 kN。m
Mab=1。35×(qA—qB)×L2/20+Mba=159.33 kN。m
弯距分配：
C点：B点：A点: 截面: 1000×300 1000×300
线刚度i=I/L：625。00 625。00
分配系数μ：0。50；0.50；0
固端弯距：-108.83；+110。52; -159.33
开始分配：-0.85；—0。85 0
0；0 —0.42
支座弯距：∑=—109。67；∑=109.67 ∑=-159.75
3、强度计算:
支座调幅后mb=0。80×109。67=87。74 kN.m;ma=0。80×159。75=127。80 kN。m
根据规范公式7.1。4：ξb=β÷{1+360÷［20000×（0。0033—<35-50>×100000)]｝=0。5257
根据规范公式7.2。1—1：受压区高度x=ho-√(ho-2*M/α1/fc/b)
x1=260-√( 260- 2×88×1000000/1.0/16.7/1000）=21.06mm<ξb×ho=136.69mm
x2=260—√（260- 2×128×1000000/1.0/16。7/1000)=31。32mm<ξb×ho=136。69mm
根据规范公式7.2.1-2：纵向受拉钢筋As=α1×fc×b×x/fy
As1=1 ×16。7×1000×21。06/360=977mm
As2=1×16.7×1000×31。32/360=1,453mm
4、裂缝计算：
弯距标准值:Mk1=110/1。35=81kN.m ；Mk2=160/1.35=118kN。m
实配钢筋为:负一层16＠100钢筋面积As1=2，011mm
实配钢筋为:负一层20＠100钢筋面积As1=3，142mm
带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝1。0
矩形截面受弯构件,构件受力特征系数αcr ＝2。1
对矩形截面的受弯构件：Ate=0。5×b×h
负一层: Ate1=0。5×1000×300=150000mm
负二层：Ate2=0.5×1000×300=150000mm
负一层：ρte1=As1/At e1=2，011/150000=0.0134
负二层：ρte2=As2/Ate2=3，142/150000=0。0209
纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0。87×ho×As)
负一层: σsk1=81×1000000/(0。87×260×2,011)=179N/mm
负二层：σsk2=118×1000000/(0。87×260×3，142)=167N/mm
钢筋应变不均匀系数ψ=1。1—0。65×ftk/ρte/σsk
负一层: ψ1=1.1—0。65×2。2/0.01/179/=0。5027
负二层：ψ2=1。1-0.65×2。2/0。02/167/=0。6900
最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×（1.9×c+0。08×deq/ρte）/Es
负一层：ωmax1=2。1×0.5027×179×（1。9×40+0。08×16/0.01）/200000=0.18mm
负二层：ωmax2=2.1×0。6900×167×
（1.9×40+0.08×20/0.02)/200000=0。21mm
5、人防计算：
本工程负2层为6级人防地下室。查《人防规》50038-94表4.5。3-1外墙等效静荷载标准值qe=60kN/m
材料调整：混凝土fcr=1。5×16。7=25.05N/mm,钢筋抗拉强度为1。
2×360=432N/mm
按规范要求仅计算侧壁强度，不用验算裂缝及挠度
人防弯距Mr=qe×L/12=60×3。60/12=64。80kN.m
标准弯距组合：顶端弯距Mr1=81。24+64.80=146.04kN。m
底端弯距Mr2=118.34+64.8=183。14kN.m
受压区高度x=ho-√（ho—2*M/α1/fcr/b)
=260-√( 260- 2×183.14×1000000/1/25。05/1000)=29。83mm
〈ξb×ho=136.69mm
受拉钢筋Asr=α1×fcr×b×x/fyr
=1×25.05×1000×29。83/432=1，730mm
人防计算配筋面积小于裂缝计算配筋面积，按裂缝计算配筋。
顶板、梁、柱
采用结构模型整体分析，见附件
人防计算书.
杭州中翰建筑设计有限公司 结构计算书 工程编号： 工程名称： 项目名称： xx区地下汽车库 设计阶段： xx区人防结构计算 计算人： 校对人： 专业负责： 审核人： 日期： 2012.03
Ⅶ区地下汽车库人防结构计算书目录 一、人防主要计算依据和计算软件 二、人防等效荷载及材料强度 三、主要人防墙体计算 (一)人防临空墙 (二)非人防与人防隔墙 (三)相邻人防单元隔墙 (四)人防扩散室隔墙 (五)人防地下室外墙 四、各类门框墙、楼梯等按图集选用 五、人防地下室梁、柱计算(SATWE电算) 六、人防地下室顶板和底板计算(SATWE电算)
人防结构计算 一、主要计算依据和计算软件 1、《人民防空地下室设计规范》 GB50038-2005 2、《防空地下室结构设计》（国家建筑标准设计图集） 07FG01~05 3、《防空地下室》（全国民用建筑工程设计技术措施） 2009 4、计算软件PKPM(2012版) A人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain 2012年版计算。人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、 室外主要出入口人防楼梯等，依据国标人防图集查选。 B人防底板和顶板采用PKPM－PMCAD程序计算 C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPM－Satwe程序计算 二、等效静荷载及材料强度 1、本工程为甲类防空地下室，人防等级核6级常6级， 人防区为大地下室Ⅶ区范围，共5个人防防护单元 2、人防等效静荷载标准值确定： 依据《人民防空地下室设计规范GB 50038—2005》查表，人防构件允许延 性比按4.6.2条规定。 a、顶板：（梁板结构，允许延性比3.0）《规范》4.8.2条 1）纯地下室部分：70kPa （不考虑上部建筑影响，覆土1.5米，板区格 最大短边净跨5.7米-0.3米=5.4米）
人防计算书
版本号：B 修改码：0 哈尔滨工业大学建筑设计研究院文件 人防设计计算书 代码:［BＲ－７－13］
哈尔滨工业大学建筑设计研究院 人防计算书 一、设计依据 《人民防空地下室设计规范》GB50038—2005 《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011 《混凝土结构设计规范》GB50010—2010 《建筑抗震设计规范》GB50011-2010(2016版） 二、荷载取值 人防工程为地下两层，层高均为3.6m，地下二层为甲类核6级，常6级物资库，地下一层为甲类核6级，常6级二等人员掩蔽所，荷载根据《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005取值，按承受常规武器爆炸动荷载、核武器爆炸动荷载、静荷载组合分别作用设计，
并取最不利组合配筋。 三、材料 墙、柱混凝土采用C35，梁、板采用C35混凝土，钢筋:采用HRB400级。 四、结构体系
本工程采用钢筋混凝土框架结构，外墙、临空墙、隔墙等采用钢筋混凝土墙体，基础采用桩基础，地下室底板为桩基础防水板，地下室顶楼盖采用无梁楼盖体系，梁、板、墙、底板构件尺寸详见图纸。五:设计方法 人防楼板及梁柱配筋采用盈建科1.8.2版，输入相应荷载进行设计. 地下室外墙，临空墙，人防隔墙等采用理正,scct等结构计算软件,按相应人防荷载进行设计. 因每层净高均小于3.6m,门框墙根据图集《防空地下室结构设计》FG01~05进行选取。 竖井，防爆波电缆井，人防楼梯，放倒塌棚架等根据《防空地下室结构设计》FG01～05进行选取。 六:构件计算 LKQ1临空墙计算 3600x3600mm,双向板
一、计算条件： 工程名称: 工程一 工程项目：项目一 临空墙编号：LKQ1 （mm）: 3600 临空墙的宽度L 临空墙的高度L y(mm): 3600 临空墙的厚度t(mm）：300 临空墙等效静荷载q e（kN/m2）：160 临空墙保护层厚度c（mm): 20 临空墙混凝土强度等级: C35 临空墙钢筋级别：HRB400 内力计算采用弹性方法：否 临空墙最小配筋率（％）: 0。25 动荷载下构件允许延性比［ ]: 1。0 进行斜截面抗剪验算：是 进行抗冲切验算: 是 二、计算依据: 《混凝土结构设计规范》GB50010—2010 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《建筑结构静力计算实用手册》浙江大学编写，中国建筑工业出版社出版三、计算结果：
人防暖通计算书
淮安雨润中央新天地置业发展有限公司淮安雨润中央新天地防空地下室 暖通计算书 工程编号：20110858 设计：孙界平 校对：吴军 专业负责：温惠兰 审核:王立云 设计日期：2013年04月 江苏省第二建筑设计研究院有限责任公司 设计证书号：A132006442
淮安雨润中央新天地防空地下室暖通计算书 一.工程概况: 本工程为淮安雨润中央新天地防空地下室，平时为小汽车停车库，分为28个防火分区；.建筑面积为68053平方米,战时为附建式人防工程，分为15个防 护单元，其中防护单元1-4、15为核6级、常6级二等人员掩蔽部，掩蔽人数分别为1270、1310人、1390人、1400人、15480人，防化等级为丙级；防护单元11为核5级、常5级抢险抢修专业队，掩蔽人数为244人，防护单元12为核5级、常5级治安专业队队员掩蔽部,掩蔽人数为146人，防护单元5-10为物资库、防护单元13为医疗救护车辆掩蔽部.防化等级为乙级。防护单 元14为核6级、常6级医疗救护站，掩蔽人数140人，防化等级为乙级； 二.设计依据: 1.建筑.结构等专业的施工图. 2.<<采暖通风与空气调节设计规范>> 3.<<民用建筑设计防火规范> 4.<<人民防空工程设计防火规范>> 5.<<汽车库,修车库,停车场设计规范>> 6.《民防局文件》,国家及市现行的有关建筑设计规范、规定 7.《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 三.平时通风:
1.平时通风量计算: 一、平时通风 （一）、进风系统 1、汽车库采用机械进风,按排风量的90%的换气次数计算； （二）、排风系统：汽车库采用机械排风,按4次/h的换气次数计算
人防移动电站通风计算书
移动电站通风计算 本工程名为：4#（防空）地下室，属甲类（抗核6常6级）平战结合防空地下室工程，地下一层，平时功能为汽车库。战时防护单元分为五个二等人员掩蔽所及一个移动电站。该电站设置一台柴油发电机组，功率为120Kw，采用风冷式。 1、柴油机发热量： Q1=0.278×Ne×B×q× η 式中 Ne—柴油机额定功率（kw）； B—柴油机的耗油率[kg/(h·kw)],一般为0.20～0.24，可查产品样本； q—柴油的热值，取q =41.87MJ/kg； η—柴油机散至室内的热量百分比，一般取4%～6%。 故 Q1=0.278×120×0.236×41.87×4%=13.2kw 2、发电机发热量： Q2=P(1-η2）/η2 式中 P—发电机的额定功率（kw）； η2—发电机的效率（%），通常为80%～94%，具体根据产品样本取值； 故 Q2=P×(1-η2）/η2=120×(1-0.88)/0.88 =16.4KW 3、排烟管单位长度散热量： qc=(tr-tn)/[1/(2пλ)×ln(D/d)+1/Dпа] 式中 qc—保温排烟管单位长度散热量（W/m）； D—排烟管道保温层外径（m）；
d—排烟管道外径（m）； λ—保温材料的导热系数[W/（m·℃）]； а—保温管道外表面向周围空气的放热系数 [W/（m2·℃）]；一般а=11.63 W/（m2·℃） tr—排烟管外壁面温度（℃），一般取300～400℃； tn—管道周围空气温度（℃），一般取35～40℃。 故 qc=(tr-tn)/[1/(2пλ)×ln(D/d)+1/Dпа] = (400-40)/ [1/(2×3.14×0.035)×ln(500/200)+1/0.5×3.14×11.63] =0.151kw/m 排烟管散热量： Q3=8.2×qc=0.151×7.5=1.1325 KW 4、柴油机冷却排热量热值较大，经过散热器的热风直接从专用风道排出工事外，这部分热量不计入机房余热量。 5、电站机房总余热量 Q= Q1+ Q2+ Q3=13.2+16.4+1.1325=30.73KW L进=3600×Q/[Cp×ρ×(tn-tw)] =3600×30.73/[1.01×1.25×(36-31.3)]=18644m3/h 消除余热所需空气量远大于消除有害气体所需空气量 Q4=120×20m3/（KW·h）=2400m3/h。 6、故电站进风量为18644m3/h。 7、风机选择：进风选防爆型风机
人防各专业人防计算书1
给排水人防设计计算书 1、战时人员生活用水按28升/人，口部洗消用水按5升/平方米冲洗一次，战时人员饮用水按45升/人计。 人防分区人防掩蔽人数 （人）洗消用水水箱 （T) 饮用用水水箱 （T) 28L/人45L/人 1 1238 35 56 2 1332 38 60 3 1388 39 61 4 1330 38 60 5 1260 3 6 57 每个人防分区设置战时生活洗消不锈钢水箱一只，尺寸为：L*B*H=6X4X2.5，有效容积为55m3。在生活洗消水箱一侧设气压变频给水设备GBWS-3-32-2SLG一套，配泵SLG3*3F两台（一用一备）及气压罐一只SQL800，满足生活、洗消用水的水量及水压要求。人防口部洗消和防毒通道均预留水龙头。每个人防分区设置战时饮用不锈钢水箱一只，尺寸为：L*B*H=10X4X2.5m，有效容积为80m3，满足饮用水量要求，在水箱侧壁设取水龙头。 2、人防单元六：物资库 设置洗消水箱8T，尺寸为：L*B*H=2*2*2.5m 3、柴油发电机房冷却水量计算： 柴油发电机房采用风冷，发电机组采用水冷。设置混合水池。 发电机房内设置二台120KW的柴油发电机组。 根据《全国民用建筑工程设计技术措施---防空地下室》（2009版）， 柴油发电机循环冷却水量： Q=ε*N*m*b*k/（（t2-t1）*C*ρ） =0.35*120*2*0.23*41870/((75-50)*4.19*1000) =0.77（m3/h） 混合水池的补水量： Qh=（（t2-t1）/（（t2-t））*Q
=（（75-50）/75-10）*0.77 =0.3（m3/h） 循环出水温度t2取75℃，循环进水温度t1取50℃， 混合水池按2天补水量储存水量， V=Qh*T=0.3*2*24=14（m3） 则燃油消耗量为200g/kw·h*120KW*2=48000g/h=48kg/h。 燃油的发热量为：Q=48kg/h*41900kJ/kg=2011200 kJ/h 此热量包括柴油机的散热量Q1，发电机的散热量Q2和排烟管道的散热量Qy。本设计采用风水冷相结合的方式，其中Q2和Qy由风冷机组带走。水冷系统需冷却带走的热量为Q1，经查《防空地下室设计手册—暖通、给排水、电气分册》，二台120KW的柴油发电机组产生的Q1值约为30KW。 30KW=30*3600 kJ/h =108000 kJ/h 冷却水补充水量为：108000 kJ/h /[4.19 kJ/kg·℃*（80-40）℃]=644kg/h=0.644m3/h=15 m3/d 其中水的比热为4.19 kJ/kg·℃循环出水温度取80℃， 循环进水温度取40℃， 电站冷却水贮水时间按无可靠内、外水源考虑，贮存2d用水，则冷却水池容积为：15*2=30 m3 4、柴油发电机房供油系统计算： 油箱的容积：V=（24*120KW*2*0.2kg/kw·h*7d）/(0.85*1000)=9.48 m3 故本设计采用2只5吨搪瓷钢板油箱。 另柴油发电机设一个日用油箱，贮存柴油机10h的用油，则V=(120kw*0.2kg/kw·h*10h)/0.85*2=564L=0.6 m3
二等人员掩蔽所人防通风计算书
人防通风计算： 一、掩蔽人员n=1218人， 二、清洁通风计算 1、风量计算：清洁通风量5x1218=6090m3/h，排风6090x0.95=5785m3/h， 2、管路系统阻力：0.4x95x(1+3)=152Pa；防爆波活门阻力50~100Pa，最大风量8000m3/h是100Pa，设计风量下为（6090/8000）2x100=58Pa；扩散室：0.5x1.2x4.42/2=5.8Pa；油网过滤器：55.9Pa；清洁通风总阻力：1.15x(152+58+5.8+55.9)=312.5Pa。 3、清洁通风机选择：斜流送风机N0.5.5A,风量6090m3/h，全压380Pa,功率1.5KW；斜流排风机N0.5A，风量5785m3/h，风压315Pa,功率1.1KW 。 4、油网过滤器选型：LWP- X ，单台风量量1600m3/h ，6090/1600=3.8，取4块。 三、滤毒通风： 1、风量计算 1）满足人员滤毒通风量2x1218=2436m3/h， 2）保证换气滤毒通风量8.37x4.25x40+1494.8x4.25x4%=1677m3/h<2436m3/h,取2436m3/h 2、管路系统阻力0.05x95x(1+3)=19Pa；防爆波活门阻力50~100Pa，最大风量8000m3/h是100Pa，设计风量下为（2436/8000）2x100=9.3Pa；扩散室：0.5x1.2x1.762/2=0.9Pa；油网过滤器：16.9Pa；过滤吸收器：850Pa，滤毒通风总阻力：1.15x(19+9.3+0.9+16.9+850)=1030.5Pa。 3、滤毒通风机选择：离心通风机4-68N0.3.15A，风量2436 m3/h，风压1210Pa，功率1.5KW。 4、过滤吸收器选型，RPF-1000,额定风量1000，2436/1000=2.4，取3台。 四、超压排风 1、超压排风8.37x4.25x40=1423m3/h，室内超压值≥30Pa,取55Pa,密闭阀门、消波设施、排风管阻力约10Pa,55-10=45Pa，查07FK02-30, YF-d200型自动排气活门,特性曲线，排风量为360m3/hV，1423/360=3.95，取4台。
人防600×900梁支撑计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.3m， 梁截面B×D=600mm×900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆5根计算。 模板自重0.04kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
图1 梁模板支撑架立面简图 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.00×0.90+0.04)+1.40×2.00=29.848kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.00×0.90+0.7×1.40×2.00=32.335kN/m 2 由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为φ48×3.2。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 330
人防临空墙计算书
------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防临空墙 1 ------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ] 墙长 = 4.95(m) 墙宽 = 2.90 (m) 墙厚 = 300 (mm) 墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2) 竖向均布荷载: 0.00 (kN/m) 砼强度等级: C40 纵筋级别: HRB400 配筋计算as (mm):: 15 (mm) 跨中弯矩调整系数: 1.00 支座弯矩调整系数: 1.00 支承条件: **** 下边右边上边左边固接固接简支固接
[内力结果] (已乘弯矩调整系数) 内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压): 跨中弯矩(kN-m/m): Ma = 14.72 Mb = 43.06 垂直板边弯矩(kN-m/m): 下右上左 -86.11 -29.45 0.00 -29.45 [配筋结果] 轴压比: N/(A*fc)= 0.0000 竖直方向配筋(mm^2/m): [注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧] 上截面：非荷载侧= 900 荷载侧= 900(mm^2/m) 中截面：非荷载侧= 900 荷载侧= 600(mm^2/m) 下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 900(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m): [注意: 配筋小于0表示超筋] 左中右荷载侧 900 900 900 非荷载侧 900 900 900
人防工程给排水计算书
计算书 （给水排水专业） 工程名称：XX人防工程 工程编号： 设计阶段：施工图 校对： 计算： 打印时间： XX
工程概况： 工程包含五个二等人掩，一个专业队队员掩蔽部，一个专业队装备掩蔽部。 一.给水系统设计1、给水水源战时按无可靠内水源考虑，由市政管网直接供水，各防护单元从室外市政管网引入生活给水管接至战时水箱，水箱后设加压水泵供水至各口部洗消。 2、各用水量计算如下： 1）人员生活用水量按下式计算： Vi=qitin/1000Vi—人员生活用水量（n?） qi一掩蔽人员生活用水标准（L/d.P）ti一生活用水贮水时间（d） n一掩蔽人数2）人员饮用水量按下式计算： V2=q2t241000V2—人员饮用水量（n?） q2一掩蔽人员饮用用水标准（L/d.P）t2—饮用用水贮水时间（d） n一掩蔽人数3）口部染毒区墙面、地面冲洗用水量按需冲洗部位一次计算. 人掩掩蔽部考虑饮用水及生活用水各单元给水计算结果详见表1-1;
战时给排水计算表1-1:
3、热水用量及热水器选型计算热水量按洗消器具计算： q=nqe式中：q—每套淋浴器和洗脸盆热水供应量，本工程取320L n一淋浴器和洗脸盆的套数专业队队员掩蔽部主要出入口处器具 用水量：q=3*320=960L 按人员洗消用水量计算： ql=Qemebe式中：Qe一洗消人员用水量(L)，取40L/(人•次) me一防护单元内掩蔽人数(人)be一洗消人员百分数； 专业队队员掩蔽部取20%,洗消人数二260*0. 2=52,热水用量为 52X40=2080 (L) 当人员洗消用水量大于洗消器具热水供应量时，热水供应量仍按洗消 器具的套数计算，即： 抢险抢修专业队队员掩蔽部热水量选用960Lo热水器设计耗： Q=qp (tr-tl)C/3600其中：Q—设计耗热量(W) q一人员洗消用热水供应量(L )P 一水的密度(kg/L) C一水的比热,C=4187 (J/(kg ・ ° C)tr—供应热水温度(° C) tl—冷水温度(° C),按当地最冷月平均给水温度计，取4。C抢险抢修 专业队队员掩蔽部： Q=960*l*[33-3] Ml87/3600y 33496W 电热水器总耗电量为W=Q/(1000 n )=33496/ (1000*0.90)% 37.22KW 电热水器提前加热时间取3h,假设选择一台电热水器，电热水器最小功率为37.22/312.40KW ,主要出入口处热水器设备选型为DPCU960, V=960L,N=12.5KWo 根据《人民防空工程防化设计规范》条规定：抢险抢修专业队队员掩蔽
人防地下工程给排水计算书
xxxx工程 给排水计算书 设计单位：xxxx 2017年3月
一、设计依据： 1．《人民防空工程战术技术要求》 2．《人民防空指挥工程设计标准》RFJ1-2006 3．《人民防空工程设计规范》GB50038-2005 4．《人民防空工程设计防火规范》GB50098-2009。 5．《建筑给排水设计规范》GB50015-2003（2009年版） 6．《防空地下室设计手册》 7．《工程设计委托书》 二、工程概况： 本项目为xxxx人防工程,为附建式人防地下室。地下室建筑层数地下一层，人防工程设于地下一层，共设置13个人员掩蔽防护单元，2个物资库。平时功能为地下停车库，战时功能为甲类人防工程。人防建筑面积：30487.17平方米。其中核5常5级二等人掩11769.95平方米.核6常6二等人掩13343.14平方米。本工程掩蔽面积：19511.77平方米。二等人员掩蔽共掩蔽10039人，物资库掩蔽物资10318.21立方米。 战时电源引自室内固定电站，内设两台180KW电机，位于防护单元一，电站面积：223.13平方米，抗力级别核5常5级，无防化要求。 三、水源条件： 该工程所处位置无可靠内水源。人防地下室以城市自来水做供水水源，各防护单元从室外市政给水管网引入生活给水管接至战时水箱，水箱后设加压水泵供水至各口部洗消；当城市自来水管网遭到破坏时，由地下室的生活贮水箱提供生活饮用水和生活用水。 三、用水量计算： 1、用水量标准： 根据国家标准《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005的要求：人防分区生活用水量标准为3～6L/人·天；饮用水标准为4L/人·天。 2、贮水时间： 防空地下室应在每个防护单元的清洁区单独设置生活饮用水贮水池(箱)，贮水池(箱)的容积应根据防空地下室的水源条件选用。 3、贮水容积： 防空地下室掩蔽人员活用水贮水容积按下式计算： 式中： V1——人员生活用水量（m3） q1 ——掩蔽人员生活用水量标准（L／（P·d））； t1 ——生活用水贮水时间（d） n——掩蔽人数 防空地下室掩蔽人员饮用水贮水容积按下式计算：
人防计算
金佳·嘉园暖通计算书（人防） 一、建筑条件： 人防建筑面积：1969.00平方 人防掩蔽面积: 1375.58平方 掩蔽人数: 1374人 防毒通道体积:V0=10x3.5=35m3 密闭区容积:V=5835m3 二、清洁通风计算： 1.清洁通风新风指标：q1=5.4m3/h.p 2.清洁通风量：LQ=N.q1 =1374x5.4=7419.6m3/h 3.平时最大通风量为40000 m3/h，大于战时通风风量，采用平时最大通风 量确定通风竖井面积，取通风竖井风速为6m/s,则Sj=40000/(3600x6)=1.85m2 要求土建专业在设计进风井时，竖井面积Sx应大于1。85平方，竖井 室外百叶面积不小于2平方。 三、滤毒通风计算： 1．滤毒通风新风指标：q2=2.1m3/h.p 2.滤毒通风量：LR=N.q2 =1374x2.1=2885.4m3/h 3.保持室内正压所需新风量为：LH=V0XK+V4%=35X40+5835X0.04 =1433.4m3/h小于2885.4m3/h 滤毒通风量LD取LR和LH中的大值，故LD=2885.4m3/h. 四、防护隔绝时间计算： t=1000V(C-C0)/NC1 =1000x5835x(2.5%-0.45%)/1373x20 =4.3h>3h 满足规范要求 五、最小防毒通道换气次数： n=L（滤毒）-0.04V/V0 n=3000-0.04x5835/35 n=79次/h 六、超压排气活门数量计算： n=L（滤毒）-0.04V/L0 n=3000-0.04x5835/800 n=3.4只 取四个 七、进风消波设施的设计选型： 本工程采用悬板防爆波活门，清洁通风量为7419.6m3/h，所选防爆波活门 的战时最大通风量应大于7419.6m3/h，选用BMH8000-15,该活门战时最大通风 量为8000m3/h. 八、计算油网滤尘网数量： 本工程采用LWP-X型油网滤尘网,单块最大通过风量为1600m3/h, n=LQ/Ly=7500/1600=4.69块 考虑到便于安装，选用双数6块。采用两排安装,滤尘室与集气室之间的 墙上留两个530X1640mm的孔洞。
人防地下室外墙计算书
人防地下室外墙计算书单向板式地下室外墙计算 一、计算条件： 工程名称: 悦融广场 工程项目: 地下室 外墙编号: WRQ1 计算方式: 按受弯构件 是否考虑人防荷载: 是 地下室层数n: 1 地下一层层高H1(m): 4.1 地下一层墙厚t1(mm): 300 地下一层顶板标高DbBg(m): -0.9 室外地坪标高DpBg(m): -0.15 水位标高SwBg(m): -0.65 地面活载Q h(kP): 10 土的内摩擦角θ(°): 30 是否考虑基坑支护的影响: 否 水位以上土的容重r(kN/m3): 18 水位以下土的浮容重r'(kN/m3): 11 外墙单侧最小配筋率(%): 0.25
外墙裂缝限值(mm): 0.20 地下一层顶板处支座型式: 铰接 水压力按活载考虑: 否 活载组合值系数ψc: 0.7 活载准永久值系数ψq: 0.6 地下一层外墙等效荷载q e1(kP): 90 地下一层混凝土强度等级: C30 钢筋级别: HRB400 墙外侧保护层厚度c1(mm): 35 墙内侧保护层厚度c2(mm): 15 裂缝计算依据《混凝土结构设计规范》GB50010-20XX 二、计算依据： 《混凝土结构设计规范》GB50010-20XX 《建筑结构荷载规范》GB5009-20XX 三、计算结果： (1)计算简图符号说明： T - 静止土压力S - 静止水压力 Q - 活载侧压力R - 人防等效静荷载 (2)荷载计算 静止土压力系数: K = 1 - sin(θ) = 1 - sin(30.0) = 0.50 地面活载等效侧墙压力: Q h = K ×q = 0.50 ×10.00 = 5.00 Kp
人防通风计算书
人防通风计算书 一、工程概况及参数 本工程为＊＊*防空地下室。该人防工程平时功能为大型汽车停车库,战时功能为6级二等人员掩蔽工程。本工程地下一层建筑面积为41372.94m2，地下一层分为五个防护单元，二十个抗爆单元,掩蔽人数：7238人，人员掩蔽面积：7240.58m2。 二、战时通风计算： 本工程战时为6级二等人员掩蔽工程。共五个防护单元。每个防护单元设置清洁式、滤毒式通风和隔绝式三种通风方式，清洁式、滤毒式通风采用机械送排风，清洁式通风量新风量标准5m3/p。h计算；滤毒式通风量按新风量标准2m3/p。h与洁净区保持超压时所需的新风量滤毒通道最小换气次数取大值计算,隔绝式通风利用进风机实现内部空气循环，保证隔绝防护时间≥3小时，CO2浓度≤2.5%. 1、人员掩蔽单元1 （1)计算 清洁式进风量 L=5X1674 =8370 m3/h 滤毒式通风量 掩蔽人员所需新风量 L R=L2Xn=2X1674=3348 m3/h 洁净区保持超压时所需的新风量：
L H=V F XK H+L F=45。6m3X40次/h+6696X4％=2092m3/h 故选用超压排气活门3只，型号为PS-D250，排气量：800m3/h。 隔绝防护时间计算： t=1000 V0(C-C0)/NC1 V0：防空地下室清洁区内的容积，6696m3； C：防空地下室室内CO2浓度，C=2.5%; C0：隔绝防护前防空地下室室内CO2初始浓度，C0=0。45％ C1：每人每小时呼出CO2量，C1=20L/（p。h） N：隔绝防护时室内实际容纳人数, 防护单元1674人 防护单元t= 1000 V0（C-C0）/NC1 =1000x6696x（2.5％-0。45％）/(1674x20)= 4。1h≥3h 不必采取其他延长隔绝防护时间的措施就可以满足规范要求。(2）、通风设备选择： （a)过滤吸收器的选择: 防护单元选用RFP—1000过滤吸收器，单个风量1000 m3/h， 选4台并联运行。 （b）油网滤尘器的选择： 防护单元选用LWP-D—1400型油网滤尘器,单个风量1400 m3/h n=8370/1400=5。97，取n=6块，固定式安装。 (c)风机的选择: 电动手摇两用风机：DJF-1 ，风量：1278～3273m/h3 全压：1430～
施工电梯直接安装在人防车库顶板上计算书
CS200/200施工电梯直接安装在 人防车库顶板上计算书 1、安装说明 1.1、本工程采用SC200/200型施工升降机（厂家：中联重科股份有限公司）。施工电梯安装前向厂家索要施工电梯产品合格证、使用说明书、基础图纸等手续资料，与厂家联系施工电梯进场日期，协调落实施工电梯堆放位置。 1.2、电梯到场后检查电梯型号、厂家是否与CS200/200施工升降机基础施工方案中的相符，如有不符立即向项目技术负责人汇报。 1.3、由于原按CS200/200施工升降机基础施工方案中施工电梯的基础为6200×3800×300混凝土基础，混凝土强度等级为C30，人防车库顶板厚的250混凝土强度等级为C35。如果再将施工电梯的基础浇筑在车库顶板上，不但增加基础的重量，而且基础的高度300加电梯底座250形成共550的高台，向电梯中运送材料要上550的坡。故将原施工方案中的施工电梯基础取消，将电梯底座直接装在车库顶板上，按下图安装底座。 2、安全加固措施及做法 2.1、本次电梯安装与原CS200/200施工升降机基础施工方案不同之处：原方案施工电梯基础为CM6238坐在人防车库顶板之上，根据厂家要求取消原方案（使用说明书）中的混凝土基础，将施工电梯直接安装在车库顶板上。电梯安装方法有厂家安装负责。 2.2、根据厂家提供的安装方法，用车库顶板代替原施工电梯基础，车库顶板从混凝土强度等级及配筋均满足电梯基础要求。 2.3、原方案中的加固措施作废，按本加固方法执行。本交底将详细说明施工电梯安装部位
的车库顶板回顶加固措施及做法。经计算原方案中施工电梯荷载为23.88KN/ m2,计算下面的加固方法是否能承受施工电梯荷载要求。 2.4、加固方法 2.4.1回顶范围比原施工电梯基础宽出0.5m,车库顶板底（回顶范围内）垫整张木模板，再垫80×50双方木。 2.4.2架体搭设立杆纵横间距0.6m，步距1.2m，架体四周搭设剪刀撑，距地面20cm搭设扫地杆。立杆支撑在车库地板上（400厚钢筋混凝土地板，龄期已超过30天）下垫木模板（250×250），必要时用木楔楔紧；如遇后浇带可垫16号工字钢跨过后浇带。 3、加固计算书 计算书 计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为3.5m， 立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m。 脚手板自重0.00kN/m2，栏杆自重0.00kN/m，材料最大堆放荷载23.88kN/m2，施工活荷载0.00kN/m2。 图落地平台支撑架立面简图
人防及外墙计算书
1. 本工程地下二层为甲类防空地下室,人防等级为核6级. 一、人防临空墙计算 1、室内出入口等效静荷载为q Q =200k N ／㎡ 人防临空墙厚度为300㎜ 材料强度综合调整系数γl =1.35 混凝土采用C35 受力钢筋采用HRB400 临空墙短跨方向（主要受力方向）为3.00m 考虑上、下端人防顶板和基础的约束作用 取M = 10 1 ql 2 现取宽度1.0m 板带进行计算，保护层厚度为20㎜ M ＝ 10 200 ×3.02＝180 k N •m 按建筑结构常用数据： A S ＝ 1.35h 3601018006 ⨯⨯⨯＝ 1.35 270360102.5206⨯⨯⨯＝1371.74㎜ 2 取C 18@150，A S ＝1696㎜2 人防临空墙配筋： 水平分布筋为D 14@150 垂直分布筋为D 18@150 均满足承载力计算要求。 二、门框墙计算 本工程门框墙处均设有暗柱，无端柱门框墙按最大悬挑长度：l 0＝700㎜ 防护密闭门门框墙：270k N ／㎡，取宽度1.0m 板带进行计算 M ＝ Pl l q 21212+⨯⨯＝7.05.02.12702 1 70.0270212⨯÷⨯⨯+⨯⨯＝122.85 k N •m A S ＝ 1.35h 3600⨯⨯M ＝ 1.35 2703601085.1226⨯⨯⨯＝936.21㎜2 门框墙暗柱箍筋水平筋取：D 14@150，满足承载力计算要求。 三、人防外墙计算 地下室外墙按单向板计算 取1m 宽进行计算
1、基本资料：截面宽度b＝1000 （mm) 截面高度h＝250 （mm) 混凝土强度等级C45 钢筋 III级 fy= 360 N/mm2 计算长度L0= 3.000 m 计算模型为一端固接，一端铰接 顶板标高-3 m 室外地坪标高-0.45 m 地下水位标高-1.85 m 底板标高-6 m 顶板至室外地坪h1 2.55 m 顶板至地下水距离h2 -1.15 m 水位至底板h3 4.15 m 填土容重γ18 KN/m3 浮容重γ’8 KN/m3 地面堆载q地面10 KN/m3 土内摩擦角φ19.3 ° 主动土压力系数K0 0.50 2、荷载计算： a). 土对外墙的侧压力: qt=K0(γ(h1+h2)+γ’h3)=29.3855967 kN/m b). 地下水压力: qs=γ水x h3=41.5 kN/m c). 核爆炸等效静荷载: qe= 60 kN/m d). 堆载侧压力qd=K0*q地面＝5.0 kN/m 3、弯矩及配筋计算： 取最大受力点进行计算，故取固端支座B点计算 a). 平时状态下计算 M=1.2*qtl2/15+1.2*qsl2/15+1.2*qsl2/8=57.83 kN.m 钢筋计算 fc= 21.1 N/mm2 钢筋保护层厚度as 40 mm 有效高度ho=h-as-10 =200mm αs=M/(fc*h02)*1000=0.069 γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.964 AS=M/(γ*fy*h0)= 833mm2 实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2 b). 核爆炸作用下计算fy= 486 N/mm2 M=1.2*qtl2/15+1.2*qsl2/15+1.2*qsl2/8+1.0*qel2/8 = 125.330533 kN.m 钢筋计算 fc= 21.1 N/mm2 调整后fc= 14.3x1.5=31.65N/mm2 αs=M/(fc*h02)*1000=0.099 γ=1/2+1/2*SQRT(1-2*αs)=0.948 AS=M/(γ*fy*h0)=1360 mm2 实际配筋为：Ф16@150 As= 2680 mm2 跨中最大弯矩近似计算平时状态下计算 a). M=1.2*(qt+qs)*l2*0.0298+1.2*qd*9/128= 26.63 kN.m 钢筋计算
人防地下室计算书
目录 一、工程概况 (2) 二、主要设计规范及标准： (2) 二、主要构件的计算 (2) 2.1顶板 (2) 2.2侧壁 (3) 2.2.5底板 (17) 2.2.6基础梁计算 (20) 2.2.7基础计算 (21) 2.2.8 人防楼梯计算 (21) 三、地下室抗浮验算 (21)
一、工程概况 本工程建筑结构为框架结构，地上四层，地下一层。建筑总高度19.6米，局部24.4米。安全等级二级，设计使用年限50年。 地下一层为平战结合人防地下室工程，人防地下室防核武器抗力级别为6级，防常规武器抗力级别为6级。地下室采用现浇混凝土梁板式结构。 地下室外墙、顶板底板及内墙等混凝土强度等级为C35. 基础采用桩基础形式，选用400 PHC高强度混凝土预应力管桩，单桩承载力特征值1000KN。 本工程地下水位较浅，常年稳定水位为室外地坪以下0.4米(-0.85)，防水设计水位为-0.85米，抗浮设计水位-0.85米。 二、主要设计规范及标准： 《建筑结构荷载规范》（GB50009—2002） 《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002） 《人民防空地下室设计规范》（GB50038—2005） 《建筑桩基础技术规范》（JGJ94—94） 《预应力混凝土管桩基础技术规范》（DBJ/T15-22-98） 二、主要构件的计算 2.1顶板 2.1.1恒荷载 室外覆土自重：（覆土厚度850mm）20×0.85=17.02 kn m，观景亭等部位取 /
252 kn m。 / 室内部分取1.52 kn m / 2.1.2活荷载 室外消防车道荷载取202 / kn m，室内顶 kn m(双向板)，室外其他部位取102 / 板取5.02 kn m。 / 2.1.3 战时荷载 常规武器爆炸在地下室顶板产生的等效静荷载标准值（《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005 以下简称《人防规范》4.7.2条） 覆土0.85米=352 kn m， / / kn m，室内部分=452 核武器爆炸时在地下室顶板产生的等效静荷载标准值（《人防规范》4.8.2条）覆土0.85米=702 kn m， / / kn m，室内部分=602 综合上述，室内部分取602 kn m / / kn m，室外部分取702 2.1.4 顶板计算 该部分计算采用SA TWE计算，分为两个模型，模型一不计算人防荷载，模型二计算人防荷载，取二者的大值配筋。 （1）构件截面尺寸详见附件一 （2）平时荷载布置图详见附件二 （3）战时荷载布置图详见附件三 （4）平时构件配筋详见附件四 （5）战时构件配筋详见附件五 2.2侧壁 2.2.1平时荷载
人防口部计算书-南山
隔墙： 普通地下室与核六常六人防区隔墙： RQ1,300厚隔墙,按上下两端固接计算，计算跨度l=3.9m 普通地下室一侧，qe=90 kN/m2 支座处弯矩：M=90x3.92/12=114.1 kN.m 计算得As=1010.8 mm2采用14@150（HRB400，As=1027 mm2） 人防区一侧，跨中处弯矩：M=90x3.92/24=57 kN.m 计算得As=496.5 mm2采用12@150（HRB400，As=753 mm2） 同一人防单元内隔墙： A.RQ2,250厚隔墙, 按构造要求, As=0.25%x1000x250=625 mm2 采用10@125（HRB400，As=628mm2） 临空墙： 人防出入口(室内出入口)临空墙计算： 核六常六 RQ3,300厚临空墙,按上下两端固接计算，计算跨度l=3.9m 出入口一侧 qe=110 kN/m2 M=110x3.92/12=139.4 kN.m 计算得As=1244.6 mm2采用16@150（HRB400，As=1340 mm2） 人防区一侧，跨中处弯矩：M=110x3.92/24=69.7 kN.m 计算得As=612 mm2采用12@150（HRB400，As=753 mm2）RQ3a 500厚临空墙 出入口一侧计算得As=711 mm2 按构造要求, As=0.25%x1000x500=1250 采用16@150（HRB400，As=1340 mm2） 人防区一侧, 按构造要求, 采用16@150（HRB400，As=1340 mm2）RQ3b 700厚临空墙 两侧均按构造要求，As=0.25%x1000x700=1750 采用18@150（HRB400，As=1696 mm2）侧框墙计算 1、侧框墙长度小于等于500mm 侧框墙 门框墙悬挑长度L(水平) 500.00 mm 门框墙厚度h 300.00 mm 门扇搭接长度165.00 mm 门扇传来的作用力至悬臂根部的距离L1 445.00 mm 直接作用在墙上的等效静荷载标准值qe的分布宽度L2 335.00 mm M=qib*L1+qe*L2*L2/2= 69.59 KN.m/m V=qib+qe*L2= 198.17 KN/m As= 712.50 mm2/m 选用钢筋12@150(As=754mm2） 混凝土受剪承载力Vc=0.7ftdbh0= 338.27 KN/m V 梁模板(扣件钢管架)计算书 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 梁段:KL63。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度B(m)：0.55；梁截面高度D(m)：0.80； 混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：0.45； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.90； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：1； 采用的钢管类型为Φ48×3； 立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00； 面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0； 梁底纵向支撑根数：4； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：450；次楞根数：4； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00； 斜撑类型：设主楞，设次楞，不设穿梁螺栓； 斜撑材料类型：钢管； 斜撑扣件连接方式：单扣件； 斜撑脚点与顶点的水平距离(m)：0.15；斜撑脚点与顶点的竖向距离(m)：0.30； 二、梁侧模板荷载计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH人防车库KL63计算书