处理溢流的方法
处理溢流的方法
第一节压井有关概念
问题：采用一般的循环方法（敞开井口）是无法制止溢流的，因为这时环空内液柱压力大大小于地层压力，打入的重泥浆会随同油气立即溢出或喷出，无法建立起压力平衡。
解决方法：必须在井口造成一定的局部阻力来增大环形空间的压力。即井口加回压。
压井的定义：是指发生溢流后，泵入能平衡地层压力的加重钻井液，并通过调节节流阀开度大小，始终控制井底压力略大于地层压力，排除溢流，重建井眼与地层系统的压力平衡关系。
在重新建立起平衡关系之前，不能让地层流体再流入井内，而此时的井内钻井液液柱压力又不足以压稳地层。因此，在压井循环过程中不能使井口完全敞开，必须适当关闭节流阀，在井口产生一定回压，使井口回压与钻井液液柱压力一起平衡地层，制止地层流体流入井内。如果全部打开节流阀，井口失去套压，井底压力便会小于地层压力，发生新的溢流，甚至造成井喷事故。如果关闭节流阀，又会使立管压力、套管压力、井底压力增至过高，造成压漏地层、损坏井口设备等后果。
因此，在整个压井过程中，利用开大或关小节流阀始终保持井底压力略大于地层压力。
压井原理：压井是以“U”管原理为依据，在压井过程中控制井底压力略大于地层压力并保持不变。
钻具与井眼所形成的循环系统可视为一个“U”管，钻具和环空分别为“U”管的两条腿。其基本原理是“U”管底部是一个压力平衡点，此处的压力只能有一个值，这个值只能通过分析连通管的任意一条管的压力而获得。套管压力与立管压力由于“U”管原理的存在使之紧密相关，改变套管压力可以控制井底压力，并影响立管压力使之产生同样大小的变化。
因此，可以用“Ｕ”形管原理来分析其压力。利用地面节流阀产生的阻力（即回压）和井内钻井液液柱压力所形成的井底压力来平衡地层压力，实现压井的基本原则。
当井深和钻井液密度一定时，关井立管压力的大小就能反映地层压力的大小。因此，人们把关井立管压力作为判断地层压力或井底压力的压力计来使用。压井方法：由于关井以后，井下情况各不相同：地层渗透率、地层能量、地层压力、地层破裂压力、套管下深、井控装置配置、溢流种类、数量、关井时井内是
否有钻具、有多少钻具、井内钻井液是否喷空、关井井口压力高低、最大允许关井套压、能否正常循环、是否贮备加重钻井液、配置加重钻井液速度、压井过程中是否会井漏、是否会发生钻具刺漏或水眼堵塞、节流阀堵塞等现象，这些情况每口井不一定完全相同，所以就有多种压井方法。
常规压井方法：是指当溢流发生后，能正常实施关井程序并在井底建立循环，在向井内泵入压井液过程中，通过调节节流阀开度大小始终保持井底压力略大于地层压力，完成压井作业的方法（遵循“U”管原理）。最常用的常规压井方法有司钻法、等待加重法、循环加重法，唯一区别就是第一循环周用的钻井液密度不同。
非常规井控方法：不能在压井的全过程中遵循压井基本原则（遵循“U”管原理）的压井称为非常规压井。发生溢流、井喷时，若钻柱不在井底、井漏、空井、泥浆喷空、钻具堵塞等现象时，就不能进行循环，也就无法用常规井控方法压井。当出现这些非常规现象时，就要用非常规压井方法。
每一种压井方法都有其适用条件。井控工作者要熟练掌握各种压井方法的原理和适用条件，当发生溢流、井喷关井后合理选择压井方法，正确、迅速压井。
压井基本原则：压井过程中不能有地层中流体继续进入井眼，并且还必须把已进入井眼中的流体要么安全地排出井眼，要么安全地再压回地层，同时又不使控制压力过高，压漏地层或危及地面设备。因此在压井过程中，要始终保持井底压力略大于地层压力不变。这就是压井的基本原则，也是控制一口井唯一正确的方法。
关井立压和套压：关井立压和套压是我们观察井下压力变化情况的两只眼睛。关井后，地层压力便作用于井底。井眼环空和钻柱内部存在着钻井液静液柱压力。井眼环空和钻柱内部的钻井液液柱压在钻柱底部是连通的，地层压力即向上作用于环形空间钻井液液柱，也向上作用于钻柱内部的钻井液液柱，形成了一个“U”管。关井后的立压平衡着钻柱内钻井液液柱压力小于地层压力的负压差，关井后的套压平衡着环空中钻井液液柱压力小于地层压力的负压差。
关井立压：关井后，地层压力大于钻柱内部钻井液液柱压力的压力，根据液体压力传递规律可知，这个压力也被液体传递到整个钻柱内部，从与钻柱内部连通的立管压力表上可以观察到这个压力，这个压力就是关井立管压力，简称关井立压。关井立压也作用于井底。关井立压=地层压力－钻柱内静液压力关井套压：关井后地层压力大于环形空间钻井液静液柱压力的压力由井口防喷器所承受，根据液体压力传递规律可知，这个压力会被液体传递到整个环形空间，从与环形空间相连的套管压力表上可以观察到这个压力，这个压力就是关井套管压力，简称关井套压。关井套压也作用于井底。关井套管压力=地层压力－
环空内静液压力
压井循环立管压力：在压井过程中，必须保持井底压力略大于地层压力，必须按照这个前提进行适当打开或关小节流阀的操作。但井底压力的数值在地面无法直接显示出来。在地面我们只能观察到压井循环时的立管压力和套管压力，因此我们只有首先计算出能够保证井底压力略大于地层压力的压井各阶段循环立管压力或套管压力。然后，在压井各阶段，根据这些数值调节节流阀开度，以达到井底压力略大于地层压力的目的。由于套管压力计算过于复杂，因此，我们只计算压井各个阶段的循环立管压力，调节节流阀开度大小控制循环立管压力按事先计算的数值变化，从而监控的、维持井底压力略大于地层压力。一般只确定循环中两个时刻所需要的立管压力——初始循环立管压力、终了循环立管压力。
初始循环立管压力：我们知道井底压力用改变节流阀或套管压力的办法来控制，但是井底压力的变化是由立管压力来监控的。为维持适当的井底压力，我们必须确定循环中两个时刻所需要的立管压力——初始立管压力和最终立管压力。初始立管压力就是循环开始时所需的压力；也即用原钻井液和选定压井排量循环时的立管压力。
终了循环立管压力：当加重钻井液到达钻头时称为终了循环，终了循环立管压力就是用加重钻井液和已选定的压井排量循环时的立管压力。压井重钻井液在环空上返时应当维持这个数值。第一次循环出气侵钻井液的过程中，若钻井液不加重，立管压力在循环过程中可以维持不变，井底压力也可以维持不变，这就是司钻法的主要前提。如果在继续循环过程中，钻井液密度加重了，立管压力就不能保持不变，钻柱内任何静液压力的增加，都要显示出立管压力响应的减少。向钻柱内泵送重钻井液时，增加了钻柱内静液压力，只有立管压力相应的减少才能保持井底压力不变。
初始循环立管压力计算：为了使钻井液开始流动，泵首先需要克服关井立管压力，其次它还需要克服在选定排量下循环系统内摩擦压力损失。
因此，初始循环立管压力 PTi＝Pd＋Pc
式中: Pd——关井立管压力；
Pc——原钻井液用压井排量循环时的立管压力。
初始循环时的井底压力= Pd + Pmd +Pla
初始循环时的井底压差：△P= Pla
这就保证了井底压力略大于地层压力的要求
终了循环立管压力计算：随着加重钻井液在钻柱内下行，钻柱内的液柱压力逐渐增加，而关井立压逐渐减小，循环立管压力也随着下降，当重钻井液到达钻头时，钻柱内的液柱压力与地层压力平衡，关井立压则降为零。钻井液在同一系
统内循环时，循环系统的流动阻力与钻井液的密度成正比，因此，终了循环立管压力：
终了循环时的井底压力=Pm1d+Pla,终了循环时的井底压差△P=Pla,
这也就保证了井底压力略大于地层压力的要求。最终立管压力的持续时间是从钻柱内旧钻井液被新钻井液顶替完开始，直到新钻井液到达地面。
关井后立、套压为零，即Pd=0, Pa=0
这种情况说明：井内钻井液密度能平衡地层压力，油气是通过油气侵进入的，且油气侵不严重。通常是由抽汲、井壁扩散气、钻屑气等使钻井液静液柱压力降低所致，环空泥浆污染不严重，侵入井内的量小。
处理方法：不压井，直接用原浆循环即可。中国石油天然气集团公司石油与天然气钻井井控规定：保持原钻进时的排量、泵压，以原钻井液敞开井口循环,排除侵污钻井液即可。循环时要密切关注泵压是否有下降现象。若排量未变，出现泵压下降现象，要立即停泵关井，然后采取措施。
第二节处理溢流的基本原则
关井后立压为零、套压不为零，即Pd=0，Pa ＞0：这种情况说明钻具内的钻井液液柱压力能平衡地层压力，油气仍是通过油气侵进入的，只是环空内的钻井液受油气侵污严重。这时必须在防喷器关闭的情况下，通过节流阀循环，排除环空内受侵污的钻井液。循环时一定要通过调节节流阀的开启大小，控制立管压力不变。如果以选定的压井排量循环，循环立管压力应等于用前述方法求得的Ｐci值。即Ｐci＝ＰTi。循环时要特别注意，不要把受侵污的钻井液再泵入井内。循环一周后，停泵关井。套管、立管压力均应为零。处理完毕根据实际情况考虑是否有必要再将钻井液密度适当提高，然后恢复正常钻进或起下钻作业。关键是控制循环立压力不变。因为循环时，环空气体上升，所受压力减小，体积增加，引起环空液柱压力下降，使泵压下降。
中国石油天然气集团公司石油与天然气钻井井控规定：应在控制回压维持原钻进流量和泵压条件下排除溢流，恢复井内压力平衡；再用短程起下钻检验，决定是否调整钻井液密度，然后恢复正常作业。
处理方法：可采用工程师法、司钻法、边循环边加重法等常规压井方法压井。
第三节压井基本数据计算
一关井立管压力的确定
关井立管压力是计算地层压力等数据的重要依据，准确记录能真实反映地层压力的关井立管压力值是很重要的。
关井之初，因井底压力小于地层压力，地层流体继续向井内流动，表现为关井立管压力逐渐增加。经一定时间之后，关井立管压力增加到一定值时，井底压力与地层压力达到平衡，并趋于稳定，地层流体停止流动，这时在地面记录的关井立管压力才能真实反映地层压力。
井底压力由上升到趋于稳定或者说关井立管压力由上升到趋于稳定所需的时间，与地层的渗透性和地层流体的种类等因素有关。一般渗透性好的地层，大约需要10～15分钟。渗透性差的地层所需时间则更长。
关井后，钻柱中或装有钻具止回阀或未装钻具止回阀。因此，立管压力的求法也相应有所不同。
关井立管压力的确定
1、钻柱中未装钻具止回阀时关井立管压力的求法
钻柱中未装钻具止回阀时，关井立管压力可以直接从立管压力表上读得，但要排除影响立管压力的因素，求得真实的关井立管压力。
一般情况下，待关井后10—15min，井眼周围的地层压力才恢复到原始地层压力，此时读到的立管压力值才是地层压力与钻柱内泥浆静液柱压力之差。
为了更准确地确定关井立管压力，一般是在关井后每2min记录一次关井立压和关井套压，根据所记录的数据，做关井压力—关井时间的关系曲线。借助曲线，找出关井立压值。
关井立管压力的确定
钻柱中装有钻具止回阀时关井立管压力的求法
1、带有小孔足以传递压力的回压凡尔与未装回压凡尔的求法相同
钻柱中装有钻具止回阀时关井立管压力的求法
2、普通回压凡尔
2.1、在已知小排量和对应泵压时的求法（循环法）
这种方法的应用条件是事先进行了低泵速测试，知道小排量循环时的泵压。其求算方法如下：缓慢启动泵并适当打开节流阀，循环中使套压等于关井套压值并保持不变；当排量达到预计的排量时，记录此时的循环立管压力ＰT，停泵后关节流阀关井。
因ＰT＝Ｐd＋Ｐc
故Ｐd＝ＰT－Ｐc
式中：Ｐc——低泵速测试中小排量循环时的泵压。
2.2、未进行低泵速测试时的求法（憋泵法）
这种方法是在关井条件下，用小排量向井内憋注钻井液、顶开钻具止回阀的方式求立管压力。具体作法是：
缓慢启动泵，用小排量向井内注入钻井液，当钻具止回阀被顶开、套压由关井套压上升到某一值（0.5—1MPa）时停泵，同时记录套管和立管压力。考虑到压力传播滞后时间，一般控制立压不超过关井套压。
Ｐd＝Ｐd1－ΔＰΔＰa＝Ｐa1－Ｐa
式中：Ｐa——关井套压；
ΔＰa——套压增量；
Ｐa1——停泵时记录的套压；
Ｐd1——停泵时记录的立压。
圈闭压力对关井立管压力的影响
井控理论称在立压与套压上记录的超过平衡地层压力的压力值为圈闭压力。圈闭压力通常是由气柱上升而不能膨胀引起的，或关井先于关泵，也会引起圈闭压力。圈闭压力的存在会使关井立压和关井套压增大。依据这种情况下的立压值计算的地层压力会产生误差。
圈闭压力的释放：从节流阀每次放少量泥浆（40-80升），放后关闭节流阀，并观察立管压力变化情况，如果放压后立管压力和套管压力均有下降，说明还有圈闭压力，应继续
放压。直至立管压力不再下降时才停止释放压力。这时记录的压力才是真实的关井立管压力和关井套管压力。
如果放压后，立管压力没有变化，而套管压力继续上升，说明没有圈闭压力。套管压力的上升是因环空内有地层流体进一步侵入井内所引起的。
二溢流种类的判别
发生溢流后，侵入井内的地层流体是单纯的油、气或水？还是它们的混合流体呢？有时是不知道的，需要进行判别。
地层流体进入环空后，因其密度小于钻井液的密度，使环空内的液柱压力小于钻柱内的液柱压力，造成关井套管压力大于关井立管压力。如果侵入环空的地层流体数量一定，那么地层流体的密度越小，环空的液柱压力就越小，关井立管压力和套管压力的差值就越大。因此，根据此差值的大小即可判别溢流的种类。
具体判别方法
根据流体压力梯度判别
1、首先计算溢流物在环空中占据的高度
hw = ΔV/ Va
式中hw—溢流物在环空中占据的高度，m ;
ΔV—钻井液罐增量，m3 ;
Va —溢流物所在位置井眼单位环空容积，m3/m
2、先根据关井压力计算地层流体的压力梯度
Ｇw＝Ｇm－（Ｐa－Ｐd）/hw
式中：Ｇw——地层流体的压力梯度，兆帕/米；
Ｇm——钻井液液柱压力梯度，兆帕/米；
hw——地层流体在井底环空所占的高度，米；
Ｐa——关井套压，兆帕；
Ｐd——关井立压，兆帕。
具体判别方法
根据流体压力梯度判别
3、根据计算出的Ｇw值判别地层流体的种类
当Ｇw＝0.010～0.012兆帕/米时，溢流物为盐水；
Ｇw＝0.0012～0.0035兆帕/米时，溢流物为天然气；
Ｇw＝0.0035～0.010兆帕/米时，溢流物可能是油或混合流体。
具体判别方法
根据流体密度判别
1、首先计算溢流物在环空中占据的高度
hw = ΔV/ Va
式中hw—溢流物在环空中占据的高度，m ; ΔV—钻井液罐增量，m3 ;
Va —溢流物所在位置井眼单位环空容积，m3/m
2、先根据关井压力计算地层流体的密度
ρw ＝ρm －（Ｐa－Ｐd）/0.0098hw
式中：ρw——地层流体的密度，g/cm3；
ρm ——钻井液密度，g/cm3；
hw——地层流体在井底环空所占的高度，米；
Ｐa——关井套压，兆帕；
Ｐd——关井立压，兆帕。
具体判别方法
根据流体压力梯度判别
3、根据计算出的ρw值判别地层流体的种类
如果ρw在0.12～0.36 g/cm3之间，则为天然气溢流。
如果ρw在0.36～1.07 g/cm3之间，则为油溢流或混合流体溢流。
如果ρw在1.07～1.20 g/cm3之间，则为盐水溢流。
用以上方法计算的结果是否准确，主要取决于溢流量计量和井径是否精确。当钻头提离井底较长距离时，就无从判断。
三计算地层压力
关井后，在地面上可读得关井立管压力和关井套管压力两个压力值。溢流发生时，地层流体进入环形空间，环空的液柱压力减小，其液柱压力减小值的大小与侵入井内的地层流体的种类和数量有关，由于受井径不规则、天然气在井内分布的不均匀和井温等客观条件的影响，不可能准确掌握地层流体侵入井内的数量，环空的液柱压力难以准确确定。而钻柱内的钻井液因未受地层流体的污染，钻井液液柱压力不变。
当井深和钻井液密度一定时，关井立管压力的大小就能反映地层压力的大小。因此，人们把关井立管压力作为判断地层压力或井底压力的压力计来使用，关井套管压力不能作为计算井底压力的依据。可根据关井立管压力和钻柱内的钻井液液柱压力确定地层压力，即：
Ｐp＝Ｐd＋Ｐmd＝Ｐd＋0.0098ρmＨ
四计算压井液密度
计算压井液密度的公式有二：
1、根据地层压力计算
Ｐp＝0.0098ρmＨ＋Ｐd
ρmk＝102Ｐp/H＋ρe
2、根据关井立管压力计算
ρmk＝ρm＋102Ｐd/H＋ρe
式中：ρmk——压井液密度，克/立方厘米；
ρm——原钻井液密度，克/立方厘米；
ρe——钻井液密度附加安全值，克/立方厘米，一般取：油井ρe＝0.05～0.10 克/立方厘米，气井ρe＝0.07～0.15克/立方厘米；
Ｐd——关井立管压力，兆帕。
五计算钻柱内外容积及压井泥浆量
钻柱内容积Ｖ1：
Ｖ1＝π（Ｄ12L1＋Ｄ22Ｌ2＋…＋Ｄn2Ｌn ）/4
钻柱外容积Ｖ2：
Ｖ2＝π[（Ｄh12—Ｄp12）L1＋（Ｄh22—Ｄp22）Ｌ2＋…＋（Ｄhn2—Ｄpn2）Ｌn ）]/4 总容积：Ｖ＝Ｖ1＋Ｖ2
式中：Ｄ——钻具内径，米；
Ｄh——井径或套管内径，米；
Ｄp——钻具外径，米；
Ｌ——钻具或井段长度，米。
所需压井液量一般取总容积的1.5～2倍。
现场一般根据钻具每米内容积和每米环空容积乘以相应的段长。
六 加重钻井液所需加重材料的计算
1、配置一定量加重钻井液所需加重材料计算
G —配置定量新浆所需加重材料的重量；
V1—新浆体积；
—重晶石密度；
—需要达到的密度；
—原浆密度；
六 加重钻井液所需加重材料的计算
2、定量钻井液加重所需加重材料计算
G —定量钻井液加重所需加重材料的重量；
V1—原浆体积；
—重晶石密度；
—需要达到的密度；
—原浆密度；
计算注入压井液的时间
注满钻柱内容积所需的时间，即压井液由地面到达钻头所需的时间ｔ1： ｔ1＝Ｖ1/60Q
式中：Ｑ——压井时的排量，升/秒，一般为正常钻进排量的1/2～1/3。 注满环空所需的时间，即压井液由钻头到达地面所需的时间ｔ2：
ｔ2＝Ｖ2/60Q
式中：Ｑ——压井时的排量，升/秒，一般为正常钻进排量的1/2～1/3。
八 压井循环时的立管总压力
压井循环时，要通过立管压力来控制井底压力，要把立管压力作为井底压力计来使用，因此，在压井之前必须计算出循环时的立管总压力。
通过节流阀循环时的示意图
Pc:循环时，克服钻柱内、钻头水眼环形空间内流动阻力所产生的循环压力
Pld:克服钻柱内和钻头水眼的压力
Pla:环空流动阻力压力 ()ρρρρρ0011--=S s V G ρ1ρs ρ0()ρρρρρ1011--=S s V G ρ1ρs ρ
1、初始循环立管总压力
初始循环立管总压力是指用加重前的原钻井液和已确定的压井排量循环时的立管总压力。在压井循环时，为满足井底压力与地层压力平衡以及钻井液流动，立管总压力必须克服关井立管压力和循环系统的流动阻力。故有：
ＰTi＝Ｐd＋Ｐci＋Ｐe
式中：ＰTi——初始循环立管总压力；
Ｐci——钻柱内外及钻头钻头喷嘴处
的流动阻力；
Ｐe——井底附加安全压力，
取1.5～3.5兆帕。
其中Ｐci用于克服循环系统钻井液的流动阻力而消耗了，
Ｐd＋Ｐe＋Ｐmd＝ＰP用于平衡地层压力。
八压井循环时的立管总压力
底泵速泵压：要求得ＰTi值，必须先求得底泵速泵压
Ｐci值。由于压井时的排量比正常循环时的排量小，所以不能用正常钻进时的Ｐci 值。
确定Ｐci值的方式，最好用实测法。当钻至高压油气层时，要求井队在每天的白班用选定的压井排量或不同的小排量进行循环试验，测得相应的立管压力值即Ｐci值。在压井时就可用来计算ＰTi值。
另一种方法是通过循环钻井液直接实测Ｐci值。具体测法是：缓慢启动泵并打开节流阀，控制套压等于关井套压不变，当排量达到压井排量时，记录立管压力，然后停泵、关井。所记录的立管压力减去Ｐd就可认为是Ｐci值。
还可用近似计算公式计算：
Ｐci＝（Q/Q1）2Ｐ1
式中：Q1——溢流前正常钻进的排量，升/秒；
Ｐ1——Q1所对应的循环泵压，兆帕。
2、终了循环立管总压力
终了循环立管总压力是指压井液进入环空后，用已选定的压井排量循环时的立管总压力。
ＰTf ＝Ｐd＋Ｐcf＋Ｐe
式中：ＰTf——终了循环立管总力；
Ｐcf——用压井液循环时钻柱
内外及钻头喷嘴处的
流动阻力。
钻井液在同一系统内循环时，循环系统的流动阻力与钻井液的密度成正比。因此，我们可以用轻钻井液循环时的流动阻力Ｐci求得压井液循环时的流动阻力Ｐcf：
Ｐcf /Ｐci ＝ρmk /ρm
Ｐcf ＝ρmkＰci /ρm
在用压井液循环时，随着压井液在钻柱中下行，钻柱内的液柱压力逐渐增加，关井立管压力逐渐减小，当压井液达到井底时，钻柱内的压井液液柱压力已能平衡地层压力，关井立管压力则降为零，且压井液已考虑了附加安全当量钻井液密度，压井液液柱压力已有一个Ｐe附加值。故：
ＰTf ＝Ｐcf ＝ρmkＰci /ρm
八压井循环时的立管总压力
例已知关井立管压力为3MPa，原钻井液密度1.25g/cm3，压井液密度为1. 35 g/cm3，在溢流发生前测得Ｐci值为7MPa，Ｐe 取1.5MPa。试计算初始循环立管总压力ＰTi和终了循环立管总压力ＰTf。
解：初始循环立管总压力：
ＰTi＝Ｐd＋Ｐci＋Ｐe
＝3＋7＋1.5＝11.5（MPa）
终了循环立管总压力：
ＰTf＝Ｐcf＝ρmkＰci /ρm
＝1. 35×7/1.25＝7.6 （MPa）
九确定井口最大允许套压
关井允许的最大套管压力是在不破坏井口设备、套管或地层条件下一口井所能承受的最大压力。一口正确设计的井中，地层通常是最薄弱的，而防喷设备是最强的。尽管如此，对防喷器的额定工作压力、套管抗内压强度与地层压裂梯度要进行比较。关井允许的最大压力是这三个数值中的最小的一个。
九确定井口最大允许套压
关井后的最高套压值原则上不能超过下面三个极限中的最小值：井口装置的额定工作压力、套管最小抗内压强度的80%和地层破裂压力所允许的关井套压值。
九确定井口套压最大允许压力
根据套管最小抗内压强度计算允许关井套压的公式为：
［Ｐa］＝Ｐt 80%－0.0098（ρm－1）ｈ
根据裸眼中易漏地层的破裂压力计算允许关井套压的公式为：
［Ｐa］＝Ｐf －0.0098ρmｈ
式中：［Ｐa］——允许的关井套压，兆帕；
Ｐt——套管最小抗内压强度，兆帕；
Ｐf——易漏地层破裂压力，兆帕；
ρm——井内钻井液密度，克/立方厘米；
ｈ——套管最小强度处或易漏地层处的垂直井深，米。
除不能满足上述关井条件或发生其它意外情况需要降压外，
一般情况下严禁放喷。紧急情况下被迫放喷时，若时间允许，放
喷应请示。
第四节常规压井方法
为了关井后的井口安全，应尽快实施压井作业。
常用的常规压井方法有司钻法、工程师法、边循环边加重法三种
司钻法压井
司钻法压井又称二次循环法。它是分两步完成
第一步（第一循环周），用原浆循环，排除井内受侵污的钻井液；
第二步（第二循环周），用压井液循环压井。
二次循环压井在没有工程师指导下，司钻便能独立进行压井，故习惯称为司钻法。
司钻法压井
资料收集
1、溢流前资料：
泵排量、套管数据(下入深度、抗内压强度）、地层破裂压力梯度、最大允许关井套压、钻具内容积、环空容积、底泵速、及底泵速泵压等
2、溢流后资料
井深、钻井液密度、关井立压、关井套压等
二、数据计算
1、求取关井立压、套压
2、依据关井立压计算压井液密度
3、计算压井液体积
4、计算加重材料用量
5、计算初始循环立管压力
6、计算终了循环立管压力
7、计算压井液从地面到钻头的时间
8、计算压井液从钻头经环空上返到地面的时间
9、计算最大允许套压
施工前应进行技术交底、设备安全检查、人员操作岗位落实等工作。施工中安排专人详细记录立压、套压、钻井液泵入量、钻井液性能等压井参数，对照压井作业单进行压井。
四、压井操作第一步（第一循环周）：
基本作法是通过节流阀用原钻井液循环，调节节流阀的开度，控制立管压力不变，以保持在井底压力不变的条件下，将环空内受侵污的钻井液排至地面。
第一步（第一循环周）：
具体步骤及操作方法：
①缓慢启动泵并适当打开节流阀，使套压保持关井套压值。
②当排量达到选定的压井排量时，保持排量不变循环。调节节流阀使立管压力等于初始循环立管总压力ＰTi，并在整个循环周内保持不变。循环中当立管压力超过ＰTi时，应适当开大节流阀降压。反之，应关小节流阀升压。
注意：在调节节流阀的开大或关小和立管压力呈下降或上升之间，由于压力传递需要一定的时间，因此存在着操作与压力传递迟滞现象。其迟后时间取决于液柱传递压力的速度和井深，液柱传递压力的速度大约为300米/秒。如在井深3000米的井中，调节节流阀后的压力要经过约20秒钟才能呈现在立管压力表上。在实际施工中，调节节流阀开度的速度应缓慢，精心操作，就可避免压力猛升猛降，进而消除迟后现象的影响。
③环空受侵污的钻井液排空后，应停泵、关节流阀关井。此时关井套管压力应等于关井立管压力。
第一步操作过程中，应同时配制压井液。
第二步（第二循环周）
基本作法是通过节流阀用压井液循环，调节节流阀的开度，控制立管压力，以保证在井底压力不变的条件下将压井液替入井内，并在一个循环周内把井压住。
①缓慢启动泵，并适当打开节流阀，控制套压等于第一步结束后的关井套压（关井立压）。
②当排量达到选定的压井排量时，保持排量不变循环。压井液由井口到达钻头的这段时间内，要通过调节节流阀控制套压等于关井立压加Ｐe不变。立管压力由初始循环立管总压力ＰTi 降到终了循环立管总压力ＰTf。也可按“立管压力控制数据表”控制。
③继续循环，压井液进入环空后，调节节流阀，控制立管压力等于终了循环立管总压力ＰTf不变，直到压井液返出地面。
④压井液返出地面后，停泵、关节流阀关井。检查立管压力和套管压力是否为零，如果都为零，说明井内已建立起新的压力平衡，压井成功。
五、压井中立管和套管压力的变化规律
压井中控制立管压力的目的是为了达到保持井底压力不变。但是在控制立管压力的过程中，
必然会引起套管压力的变化。掌握立管和套管压力在压井过程中的变化规律，不仅有助于理解压井原理，掌握压井方法，而且对分析判断压井施工情况，保证压井顺利进行是十分必要的。
1、立管压力的变化规律
在第一循环周（０～ｔ2）内，立管压力保持不变，即ＰTi＝Ｐd＋
Ｐci＋Ｐe
在第二循环周内，压井液由井口到达钻头的时间（ｔ2～ｔ2＋ｔ1）内，由于钻柱内的压井液不断增多，压井液液柱压力逐渐增大，关井立管压力则逐渐减小，立管循环压力也随着下降。当压井液到达钻头时，压井液液柱压力与地层压力达到平衡，关井立管压力降为零。循环立管总压力则由ＰTi逐渐降到ＰTf。
压井液在环空上返直到返出地面（ｔ2＋ｔ1～2ｔ2＋ｔ1）这段时间内，立管压力保持ＰTf 不变。
2、套管压力的变化规律
套管压力的变化比较复杂，在压井过程中，环空的井底压力等于套管压力、钻井液液柱压力和溢流液柱或气柱压力之和。而在压井过程中又要求井底压力不变。因此，在压井过程中环空的钻井液液柱高度和溢流物所占的高度发生变化时，必然引起套管压力的变
溢流为油、盐水时套管压力的变化：
在第一循环周内，溢流物由井底向井口上返的过程中，在（０～ｔ0）这段时间内，由于溢流的体积不发生变化，钻井液的体积也不发生变化，套管压力则保持关井套压值加Ｐe不变。当溢流物从井口开始返出时，环空的钻井液液柱压力逐渐增大，套管压力逐渐减小，溢流排完后，停泵关井，关井套管压力就等于关井立管压力。（ｔ0～ｔ2）段曲线。
溢流为油、盐水时套管压力的变化：
在第二循环周内，压井液由井口到达钻头的过程中，即（ｔ2～ｔ2＋ｔ1）的时间内，环空内的液柱压力没有发生变化，套管压力保持等于关井立管压力值不变。压井液在环空上返的过程中（ｔ2＋ｔ1～2ｔ2＋ｔ1），随着压井液返高的增加，液柱压力逐渐增大，套管压力则逐渐下降，压井液到井口时，套管压力就降为零。
溢流为天然气时套管压力的变化：
在第一循环周内，天然气在环空上返，即（０～ｔ0）时间内，天然气受到的上部钻井液液柱压力逐渐减小，天然气体积就会不断膨胀，环空钻井液液柱压力随之减小，套管压力则逐渐增大。当天然气的顶端到达井口时，套管压力达到最大。天然气从井口排出时
（ｔ0～ｔ2），环空的钻井液液柱高度增加，套管压力下降，当天然气排完关井后，关井套管压力就等于关井立管压力。
在第二循环周内，套管压力的变化与溢流物为油、盐水时的变化相同。
六、注意事项
1、在压井循环时，最理想的情况是节流阀应在钻井泵启动后的瞬时打开。这两个动作的配合是比较困难的。如节流阀打开的太快，就会使井底压力降低，使地层流体进一步侵入井内。如节流阀的开启落后于钻井泵的启动较大，就会使套压过高而压漏地层。因此，要求启动泵和调节节流阀时，必须仔细操作。在打开节流阀时，应尽力维持原关井套压不变，随着泵速的增加逐渐开大节流阀，当泵速达到压井泵速时，使立管压力正好等于初始循环立管压力。
2、保持压井排量不变。
3、在第一周循环过程中，当天然气顶到达套管鞋（或最薄弱地层）时，套压不能超过最大允许关井套压，否则会压漏套管鞋（薄弱地层）处的裸眼地层，这是，可以开大节流阀，使套压等于最大允许关井套压，当天然气（气侵钻井液）位于套管鞋或薄弱层之上，就可以恢复立管压力控制计划。泵送钻井液达到裸眼环空的泵冲或时间，整个气侵钻井液才能进入套
管，极大地危险才能过去。
4、在第一周循环过程中，当天然气顶接近井口时，其体积迅速膨胀，套压迅速升高，这是正常现象，在这个重要时刻，不要开大节流阀降压，仍应控制立管压力不变。否则会造成井底压力减小，使地层流体再次侵入井内，导致压井失败。
工程师法压井
工程师法又称等待加重法或一次循环法：用配制好的压井液循环，在一个循环周内完成排除溢流和压井的作业。
1、配置压井钻井液。
2、用压井液将环空中井侵流体顶替到地面，直至重钻井液返出地面。
一次循环压井必须在工程师指导下，钻井工人才能进行进行压井，故习惯称为工程师法。
一、资料收集
1、溢流前资料：
泵排量、套管数据(下入深度、抗内压强度）、地层破裂压力梯度、最大允许关井套压、钻具内容积、环空容积、底泵速、及底泵速泵压等
2、溢流后资料
井深、钻井液密度、关井立压、关井套压等
二、数据计算
1、求取关井立压、套压
2、依据关井立压计算压井液密度
3、计算压井液体积
4、计算加重材料用量
5、计算初始循环立管压力
6、计算终了循环立管压力
7、计算压井液从地面到钻头的时间
8、计算压井液从钻头经环空上返到地面的时间
9、计算最大允许套压
四、压井的基本作法仍是通过调节节流阀的开度，控制立管压力，保持井底压力不变的则下，用压井液循环压井。
具体步骤及操作方法是：
1、缓慢启动泵并适当打开节流阀，使套压等于关井时的套压值。当排量达到选定的压井排量时，保持排量不变，调节节流阀的开度使立管压力等于初始循环立管总压力。
2、压井液由地面到达钻头的这段时间内，通过调节节流阀控制立管压力，使其按照立“管压力控制表”变化，即由初始循环立管总压力降到终了循环立管总压力。
3、继续循环，压井液在环空上返，调节节流阀，使立管压力保持终了循环立管总压力不变，当压井液到达地面后，停泵、关节流阀关井。检查立管压力和套管压力是否为零，若为零说明压井成功。
工程师法排除天然气溢流，当压井液到达钻头和溢流顶部到达井口时，各产生一个套压峰值，其中较大者则为最大套压。在其它条件相同时，压井液与原钻井液密度差越大，则最大套压值越大，在压井液到达钻头时可能出现最大套压值如图；其它条件相同时，溢流量越大，则最大套压值越大，在溢流顶部到达井口时可能出现最大套压值
五、压井中立管和套管压力的变化规律
1、立管压力相当于司钻法第二周。
2、套管压力变化规律
当溢流为油或水时，套压的变化：
压井液由地面到达钻头的时间（0～t1）内，套管压力保持关井套压Pa,见图中曲线①所示。压井液在环空上返，溢流顶部上返到井口的过程中（ｔ1～ｔ0），由于压井液返高增加，其液柱压立增大，古套压逐渐下降，见图中曲线②的虚线。
溢流物由井口排出的过程中（ｔ0～ｔS），随着压井液返高增加，套压迅速下降。见图中曲线③的虚线。
（ｔs～ｔ1＋ｔ2）这段时间是排除原钻柱中的轻钻井液，随着压井液返高的增加套压仍是逐渐下降。当压井液返到地面，套压则降为零。
五、压井中立管和套管压力的变化规律
1、立管压力相当于司钻法第二周。
2、套管压力变化规律
当溢流为油或水时，套压的变化：
压井液由地面到达钻头的时间（0～t1）内，套管压力保持关井套压Pa,见图中曲线①所示。
五、压井中立管和套管压力的变化规律
2、套管压力变化规律
压井液在环空上返，溢流顶部上返到井口的过程中（ｔ1～ｔ0），由于压井液返高增加，其液柱压立增大，古套压逐渐下降，见图中曲线②的虚线
2、套管压力变化规律
溢流物由井口排出的过程中（ｔ0～ｔS），随着压井液返高增加，套压迅速下降。见图中曲线③的虚线。
（ｔs～ｔ1＋ｔ2）这段时间是排除原钻柱中的轻钻井液，随着压井液返高的增加套压仍是逐渐下降。当压井液返到地面，套压则降为零。
溢流为天然气时的套压变化：
压井液由地面到达钻头的过程中（０～ｔ1），天然气在环空上升，体积膨胀，环空液柱高度减少，套压则逐渐升高，见图中曲线①的实线。
溢流为天然气时的套压变化：
压井液在环空上返，在（ｔ1～ｔ0）的时间内，随着压井液返高的增加，液柱压力增大，套压应逐渐下降。与此同时，天然气在环空上升，体积膨胀，又会使液柱压力减小，引起套压增加。可见，这时套压的变化受到上述两种因素的影响，因此会出现下列情况。如果压井液返高增加使套压下降，其减小值大于天然气上升膨胀使套压升高的增加值，则套压会呈下降趋势。否则，套压呈现上升趋势。若二者相等时，套压则不变。
溢流为天然气时的套压变化：
不论出现上述那种情况，当天然气上升接近井口时，由于天然气迅速膨胀，均会使
套压出现迅速升高的趋势。
在这时间内，套压的变化规律多数情况是：压井液在环空开始上升时，套压稍有下降，而后又迅速升高，最后天然气顶部到达井口时，套压上升到最大值。见图中曲线②的实线所示。溢流为天然气时的套压变化：
（ｔ0～ｔs）是天然气由井口排除的过程，随着天然气的排除套压迅速下降。见图中
曲线③的实线。
（ｔs～ｔ1＋ｔ2）是排除原钻柱中轻钻井液的过程，最后压井液返出地面，套压降为
零。见图中曲线④。
边循环边加重压井法
边循环边加重法压井是指发现溢流关井求压后，一边加重钻井液，一边随即把加重的钻井液泵入井内，在一个或多个循环周内完成压井的方法。
因此,当井场没有储备的加重钻井液，井下情况又不允许关井等待一段时间将地面的钻井液加重，则应使用循环加重法。
在压井过程中，按一定的密度增量加重泥浆并替入井内，加重泥浆进入井内逐渐提高了钻柱内的静液压力，循环立管压力逐渐减小，直至循环泥浆的密度达到压井泥浆密度，压井泥浆到达钻头后钻柱内的静液柱压力已能平衡地层压力，此时的循环立管压力应为用压井泥浆循环的流动阻力；压井泥浆进入环空后仍要保持循环立管压力不变直至压井结束，这样既可保证井底压力略大于地层压。
第五节非常规井控技术
不能在压井全过程中遵循“U”管原理的压井称为特殊压井。常采用以下几种特殊压井方法：起下钻中发生溢流（钻具不在井底）后的压井、井内无钻具（空井）的压井、又喷又漏的压井、井内钻井液喷空的压井。
一、起下钻中发生溢流后的压井
在起下钻过程中，常常由于抽汲或未及时灌钻井液使井底压力小于地层压力而引起溢流发生。在起下钻过程中发生溢流后，因钻具不在井底，给压井带来很多困难，必须不同情况采用不同方法进行控制。
一、起下钻中发生溢流后的压井
在起下钻中，如发现轻微的溢流显示，应立即抢装钻具止回阀，然后迅速下钻并争取下到井底，关井观察。根据情况采取控制回压循环排除溢流，或调整钻井液密度，然后再用常规压井方法压井。
如溢流较严重，则应停止起下钻作业迅速关井。在这种情况下，压井的方法有：1.暂时压井后下钻的方法
发生溢流关井后，由于一般溢流在钻头以下，直接循环无法排除溢流，可采用在钻头以上井段替成压井液暂时把井压住后，开井抢下钻杆的方法。钻具下到井底后，用司钻法排除溢流即可恢复正常。
一、起下钻中发生溢流后的压井
具体方法如下：
1.1、确定暂时压井液密度
接方钻杆确定关井立压Ｐd（如溢流发现及时，关井立压等于关井套压），然后确定替压井液时应控制的钻头处压力Ｐbo。
Ｐbo＝Ｐd＋Ｐmo＋Ｐe
则：ρmk1＝102Ｐbo/h＝ρm＋102（Ｐd＋Ｐe）/h
式中：ρmk1——第一次压井液密度，克/立方厘米；
Ｐmo——钻头以上原钻井液柱压力，兆帕；
Ｐe——井底附加安全压力，一般取3～5兆帕；
ρm——原钻井液密度，克/立方厘米；
ｈ——钻头所处垂直井深，米。
考虑到压井后下钻时间和天然气溢流滑脱对液柱压力的影响，Ｐe可适当去大一点。
2.2、替压井液的压力控制方法
替压井液过程中控制钻头处压力为
Ｐmo不变，直到钻头以上全部替成压井液为止，其压井控制方法实质上就是工程师法的具体应用，只是将钻头处当成“井底”。
施工步骤为：
①确定压井排量Ｑ，实测钻井液流动阻力ci；
②计算立管总压力：
ＰTi＝Ｐd＋Ｐci＋Ｐe
ＰTf＝ρmkＰci /ρm
③压井循环：压井液进入环空前，保持压井排量不变，调节节流阀控制套压为关井套压加Ｐe不变；压井液进入环空后，调节节流阀控制立压为ＰTf（也可直接由压井液到钻头时的立压确定）不变，直到压井液返至地面，至此替压井液结束，此时关井套压应为零。
2.3、井口压力为零后，开井抢下钻杆，力争下到井底，下钻到底后，再用司钻法排除溢流，即可恢复正常。
如下钻途中，发生井涌，则重复上述步骤，再次压井后下钻。
2.等候循环排溢流法：
关井后，控制套压在安全允许压力范围内，等候天然气滑脱上升到钻头以上，然后用司钻法排除溢流，即可恢复正常。
天然气滑脱速度：Ｖg＝（Ｐa1－Ｐa）／Ｇm
天然气滑脱到钻头之上所需时间：
ｔ＝ｈm／Ｖg
式中：Ｖg——天然气滑脱速度，米／小时；
Ｐa——关井套压，兆帕；
Ｐa1——关井１小时的套压，兆帕；
Ｇm——原钻井液静液压力梯度，兆帕；
ｔ——天然气从井底滑脱到钻头之上所需时间，小时；
ｈm——钻头离井底距离，米。
通常，天然气在井内钻井液中的滑脱上升速速大致为271～361米／小时
3.强行下钻到井底的压井方法
强行下钻就是在关井条件下，利用环形防喷器将钻具下至井底的方法。用环形防喷器进行强行下钻，套压不得超过7兆帕，并使用18°斜坡接头钻具，起下钻速度不得大于0.2米/秒。利用此法时，在下钻过程中要控制好环形防喷器的压力，要使密封胶皮有一个轻微的“呼吸”动作，钻杆接头要非常缓慢的通过环形防喷器，通过钻杆本体时环形防喷器不能发生泄漏。
下钻前必须先算出每柱钻杆入井应放出的钻井液体积，下钻中要通过节流阀放出钻井液
，放出钻井液的体积应等于下入钻杆的体积。
如果在强行下钻过程中天然气向上运移，放出的钻井液体积还应增加因天然气上升膨胀
而增加的体积。
强行下钻到井底后，根据实际情况确定压井方法，然后进行压井。
二、井内无钻具的空井压井
溢流发生后，井内无钻具或只有少量的钻具，但能实现关井。这种情况通常是由于起钻时发生强烈的抽汲或起钻中未按规定灌够钻井液，使地层流体进入井内，或因进行电测等空井作业时，钻井液长期静止而被气侵，不能及时除气所造成。
在空井情况下发生溢流后，不能再将钻具下入井内时，应迅速关井，记录关井压力，然后用以下方法处理：
1.体积法
其基本原理是控制一定的井口压力以保持压稳地层的前提下，间歇放出钻井液，让天然气在井内膨胀上升，直至上升到井口。操作方法是：先确定允许的套压升高值，当套压上升到允许的套压值后，通过节流阀放出一定量的钻井液，然后关井，关井后气体又继续上升，套压再次升高，再放出一定量的钻井液，重复上述操作，直到气体上升到井口为止。气体上升到井口后，通过压井管线以小排量将压井液泵入井内，使套压升高到某一预定值后，立即停泵。待钻井液沉落后，再释放气体，使套压降低值等于注入钻井液所产生的液柱压力。重复上述步骤，直到井内充满钻井液为止。
1.体积法
在关井期间井底压力等于环空静液压力与井口套压之和，即Pb=Pm+Pa。为了确保整个排溢流和压井期间的井底压力略大于地层压力并将期保持在一定的范围内，当气体滑脱上升、井内液柱压力减小时，需将井内液柱压力的减小值加在井口套压上，以补偿井底压力，平衡地层压力。环空静液压力的减小值为：
△Pm=0.0098ρm△V/Va
式中:△Pm——环空静液压力的减小值，MPa；
ρm——环空钻井液密度，g/cm3;
△V——环空钻井液体积减小值（为了让井内气体膨胀而放出的钻井液量，用计量罐计量），m3；
Va——环空容积系数（即每米环空容积或环空截面积），m3/m;
环空静液压力的减小值应等于井口套压的增加值，即:
△Pm=△Pa
式中:△Pa——井口套压增加值，MPa。
二、井内无钻具的空井压井
1.体积法
操作程序：
①先确定一个大于初始关井套压的允许套压值Pa1，再给定一个允许套压变化值△Pa′，例如初始关并套压Pa＝5 MPa，允许套压值Pa1＝6 MPa，允许套压变化值△Pa′＝
0.5MPa。
②当关井套压由Pa上升至（Pa1+△Pa′）=（6+0.5）MPa时，从节流阀放出钻井液，使套压下降至Pa1，即6MPa，关井，并将放出的钻井液体积△V1换算成环空静液压力的减小值，即得套压增加值：
△Pa1=△Pm1=0.0098ρm△V1/Va
1.体积法
操作程序：
③当关井套压由Pa1上升至（Pa1+△Pa′+△Pa1）=（6+0.5+△Pa1）MPa时，从节流阀放出钻井液，使套压下降至（Pa1+△Pa1）,关井；放出钻井液体积△V2，则套压增加值△Pa2为：
△Pa2=△Pm2=0.0098ρm△V2/Va
④当关井套压由（Pa1+△Pa1）上升至（Pa1+△Pa1+△Pa2+△Pa′）=（6+0.5+△Pa2+△Pa′）时，从节流阀放出钻井液，使套压下降至（Pa1+△Pa1+△Pa2），关井；放出钻井液体积△V3，则套压增加值△Pa3为：
△Pa3=△Pm3=0.0098ρm△V3/Va
1.体积法
操作程序：
⑤按上述方法使气体滑脱上升膨胀，排放钻井液，使套压增加一定值以维持井底压力与地层压力的平衡，直至气柱到达井口。此时不能放气泄压，以免井底失去平衡，再次溢流。维持套压值是平衡地层压力的关键。
2、反循环顶部压井
当井眼内天然气上升至井口时，常采取反循环顶部压井法来置换井口气体，进行压井。其原理是从井口间断泵入高密度压井液置换出井口天然气，使泵入压井液液住压力等于放气后套压下降值，直至将井眼中的天然气全部排除干净。
△Pak=△Pmk=0.0098ρk△Vk/Va
式中△Pak——环空套压减小值，MPa；
△Pmk——环空压井液静液压力的增加值，MPa；
ρk——环空压井液密度，g／cm3；
△Vk——环空压井液体积增加值，m3;
Va——环空容积系数（即每米环空容积或环空截面积），m3／m。
2、反循环顶部压井
操作程序：
①通过地面反循环压井管线向井口泵入一定量的高密度的压井液，使套压上升一允许值（方法同前或以最大套压值为准）。
②当压井液因重力的作用下沉后，通过节流阀缓慢放气，使套压下降至一定值（即泵入的压井液静液压力的增加值）后关闭节流阀。
③重复上述步骤直至井内全部充满钻井液。
3.压回法
所谓压回法，就是从环空泵入压井液把进入井筒的溢流压回地层，特别是含硫化氢的溢流。此法适用于空井外溢、井涌初期、天然气溢流未滑脱上升或上升不很高，套管下得
较深、裸眼短、只有一个产层且渗透性很好的情况。具体施工方法是： 以最大允许关井套压作为施工的最高工作压力挤入压井液。挤入的压井液可以是原钻井液或稍重一点的钻井液，挤入的钻井液量至少等于关井时循环池增量，直到井内压力平衡得到恢复。使用压回 法要慎重，不具备上述条件的最好不要采用。
施工步骤和要点
1、直推法压井，压井泥浆密度要比井底循环法压井的压井泥浆密度要高一些，有利于控制井口出现过高的压力，有利于将天然气压回地层。
2、确定压井施工控制的最高井口压力Pmax 可取不大于井口装置的工作压力，以及与液柱压力形成的井筒压力不大于套管最小抗内压强度的80%和地层破裂压力三者中的最小值，
3、压井用的压力车的压力级别应高于施工控制的允许最高井口压力，对地面压井管线按施工最高压力进行试压。
4、压井施工前通过放喷控制井口最低回压，以防止地层坍塌为依据进行确定，在此条件下当然是越低越好，为压井过程中井口高压力来临之前尽量多注入压井泥浆，较快的形成液柱压力创造条件。
5、从压井曲线分析，在压井过程中曲线会出现两个峰值。第一个峰值到来的时刻，是在关闭井口推注压井泥浆井内压力恢复到地层压力形成的；第二个峰值是压井泥浆将天然气推进地层时形成的。
6、压井前做好充分准备，争取压井一次成功。开始压井采用的排量要大，有利于整体推进天然气下行，随着井口高压力来临时，压井排量逐渐下降，当推注压井泥浆总量等于或略大于井眼容积时，压井即宣告结束。
平衡点法
平衡点法适用于井内钻井液喷空后的天然气井压井，要求井口条件为防喷器完好并且关闭，钻柱在井底，天然气经过放喷管线放喷。这种压井方法是一次循环法在特殊情况下压井的具体应用。
此方法的基本原理是：设钻井液喷空后的天然气井在压井过程中，环空存在一“平衡点”。 所谓平衡点，即压井钻井液返至该点时，井口控制的套压与平衡点以下压井钻井液静液柱压力之和能够平衡地层压力。压井时，当压井钻井液未返至平衡点前，为了尽快在环空建立起液柱压力，压井排量应以在用缸套下的最大泵压求算，保持套压等于最大允许套压；当压井钻井液返至平衡点后，为了减小设备负荷，可采用压井排量循环，控制立管总压力等于终了循环压力，直至压井钻井液返出井口，套压降至零。
平衡点按下式求出：
式中HB ——平衡点深度，m ；
PaB ——最大允许控制套压，MPa ；
根据上式，压井过程中控制的最大套压等于“平衡点”以上至井口压井钻井液静液柱压力。当压井钻井液返至“平衡点”以后，随着液柱压力的增加，控制套压减小直至零，压井钻井液返至井口，井底压力始终维持一常数，且略大于地层压力。因此，压井钻井液密度的确定尤其要慎重。
压井排量控制：压井液到达钻头前，可以采用较小的排量，进入环空开始上返时，为了尽快建立液柱，减少气侵，应尽可能开大排量，以设备允许的最高泵压作为压井最高泵压，然后据此泵压确定相应的排量。 压力控制：压力控制是压井施工的关键，根据钻井液喷空的压力平衡关系，以钻井液返至K aB B P H ρ0098.0=
HB井深为分界，将压井过程分为两个阶段。
压井排量控制：压井液到达钻头前，可以采用较小的排量，进入环空开始上返时，为了尽快建立液柱，减少气侵，应尽可能开大排量，以设备允许的最高泵压作为压井最高泵压，然后
溢流堰方案
许昌市建安区西水东引备用水源工程（小洪河至高铁北站） 溢流堰施工方案 编制： 审核： 许昌市建安区西水东引备用水源工程项目部 2020 年 3 月 18
溢流堰施工方案 一、工程概况本项目为石梁河、老潩水水系连通（西水东引项目）项目，引水线路为：自石梁河末端引水至汉风路，再向北沿汉风路至农大路，然后沿规划农大路向东至高铁北站，全长约16.5 ㎞。在石梁河石寨桥西侧建设一座蓄水60 万方的蓄水坝，为西水东引、进驻高铁北站提供水源支持，在老潩河新元大道至许鄢快速通道段清淤疏浚17 公里，提升沿河两岸景观，新建蓄水坝、湿地等工程。本次施工范围自许昌京港澳高速北站附近的小洪河至高铁北站，管线总长4.867km, 其中桩号K0+600-K3+285长2.685km 为顶管，K0+000- 0+600、K3+285-4+867 长2.182km 为埋管。跨许开路、西航路顶管施工；管材选用钢筋混凝土管，管子采用橡胶圈接口，管径为DN1200。K4+867 至启航路为明渠开挖段，长度1486m。本方案任务为两个溢流堰，位于明渠段。 二、施工方案 溢流堰主要施工内容为：土方开挖→基底平整打夯→模板工程→混凝土工程→拆模→土方开挖→基底土方平整分层打夯→格宾石笼网箱拼装→土工布铺设→浆砌石护坡护脚铺设→土方回填 1、土方开挖 1.1 测量放线 测量人员做好技术准备，外围控制线施工放样到实地，并随时跟踪挖土标高加强标高控制，严禁超挖。 1.2 土方开挖本工程土方采取挖掘机挖土，挖出的土方堆置在指定的空场地内。 2、施工降水基坑四周地下水汇集到基坑中，我方现使用如下设备用于基坑抽水：
溢流堰施工专项方案二
Ⅰ#溢流堰施工专项方案 一、编制说明 1.1 编制原则 1、安全第一的原则施工组织设计的编制始终按照技术可靠、措施得力、确保安全的原则确定施工方案。在安全措施落实到位，确保万无一失的前提下组织施工。 2、以优质、高效、经济、合理的原则，以业主提供的招标文件和设计图纸为依据，严格执行有关规范。 3、以确保工期为原则，安排施工进度计划。 4、以确保质量目标为原则，安排专业化施工队伍，配备先进的机械设备，采用先进的施工方法。 5、以确保安全生产为原则，制定各项安全措施，严格执行安全操作规程。 6、以节约土地、保护生态环境为目标布置施工总平面。 7、以加强管理，优化工艺，提高效率为原则，降低施工成本。 8、严格遵守国家、行业及当地在施工安全、工地工人健康、保护环境方面的要求及规定标准。 1.2 编制依据 1、《水工混凝土施工规范》SL677-2014； 2、《水工混凝土外加剂技术规程》DL/T5100-2014； 3、《水工混凝土试验规程》SL352-2006； 4、《水工混凝土钢筋施工规范》DL/T 5169-2013； 5、《混凝土强度检验评定标准》GB50107-2010；
6、有关法律、法规、规章和技术标准。 7、青铜峡市黄河金岸旅游带项目东部水系连通工程（罗家河整治工程）施工招标文件、有关协议、纪要、公文及补充文件； 8、工程所在地区和河流的自然条件、施工电源、水源及水质、 9、工程所在地区有关基本建设的法规或条例，地方政府、业主对本工程建设的要求。 10、本公司的施工设备、管理水平和技术特点。 11、工程所在地区和河流的自然条件、施工电源、水源及水质、交通、环保、防洪、灌溉等现状和近期发展规划。 12、当地城镇现有修配、加工能力，生活、生产物资和劳动力供应条件。 13、工程有关工艺试验或生产性试验结果。 14、设计、施工合同中与施工组织设计编制有关的条款。 1.3 编制内容 青铜峡市黄河金岸旅游带项目东部水系连通工程（罗家河整治工程）施工组织设计包括下列主要内容： 1、工程任务情况及施工条件分析； 2、施工方案、主要施工方法、工程施工进度计划和施工力量、机具及部署； 3、施工组织技术措施，包括工程质量、施工进度、安全防护、文明施工以及环境污染防治等措施； 4、施工平面布置图等。 二、工程概况 2.1工程地质条件
压载水处理系统-CCS通函TM18
Form: RWPRR401-B C C S通 函 Circular 中国船级社 China Classification Society （2010年）通函第 18 号总第 18 号 （2010）Circ.18 /Total No. 18 2010年4 月28日（共8页） 28 / 04 / 2010 (total pages: 8) 发： 本社总部有关处室，本社验船师、审图中心，有关船东，船舶管理公司，船厂，设计单位 To relevant departments of CCS Headquarters, CCS surveyors, plan approval centers, related shipowners, ship management companies, shipyards and design units 关于实施IMO《2004年国际船舶压载水及沉积物控制和管理公约》 的信息通告 Notice on Information regarding Implementation of IMO International Convention for the Control and Management of Ships’ Ballast Water and Sediments, 2004 国际海事组织在2004年2月召开的外交大会上通过了《2004年国际船舶压载水及沉积物控制和管理公约》（以下简称压载水公约）。虽然目前压载水公约尚未生效，但该公约对现有船舶安装压载水管理系统有追溯要求。为方便业界及时了解公约生效及实施要求现状，现将相关信息通告如下，并附上压载水公约的中英文本，供参照实施。 The International Convention for the Control and Management of Ships’ Ballast Water and Sediments, 2004 (hereinafter referred to as the Ballast Water Convention) was adopted at a Diplomatic Conference at IMO held in February, 2004. Although the Ballast Water Convention has not yet entered into force, it contains retroactive requirements for installation of ballast water management systems on existing ships. The following information is notified to the industries for understanding the status quo in relation to the entry-into-force and implementation requirements of the Ballast Water Convention in a timely manner. Both the English and Chinese texts of the Ballast Water Convention are also attached for reference.
操作员岗位职责
操作员岗位职责 1、服从管理、听从指挥，遵守公司车间规章制度，按生产计划实施生产，保质保量完成任务。 2、服从技术人员的工艺指导，严格执行产品质量标准工艺规程。 3、严格遵循生产工艺文件、安全、设备操作规程，不违章操作。 4、合理领用辅料，控制辅料的消耗，节约用电、用水、节能降耗，降低生产成本。 5、配合做好生产准备工作，做好生产自检，并协助其他操作人员进行自检，提高生产质量。 6、及时解决、上报生产过程中出现的问题，必须做到不合格半成品及时处理，不合格产品不下放。 7、每天认真检查、维护、保养好使用的生产工具和设备，合理使用生产工具，提高生产安全率。 8、认真做好本职工作，保持机台卫生。 9、积极参加公司及车间组织的培训，认真做好岗位间的协调工作。 10、完成公司上级领导安排的其他一切任务。 宁夏文博工贸有限公司 车间安全生产管理制度 为了搞好生产车间的安全管理工作，预防和控制车间安全事故的发生，制定本制度，请各车间务必遵照执行：
1.现场生产员工应该严格按照生产操作规格进行操作。 2.车间禁止酒后上岗，生病员工不得安排上岗，坚决避免安全事故 的发生。 3.上班前，必须穿戴劳动保护用品，不戴安全帽，不得上岗。 4.在开机工作前，要对机器进行检查，确认无异常后方可开机，并 严格遵循开机顺序，待确认机器运转无异常情况后才可以正式生产操作。 5.在各班当班期间，设备运行如有异声、运行不畅等异常情况时， 应立即停机检查或请专业维护人员进行修理，以防造成设备重大损坏事故或产品质量事故，不得推脱责任，延误生产。 6.对电器线路不得擅自移动，不得私自搭接，发现有电路电线裸露、 损坏要及时反映，由专职电工修理。 7.地坑物料要定期清理，对斗提机、颚式破碎机、皮带运输机等机 械设备要按期进行保养、清理，以确保正常运行，加强安全防范。 8.车间所有除尘设备，要及时清放收尘粉，并打开脉冲阀，确保除 尘器各管道畅通无粉尘外漏。 9.定期检查各设备的润滑三角带，易磨块要及时加注、更换，确保 设备安全运行。 10.生产区域内严禁烟火，严禁斗殴、闹事。 11.使用天车起吊物料时，禁止有人置于吊钩下方，禁止斜拉吊。 12.经常组织员工进行《安全生产知识》培训及消防器具使用实践 演练培训。
溢流堰施工方案
平泉县瀑河溢流堰置石工程 溢 流 堰 施 工 专 项 方 案 编制： 审批：
日期： 陕西新鸿业生态景观设计工程有限公 司 目录 一、工程概况 二、施工方案 1、土方开挖 2、施工降水 3、基底土方平整打夯 4、模板工程 5、混凝土工程
6、景石堆砌 7、混凝土砂浆勾缝 8、生态袋灌木及铺设 三、施工材料运输 四、文明施工保障措施 五、安全生产保障措施 溢流堰施工专项方案一、工程概况 本标段设计溢流堰共分5种形式： 1、斜坡流坝2座 2、叠石流坝2座 3、混合流坝2座
4、台阶流坝2座 5、直流坝2座 二、施工方案 主要施工内容为：土方开挖→基底平整打夯→模板工程→混凝土工程→拆模→景石堆砌→混凝土勾缝→预埋线管→生态袋灌木及铺设 1、土方开挖 1.1测量放线 测量人员做好技术准备，外围控制线施工放样到实地，并随时跟踪标高控制，严禁超挖。 1.2土方开挖 本工程土方为淤泥流沙采取人工开挖，挖出的淤泥流沙土方运至在指定的空场地内，运距5KM以内，用反铲挖掘机装车。 2、施工降水 河水渗出汇集到基坑中，我方使用如下设备用于基坑抽水。
现场抽水由专人记录好抽水设备的类型及数量、工作起始和终止时间、施工降水的区域，计量以机械连续工作8个小时为一个台班计算，降水结束做好计量单并交由监理方核对签字。 3.基地土方平整打夯 打夯采用汽油立式打夯机由最靠近基础边由里向外来回分层夯实。 4、模板工程 溢流坝的施工涉及到模板的安装，采用竹胶板，规格为2440*1220*14，用于侧模板以及顶模板，松木方料规格为80*60用于模板连接排挡，钢管Φ48*3.5，围楞和搭支
船舶压载水系统
船舶压载水系统 目录 定义 系统设计原则 船舶压载水处理系统 定义 船舶压载水系统主要由压载水泵、压载水管路、压载舱及有关阀件组成，系统的作用是：根据船舶营运的需要，对全船压载舱进行注入或排出，以达到调整船舶的吃水和船体纵、横向的平稳及安全的稳心高度；减小船体变形，以免引起过大的弯曲力矩与剪切力，降低船体振动；改善空舱适航性的目的。 系统设计原则 组成 船舶压载水系统主要由压载水泵、压载水管路、压载舱及有关阀件组成。 舱室布置 根据船舶的种类、用途和吨位的不同，压载水舱在船上的位置、大小和数量也不同。 一般船可用首尖舱、尾尖舱、双层底舱、边舱、顶边舱与深舱等作为压载水舱。 货油船可以用货油舱兼压载舱。 管路 1、船舶压载水系统的管路布置有三种形式：支管式、总管式和管隧式。 2、船舶压载水舱内吸口管应当同时具有加水功能。 3、各压载水舱的压载吸入口应布置在有利于压载水排出的位置。 4、为满足压载水系统的工作特点和简化管路，多采用调驳阀箱来调驳各压载水舱的压载水。 5、船舶压载水系统应当能够将全船各压载舱的压载水驳进、驳出或相互调驳。也可不用压载泵，舷外海水靠压差自动流入压载水舱。 船舶压载水处理系统 定义 船舶压载水处理系统就是对船舶排放海里的压载水进行处理的装置。
前景 因为船舶压载水的无控制排放对海洋生态、公众健康造成严重危害，2004年，国际海事组织(IMO)通过了《国际船舶压载水和沉积物控制与管理公约》，旨在防止船舶压载水排放引起的外来物种入侵，病原体传播导致的环境、人类健康、财产及资源方面损害。“公约”规定，从2009年起新造船舶必须安装压载水处理设备，并对现有船舶实施追溯，到2017年所有远洋船舶均须安装压载水处理设备。否则，公约生效后就不能驶入IMO成员国港口，违反公约将面临制裁和处罚。随着“压载水公约”生效日期的临近，世界各国都在加紧研发船舶压载水处理技术。截至目前，国外研发机构共30余家，已有13家研发机构获得IMO初步批准，其中瑞典、德国、韩国及挪威已获最终批准。 我国现拥有占世界总吨位3.4%的庞大船队，我国又是造修船大国，拥有一个巨大的船舶关键设备市场，同时，国际市场也蕴含巨大潜力。 压载水处理技术的产业化不仅是保护海洋生态环境的迫切需要，而且对提高国产船舶关键设备装船率、提高航运业和造修船业核心竞争力具有重要意义。同时，对海军自主装备建设意义也十分重大。
压载水处理系统
压载水处理系统 【定义： 1、船舶压载水处理系统就是对船舶排放海里的压载水进行处理的装置。也称船舶压载水管理系统。英文简称BWMS。 2、系指对压载水进行处理使其达到或高于《国际船舶压载水及其沉积物管理和控制公约》第D-2条规定的压载水性能标准的任何系统。压载水管理系统包括压载水处理设备、所有相关控制设备、监测设备以及取样设施。 【背景： 船舶航行中，压载是一种必然状态。船舶在加装压载水的同时，海水中的生物也随之被加装入到压载舱中，直至航程结束后排放到目的地海域。压载水跟随船舶从一地到它地，从而引起了有害水生物和病原体的传播。压载水的无控制排放可能会对海洋生态系统、社会经济和公众健康造成危害。全球环保基金组织（GEF）已经把船舶压载水引起的外来物种入侵问题列为海洋四大危害之一。 为了更有效的控制船舶压载水传播有害水生物和病原体，国际海事组织（IMO）于2004年通过了《国际船舶压载水和沉积物控制和管理公约》。“公约”自2009年开始，规定所有新建船舶必须安装压载水处理装置，并对现有船舶追溯实施。“公约”对压载水的处理标准，即处理水中可存活生物的种类及数量作了明确规定（D-2标准）。 【D2标准生效日的不确定性： 《压载水公约》中对船舶的要求是排放经处理的压载水必须满足D2标准，而D2标准的生效并不取决于该公约的生效。这是因为虽然该公约生效日期不确定，但公约中D2标准的生效日对各类型船舶很明确，而该条款又是追溯性的，这就意味着无论公约是否生效，无论是否缔约国，对船舶安装满足D2标准压载水管理系统的要求都是强制性的，所以船舶尤其是新造船舶一定要在船舶设计时考虑这一要求。目前的问题是没有满足所有船舶需要的、足够数量的压载水管理系统，所以D2标准第1个生效日的推迟在所难免。2007年召开的IMO 第25次大会A．1005(25)决议解决了2009年建造的船舶问题，将D2标准的适用日推迟到2011年12月31日，但2010年及之后建造的船舶和现有船舶的适用时间是否推迟要由2009年召开的MEPC(59)会议决定。 【压载水处理D-2标准
电梯操作员岗位职责(共7篇)
篇一：电梯操作人员岗位责任制 电梯操作人员岗位责任制 四、严禁违反安全规程。 电梯安全操作规程 一、在开启电梯厅门进入轿厢之前，必须先确认轿厢是否停在该层. 二、每日开始工作前，须将电梯上、下行驶数次，检查有无异常现象。 三、轿厢运载的物品不得超过电梯的额定载重量。 五、运载的物品应尽可能稳妥地放在轿厢中间，避免在运行中倾倒。 电梯维修保养制度 二、电梯在检修时（包括加油）应在首层厅门口悬挂“检修停用”的标示牌。 四、每次维修后应检查各种开关、按钮是否工作正常，各种安全装置是否灵活可靠。 六、应注意不让雨水、灰尘侵入机房，并注意机房的温度调节。检查平层准确度有无显著变化。 电梯管理规定 三、乘梯时不可将身体倚靠轿门，以免以生危险。 六、不允许装运易燃、易爆危险品，如遇特殊情况，需报业务公司(主管部门)批准。电梯应急救援预案 三、至少有两名维修人员在电梯机房操作，首先切断主电源，之后一人盘动手盘轮，另一人松闸，使电梯就近平层。
篇二：电梯操作人员岗位职责 电梯操作人员岗位职责 1、电梯司机必须持证上岗，无证人员禁止操作。 2、严格遵守各项规章制度和安全操作规程。 3、熟悉和掌握电梯性能，建立电梯运行、维修记录。建立电梯服务规范、安全生产制度、规范操作规程等档案。 5、做好厢内清洁工作，定期对电梯门进行保养，保持门面光亮整洁。文明服务，礼貌待人。要有高度的工作责任心，对乘客的安全负责。 电梯安全管理人员岗位职责 1、按照国家制定的电梯安全运行规范进行管理。定期参加和接受相关主管单位的业务培训，对相关部门及人员进行技术指导，正确判断和及时处理各项工作。 电梯安全操作规程 二、每日开始工作前，须将电梯上、下行驶数次，检查有无异常现象。 三、轿厢运载的物品不得超过电梯的额定载重量。 五、运载的物品应尽可能稳妥地放在轿厢中间，避免在运行中倾倒。 电梯维修保养制度 二、电梯在检修时（包括加油）应在首层厅门口悬挂“检修停用”的标示牌。
溢流的征兆与检测培训教材
溢流的征兆与检测培训教材 1.1溢流时的征兆 在钻井各种作业中，当发生气侵或者油水侵后，侵入井内的油气水便推动井内钻井液从井口向外溢出，我们可以在地面以上发现从井内溢出的钻井液液流的各种显示即溢流显示。通过这些溢流显示，就可以使我们正确判断井侵情况。 及时发现溢流，并采取正确的操作迅速控制井口，是防止发生井喷的关键。 钻井人员要能够识别溢流的各种显示，及时发现溢流，并能在各自的岗位上采取正确的行动，迅速控制井口，这是钻井队每个工人的重要职责。 在钻井的不同作业中，溢流显示是不同的、现分别介绍如下。 1.1.1下钻时溢流的征兆 （1）返出的钻井液体积大于下入钻具的体积 正常情况下，每一根钻柱下入井眼内，都会有相当该钻柱体积的钻井液向外返出，如果返出的钻井液体积大于下入
钻柱的体积，就证明有一定数量的流体侵入井内；从井口返出的钻井液可以流到钻井液罐，钻井液池中，我们可以通过钻井液罐返出钻井液体积大于下入钻具体积的增量来判断井侵情况。 （2）下放停止接立柱时井眼仍外溢钻井液 如果下放停止，带负荷吊卡坐在转盘面上时，井口仍向外溢出钻井液，就说明井底发生了井侵。随着井侵的增加和气体的上升，溢流量会越来越大，有时还会发生井眼不停地外溢钻井液的现象。下钻中下放停止观察溢流是最直观、最有效地方法。因此，下钻中应有专人观察下放停止时的溢流状况，下放停止后，一般需要观察10～15min。 （3）井口不返钻井液井口液面下降 如果下钻速度太快，就会产生较大的激动压力，而造成井漏，使钻井液外溢量减小。井漏严重时，井口液面会下降，使井内钻井液柱高度降低，井底压力减小，当井底压力小于地层压力时，就会发生井涌。井漏是井涌的前兆，当发现井漏后，必须立即采取措施制止井漏，防止井涌的发生。
船舶压载水处理系统项目可行性报告
船舶压载水处理系统项目可行性报 告 国统调查报告网（即中金企信国际咨询公司）拥有10余年项目可行性报告撰写经验，拥有一批高素质编写团队，卓立打造一流的可行性研究报告服务平台为各界提供专业可行的报告（注：可出具各类项目的甲级资质）。 项目可行性报告用途（企业投融资、国家发改委立项、银行贷款申请、申请进口设备免税、境外投资项目核准、政府资金项目申报） 可行性研究报告是确定建设项目前具有决定性意义的工作，是在投资决策之前，对拟建项目进行全面技术经济分析论证的科学方法，在投资管理中，可行性研究是指对拟建项目有关的自然、社会、经济、技术等进行调研、分析比较以及预测建成后的社会经济效益。 由于可行性研究报告属于订制报告，以下报告目录仅供参考，成稿目录可能根据客户需求和行业分类有所变化。 第一章船舶压载水处理系统项目总论 第一节船舶压载水处理系统项目背景 一、船舶压载水处理系统项目名称
二、船舶压载水处理系统项目承办单位 三、船舶压载水处理系统项目主管部门 四、可行性研究工作的编制单位 五、研究工作概况 第二节编制依据与原则 一、编制依据 二、编制原则 第三节研究范围 一、建设内容与规模 二、船舶压载水处理系统项目建设地点 三、船舶压载水处理系统项目性质 四、建设总投资及资金筹措 五、投资计划与还款计划 六、船舶压载水处理系统项目建设进度 七、船舶压载水处理系统项目财务和经济评论 八、船舶压载水处理系统项目综合评价结论 第四节主要技术经济指标表 第五节结论及建议 一、专家意见与结论 二、专家建议 第二章船舶压载水处理系统项目背景和发展概况第一节船舶压载水处理系统项目提出的背景
处理溢流的方法
处理溢流的方法 第一节压井有关概念 问题：采用一般的循环方法（敞开井口）是无法制止溢流的，因为这时环空内液柱压力大大小于地层压力，打入的重泥浆会随同油气立即溢出或喷出，无法建立起压力平衡。 解决方法：必须在井口造成一定的局部阻力来增大环形空间的压力。即井口加回压。 压井的定义：是指发生溢流后，泵入能平衡地层压力的加重钻井液，并通过调节节流阀开度大小，始终控制井底压力略大于地层压力，排除溢流，重建井眼与地层系统的压力平衡关系。 在重新建立起平衡关系之前，不能让地层流体再流入井内，而此时的井内钻井液液柱压力又不足以压稳地层。因此，在压井循环过程中不能使井口完全敞开，必须适当关闭节流阀，在井口产生一定回压，使井口回压与钻井液液柱压力一起平衡地层，制止地层流体流入井内。如果全部打开节流阀，井口失去套压，井底压力便会小于地层压力，发生新的溢流，甚至造成井喷事故。如果关闭节流阀，又会使立管压力、套管压力、井底压力增至过高，造成压漏地层、损坏井口设备等后果。 因此，在整个压井过程中，利用开大或关小节流阀始终保持井底压力略大于地层压力。 压井原理：压井是以“U”管原理为依据，在压井过程中控制井底压力略大于地层压力并保持不变。 钻具与井眼所形成的循环系统可视为一个“U”管，钻具和环空分别为“U”管的两条腿。其基本原理是“U”管底部是一个压力平衡点，此处的压力只能有一个值，这个值只能通过分析连通管的任意一条管的压力而获得。套管压力与立管压力由于“U”管原理的存在使之紧密相关，改变套管压力可以控制井底压力，并影响立管压力使之产生同样大小的变化。 因此，可以用“Ｕ”形管原理来分析其压力。利用地面节流阀产生的阻力（即回压）和井内钻井液液柱压力所形成的井底压力来平衡地层压力，实现压井的基本原则。 当井深和钻井液密度一定时，关井立管压力的大小就能反映地层压力的大小。因此，人们把关井立管压力作为判断地层压力或井底压力的压力计来使用。压井方法：由于关井以后，井下情况各不相同：地层渗透率、地层能量、地层压力、地层破裂压力、套管下深、井控装置配置、溢流种类、数量、关井时井内是
溢流堰施工专项方案
溢流堰专项施工方案 1、工程概况 溢洪闸位于大坝设计桩号0+570.50处，溢洪闸为开敞式，共3孔，每孔净宽5.0m，中墩厚1.4m，总宽度17.8m，闸底板高程111.50m，设WES堰，堰顶高程114.00m，墩顶高程118.9m。堰面曲线控制坐标点图见后附图。 为保证溢洪闸溢流面混凝土体形尺寸及表面质量的要求，通过对滑模浇筑和翻模浇筑两种施工。 2、施工方案 2．1总体布置 堰体分3次浇筑，第一次浇筑A区域，浇筑至设计高程108.9m，第二次浇筑B区域，浇筑至设计高程111.50m，第三次浇筑C区域，浇筑至设计高程113.5m，堰体表面混凝土以闸室中墩为界分为3个工作面，先对左堰进行施工，后对右堰进行施工，最后施工中间堰体。 2.2施工方法 2.2.1施工放线 在安装钢筋和支模前将溢流堰纵断面轮廓线放样到已成型闸墩上，再在两侧对应点上拉线绳，以此来确定钢筋及模板位置。具体是在背水侧堰面曲面部位每隔1m标志放样点。 2.2.2模板工程 迎水侧堰面两侧为平面，采用钢模支立，钢管加固，保证堰体两
侧平整，偏差在允许范围内，堰面采用滑模施工技术，滑模是由拉力拉动滑轨滑动的模板控制混凝土浇筑后成形，能使混凝土连续浇筑的一种模板技术，主要由滑行模板、滑模滑轨、和牵引系统组成。 （1）滑行模板 由平面钢板作为底模，顶部由工字钢固定，模板断面为梯形断面。溢洪闸堰面每孔宽度为5m，组装完成后滑模总长4.9m。模板上的2个牵引点分别距模板两端1m处。距模板底面为20cm。滑升模板面板为5mm厚钢板，主梁采用2根工字10槽钢，腹板采用10mm钢板，间距50cm。每节模体两端堵头板为15mm厚钢板，根据有关钢结构设计规范要求进行校核验算，滑模的刚度满足规范的有关要求。滑模模体断面见下图： （2）滑模轨道 滑模轨道布置在分缝模板外侧，紧贴分缝模板，模板轨道采用10mm钢板，根据WES堰面纵断面轮廓线焊制加工完成。轨道与滑升模板之间滑动受力。轨道用直径25mm 钢筋做锚筋，支撑钢筋与堰体设计钢筋连接牢固。钢筋轨道支撑间隔每2m左右增加一道斜撑，保证滑模在轨道不发生下沉和侧斜。 （3）滑模牵引系统 溢流堰进行3次分层浇筑，在浇筑到设计高程111.50m处在仓内设置锚桩，每孔闸室左右各两个锚桩，直径为0.5m，锚桩内预埋25mm 拉筋，拉筋延伸到滑模开始滑动处，随着滑模的不断提升，拆除多余
溢流面混凝土施工方案
溢流面混凝土施工方案 1. 概述 溢流坝段共有5孔，高度为60m,堰顶高程为124.0m。闸墩为宽尾墩，宽 尾墩设置桩号从0+19.0m-0+45.0m,高程从EL86.0-EL117.551,该部位溢流面最窄处为3m，最宽处为11.0m；有闸墩部位的溢流面除宽尾墩以外上下游宽度又不同，下游为8.0m，上游为11.0m；8# -11 #坝段闸墩以下溢流面宽度为20.5m；7＃、12＃坝段闸墩以下溢流面由于受边墙影响为不规则面。溢流面因如此多的结构尺寸，同时堰面插筋布置密集，给施工带来很大困难，为保证溢流面质量将投入大量的人力，物力及财力。 2. 溢流堰面混凝土浇筑分区 8# -11#坝段闸墩下游面0+52m以下至0+64.5m为五区，7#、12#坝段闸墩下游 0+52.0m以下至0+64.5m为三区，五区和三区由圆弧段和直线段组成。8 # -11#坝段宽尾墩下游面0+45.0m 至墩闸下游面0+52.0m 为四区，属于直线段区，宽尾墩部位0+19.0m-0+45.0m之间为二区，由直线段和抛物线组成，0+19.0m 以上溢流面为一区，由椭圆和抛物线组成。 溢流面混凝土施工分两期浇筑，第一期为0+45.0桩号以下在落闸畜水前全部完成，施工区域为三、四、五区。第二期为0+45.0 桩号以上在过流前完成，施工区域为一、二区。 溢流堰面混凝土浇筑分区情况见附图一。 3. 方案比较 3.1. 方案一：支模全部采用支模，模板为钢模板，分层浇筑，在模板上钻孔排气，拆模后将排气孔及模板连接处不平滑部位用砂轮打平。 3.1.1. 施工准备 （1 ）进行裂缝调查并处理 (2)混凝土浇筑前，必需将堰面台阶凿毛并彻底冲洗干净，不得存在有任何杂物，保持新老混凝土接触面湿润。 (3)测量人员依据设计图纸要求，分别对闸门底坎、铜止水及堰面曲线等。表孔检修
溢流面混凝土施工方案
溢流面混凝土施工方案 1.概述 溢流坝段共有5孔，高度为60m，堰顶高程为124.0m。闸墩为宽尾墩，宽尾墩设置桩号从0+19.0m-0+45.0m，高程从EL86.0-EL117.551，该部位溢流面最窄处为3m，最宽处为11.0m；有闸墩部位的溢流面除宽尾墩以外上下游宽度又不同，下游为8.0m，上游为11.0m；8＃-11＃坝段闸墩以下溢流面宽度为20.5m；7＃、12＃坝段闸墩以下溢流面由于受边墙影响为不规则面。溢流面因如此多的结构尺寸，同时堰面插筋布置密集，给施工带来很大困难，为保证溢流面质量将投入大量的人力，物力及财力。 2.溢流堰面混凝土浇筑分区 8＃-11＃坝段闸墩下游面0+52m以下至0+64.5m为五区，7＃、12＃坝段闸墩下游0+52.0m以下至0+64.5m为三区，五区和三区由圆弧段和直线段组成。8＃-11＃坝段宽尾墩下游面0+45.0m至墩闸下游面0+52.0m为四区，属于直线段区，宽尾墩部位0+19.0m-0+45.0m之间为二区，由直线段和抛物线组成，0+19.0m以上溢流面为一区，由椭圆和抛物线组成。 溢流面混凝土施工分两期浇筑，第一期为0+45.0桩号以下在落闸畜水前全部完成，施工区域为三、四、五区。第二期为0+45.0桩号以上在过流前完成，施工区域为一、二区。 溢流堰面混凝土浇筑分区情况见附图一。 3.方案比较 3.1.方案一：支模 全部采用支模，模板为钢模板，分层浇筑，在模板上钻孔排气，拆模后将排气孔及模板连接处不平滑部位用砂轮打平。
3.1.1.施工准备 （1）进行裂缝调查并处理。 （2）混凝土浇筑前，必需将堰面台阶凿毛并彻底冲洗干净，不得存在有任何杂物，保持新老混凝土接触面湿润。 （3）测量人员依据设计图纸要求，分别对闸门底坎、铜止水及堰面曲线等。表孔检修门、弧形门、底坎在溢流面砼施工后再施工，堰面浇筑时预留二期砼。 3.1.2.模板 木工支立堰面分缝板，分缝板采用沥青木板制作，分缝板安装一定要加固结实，防止跑模，上游椭圆及下游堵头模板为木模板支立。 各区模板用量见表-1 表一模板用量明细表
双瑞压载水处理系统说明(林双海)[1]
系统原理的BALCLORTM 电解过程中脱氯过滤 过滤：去除有机物和颗粒物大多数大型多 比最小尺寸为50μm; 电解过程：生产次氯酸钠溶液杀 有害水生物和病原体; 脱氯：周转率将要瓦解以下为0.1mg / L的 电解过程的原理 反应机理如下： 阳极： 2Cl- → Cl2 + 2e 阴极： 2H2O + 2e → 2OH- + H2↑ 氯气可溶于水的生产 次氯酸和盐酸迅速： Cl2 + H2O → HOCl + Cl- + H+因此整体的反应是： NaCl + H2O → NaOCl + H2↑ 作者：HYPOBROMOUS酸生成 由于通常有溴离子密度与 50?70mg / L的天然海水中存在的氧化 反应的次氯酸和溴离子会 生产hypobromous酸： HOCl + Br - → HOBr + Cl – Hypobromous酸也有效的杀菌剂，更稳定的比 氯在碱性海水。 氯胺和发电的 BROMAMINES 次氯酸反应和hypobromous酸 在海水氨会产生氯胺 和Bromamines
HOCl + NH3 == NH2Cl （monochloramine）+ H2O(均未配平) NH2Cl + HOCl ==NHCl2（dichloramine）+ H2O(均未配平) NHCl2 + HOCl ==NCl3（trichloramine）+ H2O(均未配平) 联名作者GEMICIDAL代理：周转率 氯胺和bromamines也gemicidal代理商，并 一般认为，其杀菌的行动是多 弱于HClO/ClO-和HOBr/OBr-人。 因此，gemicidal效果统称代理 总残余氧化剂（周转率），包括HClO/ClO- /氯气，HOBr/OBr-/Br2，氯胺和bromamines。
溢流的原因
溢流的原因Last revision on 21 December 2020
一、溢流的原因 二、溢流发生的原因很多，其最根本的原因是井内压力失去平衡、井内压力小于地层压力。 三、1、地层压力掌握不准确。这是新探区和开发区钻调整井时经常遇到的情况。特别是裂缝性碳酸岩地层和其他硬地层压力更难准确掌握。开发区注水使地层压力升高等原因，造成地层压力掌握不准确。 四、2、起钻时井内未灌满钻井液。起钻过程中，由于起出钻柱，井内钻井液液面下降，这就减小了静液压力。只要钻井液静液压力低于地层压力，溢流就可能发生。在起钻过程中，向井内灌钻井液可保持钻井液静液压力。起出钻柱的体积应等于新灌入钻井液的体积。如果测得的灌浆体积小于计算的钻柱体积，地层中的流体就可能进入井内，溢流就可能在发生。 五、3、过大的抽吸压力。起钻的抽吸作用会降低井内的有效静液压力，会使静液压力低于地层压力，从而造成溢流。起钻时井内钻井液没有上体钻具那样快，就可能产生抽吸作用。这实际上在钻头的下方造成一个抽吸空间并产生压力降。无论起钻速度多慢抽吸作用都会产生。应该记住的重要事情是，井内的有效压力始终应能平衡地层压力，这样就可以防止发生溢流。除起钻速度外，抽吸过程也受环形空间大小与钻井液性能的影响。在设计井身结构时，钻具（特别是钻铤）与井眼间应考略有足够的间隙。钻井液性能特别是粘度和静切力应维持在合理的水平。 六、4、钻井液密度低。钻井密度低是溢流比例高的一个原因。这样引起的溢流比较容易控制，并且很少导致井喷。钻井液密度低而产生的溢流通常是突然钻遇到高压层，地层压力高于钻井液静液压力条件下发生的，特别是为了获得高的机械钻速、降低钻井成本和保护油气层而是用较低的钻井液密度。钻井液的油、气、水侵是密度降低的一个重要原因。 七、5、钻井液漏失。钻井液漏失是指井内钻井液漏入地层，这就引起井内液柱和静液压力下降。下降到一定程度时，溢流就可能发生。在压力衰竭的砂岩、疏松的砂岩以及天然裂缝的碳酸盐岩中漏失是很普遍的。由于钻井液密度过高和下钻时的压力激动，使得作用于底层上的压力过大，而产生
溢流堰面施工专项方案模板
溢流堰面施工专项 方案
目录 第一章工程概括 .............................................................................. - 3 -第二章编制依据 ............................................................................. - 4 -第三章施工部署 .............................................................................. - 5 - 3.1总体施工部署....................................................................... - 5 - 3.2施工流程............................................................................... - 6 - 3.3混凝土最大浇筑块入仓能力分析....................................... - 7 - 3.3人员组织准备....................................................................... - 8 - 3.4施工放线............................................................................. - 10 -第四章溢流堰及闸墩结构施工 ................................................... - 11 - 4.1钢筋工程............................................................................. - 11 - 4.2模板工程............................................................................. - 15 - 4.3混凝土工程......................................................................... - 22 - 4.4养护..................................................................................... - 29 - 4.5施工缝及坝体伸缩缝处理................................................. - 30 - 4.6止水安装............................................................................. - 30 - 4.7预埋插筋施工..................................................................... - 31 - 4.8二期闸槽埋件施工............................................................. - 31 -第五章施工技术及突发情况处理措施 ....................................... - 34 - 5.1大致积混凝土施工温度控制措施..................................... - 34 -
账户操作员岗位职责
账户管理员、账户操作员岗位职责 一、单位结算账户开户由支行统一办理，并执行人民币单位银行结算账户开户资料审核、预留印鉴卡、人民币账户管理系统的核准和报备登记，以及向人行办理人民币单位银行结算账户开户许可证的核准手续。 二、支行配备账户管理员和账户操作员各一名，负责对人民币结算账户（含网上银行）开户、销户、变更及相关档案资料的管理。 三、账户管理员工作职责如下： （1）负责单位结算账户开户的资料审核、预留印鉴卡； （2）根据“了解你的客户”原则，核实客户开户的真实性（有必要的实地核实开户的真实性），在了解的基础上判定客户风险等级； （3）向人行办理人民币基本账户、专用账户、临时账户的开户许可证核准手续。 （4）对在我行业务系统和人行同城票据电子交换系统办理的开户手续进行复核； （5）负责单位结算账户开户的资料的整理、保管、登记等工作； （6）在一般存款账户开户后，负责把开户情况通知基本账户开户行； （7）负责单位结算账户预留印鉴卡的整理、保管、登记等工作； （8）负责人民币单位结算账户开销户登记簿的记载工作； （9）负责人民币账户管理系统、我行核心业务系统和同城票据电子交换系统三个系统账户信息一致性的定期比对工作。账户管理员
除做好上述职责外，兼任反洗钱工作人员和风险预警业务处理可以根据支行实际情况安排其他非临柜工作，账户管理员不得由临柜操作人员兼任。 四、账户操作员工作职责如下： （1）负责对单位结算账户开户的资料及预留印鉴卡的完整性、规范性的复核； （2）办理向人民币账户管理系统的核准和报备登记； （3）根据核准和报备情况统一办理在我行核心业务系统和人行同城票据电子交换系统的开户手续。账户操作员可由临柜人员兼任。 五、支行办理人民币单位银行结算账户的开户、变更、撤销时，账务管理员和账户操作员应各尽其责，互相配合，账户管理员应根据存款人的申请，对存款人出具的相关资料进行审核，由账户操作员进行复核、确认后办理相关手续。 六、支行按“了解你的客户”原则，确定客户真实身份，对申请开立人民币单位银行结算账户的存款人出具的营业执照、证书、批文、身份证件等正本开户证明资料的真实性、完整性和合规性进行双人审核、确认，并根据开户资料在核心业务系统正确录入相关信息，产生预核准账号，以确保存款人开户信息的真实、可靠。所有开户资料支行均应复印留存，身份证明都应进联网核查，并作一户一档入库（箱）保管。 七、向人行办理人民币单位银行结算账户开户许可证的核准手续后，支行根据核准书和报备情况于当日至迟次工作日内在我行核心业
压载水处理系统
一、船舶压载水处理的背景 1、船舶压载水的危害 船舶航行中，压载是一种必然状态。船舶在加装压载水的同时，海水中的生物也随之被加装入到压载舱中，直至航程结束后排放到目的地海域。压载水跟随船舶从一地到它地，从而引起了有害水生物和病原体的传播。压载水的无控制排放可能会对海洋生态系统、社会经济和公众健康造成危害。全球环保基金组织（GEF）已经把船舶压载水引起的外来物种入侵问题列为海洋四大危害之一。 为了更有效的控制船舶压载水传播有害水生物和病原体，国际海事组织（IMO）于2004年通过了《国际船舶压载水和沉积物控制和管理公约》。“公约”自2009年开始，规定所有新建船舶必须安装压载水处理装置，并对现有船舶追溯实施。“公约”对压载水的处理标准，即处理水中可存活生物的种类及数量作了明确规定（D-2标准）。 2、压载水处理D-2标准
3、船舶压载水处理系统的安装时间表 (D-1：压载水置换标准；D-2：压载水处理标准） 二、认证历程
2008年6月建成国内第一个压载水处理陆基实验基地
2009年12月通过CCS陆基实验型式认可
青岛双瑞公司的Bal C lor TM BWMS在第61次国际海事组织（IMO）大会上获得最终认可。 2010年12月将通过ＣＣＳ实船实验型式认可，2011年初将通过DNV实船型式认可 三、BalClor TM BWMS的处理技术 BalClor TM BWMS对压载水的处理过程分为“过滤”、“电解海水产生次氯酸钠杀菌”、“中和”三步： “过滤”—压载时，利用过滤精度为50μm的自动反冲洗过滤器对所有压载水进行过滤，该步骤可以过滤掉尺寸大于50μm的大部分的海生物及固体颗粒； “电解海水产生次氯酸钠杀菌”—从压载水主管路引一支路海水进入电解装置，电解产生高浓度的次氯酸钠溶液，该溶液经过除气后，回注入压载水主管路，同主管路压载水混合到一定浓度。该浓度的次氯酸钠能够有效杀灭经过滤后的残余的浮游生物、病原体及其幼虫或孢子等，达到规定的杀菌效果（D-2标准），压载水管路中活性物质的浓度由TRO分析仪和控制系统自动控制； “中和”—压载水排放时，当其余氯浓度小于IMO规定值时，中和系统不启动，压载水直接排放；当压载水中余氯浓度大于IMO规定值时，中和系统自动启动，向排水管中注入中和药剂，中和残余的TRO残余氧化剂，中和剂量由控制系统自动控制。 1、灭活-核心技术 电解单元从过滤后的压载水抽取总量1%～2%左右的水流电解，制取氯气和次氯酸钠溶液，同时通过除气装置将电解产生的氢气稀释到安全界限以下，排出舷外。氯气会溶于水迅速产生次氯酸。 当海水进入电解槽后，电解反应机理如下： 阳极：2Cl-→ Cl2 + 2e 阴极：2H2O + 2e → 2OH- + H2↑ 阳极产生的氯气能够迅速溶在海水中生成次氯酸和盐酸： Cl2 + H2O → HOCl + Cl- + H+ 所以，总反应： NaCl + H2O → NaOCl + H2↑ 次氯酸钠溶液作为一种非常有效的杀菌剂可以在压载水中保持一定时间，并迅速有效的杀灭压载水中的浮游生物、孢子、幼虫及病原体。该技术已经在医学灭菌、自来水厂等水处理行业应用多年。