贝雷架拼装龙门吊结构验算书_pdf
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贝雷架拼装龙门吊结构验算书
一、 荷载 1、活荷载
（1）龙门吊最大设计吊重：200 KN （2）电动葫芦重量：16 KN
（3）吊具2I25a：6.0×2×0.381=4.5 KN
2、恒载
（1）桁架：3.3×4/3=4.4 KN/M
（2）加强弦杆自重：0.8×4×2/3=2.13 KN/M （3）I25a 分配梁：2×11×0.381/30=0.28 KN/M （4）I56a 吊车梁：29.25×1×1.063/30=1.04 KN/M (5)各种锚、垫板及配套螺栓 15/36=0.42 KN/M (6)行走系统：1 KN 3、偶然荷载
根据现场实际情况，本龙门吊偶然荷载仅考虑风荷载。风荷载主
要按9、 7级风工况进行验算。 （1）、风压计算
风压按以下公式计算：
W N =K 1 K 2 K 3 K 4 W 0 (Pa)
W N：某级风产生的风压
W 0：基本风压值，按W 0=v 2
/1.6计算，9级风V＝24.4M/S，7级风
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速V＝17.1M/S。
K 1：设计风速频率换算系数，取1.0；
K 2：风载体型系数。对于贝雷桁片、吊车梁、I25A 斜联取1.3；圆形立柱及平联取0.8。
K 3：风压高度变化系数，对于高度≤20M，取1.0。 K 4：地形、地理条件系数，取1.3。
(2)迎风面积计算：
①贝雷桁架
贝雷桁架迎风面积按结构物外轮廓线面积乘以0.5的折减系数计算。
S f1=1.70×36×0.5=30.6M 2
②I56a 吊车梁
S f2=29.25×0.56=16.38M 2
③固结梁I25a
S f3=0.25×3.2×2=1.6M 2
④Φ351立柱(2根)
S f4=0.351×14.68×2=10.3M 2 ⑤Φ245立柱(2根)
S f5=0.245×14.96×2=7.33M 2 ⑥平联(共4根)
S f6-1=1.98×0.245×2=0.97M 2 S f6-2=1.01×0.245×2=0.5M 2
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S f7-1=4.03×0.25×2=2.015M 2
S f7-2=4.08×0.25×2=2.04M 2 ⑧电动葫芦：
S f8=1M 2
(3)风力计算
计算公式 F N-i =W N .S fi
①贝雷桁架
F 9-1=1.0×1.3×1.0×1.3×0.372×30.6=19.23 KN F 7-1=1.0×1.3×1.0×1.3×0.183×30.6=9.46 KN
②I56a 吊车梁
F 9-2=1.0×1.3×1.0×1.3×0.372×16.38=10.3KN F 7-2=1.0×1.3×1.0×1.3×0.183×16.38=5.1KN ③固结梁I25a(2根)
F 9-3=1.0×1.3×1.0×1.3×0.372×1.6=1 KN
F 7-3=1.0×1.3×1.0×1.3×0.183×1.6=0.5 KN
④Φ351立柱(2根)
F 9-4=1.0×0.8×1.0×1.3×0.372×10.3=4.0 KN F 7-4=1.0×0.8×1.0×1.3×0.183×10.3=1.96 KN ⑤Φ245立柱(2根)
F 9-5=1.0×0.8×1.0×1.3×0.372×7.33=2.8 KN F 7-5=1.0×0.8×1.0×1.3×0.183×7.33=1.40 KN
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F 9-6-1=1.0×0.8×1.0×1.3×0.372×0.97=0.4 KN F 7-6-1=1.0×0.8×1.0×1.3×0.183×0.97=0.19 KN F 9-6-2=1.0×0.8×1.0×1.3×0.372×0.5=0.2 KN F 7-6-2=1.0×0.8×1.0×1.3×0.183×0.5=0.1 KN ⑦斜联(共4根)
F 9-7-1=1.0×1.3×1.0×1.3×0.372×2.015=1.3KN
F 7-7-1=1.0×1.3×1.0×1.3×0.183×2.015=0.63KN F 9-7-2=1.0×1.3×1.0×1.3×0.372×2.04=1.3 KN F 7-7-2=1.0×1.3×1.0×1.3×0.183×2.04=0.63 KN ⑧电动葫芦：
F 9-8=1.0×0.8×1.0×1.3×372.1×1=0.4 KN F 7-8=1.0×0.8×1.0×1.3×0.183×1=0.2 KN
二、 龙门吊桁架强度、变形及稳定性验算 (一)、强度验算
龙门吊桁架强度验算按以下两种工况进行验算：
1. 验算工况1：
龙门吊在最大设计吊重情况下，吊点居于桁架中点时，桁架的最大跨中弯矩。
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(1) 计算简图如下：
P：为集中活荷载之和。
P＝200+16+4.5＝220.5 KN
Mq max =PL/4=220.6×30/4=1654 KN.M
ｑ：为龙门吊恒载之和沿龙门吊30M 跨径上的均布线荷载，
q=(4.4+2.13+0.28+1.04+0.42)=8.27 KN/M。 Mg max =qL 2
/8=8.27×302
/8=930.4 KN.M
(2) 单片贝雷片跨中弯矩
荷载组合后跨中最大弯矩：活载取动力系数1.2。
M zmax ＝1.0Mg max +1.2Mq max =2915.8 KN.M
按每片加强贝雷片均匀承受荷载弯矩考虑，每单片贝雷片跨中最
大弯矩为：
M dmax = M zmax /4=729 KN.M
≤[M]=1687.5 KN.M
符合使用要求。 2.验算工况2：
电动葫芦行至桁架支点附近，在最大设计吊重情况下，桁架支
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点处的最大剪力。
(1) 计算简图如下：
P、q 取值与上相同。
Q gmax ＝ｑL/2＝8.27×30/2＝124 KN
Q ｑmax ＝P ＝220.5 KN
(2) 单片贝雷片支点处最大剪力
贝雷桁架支点处最大剪力：
Q zmax ＝1.0Q gmax +1.2Q qmax ＝389 KN
每单片加强贝雷片支点处最大剪力：
Q dmax = Q zmax /4=97.2 KN ≤[Q]=245.2 KN 符合使用要求。 (二)、变形验算
1.验算工况3：在最大设计吊重情况下，吊点位于桁架跨中时的桁架跨中挠度。
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(1) 计算简图：
(2) 跨中最大挠度计算：
因龙龙门吊绝大多数在吊重13T 以下作业，故按以下两种工况进行龙门吊的挠度变形进行验算：
①在最大设计吊重工况下挠度变形，其容许挠度变形按L/300控制。
龙门吊挠度按桁架挠度近似计算公式：
f max ＝ML 2
/（8EI）
f max : 桁架挠度变形。
M：桁架梁下在组合荷载下跨中最大弯矩，吊重不考虑动载系数。 L：桁架跨度。
E：钢材弹性模量，取210 Gpa。
I：贝雷桁架的横载面相对于水平轴的惯性矩。
f max =(1654.5+930.4)×302
/(8×2.1×109
×577434.4×10-8
×4) =60 mm=6 cm
f max /L=6/3000=1/500≤1/300 符合要求。
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②在通常吊重13T 工况下挠度变形，其容许挠度变形按L/600控制。
f max =(1128.75+930.4)×103
×302
/(8×210×109
×577434.4×10-8
×4)
=47.8 mm=4.8 cm
f max /L=4.8/3000=1/625≤1/600
故符合使用要求。
(三)、稳定性验算
按照场地固定的桥式类型起重机中门式起重机，考虑在偶然不利荷载作用下，计算其整体稳定性。
根据实际情况，本龙门吊偶然荷载仅考虑风荷载。 1. 验算工况4：
龙门吊在无吊重状态(空载)静止状态下，在偶然荷载9级烈风作业下整体稳定性。 (1)、计算简图如下：
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(2).倾覆弯矩计算公式：
M q4=- F 9.L 1i
F 9：作用于各构件上的风力
L 1i ：风力相对于某构件合力方向相对于A 车轮作用力臂。 根据公式各构件风力倾覆弯矩计算如下： ①贝雷桁架
M 9-1=- 19.23×15.350=-295.2 KN.M
②I56a 吊车梁
M 9-2=-10.3×14.5=-149.4 KN.M ③固结梁I25a(2根)
M 9-3=-1×14.75=-14.75 KN.M ④Φ351立柱(2根)
M 9-4=-4.0×7.4=-29.6 KN.M ⑤Φ245立柱(2根)
M 9-5=- 2.8×7.54=-21.1 KN.M
⑥平联(共4根)
M f-9-6-1=- 0.4×0.97×9.294=-3.6 KN.M M -9-6-2=- 0.2×4.65=-0.93 KN.M ⑦斜联(共4根)
M 9-7-1=- 1.3×11.63=-15.12 KN.M M 9-7-1=- 1.3×7.0=-9.1 KN.M
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⑧电动葫芦：
M 9-8=-0.4×13.5=-5.4 KN.M 风力产生顷覆弯矩为：
M q4＝K f4.∑M fi =-1.1×529.6=-598.62 KN.M
(3).抗倾覆弯矩M K 计算
计算公式：
M K =K g4.∑ M gi =K g4.∑G i L 2i
K g4：龙门吊在工况4情况下自重加权系数，为0.95。 M K4：龙门吊抗倾覆弯矩 G i ：龙门吊某一组成构件重量
L 2i ：某一构件在自重下形心对某车轮的力臂，均为3.0米。 龙门吊自重产生的抗倾覆弯矩为：
M K4＝K g4.∑M gi L 2i =0.95×(4.4×36+2.13×36+0.28×30+1.04
×30+0.42×36+10+16)×3
=900.03 KN.M
(4).龙门吊整体稳定性
∑M k >∣∑M q ∣
稳定系数K=∑M k /∣∑M q ∣=900.03/598.62=1.5
故龙门吊空载在9级烈风作用工况下，整体是稳定的。但由于稳定系数较小，故应采取拉风缆的进行稳固。
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2、验算工况5：
龙门吊在最大设计吊重情况下，在7级风作用下正常运行时的整体稳定性。 (1) 计算图式如下
(2)、倾覆弯矩计算
顷覆弯矩计算公式
M q5=K f5.M f5+K g5.M qg +K q5M qq
K f5：龙门吊在工况5情况下，风荷载加权系数， K f5=1.0。
K g5：龙门吊在工况5情况下，龙门吊自重加权系数，K g5=1.0。
K q5：龙六吊在工况5情况下，吊物荷载加权系数。K q5=1.15。 M q :龙门吊在工况4倾覆弯矩。
M f5：在工况5条件下，风荷载对龙门吊采生的倾覆弯矩。 M qg ：在工况5条件下，龙门吊在起动或制动过程中，由自重力产生的惯性矩。
M qq ：在工况5条件下，龙门吊在起动或制动过程中，由吊物产生的惯性矩。
龙门吊所受风力力矩
风力计算方式同工况4，风速取17.1 M/S。
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M f5=- K f5.∑M fi =-1.0×∑W fi S fi L 1i ＝-294.1 KN.M
A、 龙门吊在制、起动时各构件自重对A 车轮产生的惯性力矩
M qg =- K f5.∑M qgi =- K f5.∑G i .a.L 3i G i :龙门吊各构件质量（T）
。 ａ：龙门吊设计加速度，取0.3M/S 2
。
L 3i :龙门吊起、制动时，各构件惯性力相对于A 车轮作用的力臂。
①贝雷片桁架
M qg1=-(0.44+0.213)×36×0.3×（15+1.7/2）＝-112 KN.M ②I25a 分配梁
M qg3＝-0.028×30×0.3×（15+0.2+0.25/2）＝-3.86 KN.M ③I56a 吊车梁
M qg4＝-0.104×30×0.3×（15+0.2-0.56/2）＝-13.98 KN.M ④各种锚垫板及连接螺栓
M qg5＝-0.042×36×0.3×（15+0.1）＝-6.85 KN.M ⑤电动葫芦
M qg6＝-1.6×0.3×（15+0.2-0.56/2-0.5）＝-6.93 KN.M
龙门吊自重惯性力力矩为：
M qg =- K f5.∑M qgi =-1.0×143.6= -143.6 KN.M
B、 龙门吊吊物在制动或起动时产生的惯性力相对于A 轮的力矩：
M qq =- K q5.G.tgα.L 4
G：吊物重量(KN)。
α：龙门吊设计吊物最大偏摆角。为：5.80
。
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L 4：龙门吊吊钩至A 车轮的垂直高度(吊物惯性力相对于A 车轮的力臂)。
M qq =-1.15×204.5×tg5.80
×13.42=-320.58 KN.M C、 倾覆力矩
M q5= M f5+M qg +M qq =-294.1-143.6-320.58=-758.28 KN.M
(2)、抗倾覆力矩
抗倾覆力矩计算公式：
M k5=K g5.M kg +K g5.M kq
K g5、K g5：与上相同。
M k5：龙门吊在工况5作用下相对于A 车轮的抵抗倾覆弯矩。 M kg ：龙门吊自重产生的相对于A 车轮的抗倾覆弯矩。 M kq ：吊物产生的相对于A 车轮的抗倾覆弯矩。 A、M kg 计算
M kg = K g5.∑M gi =1.0×947.4=947.7 KN.M
B、M kq 计算
M kq = K g5.G.L 2=1.15×204.5×3=705.53 KN.M
C、M k 计算
M k =M kg +M kq =947.7+705.53=1653.23 KN.M
(3)、龙门吊在工况5情况下整体稳定性
M k >∣M q ∣
稳定系数：K= M k /∣M q ∣=1653.23 /758.28=2.18
故：龙门吊在工况5的情况下，是稳定的。
贝雷片的基本构造和参数
贝雷片的基本构造和参数 贝雷架"又称贝雷片，贝雷梁或桁架，最先在二战时由一名英国工程兵发明，以解决战争期间桥梁快速架设的需要，并以他的名字命名。可用于公路桥梁，拼装龙门吊车,导梁，架桥机，吊篮等。贝雷桁架组合门式起重机 贝雷片介绍 贝雷片具有结构简单、运输方便、架设快捷、载重量大、互换性好、适应性强的特点。 “321”钢桥是在原英制贝雷桁架桥基础上，结合我国国情和实际情况研制而成的快速组装桥梁，于1965年定型生产，在我国得到了很大发展，广泛应用于国防,战备、交通工程、市政水利工程，是我国应用最为广泛,最好的组装式桥梁。具有结构简单、运输方便、架设快捷、载重量大、互换性好、适应性强的特点。“HD200”型装配式公路钢桥增加了桁架高度，提高了承载能力，增强了稳定性能，增加了疲劳寿命，提高了可靠度。与 321型钢桥相比，在相同组合情况下，强度提高了33%，刚度提高了倍。适用范围单车道桥面净宽，组合跨径，双车道桥面净宽，组合跨径。 应用 贝雷片可用于公路桥梁,拼装龙门吊车,导梁,架桥机,吊篮等.贝雷桁架组合门式起重机,采用装配式公路钢桥构件拼装龙门架，而且其跨距与立柱高度可调，以适应不同的工作场地，广泛应用于公路、铁路、市政、建筑、水利等建设项目、桥梁施工预制场起吊移运预制构件、桥墩旁运装大梁等现场施工作业。
构造 贝雷片由上、下弦杆、竖杆及斜杆焊接而成，上下弦杆的端部有阴阳接头，接头上有杵架连接销孔。贝雷片的弦杆由两根10号槽钢(背靠背)组合而成，在下弦杆上，焊有多块带圆孔的钢板，在上、下弦杆内有供与加强弦杆和双层桁架连接的螺栓孔，在上弦杆内还有供连接支撑架用的四个螺栓孔，其中间的两个孔是供双排或多排桁架同节间连接用的。靠两端的两个孔是跨节间连接用的。多排贝雷片作梁或柱使用时，必须用支撑架加固上下两节贝雷片的接合部。 在下弦杆上，设有4块横梁垫板，其上方有凸榫，用以固定横梁在平面上的位置，在下弦杆的端部槽钢腹板上还设有两个椭圆孔，供连接抗风拉杆使用。贝雷片竖杆均用8#工字钢制成，在竖杆靠下弦杆一侧开有一个方孔，它是供横梁夹具固定横梁使用的。贝雷片的材料为16Mn，每片架重270kg。 "321"钢桥是装配式公路钢桥，其最大特点是：构件轻巧，拆装方便，适应性强，用简单的工具和人力就能迅速建成。适用于汽车-10级、汽车-15级、汽车-20级、履带-50级、挂车-80级等5种载荷。桥面行车道净宽，可在9m到63m 范围内组合成多种跨径简支粱桥，可构造连续梁桥。 参数 贝雷梁现有进口与国产两种规格，国产贝雷梁其桁节用16锰钢，销子采用铬锰钛钢，插销用弹簧钢制造，焊条用T505X型，桥面板和护轮木用松木或杉木。材料的容许应力按基本应力提高30%，个别钢质杆件超过上述规定时，不得超过其屈服点的85%，设计时采用的容许应力如下：木料——顺木纹弯应力、压应力及承压应力为；受弯时顺木纹剪应力为 MPa。弹性模量E=×105MPa。钢料——16锰钢拉应力、压应力及弯应力为×210=273 MPa；剪应力为×160=208 MPa。 30铬锰钛拉应力、压应力及弯应力为×1300=1105 MPa；剪应力为×1300=585 MPa。现有进口贝雷梁多系20世纪40年代的产品，材料屈服点强度为351 MPa，其容许应力按×351=245 MPa考虑，销子容许应力可考虑与国产销子一样。 构件重量表
支架方案及验算
K116+650桥现浇连续箱梁施工方案 一、工程概况 A、K116+650设计为现浇箱梁(变截面)，跨径为20米+30+20米。桥梁上部结构为钢筋混凝土连续箱梁；下部为柱式桥墩、肋式桥台、钻孔灌注桩基础。； B．现浇箱梁宽度（单幅）6m，底板宽3.6m；箱梁高:墩支点高1.9m，跨中1.2m； E．每个桥现浇箱梁总工程量：278.32m3，钢筋68.5T。 二、施工方案 2.1 施工总体方案及顺序 箱梁施工均采用碗扣支架就地现浇施工。箱梁断面为单箱一室，采用全断面一次浇筑混凝土，采用箱内底板处为空模方法，这样既能保证箱梁底板砼振捣密实及高程控制又能保证芯模不上浮。混凝土采用自拌混凝土，混凝土运输车运送至现场，汽车泵泵送混凝土入模。 2.2 支架施工 (1)支架地基处理 换除松散软土，换填碎石土，整平分层压实，对于下部施工时挖基坑处的特殊部位进行特殊处理，选择碎石土回填、分层压实，桥台锥坡处采用分层开挖断面，锥坡开挖后薄弱地带用沙袋进行维护。保证整个地基的均匀一致，检测承载力，直至地基承载力满足要求且均匀一致，以保证地基的弹性或非弹性变形在允许范围内，桥长度及宽度范围内浇筑20厚混凝土（宽度方向大于桥宽1米，在混凝土硬化带上支立支架 (2)支架的设计与构造 本桥支架采用碗扣支架，支架横桥向排布，跨中处采用每片支架间距90cm(横桥向)，每排支架间距90cm(纵桥向)，墩顶处采用每片支架间距60cm(横桥向)，每排支架间距90cm(纵桥向)，门架两侧分别采用4排90cm*30cm的支架具体支架设计图附后。 支架立杆下安装可调底座（底托伸出长度不超过15cm）顶部安装可调上托，（伸长长度不超30cm,大于20cm,小于30cm顶托自由端出采用钢管横向、纵向连接，保证顶托自由端整体稳定性）能够方便调整箱梁底板高程符合设计要求及箱
脚手架结构验算书
脚手架结构验算书 (一)、参数信息: 1. 脚手架参数 双排脚手架搭设高度为39米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50 米，立杆的横距为0.75 米，大小横杆的步距为 1.70 米；内排架距离墙长度为0.55 米； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为①48X 3.5 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80 ；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.40 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件； 2. 活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m 2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3. 风荷载参数 风荷载高度变化系数鬼为1.25，风荷载体型系数由为0.09 ; 脚手架计算中考虑风荷载作用 4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1297 ；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350 ；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0 . 1 40 ；安全设施与安全网(kN/m2):0.005 ；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别: 栏杆、竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038 ； 5. 地基参数 地基土类型: 素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00 ；立杆基础底面面积(m2):0.25 ；地面广截力调整系数:0.50 。 (二)、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形
1?均布荷载值计算 小横杆的自重标准值：P 1= 0.038 kN/m ; 脚手板的荷载标准值：P 2= 0.350 X 1.500/3=0.175 kN/m ; 活荷载标准值：Q=2.000 X 1.500/3=1.000 kN/m ; 荷载的计算值:q=1.2 X 0.038+1.2 X 0.175+1.4 X 1.000 = 1.656 kN/m ; q 小横杆计算简图 2. 强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下： 最大弯矩 M qmax =1.656 X 0.75078 = 0.116 kN.m ; 最大应力计算值（T = Mi max /W =22.922 N/mm 2; 小横杆的最大弯曲应力（T =22.922 N/mm 2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0 N/mrf ,满足要求！ 3. 挠度计算： 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值 q=0.038+0.175+1.000 = 1.213 kN/m 最大挠度 V = 5.0 X 1.213 X 750.04/(384 X 2.060 X 105X 121900.0)=0.199 mm ; 小横杆的最大挠度 0.199 mm 小于小横杆的最大容许挠度 750.0 / 150=5.000与10 mm 满足要求! （三）、大横杆的计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面 1. 荷载值计算 小横杆的自重标准值:P 1= 0.038 X 0.750=0.029 kN ; 脚手板的荷载标准值:P 2= 0.350 X 0.750 X 1.500/3=0.131 kN ; 活荷载标准值：Q= 2.000 X 0.750 X 1.500/3=0.750 kN ; V 4 3E4E 1
龙门吊轨道梁验算书1
附件3 龙门吊轨道梁地基承载力验算书 一、基本计算参数 1、起吊梁板时龙门吊单边荷载 龙门吊主要作用是吊装主体结构施工模板、钢筋等材料，起重量最大为钢筋不超过5吨，为了确保安全按照最大起重量10吨计算。查表起重量10吨跨度26米是轮压为128KN。 2、龙门吊对每米轨道的压力 G=128X2/7=36KN 轨道梁和轨道偏安全取每延米自重。 G2= (X)X = G3=20/100=
1、轨道梁地基承载力验算 轨道梁采用C30,台阶式设置，上部为宽60cm,高50cm,龙门吊脚宽按7m 计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则： 1、轨道梁受压力验算： P=g + g3 =36+=m 轨道梁砼应力为： (T = Y 0P/A=1000=v[c ]=30MPa 2、轨道梁地基承载力验算 地基应力计算 c =( g+g+ g3)/A=( 36++)= 地基承载力计算： 現二小氓+ +牛ybN r P u__极限| 2 承载力，KF a c ――土的粘聚力，KP a 丫一一土的重度，KN/m彳，注意地下水位下用浮重度; b，d -- 分别为基底宽及埋深，m ； N c，N q，N r——承载力系数，可由图中实线查取
40 承载力系数Me、Nq、N「值（引自lerzaehi. WGT 年） 根据板桥村站围护结构图纸总说明中基坑设计参数建议值表1-2素填土 C=10 丫= KN/m、? =8 带入太沙基公式PU=10*6+**5+**0=108 KPa>72KPa 所以地基承载力买足要求。 三、梁配筋计算 1、弯矩计算（按照均布荷载简支梁配筋计算） Q=m
贝雷架便桥设计计算方法
贝雷架便桥计算书
目录
第1章设计计算说明 1.1 设计依据 ①；大桥全桥总布置图（修改初步设计）； ②《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）； ③《钢结构设计规范》GB50017-2003； ④《路桥施工计算手册》； ⑤《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； ⑥其他相关规范手册。 1.2 工程概况 北大河特大桥：位于甘肃省嘉峪关市境内，桥梁起点DK711+296.48，桥梁终点DK712+523.05，全长1076.1m。包括7片12m空间刚构、30片32m简支箱梁、35座桥墩、2座桥台。北大河特大桥跨越跨越一条河流。 河流水文情况：北大河兰新铁路便桥河段采用冰沟水文站历年实测最大洪峰流量910立方米/秒。便桥河段最大洪峰相对应最大流速为3.55米/秒。共统计2005年——2009年水文资料。 1.3 便桥设计 1.3.1 主要技术参数 (1)便桥标高的确定： 1
（4）材料容许应力： [][][][][][]120Mpa τ200MPa σ210Mpa, σ345钢Q 85MPa τ140MPa σ145MPa,σ钢Q235w w ======1.3.2 便桥结构 便桥采用（12+12+9）*3连续梁结构，便桥基础采用φ529*10钢管桩基础，每墩位设置六根钢管，桩顶安装2I32b 作为横梁，梁部采用4榀贝雷架，间距450+2700+450mm ，贝雷梁上横向安装I20b 横梁，横梁位于贝雷架节点位置，间距705+705+705+885mm ，横梁上铺设16b 槽钢，槽向向下，间距190mm ，在桥面槽钢上焊制φ12mm 短钢筋作为防滑设施。 第2章 便桥桥面系计算 桥面系计算主要包括桥面纵向分布梁[16b 及横向分配梁I20b 的计算。根据上表描述的工况，分别对其计算，以下为计算过程。2.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算 2.1.1 计算简图 纵向分布梁支撑在横向分配梁上，按5跨连续梁考虑，计算简图如下：
脚手架计算书(步距1.8)
本工程首层～设备层双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆，最大搭设高度50m以下（为20.2m），搭设按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130—2001）的设计尺寸及构造要求搭设，故对其相应杆件不再进行设计计算。 本工程五～十九层外双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆脚手架，脚手架搭设高H=57.6m。双排脚手架用于结构施工和装修施工。需对此脚手架进行验算。计算参数如下： 1、荷载计算（此脚手架计算查表所得值通过《建筑施工手册（第四版）1》查得） ①恒载的标准值G k： G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 由表5—7查得g k1＝0.1089KN/m； g k2＝0.2356KN/m； g k3＝
0.1113KN/m。 a.当取H i＝56.7m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝12.84KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝13.19KN b.当取H i＝28.4m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝6.61KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝6.96KN ②活载（作业层施工荷载）的标准值Q k： Q k=n1×l a×q k 由表5—12查得q k＝1.8KN/m（结构作业时）和q k＝1.2KN/m（装修作业时）则有： 用于结构作业时，Q k= 1.5×1.8＝2.7KN
80T龙门吊验算书(36m)-secret
常德大桥80T龙门吊设计计算书 根据＊＊＊＊＊＊＊桥设计图、预制场施工技术方案进行80T龙门吊设计。 一、龙门吊总体设计情况 一）、T梁基本情况 主桥上构设计为19×48.5m预应力简支T梁，每孔5片T梁，主梁预制长度48.46m，梁高2.7 m，主梁间距2.0 m，其预制宽度中梁为1.5 m，边梁为1.75 m，主梁肋宽0.20 m，马蹄宽0.62 m，翼板间留有0.5 m的湿接缝。每片中梁吊装重量153t,边梁吊装重量150 t。 二）、龙门吊总体设计 T梁预制场设在引桥13＃～15＃墩上游侧，场内布置预制台座5个，设置一台跨度为20ｍ的施工小桁车，T梁起吊上桥采用一座固定跨墩龙门吊起吊，用起吊平车将T梁从底座上起吊后，再由起吊平车横移至位于靠预制场侧的引桥2＃和3＃T梁处的运梁小车上，再将T梁运送至待架墩位处后由架桥机架设就位。 龙门吊横梁设计计算跨径为36ｍ，两组横梁顺桥向距离为46.3ｍ，每组横梁采用连成整体的加强六排双层贝雷架拼成，上面按150ｃｍ间距垂直横梁跨径方向铺设I36a分配梁，再在其上安装2根顺横梁跨径方向的I36ａ，上铺设51.51kg/m的轨道，其上安放起吊平车，吊点采用二套滑轮组，设置在横梁两侧。龙门吊支承点采用钢管桩打入地层的方式，每处支承点用4根D800×8ｍｍ钢管桩连成整体形成支承墩，横梁支承在支承墩中心。钢管桩顶设置顺桥向和横桥向的抗风风缆，同时在引桥盖梁上预埋钢板，利用型钢将下游侧钢管桩与盖梁连成整体，提高钢管桩的整体稳定性。钢管桩与横梁的连接采用型钢设置成强大的“骑马”连接和整体框架，确保钢管桩与横梁连接处的可靠。龙门吊的设计起吊能力按T梁的最大重量并考虑砼超方按每片T梁1600KN进行计算，则每组横梁按800KN 的起重能力进行设计。 二、龙门吊受力分析 根据龙门吊的构造、使用情况和现场情况，进行龙门吊的受力分析，以确定龙门吊的荷载分类、荷载组合和几种验算工况。 一）、荷载分类 根据现场情况，不考虑偶然荷载，因此龙门吊所受荷载分类如下： 1、永久荷载 包括贝雷桁架、加强弦杆、I36ａ分配梁和轨道的自重。
贝雷片(贝雷架)图片、规格尺寸及构件表
贝雷片（贝雷架）图片、规格尺寸及构件表 “贝雷片”又称贝雷架，贝雷梁或桁架，最先在二战时由一名英国工程兵发明，以解决战争期间桥梁快速架设的需要，并以他的名字命名。可用于公路桥梁，拼装龙门吊车，导梁，架桥机，吊篮等。 贝雷片具有结构简单、运输方便、架设快捷、载重量大、互换性好、适应性强的特点。
“321”钢桥是在原英制贝雷桁架桥基础上，结合我国国情和实际情况研制而成的快速组装桥梁，于1965年定型生产，在我国得到了很大发展，广泛应用于国防、战备、交通工程、市政水利工程，是我国应用广泛的组装式桥梁。具有结构简单、运输方便、架设快捷、载重量大、互换性好、适应性强的特点。“HD200”型装配式公路钢桥增加了桁架高度，提高了承载能力，增强了稳定性能，增加了疲劳寿命，提高了可靠度。与321型钢桥相比，在相同组合情况下，强度提高了33%，刚度提高了2.3倍。适用范围单车道桥面净宽4.2M，组合跨径9.14-76.2m，双车道桥面净宽7.4m，组合跨径9.14-57.91m。 贝雷梁现有进口与国产两种规格，国产贝雷梁其桁节用16锰钢，销子采用铬锰钛钢，插销用弹簧钢制造，焊条用T505X型，桥面板和护轮木用松木或杉木。材料的容许应力按基本应力提高30%，个别钢质杆件超过上述规定时，不得超过其屈服点的85%，设计时采用的容许应力如下：木料--顺木纹弯应力、压应力及承压应力为16.2MPa；受弯时顺木纹剪应力为2.7MPa。弹性模量E＝98.5×105MPa。钢料—16锰钢拉应力、压应力及弯应力为1.3×210＝273MPa；剪应力为1.3×160＝208MPa。30铬锰钛拉应力、压应力及弯应力为0.85×1300＝1105MPa；剪应力为0.45×1300＝585MPa。现有进口贝雷梁多系20世纪40年代的产品，材料屈服点强度为351MPa，其容许应力按0.7×351＝245MPa考虑，销子容许应力可考虑与国产销子一样。 NGU
碗扣式支架计算书
现浇板模板(碗扣式支撑)计算书 本标段内K58+288(2-6m小桥)、K60+739（1-8m）小桥、K61+800（1-8m）小桥及6座涵洞的桥面板和涵洞盖板均采用现场浇筑施工，模板支撑采用Ф48mm碗扣式支架搭设，搭设结构为：立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2及1.5m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x取0.9m。为确保施工安全，现选择支架高度最高，荷载最大的K60+739（1-8m）小桥作为代表性结构物进行支架稳定性计算，以验证该类结构物碗扣式支架搭设方案是否安全可靠，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、综合说明 K60+739（1-8m）小桥现浇板模板支架高度在4.96m范围内，按高度5m进行支架稳定性验算。设计范围：K60+739小桥现浇板，长×宽＝13.91m×6.38m，厚0.5m。 二、搭设方案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l y 取0.9m，横距l x取0.9m。整个支架的简图如下所示。
碗扣支架布置图 模板采用1.5cm厚竹胶板拼接，模板底部的采用双层10*10cm方木支撑，其中底模方木布设间距为0.3m；横向托梁方木布设间距0.9m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管壁厚不小于3.5-0.025mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用铸钢制造，其材料性能应符合GB11352中ZG270-500的规定。 模板支架承受的荷载包括：模板及模板支撑自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平方木→可调顶托→立杆→可调底托→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁考虑，取模板长1m计算，如图所示:
龙门吊轨道承载力验算书(2018)
龙门吊轨道承载力验算书 2018年10月26日，经总监办、业主、惠清TJ5标项目部三方现场量得已施工的预制梁轨道基础尺寸为80cm厚、130cm宽。现根据实际结构对对轨道基础承载力进行验算 1.1 龙门吊基础验算 图7.1 预制场龙门吊立面图（单位mm） 1.1.1 受力分析 梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（112.1t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。 1、龙门吊自重：m=45t G1=45×103kg×10N/kg＝450KN 2、30m边梁重量：m=40.2m3×2.6t/m3+7.6t=112.1t G2=112.1×103kg×10N/kg＝1121KN 集中荷载P= G2/2=1121/2=560.5KN 均布荷载q= G1/L=450/31=14.52 KN/m 当处于最不利工况时，单个龙门吊受力简图如下：
图1.1.1 龙门吊受力简图 龙门吊竖向受力平衡可得到： N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到： N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=722.28KN，N2=288.34KN 龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为7m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：
图7.1.1-2 龙门吊侧面受力简图 受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得 N1=N+N （1-5） 由公式（1-5）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为 N=361.14KN 1.1.2 力学建模 根据《路桥施工计算手册》p358可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系： 23 0(1)10cr P b E s ωυ-=-? (1-6) 其中： E0-----------地基土的变形模量，MPa ； ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79； ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值； Pcr -----------p -s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ； s -------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ； b -------------承压板宽度或直径，mm ； 不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。故令地基承载的刚度系数3262 3101010cr cr P b P b k s s --???==?，则302101-b E k ωυ??=（）（KN/m ）。 另考虑到建模的方便和简单，令b=200mm （纵梁向20cm 一个土弹簧），查表得粉质粘土νn =0.25～0.35，取ν=0.35粉质粘土的变形模量E 0=16 MPa 。带入公式(1-6)求解得： K=4.144×106
贝雷梁支架验算书
附件2： 汉中兴元新区西翼（汉绎居住片区）集中拆迁安置二期、三期及翠屏 西路道路工程(翠屏西路工程) 4#桥梁贝雷梁支架验算书 计算：姚旭峰校核：程观杰 1、支架基本数据 2.1荷载分析 （1）砼 ①腹板下：q =0.6×1×2.5×10/0.4=37.5KN/m2。 1-1 =8.4×1×2.5×10/11.5=18.3KN/m2。 ②箱室底板下：q 1-2 （2）钢筋及钢绞线 =0.6×1×0.35×10/0.4=5.3KN/m2。 ①腹板下：q 2-2 =8.4×1×0.35×10/11.5=2.6KN/m2。 ②箱室底板下：q 2-3 （3）模板 模板荷载q3： a、内模（包括支撑架）：取q3－1=1.6KN/m2； b、外模（包括侧模支撑架）：取q3－2=2.2KN/m2； c、底模（包括背木）：取q3－3=1.2KN/m2； 总模板荷载q3=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。 （4）施工荷载 因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q4=3.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。 （5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2KN/m2。 （6）倾倒砼时产生的冲击荷载，取q6=2KN/m2。 （7）贝雷片自重按1KN/m计算，则腹板下q7-1=3KN/m2。箱室底板下q7-2=4/2=2KN/m2。 2.2荷载分项系数 （1）混凝土分项系数取1.2；
（2）施工人员及机具分项系数取1.4； （3）倾倒混凝土时产生的冲击荷载分项系数取1.4； （4）振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。 2、支架验算 2.1 贝雷支架的验算 （1）贝雷支架力学特性 根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，贝雷梁力学特性见表 2.1-1、表2.1-2、表2.1-3。 表2.1-1 贝雷梁单元杆件性能 表2.1-2 几何特性 表2.1-3 桁架容许内力表
脚手架计算书及相关图纸
脚手架计算书及相关图纸【计算书】 钢管落地脚手架计算书、脚手架参数 、荷载设计
Z.
计算简图: 立面图 § 侧面图
纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3) 5260 三、纵向水平杆验算 橫向水平杆 飙向隶平杆 注禺銳向水罟杆在上祇横向水平杆上纵向水平杆 根数埼不包會两僧水平杆’如本明洌为乱 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2 ?.04+G kjb X b/(n+1))+1.4 G細b/(n+1)=1.2 ?04+0.35 09/(2+1))+1.4 3X9 /(2+1)=1.43kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.04+G kjb X b/(n+1))+G k X b/(n+1)=(0.04+0.35 0.9/(2+1))+3 0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下: 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1 X.43 *52=0.32kN m (T =M ax/W=0.32 >106/5260=61.32N/mm2w [f]=205N/mm f 12 ) 150015001500 r*r 满足要求！
2、挠度验算 v ax=0.677q'l a4心00EI)=0.677 1 您4 >1500^/(100 206000 >127100)=1.368mm v ax= 1.368mm< [ v^min[l a/150, 10]= min[1500/150, 10] = 10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1 X.43 *5=2.37kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1 X.04 X.5=1.72kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.37kN q=1.2 %.04=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知 F1'=R max'=1.72kN q'=0.04kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下: 2.37KN Z37kN
龙门吊轨道梁受力验算
1、编制依据 《钢结构基本原理》 《结构力学》 《建筑施工计算手册》 《简明施工计算手册》 2、工程概况 本站为郑州市轨道交通6号线京广中路站，车站全场166.2米，标准段宽22.5米。两端端头井长14.8米，宽25.5米。本站计划安装一台10+10t龙门吊，作为垂直运输所用，以配合现场施工。其轨道基础直接采用车站围护结构冠梁。由于两端端头井较标准段较宽，故在端头井处需设置两道轨道梁，以便龙门吊能够在端头井上工作。 3、轨道梁设计 3.1 轨道梁布置 轨道梁布置在端头井两侧冠梁上，并往南侧偏300mm。如图3-1和图3-2所示。 图3.1-1 轨道梁平面布置图
图3.1-2 轨道梁纵断面布置图 3.2 轨道梁截面设计 本站龙门吊轨道梁是由2根63c 工字钢及两块钢板焊接形成，其截面如图3.2-1所示。 图3.2-1 轨道梁截面图 弹性模量：910210?=E Pa 惯性矩：102250=工x I cm 4 76.512 2.1401233=?==bh I x 板cm 4 移心后的钢板惯性矩： 44.494652.1401.3276.522=??+=+=A a I I x x 板移心板cm 4 组合后的2工63c 工字钢惯性矩：
88.30343022=+=移心板工x x I I I cm 4 3.3 轨道梁计算模型 车站围护结构连续梁冠梁设计成轨道梁的受力支柱，跨度14.8m ，计算模型见图3.3-1。 图3.3-1 轨道梁计算模型 图3.3-2 轨道梁计算模型（计算器计算模型） 4、轨道梁验算 4.1 截面弯矩计算 轨道梁各截面弯矩由梁外受力（龙门吊工作时对轨道梁所施加的力,龙门吊最大轮轨16.7t ）和轨道梁自重两个方面共同作用形成。 63c 工字钢理论重量：141.189Kg/m 12mm 厚400mm 宽钢板理论重量：68.37012.04.01085.73=???Kg/m
支架受力计算书
光伏支架项目风载、雪载、抗震分析报告书 ------冀电C型钢支架 1.1 自然条件（50年一遇） （1）基本风压W0=0.3kN/m2 （2）基本雪压S0=0.2kN/m2 （3）设计基本地震加速度值为0.05g。 1.2 抗震设防 （1）根据《中国地震烈度表》查知贵州地区基本烈度为6度。 （2）根据周边已建项目的地质勘察情况，本项目所在区域地貌单一，地层岩性均一且层位稳定，对基础无任何不良影响，适于一般性工业及民用建筑。（3）抗震设施方案的选择原则及要求 建筑的平、立面布置宜规划对称、建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层不宜错层，建筑的抗震缝按建筑结构的实际需要设置，结构设计中根据地基土质和结构特点采取抗震措施，增加上部结构及基础的整体刚度，改善其抗震性能，提高整个结构的抗震性。 1.3 荷载确定原则 在作用于光伏组件上的各种荷载中，主要有风、雪荷载、地震作用、结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等，其中风荷载引起的效应最大。 在节点设计中通过预留一定的间隙，消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应，还比较美观合理。 在进行构件、连接件和预埋件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值。
①风荷载 根据规范，作用于倾斜组件表面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算：Wk= βgz .μs.μz.W0 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃(1.1) 式中: Wk 风荷载标准值( kN /m2 )； βgz 高度z 处的阵风系数；标高地面位置取值1.69。 μs风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 取值。取值为1.3。 μz风压高度变化系数；取值1.25. Wo 基本风压( kN /m2 ): 贵州地区基本风压取值0.3KN/M2，按规范要求，进行构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw = 1.4，即风荷载设计值为： w = γw .wk = 1.4wk 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃(1.2) 该项目取值w = 1.15kN/m2，组件面积约为70.15 m2，故最大推力=1.15×70.15×sin20o=27.59 KN，而最大上拔力=1.15×70.15×cos20o=70.81KN。 ②雪荷载 地面水平投影面上的雪荷载标准值，应下式（2.1）计算： Sk = μr So 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃（2.1） 式中，Sk 雪荷载标准值（kN / m2）； μr 屋面积雪分布系数；根据规范取值0.6； 基本雪压So （kN / m2）；依贵州地区50 年一遇最大雪荷载查规范取值0.2 kN / m2；则该项目最大雪荷载参考值为0.12kN / m2。组件面积约为70.15 m2，故最大雪载荷值为8.42KN；
脚手架结构验算书
脚手架结构验算书 （一）、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为39米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.75米，大小横杆的步距为1.70 米；内排架距离墙长度为0.55米； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.40 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 风荷载高度变化系数μz为1.25，风荷载体型系数μs为0.09； 脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1297； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地面广截力调整系数:0.50。 （二）、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 = 0.038 kN/m ； 小横杆的自重标准值: P 1 脚手板的荷载标准值: P = 0.350×1.500/3=0.175 kN/m ； 2 活荷载标准值: Q=2.000×1.500/3=1.000 kN/m； 荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.000 = 1.656 kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: =1.656×0.7502/8 = 0.116 kN.m； 最大弯矩 M qmax 最大应力计算值σ = M qmax/W =22.922 N/mm2； 小横杆的最大弯曲应力σ =22.922 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+1.000 = 1.213 kN/m ； 最大挠度 V = 5.0×1.213×750.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.199 mm； 小横杆的最大挠度 0.199 mm 小于小横杆的最大容许挠度 750.0 / 150=5.000 与10 mm，满足要求！ （三）、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算 = 0.038×0.750=0.029 kN； 小横杆的自重标准值: P 1
龙门吊设计计算.
陕西安康公路发展项目安康至陕川界 （毛坝）高速公路 AME15合同段 100T龙门吊设计计算书 中交第二公路工程局有限公司 二零零九年十二月 安毛高速AME15合同段 100T龙门吊设计计算书 （共一册） 设计编号： 设计计算： 项目负责： 审核负责： 局总工程师： 设计单位：中交第二公路工程局有限公司
安毛高速15 标 100T 龙门吊设计计算说明书 （共一册） 中交第二公路工程局有限公司 二○○九年十二月 技 术 中 心 交 图 日 期 ：
目录 1 设计依据 (1) 2 龙门吊总体构造 (1) 3 基本设计参数 (1) 4 龙门吊设计计算 (2) 4.1荷载组合 (2) 4.2吊具计算 (2) 4.2.1 钢丝绳验算 (3) 4.2.2 横吊梁计算 (3) 4.3平车设计 (5) 4.4轨道梁 (6) 4.5轨道枕梁 (6) 4.6龙门桁架计算 (7) 4.7龙门桁架柱脚阴头垫座复核计算 (11) 4.8龙门桁架柱脚阴头垫座下箱梁弯曲应力复核计算 (12) 4.9龙门桁架柱脚阴头垫座下箱梁抗剪复核计算 (14) 4.10龙门桁架立柱柱脚连接座焊缝复核计算 (15) 5 龙门吊稳定性验算 (16) 5.1龙门桁架稳定性验算 (16) 5.2龙门桁架支腿斜撑稳定性验算 (16)
安毛15标100T龙门吊设计计算说明书 1 设计依据 （1）《钢结构设计手册》； （2）钢结构设计规范（GB 50017-2003）； （3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》( JTJ025－86 )； （4）简明施工计算手册（第三版）； （6）地基与基础（第三版）； （6）基础工程（第三版）； （7）《建筑结构设计荷载规范 2006年版》（GB50009-2001）。 2 龙门吊总体构造 龙门吊桁架采用采用标准贝雷架组拼，桁架高11.43m，跨径20.45m，采用单层12排贝雷组拼，贝雷片之间采用450×1180mm标准花架和自制花架连接，贝雷龙门吊总体构造见下图2.1。 图2.1 100t贝雷龙门吊总体构造图 3 基本设计参数 （1）龙门吊桁架系统均采用贝雷架和贝雷连接花架搭设。贝雷架材料为16Mn 钢，其它材料采用Q235B钢。具体性能参数如下：
满堂支架设计验算书
满堂支架设计验算书(总50 页) 本页仅作为文档页封面，使用时可以删除 This document is for reference only-rar21year.March
德商高速公路夏津至聊城段路桥二标 聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥 支架设计验算书 编制： 审核： 批准： 中铁十五局集团德商高速公路夏津至聊城段 路桥二标项目经理部
目录 一、设计计算说明 (3) 1.1、设计依据 (3) 1.2、工程概况 (3) 1.3、预应力砼现浇连续箱梁施工顺序 (5) 1.4、支架总体方案 (5) 二、荷载计算 (6) 2.1、荷载分析 (6) 2.2、荷载分项系数 (8) 2.3、荷载效应组合 (9) 三、模板、背肋及脊梁计算 (9) 3.1、模板荷载的计算 (9) 3.1.1、设计荷载 (9) 3.1.2、侧压力的计算 (10) 3.1.3、底板压力计算 (13) 3.2、模板计算 (14) 3.2.1、底模计算 (14) 3.2.2、侧模计算 (17) 3.2.3、内模顶模计算 (18) 3.3、背肋的计算 (19) 3.3.1、底模背肋 (19) 3.3.2、侧模背肋 (21) 3.3.3、内模顶模背肋 (23) 3.4、脊梁的计算 (26) 3.4.1、底模脊梁 (26) 3.4.2、侧模脊梁 (29) 3.4.3、内模顶模脊梁 (33) 3.5、拉杆计算 (36)
四、支架计算 (38) 4.1、支架布置情况 (38) 4.1.1、立杆和横杆的布置 (38) 4.1.2、剪刀撑及斜杆的布置 (39) 4.2、立杆力学特性计算 (39) 4.3、立杆强度验算 (40) 4.4、整体稳定性验算 (41) 4.5、斜杆两端连接扣件抗滑强度验算 (44) 4.6、局部稳定性计算 (46) 4.7、底座和顶托强度验算 (47) 五、地基承载能力验算 (47) 六、计算结果总结 (51) 聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥 支架设计验算书
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算［摘要］当模板支架、施工用操作架等脚手架不设连墙杆时，必须首先对脚手架进行抗倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。而现行的国家标准中没有倾覆验算和稳定性验算内容。根据国家有关标准导出了脚手架倾覆验算公式，并有2个算例辅以说明。最后指出脚手架高宽比与脚手架的倾覆有关，与脚手架稳定性承载能力无关。 ［关键词］脚手架;倾覆;稳定性;验算 结构设计中，“倾覆”与“稳定”这两个含义是不相同的，设计时都应考虑。《建筑结构可靠度设计统一标准》gb50068-2001第条第一款规定承载能力极限状态包括:“①整个结构或结构的一部分作为刚体失去平衡(如倾覆等)……。④结构或结构构件丧失稳定(如压屈等)”。可见它们同属于承载能力极限状态，但应分别考虑。《建筑结构设计术语和符号标准》gb/t 50083-97，对“倾覆”和“稳定”分别作出了定义，并称“倾覆验算”和“稳定计算”。《建筑地基基础设计规范》gb50007-2002，关于地基稳定性计算就是防止地基整体(刚体)滑动的计算。《砌体结构设计规范》gb50003-2001对悬挑梁及雨篷的倾覆验算都有专门规定。施工现场的起重机械在起吊重物时也要做倾覆验算。对于脚手架，由于浮搁在地基上，更应该做倾覆验算。 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj130-2001及《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》jgj128-2000中都没有
倾覆验算的内容，这是因为这两本规范规定的脚手架都设置了“连墙杆”，倾覆力矩由墙体抵抗，因此就免去了倾覆验算。如果不设连墙杆，则脚手架的倾覆验算在这两本规范中就成为不可缺少的内容了。所以，对于模板支架、施工用的操作架等无连墙杆的脚手架，首先应保证脚手架不倾覆而进行倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。如果需要，还可进行正常使用极限状态计算。 1脚手架的倾覆验算 通用的验算公式推导 无连墙杆的脚手架，作为一个刚体应按如下表达式进行倾覆验算: （1）式中:γg1、cg1、g1 k分别为起有利作用的永久荷载的分项系数、效应系数、荷载标准值;γg2、cg2、g2 k分别为起不利作用的永久荷载的荷载分项系数、效应系数、荷载标准值;cq1、q1 k 分别为第一个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;cqi、qik分别为第i个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;ψci为第i个可变荷载的组合值系数。当风荷载与一个以上的其它可变荷载组合时采用;当风荷载仅与永久荷载组合时采用。 对于平、立面无突出凹凸不平的脚手架，以下简称为规整脚手架，其倾覆验算应按如下表达式进行: （2）式中:为起有利作用的永久荷载的荷载分顶系数;cw、wk为风荷载的效应系数、风荷载的标准值。 对于规整脚手架，其上作用的永久荷载、可变荷载是抗倾覆的，