钢绞线张拉计算书
洞路35m预制梁钢绞线拉计算交底书
一、材料规格
预应力钢绞线直径Φ15.2mm,公称面积为140mm2,钢绞线标准强度为f PK =1860Mpa，弹性模量E=195GPa。钢绞线由钢绳股份提供、夹片式锚具由川锚路桥机械有限责任公司提供、塑料波纹管由市路宇建筑材料有限责任公司提供，以上材料均在监理的见证下取样送检并已出具合格报告。根据《市洞路道路改造工程跨铁路桥工程35m预制梁施工图中35m简支T梁预应力钢束布置图》中说明要求预应力钢绞线锚下控制力（不包括钢束与锚圈口之间的摩擦及钢束在锚下垫板喇叭口处因弯折产生摩擦而引起的预应力损失），35m预制简支T梁需拉钢束为N1、N2、N3、N4（均为腹板束），采用钢绞线规格有以下两种情况：当预制梁为中梁时，N1、N2、N3、N4钢束规格均为10-15.2mm；当预制梁为边梁时，N1、N2的钢束规格为10-15.2mm ，N3、N4的钢束规格为11-15.2mm。锚下控制应力均为σcon=0.75*f PK=1395MPa。
二、拉要求
预制梁混凝土立方体强度达到混凝土强度设计等级的90%且龄期不少于7d，方可拉预应力。混凝土强度设计等级为C50，根据混凝土抗压强度检测报告可知已满足设计及规要求。
三、拉顺序
拉采用2台250t千斤顶两端对称、匀称拉，采用拉力和伸长量双控，根据省建筑科学研究检测中心校准证书可知：千斤顶编号及油表编号分别为910#(压力表编号：HT35310397#)、0122#(压力表编号：912940#)。
T梁的拉顺序:钢束拉顺序为N1（控制应力的100%） N2（控
制应力的100%） N3 (控制应力的50%) N4 (控制应力的100%)
N3 (控制应力的100%) 即：100%N1 100%N2 50%N3 100%N4 100%N3。
初始拉力P1=0.10P 持荷3分钟测引申量δ1 继
续加载拉力至P2=0.20P 持荷3分钟测引申量δ2 拉
至总吨位P3=P 持荷3分钟测引申量δ3 回油。
千斤顶、油泵、锚具安装好，检查正常后，每一钢束按以下程序
拉：
四、控制力下油表读数计算
HT35310397#油表的回规方程： Y=0.0216X+0.0286
912940#油表的回规方程： Y=0.0219X-0.0857
当预制梁为中梁时：
N1第一行程（初拉力为控制力的10%）
10根钢束P初=σcon×10%=（1395×140×10）×10%=195.3KN
HT35310397#油表读数:Y=195.3×0.0216+0.0286=4.25MPa
912940#油表读数:Y=195.3×0.0219-0.0857=4.19MPa
N1第二行程（初拉力为控制力的20%）
10根钢束P初=σcon×20%=（1395×140×10）×20%=390.6KN
HT35310397#油表读数:Y=390.6×0.0216+0.0286=8.47MPa
912940#油表读数:Y=390.6×0.0219-0.0857=8.47MPa
N1第三行程（初拉力为控制力的100%）
10根钢束P初=σcon×100%=（1395×140×10）×100%=1953KN
HT35310397#油表读数:Y=1953×0.0216+0.0286=42.21MPa
912940#油表读数:Y=1953×0.0219-0.0857=42.69MPa
因N2、N3、N4的拉控制力及钢束根数均与N1一样,则受力一样,即可得出油表读数也应一致。其中N3需按拉力为控制力的50%先行拉，待N4拉完成后再次拉至100%，所以N3拉力为控制力的50%时，HT35310397#油表读数:Y=976.5×0.0216+0.0286=21.12MPa、912940#油表读数:Y=976.5×0.0219-0.0857=21.30MPa。
当预制梁为边梁时，N1、N2的拉控制力及钢束根数均与中梁一样,则受力一样,即可得出油表读数也应一致。N3、N4因钢束根数不同，油表读数应如下计算所示：
N3、N4第一行程（初拉力为控制力的10%）
11根钢束P初=σcon×10%=（1395×140×11）×10%=214.83KN
HT35310397#油表读数:Y=214.83×0.0216+0.0286=4.67MPa
912940#油表读数:Y=214.83×0.0219-0.0857=4.62MPa
N3、N4第二行程（初拉力为控制力的20%）
11根钢束P初=σcon×20%=（1395×140×11）×20%=429.66KN
HT35310397#油表读数:Y=429.66×0.0216+0.0286=9.31MPa
912940#油表读数:Y=429.66×0.0219-0.0857=9.32MPa
N3第三行程（初拉力为控制力的50%）
11根钢束P初=σcon×50%=（1395×140×11）×50%=1074.15KN
HT35310397#油表读数:Y=1074.15×0.0216+0.0286=23.23MPa 912940#油表读数:Y=1074.15×0.0219-0.0857=23.44MPa
N3第四行程、N4第三行程（初拉力为控制力的100%）
11根钢束P初=σcon×100%=（1395×140×11）×100%=2148.3KN
HT35310397#油表读数:Y=2148.3×0.0216+0.0286=46.43MPa
912940#油表读数:Y=2148.3×0.0219-0.0857=46.96MPa
五、理论伸长量计算
1、N1刚束理论伸长量
因梁沿梁中心线对称，现取梁的一半进行计算：
工作长度=千斤顶长度+工作锚具长度+限位板长度+工作锚具长度=0.4+0.08+0.04+0.08=0.6m。
第1段（端直线段）：ΔL1=（0.75f PK）/E×L1=1860×0.75×（6.631+0.6）/195=51.7mm。
第2段（圆曲线段）：
竖曲线θ=2πa R/(360R)=2πa/360单位为rab
a=6.5度
竖曲线θ=0.1134rab
ΔL2= （0.75f PK）×L2 (1-e-(kx+μθ))/ E (kx+μθ)
=（1860×0.75）×7.487×(1-e-(0.0015×7.487+0.16×0.1134))/[195×(0.0015×7.487+0.16×0.1134)]
=52.8mm。
第3段（中直线段）：
ΔL3= 0.75f PK×e-(kx+μθ) L3/ E
=（1860×0.75）×0.971×3.113/195
=21.6mm。
N1单端钢束理论伸长量：ΔL N1=ΔL1+ΔL2+ΔL3=126.1mm。
N1单端钢束控制应力10%理论伸长量：ΔL N1=126.1×0.10=12.6mm。
N1单端钢束控制应力20%理论伸长量：ΔL N1=126.1×0.20=25.2mm。2、N2刚束理论伸长量
因梁沿梁中心线对称，现取梁的一半进行计算：
工作长度=千斤顶长度+工作锚具长度+限位板长度+工作锚具长度=0.4+0.08+0.04+0.08=0.6m。
第1段（端直线段）：ΔL1=（0.75f PK）/E×L1=1860×0.75×（8.708+0.6）/195=66.6mm。
第2段（圆曲线段）：
竖曲线θ=2πa R/(360R)=2πa/360单位为rab
a=6.5度
竖曲线θ=0.1134rab
ΔL2= （0.75f PK）×L2 (1-e-(kx+μθ))/ E (kx+μθ)
=（1860×0.75）×7.487×(1-e-(0.0015×7.487+0.16×0.1134))/[195×(0.0015×7.487+0.16×0.1134)]
=52.8mm。
第3段（中直线段）：
ΔL3= 0.75f PK×e-(kx+μθ) L3/ E
=（1860×0.75）×0.971×1.05/195
=7.3mm。
N2单端钢束理论伸长量：ΔL N1=ΔL1+ΔL2+ΔL3=126.7mm。
N2单端钢束控制应力10%理论伸长量：ΔL N1=126.1×0.10=12.7mm。
N2单端钢束控制应力20%理论伸长量：ΔL N1=126.1×0.20=25.3mm。
3、N3刚束理论伸长量
因梁沿梁中心线对称，现取梁的一半进行计算：
工作长度=千斤顶长度+工作锚具长度+限位板长度+工作锚具长度=0.4+0.08+0.04+0.08=0.6m。
第1段（端直线段）：ΔL1=（0.75f PK）/E×L1=1860×0.75×（1.041+0.6）/195=11.7mm。
第2段（圆曲线段）：
竖曲线θ=2πa R/(360R)=2πa/360单位为rab
a=6.5度
竖曲线θ=0.1134rab
ΔL2= （0.75f PK）×L2 (1-e-(kx+μθ))/ E (kx+μθ)
=（1860×0.75）×4.538×(1-e-(0.0015×4.538+0.16×0.1134))/[195×(0.0015×4.538+0.16×0.1134)]
=32.1mm。
第3段（直线段）：
ΔL3= 0.75f PK×e-(kx+μθ) L3/ E
=（1860×0.75）×0.975×（6.196-4.538-1.041）/195 =4.3mm。
第4段（圆曲线段）：
竖曲线θ=2πa R/(360R)=2πa/360单位为rab
a=tan-1（160/1257）=7.25度
竖曲线θ=0.1265rab
ΔL4= （0.75f PK）×0.975×L4 (1-e-(kx+μθ))/ E (kx+μθ)
=（1860×0.75）×0.975×1.257×(1-e-(0.0015×1.257+0.16×0.1265))/[195×(0.0015×1.257+0.16×0.1265)]
=8.7mm。
第5段（直线段）：
ΔL5= 0.75f PK×e-(kx+μθ) L5/ E
=（1860×0.75）×0.975×0.978×9.7195/195
=66.3mm。
N3单端钢束理论伸长量：ΔL N1=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4+ΔL5=123.1mm。
N3单端钢束控制应力10%理论伸长量：ΔL N1=123.1×0.10=12.3mm。
N3单端钢束控制应力20%理论伸长量：ΔL N1=123.1×0.20=24.6mm。
N3单端钢束控制应力50%理论伸长量：ΔL N1=123.1×0.50=61.6mm。4、N4刚束理论伸长量
因梁沿梁中心线对称，现取梁的一半进行计算：
工作长度=千斤顶长度+工作锚具长度+限位板长度+工作锚具长度=0.4+0.08+0.04+0.08=0.6m。
第1段（端直线段）：ΔL1=（0.75f PK）/E×L1=1860×0.75×（4.574+0.6）/195=37.0mm。
第2段（圆曲线段）：
竖曲线θ=2πa R/(360R)=2πa/360单位为rab
a=6.5度
竖曲线θ=0.1134rab
ΔL2= （0.75f PK）×L2 (1-e-(kx+μθ))/ E (kx+μθ)
=（1860×0.75）×4.538×(1-e-(0.0015×4.538+0.16×0.1134))/[195×(0.0015
边坡预应力锚索张拉计算书
K28+600-K28+970段右侧边坡 预应力锚索张拉计算书 一、预应力锚索的主要设计参数和要求 1．预应力锚索采用6￠s15.2高强度低松弛钢绞线，强度级别为1860Mpa,公称直径15.2mm，公称面积140mm2，弹性模量为195000N/mm2。 2．张拉预应力为600KN。 3. 预应力钢绞线的锚固段长均为8m，自由段为长度分别为4m、8m、10m、12m、14m、22m、34m。千斤顶工作长度为0.6m。 4.张拉设备校准方程P=0.227X+0.4286 P—压力指示器示值(MPa) X—标准张拉力值（KN） 二、预应力钢绞线的张拉程序 张拉预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表，千斤顶和油表必须经过配套标定之后才允许使用，标定单位必须通过国家有关单位认可。一般标定的有效期限为6个月或使用200次或发现有不正常情况也须重新标定。 张拉采用液压千斤顶27t进行单根、交叉张拉，张拉前先对钢绞线预调。单根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应力状态，消除钢绞线的非弹性变形，以便更好地控制张拉。 钢绞线张拉的简明工艺： 预应力筋的张拉顺序：0→25%*бcon（初张拉）→50%*бcon→ 75%*бcon→100%*бcon→110%*бcon（锚固）
三、钢绞线张理论拉伸长值及压力表读数计算 1．计算公式 △L=PL/AE 式中： P 预应力钢绞线的平均张拉力（N） L 预应力钢绞线自由段及工作长度之和（mm） A 预应力钢绞线的公称面积，取140mm2 E 预应力钢绞线的弹性模量，取195000N/mm2 2．理论伸长值及油表读数值计算：（当自由段长度为4m，千斤顶工作长度为0.6m时，计算式如下：） （1）当б=бcon*25％（初张拉）时 张拉力：F=600/6*0.25KN=25KN=25000N 理论伸长：△L=25000*（4000+600）/(6*140*195000)=0.7mm 压力表读数：P=0.227X+0.4286＝6.1 MPa （2）当б=бcon*50％时 张拉力：F=600/6*0.5=50KN=50000N 理论伸长：△L=50000*（4000+600）/(6*140*195000)=1.4mm 压力表读数：P=0.227X+0.4286＝11.8MPa （3）当б=бcon*75％时 张拉力：F=600/9*0.75=75KN=75000N 理论伸长：△L=75000*（4000+600）/(6*140*195000)=2.1mm 压力表读数：P=0.227X+0.4286＝17.5MPa （4）当б=бcon*100％时
预应力钢绞线伸长量计算
预应力钢绞线实际伸长量计算方法 1、以钢绞线在预应力管道内的长度计算理论伸长量ΔL理为基准时： （1）当采用“行程法”测量伸长量： L实=[（L100%-L10%）+（L20%-L10%）] –ΔL工作长度-ΔL工具锚–ΔL工作锚⑺ L实——钢绞线实际伸长量； L20%——张拉应力为20%б0时，梁段两端千斤顶活塞行程之和；L100%——张拉应力为100%б0时，梁段两端千斤顶活塞行程之和； L10%——张拉应力为10%б0时（即初张应力，规范推荐可取10%-25%），梁段两端千斤顶活塞行程之和；ΔL工作长度——梁段两端千斤顶内钢绞线的无阻伸长量；取理论计算值； ΔL工作锚——梁段两端锚具压缩及钢绞线回缩量；取工艺试验实测值； ΔL工具锚——梁段两端锚具压缩及钢绞线回缩量；取实测值；（2）当采用“直接法”测量伸长量： L实=[（L100%-L10%）+（L20%-L10%）] –ΔL工作长度–ΔL 工作锚 控制应力*钢绞线截面积*钢绞线的根数=张拉力 根据千斤顶和油表的检测报告中的校正方程计算出油表读数即可。 注意：有的需要超张拉来抵消预应力损失，在控制应力中乘以系
数即可。 预应力钢绞线伸长量计算方法 预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式 ΔL＝（PpL）/（ApEp） 式中：Pp――预应力筋的平均张拉力（N） L――预应力筋的长度（mm） Ap――预应力筋的截面面积（mm2） Ep――预应力筋的弹性模量（N／mm2） Pp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ） 式中：Pp――预应力筋平均张拉力（N） P――预应力筋张拉端的张拉力（N） x――从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数 1、预应力钢绞线张拉实际伸长量ΔL，应建立在初应力后开台量测，测得伸长值还应加上初应力的推算值。 ΔL=ΔL1+ΔL2 式中ΔL1从初应力到最大张拉力间的最大伸长值 ΔL2初应力以下的推算值 关于初应力的取值一般可取张拉控制应力的10—25%。初应力钢筋的实际伸长值应以实际伸长值与实测应力关系线为依据，
钢绞线理论伸长值怎样计算
钢绞线理论伸长值计算时遇到问题 钢绞线理论伸长值计算时是用设计的锚下控制应力还是用实际的张拉控制应力，也就是计算理论伸长值时考不考虑锚口损失应力。经验者请指教，谢谢。 Fle_Flo 2008-8-31 20:57:40 预应力锚索实测伸长量探讨李永宝 隧道网https://www.wendangku.net/doc/234349627.html,(2006-11-1) 来源：岩土工程界 摘要：通过对预应力锚索张拉工艺的阐述和分析，总结引起预应力锚索实测伸长量偏差的主要因素。 关键词：预应力锚索伸长量 预廊力铺索加固技术已广泛应用于建筑结构物加固边坡治理、大型地下洞室及深基坑支护等工程。由于受施工没备、场地环境以及人员操作等因豢的影响，作为预应力锚索评价指标之一的张拉实测伸长量，往往与理论伸长量有较大偏差。 1 预应力锚索张拉工艺 (1)张拉设备装配方法：张拉设备装配如图1。 (2)张拉操作程序：张拉时，油泵开启，张拉缸进油，千斤顶活塞推动工具锚板，工具锚板同时带动工具夹片，工具夹片在工具锚板上锥型锚孔的作用下收缩并一苦紧钢绞线，此时工具锚板、工具夹片、钢绞线跟于斤顶活塞同时位移。在此过程中，工作夹片受摩擦力的作用跟钢绞线同时移动，但其受限位饭的限制位移很小。当需要倒顶或达到终应力时，油泵回油，钢绞线在自身弹性作用下带动工作夹片回缩，工作夹片与工作锚板上锥型锚孔相互作用将钢绞线锚定。完成一个循环预应力的施加。预应力锚索张拉要分级进行，逐级加载，每级荷载之问稳定时间小少于2min。一般按下列加载顺序进行操作：式中m—超张拉系数。 2 理论伸长量的计算方法 锚索理论弹性伸长量按下列公式汁算：伸长量△L=NL[1 - e - (kl+θμ)]/EA(KL+0) 式中：Ⅳ—施加荷载(kN)；￡—自由段长(m)：θ—自由段孔道曲线部分切线夹角之和(rad)；K—孔道偏差影响系数；肛—钢绞线对孔道的摩擦系数；E—钢绞线弹性模量(kPa)；A—钢绞线截面积/mm2。 3 工程实例实测伸长量偏差分析 某高速公路路堑防护工程，设汁锚索孔径ф130mm，预应力锚索采用7束ф15.24nlHl的钢绞线编制，锚长32.0～37.0m，锚固段9.0m，设计锚固力为1000kN，采用OVM锚具。张拉采用YCW250A型千斤顶。千斤顶主要技术参数见表1。 1.jpg 施工采用油压表控制应力读数，张拉前将油压表和千斤顶进行配套标定，并根据油压表一千斤顶配套标定曲线，将油压表读数换算成张拉应力，从而消除了千斤顶内摩阻的影响。张拉按6级进行，超张拉系数为1.1。现以Ms～10号锚索(长37.0m)为例探讨，张拉成果见表2。 在预应力施工时，实测伸长量一般是用钢直尺量得的千斤顶活塞行程。由表2和图2可以清楚地看出，千斤顶活塞行程与理论伸长量之间最终偏差为34mm，如果将千斤顶活塞行程直接作为实测伸长量，显然不符合相关规范规定，应进行修正。根据张拉成果记录表绘制锚索张拉Q—S曲线图(图2)。 2.jpg
钢绞线张拉应力应变计算
丹江特大桥K162+957;K163+405箱梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm，公称面积Ag=139mm2；弹性模量Eg=1.95×105Mpa。为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。 一、计算公式及参数： 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： 式中： P p—预应力筋平均张拉力（N） P—预应力筋张拉端的张拉力（N） X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： 式中： P p—预应力筋平均张拉力（N） L—预应力筋的长度（mm） A p—预应力筋的截面面积（mm2），取139 mm2 E p—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105 N/ mm2 二、伸长量计算： 1、N1束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 P=0.75×1860×139=193905N X直=11.322m；X曲=1.018m θ=4×π/180=0.0698rad k X曲+μθ=0.0015×1.018+0.25×0.0698=0.019 P p=193905×（1-e-0.019）/0.019=192074N ΔL曲= P p L/（A p E p）=192074×1.018/（139×1.95×105）=7.2mm ΔL直= PL/（A p E p）=193905×11.322/（139×1.95×105）=81mm
预应力钢绞线张拉计算
预应力钢绞线张拉计算 发表时间：2009-07-03T13:32:27.170Z 来源：《赤子》2009年第8期供稿作者：任娜[导读] 我公司中标承建的胜银路艾依河桥3-13m预应力空心板桥。 （宁夏中通公路养护工程股份有限公司，宁夏中卫 755000） 摘要：我公司中标承建的胜银路艾依河桥3-13m预应力空心板桥。采用先张法，进行张拉计算，对应力和伸长量进行控制。关键词：预应力；钢绞线；张拉；计算 1 材料、机具及设备 所用预应力钢材采用1×7-15.24-1860-Ⅱ级钢绞线，其力学性能为：强度>1860MPa，延伸率>3.5%，弹性模量（实测值）为：E=197GPa。Ⅱ级松弛，符合GB/T5224-2003和ASTMA416-98 标准要求，所采用的张拉设备如下：张拉机具油泵型号为：ZB500型。千斤顶型号为：YC300A-400、YC300A、YC25。仪表型号为：Y-150。所用千斤顶、压力表均已委托宁夏公路工程质量检测中心标定。 2 施加预应力的准备工作 2.1施工现场应具备经批准的张拉程序和现场施工说明书。 2.2现场已有具备预应力施工知识和正确操作的施工人员。 2.3施工现场已具备确保全体操作人员和设备安全的必要的预防措施。 2.4监理工程师对张拉作业的批复。 2.5实施张拉时，应使千斤顶的张拉力作用线与预应力筋的轴线重合一致。 3 张拉程序 3.1预应力筋采用应力控制方法张拉时，以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。 3.2预应力筋的理论伸长值ΔL（mm）可按下式计算： =195300×68400/140/194000=492mm 式中：PP—预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力； L—预应力筋的计算长度（mm）； AP—预应力筋的截面面积（mm2）； EP—预应力筋的弹性模量（N/mm2）。 3.3预应力筋张拉时，从固定端先调整到初应力σ0，该初应力为张拉控制应力σcon的10%，伸长值从初应力时开始量测。将预应力钢绞线拉直，锚固端和连接器处拉紧，在预应力钢绞线上选定适当的位置刻画标记，作为测量延伸量的基点，再从张拉端张拉控制应力到σcon的20%并量测伸长值ΔL2，最后张拉到σcon，量测伸长值ΔL1，预应力筋张拉的实际伸长值ΔL（mm），可按下式计算： ΔL=ΔLl+ΔL2 式中：ΔLl—从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值（mm）； ΔL2—初应力以下的推算伸长值（mm），采用相邻级的伸长值，即10%σcon~20%σcon的实测伸长值（mm）；一端固定，一端多根张拉。千斤顶必须同步顶进，保持横梁平行移动，预应力钢束均匀受力，分级加载拉至设计张拉应力。 3.4持荷，按预应力钢绞线的类型选定持荷时间2~5min，使预应力钢绞线完成部分徐舒，完成量约为全部量的20%~25%，以减少钢丝锚固后的应力损失。 3.5锚固前，补足或放松预应力钢绞线的拉力至控制应力。测量、记录预应力钢绞线的延伸量，并核对实测值与理论计算值，其误差应在±6%范围内，若不符合规定，则应找出原因及时处理。所以钢绞线的实测值在462mm和522mm之间。 3.6张拉满足要求后，锚固预应力钢绞线、千斤顶回油至零。 3.7预应力筋张拉及放松时，均填写施工记录。 3.8各阶段张拉时，对应油表读数 3.8.1初应力10%σk时： 初应力采用单根钢绞线张拉，最终施加荷载值为195.3KN 表号：NO.08-8042压力表与油泵线性回归方程：P=0.2384F+0.4045 式中：F为施加荷载值KN P为压力表读数MPa P=0.2384×195.3×0.1+0.4045=5.06MPa 表号：NO.08-8048压力表与油泵线性回归方程：P=0.2337F+0.1318 式中： F为施加荷载值KN P为压力表读数MPa P=0.2337×195.3×0.1+0.1318=4.70MPa 3.8.2 20%σk时： 20%σk采用整体张拉，最终施加荷载值为195.3×21=4101.3KN，由于采用两个千斤顶张拉，每个千斤顶的最终施加荷载值为4101.3×50%=2050.65KN 表号：NO.08-8042压力表与油泵线性回归方程：P=0.0155F+0.2091 式中： F为施加荷载值KN P为压力表读数MPa P=0.0155×2050.65×0.2+0.2091=6.57MPa 表号：NO.08-8048压力表与油泵线性回归方程：P=0.0154F-0.4545
预应力钢绞线理论伸长值精确计算
预应力钢绞线理论伸长值计算结果中板 5 孔 △L NI = 130.32 mm △L N2= 130.94 m 边板 6 孔 △L N1= 130.32m △L N2=130.94m 详细计算过程附后：
预应力钢绞线理论伸长值计算书 计算依据：根据设计图纸及《钢绞线试验检测报告》，由《公路桥涵 施工技术规》129页公式计算而得出结果： PpL 公式：△ L= ----------------- ApEp 式中：Pp --------钢绞线的平均拉应力（N ）直线筋取拉端的拉力。 L ---------钢绞线的长度（mm ）。 Ap ---------钢绞线的截面面积（mr^。根据规（GB/T5224-2014 ）取公称面积 2 140mm 。 Ep ---------钢绞线的弹性模量（N/ mm）,根据《钢绞线试验检测报告》取 197800（N）。 其中：Pp 值（直线筋取拉端的拉力），根据《公路桥涵施工技术规》339 页计算而 得： Peon [1-e「（kx+ g j ） 公式:Pp= ------------------------------ kx + （ij 式中：Peon ———钢绞线拉端的拉力（N）。 x ———从拉端至计算截面的孔道长度（m）。 j ----------- 从拉端计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（=n / 180。，所以计算弧度角=jXn /180。 k ------- 孔道每米局部偏差对摩擦系数，由施工规提供为 钢绞线与孔道壁的摩擦系数，由施工规提供为 rad),因为1 (rad) k=0.001 5 。 u=0.25。
钢绞线张拉伸长量的计算
钢绞线张拉伸长量的计算 桥梁结构常用钢绞线的规格一般是ASTM A416 、270 级低松弛钢绞线，公称直径为 15.24mm ，标准强度为1860MPa ，弹性模量为195000MPa ，桥梁施工中张拉控制应力(本文中用Ycon 表示)一般为标准强度的75%即1395MPa 本文重点介绍曲线布置的钢绞线伸长量计算，并给出CASIO fx-4800P 计算器的计算程序，另外简要介绍千斤顶标定的一些注意问题。参照技术规范为《公路桥涵施工技术规范》( JTJ 041-2000 )(以下简称《桥规》)。一、预应力系统安装： 1、波纹管、锚垫板和连接器安装： (1) 、波纹管安装: 预应力用波纹管采用塑料波纹管，波纹管严格按设计图纸位置和要求安装，并要以定位筋将波纹管固定牢固，在直线段约为0.3 米一道“Ｕ”字形架立筋固定，曲线段加密，以免在混凝土浇筑过程中，波纹管产生移位，影响钢束对箱梁混凝土的压力，如果管道和钢筋发生冲突，应以管道位置不变为主。 (2) 、锚垫板安装：在固定端和张拉端分别安装对应型号和规格的锚垫板和螺旋筋，并将锚垫板喇叭口底端和波纹管连接牢固，锚垫板要牢固地安装在模板上。要使垫板与孔道严格对中，并与孔道端部垂直，不得错位。锚下螺旋筋及加强钢筋要严格按图纸设置，喇叭口与波纹管道要连接平顺，密封。对锚垫板上地的压浆孔要妥善封堵，防止浇注混凝土时漏浆堵孔。安装锚垫板时，对于两端张拉的锚具，需注意压浆端进浆孔向下，出
气孔向上，对于一端张拉的P锚、H 锚应把张拉端作为进浆孔，且向下，以保证压浆的密实。 (3) 、连接器安装： 从第二孔箱梁开始，在前一段已张拉完的群锚连接体上安装连接器，并进行钢绞线接长。 2、钢绞线安装： a. 钢绞线下料：钢绞线必须在平整、无水、清洁的场地下料，钢绞线下料长度要通过计算确定，计算应考虑孔道曲线长，锚夹具长度，千斤顶长度及外露工作长度等因素，预应力筋地切割宜用砂轮锯切割，下料过程中钢绞线切口端先用铁丝扎紧，采用砂轮切割机切割。 b. 编束：编束时必须使钢绞线相互平行，不得交叉，从中间向两端每隔1m 用铁丝绑紧，并给钢绞束编号。束成后，要统一编号、挂牌，按类堆放整齐，以备使用。 c. 穿束穿束前应检查管道是否畅通，如果出现堵塞孔道现象，必须采取措施疏通。钢绞线端头必须做成锥型并包裹，可利用人工或卷扬机进行牵引，并在浇砼之前穿束(跨大堤悬浇箱梁在浇筑后穿束)。 穿束时在管道内穿入一根引索，利用引索将钢丝引出，将钢丝另一端与钢束拖头连在一起，用卷扬机将钢束拉出。 3、横向预应力安装横向预应力钢绞线及波纹管在纵向预应力管道安装完毕后安装。采用人工穿束，把钢绞线一头用扎花锚锚固，另一头慢慢穿入扁型波纹管道内。 固定端挤压头：挤压器型号GYJA 型，配用油泵ZB4-500 型。二、预应力体系张拉：1、张拉前的准备工作：预应力筋要按设计及规范要求进行，对所用钢铰线应进行检查，保
预应力钢绞线理论伸长值精确计算
预应力钢绞线理论伸长值计算结果 连续端 △L N1=142.46㎜(142.46÷2=71.23㎜) △L N2=142.28㎜(142.28÷2=71.14㎜) △L N3=142.12㎜(142.12÷2=71.06㎜) 非连续端 △L N1=142.64㎜(142.64÷2=71.32㎜) △L N2=142.28㎜(142.28÷2=71.14㎜) △L N3=142.8㎜(142.8÷2=71.4㎜) 详细计算过程附后：
预应力钢绞线理论伸长值计算书 计算依据：根据设计图纸及《钢绞线试验检测报告》，由《桥规》129页公式计算而得出结果： PpL 公式：△L=——————— ApEp 式中：Pp———钢绞线的平均张拉应力（N）直线筋取张拉端的拉力。 L———钢绞线的长度（mm）。 Ap———钢绞线的截面面积（m㎡）。 Ep———钢绞线的弹性模量（N/ m㎡）, 根据《钢绞线试验检测报告》取197800(N)。 其中：Pp值(直线筋取张拉端的张拉力)，根据《桥规》339页计算而得： Pcon [1—e－(kx+μθ)] 公式:Pp=————————————— Kx + μθ 式中：Pcon ———钢绞线张拉端的张拉力（N）。 x———从张拉端至计算截面的孔道长度（m）。 θ———从张拉端计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad），因为1（rad）=π/ 180°，所以计算弧度角=θ×π/180。 K———孔道每米局部偏差对摩擦系数，由施工规范提供为K=0.0015。 μ———钢绞线与孔道壁的摩擦系数，由施工规范提供
为u=0.25。 e———自然对数的底≈2.7182548，常用数学符号。 第一步：先计算正弯矩钢绞线的平均张拉应力和理论伸长值。 一、连续段箱梁的计算 A、先计算N1钢绞线。N1为3束钢绞线，下料长度为20.90m。 1、将N1钢绞线分成三段： AB——直线段，BC——曲线段，CD——直线段 2、已知CD段=1.669m（由图纸查得），求AB和BC段长度。先把切线角之和tan6.5°,换算成弧度再乘以半径 R： 即 BC= 5000×π/180×6.5°=5.672m AB=下料长度÷2－CD－BC－工作长度 =20.90÷2－1.669－5.672－0.65 =2.459 m 3、分别计算各段的θ值： ABθ=CDθ=0,BC=π/180 ×θ(切线角 6.5°)=0.1134464（rad）。 4、计算张拉端的张拉应力P（N）： P=标准强度×75%×单根钢绞线截面面积×根数=1860×75/100×140×3=585900（N） 5、分段计算锚下钢绞线的平均张拉应力和理论伸长量（见下表）： 表中张拉段尾端张拉力（即控制力Pcon经张拉段孔道摩阻后剩余张拉力）Pw（N）= Pcon×e－(kx+μθ)，本张拉段尾端张拉力=下一
钢绞线张拉计算
后张法预制 T 梁（30m） 钢 绞 线 张 拉 伸 长 量 计 算 书 长深高速公路LJ—4标
后张法预制T 梁钢绞线张拉伸长量计算 遵化南互通板梁预制厂位于遵化南互通区内，占地23亩。预制厂内设26个后张法T 梁台座，负责生产302片T 梁。所有T 梁均采用C50砼浇筑。预应力钢绞线采用GB/T5224-2003标准的高强低松弛s φ15.2mm 预应力钢绞 线。钢绞线标准强度b y R =1860Mpa 。所有预应力钢绞线采用张拉和伸长值双控张拉施工，张拉控制应力按设计施工图正弯矩采用k σ=0.73×b y R =0.73× 1860 Mpa =1357.8 Mpa 。根据天津市市政公路材料试验管理局试验中心的检测结果，我部进场的钢绞线弹性模量为y E =1.95×105Mpa ，单根公称截面积为A y =1357.8×103×140×10-6=190.09KN 。T 梁的张拉施工工艺及计算数据如下。 一、 张拉施工工艺及程序： 根据《公路桥涵施工技术规范》和设计图纸规定，张拉施工控制采用张拉和伸长值双控方式很圆锚整体张拉、扁锚单根张拉的施工工艺。 张拉施工程序如下： 低松弛预应力钢绞线0→初应力→k σ（持荷两分钟）→锚固，即用两个150t 千斤顶两端同时张拉，初应力为k σ的10%，此时的伸长值为1L ?， 其值采用相邻级的伸长值。控制张拉应为k σ=0.73×b y R =0.73×1860 Mpa =1357.8 Mpa 即为末张的应力值。其中伸长值L ?=1L ?＋2L ?，1L ?为开 始至初张的伸长量，2L ?为初张至末张间的伸长量。张拉完毕后，L ?与计算伸长值比较，其伸长值误差不应超过6%，否则应停止张拉，查明原因。 二、 计算参数： 1、s φ15.2钢绞线的弹性模量：
预应力钢绞线伸长量的计算
后张法预应力钢绞线伸长量的计算 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7 ＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属公称直径15,24mm，f pk 螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备： 1.1 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一 ＝1860Mpa，般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk Mpa。 1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk=0.75 f pk 1.2 根据施工方法确定计算参数： 预应力管道成孔方法采用金属螺旋管成孔，查下表确定K、μ取 值：表1 注：摘自《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－8 根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep（一般为1.9～2.04×105Mpa）1.3 材料检测：
金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－7之要求检测； 锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》（JT/T 329.1-1997）及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》（JT/T 329.2-1997）之要求检测； 钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测 2 理论伸长量计算： 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1 计算公式： 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式（1）： ΔL＝ Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）； Ap—预应力筋的截面面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）； 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）： Pp＝P×（1－e－（kx＋μθ）） kx＋μθ P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）； θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中每段曲线段的切线夹角（rad）；
钢绞线理论伸长量计算表
钢绞线理论伸长量计算实例(2008-07-08 17:20:04)精确计算 钢绞线弹性模量：Ep＝193.8889Gpa 截面积：Ap＝141.71mm2∕根（资料3） 预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式（资料1第129页） ΔL＝（PpL）/（ApEp） 式中：Pp――预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋按资料1附录G－8（第339页）计算 L――预应力筋的长度（mm） Ap――预应力筋的截面面积（mm2） Ep――预应力筋的弹性模量（N／mm2） Pp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ） 式中：Pp――预应力筋平均张拉力（N） P――预应力筋张拉端的张拉力（N） x――从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数 注：当预应力筋为直线时Pp＝P
钢绞线伸长量计算 钢绞线张拉伸长量计算 一、6股钢绞线 1、中线外N1，2钢绞线长L＝15.57m 钢绞线所夹水平角θ水平＝0 钢绞线所夹垂直角θ垂直＝0.078539816rad θ＝θ水平+θ垂直＝0.078539816rad 取：K＝0.0015 μ＝0.23 E＝1.95×105Mpa 钢绞线面积：A＝831.66mm2 钢绞线控制张拉力P＝944.92KN kχ+μθ＝0.0015×15.57+0.23×0.078539816＝0.041419157 平均张拉力：P＝P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ) =944.92×(1-e-0.041419157)/ 0.041419157=925.619KN 初伸长量（10%σc on伸长量） ΔL1＝（944.92×103×10%×15.57×103）/（831.66×1.95×105）＝9.07mm 理论伸长量（103%σcon伸长量） ΔL2＝（925.619×103×15.57×103）/（831.66×1.95×105）＝88.87 mm 2、中线外N3钢绞线长L＝15.7m 钢绞线所夹水平角θ水平＝0 钢绞线所夹垂直角θ垂直＝0.078539816rad θ＝θ水平+θ垂直＝0.078539816rad 取：K＝0.0015 μ＝0.23 E＝1.95×105Mpa 钢绞线面积：A＝831.66mm2 钢绞线控制张拉力P＝944.92KN kχ+μθ＝0.0015×15.7+0.23×0.078539816＝0.041614157 平均张拉力：P＝P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ) =944.92×(1-e-0.041614157)/ 0.041614157=925.529KN 初伸长量（10%σcon伸长量） ΔL1＝（944.92×103×10%×15.7×103）/（831.66×1.95×105）＝9.15mm 理论伸长量（103%σco n伸长量） ΔL2＝（925.529×103×15.7×103）/（831.66×1.95×105）＝89.6 mm
13、16m预应力砼空心板梁先张法钢绞线伸长量计算
预应力砼空心板梁先张法钢绞线张拉力、伸长量 (16m、13m) 计算书 中北交通建设集团有限公司 国道108勉县段一级公路改扩建工程SG-3标项目部 二○一六年七月十二日 国道108勉县段一级公路改扩建工程SG-3标段16m、13m预应力砼空心板梁先张法钢绞线张拉力、伸长量 计算书 一、计算依据 计算依据《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000及《国道108勉县段一级公路改扩建工程施工图设计》,钢绞线采用宁夏新日恒力钢丝绳股份有限公司生产得符合GB/T5224-2014标准得φs l5、2钢绞线,R b y=1860Mpa,伸长率＞3、5%。经试验:φs l5、2钢绞线弹性模量及截面积: Ep=(191、751+190、001+198、713+195、214+197、739+198、6+196、616)/7=195、519Gpa, Ap=140mm2 二、张拉程序 张拉采用具有自锚性能得夹片式锚具,张拉程序为: ０→10%δcon→50%δcon→ 100%δcon 三、张拉应力控制
预应力钢绞线采用张拉力与伸长值双控张拉施工,张拉控制应力采用δＫ=0、75 R b y=1395 Mpa,张拉采用单根张拉,先调整全部单根初应力(取10%δK),调整顺序为先里后外,对称调整。初应力全部调整后,即可单根张拉至100%δK,张拉顺序同调整初应力顺序,先里后外。 φs5、24钢绞线单根张拉控制力为: δＫ=0、75R b y=0、75*1860 Mpa=1395 Mpa, Ap=140mm2 δcon=δＫ* Ap=1395 Mpa*140mm2=195、3KN 10%δcon=19、53 KN 50%δcon=97、65 KN 100%δcon=195、3 KN 四、伸长量计算 (一)16m空心板梁 １、依据台座形式及钢绞线锚固形式,钢绞线计算长度为: 计算长度Ｌ: =张拉台长+钢横梁宽(两端)+夹片锚具长 A、中梁L=36、6+0、5*2+0、05=37、65m B、边梁L=36、6+0、5*2+0、05=37、65m 2、根据钢绞线理论伸长值计算公式 ΔL=PpL/(ApEp)(式中Ap=140mm2,Ep=195519N/mm) 计算各阶段张拉中钢绞线得伸长值: Ａ、中梁:0、1δcon时:ΔL1=19530*37650/(195519*140)=27mm 0、5δcon时:ΔL2=19530*5*37650/(195519*140)=135mm
钢绞线张拉计算书
洞路35m预制梁钢绞线拉计算交底书 一、材料规格 预应力钢绞线直径Φ15.2mm,公称面积为140mm2,钢绞线标准强度为f PK =1860Mpa，弹性模量E=195GPa。钢绞线由钢绳股份提供、夹片式锚具由川锚路桥机械有限责任公司提供、塑料波纹管由市路宇建筑材料有限责任公司提供，以上材料均在监理的见证下取样送检并已出具合格报告。根据《市洞路道路改造工程跨铁路桥工程35m预制梁施工图中35m简支T梁预应力钢束布置图》中说明要求预应力钢绞线锚下控制力（不包括钢束与锚圈口之间的摩擦及钢束在锚下垫板喇叭口处因弯折产生摩擦而引起的预应力损失），35m预制简支T梁需拉钢束为N1、N2、N3、N4（均为腹板束），采用钢绞线规格有以下两种情况：当预制梁为中梁时，N1、N2、N3、N4钢束规格均为10-15.2mm；当预制梁为边梁时，N1、N2的钢束规格为10-15.2mm ，N3、N4的钢束规格为11-15.2mm。锚下控制应力均为σcon=0.75*f PK=1395MPa。 二、拉要求 预制梁混凝土立方体强度达到混凝土强度设计等级的90%且龄期不少于7d，方可拉预应力。混凝土强度设计等级为C50，根据混凝土抗压强度检测报告可知已满足设计及规要求。 三、拉顺序 拉采用2台250t千斤顶两端对称、匀称拉，采用拉力和伸长量双控，根据省建筑科学研究检测中心校准证书可知：千斤顶编号及油表编号分别为910#(压力表编号：HT35310397#)、0122#(压力表编号：912940#)。
T梁的拉顺序:钢束拉顺序为N1（控制应力的100%） N2（控 制应力的100%） N3 (控制应力的50%) N4 (控制应力的100%) N3 (控制应力的100%) 即：100%N1 100%N2 50%N3 100%N4 100%N3。 初始拉力P1=0.10P 持荷3分钟测引申量δ1 继 续加载拉力至P2=0.20P 持荷3分钟测引申量δ2 拉 至总吨位P3=P 持荷3分钟测引申量δ3 回油。 千斤顶、油泵、锚具安装好，检查正常后，每一钢束按以下程序 拉： 四、控制力下油表读数计算 HT35310397#油表的回规方程： Y=0.0216X+0.0286 912940#油表的回规方程： Y=0.0219X-0.0857 当预制梁为中梁时： N1第一行程（初拉力为控制力的10%） 10根钢束P初=σcon×10%=（1395×140×10）×10%=195.3KN HT35310397#油表读数:Y=195.3×0.0216+0.0286=4.25MPa 912940#油表读数:Y=195.3×0.0219-0.0857=4.19MPa N1第二行程（初拉力为控制力的20%） 10根钢束P初=σcon×20%=（1395×140×10）×20%=390.6KN HT35310397#油表读数:Y=390.6×0.0216+0.0286=8.47MPa 912940#油表读数:Y=390.6×0.0219-0.0857=8.47MPa N1第三行程（初拉力为控制力的100%） 10根钢束P初=σcon×100%=（1395×140×10）×100%=1953KN
预应力钢绞线张拉技术交底(标准版)
Companies want to improve production, safety is the top priority. The occurrence of unsafe accidents must be stifled in the cradle. （安全管理） 单位：___________________ 姓名：___________________ 日期：___________________ 预应力钢绞线张拉技术交底(标 准版)
预应力钢绞线张拉技术交底(标准版)导语：企业想要提高生产，安全问题就是重中之重。如果不具备安全管理条件，企业生产就不能顺利进行。想要企业顺利生产，就要不断更新安全技术，把不安全事故的发生扼杀在摇篮中。 一、预应力施工 每片预制梁张拉施工前由试验室检测同体养护试件强度，试件强度必须达到砼设计强度90%时方可进行张拉，张拉前必须报项目部技术科。 （一）钢绞线的下料、编束和穿束及锚具安装 1、下料 钢绞线的下料长度按设计图中的下料长度进行下料，下料长度计算时加上张拉时需要的工作长度。 钢绞线下料采用砂轮锯切割，在切口处两端20mm范围内用细铁丝绑扎，防止头部松散，禁止电、气焊切割，以防热损伤。 2、编束 按设计预应力钢束编束。编束前对钢绞线进行梳整分根，并将每根钢绞线编码标在两端，编束后用18-20#铁丝将其绑扎牢固，绑扎间距为1~1.5m，编扎成束的钢绞线做到顺直无扭转。成束的钢绞线按编
号分类存放。为便于穿束，将穿入端用胶纸加以包裹。 3、穿束 钢绞线在穿束前，检查外表是否有刻痕、烧伤等情况，如有更换后才能穿束；钢绞线也可逐根将钢绞线穿入管道内。 4、锚具安装 安装锚具前清除锚垫板及孔口处浮浆，使锚具与锚垫板密贴，避免锚下预应力损失。安装时锚具、千斤顶、孔道三对中，工具锚、工作锚的夹片均匀打紧并外露一致。 （二）钢绞线的张拉工艺 钢绞线预应力张拉，必须按设计图中钢束张拉程序进行，钢束张拉顺序为N1、N3、N2、N4钢束，采取两端同时对称张拉，边梁张拉时先张拉外侧N1钢束以减少因梁体自身两侧刚度不同产生的平弯。为保证在满足张拉力的情况下伸长值能够保证在6％误差范围内，首片梁张拉时现场实测孔道摩擦损失值，具体操作为在预应力钢绞线两端各安装一台千斤顶，测试时首先将固定端千斤顶的油缸拉出少许，并将回油阀关死，然后开动千斤顶进行张拉，当张拉端压力表读数达到设计预定的张拉力时，读出固定端压力表读数并换成张拉力。两端张拉力差即为孔道摩擦损失。张拉程序如下：
预应力张拉力计算
预应力张拉力计算 箱梁，设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=139mm2，弹性模量Eg=1.95*105MPa，为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。 一、计算公式及参数 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： 式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N） P—预应力筋张拉端的张拉力（N） X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015 u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： △L=PpL/（ApEp） 式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N） L—预应力筋的长度（mm） Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2 Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2 二、伸长量计算： 1N1束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905N X直=3.5m；X曲=2.35m； θ=4.323×π/180=0.25rad KX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066 Pp=193905×（1-e-0.066）/0.066=187644N △L曲=PpL/（ApEp）=187644×2.35/（139×1.95×105）=16.3mm △L直=PpL/（ApEp）=187644×3.5/（139×1.95×105）=24.2mm △L曲+△L直=16.3+24.2=40.52 N2束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×139=193905N X直=0.75；X曲=2.25m； θ=14.335×π/180=0.2502 KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659 Pp=193905×（1－e-0.0659）/0.0659=187653N △L曲=PpL/（ApEp）=187653×2.25/（139×1.95×105）=15.6mm △L直=PpL/（ApEp）=187653×0.75/（139×1.95×105）=5.2mm （△L曲+△L直）*2=（15.6+5.2）*2=41.6mm 一、计算参数： 1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015 2、u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.25 3、Ap—预应力筋的实测截面面积：139mm2 4、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105N/mm2 5、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm2 6、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σkAp=193905N 7、千斤顶计算长度：60cm
预应力筋的理论伸长值 (mm)的计算(学习建筑)
1、预应力筋的理论伸长值L ? (mm)的计算： P P P E A L P L = ? 式中：P P ——预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉端的拉力， 两端张拉的曲线筋，计算方法见附后。 L ——预应力筋的长度(mm)； A P ——预应力筋的截面面积(mm2)； E P ——预应力筋的弹性模量(N ／mm2)。 关于P p 的计算： P p = P[1-e -(kx+uθ)]/(kx+uθ)： P ：张拉端钢绞线张拉力。将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力P q 。即为前段的终点张拉力P z =P q * e -(kx+uθ)（N ） X ：从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）; θ:从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的切角之和（rad ）; K ：孔道每m 局部偏差对摩擦的影响系数； U ：预应力钢材与孔道壁的摩擦系数； 2、计算中有关数据 A P1=140×3=420mm 2；A P2=140×4=560mm 2 R by =1860Mpa σk = 0.75R by =1395Mpa E g =1.95×105Mpa K=0.0015；U=0.25 3、20m 预制箱梁中跨（0度）N1#钢绞线伸长量计算如下： （1）考虑到实际施工中采用穿心式千斤顶，所以钢绞线长度应计入千斤顶长度，YDC1500型千斤顶回程后的长度为450mm 。 （2）钢绞线 箱梁钢绞线为对称布置，为方便计算，以下计算取半块箱梁考虑。 直线段长L 1：0.72+0.45=1.17m; 曲线段长L 2：0.786m;θ = 0.0314159rad 直线段长L 3：4.315m ； 曲线段长L 4：3.05m;θ =0.087266rad 直线段长L 5：0.929m ； 4、P p 的计算 P =σcon ×420 =бk ×560 = 1395×560=781200N P p1 =P q [1-e -(kx+uθ)]/(kx+uθ) =781200×（1-0.998246539）/0.001755 =780514.9N P p2 =P q [1-e -(kx+uθ)]/(kx+uθ)