面板内力计算书 双向板.(DOC)
码头面板内力计算书
1. 设计条件 (1)
1.1构件尺寸 (1)
1.2荷载条件 (1)
1.2.1永久荷载 (1)
1.2.2可变荷载 (1)
1.3材料 (1)
1.4其它 (1)
2. 面板内力计算 (1)
2.1计算原则 (2)
2.1.1 施工期计算原则 (2)
2.1.2使用期计算原则 (2)
2.2计算跨度 (2)
2.2.1 简支板计算跨度 (2)
2.2.2 连续板计算跨度 (2)
2.3内力计算 (3)
2.3.1 施工期吊运阶段 (3)
2.3.2施工期安装阶段内力计算 (4)
2.3.3使用期内力计算 (5)
3. 正截面受弯承载力计算 (10)
3.1施工期正截面受弯承载力计算 (10)
3.1.1施工期预制板跨中正截面承载力计算 (10)
3.1.2 施工期预制板支座正截面承载力计算 (11)
3.2使用期正截面受弯承载力计算 (11)
3.2.1 使用期跨中正截面受弯承载力计算 (11)
3.2.2 使用期支座正截面受弯承载力计算 (12)
4 斜截面受剪承载力计算 (13)
5.裂缝开展宽度验算 (14)
5.1施工期裂缝开展宽度验算 (14)
5.1.1 施工期跨中裂缝开展宽度验算 (14)
5.2使用期裂缝开展宽度验算 (14)
5.2.1使用期跨中截面裂缝开展宽度验算 (15)
5.2.2使用期支座截面裂缝开展宽度验算 (16)
6. 单个吊环钢筋截面面积计算 (18)
7.配筋方案汇总 (18)
8.最小配筋率验算 (18)
1. 设计条件
1.1构件尺寸
码头为高桩梁板式结构，码头横向排架间距为9.0m，纵梁间距为5.3m。；面板采用预制叠合板，预制板部分高0.35m，搁置长度0.25m；现浇板部分高0.20m。
1.2 荷载条件
1.2.1永久荷载
γ=；
（1）预制板及现浇板自重：3
25/
kN m
γ=；
（2）面层自重：3
kN m
24/
1.2.2可变荷载
（1）码头联系桥上的均布荷载3kN/m2。
（2）工作平台均布荷载10kN/m2；靠船墩、系缆墩上的均布荷载5kN/m2。
（3）工作平台16＂装卸臂荷载：
装卸臂垂直荷载标准值：320kN，侧向荷载标准值：150kN；
倾覆力矩标准值850kN·m，其中侧向荷载及倾覆力矩在工作状态下产生。（4）工作平台登船梯荷载：
垂直荷载100kN，最大倾覆力矩为250 kN·m。
（5）工艺管线荷载。
1.3 材料
1.3.1混凝土
C40：f c=19.1MPa f tk=2.39MPa f t=1.71MPa Ec=3.25×104MPa
1.3.2钢筋等级
HRB335钢筋：f y=f y’=300MPa Es=2.0×105MPa
HPB300钢筋：f y=f y’=270MPa Es=2.1×105MPa
1.4 其它
面板底层钢筋的混凝土保护层厚度为60mm，顶层钢筋混凝土保护层厚度为50mm，设计最大裂缝宽度限值[Wmax]=0.2mm。
2. 面板内力计算
2.1 计算原则
2.1.1 施工期计算原则
预制板安装在纵梁上，按简支板计算，作用在板上的荷载为预制面板、现浇叠合层自重及施工荷载。施工期计算跨度为简支板计算跨度。根据《高桩码头设计与施工规范》中4.2.2规定施工期按单向板计算。 2.1.2使用期计算原则
面板为连续板，按四边简支板计算，再按系数法对跨中弯矩及支座弯矩进行分配，作用在板上的荷载为磨耗层自重、均布荷载及流动机械荷载。使用期计算跨度为连续板计算跨度。根据《高桩码头设计与施工规范》中的4.2.2规定使用期按双向板计算。 2.2 计算跨度
面板计算跨度根据《高桩码头设计与施工规范》（JTJ167-1-2010）规定计算 2.2.1 简支板计算跨度
（1）弯矩计算跨度
预制板高度 0.35h m = 板搁置长度 0.25e m = 码头横向板净跨 4.0n l m =
0 4.00.35 4.35n l l h m =+=+=>0 4.00.25 4.25n l l e m =+=+=
取0 4.25l m = （2）剪力计算跨度
0 4.0n l l m ==
2.2.2 连续板计算跨度
（1）弯矩计算跨度
纵跨方向：
横梁纵向中心距 9.0l m = 码头纵向板净跨 7.5n l m =
1 1.50.10.19.00.9B m l m =>=?=
则 20 1.1 1.17.58.25n l l m ==?= 横跨方向：
纵梁横向中心距 5.3l m =
1 1.30.10.1 5.30.53B m l m =>=?= 10 1.1 1.1 4.0 4.4n l l m ==?= 2010/8.25/4.4 1.882l l m ==<
按双向板计算 （2）剪力计算跨度
纵跨: 07.5n l l m == 横跨: 0 4.0n l l m ==
2.3 内力计算
2.3.1 施工期吊运阶段 2.3.1.1 荷载效应分析
施工期吊运采用四点吊，吊点位置横跨方向距板边缘0.60m ，纵跨方向距板边缘0.60m
图 1预制板吊点示意图
其中10.60x m =，2 3.30x m =， 4.50x m =
10.60y m =，2 2.45y m =， 3.65y m =
预制板自重:
1.3γ 1.3250.3511.375q h kPa ==??=（注：1.3为吊运系数）
按每延米计算吊运阶段弯矩标准值
222111.375 4.5 3.3111.375 4.513.44228228
x x qx M qx kNm ?=
?-=?-??= 222111.375 3.65 2.45111.375 3.65 6.49228228
y y qy M qy kNm ?=
?-=?-??=
22
111.3750.6 2.0522
x
qx M kNm ?===-
22
111.3750.6 2.0522
y
qy M kNm ?===-
2.3.2施工期安装阶段内力计算
2.3.2.1荷载效应分析
施工期叠合层混凝土未达到强度设计值前的阶段，预制板按简支板（每延米）计算，荷载包括：预制面板自重，叠合层自重及施工荷载:
1(0.350.20)2513.75GK q kNm =+?=
22
10111.375 4.2531.0488
GK GK
q l M kNm ?===
施工荷载：1313QK q kNm =?=
2
2
1013 4.25 6.778
8
QK QK q l M kNm ?=
==
2.3.3使用期内力计算
2.3.3.1永久荷载产生的内力计算
使用期磨耗层产生的内力按四边简支板查《建筑结构静力计算手册》
4.400.538.25
x y l l == 22210.0198
()(0.0916) 1.2 4.4 2.2166
XGK x y GK x M M M q l kNm =+=+??=
22210.0916
()(0.0198) 1.2 4.40.8166
YGK y x GK x M M M q l kNm =+=+??=
跨中弯矩计算系数0.525m =中，支座弯矩计算系数0.75m =-支 横跨连续板跨中弯矩：0.525 2.21 1.16XGK M m M kNm ==?=XGK 中
横跨连续板支座弯矩：0
0.75 2.21 1.65XGK XGK M m M kNm ==-?=-支
纵跨连续板跨中弯矩：0.5250.8150.43YGK M m M kNm ==?=YGK 中
纵跨连续板支座弯矩：00.750.810.61YGK YGK M m M kNm ==-?=-支
2.3.3.2可变均布荷载产生的内力计算
10110/Q q kN m =?=
2210.0198
()(0.0916)10 4.418.3866XQK x y Q x M M M q l kNm =+=+??=
2210.0916
()(0.0198)10 4.4 6.7966
YQK y x Q x M M M q l kNm =+=+??=
跨中弯矩计算系数0.525m =中，支座弯矩计算系数0.75m =-支 横跨连续板跨中弯矩：0.52518.389.65XQK M m M kNm ==?=XQK 中
横跨连续板支座弯矩：0
0.7518.3813.78XQK XQK M m M kNm ==-?=-支
纵跨连续板跨中弯矩：0.525 6.79 3.56YQK M m M kNm ==?=YQK 中
纵跨连续板支座弯矩：00.75 6.79 5.09YQK YQK M m M kNm ==-?=-支
剪力计算，连续板按跨中挠度相等的原则，将均布荷载分配于两个位于跨中且相互正交的单位宽度的板条上
0 4.00X l m = 07.50Y l m =
011
10 4.0020.022XQK QK X V q l kN ==??=
011
107.5037.522
YQK QK Y V q l kN ==??=
2.3.3.3 流动机械荷载产生的内力计算 （一）8t 汽车吊轮压： （1）计算宽度
集中荷载在双向板上的传递宽度及弯矩、剪力计算跨度按《高桩码头设计与施工规范》第4.2.5、4.2.9条规定计算。
a.荷载传递宽度：按单个集中荷载计算
1020.220.20.6s a a h =+=+?= 1020.620.2 1.0s b b h =+=+?=
（2）内力计算
2个轮同时作用时：
图 2 8t 汽车吊轮压作用图（2个轮同时作用）
345
75.0/0.6 1.0Q q kN m ==?
3135225.0/0.6 1.0
Q
q kN m ==? 跨中弯矩按附录B 计算：
1 1.0b =，1 1.2b '=，0.6a =，112()2(1.0 1.2) 4.4b b b '=+=?+=
按表 B.0.1规则，令11,a a b b ==，则
10.60.1364.4a a l ==，1 4.4
1.04.4
a b l ==，8.25 1.884.4b a l l ==查得 10.154α=,10.064β=
122 1.2 2.4b b '==?=，按表B.0.1规则，令11,a a b b ==，则
10.6
0.1364.4
a a l ==，1 2.40.5454.4a
b l ==，8.25
1.884.4b a l l ==查得 20.193α=,20.101β=
111012
11 1.0 1.2 1.20.1540.1930.0511.2 1.0b b b b b '''++α=α-α=?-?= 11101211 1.0 1.2 1.2
0.0640.1010.0041.2 1.0
b b b b b '''
++β=β-β=?-?=-
001122575
0.0510.6 1.0 4.572a M P a b q kNm +=α=α=???
= 001122575
0.0040.6 1.00.352
b M P a b q kNm +=β=β=-???=-
跨中弯矩计算系数0.525m =中，支座弯矩计算系数0.75m =-支 横跨连续板跨中弯矩：0.525 4.57 2.40a M m M kNm ==?=X 中
横跨连续板支座弯矩：0
0.75 4.57 3.42X a M m M kNm ==-?=-支
纵跨连续板跨中弯矩：0.5250.350.18b M m M kNm ==?=Y 中
纵跨连续板支座弯矩：00.750.350.26Y b M m M kNm ==-?=-支
1个轮作用时：
图 3 8t 汽车吊轮压作用图（1个轮同时作用）
跨中弯矩按附录B 计算：
10.60.1364.4a a l ==，1 1.00.2274.4a b l ==，8.25 1.884.4b a l l ==查表B3.0.1 00.259α= 00.187β=
00.25913534.97a M P kNm =α=?= 00.18713525.25b M P kNm =β=?=
跨中弯矩计算系数0.525m =中，支座弯矩计算系数0.75m =-支
横跨连续板跨中弯矩：0.52534.9718.36a M m M kNm ==?=X 中
横跨连续板支座弯矩：0
0.7534.9726.22X a M m M kNm ==-?=-支
纵跨连续板跨中弯矩：0.52525.2513.25b M m M kNm ==?=Y 中
纵跨连续板支座弯矩：00.7525.2518.93Y b M m M kNm ==-?=-支
所以1个轮子作用时为控制作用。 2.3.3.4 计算结果汇总： 标准值汇总：
承载能力极限状态弯矩设计值：
吊运阶段：纵跨跨中 1.3 6.498.43M kNm =?= 横跨跨中 1.313.4417.47M kNm =?=
安装阶段：横跨跨中 1.2M kNm =?31.04+1.4?6.77=46.74 使用期： 纵跨跨中 1.2M kNm =?0.43+1.5?13.25=20.39 纵跨支座 1.2M kNm =-?0.61-1.5?18.93=-29.13
横跨跨中 1.2M kNm =?1.16+1.5?18.36=28.92
横跨支座 1.2M kNm =-?1.65-1.5?26.22=-41.32 正常使用极限状态设计值：
安装阶段：横跨跨中31.040.8 6.77M kNm =+?=36.46 使用期：纵跨跨中0.430.613.258.38M kNm =+?= 纵跨支座0.6118.930.6M kNm =--?=-11.97 横跨跨中 1.1580.618.3612.17M kNm =+?= 横跨支座 1.650.626.22M kNm =--?=-17.39 3. 正截面受弯承载力计算
正截面受弯承载力根据《港口工程混凝土结构设计规范》（JTJ267-98）第5.0.5条规定计算。
3.1 施工期正截面受弯承载力计算 3.1.1施工期预制板跨中正截面承载力计算
施工期有效断面为预制板断面，底层钢筋根据吊运阶段与安装阶段的最大弯矩计算。 3.1.1.1横跨方向
吊运阶段与安装阶段相比，安装阶段弯矩起控制作用。
60c mm =；
18
60 692
a mm =+
=； 035069281h mm =-=
6
s 22
046.74100.03019.51000281
c M f bh α?===??；
110.031<0.544ξ===；
2019.50.0311000281
545310
c s y f bh A mm f ξ???=
==； 施工期预制板下层横向受力钢筋418，221018545s A mm mm =>。 3.1.1.2纵跨方向
安装阶段板的纵向不受力，吊运阶段弯矩起控制作用。
60c mm =；
16
60 682
a mm =+
=； 035068282h mm =-=
6
s 2
2
08.43100.00519.51000282c M f bh α?===??；
110.005<0.544ξ===；
2019.50.0051000282
97310
c s y f bh A mm f ξ???=
==； 施工期预制板下层横向受力钢筋116，221120191s A mm mm -=>。 3.1.2 施工期预制板支座正截面承载力计算
仅吊运阶段产生负弯矩，弯矩较小，按构造配筋均选配512，
2565A mm = 3.2 使用期正截面受弯承载力计算 3.2.1 使用期跨中正截面受弯承载力计算
使用期有效断面为叠合断面。 3.2.1.1横跨方向
60c mm =；
2
055069481h mm =-=；
6
s 22
031.30100.00719.51000481
c M f bh α?===??；
110.007<0.544ξ===；
2019.50.0071000481
211310
c s y f bh A mm f ξ???=
==； 使用期预制板下层横向受力钢筋318，2763s A mm =。 3.2.1.2纵跨方向
60c mm =；
16
60 682
a mm =+
=； 055068482h mm =-=；
6
s 22
029.67100.00719.51000482
c M f bh α?===??；
110.007ξ===；
2019.50.0071000482
199310
c s y f bh A mm f ξ???=
==； 使用期预制板下层横向受力钢筋316，2603s A mm =。 3.2.2 使用期支座正截面受弯承载力计算
使用期有效断面为叠合断面。 3.2.2.1横跨方向
50c mm =；
2
055058492h mm =-=；
6
s 22
044.70100.00919.51000492
c M f bh α?===??；
110.010<0.544ξ===；
2019.50.010*******
294310
c s y f bh A mm f ξ???=
==； 使用期预制板下层横向受力钢筋516，21005s A mm =。 3.2.2.2纵跨方向
50c mm =；
16
50 582
a mm =+
=； 055058492h mm =-=；
6
s 22
042.38100.00919.51000492
c M f bh α?===??；
110.009<0.544ξ===；
2019.50.0091000492
279310
c s y f bh A mm f ξ???=
==； 使用期预制板下层横向受力钢筋516，21005s A mm =。 4 斜截面受剪承载力计算
局部荷载设计值 1.5135202.5t F KN =?= 受冲剪承载力设计值：
01
1
0.725160.00.493218.01.1
lu t m d
F f h kN ξμγ=
=
????= 满足受冲剪承载力。 5.裂缝开展宽度验算
5.1 施工期裂缝开展宽度验算
根据《港口工程混凝土结构设计规范》（JTJ267-98）第5.6.2条规定，施工期面板的最大裂缝开展宽度按下列公式计算：
1
max 123
(
)
0.30 1.4s s
te c d
W E σαααρ+=+
5.1.1 施工期跨中裂缝开展宽度验算 5.1.1.1横跨方向
横跨方向为叠合板，裂缝开展宽度验算按叠合板相关要求在使用期阶段一并验算。 5.1.1.2纵跨方向
纵跨方向为叠合板，裂缝开展宽度验算按叠合板相关要求在使用期阶段一并验算。
5.2使用期裂缝开展宽度验算
根据《港口工程混凝土结构设计规范》（JTJ267-98）第8.3.8条规定，钢筋混凝土叠合式受弯构件在荷载的长期效应组合下，纵向受拉钢筋应力按下列公式计算：
2
0110
101
[1 1.5(1)]0.87GK sl s h M h A h σ--
=
222l20
0.87GK QK
s s M M A h ?σ+=
其纵向受拉钢筋的应力应符合下列规定的要求：
ls 120.8l s l s y
f σσσ=+≤
5.2.1使用期跨中截面裂缝开展宽度验算 5.2.1.1横跨方向
0118
350-(60)281.02
h mm =+
= 2
012610101281[1 1.5(1)][1 1.5(1)]31.041048152.8pa 0.870.871781281
GK l s s h M h M A h σ--
-?-??=
==?? 6
22220
12.171016.30.870.871781481
GK QK
l s s M M Mpa A h ?σ+?=
==?? 1252.816.369.10.8310248ls l s l s Mpa Mpa σσσ=+=+=
17810.0129 >0.0122(6018)1000
s s te te s A A A a b ρ=
===?+? 1
max 123
(
)
0.30 1.4s s
te c d
W E σαααρ+=+
569.16018
1.0 1.0 1.5()
2.0100.30 1.40.0129
+=???
??+?
[]0.130.2mm W mm =<= 满足规范要求。
即选配718，21781s A mm = 5.2.1.2纵跨方向
01350-(608)282h mm =+=
2
012610101282[1 1.5(1)][1 1.5(1)]0.4310482 1.6pa 0.870.87804282
GK l s s h M h M A h σ--
-?-??=
==??
6
22220
8.381024.80.870.87804482
GK QK
l s s M M Mpa A h ?σ+?=
==?? 12 1.624.826.50.8310248ls l s l s Mpa Mpa σσσ=+=+=
8040.005922(608)1000
s s te te s A A A a b ρ=
===?+? 0.01te ρ<，取0.01
1
max 123
(
)
0.30 1.4s s
te c d
W E σαααρ+=+
526.56016
1.0 1.0 1.5()
2.0100.30 1.40.01
+=???
??+?
[]0.050.2mm W mm =<= 满足规范要求。
即选配416，2804s A mm = 5.2.2使用期支座截面裂缝开展宽度验算 5.2.2.1横跨方向
01350(508)292h mm =-+=
2
0110
101
[1 1.5(1)] 2.9pa 0.87GK sl s h M h M A h σ--
=
=
6
222l20
18.701040.4pa 0.870.871005492
GK QK
s s M M M A h ?σ+?=
==?? ls 12 2.940.443.30.8310248l s l s Mpa Mpa σσσ=+=+=
1005
0.0087<0.0122(508)1000
s s te te s A A A a b ρ=
===?+? 取0.01te ρ=
1
max 123
(
)
0.30 1.4s s
te c d
W E σαααρ+=+
5
43.35016
1.0 1.0 1.5()
2.0100.30 1.40.01
+=???
??+? []max 0.070.20mm W mm =<= 满足规范要求。
即选配516，21005s A mm = 5.2.2.2纵跨方向
01350(508)292h mm =-+=
2
0110
101
[1 1.5(1)] 1.8pa 0.87GK sl s h M h M A h σ--
=
=
6
222l20
11.971027.8pa 0.870.871005492
GK QK
s s M M M A h ?σ+?=
==?? ls 12 1.827.829.60.8310248l s l s Mpa Mpa σσσ=+=+=
1005
0.0087<0.0122(508)1000
s s te te s A A A a b ρ=
===?+? 取0.01te ρ=
1
max 123
(
)
0.30 1.4s s
te c d
W E σαααρ+=+
5
29.65016
1.0 1.0 1.5()
2.0100.30 1.40.01
+=???
??+? []max 0.050.20mm W mm =<= 满足规范要求。
即选配516，21005s A mm =
6. 单个吊环钢筋截面面积计算
根据《港口工程混凝土结构设计规范》(JTJ267-98)第7.4.2条规定，单个吊环钢筋截面面积A 按下式计算：
32F A nf =
预制构件吊运时取动力系数 1.3α=，设置四个吊环，预制板总重力设计值：
1.3 3.65 4.50.3525186.83F kN =????=
323186.8310444.8423210
A mm ??==??
选用I 级Φ28(2s 615.75A mm =)，满足吊力要求。 7.配筋方案汇总
预制板底层横向：Ⅱ级钢筋718@150，21781s A mm = 预制板底层纵向：Ⅱ级钢筋516@200，21005s A mm = 预制板顶层横向，纵向：Ⅱ级钢筋512@200，2565s A mm = 现浇叠合板横向：Ⅱ级钢筋516@200，21005s A mm = 现浇叠合板纵向：Ⅱ级钢筋516@200，21005s A mm = 吊环：Ⅰ级钢筋1φ28，2615.75s A mm = 8.最小配筋率验算
最小配筋率根据《港口工程混凝土结构设计规范》（JTJ267-98）第7.1.9条规定计算。
预制板底层横向配筋率：
s min 01781
0.37%0.15%1000481
A bh ρρ=
==>=?
模板施工方案计算书
附录1掉头隧道模板支架专项施工方案计算书 1.1. 顶板支架模板计算 1.1.1.计算参数 结构板厚700mm,顶板与侧墙设置500×500倒角，计算采用倒角处最大板厚1200mm，层高5.36m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=12.00N/mm2,顺纹抗剪强度 fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48.3×3.0mm钢管：横向间距600mm,纵向间距 600mm,支撑立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm,壁厚3.6mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。 图1.1.1-1模板支撑体系搭设正立面图
图1.1.1-2闭口段支模体系搭设平面图
图1.1.1-3闭口段支模体系搭设横向立面图
图1.1.1-4闭口段支模体系搭设纵向立面图 1.1. 2. 顶板底模验算 1. 底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 ×1.2 = 0.36kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 34.56kN/m ③钢筋荷载 1.1kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 1.58kN/m ④ 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50kN/m 施工人员 及施工设 纵向剪刀撑 间距4000
底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 40kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 36.5kN/m 2. 顶板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=250mm ，计算跨数5跨。 底模厚度18mm,板模宽度=1000mm W=bh 2 /6=1000×182/6=54000mm 3， I=bh 3/12=1000×183/12=486000mm 4。 3. 内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数K M =-0.105， M 1=K M q 1L 2 =-0.105×40.00×2502=-262500N ·mm 剪力系数K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606×40.00×250=6060N 图1.1.2-1顶板底模板荷载示意图 b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数K M =-0.105， M 2=K M q 2L 2=-0.105×36.50×2502=-239531N ·mm 跨中弯矩系数K M =0.078， M 3=K M q 2L 2=0.078×36.50×2502=177938N ·mm 剪力系数K V =0.606， V 2=K V q 2L=0.606×36.50×250=5530N 挠度系数K υ=0.644, υ2=K υq ,2L 4/(100EI) =0.644×(36.50/1.2)×2504/(100×6000×486000)=0.26 mm
整理模板方案及完整计算书
模板施工方案 一、编制依据： 1.1国家现行《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）及相关现行施工规范。 1.2上海世茂佘山国际会议中心暨酒店施工图纸。 二、模板支撑体系设计说明： 2.1上海世茂佘山国际会议中心暨酒店模板支撑采用“满堂红”体系：排架间距1000×1000，步距1800； 2.2验算：立杆稳定性验算（取1m2计算面积） 1.相关参数： 扣件：直角，旋转扣件（抗滑）为8.0KN 钢管：φ48 t=3.5mm A=4.89cm2 2.按不组合风荷载时：
N/φA≤f 其中N：模板支架立杆轴向力设计值； N=1.2∑N GK +1.4∑ N GK 1.按最高梁900考虑，其中∑N GK——模板及支架自重、新浇 砼自重、钢筋自重轴向力的总和 ∑ N GK =0.9+24×1×0.9+1.5=24kN ∑N GK——施工荷载及振捣荷载轴向力总和 ∑N GK =1.0+2.0=3.0kN 则 N=1.2∑ N GK +1.4∑ N GK =1.2×24+1.4×3=34 kN φ——轴心受压构件稳定系数，应根据长细比入值表求得 λ=l/i=1.8÷（1.58×10-2）=113.92 查表得φ=0.489 N/φ×A=（34×103）÷（0. 489×4.89×10-4） =1.42*108 装配式预应力混凝土空心板桥计算 第Ⅰ部分上部构造计算 一、设计资料及构造布置 (一)设计资料 1.跨径：标准跨径20.0m，计算跨径l=19.6 m，预制板全长19.96 m。 2.荷载：汽车—20级，挂车—100，人群荷载 3.5KN/m2。 3.桥面净宽：行车道7.00 m，人行道每测0.75 m。 4.主要材料： 混凝土：预制行车道板40号混凝土，桥面铺装及接缝亦用40号混凝土，其 余均为25号混凝土。预应力筋采用φ15.24（7φ5）钢绞线，R b y =1860Mpa， 普通筋直径d≥12mm者采用Ⅱ级钢筋，直径d<12mm者采用Ⅰ级钢筋（但吊 环必须用Ⅰ级钢筋）。 5.施工要点：预制块件在台座上用先张法施加预应力，张拉台座长度假定为 70m。设计时要求预制板混凝土强度达到80%时才允许放松预应力筋。计算 预应力损失时计入加热养护温差20℃所引起的损失。预应力钢绞线应进行持 荷时间不少于5min的超张拉。 安装时，应待接缝及现浇层混凝土与预制板结合成整体后再敷设铺装层及安 装人行道板等。 6.技术标准及设计规范： （1）.《公路工程技术标准》（JTT01—88）； （2）.《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）； （3）.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023—85），以下简称《预桥规》。 （4）.《桥梁工程》2001，范立础主编，人民交通出版社出版。 （5）.《公路桥涵设计手册》〈梁桥·上册〉（1996），徐光辉、胡明义主编，人民交通出版社出版。 （二）、构造及设计要点 1.主梁片数：每孔8片。 2.预制板厚85cm，每块宽100cm。 【最新整理，下载后即可编辑】 一体化MBR处理设备工艺计算书 一、设计参数 本设计处理污水为普通生活污水，污水来源为普通居民日常生活产生的污水，污水必须经过化粪池处理后方可进入本处理系统。 污水来源：普通生活污水（餐饮业废水进入前需经隔油池预处理） 设计水量：10t/d 设计水质：常规生活污水水质，具体指标见下表： 设计进水水质 MBR 处理工艺流程图 1、隔油池 拦截污水中的动植物油脂，避免油脂附着于填料表面抑制生物膜生长，避免油脂堵塞MBR 膜。 2、化粪池 利用沉淀和厌氧发酵原理去除生活污水中悬浮性有机物的处理设备。 3、过滤调节池 拦截过滤污水中大块浮渣、塑料瓶、塑料袋等杂物垃圾，防止设备堵塞，同时调节水量、水质、水头。 4、兼氧池 将废水中各种复杂有机物分解转化为简单、稳定的化合物，仅少量有机物被转化而合成为新的细胞组成部分。兼氧反应起到削减污染物浓度的作用，为好氧反应做准备，同时好氧池混合液回流进行反硝化反应脱氮。 5、好氧池 生活污水 餐饮污水 好氧池的作用是让活性污泥进行有氧呼吸，进一步把有机物分解成无机物。同时起到硝化的作用。 6、MBR池 MBR池是膜生物反应池，其有效的截留作用，可保留世代周期较长的微生物，可实现对污水深度净化，同时硝化菌在系统内能充分繁殖，其硝化效果明显，对深度除磷脱氮提供可能。 7清水池 MBR清水产生池，为MBR反洗、化学清洗提供清水，同时也起到消毒池的作用。 三、工艺计算 隔油池、化粪池选型根据现场实际情况确定，此处不做计算。 1、过滤调节池 一般调节池的水力停留时间为6-8小时，有效容积3-4m3，推荐采用钢筋砼结构。若现场实在没有建设位置可考虑采用碳钢箱体结构。 2、兼氧池 设备尺寸：?2000×1.0m 有效水深：1.7m 有效容积：2.8m3 水力停留时间：5小时 4、好氧池 模板施工方案 XXXXXX宿舍楼 编制：_______________ 审核：_______________ 审批：_______________ xxxxxx有限公司 、编制依据 1 、 xxxxxx宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计 2 、 建筑施工手册（第五版） 3 、 建筑施工规范大全 4、_、 建筑施工现场检查手册等工程概况 1 、 xxxxx佰舍楼工程，位于xxxxxxx。工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏 板基础，建筑面积3797.22平米，地上六层，建筑高度22.05米。 三、施工准备 1 、 据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件.加固穿墙螺栓.蝶形卡 及木方子等。 2 、 材料部门按计划组织周转工具进场。 3 、模板支设以前，应做好各种预留.预埋及钢管隐验。 四、施工方法 （一）墙模板工程 剪力墙全部采用木模板配o 14穿墙螺栓，用0 48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700，垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。 施工方法：模板位置弹好以后，先安一面模板，相邻模板搭接要紧密，然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定），后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。 验收要求：模板位置误差w 5mm,垂直误差w 6mm . 注意事项： （1）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模； （2）支模前，模板表面要涂刷隔离剂； （3）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。 （二）柱模施工柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。 施工方法： （1）首先根据柱断面尺寸配模。 （2）模板安装前，先配置对拉螺栓（作用及方法同前），安装时从一面开始安装，安装完毕后安装钢管柱箍（用0 48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行加固， 柱箍间距400—600mm。 （3）安装竖向钢管龙骨，用以竖向调直及增加柱模整体性。 （三）梁模板施工; 梁底模板根据图纸设计尺寸情况进行整体配模，待梁底支撑脚手架搭设完毕后进行入模、调整位置、加固，形成梁底模整体。 1、支撑系统： 梁底支撑系统采用双或三排脚手架，全部使用0 48X 3.5钢管、扣件搭设。 所有支撑脚手架均设扫地杆，因操作人员行走要求，第一大道横杆高度可为1800mm因为本工程梁较密，固搭设满堂红脚手架。架体搭设时及时加剪力撑。 2、施工方法： （ 1 ）梁模 a. 放梁位置 b. 在梁两侧立钢管支柱（间距400-500mn）,支柱下要夯实并铺通长木脚手架板； c. 距地200mm加设纵横扫地杆；距地1800mm 3300mm设纵横水平拉杆。 d. 按梁底标高调整支柱高度，安设梁底支撑龙骨（间距》500mn）并将龙骨找平， e. 安装梁底模，并按施工规范要求起拱； f. 安装两侧模，侧模和底模通过角模进行接连； 预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术 通用图设计计算书 空心板悬臂及防撞栏杆配筋计算 设计计算人：日期： 复核核对人：日期： 单位审核人：日期： 项目负责人：日期： 编制单位：湖南省交通规划勘察设计院 编制时间：二○○六年七月 防撞栏杆及桥面板配筋计算 1．设计依据及相关资料 1.1计算项目采用的标准和规范 1.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 3．《公路交通安全设施设计规范》(JTG D81-2006) 1.2参与计算的材料及其强度指标 材料名称及强度取值表表1.1 1.3 荷载等级 荷载等级：公路Ⅰ级； 1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图 1．永久作用：结构重力 2．偶然作用：汽车碰撞作用 3.作用效应组合 （1）承载能力极限状态 对空心板悬臂计算： 组合设计值Sud=1.11.2×永久作用 对防撞栏杆计算： 组合设计值Sud=永久作用+汽车碰撞作用 （2）正常使用极限状态 对空心板悬臂计算： 作用短期效应组合：永久作用 作用长期效应组合：永久作用 1.5 计算模式、重要性系数 结构重要性系数为1.1。 1.5 总体项目组、专家组指导意见 1.6 计算单位的审核指导意见 2．计算 2.1 计算模式图、所采用软件 采用桥梁博士V3.0.3计算，计算共分两部分，一是空心板悬臂计算，计算简图见图2.1，二是防撞栏杆计算，计算简图简图2.2 图 2.1 空心板悬臂计算简图 图 2.2 防撞栏杆计算简图计算简图 空心板悬臂计算考虑防撞栏杆、混凝土现浇层及悬臂自重，对承载能力和使用阶段的裂缝进行计算。防撞栏杆考虑汽车的撞击作用，对承载能力进行计算。防撞等级采用SB 级，从《公路交通安全设施设计规范》(JTG D81-2006)5.1款可知碰撞力P 为365kN 。 2.2 计算结果及结果分析 2.2.1空心板悬臂计算结果及结果分析 1.持久状况正截面承载能力极限状态验算 空心板悬臂根部截面的的弯距，考虑防撞栏杆自重、钢筋混凝土和沥青混凝土现浇层及悬臂自重，取纵桥向1m 计算，不考虑混凝土现浇层参与受力。 1910.343 2.94810.280.130.11240.13/2 3.933kN m ) M =??+??+????=?（ 0ud 1.1 1.2 4.449 5.192kN m )S γ=??=?（ 取宽1000mm ，高240mm 的截面进行验算，受力钢筋采用HRB335，直径为12mm ，钢筋中心距离截面边缘的距离为37mm 。 极限承载力计算：0ud 44.7kN m 5.192kN m R S γ=?≥=?，满足规范要求。 受弯构件最小配筋率验算：根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），受弯构件一侧受拉钢筋的配筋百分率不应小于td sd 45/f f ，同时不应小于0.2。 td sd 45/45 1.23/2800.29f f =?=，因此最小配筋率为0.29％。最小配筋面积 4 2 min 6.3510m Ag -=? < 实际配筋面积427.9210m Ag -=?，满足《公路钢筋混凝土及预应 力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）9.1.12条要求。 2.持久状况正常使用极限状态验算 广东省建筑设计研究院深圳分院 结构设计技术条件 1?工程概况 本项目为广州江东花园住宅小区（第一期），位于广州天河区东圃镇北面，广东奥林匹 克体育中心西侧，东临东环高速公路，西至河道及广州氮肥厂中学，北达黄洲路，总用地面 积为230000m2,区内为多栋6~18层住宅楼及会所，商场等多层附属设施，总建筑面积为179300m2,其中中心庭园内有一层地下室，为停车库及设备房，兼战时六级人防。地下室露出建筑物轮廓线部分覆土深2米。地下一层层高 3.7m，A型住宅首层架空并设梁式转换，层高4.5m，其余住宅楼层标准层层高均为 2.9m。住宅楼层最高为A型，共18层，平面尺 寸为16.85m X 27.0m，高宽比为53.8/16.85=3.19，长宽比为27.0/16.85=1.60，其余均为较规则建筑。 3 ?结构体系、抗震等级及防火要求 1 ）本工程住宅楼采用短肢剪力墙结构体系，公建及会所采用框架结构体系，剪力墙抗 震等级为二级，框架抗震等级为三级。短肢墙轴压比w 0.6，转换大梁以下框支柱 抗震等级为二级，轴压比W 0.7。 2 ）本工程除中心庭园地下室的耐火等级为一级外，其余工程均为二类高层建筑，耐火 等级为二级，其建筑构件的耐火极限及燃烧性能均按《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95及《建筑设计防火规范》（修订本）GBJ16-87执行。 4.荷载 1）基本风压值w o=0.45kN/ m2, 8~18层建筑应乘风载重要系数=1.1，其余仍按w o取值计 算，建筑物地面粗糙度类别为C类。 2 ）结构风载体型系数简图及取值 按《建筑结构荷载规范》GBJ9-87取值，风载体型系数取 1.4。 3）楼面活载取值： 重庆市北碚区滨江路下穿道工程模板专项施工方案 重庆市北碚区滨江路下穿道工程 模 板 专 项 施 工 方 案 编制人： 审核人： 审批人： 中建欣立建设发展集团股份有限公司 目录 1、工程概况··2 2、施工部署··2 3、主要劳动力安排··3 4、模板工程施工··3 4.1 模板施工准备··3 4.2 模板施工工艺··4 4.3 模板工程一般构造措施··8 4.4 模板工程主要施工节点··10 5、结构脚手架的搭设和计算··15 6、模板及支撑拆除··21 7、模板工程技术质量控制措施··22 8、安全文明施工··23 1 工程概况 （1）北碚滨江路下穿道位于嘉陵江防洪堤内的现有滨江路，西起文星湾隧道，东至泰吉 滨江小区， （2）工程施工不破坏原防洪堤，仅对现有滨江路局部改造，改造长度362m，东侧道路拓宽（现状宽12m拓宽为14m）并增设车行下穿道。起讫里程K0+000～K1+138.20，全长1138m，道路为城市次干道，标准路幅宽度为24m，双向四车道，设计车速30km/h，全线设置下穿道一座：位于里程K0+220～K0+718，全长约498m，在里程K0+440处与规划地下车库相交，设计采用闭合箱形断面框架结构，明挖法施工。 建设单位：重庆市北碚区新城建设有限责任公司 设计单位：重庆市设计院 勘察单位：重庆市勘测院 监理单位： 施工单位：中建欣立建设发展集团股份有限公司 2 施工布置 该工程为全现浇结构，为保证工程质量、安全施工和总体进度的需要，模板工程是一个非常重要的环节，务必有序组织、精心施工、合理安排。 2.1模板的用材： 柱、墙和板均采用18厚的九夹板，配置40×80的木背枋和ф48×2.8的钢管背杆。 对拉螺栓采用Ф12高强丝杆，对地面以下部分及所有挡墙模板加固均采用一次性带止水片（50*50*3）的对拉螺杆。300×3㎜钢板止水带按设计施工图及规范设置，钢筋定位导筋、预制砼内撑组合。钢筋检查合格后再关模板。 (此文档为Word格式，下载后可以任意编辑修改！）模板工程施工方案 工程名称： 编制单位： 编制人： 审核人： 批准人： 编制日期：年月日 施工组织设计（方案）报审表 方案名称： JL—A002 施工组织设计（方案）报（复）审表 工程名称：编号： 注：本表由施工单位填写，一式三份，连同施工组织设计一并送项目监理机构审查。 建设、监理、施工单位各留一份。 一、工程概况 工程地下1层，地上门卫1层、实验动物区3层、疫苗厂房及车库2层局部3层。结构形式为框架结构，基础采用独立基础，楼层次梁主要采用井字梁形 式。 二、编制依据 1.本工程施工工程图纸 2．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001 3.《砼结构工程施工质量验收规范》（GBJ50204-92） 4．《建筑施工手册》（第四版） 5.青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行条例（试行） 6.本工程施工组织设计 7.本公司结累多年的模板施工的实践经验 三、施工条件 现场可用的施工场地相对较大，主体施工时安装4台塔吊，混凝土浇筑为商品混凝土采用混凝土汽车泵。 四、施工部署 根据施工组织设计规定，本工程柱、墙板、梁、顶板均使用覆膜多层板。 五、具体施工方案 5.1 混凝土墙板、框架柱施工 混凝土墙板 混凝土墙体采用覆膜多层板施工，先根据墙体尺寸将若干多层板拼成一大块大模板，然后在组装成墙模。拼装大模板以50×80木方为边框，中间竖向50×80木方为次龙骨，横向为两根48×3.5钢管主龙骨。次龙骨与多层板之间、主次龙骨间用钉子连接，次龙骨间距为100（净间距），主龙骨的间距与拉螺栓的设置相对应。对拉螺栓采用υ14钢筋，竖向间距底部不大于400，中间适当加大，顶部不大于600，横向间距不大于400。模板上墙之前先按照预定的位置打好对拉螺栓孔，并将开孔处用油漆封好，但不能涂在板面上，防止污染墙面。外墙外侧大面模板的基本单元有五块竹胶板（1.22m ×2.44m）拼接成6.1m×2.44m，以此为单元拼墙体模板，不合模数的另行加 目录 第一章编制依据及工程概况1 第一节编制依据2 第二节工程概况2 第二章施工准备3 第一节技术准备3 第二节物资准备3 第三节劳动力准备4 第四节其它4 第三章主要施工方法4 第一节统一要求4 第二节柱模板6 第三节墙体模板7 第四节梁、板模板9 第五节其它部位模板12 第四章质量标准及技术控制措施14 第一节进场模板的质量标准14 第二节模板分项工程质量要求15 第三节模板工程质量控制19 第五章模板的拆除20 第一节模板拆除原则20 第二节模板拆除施工21 第六章施工安全保证措施21 第一节安全管理组织21 第二节施工技术措施22 第三节其它施工安全措施23 第七章成品保护措施23 第九章安全计算书25 第一章编制依据及工程概况 第一节编制依据 １施工组织设计 《×××××施工组织设计》 ２计算软件及版本 广联达施工安全设施计算软件 ３工程图纸 《建筑施工手册》第五版。 《建筑施工计算手册》江正荣主编 第二节工程概况 第二章施工准备 第一节技术准备 (1)组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。 (2)编制模板施工方案，对施工队进行技术交底。 (3)对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。 第二节物资准备 1材料准备 确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证； 2机具准备 根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。 3周转材料准备 做好模板、扣件、钢管、U托等周转料的备料工作，分批分期进场。 第三节劳动力准备 Evonik Marco Polo 一体化异氟尔酮及多用户基地 冷却塔项目 Support scaffold calculation 脚手架计算书 Composer编制： Inspection审核： Approval批准： Zhongshi Chemical Engineering Construction Co.,Ltd. Evonik Degussa Special Chemical (Shanghai) 中石化工建设有限公司 嬴创德固赛（上海）项目 Year 2012, Month NOV. 2012年11月 Support scaffold calculation支撑脚手架计算书 Steel pipe scaffold calculation refer to the Construction Fastener Type Steel Pipe Scaffold Safety Technical Specifications (JGJ130-2011), the Code for Design of Building Foundation(GB 50007-2002), the Building Structure Load Standard (GB 50009-2001),the Steel Structure Design Standard (GB 50017-2003), and other norms. 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 1、Structure requirements构造要求 （1）Poling: vertical and horizontal spacing 1.2×1.2 m, allowing the build-up deviation ± 5 cm, poling vertical degree allow build-up deviation ± 10 cm. The bottom shall set sweeping bar, from plate up to 20 cm, adopt butt extension. Extension length of sweeping bar in the end and polingjunctionover fastener less than or equal to20cm. 立杆：纵横向立杆间距1.2×1.2m，允许搭设偏差±5cm,立杆垂直度允许搭设偏差±10 cm。下部设扫地杆，扫地杆从垫板往上20 cm处设置，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不大于20cm。 （2）Rail: set a full bidirectional horizontal bar between poling, vertical and horizontal tie beam step distance of 1.5 m, ensure it has enough design stiffness in two direction, rail with butt method extension, the elevation difference of a piece of rail on both ends not more than 2 cm, the planeness of longitudinal bar not less than ± 1 cm. To prevent level rail produce eccentric bend distance influence to poling rod, in the build-up formwork support, will rail symmetry and arrangement. Refer map below. 横杆：立杆之间满设双向水平杆，纵横向水平拉杆步距1.2m，确保其在两个方向都具有足够的设计刚度，横杆用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2 cm，纵向水平杆全长平整度不小于±1cm。为防止水平横杆对立杆产生偏心弯距的影响，在搭设模板支架时，将横杆对称相间布置。 （3）Bracing: around the support set shear brace full, and should set up continuously. 剪刀撑：沿支架四周外满设剪力撑，且应连续设置。 （4）Joint node requirements: longitudinal bar butt joint should be staggered arrangement, should 模板专项施工方案及计算书 第一节编制依据 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社； 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社； 本工程施工图 第二节工程概况 本工程为湘桂·盛世名城一期B区工程1#楼，位于广西灵山县，东临燕山路，西接江滨一路，北面紧临荔香路，南向鸣珂江，西靠小鹤山。18层商住楼，主体一、二层为商铺，三层至十八层为住宅，框架剪力墙结构；总建筑面积为25238.94㎡,其中一、二层商场建筑面积：2923.77㎡,住宅建筑面积:22315.17㎡。设计标高±0.000相当于绝对标高63.3 m,建筑高度为56.1 m。根据本工程的特点，现编制超高结构（1-A～1-H轴交1-1～96轴部分和1-H～1-W轴交1-3～1-93部分）梁、板模板支撑系统施工方案，该两部分层高分别为14.7 m和9.9 m,最大梁截面600㎜×1600㎜,最大板厚250㎜。 第三节方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，现梁按600×1600，板按250mm厚，支撑高度按14.7m进行模板支撑系统的设计和安全验算。其它梁、板构件参照此进行施工。 第四节材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 第五节模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装 桥梁横向计算之四 人行道板（横向）计算书 计算: 复核: 。2011年8月 丁家洼河桥横向计算说明书 目录 一、工程概况 (1) 1. 技术标准和设计参数 (1) 1.1 技术标准 (1) 1.2 设计规范 (1) 二、恒载效应 (2) 三、荷载组合： (2) 四、配筋计算 (3) 五、截面复核 (4) 六、剪力验算 (5) 七、裂缝宽度验算 (5) 八、结论 (7) 一、工程概况 1. 技术标准和设计参数 1.1 技术标准 1.1.1 车辆荷载等级：公路I级 1.1.2 桥面纵坡：小于3% 1.1.3 桥面横坡：2%（单幅单向坡） 1.1.4 0.5栏杆+2m人行道+9.75车行道+0.5双黄线+9.75车行道+2m人行道+0.5 栏杆=25m。主梁间距1.65+3.1*3+1.65m+0.02m+1.65+3.1*3+1.65m =25.22m 湿接缝70cm。 1.1.5 人行道板铺装：6cm厚砖 1.1.6 人行道人群荷载：取q人群=5 2 kN m / 1.1.6 人行道板结构厚度：h=7.0cm 1.2 设计规范 1.2.1 《公路工程技术标准》（JTJ001-97）1.2.2 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）1.2.3 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）1.2.4 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）1.2.5 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 二、恒载效应 （1）成桥以后 先计算简支板的跨中和支点剪力。根据《公预规D62-2004》第4.1.2条，简支板的计算跨径应为两只点之间的距离，L=1.0m 。 简支板跨中弯矩：Mo ＝21231 ()8g g g L ?++? 简支板支点剪力：Qo ＝1231 ()2 g g g L ?++? g1：铺装自重 g2：结构层自重 g3：人群荷载 Mo ＝21231 ()8g g g L ?++? ＝1 (0.06230.0726 5.0) 1.025m 8kN ??+?+=g Qo ＝1231 ()2g g g L ?++? ＝1 (0.06230.0726 5.0)=4.12 kN ??+?+ 三、荷载组合： 基本组合： 1.2 1.4ud sg sp M M M =+ 作用短期效应荷载组合：0.71sp sd sg M M M μ=++ 作用长期效应荷载组合：0.41sp sd sg M M M μ =+ + 表1 荷载组合表 XX项目装配率计算书 一、工程简介 XXX项目位于XXX，北临XX路，南临XXX路，由XX路分割成两个地块（1#和2#）。该项目总占地面积XX㎡，1#地块用地面积为XX㎡，为居住用地，容积率为XXX；2#地块用地面积为XXX㎡,为居住用地，容积率为XX。 1#地块采用装配施工的楼栋有X号楼、X号楼；2#地块采用装配施工的楼栋有X号楼、X号楼。各楼栋预制范围见下表： 二、装配率计算依据 该项目装配率计算是根据《装配式建筑评价标准GB/T51129-2017》进行计算。 三、装配率计算 （一）1#地块：X#；2#地块：X#、X#装配率计算 （1）主体结构 1.1竖向构件应用比例计算 q =V1a/V×100% 1a 式中：q1a──柱、支撑、承重墙、延性墙板等主体结构竖向构件中预制部品部件的应用比例； V ──建筑±0.000标高以上，柱、支撑、承重墙、延性墙板等主体结构 1a 竖向构件中预制混凝土体积之和； V──建筑±0.000标高以上，柱、支撑、承重墙、延性墙板等主体结构竖向构件混凝土总体积。 本项目外墙全预制，部分内剪力墙预制。预制和现浇混凝土量统计如下： 1.2主体结构（水平构件）的比例计算 q =A1b/A×100% 1b 式中：q1b──梁、板、楼梯、阳台、空调板等构件中预制部品部件的应用比例。 A ──建筑±0.000标高以上，各楼层梁、板、楼梯、阳台、空调板等构 1b 件的水平投影面积之和。 A──建筑±0.000标高以上，各楼层建筑平面总面积。 本项目楼梯、阳台、空调板采用预制。楼板采用叠合楼板，卫生间楼板和楼梯、电梯前室公共区域楼板采用现浇。水平预制构件预制范围为2层到32层。 模板高架支撑架体系施工方案及计算书 本工程设计计算依据： （1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） （3）《建筑结构工程施工及验收规范》（GB50204） （4）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） （5）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （6）《建筑施工扣件式钢管脚手架与计算》，（JGJ130-2001） （7）《建筑施工脚手架使用手册》，中国建筑工业出版社 一、工程概况 平阳雅迪家私有限公司车间二（以下简称本工程），建设地点位于平阳县万全家具生产基地C12地块, 二层框架结构，建筑面积7945.26M2，总高12.7M。，一层层高为6.2m，二层为5.2m，最大跨度7.1M，梁最大截面240*770mm，板厚110mm，做验算参数进行计算 (1)结构及构件尺寸 层高：6.2米 楼板厚：0.11米 梁高度：0.77米 梁宽度：0.24米 (2)木楞与支撑架布置尺寸 楼板与梁底支撑架立杆步距H：1.4米 楼板底立杆纵距L1：1.1米 楼板底立杆横距L2：1.1米 梁底下木楞横距：0.2米 采用的钢管类型为ф48×3.2 (3)荷载汇总 a、楼板底模自重：0.08KN/M2 b、梁底模自重：0.08×（0.77×2+0.24）=0.14KN/M c、楼板钢筋自重：1.1×0.11=0.121KN/M2 d、梁钢筋自重：1.5×0.24×0.77=0.28KN/M e、楼板砼自重：25×0.11=2.75KN/M2 f、梁砼自重：25×0.24×0.77=4.62KN/M g、施工人员与设备荷载：2.5KN/M2 h、振捣混凝土时产生的荷载：2.1×0.5=1.05KN/M2 三、计算书 1、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。面板采用18mm厚的九夹板。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=20×1.82/6=10.8CM3 I=20×1.83/12=9.72CM4 1）强度计算（受力见图1） f=M/W<[f] 其中f---面板的强度计算值（N/mm2） M—-面板的最大弯矩（N.mm） W---面板的净截面抵弯矩 人行道维修 相关技术标准及要求 1、修补人行道的结构强度不得低于结构，结构、材质、颜色、功 能、道板尺寸等，均应与人行道一致，整体换铺时应与原路面协调衔接。 2、所选维修材料应符合相关标准的规定，并有质量合格证明；防 滑性能需满足相关技术要求，根据原设计要求所用材料铺 设。。 3、铺装工序 技术措施及施工步骤：清理工作面、铺设基层、铺砌道板砖、养护 1.清理表层，人行道板铺装前先清理干净基层上的废旧杂物，使铺 设面整洁、干净，并洒水湿润。 2.基层铺设（预拌砂浆） （参考配合比） M10砂浆配合比（经验配比）：水泥∶砂=240∶1221=1∶ 5.09 C15混凝土配合比（经验配比）：水泥∶水∶砂∶碎石=1∶ 0.78∶3.27∶4.91 刚性基层一般采用C20~C25普通水凝混凝土，宜采用再生混凝土 柔性基层适用于土基层状况较好，碾压条件良好的路段或要求人行道结构透水的路段。人行道板材符合设计要求， 同时满足相应技术标准。 半刚性基层可采用石灰粉煤灰稳定碎石及水泥稳定碎石等。 3.铺砌道板砖，在面层正式铺砌前，应进行试铺，试铺经验收合格 后方可开始正式铺砌。两相邻人行道面砖之间的接缝宽度应为3 ±1mm。人行道面层铺砌是必须采用“挂线定位法”，横缝线的 布置宜10米一根，纵缝线可根据人行道的宽度挂出变线。横纵 基准线布置完成后，经检查确认平整度、坡度、顺制度均达到要 求后，方可进行铺砌。 铺筑人行道板要求： 预制块、块石铺筑平整不松动，缝隙饱满；纵横缝顺治，排列整齐，横向偏差不得大于10mm；铺筑人行道板完 整，一块板不得超过一条裂缝，有缺角的用混凝土补平。 平整度要求不得大于5mm 检查井及公共事业井盖框和人行道高差不得大于5mm 铺设过程中，新旧接茬要齐平，高差不得大于5mm；人行道应高出侧石顶面5mm。 铺设道路无障碍设施 人行道宽度超过3.5m时应设置盲道；铺设时应避开各类地面障碍物并距人行道边线0.25m~0.6m；盲道中应无障 一、概述 1．本设计计算书是针对DK5－1600智能型低压真空断路器而进行的，目的是对结构作一些必要的说明和对某些关键部件作一些必要的计算。 2．断路器为立式布置，由侧板、上下横梁组成框架，每相触头系统用绝缘件隔离并安装在框架上。操作机构在断路器的前方，通过主轴与触头系统相连。电动机装在机构的上方通过凸轮与摇杆与机构连成一体，为断路器储能提供动力。断路器的上方装有过电压吸收器，利用氧化锌阻容吸收原理实现真空断路器短路开断的过电压保护。M型智能脱扣控制器装于断路器的左前方，互感器直接套在一次母线上，二次引出线现控制器相连。 3．触头系统： 每相主触头分别封装于真空灭弧室内。断路器分断短路电流时产生的电弧在磁场力的驱动政旋转运动并迅速熄灭于真空介质中。 触头与主轴的传动通过杠杆机构、四连杆机构组（或五连杆机构）的逐级传递实现。一次主回路采用电动力补偿设计，以增加主触头在大短路电流下的触头压力。 4．操作机构： 操作机构采用弹簧储能闭合。闭合速度与手动或电动速度无关。操作机构有预储能和自由脱扣功能。 操作机构大体可分为储能和连杆传动两部分。 1）储能单元： 可通过手动或电动机带动棘轮机构单向运动实现储能，当储能弹簧的压缩到位后，机构被合闸半轴锁住，电动机的电源被同时切断，机构储能完毕。 2）连杆传动单元 通过一套特别设计的连杆组件实现了断路器合闸、分闸的运动和力的准确和高效传递。断路器合闸、分闸动作既可手动触发也可通过分励线圈电动实现。 5.电器组件: 断路器的分、合闸电磁铁、欠电压脱扣器和磁通变换器集中安装在一块绝缘材料制成的板件上，并固定于操作机构的左侧板外侧。 二、主电路电动补偿力计算 灭弧室动导电杆连接的一次回路是设计的关键点，在一次母线安排方式上，采用加长软连接进力补偿，以期达到所需触头压力。理论推算如下：根据能量守恒定律： F= i2 平行矩形导体L： [转帖]模板施工方案（有计算书） 工作交底 为了争创优质工程，保证工程质量，对于混凝土的成型是关键，而砼的成型关键在模板。本工程标准层以下剪力墙、电梯井、管井模板采用竹胶板、多层板，标准层以上剪力墙、电梯井采用定型组合钢模板（9号楼）；平板模板采用竹胶板、多层板模板，柱模板、短肢剪力墙采用定型竹胶板及多层板。模板的采购定货统一由项目材料设备部进行调研考察，确保材料质量，模板的具体规格尺寸由项目技术部负责提供。 一、模板的加工 1、模板的组配原则 （1）、保证工程结构和构件各部分开间尺寸和相互位置的正确； （2）、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载； （3）、构造简单、装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装，符合混凝土的浇筑及养护等工艺要求； （4）、模板接缝应严密、不得漏浆。 2、模板的现场堆放及标识 本工程模板的规格较多，做好现场堆放和标识工作尤为重要，整个施工过程应处于受控状态，针对本项目的特点，特设专人负责模板的现场堆放和标识工作。模板的堆放根据施工现场总平面图布置分规格、分类型进行，模板的标识，用红色油漆在模板背面显目位置标注施工部位（注明轴线位置及标高）。 3、模板的现场运输和吊装 （1）、模板从堆放场地运输到使用部位的现场过程应处于受控状态，在模板堆放场地由模板堆放负责人按模板使用调拨单进行发放，发放前检查模板的刚度强度及几何尺寸、隔离措施、核准标识与所要发放的是否吻合方可发放。 （2）、模板现场运输过程中，由模板运输负责人负责模板质量及标识的部位。因模板的堆放场地在塔吊吊运半径范围内，故模板的现场运输由塔吊进行，当模板吊运到工程使用部位时，由模板安装负责人核准模板的规格及质量方可进行安装。 （3）、当砼强度达到可拆模时，进行模板拆除工作，拆模时，不得硬撬乱捣，须保持模板原状，拆卸后，应及时将模板组织吊运到模板堆放场地，堆放时须按模板的标识分类堆放，堆放后由模板保养人员对模板进行清理、修正、刷油，对于模板标识不清的应重新描绘。 4、模板的维修与保管 （1）、拆下的模板应及时清除灰浆。难以清除时，可采用模板除垢剂清除，不准敲砸；（2）、清除好的模板必须及时涂刷脱模剂； （3）、拆下来的模板，如发现翘曲、变形、开焊，应及时进行修理。破损的板面应及时进行修补； （4）、模板及零配件应设专人保管和维修，并要按规格、种类分别存放或装箱。 5、柱、墙模板的支设 （1）、柱模板 A、地下室部分柱采用多层板，标准层以上柱（异形短肢剪力墙）模板采用竹胶合板配合60*90木方制成定型模板，柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆，柱模的浇筑口和清扫在配模时一并考虑留出。 B、柱模板采用钢管配合Ф12钢筋柱箍进行控制尺寸，最后用花篮进行加固控制垂直度。 C、柱根部按柱宽在柱竖向钢筋上焊Ф14钢筋保证柱模下部位置，具体如图1所示。 图—1 D、柱中间采用Ф12钢筋螺杆固定模板，具体如图2所示。20米预应力混凝土空心板桥计算书 装配式预应力混凝土空心板桥计算 毕业设计论文
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