事故油池计算

矩形水池设计(银泽110kV事故油池)

项目名称构件编号日期

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执行规范:

《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》

《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》

《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》

《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》

钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500

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1 基本资料

1.1 几何信息

水池类型: 有顶盖全地下

长度L=5.700m, 宽度B=2.500m, 高度H=4.000m, 底板底标高=-5.740m

池底厚h3=300mm, 池壁厚t1=250mm, 池顶板厚h1=250mm,底板外挑长度t2=400mm

注：地面标高为±0.000。

(平面图) (剖面图)

1.2 土水信息

土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度

修正后的地基承载力特征值fa=108.50kPa

地下水位标高-0.500m,池内水深2.800m, 池内水重度8.00kN/m3,

浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05

1.3 荷载信息

活荷载: 地面10.00kN/m2, 组合值系数0.90

恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27

活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27

活载调整系数: 其它1.00

活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00

考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 弯矩折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息

混凝土: 等级C35, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20

纵筋保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35), 底板(上40,下40) 钢筋级别: HRB335, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00

构造配筋采用混凝土规范GB50010-2010

2 计算内容

(1) 地基承载力验算

(2) 抗浮验算

(3) 荷载计算

(4) 内力(考虑温度作用)计算

(5) 配筋计算

(6) 裂缝验算

(7) 混凝土工程量计算

3 计算过程及结果

单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm

计算说明：双向板计算按查表

恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.

活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.

裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.

3.1 地基承载力验算

3.1.1 基底压力计算

(1)水池自重Gc计算

顶板自重G1=89.06 kN

池壁自重G2=332.06kN

底板自重G3=160.88kN

水池结构自重Gc=G1+G2+G3=582.00 kN

(2)池内水重Gw计算

池内水重Gw=232.96 kN

(3)覆土重量计算

池顶覆土重量Gt1= 304.95 kN

池顶地下水重量Gs1= 176.70 kN

底板外挑覆土重量Gt2= 420.48 kN

底板外挑地下水重量Gs2= 355.68 kN

基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 725.43 kN

基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 532.38 kN

(4)活荷载作用Gh

池顶活荷载Gh=214.50 kN

(5)基底压力Pk

基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=6.500×3.300 = 21.45 m2

基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A

=(582.00+232.96+725.43+532.38+214.50)/21.450= 106.63 kN/m2 3.1.2 结论: Pk=106.63 < fa=108.50 kPa, 地基承载力满足要求。

3.2 抗浮验算

抗浮力Gk=Gc+Gt+Gs=582.00+725.43+532.38= 1839.81 kN

浮力F=(5.700+2×0.400)×(2.500+2×0.400)×5.240×10.0×1.00

=1123.98 kN

Gk/F=1839.81/1123.98=1.64 > Kf=1.05, 抗浮满足要求。

3.3 荷载计算

3.3.1 顶板荷载计算:

池顶的覆土压力标准值: Pt=0.500×18.00+1.240×(20.00-10.0)= 21.40 kN/m2

池顶的水压力标准值: Ps=1.240×10.0= 12.40 kN/m2

池顶板自重荷载标准值: P1=25.00×0.250= 6.25 kN/m2

池顶活荷载标准值: Ph= 10.00 kN/m2

池顶均布荷载基本组合:

Qt = 1.20×P1 + 1.27×Pt + 0.90×1.27×1.00×Ph + 1.27×Ps

= 61.86 kN/m2

池顶均布荷载准永久组合:

Qte = P1 + Pt + 0.40×Ph + 1.00×Ps

= 44.05 kN/m2

3.3.2 池壁荷载计算:

(1)池外荷载:

主动土压力系数Ka= 0.33

2

3.3.3 底板荷载计算(池内无水，池外填土):

水池结构自重标准值Gc= 582.00kN

基础底面以上土重标准值Gt= 725.43kN

基础底面以上水重标准值Gs= 532.38kN

基础底面以上活载标准值Gh= 214.50kN

水池底板以上全部竖向压力基本组合:

Qb = (582.00×1.20+725.43×1.27+532.38×1.27+214.50×1.27×0.90×1.00)/21.450 = 118.46kN/m2

水池底板以上全部竖向压力准永久组合:

Qbe = (582.00+725.43+532.38×1.00+10.00×21.450×0.40)/21.450

= 89.77kN/m2

板底均布净反力基本组合:

Q = 118.46-0.300×25.00×1.20

= 109.46 kN/m2

板底均布净反力准永久组合:

Qe = 89.77-0.300×25.00

= 82.27 kN/m2

3.4 内力,配筋及裂缝计算

弯矩正负号规则:

顶板:下侧受拉为正,上侧受拉为负

池壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负

底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负

荷载组合方式:

1.池外土压力作用(池内无水，池外填土)

2.池内水压力作用(池内有水，池外无土)

3.池壁温湿度作用(池内外温差=池内温度-池外温度)

(1)顶板内力:

计算跨度: Lx= 5.450 m, Ly= 2.250 m , 四边简支

按单向板计算.

计算跨度: Lx= 5.450 m, Ly= 3.450 m , 三边固定,顶边简支

池壁类型: 普通池壁,按双向板计算

计算跨度: Lx= 2.250 m, Ly= 3.450 m , 三边固定,顶边简支

池壁类型: 普通池壁,按双向板计算

计算跨度:Lx= 5.450m, Ly= 2.250m , 四边固定

按单向板计算.

配筋计算方法:按单筋受弯构件计算板受拉钢筋.

裂缝计算根据《水池结构规程》附录A公式计算.

按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝,结果如下:

2

3.5 混凝土工程量计算:

(1)顶板: L×B×h1 = 5.700×2.500×0.250 = 3.56 m3

(2)池壁: [(L-t1)+(B-t1)]×2×t1×h2

= [(5.700-0.250)+(2.500-0.250)]×2×0.250×3.450 = 13.28 m3 (3)底板: (L+2×t2)×(B+2×t2)×h3

= (5.700+2×0.400)×(2.500+2×0.400)×0.300 = 6.43 m3

(4)水池混凝土总方量 = 3.56+13.28+6.43 = 23.28 m3

变压器事故油池

目录 一、工程概况 二、施工顺序 三、建筑工程土建施工方案㈠、基础土方开挖工程 ㈡、基础土方回填 ㈢、钢筋工程 ㈣、模板工程 ㈤、混凝土工程 四、质量保证措施 五、安全保证措施

变压器事故油池土建施工方案 一、工程概况 该工程为乌兰浩特热电厂变压器事故油池工程，变压器事故油池底标高-5.90m，变压器事故油池内径为5000mm，池底板厚度为500mm，池壁厚250mm。池顶标高为-2.05m。变压器事故油池混凝土为水工混凝土，混凝土强度等级C30、F200、W6混凝土内掺3%WG-高效复合防水剂，局部上口顶标高为0.40m。变压器事故油池顶面上覆盖2250mm浮土。 二、施工顺序 1、先地下、后地上、先主体、后围护、先结构后装修的原则合理安排施工顺序。 2、以主体结构工程为主要施工工期进行控制，确保其主体工程按计划完成。 3、各专业科学组织，密切配合，协同施工，在主体工程上部做好安全隔离层及围护设施后，下部开始进行交叉作业，装饰工程后上而下进行。 三、建筑工程土建施工方案 （一）、基础土方开挖工程 1、各施工人员认真熟悉掌握图纸，了解设计意图，根据施工图纸给好定位放线图、测量人员依据此图进行建筑的轴线投测，用控制桩进行定位保护，用石灰撒出基础上口轮廓线。并做好定位放线记录。通知监理单位进行验收，签字认可后，方可进行基槽土方开挖。 2、此基础基底标高为-6.00m。开挖机械采用一台反铲挖掘机进行基础大开挖，两台自卸汽车运土。根据现场实际情况，土方边坡坡度按1：1放坡，本工程在开挖过程中遇有地下水，降水方案另见变压器事故油池降水方案，土方开挖过程中人工配合修整边坡，表层耕植土外运，运至建设单位指定的弃土地

事故池计算

哈尔滨松花江发生重大水污染事件以后，国家出台了“国家突发环境事件应急预案”的通知。 中国石化随后出台了“关于印发《水体环境风险防控要点》(试行)的通知”及设计导则。 并在公司内全面铺开整改工作，年度内投资120亿已经正在实施，不知其他行业开展了什么工作?从大家关心程度来看估计还停留在嘴上说。 亡羊补牢，中石化应该是走在各行业的前面了！当然，在执行通知中发现有很多不太合理的地方，发出来以供水友们讨论！水体污染防控紧急措施设计导则 1、目的及范围 1.1为防范和控制石化企业发生事故时或事故处理过程中产生的物料泄露和污水对周边水体环境的污染及危害，降低环境风险，制定本导则。 1.2本导则适用于制定和完善现有石化企业内工艺装臵、储运设施、公用设施事故所导致的水体污染防控紧急措施。 其他设施可参照执行。 2、总则 2.1石化企业必须具备水体污染防控紧急措施。 2.2在制定水体污染防控紧急措施时应优先考虑利用现有设施。 当现有设施不能满足要求时，应制定特殊情况下的防控措施预案，同时应抓紧增补和完善防控设施。 2.3结合现有设施条件，事故时如能够通过转移物料达到避免事故扩大的，应首先进行物料转移。 2.4按发生1处事故设防，但编制预案时应考虑事故连锁反应的可能性。

2.5本导则同现行国家、行业标准规范相抵触时按要求较高者执行。 2.6本导则的执行应与集团公司“水体环境风险预防要点”相结合。 3、一般要求 3.1事故识别应从水体环境危害物质生产、储存、运输等各环节、全过程进行分析和评价。 3.2水体污染防控措施应在对以下因素进行识别和分析后确定。 a)环境危害物质识别；b)定危险源分布位臵；c)确定排水系统服务范围；d)污水处理能力识别；e)消防能力确定；f)事故识别;g)事故处理过程分析；h)事故污染物排放控制措施。 3.3应结合全厂区总平面布局、场地竖向、道路及排雨水系统现状，以自流排放为原则合理划分事故排水收集系统。 3.4当雨水必须进入事故排水收集系统时应采取措施尽量减少进入该系统的雨水汇水面积。 4、装臵区 4.1生产、使用水体环境危害物质的装臵应采取措施确保事故本身及处臵过程中受污染排水的收集。 4.2应根据收集区内生产装臵正常运行时及事故时受污染排水和不受污染排水的去向，设臵排水切换设施。 5、灌区 5.1储存可燃性对水体环境有危害物质的储罐未设臵防火堤的应按现行规范设臵。 现有不能满足防火及储存泄露物料要求的防火堤应进行完善。 5.2非可燃性对水体环境有危害物质的储罐应设臵围堰或事故存液池，围堰或事故存液池有效容积不宜小于罐组内1个最大储罐的容积。

管井降水计算

管井降水计算书 合肥市小仓房污水处理厂一期工程二标工程;属于结构;地上0层;地下0层;建筑高度:0m;标准层层高:0m ;总建筑面积:0平方米;总工期:180天;施工单位:安徽水安建设发展股份有限公司。 本工程由合肥市重点局投资建设,北京市政设计研究/合肥市政设计有限公司设计,合肥市勘察院地质勘察,浙江江南工程管理股份有限公司监理,安徽水安建设发展股份 有限公司组织施工;由邹总担任项目经理,邹总担任技术负责人。 工程说明:合肥市小仓房污水处理厂拟建于包河区大圩乡境内,繁华大道(规划道路)以北。一期日处理污水规模10万m3/d,总征地面积13、8ha,占地面积9、9ha,附属建筑面积2950m2,生产建筑面积6045、1m2。 本次工程主要包括进水泵房及粗格栅间、出水井、细格栅间、曝气沉沙池、砂水分离车间、污泥泵房、沉淀池、配水井、提升泵房、滤池设备间、紫外消毒渠道以及场内土方挖填、道路、排水管道等全部工作内容。 建筑物结构形式主要以钢筋砼框架为主,个别为砖混结构,部分构筑物主要为现浇钢筋砼整体结构。 拟建场地现主要为水田,地形较平坦,西部局部为藕塘及沟渠。实测地面高程8、60~12、62m,最大高差4、02m。根据现场地址情况,大部分构筑物地下软基采用水泥搅拌桩形成复合地基处理。 场地地下水类型主要有两类:一类分布于①层素填土中的上层滞水及②层淤泥质 粉质粘土、③层粘土中的孔隙水,水量与地势高低及填土厚度有较大关系,场地地下水较丰富,主要由大气降水、地表水渗入为主补给,无统一地下水位,排泄途径主要就是蒸发及渗入低洼处为主。水位标高8、60~10、53m。另一类为分布于⑥层粉土及⑦层粉土夹粉砂中的承压水,主要由地下径流渗透补给,与南淝河河水联系密切,其承压水头一般大于4m。 鉴于以上地质及水文情况,对于大部分深基坑部位均需要进行降、排水施工,以确保基坑边坡及构筑物自身的安全。 一、水文地质资料

事故油池施工方案

一、编制依据 1、极2换流变120m3事故油池施工图 40-BA06831S-T0404 2、设计交底及图纸会检纪要 3、《工程测量规范》GB50026-2007 4、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002 5、《国家电网公司输变电工程流动红旗竞赛管理办法》国网（基建/3）189-2015 6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 7、《变电（换流）站土建工程施工质量验收规范》Q/GDW 1183—2012 8、《国家电网公司输变电工程质量通病防治工作要求及技术措施》国家电网基建[2010]19号 9、《输变电工程建设标准强制性条文实施管理规程》Q/GDW248-2008 10、《国家电网公司输变电优质工程评定管理办法》国网（基建/3）182-2015 11、《国家电网公司输变电工程标准工艺（三）》2012年版 12、《关于进一步提高工程建设安全质量和工艺水平的决定》国家电网基建【2011】1515号 13、《建筑业10项新技术》2010年版 14、已审批的施工组织设计。 15、《国家电网公司基建安全管理规定》国网（基建/2）173—2015 16、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300－2013 17、《国家电网公司基建质量管理规定》国网（基建/2）112—2015 18、《国家电网公司输变电工程标准工艺管理办法》国网（基建/3）186—2015 19、《国家电网公司输变电工程施工安全风险识别评估及预控措施管理办法》国网（基建/3）176—2015 20、《关于利用数码照片资料加强输变电工程安全质量过程控制的通知》基建安全（2007）25号 21、《关于强化输变电工程施工过程质量控制数码采集与管理的工作要求》基建质量（2010）322号

事故应急池算法

5事故应急池容积计算 当发生厂区燃烧、爆炸事故，在消防过程将产生大量消防废水，部分未燃烧液体将混入消防废水中。参照中国石油化工集团公司《水体环境风险防控要点》（试行）（中国石化安环[2006]10号）“水体污染防控紧急措施设计导则”：企业应设置能够储存事故排水的储存设施，储存设施包括事故池、事故罐、防火堤内或围堰内区域等。 事故储存设施总有效容积：V总=（V1+V2-V3）max +V4+V5 注：（V1+V2-V3）max是指对收集系统范围内不同罐组或装置分别计算V1+V2-V3，取其中最大值。 V1——收集系统范围内发生事故的一个罐组或一套装置的物料量（注：储存相同物料的罐组按一个最大储罐计，装置物料量按存留最大物料量的一台反应器或中间储罐计）。 V2——发生事故的储罐或装置的消防水量，m3；V2=∑Q消t消 Q消——发生事故的储罐或装置的同时使用的消防设施给水流量，m3/h； t消——消防设施对应的设计消防历时，h； V3——发生事故时可以转输到其他储存或处理设施的物料量，m3； V4——发生事故时仍必须进入该收集系统的生产废水量，m3； V5——发生事故时可能进入该收集系统的降雨量，m3；V5=10qF q——降雨强度，mm；按平均日降雨量； q=q a/n q a——年平均降雨量，mm； n——年平均降雨日数。 F——必须进入事故废水收集系统的雨水汇水面积，ha； 根据现场调查，各项指标的取值如下所示。 V1：企业储罐量最大的储罐容积为10m3，即V1=10m3。 V2：企业电镀车间体积约为24000m3，高约为30m。按照《建筑设计防火规范》

（GB50016-2006）中要求计算，发生火灾时，室外消防废水产生量为30L/s，室内消防废水产生量为25L/s。根据标准，消防时间需2h，但考虑到箬横电镀厂厂内涉及易燃易爆物质较少，而且车间用水较多，因此消防时间缩短为1h，则消防废水产生量约为198m3。 V3：企业厂区储罐区的围堰容积约为13m3，企业雨水管道容积约为28m3，初期雨水收集池3m3，故V3=44m3。 V4：企业车间内生产废水通过污水管网进入污水站，因此，V4=0m3。 V5：V5=10×0.45×1729.7/168.7=46m3。 根据企业实际：V1=10m3，V2=198m3，V3=44m3，V4=0m3，V5=46m3，经计算，企业的事故储存设施总有效容积应为210m3。 目前，企业厂区已有一个约为140m3的事故应急池，企业应对应急池进行扩容，全厂只设置一个雨水排放口，在雨水排放口设施紧急切换阀门，使应急池能够充分发挥其应有的作用。应急池作用示意图具体如下： (事故)应急池 至有污水站处理达标后外排。 （2）事故性废水的收集： 若厂区出现事故性废水，保证雨排口的阀门处于关闭状态，雨水（事故）应急池阀门出开启状态，将事故性废水收集至事故应急池，泵送至有污水站处理达标后外排。

管井降水计算方案

一、场地岩土工程情况 第①层杂填土，以粉土为主，混少量建筑垃圾和生活垃圾，呈稍湿、松散状态。该层厚度在～之间，层底标高在～之间。 第②层粉砂，黄褐色，颗粒矿物成分为长石、石英石，均粒结构，天然状态下呈稍湿，稍密状态。该层厚度在～之间，层底标高在～之间。 第③层粗砂，黄褐色，颗粒矿物成分为长石、石英石，颗粒级配较好，混少量砾，局部分布有粉质粘士薄夹层。天然状态下呈稍湿～饱和，中密状态。该层厚度在～之间，渗透系数为K=×10-2cm/s。 层细砂，黄褐色，颗粒矿物成分为长石、石英质，均粒结构，天然状第③ 1 态下呈稍湿～饱和，中密状态。该层以夹层或透镜体形式存在于第3层粗砂层中，该层厚度在～之间，层底标高在～之间，渗透系数为K=×10-3cm/s。 第④层粉砂，黄绿色，颗粒矿物成分为长石、石英质，均粒结构，局部分布有粉土、粉质粘土薄夹层。天然状态下呈饱和，中密状态。该层厚度在～之间，层底标高～之间，渗透系数为K=×10-3cm/s。 第⑤层粉质粘土，灰黑色，含云母，有光泽，略带腥臭味，含有机质，有机质含量为～%,无摇振反应，切口光滑，干强度中等，韧性中等。天然状态下呈可塑～软塑状态。该层中分布有粉砂、细砂及粉土薄夹层，局部含有薄层钙质胶结层。该层厚度在～之间，层底标高在～之间，渗透系数为K=×10-6cm/s。 地下水埋藏于自然地表下～，标高在～之间，属潜水。由于临近场地正在进行降水施工，水位受其影响，现场水位偏低，根据该区域的水文地质资料，该地下水年幅度变化在～米之间。 二、降水方案的选择 本工程地质条件主要为粉土、砂土。现场基坑深度为，根据该场地附近地区的已有降水经验，拟采用管井井点降水方案降低地下水位，即在基坑周围及坑内布设一定数量的管

35KV变电站事故油池安全方案

. 35KV变电站事故油池安全方案

右玉丁家窑风电项目部 编制依据 1.国网公司电力建设安全健康与环境管理工作规定 2.国家电网公司输变工程安全文明施工管理规定 3.右玉丁家窑35kV变电站工程施工组织设计 4.西北电力设计院施工图纸

一.组织机构 项目经理： 项目副经理： 项目总工： 技术员： 安全员： 质检员： 班长：

二.危险点 （一）挖土作业 危险点： 1.基础开挖未按规定自然放坡，特殊地质条件深坑未采取井点降水措施，基坑边缘违规堆土或其它物品； 2.人工挖孔，作业人员下班休息未盖好孔口或采取其他安全措施； 3.作业人员在坑休息； 4.人工清理、撬挖土石方不遵守安全规程规定； 5.多台机械同时挖掘基坑间距过小； 6.坑、沟与建筑物的距离过小； 7.基坑开挖和基础工程施工中，未及时监测基坑及周边条件的变化； 8.人员与机械之间未保持一定的距离； 9.挖土过程中土体产生裂痕； 10.在基坑支护和支撑上行走、堆物； 11.挖土机械在输电线路下作业，不满足安全距离； 12.土方机械在行驶中人员上下或传递物品； 13.一次挖土深度大于4m； 14.雨后作业前未检查土体和支护的情况； 15.各种机械、车辆在开挖的基础边缘2m行驶、停放； 16.基坑无确实可靠的排水设施、堆土堆物离坑边过近、支护无方案和措施、坑槽开挖设置安全边坡不符合安全要求、深基坑施工无防止临近建筑物沉降措施。 防类型：坍塌、物体打击、高处坠落、其他伤害、触电、机械伤害

（二）钢筋冷拉作业。 危险点： 1.成品钢筋堆放过高、不稳； 2.钢筋集中堆放在脚手架和模板上； 3.钢筋切断短料时不用套管或夹具； 4.钢筋切断机运转中，用手清除切刀附近的杂物； 5.冷拉作业，危险区未设防护隔离危险区有人员停留。 防类型：坍塌、其他伤害、机械伤害。 （三）钢筋机械使用 危险点： 1.钢筋机械未定期检查、试验； 2.钢筋机械无专用操作棚； 3.冷拉作业卷扬机操作人员未看到指挥人员发信号就开机； 4.钢筋机械传动部位无防护罩； 5.钢筋机械维修、保养未切断电源。 防类型：机械伤害。 （四）支模作业 危险点： 1.现浇混凝土模板支撑系统未经承力计算； 2.悬空、登高作业无可靠有效的作业平台； 3.支拆模板区域未设警戒、无专人监护； 4.模板工程无验收手续；

管井降水施工方案

拉斐公馆?北区 编制单位：遂宁市科华建筑工程有限公司 编制时间：2017年6月25 日 基坑管井降水工程施工方案

第一章方案编制依据 一、编制依据 1.1核工业西南勘察设计研究院有限公司出具的南滨帝景A区地质勘查报告； 1.2 《基础结构平面布置图》 1.3 规范依据 中华人民共和国、行业和四川省政府颁布的现行有效的建筑结构和建筑施工的各类规范、规程及验评标准、有关法律、法规及规定。ISO9001质量管理标准、ISO14001环境管理标准、OSHMS18001职业安全健康管理标准。 第二章工程概况

一、工程基本概况 工程位于遂宁市船山区银河路西侧、明霞路北侧。场地原分布为种植地、居民宅基地及居民道路，经过拆迁，现用建渣铺垫。 该标段共建3栋高层，局部商业楼，工程设计地下二层，地上1~32层，地下室建筑面积约39533m2,,住宅建筑面积134532m2，商业楼面积23186m2，建筑高度6米~99.45米。基础形式为筏板基础、桩基础。主楼筏板厚1200，地下室筏板厚300，基础梁高1150。 二、地下水文概况 遂宁地处中纬度亚热带的四川盆地中部，光、热资源丰富，雨量充沛，属亚热带温暖湿润气候，主导向为北风，年平均风速约为0.8m/s，年平均气温约17.3℃，年平均日照时约1390小时，年平均相对湿度约82%，平均风荷载为0.3kN/m2。根据本地区水文资料，区域内涪江河年平均水位约为273.00m，枯水位约270.00m，最大流量约273.00m3/s，涪江历史最高洪水约为278.174m，流量为24600m3/s，根据过军渡电站工程相关资料，区域内涪江河常年水位为275.50m。拟建场地在地貌上属涪江Ⅰ级阶地。地下水主要为赋存于卵石层中的孔隙潜水，略具承压性，主要受大气降水、涪江河水补给，向下游及涪江河排泄，场地地下水水量丰富，水位变化主要受季节性降水及涪江水位控制。依据地勘得出水位一般在砂卵石层中，砂及卵石层为场地地下水的主要含水层，其厚度约为7～10m，地下水稳定水位埋深约0.3-2.0m，相应标高为 274.91-275.37m。 第三章施工方案选择 一、基坑降水是工程的先行工作，由于地下水位较浅和地下水的毛细上升作用，地基土中的空隙几乎为水所饱和，地基土的粘度大，使得开挖和倾倒困难。为了确保土方开挖的顺利施工必须在土方开挖前10天进行降水。 二、人工降水的方法有多种：轻型井点、喷射井点、电渗降水、管井井点等。结合本工程的水文地质条件和该地区以往降水经验，对各种降水方法施工可行性和工程造价的综合比较分析后认为：本拟建工程采用管井井点降水是本工程优选的方法。其优点在于：降水效果好、作业条件简单、运行管理方便、操作维修简便、运行成本低、可塑性大。 三、井点设计依据 1、《银河路南滨帝景A区工程勘察报告》

事故池计算依据

1、事故池容积确定应执行的标准或规范主要有：GB50483-2009、Q/SY1190-2009和中国石化安环[2006]10号等。GB50483规定的应急事故水池容积确定方法，对所有涉及危险化学品环境风险事故排水的项目均应适用执行。其中消防用水量确定、围堰或防火堤有效容积确定时应按《建筑设计防火规范》（GB50016-2006）、《石油化工企业设计防火规范》（GB50160-2008）、《石油库设计规范》（GB50074-2002）、《储罐区防火堤设计规范》（GB50351-2005）[10]等有关规定执行；最大降雨量确定按《室外排水设计规范》 （GB50014-2006）、《石油化工企业给水排水系统设计规范》（SH3015-2003）等执行。必须根据项目特点、行业标准或规范、事故池容积确定的具体要求等，注意区分各标准规范的适用范围和具体规定条款的执行，尤其是石油化工企业和石油库。 2、应急事故水池容量应根据发生事故的设备容量、事故时消防用水量及可能进入应急事故水池的降水量等因素综合确定[1]。罐区防火堤内容积、排至事故池的排水管道在自流进水的事故池最高液位以下的容积、现有储存事故排水设施的容积均可作为事故排水储存有效容积。计算应急事故废水量时，装置区或贮罐区事故不作同时发生考虑，取其中的最大值[1]。应按事故排水最大流量对事故排水收集系统的排水能力进行校核，明确导排系统的防火、防爆、防渗、防腐、防冻、防洪、抗浮、抗震等措施。 3、必须注意事故时进入事故水池的雨水量，与正常生产时初期雨水量（即前期雨水）的本质区别，不可混淆。一是降雨历时不同，正常生产运营过程中初期雨水是指刚下的雨水，一次降雨过程中的前10～20min最大降水量[1]，其设计参数计算必须按GB50014规定的短历时暴雨强度公式确定；而事故时降水量应根据事故消防时间（参照GB50016、GB50160规定一般为2～6h，Q/SY1190规定为6～10h）确定。二是汇水面积不同，初期雨水的汇水面积必须考虑生产区和储存区总的汇水面积；事故时只考虑装置区或罐区单独的能进入事故排水系统的最大降雨量，不作同时汇水考虑，且应采取措施尽量减少进入事故排水收集系统的雨水汇集面积。

管井降水计算书

管井降水计算书 一、水文地质资料 该计算书计算主要依据为国家行业标准《建筑基坑支护技术规范》(JGJ 120-99)，同时参阅了《建筑施工手册》(第四版)和姚天强等编写的《基坑降水手册》。 三、计算过程 1、基坑底板承压水头计算： h k =(H s r s )/(F s r w ) H S 为基坑最终开挖面到下部承压含水层顶面间的距离(m)； γ s 为承压含水层顶板以上土层的重度(kN/m3)； F s 为安全系数，取1.1～1.3； r w 为水的重度(kN/m3)； h为承压含水层从顶板算起的承压水头高度(m)。 h s 为实际承压水头高度(m)； h s >h k 时：需要进行降压降水，降压水头高度为h s -h k = 6-0.56 = 5.44 m。 2、基坑总涌水量计算：

基坑降水示意图 Q=2.73kMS/log(1+R/r ) Q为基坑涌水量； k为渗透系数(m/d)； S为基坑水位降深(m)； S=(D-d w )+S w D为基坑开挖深度(m)； d w 为地下静水位埋深(m)； sw为基坑中心处水位与基坑设计开挖面的距离(m)； R为降水井影响半径(m)； r 为基坑等效半径(m)； M为由含水层底板到过滤器有效工作部分中点的长度(m)； 通过以上计算可得基坑总涌水量为349.22m3。 3、降水井数量确定： 单井出水量计算： Q=120πr s l3k1/2 降水井数量计算： n=1.1Q/q q为单井允许最大进水量(m3/d)； r s 为过滤器半径(m)；

l为过滤器进水部分长度(m)； k为含水层渗透系数(m/d)。 通过计算得井点管数量为6个。 4、过滤器长度计算 群井抽水时，各井点单井过滤器进水长度按下式验算： y >l y 0=[H2-0.732Q/k×(logR -log(nr n-1r w )/n]1/2 l为过滤器进水长度； r 为基坑等效半径； r w 为管井半径； H为潜水含水层厚度； R 为基坑等效半径与降水井影响半径之和； R 0=R+r R为降水井影响半径； 通过以上计算，取过滤器长度为5.85m。

管井降水方案

别士桥泵站工程基坑管井井点降水方案 一、工程概述 本工程为宣城市北门综合改造工程的一部分，工程位于状元北路至宛溪河之间，长约620m，对该段道双河进行裁弯取直，并在末端修重建别士桥排涝泵站。本次降水为两个单体。○1泵站○2排水涵泵站建筑物包括进水闸、前池及进水池、泵房、压力水箱、控制段、排涝穿堤出水涵（兼自排涵）等。泵房为湿室型堤后式、安装6台1200ZLB-100型立式轴流泵，配6台YL4503-12型立式电动机，设计排涝流量24.28m3/s，总装机容量1500Kw。 根据现场实际开挖地下水位埋藏较浅，8.6m米处见地下水，基础埋设较深，基础标高为4.3m，且即将进入雨季，地下水位不断上升，土内含水接近饱和状态，这种施工条件给基础施工带来很大的困难。基础开挖后随时有塌方的危险，其中多处距原有建筑物、管架、污水管线及污水井等特别近，基础开挖后如果塌方，扰动原有基础及管线等，将对原建筑物等构成极大的危害，可能会造成重大安全事故，后果不堪设想，存在极大的安全隐患。 因此根据实际情况采用管井降水。为了满足文明施工的要求，确保安全生产和工程质量，我公司采取管井降水的措施，管井降水所排出的水必须按要求排放到指定的排水井，并做好排水的过滤工作，这些降水、排水工作都要持续到基础工程完毕回填后才能停止，以保证

基础等在干燥条件下施工。 二、编制依据 1、有关文件；宣城市水务局“水堤〔2013〕35号文”。 2、宣城市北门改造地形图及规划图。 3、别士桥泵站工程施工图纸 4、《宣城市道叉河河道整治及别士桥泵站工程初步设计阶段工程地质勘察报告》（安徽省水利水电勘测设计院2012.9）； 5、《建筑与市政降水工程技术规范》（JGJ/T111-98）； 6、《水利水电工程施工组织设计规范》（SL303-2004）； 7、建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002 8、现场实际勘察 三、施工准备 根据工程的结构、特点、进度要求及现场实际情况，投入足够的施工人员，机械设备按种类和数量组织进场。合理规划摆放位置，暂时未用的设备应维修完好待命。 现场测量人员用白灰划出井点降水下管的位置,清理障碍,避免与原有管线等相撞。 四、管井降水方案 4.1降水形式 基坑外侧采用环形管井降水，井点管间距17m，降水深度为 5.3m，基坑挖深8.2 m。将地下水位降至基坑换填底以下1m（绝对标高3.3m）时再进行土方开挖。 管井降水：管井设置于基坑顶外侧，降水井深度（从自然地面算

事故水池设计要求

事故水池的设计要求、GB50483-20091、事故池容积确定应执行的标准或规范主要有：规定的GB50483[2006]10Q/SY 1190-2009和中国石化安环号等。对所有涉及危险化学品环境风险事故排应急事故水池容积确定方法，围堰或防火堤有效容其中消防用水量确定、水的项目均应适用执行。）、《石油化积确定时应按《建筑设计防火规范》（GB50016-2006）、《石油库设计规范》工企业设计防火规范》 （GB50160-2008）GB50074-2002）、《储罐区防火堤设计规范》 GB50351-2005（（等有关规定执行；最大降雨量确定按《室外排水 设计规范》[10]）、《石油化工企业给水排水系统设计规范》 GB50014-2006（）等执行。必须根据项目特点、行业标准或规范、SH3015-2003（注意区分各标准规范的适用范围和具事故池容积确 定的具体要求等，体规定条款的执行，尤其是石油化工企业和石油库。 2、应急事故水池容量应根据发生事故的设备容量、事故时消防用水量及可能进入应急事故水池的降水量等因素综合确定[1]。罐区防火堤内容积、排至事故池的排水管道在自流进水的事故池最高液位以下的容积、现有储存事故排水设施的容积均可作为事故排水储存有效容积。计算应急事故废水量时，装置区或贮罐区事故不作同时发生考虑，取其中的最大值[1]。应按事故排水最大流量对事故排水收集系统的排水能力进行校核，明确导排系统的防火、防爆、防渗、防腐、防冻、 防洪、抗浮、抗震等措施。． 3、必须注意事故时进入事故水池的雨水量，与正常生产时初期雨水

量（即前期雨水）的本质区别，不可混淆。一是降雨历时不同，正常生产运营过程中初期雨水是指刚下的雨水，一次降雨过程中的前 10～20min最大降水量[1]，其设计参数计算必须按GB50014规定的短历时暴雨强度公式确定；而事故时降水量应根据事故消防时间（参照GB50016、GB50160规定一般为2～6h，Q/SY 1190规定为6～10h）确定。二是汇水面积不同，初期雨水的汇水面积必须考虑生产区和储存区总的汇水面积；事故时只考虑装置区或罐区单独的能进入事故排水系统的最大降雨量，不作同时汇水考虑，且应采取措施尽量减少进入事故排水收集系统的雨水汇集面积。 4、在非事故状态下需占用事故池时（例如，前期雨水池共用），占用容积不得超过事故池容积的1/3，并应设有在事故时可以紧急排空的技术措施。污水处理事故池不可作为事故储存设施，不能把风险进一步转加到污水处理系统。 5、事故池容积的确定，应结合项目的三级防控体系[5]（污染源头、过程处理和最终排放）建设进行，做到“预防为主、防控结合”，以 将事故状态下的废水控制在厂内不排入外环境，确保环境安全。一级防控体系必须建设装置区围堰、罐区防火堤及其配套设施（如备用罐、储液池、隔油池、导流设施、清污水切换设施等），防止污染雨水和 轻微事故泄漏造成的环境污染；二级防控体系必须建设应急事故水池、拦污坝及其配套设施（如事故导排系统），防止单套生产装置三级防 控体较大事故泄漏物料和消防废水造成的环境污染；（罐区）． 系必须建设末端事故缓冲设施及其配套设施，防控两套及以上生产装

事故池(消防废水收集池)容积计算

是否应该考虑下消防废水，有泄露就有爆炸阿，我觉的事故池若储罐、生产装置发生火灾，需用大量的消防水，应在厂区内修建一个消防废水收集池收集发生火灾事故时的消防废水；储罐区消防废水首先收集在围堰内，围堰满后收集至消防废水收集池收集内，防止消防废水流至厂区外。 容积可按《中国石油化工集团公司水体环境风险防控要点(试行)》中提供的方法进行计算。消防废水收集池总有效容积： V总= (V1+ V2- V3)max + V4+ V5 注：(V1+ V2- V3)max是指对收集系统范围内不同罐组或装置分别计算V1+ V2- V3，取其中最大值。 V1——收集系统范围内发生事故的一个罐组或一套装置的物料量。注：储存相同物料的罐组按一个最大储罐计，装置物料量按存留最大物料量的一台反应器或中间储罐计； V2——发生事故的储罐或装置的消防水量，m3； V2=∑Q消t消 Q消——发生事故的储罐或装置的同时使用的消防设施给水流量，m3/h； t消——消防设施对应的设计消防历时，h； V3——发生事故时可以转输到其他储存或处理设施的物料量，m3； V4——发生事故时仍必须进入该收集系统的生产废水量，m3； V5——发生事故时可能进入该收集系统的降雨量，m3； V5=10qF q——降雨强度，mm；按平均日降雨量； q=qa/n qa——年平均降雨量，mm； n——年平均降雨日数。 F——必须进入事故废水收集系统的雨水汇水面积，ha； 消防废水池容量计算如下： V1取发酵罐最大单罐容积，即120m3。 V2按建筑设计防火规范(GBJ16-87)的规定计算，储罐区和生产装置区消防水量约为500m3。 考虑到该项目在储罐区设置1个5003的围堰，在火灾事故发生时作为事故废水的储存池，因此，V3取500m3。 发生重大火灾事故时，企业各生产单位在短时间内均已停产，生产废水进入系统的量较少，V4按50m3计算。

事故应急池计算

事故应急池容积计算 一、《化工建设项目环境保护设计规范》（GB50483-2009）规定的计算方法:简称“国标法” 对一般的新建、扩建、改建和技术改造的建设项目，其应急事故水池容量应按下式计算： V总=（V1+V2+V雨水）max－V3 式中：（V1+V2+V雨水）max为应急事故废水最大计算量（m3）；V1为最大一个容量的设备（装置）或贮罐的物料贮存量（m3）； V2为在装置区或贮罐区一旦发生火灾爆炸及泄漏时的最大消防用水量，包括扑灭火灾所需用水量和保护邻近设备或贮罐（最少3个）的喷淋水量（m3），可根据GB50016、GB50160、GB50074等有关规定确定； V雨水为发生事故时可能进入该废水收集系统的当地的最大降雨量，应根据GB50014有关规定确定； V3为事故废水收集系统的装置或罐区围堰、防火堤内净空容量（m3），与事故废水导排管道容量（m3）之和。 二、中石化“水体污染防控紧急措施设计导则”规定的计算方法： 简称“石化导则法” 当厂区发生燃烧、爆炸事故，在消防过程将产生大量消防废水，部分未燃烧液体将混入消防废水中，根据中国石化建标（2006）第43号《关于印发水体污染防控紧急措施设计导则的通知》的要求，

企业应设置能够储存事故排水的存储设施，储存设施包括事故池、事故罐、防火堤内或围堰内区域等。 1、事故污水量计算 事故水量计算公式：V总=（V1+V2－V3）max+V4+V5 注：（V1+V2-V3）max是指对收集系统范围内不同罐组或装置分别计算（V1+V2-V3）的值，取其中最大值。 其中V1：收集系统范围内发生事故的一个罐组或一套装置的物料量，m3； 注：储存相同物料的罐组按一个最大储罐计，装置物料量按存留最大物料量的一台反应器或中间储罐计。 V2：发生事故的储罐或装置的消防水量，m3； V3：发生事故时可以转输到其他储存或处理设施的物料量，m3； V4：发生事故时仍必须进入该收集系统的生产废水量，m3； V5：发生事故时可能进入该收集系统的降雨量，m3； 其中V5=10qF； q——降雨强度，mm，按平均日降雨量； q=q n/n; q n——年平均降雨量，mm； n——年平均降雨日数； F——必须进入事故废水收集系统的雨水汇水面积，hm2。

变电站事故油池施工方案

目录 一、工程概况 (1) 二、工程特点 (1) 三、现场安全、质量管理机构 (2) 四、土方开挖工程 (2) 五、模板工程 (3) 六、钢筋工程 (4) 七、预埋铁件、预埋管工程 (6) 八、混凝土工程 (6) 九、沉井下沉 (8) 十、沉井封底 (9)

一﹑工程概况 1.1工程简述 玉屏水田110KV变电站新建工程，位于贵州省铜仁市玉屏县朱家场镇，电站区占地面积约16113m2，站区围墙内用地面积为11463m2。工程质量标准：满足国家施工验收规范要求，优良工程标准，达标投产。 工程承包范围（土建部分）：建筑物有综合楼、35KV配电室，构筑物有110kV 构支架及基础、110kV设备基础、主变构支架及基础、事故油池、独立避雷针基础、围墙及大门、站内道路、电缆沟、站区排水等。 1.2交通情况 该工程位于贵州省铜仁市玉屏县朱家场镇，站内外道路畅通，运输条件完全满足要求。 二﹑工程特点 2.1设计特点 本工程设事故油池一座，通过砼油管与主变压器油坑连接。事故油池位于右面围墙中部，事故油池长3.3米，宽3.3米，油池壁厚0.2米。事故油池的结构尺寸为4.5米。 三﹑现场安全、质量管理机构

质量、安全管理网络图 四、土方开挖工程 4.1测量定位放线 4.1.1根据场地标高基准点定标高水准点，并设立相应的轴线、标高控制点。 4.1.2测量放线应注意已经完成构筑物复核，保证各轴线、标高的相互衔接协调、测量放线后如有矛盾应及时与设计联系、解决有关问题。 4.1.3布置测量控制网：我们按设计总图和沉井平面布置要求设置测量控制和水准基点，进行定位放线，定出沉井中心轴线和基坑轮廓线，作为沉井制作和下沉定位的依据。 4.1.4对所使用的经纬仪、钢卷尺、水准仪、塔尺等测量工具，必须在使用前进行检查校正，符合精度要求才能投入工程使用。 4.2土石方工程 4.2.1土方开挖应严格按照设计图进行施工，根据基坑（槽）灰线用挖掘机开挖。

事故油池计算

矩形水池设计(银泽110kV事故油池) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 1.1 几何信息 水池类型: 有顶盖全地下 长度L=5.700m, 宽度B=2.500m, 高度H=4.000m, 底板底标高=-5.740m 池底厚h3=300mm, 池壁厚t1=250mm, 池顶板厚h1=250mm,底板外挑长度t2=400mm 注：地面标高为±0.000。 (平面图) (剖面图) 1.2 土水信息 土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度 修正后的地基承载力特征值fa=108.50kPa 地下水位标高-0.500m,池内水深2.800m, 池内水重度8.00kN/m3, 浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05 1.3 荷载信息 活荷载: 地面10.00kN/m2, 组合值系数0.90 恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27 活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27 活载调整系数: 其它1.00 活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00 考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 弯矩折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息

事故应急池容积核算

事故应急池容积核算 根据（闽环保应急〔2013〕17号）《福建省环保厅关于规范突发环境事件应急预案管理工作的通知》要求，可能发生突发环境事件的企业事业单位应设置事故应急池及其配套设施（雨水、污水切换阀门等），正常情况下，雨水可通过雨水排放口直接排放，当厂区发生事故时，应切换雨水、污水阀门，使事故废水（包括消防废水和降雨量）得到收集，经妥善处理后方可排放。 根据《化工建设项目环境保护设计规范》（GB50483-2009），事故应急池宜采取地下式，结合公司实际情况，在雨水排放口处设置事故废水截流井，再通过泵将事故废水抽至厂区事故应急池中。事故应急池容积及事故废水截流井计算过程如下： （一）事故应急池 事故池根据《化工建设项目环境保护设计规范》（GB50483-2009）和《事故状态下水体污染的预防与控制技术要求》（Q/SY1190-2009）中的相关规定设置。事故池主要用于区内发生事故或火灾时，控制、收集和存放污染事故水（包括污染雨水）及污染消防水。污染事故水及污染消防水通过雨水的管道收集。事故应急水池容量按下式计算： ()3max 21V V V V V -++=雨事故池 式中：（V 1+V 2+V 雨）max ——为应急事故废水最大计算量，m 3； V 1 ——为最大一个容器的设备（装置）或贮罐的物料贮存量，m 3； V 2 ——为在装置区或贮罐区一旦发生火灾爆炸及泄漏时的最大消防水量，包括扑灭火灾所需用水量和保护邻近设备或贮罐（最少3个）的喷淋水量，m 3； V 雨——为发生事故时可能进入该废水收集系统的当地的最大降雨量，m 3，V 雨=10q*Ft ； V 3 ——为事故废水收集系统的装置或罐区围堰、防火堤内净空容量（m 3）与事故废水导排管道容量（m 3）之和。 （1）事故状态下物料量(V 1)：企业锅炉房中无废液储罐，则事故状态下的物料量V 1为0m 3。 （2）消防用水量(V 2)：一次灭火消防最大用水量建筑为乙类车间，消防用水量为40L/s(其中室外30L/s ，室内10L/s)，火灾延续时间为2h ，则最大消防用

管井降水主要施工方法及技术要求

管井降水主要施工方法 及技术要求 集团标准化小组：[VVOPPT-JOPP28-JPPTL98-LOPPNN]

基坑降水施工方案 4.1 施工组织 按项目管理要求组织施工，实行项目经理负责制，配备有经验的施工技术管理人员组成项目管理班子，指挥协调工程施工，并按基坑降水质量达标要求，由主任工程师或专业工程师进行技术监督与管理把关，管理班子下设技术组、钻井组、洗井安泵组、抽降水值班组、电工组、安全保卫行政管理组等组成基坑降水疏干组织。 4.2施工准备阶段 ⑴资料：仔细研究分析同设计有关的图件及文字说明，编制基坑降水施工方案，准备有关记录表格、工具等，参加技术交底。 ⑵场地：组织现场踏勘，做好场区内“三通一平”工作，要求甲方提供地下障碍及管线的准确位置，以防意外事故发生，进行场区施工规划，布置施工井孔泥浆配置要求及循环途径。 ⑶设备：检查设备配套情况，对设备进场后开工前应进行试运转。 ⑷人员：:开工前进行分岗、分班、进行施工工艺交底答疑；明确工作要求及标准，说明施工重点、难点及应急措施，并应对参与施工的管理人员进行安全及文明生产教育。⑸材料：订购材料，进场检查验收，不合格产品不许购用。 4.3施工工艺流程

4.4 管井降水主要施工方法及技术要求 4.4.1 钻进成井 ⑴ 放线定点：根据甲方给定的基坑开挖边线，用仪器及钢尺进行放线定井点位置，定完后应会同甲方或监理代表签字认可后，方可进行施工，井孔中心定位误差不得大于5cm。 ⑵ 钻机就位：钻机安装要求平稳牢固，钻机就位，偏差不许大于 5cm。 ⑶ 泥浆护壁：开钻前应准备一定量的红粘土，配制泥浆指标应控制其比重为0.8～1.0，粘度为19～21S，含砂量不大于4％，胶体率应达90～95％。 ⑷ 钻井：经专业工程师与甲方或监理代表现场检查合格后，方可开钻，施工中应保持井内应有水头压浆高度，防止井壁坍塌。 ⑸ 管井钻进达到设计深度以后，需报请专业工程师进行检查，验井深度抵达成井要求深度后冲捞沉渣，复验井深及钻头直径，合格签字后，方可进行清井下井管及滤管。 ⑹ 下井管及带孔眼或缝状包网水泥滤管时应检查接井管部位有无缺损裂纹，严禁“带伤”井管下入井内，下管时必须每隔5m下入导正扶中器，确保井管居中不歪斜，接管部位应包扎纱网或尼龙布，防止泥砂等进入井内，下管后应立即进行填砾，以防由于拖延填砾产生井内缩径，填不进砾料，造成引渗效果差的废井。 ⑺ 砾料应保证规格质量，含泥粉的砾料必须过筛后再用，填砾时应沿井壁与井管间缓慢投入，严禁车装冲填，以免冲撞井管产生歪斜及中间堵

计算书变压器事故油池计算书

1．结构设计依据及原始条件： 1.1规程规范： 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010） 《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010） 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 《火力发电厂土建结构设计技术规程》（DL5022-2012） 国家现行结构设计技术规定、规程 1.2初始条件 ±0.000相当于绝对标高308.10m。 1.3 资料（详见各专业资料） 2.结构计算软件： 理正结构设计工具箱软件6.5版 3.事故油池设计与计算： 1、设计： 设计油量37.7/0.8=47.1 m3取47.5m3： 已知：油管进口底标高为-1.260m，ρ油=0.8×103kg/m3 取H1=4.2-1.26取2.94m ρ油×H1=ρ水×H2 H2=0.8×2.94m=2.352 m H1-H2=2.94-2.352=588mm 进出口高差取580mm 设计V=2.94m×4.1m×4.1m=49.4m3≥47.5m3满足设计容积要求 池体计算 事故油池 1 基本资料 1.1 几何信息 水池类型: 有顶盖全地下 长度L=4.800m, 宽度B=4.800m, 高度H=4.050m, 底板底标高=-4.550m 池底厚h3=350mm, 池壁厚t1=350mm, 池顶板厚h1=300mm,底板外挑长度t2=0mm 注：地面标高为±0.000。

(平面图) (剖面图) 1.2 土水信息 土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角15度 地基承载力特征值fak=230.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数ηd=1.00 地下水位标高-10.000m,池内水深2.000m, 池内水重度10.00kN/m3, 浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05 1.3 荷载信息 活荷载: 地面4.00kN/m2, 组合值系数0.90 恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27 活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27 活载调整系数: 其它1.00 活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00 考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 内力折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息 混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20 纵筋保护层厚度(mm): 顶板(上50,下50), 池壁(内50,外50), 底板(上50,下50) 钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00 按裂缝控制配筋计算 构造配筋采用混凝土规范GB50010-2010 2 计算内容 (1) 地基承载力验算 (2) 抗浮验算 (3) 荷载计算 (4) 内力(考虑温度作用)计算 (5) 配筋计算 (6) 裂缝验算 3 计算过程及结果 单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm 计算说明：双向板计算按查表 恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力. 活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用. 裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合. 3.1 地基承载力验算 3.1.1 基底压力计算 (1)水池自重Gc计算