转换层框支梁施工方案
转换层框支梁
施
工
方
案
XX工程公司年月日
一、工程概况
---------工程五层以上结构采用钢筋砼剪力墙结构，五层以下钢筋砼框支剪力墙结构，在五层设置结构转换层，标高为21.2m，层高6.65m，楼板厚度除了注明外均为200 ㎜，框支梁断面：600×1800，800×1800，800×800，500×900等，框支梁主筋主要采用三级钢筋：32、28、25。
砼强度等级：五层梁板、四层框架柱子均为C40。
二、编制依据
1．《砼结构工程施工质量验收规范》 GB50204 —2002
2．《砼结构设计规范》 GB50010-2002
3．《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300 —2001
4．《带肋钢筋套筒挤压连接技术规程》 JGJ108 —96
5．《带肋钢筋套筒挤压连接技术及验收规程》 YB9250 —93
6．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130 —2001
7．《工程测量规范》 GB50026 —93
8．《建筑施工安全检查标准》 JGJ59 —99
9．-----------工程施工组织设计
10．-----------工程施工图纸
11．公司技术装备、工程特点和施工现场实际情况。
三、施工总体布署
1.现场施工时，为确保结构安全，四层梁板模板及支架不拆除，五层梁板荷载及施工荷载由四层及三层梁板共同承担。同时，在二层楼面局部加固截面较大框支梁下部位的三层梁板。
2．四层楼面浇筑砼后放线确定框支梁的位置，四层墙、柱模板支设完毕锚入梁面筋，先浇四层墙柱砼至梁底或板底，再浇筑五层梁板砼。
3．框支梁、板支撑主要采用搭设满堂钢管脚手架作为模板支架。
4．避免梁柱纵筋在接头处钢筋层数太多、密度过大影响砼浇筑质量，梁、板钢筋尽可能贯通。
5．四层柱子施工时，必须把斜撑的钢筋锚入柱子内，才能浇筑柱子砼。
四、工艺流程
斜撑钢筋的锚固→浇筑三层墙柱砼→四层楼板施工→四层砼楼面放线（框支梁位、梁筋线）→搭支撑梁面筋架子、绑扎墙柱钢筋→引测至支撑架上梁位、梁筋线→按线摆放梁面第一排筋→调整柱筋满足框支梁排距→支剪力墙、柱模板→固定柱筋间距→复查梁筋位置、标高→浇筑四层墙、柱砼→支梁底板→绑扎梁筋→支梁侧板、平台板→绑扎板筋→放上部剪力墙线（四层楼板小横杆先松后、再提紧）→插上部剪力墙筋→复查插筋位置（检查梁板支撑系统）→隐蔽验收→浇筑砼
五．施工准备
1．技术准备
转换层的施工图纸及配套的图集认真理解，砼配合比申请，框支梁钢筋的绑扎顺序，钢筋保护层的保证措施，大梁梁底的清洗措施，大体积砼的浇筑，砼的养护措施，应采取措施确保所有剪力墙插筋的施工质量，安装的预埋、预留及时给予配合，垫块采用钢筋垫块。
本工程钢套筒挤压接头要求达到A级性能要求。
砼浇灌是在夜间施工时，浇灌砼之前办好一切手续，噪音申请需经过环保局批准。控制好砼的配合比，尽量降低水化热高峰值。
2．准备好充足的人力、材料及机械设备，保证转换层的施工进度和施工质量。
3．转换层总的施工进度时间为30天。
六、钢筋工程
（一）一般规定：
1．本工程框支层框架抗震等级为一级，框支梁钢筋直径比较大，主筋采用三级钢筋,规格为：Φ32、Φ28、Φ25；梁箍筋：Φ8、Φ10、Φ12、Φ14；腰筋：Φ16、Φ18；拉筋：Φ12；板筋为Φ14@150，
钢筋应有出厂质量证明书或检验报告，进场时应按炉批号及直径分批检验，合格后才准用。
2．框支梁纵筋接头采用冷挤压连接，同一截面内接头钢筋截面面积不应超过全部纵筋截面面积的50% ，相邻接头间距不应小于 40d，接头位置应避开墙体开洞位置。
3．梁高不小于1500的框支梁，其梁侧两侧设?4-50 的钢丝网，等截面梁相交底筋中有一个方向的保护层大于50㎜时，梁底设?4-50 的钢丝网。
4．本工程框支梁根据四层结构布置图，四层梁、板配筋图等图纸，砼施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（ 00G101）及结构总说明。
5．本层墙、柱施工缝，有框支梁梁腋的留设在梁腋底，浇墙、柱砼前，应将框支梁面筋锚入墙柱内。按线摆放梁面筋，保证框支梁筋的排列，适当调整柱筋间距。
框支梁面筋承重支架示意图。
（二）钢筋锚固：
1．框支梁的锚固：柱支座≤1500时按OOG101施工，柱支座>1500时，底筋伸入LaE ，面筋伸入1000并下弯，下弯长度按00G101要求。框支梁（ KZL ）面筋的锚固
长度 40d从梁底算起，二排钢筋伸出支座的长度按OOG101示意。以框支梁为支座的框支梁，其面筋伸至支座端且下弯 LaE 。底筋的锚固长度 40d从柱边算起,水平段伸至梁纵筋弯钩段内侧且≥ 0.45LaE。
2．所有腰筋均应锚入支座LaE。
框支梁示意图
框支柱钢筋锚固长度：水平段长度200修改为LaE；中柱支座时，可以锚入梁内的钢筋则可直接向柱外弯入梁内，不必向内弯；框支柱在上部剪力墙范围内的纵向钢筋应伸入上层剪力墙楼板底。
3．板筋的施工：底筋锚入梁内并伸过中心线不得小于5d，支座长时为15d，面筋尽可能连通，如需搭接在一个截面不应大于25%，板底筋支承于核心筒400厚时，须伸至支座端下弯10d。
（三）钢筋机械连接
1．框支梁纵向钢筋不宜有接头，如需接头，采用冷挤压连接，同一截面内接头钢筋截面不应超过全部纵筋截面面积的 50% ，相邻接头的接头间距不应水于 40d。接头位置应避开墙体开洞位置。
（四）框支梁筋施工
1．二层柱子施工时锚入斜撑的钢筋，三层墙、柱施工缝留设在框支梁底或梁腋底，浇剪力墙、柱砼前，沿框支梁、框架梁纵向搭设框支梁面筋承重架，以承重架小横杆按梁面标高控制面筋标高，将面筋按三层板面梁线和钢筋线排列均匀锚入柱内，并与承重架小横杆绑扎牢固。
框支梁面筋承重架示意图
2．面筋直径、规格、数量、位置、标高复核无误后方可浇筑墙、柱砼
3．框支梁穿铁顺序：
框支梁模板支设完毕，检查合格后即可绑扎梁钢筋，穿铁顺序确定如下：总的方向是先施工东西方向再施工南北方向，板筋同梁的施工方向。保证南北方向的梁高，与之相交梁加大梁保护层厚度。在梁支座处，应注意纵横方向梁筋相交处，控制梁面标高，并应预留板筋位置及保护层厚度。
详见框支梁平面布置示意图
4．钢筋间距、排距的控制：
钢筋间距根据设计图纸，用粉笔划线每根钢筋的正确位置，按线绑扎牢固。钢筋排距用同梁宽及梁筋直径的短筋垫铁控制，间距不大于2000。
5．保护层的控制：
由于框支梁的钢筋比较密，直径大，普通的垫块容易被压碎，采用与保护层厚度相应直径的钢筋作为垫块，下部焊一块5×60×60的铁块，面刷防锈漆二遍，框支梁加设直径16~18的钢筋内撑，两端焊一块60×60×3的铁板，面刷防锈漆二遍。
6．上部结构钢筋插设：
①框支柱部分纵筋延伸到上层剪力墙楼板底，能通则通，四、五层剪力墙属于加
强区，直径大于22的搭接接头错开500。
②平台模板支设好后，应在木模上弹出轴线并引测到插筋位置作为控制线。待钢筋施工完毕后，于控制线位置焊接不小于Φ14的通长限位钢筋，然后根据设计要求插设上部结构的钢筋并固定。其次墙中的暗柱纵筋在其上部应用箍筋临时绑扎固定好，墙的纵筋在两侧也应用通长水平筋临时绑扎固定。
（五）钢筋隐蔽验收
钢筋绑扎安装完毕后，应对钢筋安装质量组织检查验收，并对钢筋绑扎分项工程和钢筋焊接分项工程质量进行评定，评定符合要求后，报请监理、建设单位、设计单位、质检单位进行验收。钢筋工程必须经验收合格后，才能进行下道工序施工。
七、模板工程
（一）模板体系的设计
1．三层剪力墙、柱采用大模板和散拼散拆相结合的施工工艺，因本层框支梁截面高，应严格控制砼的浇筑高度，有梁腋处墙、柱施工缝留在梁腋处，有梁处墙、柱施工缝留在梁底，其余剪力墙留在板底。
2．四层梁板模板工程材料采用：915×1830×18胶合板，40×85刨枋，100×100木枋，ф48×3.5架管、直角扣件、对接扣件、旋转扣件、钢顶撑。
3．框支梁支撑系统
（二）梁模及其支撑计算：
以700×2000为框支梁最大截面为计算单元，验算如下：
1．底模承受荷载
自重：0.70×0.058=0.041 KN/M
砼自重：0.7×2.0×24=33.6 KN/M
板筋重量：0.28KN/M
梁筋重量：主筋ф32： 52根 3.22KN/M
腰筋：ф16：30根 0.43KN/M
箍筋：ф16 1.16KN/M
拉筋：ф12 0.96KN/M
∑=5.801KN/M
振捣砼产生的荷载标准值：2×1.1=2.2KN/M
施工时活荷载：2 KN/M
恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4
总纵向荷载设计值：
G =（0.041+33.6+0.28+5.801）×1.2+2.2+2.0×1.4 = 53.55KN/M
2．梁底模计算：
采用915×1830×18胶合板，按连续五跨梁计算，底模以横向木枋为支座，查表得：K m=-0.105 K v=-0.606 K f=0.644
查得胶合板的抗弯强度f =30N/ mm2, 抗剪强度fv=2N/ mm2
Mmax = K g’ L2 = 0.105×53.55×0.062 = 0.02KN.m
V = Kv g’L = 0.606×53.55×0.06 =1.95KN
W= b h2 /6 = 700×18 2 /6 =37800m3
б= M / W = 0.02×106 / 37800 =0.53N/mm2＜f=30N/mm2
τ= 3v / (2bh) = 3×1.95×103/ (2×700×18)
=0.23N/ m m 2 < f v = 2 N/mm2
由I= b h2 /12=700×183/12=18900㎜3
挠度f = K f g’ L4/ (100EI)
=53.55×604×0.644/ (100×104×9×18900)
=0.003㎜＜[f]=60/250=0.24㎜
满足要求
3．梁底横向木枋（40×85×2000）验算
木枋以支架横杆为支座，跨度600，设横向11根木枋＠100，按五跨连接梁计算。框支梁自重：g 1=53.55KN/m（前面已计算）
梁底木枋：0.04×0.085×11×2×6.26=0.51KN/m
梁侧模板：2.0×2×0.058=0.232KN/m
梁侧板木枋及架管：
20×2.5×0.04×0.085×6.86+20×0.077=2.706KN/m
荷载设计值：g
= g1 + (0.51+0.232+2.706)×1.2 = 57.68KN/m
合
（2）受力计算：
采用松木，抗弯强度 f =17N/ mm2，顺纹抗剪强度fv=1.6 N/ mm2查表得：Km=-0.105, Kv=-0.606
Mmax = Km g L2= 0.105×57.68×0.62=2.18KN.m
V = Kv g L = 0.606×57.68×0.6=20.97KN
Wx = bh2 / 6 = 40×852 / 6 = 48166.67㎜3
σ= Mmax / Wx =2.18×106/ (11×48166.67)
= 4.11N/ mm2＜f=17N/ mm2
τ= 3 v / (2b h) =3×24.6×103/ (11×2×40×85)
=0.84N/ mm2＜fv =1.6 N / mm2
K f = 0.644
I= b h3 / 12 = 2047083.33mm4
挠度f = K f g’ L4/ (100 E I)
=0.644×57.68×6004/(11×100×104×2047083.33)
=0.21mm＜[f]=600/250=2.4mm
满足要求
4.小横杆验算：
按3跨简支梁计算，扣件接点间于刚接和铰接之间，计算偏于安全。小横杆上承受梁底40×85木枋，木枋间距100，可近似认为横杆所受力为均布荷载。
（1）承载力、刚度验算
查《结构建筑静力计算手册》得
K m = -0.1 K v = 0.6 K f = 0.677
Mmax = K m g L2= 0.10×57.68×0.602 = 2.076KN/m
V = K v g L = 0.6×57.68×0.60=20.76KN
Σ = M / W n = 2.076×106 /(3×5.08×103)= 136.22N/mm﹤f=215N/mm2
Τ = V/A n =20.76×103 / 489 = 42.45N/mm﹤fv =125N/mm2
F = 0.677PL4 /100EI = 0.677×57.68×6004/(100×2.1×105×3×12.19×104)=0.66mm﹤=f=600/250 =2.4mm
满足要求
5．立柱计算：
立柱计算高度L=1500 , i = 0.35×(d+D)/2
=0.35×(41+48)/2=15.58mm
λ = L/i =1500/ 15.58= 96.28
查《钢结构设计规范》得稳定系数φ=0.588 (b)
荷载N=57.68×0.6×0.45=15.57KN
σ =15.57×103×0.588/489=18.72N/mm2
﹤φ[f]= 215=126.42N/mm2
满足要求
6．扣件抗滑力计算
根据《钢管脚手架》（JGJ130-2001）单个扣件抗滑力为10KN，因此采用双扣件形式，二个扣件抗滑力20KN大于实际承载力18.72KN，满足要求。
7.梁侧模板的计算
以KZL16(1)（700×2000）为计算单元
（1）梁侧板侧压力
F= γc H =25×2.0=50KN/m2
F = 0.22γc t0β1β2V1/2 = 0.22×25×5×1.2×1.15×11/2 =37.95KN/m2
F—新浇混凝土时对模板最大侧压力
γc—混凝土重力密度（KN/ m3）取γC = 25KN/M3
t0—混凝土初凝时间，取t0 = 5h
V —混凝土浇筑速度（m/ h），取V=1 m/ h
β1——外加剂影响修正系数，取β1=1.2
β2—塌落度修正系数，取β2=1.15
H—砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面总高度（M），
取H =2.0 m取式中较小值F = 37.95 KN/m2×1.2 = 45.54 KN/m2 (2) 侧板承载力计算：
竖向木枋（40×85）＠300，侧板按五跨连续梁计算
g = 45.54×1 = 45.54KN/m
Km =-0.105, Kv = -0.606
M = Km g L2 = 0.105×45.54×0.32 = 0.43KN.M
V = Kv g L = 0.606×45.54×0.3 = 8.28KN
W = b h2 /6 = 1000×18 2/6 = 54000mm3
σ= M/W = 0.43×106/54000 = 7.97N/mm2 τ= V/2bh =3×8.28×103/2×1000×18 = 0.69N/mm2 符合要求 8.梁侧模肋（40×85木枋）计算 肋以Φ48×3.5钢管围柃为支座，木枋＠300，跨度为450，两端悬挑三跨连续梁。 （2）承载力验算，未考虑两端悬臂有利减小支座负弯距，更便于安全。 g = 45.54×0.3=13.66KN/m m=-0.10 Kv=-0.60 M = Km g L2 = 0.1×13.66×0.452 = 0.28KN．M V =Kv g L = 0.606×13.66×0.45 = 3.73KN W = bh2/6 = 40×852/6=48166.7mm3 σ=M/W = 0.28×106/(2×48166.7)mm3 =2.91N/mm2 τ= V/2bh = 3×3.73×103/2×40×85×2=0.27mm2 符合要求 9.梁侧模钢管（2ф48×3.5）围柃计算 钢管围柃以螺栓（ф12、＠600×450）为支座，按集中荷载五跨连续梁计算：（1）承载力计算 p =0.60×0.45×45.54=12.30 KN 查表得系数： K m=-0.171, K v=-0.658, K f=1.097 钢管截面系数： Wn = 5.08×103mm3 A = 489mm2 I =12.19×104 mm4E=2.1×105 N/mm2 M = Km p L= 0.171×12.30×0.6=1.26KN.m V = Kv p =0.658×20.49=8.09KN W= bh2/6 = 40×852/6 = 48166.7mm3 Σ = M/ Wn =1.26×106/(2×5.08×103)mm3 =124.02N/mm2﹤f=215N/mm2 Τ = V/A = 8.09×103/489=16.54N/mm F =1.097 P L3/100EI =1.097×12.3×103×6003/ (2×100×2.1×105×12.19×104) =0.57mm﹤[f]=450/250=2.4mm 符合要求 10.对拉螺栓计算 ф12螺栓间距为：600×450 拉力 F=45.54×0.6×0.45=12.29KN, A=113mm2 σ=F/A=12.29×103/113=108.81N/mm2﹤f=215N/mm2 符合要求 （三）三层梁承载力计算： 〈一〉验算1-7交1-A轴400×700梁承载力 1.取计算单元 2.荷载计算 （1）四层梁板 ①KZL16(1)：57.68×8.4=483.84KN（设计值） ②墙插筋：5.95KN ③模板及支架：24.73 KN 楼板模板：8.4×0.7×0.5=2.94 KN 模板支架：21.789 KN ④振捣砼时产生的荷载：8.4×0.7×2=11.76KN 荷载值g1=483.84+(5.95+24.73)×1.2+11.76×1.4=537.12KN (2) 三层梁板KL43(1) 砼：0.4×0.7×8.4×24=56.45KN 钢筋：梁筋：2.776KN 板筋：0.88KN 合计：g2=56.45+2.776+0.88=60.10KN