VORTOMAXV-40型燃烧器点火枪应用中损坏分析
VORTOMAX V-40 型燃烧器点火枪应用中
损坏分析
VORTOMAXV 一40 型燃烧器应用中损坏分析陈海燕陈继明中石化股份天津分公司
,概况
中石化股份有限公司天津分公司炼油部6万t/a硫磺回收装置是天津石化公司100 万t/a 乙烯及配套项目炼油工程的首套装置.由中国石化北京石化工程公司进行基础设计,中国石化南京设计院进行施工图设计.其中的硫磺回收装置采用两级克劳斯加RAR 尾气处理工艺,硫回收率达99.8%.装置于2007年 2 月28 日正式开工建设,2008年2 月5 日正式点瓦斯投用,2 月16 目正式进酸性气运行,实现了冬季低负荷一次性开车成功.
二,BURNERVORTOMAXV ?40 燃烧器简介主酸性气燃烧炉的燃烧器是硫磺回收装置主反应炉的关键部位，全套进口于HAMWORTHY 工程公司（HCE）的产品,该燃烧器可以适应含氨酸性气和不合氨酸性气的各种单烧和组合燃烧工况,于2007年10 月安装到位,2008年2月 5 日正式点瓦斯投用,2月16 日正式进酸性气运行.
1. 燃烧器基本数据
BURNERVORTOMAXV 一40 燃烧器的基本数据见表1.
表 1 燃烧器基本数据
燃烧器类型Vo~omaxV 一40 高强度强制通风燃烧器点火方式水平
燃料气体燃料气体,含硫气体
设计温度（表面金属，c ）343
设计温度（燃烧器内耐火材料,）1700
设计压力（内部,MPa）0.52
腐蚀容限（mm）3
操作温度（C ）1250?1400
操作压力（MPa）O.OOI?0.05
2. 酸性气燃烧器介绍燃烧器由空气涡旋器,用于维持燃料气体的中央燃气气枪和全内衬燃烧室组成.空气成切线方向进入涡旋器,然后生成通过整个燃烧室进料口的涡流.含硫气体采用中央主燃料气体喷射方式从中心注入含硫气体燃烧器燃烧室.通过空
气涡流和气体喷射的特殊几何结构,确保空气/燃料气体与含硫气体之间的适当混合.操作人员可以通过转动位于含硫气体燃烧器前板上的手动手柄（如图 1 所示）位置来优化燃烧效率.转动这两个手动手柄可以改变含硫气体燃烧器内部的含硫气体喷射位置及气体气速,使它与空气进行不同程度的预先混合,使燃烧效果最佳.
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点火枪
图 1 酸性气体燃烧器手动手柄点火抢是燃烧器中的一部分,选用DURAGD—HG400 紧凑型高能点火设备,5O 系列,同时带有气动插入/回缩执行器D—VE500 机构,火枪外管材质为1Crl8Ni9Ti. 按照程序点火枪自动插入燃烧器内点火成功后,通过D—VE500 系列气动回缩设备自动缩回到安全位置,以免由于炉膛中的热辐射而使火枪头部受到损伤,保证点火枪下次正常使用.并且在 2 台火焰检测器,1 支点火枪,2 个视镜及燃料气火嘴处均设有DN20 氮气线,在开工时适量补充氮气进行冷却保护.
三,问题的发现和原因分析及解决对策
1.问题的发现
6万t 硫磺装置经过近半年的开工运行,于2008年9 月随同天津公司设备大修同时进行检查检修,打开炉子人孔第一时间进去检查,燃烧器主火嘴未发现明显问题,但发现燃烧器点火抢枪头损坏脱落,点火枪周边有过热现象,见图 2 所示.燃烧器其他部位未发现明显异常.点火抢损伤的部位为点火枪的点火嘴和枪身连接处,图 3 为点火枪的枪杆示意. 2.损坏原因分析从损坏的火枪枪头表
面来看有积硫,积碳,呈黑色且有明显熔融痕迹,损坏管口呈喇叭口状,此主要属于烟气和高温烘烤作用下的高温硫化腐蚀,因库中有备用点火枪,所以做了更换而不影响开车.
(1) 损坏主要原因分析
06万t硫磺装置是天津石化公司100万t乙烯工程配套项目首套装置,也是在1000万t 炼油工程开车前过渡时期的,必开装置,因过渡时期酸性气量较低,装置本次开车在低负荷状态下开车，仅有20%?25%,所以入炉的酸性气量和当量配风小,这样势必造成炉膛内的过程气量小,炉内气体流速相对于设计流速就要小,所以有部分烟气将沿着炉膛内壁反窜到点火枪收缩届的相对低温部位(如图 4 所示).烟气--CHEMICALSAFETY&ENVIRONMEN 丁⑩——图 2 燃烧器点火枪枪头损坏脱落状况中的成分有HS,SO,CO,N,
CS,,COS硫蒸气，水蒸气等，这些介质常以复合形式产生腐蚀.另外正常炉膛温度1100 C?1300~C在热辐射的作用下,在酸性气烧嘴附近处的温度在约在1000~左右,据国外资料,硫
磺回收装置在399C的温度下，碳钢与
Hs,sO:,硫蒸气,水蒸气等接触,
会遭致迅速腐蚀，在428 C?538 C的温度下,硫蒸气将与铁迅速反应生成硫化亚铁,导致金属严重损坏.温度越高,高温硫化现象越严重.反应式如下：Fe+H2S—}FeS+H2
Fe+S—}FeS
图 3 点火枪枪杆示意
?.1 旃分炉内耀气沿妒,I 壁世漉刊低箍区
/ 点火嘴和枪身连接处正好是一个遭遇腐蚀的薄弱点,此
点高温硫化严重发生;另外lCrl8Ni9Ti 钢使用上限温度为800~C 一85O C左
右，点火嘴收缩后基本就在此相对低温部位故在此高温烘烤下,也容易造成其碳化损坏.所以说金属的高温硫化腐蚀和碳化是导致枪头损坏脱落的主要原因.
②点火枪保护套简虽装有在开工时适量补充常温氮气进行冷却保护DN20 氮气线,但氮气线上设置有限流孔板,所以进入炉膛的保护氮气量,不足以达到保护火枪头部的目的.
(2) 其他可能原因
圈 4 燃烧器炉膛结构及烟气流向①高能点火枪设计用于在启动过程中的间断操作.该点
火抢配有的D—VE500 系列气动回缩设备,当点火枪启动时, 该气压缸将点火器喷嘴定位在点火的最佳位置上.主火焰点火成功以后该机构自动缩回高能点火枪电极,以免由于炉膛中的热辐射而受到损伤.应充分保护收缩装置的移动部件以免伤及操作人员.D—VE500 回缩设备的功能具有椭圆活塞的双作用平面气缸.椭圆形的活塞可防止活塞杆和安装其上的点火设备的变形.回缩设备带有电磁阀,它通过提供工作电压或手动触发来控制从退出到进入的切换.断电时电磁阀把回缩设备移动到其原始位置,这样点火设备不会停留在火焰区域.但实际检查测试中发现火枪在点火完成回缩后,火
CHEMICALSAFETY&ENVIRONMEN 丁@——?15? 鼋《化工安全与环境》2010年第11 期?总第1023 期? 枪的头部没有完全到达安全地带,也可能是火枪头部损坏的
个重要原因.
②炉膛的高温热偶温度测试偏差大,造成所测数据和实际不符,也会造成点火枪的头部损坏.
3. 问题的解决对策
（1）工艺方面
①低负荷运行期间因没有含氨酸性气,炉膛温度不需要达到1250~以上,因此降低炉膛温度控制指标至1050~左右, 此温度完全可以保证不含氨酸性气在炉膛
内的燃烧反应,进
步降低炉前温度.
②在低负荷下,为改善炉膛内的状况,可在炉前补入适量氮气（以炉膛温度不低于1050~（;为准）,以提高过程气在炉膛内的流动速度,缩短滞留时间,将炉内热量充分带入后部系统.
③降低尾气回收部分急冷塔和吸收塔的控制压力,增加系统压降,增加过程气空速.
④拆除点火枪保护套筒上保护氮气线的限流孔板,用手阀控制氮气注入量,达到保护点火枪的目的.
(2)设备方面
①改善点火器材质,采用渗铝耐热钢,渗铝耐热钢的耐热温度可达IOOO~C?1050~C，以提高其适应度，并且要求点火嘴和枪身连接处处理好,尽量减少为烟气提供腐蚀环境的几率?
②调节点火枪伸缩汽缸的后缩限位点,使之完全满足点火枪的头部完全缩回到低温安全地带.
③为保证炉膛温度的测量准确度,更换为测量精度高的红外线温度检测仪,来保证炉膛温度的准确性,以便于炉膛温度的及时调整.
4. 结束语
设备在低负荷状态下运行,损伤是比较大的,所以我们在实际生产中,一定要根据生产工艺工况的变化,会同相关部门共同商讨,制定不同工况下设备的保养和防护措施,保证设备的正常使用及本质安全.口
(上接第1O 页)
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；：…l 一安全慧识行为符台设备可靠营理受控
第l 季度安全生产管理现状评估预警统计分析柱形图
表 4 安全生产管理隐患等级划分
般隐患较大隐患重大隐患类别等级
口△祟
安全意识89?7070—4545以下
行为符合89—7575?3535以下
设备可靠89—7575?5959 以下
管理受控89—7070?4040 以下
5. 事故隐患的预瞀整改
(1)预警整改的责任定界凡确定为重大事故隐患由总公司安全生产部负责协调, 督促,预警分公司落实整改,确定为较大事故隐患由分公司安全生产部协调,督促,预警车间落实整改,确定为一般事故隐患由车间协调,督促,预警班组立即整改.
(2)按程序进入预警整改
企业总公司,分公司,车间班组应按照及时"发现,报告,处置"原则进入事故隐患整改程序,并根据事故隐患性质由上一级向下一级预警通知整改事项,及时准确分析事故隐患原因,研究对策措施,落实整改方案.
(3) 验收确认整改情况对所有事故隐患整改项,都应按规定期限及时组织检查验收是否落实整改到位,并做好整改资料的收集归档,重大事故隐患未整改合格不得启动生产.口
(上接第11 页)
人们身处此类场所,劳动防护用品佩戴不到位,就极容易发生生产安全事故,再若盲目施救,就会导致伤亡扩大,这样的事故屡见不鲜.
生产实践中,人们常利用气体扩散原理来实现安全生产目的.如根据空气密度特性,科学地设置通风口减排室内有毒,易燃气体,相对空气密度大于 1 的,通风口一般设在建筑物的靠地面处.相反,相对空气密度小于l 的,通风口一般设在建
筑物的上部.另外,有毒,可燃气体浓度报警器的安装也充分考虑气体相对空气密度问题,报警器探头在室内安装高度上遵循"气体物质相对空气密度大于l 的位置偏下, 探头方向向上,气体物质相对空气密度小于l 的位置偏上, 探头方向向下"的原则.
五,巧妙保存金属钠,钾
金属钠,金属钾的反应活性强,在空气中会燃烧;而且金属钠,钾还与水发生化学反应,剧烈放热,量多时局部温度迅速升高,水快速汽化,体积膨胀,引发爆炸事故.因此, 金属钠,钾不能与空气接触,也不能放在水里.煤油的密度比金属钠,钾小,当金属钠,钾置于煤油中时会沉于底下, 与空气不会直接接触.实践中,金属钠,钾就保存在煤油里. 口
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16?--CHEMICALSAFETY&ENVIRONMEN 一
皮拉德最新型燃烧器工作原理
燃烧器工作原理 ROTA2 是一种专用于新一代回转窑燃烧器的新型加热设备。这种设备具备ROTAFLAM 燃烧器的高动量以及调节简单的优点。 ?保持空气动量恒定的情况下，通过改变旋流器的轴向位置进行旋流调节。 ?通过燃烧器的进口压力控制动量。 与ROTAFLAM 类似，ROTA2 的设计方案源自锅炉专用型“GRC”型Pillard （Pillard 专利号No. 71.03504）燃烧器的设计、使用经验。其特点为： ?采用中央孔的旋流效应。 ?外部轴向气流。 总布局原理 粉末状燃料（煤、石油焦、褐煤、无烟煤）通道的总布局——下称煤粉通道——位于中心空气与单通道空气之间（带有一个轴向出口与一个径向出口）：?使火焰基部产生再循环空气漩涡，即使在回转窑冷态启动时这种状态也能保持良好的稳定性。 ?通过出口一次风流量使火焰宽度处于可控状态。 ?产生富燃火焰（按照空气动力学形式聚缩） 火焰中心达到这种状态后能够明显减少NOx 物质的形成。 轴向高动量原理 在外部轴向布置的一次风喷射口产生的强大脉冲激发下，可产生一个逐步与二次风混合的过程。这些轴向一次风喷口专用于在保持火焰直径可控的同时，优化二次风的吸收情况。 旋流调节原理 在保持一次风流量（因此，也可保持脉冲）恒定的情况下，通过特殊旋流调节器可调节火焰形状。
7.3 - 描述（图 1、2） ROTA2 燃烧器可在下列配置情况下工作： ? 采用粉末状燃料，如煤、石油焦、褐煤、无烟煤（包括一只点火枪） ? 采用油或者气体 ? 采用任何比例的混合燃料 ? 采用液体和/或固体替代燃料 根据燃料类型，ROTA 2 燃烧器通常用于消耗 7 – 11% 的纯一次风。消耗量将在燃烧器运行期间进行优化。 Rota 2 燃烧器包括： 图 1：燃烧器喷嘴 (1) 套管 (3) (2) (1)
天然气锅炉调试方案
青岛能源热电第一热力分公司浮山供热站 燃气锅炉改造工程 锅炉调试方案 青岛能源设计研究院有限公司 2017年10月
一.项目概况 青岛能源热电第一热力分公司浮山供热站位于青岛市市南区奉化路4号，东邻福州北路，交通条件十分便利。本工程为改造工程，将原有4×29MW燃煤热水锅炉拆除，在原有二期锅炉房内改建2台58MW燃气热水锅炉。锅炉参数与原有系统维持一致。锅炉由营口绿源锅炉有限责任公司供货及安装，燃烧器选用意大利将军低氮燃烧器。 1. 锅炉基本参数： 额定供热量：58MW 工作压力： 1.6MPa 回水温度：70℃ 出水温度：130℃ 设计循环水流量：831t/h 燃烧方式：室燃 设计效率：96％ 燃料：天然气 2.水质要求: 锅炉给水应澄清，清彻无色，补给水和循环水品质应符合GB/T1576-2008 《工业锅炉水质》的规定。 补给水： 浊度≤5FTU 总硬度≤0.6mmol/L PH（25℃） 9~11 含油量≤2mg/L 溶解氧≤0.1mg/L 循环水： PH（25℃） 8.5~10 含油量≤2mg/L 溶解氧≤0.1mg/L
3.锅炉的结构 ??? 本锅炉为强制循环室燃热水锅炉。锅炉采用正压燃烧，故锅炉采用全密封结构。 ????本锅炉炉膛为膜式水冷壁结构，从上、下集箱引出的管子构成炉膛的顶部，左、右侧水冷壁及炉底。侧壁上、下集箱与后壁上、下集箱连接，后壁上集箱由连接管与出水集箱连接。炉顶布置燃烧器。烟气流经炉膛进入对流部分，最后经过出烟口离开锅炉本体。接着进入布置在锅炉本体侧面的节能器后进入烟囱排入大气。在炉膛的一侧布置一个炉门，一侧布置了2个观察孔。炉子其中一角的结构强度比其它部分都要弱。其作用相当于防爆门，在发生爆炸的时候可以避免其他部件毁损及人员受伤。该角附近的区域应清晰地标出来，而且不允许在此区域内做不必要的停逗留。 炉体有8个支座。其中一个支座是固定的，其它的支坐可以滑动，并配有滚柱以满足热膨胀的要求。 ????a．水管系统 ??? 炉膛由前壁、后壁和左、右侧壁组成。 膜式壁由Φ60×4.5的管子和20x5的扁钢组成，节距为80mm。 对流部分采用Φ51x3.5的火管。 尾部的节能器采用Φ51x4翅片管，横向节距110mm，纵向节距160mm。???? b．护板、平台扶梯 ????本锅炉本体均采用0.5mm的彩色瓦楞板作为外护板，内部有金属框架做支撑。 ??? 本锅炉观察孔均设有平台，锅炉进出水阀设有操作平台，炉顶设有燃烧器的操作平台。 ?? ?c. 保温 ????本锅炉的炉墙为轻型炉墙。凡膜式水冷壁处均铺设保温材料（例如岩棉、硅酸铝纤维等）。锅炉炉顶，炉膛出口，及炉膛观察孔均布置有耐火混凝土。对流部分也采用保温材料（例如岩棉、硅酸铝纤维等）进行保温。 d . 烟道 本锅炉备有完整烟道及烟气出口法兰.烟囱利用现有。 ?? ?e ．锅炉范围内管道及附件 ????本锅炉范围内管道仅包括从回水止回阀法兰起到锅炉本体的出水阀、排污阀等法兰为止范围内的阀门和管道。 ????附件包括锅炉本体所用的阀件与表件。如压力表、排气阀、弹簧安全阀、出水阀、回水阀、止回阀、温度计等.
电动机轴承烧损及防止措施
电动机轴承烧损及防止措施 新疆红雁池第二发电有限责任公司运行部五值金健 【摘要】：文章介绍了采用滚动轴承的大中型电动机轴电流产生的原因及其对电动机轴瓦造成的损害，并结合实践经验介绍了轴电流烧伤轴瓦的特征及处理方法。 【关键词】：轴承烧损；电动机；分析；轴电流；措施 前言 某电厂一台新电机为沈阳电机股份有限公司生产，型号为YKK500－4，额定容量为800 kW，额定电压6 kV，额定转速1 490 r/min，额定电流94 A，F级绝缘，其电机轴承为滚动轴承，安装在某炉的二次风机上。自2002年8月24日首次投运后，电机驱动端轴承温度出现异常，至9月1日，温度达到86 ℃，电机6个测温点报警，同时驱动端振动增大，用远红外测温装置测量电机本体温度为60 ℃，国产黄油润滑脂大量以液体形式流出。因特殊原因，当时该炉不能停运，故只能采取紧急措施，用轴流风机对电机通风降温，电机驱动端轴承温度有所下降。 1、检修及试运情况 2002年9月9日，停炉后对电机进行解体检查，发现转子驱动端NU228E、6228E 2套轴承严重过热、变黑，轴承及轴承盒内已无润滑油脂，轴承盒内套磨出0.5 mm左右的沟槽，轴承盒外盖止口磨掉1 mm左右，轴承盒内分布着大量黑色铁末；同时，轴承内套轨道存在大量麻坑，电机本体内外存有大量溢出的黄油，非驱动端NU228E轴承内套轨道上磨出多道划痕。电机轴承小盖及轴承盒磨损严重。 由于电机有振动现象，轴承小盖及轴承盒磨损也非常严重，当时检修人
员认为是转子轴承机械配合不好。检修中更换了转子驱动端NU228E、6228E 2套轴承，非驱动端NU228轴承；更换了与轴承配套的耐高温润滑脂，重新制作了轴承盒并加装新内套。检查电机通风道未发现问题。 检修完毕，电机通电运行30 min后，发现驱动端轴承温度已达86 ℃，决定立即停运。解体后发现轴承内套轨道有大量麻点，已不能使用。 2、电机轴承烧损原因分析 从2次损坏的轴承内套看，其轨道上都存在大量麻点。仔细观察，发现这些麻点都是由放电产生。引起放电的原因是电机转子存在较大轴电压，在此电压下电机产生严重的轴电流，电流通过转子和轴承时发生放电现象，使轴承内套产生麻点。麻点又使轴承与转子间的摩擦阻力加大，轴承温度迅速上升。在电机首次投运后，曾出现轴承温度异常现象，此温度异常与轴电流引起的麻点有关，温度升高造成了轴承盒与轴承外套配合出现问题，引起轴承与轴承外套相对运动并磨损轴承盒外盖和内套；同时也使得轴承温度继续升高，黄油受热熔化溢出。由于磨损严重，电机驱动端轴承出现位移，造成转子驱动端与非驱动端不同心，轴承径向受力不均，致使轴承滚柱与内套磨出划痕。在第一次检修时，由于轴承小盖及轴承盒磨损非常严重，电机振动明显，机械划伤的痕迹掩盖了大部分放电麻点，再加上轴电流在电机轴承上引起的烧损事故较少，从而使检修人员忽略了轴电流的存在。 由于滚动轴承维护方便、运行可靠，因此在中小型电机中得到广泛应用。但随着滚动轴承制造技术的发展，现代中型、大型电机在制造时也多采用滚动轴承。实际上，采用此种轴承的大、中型电机，只要有轴电流存在，滚动轴承的使用寿命就极其短暂。有的运行1～2月，有的运行几d甚至几h便出现轴承温度高、振动或噪音。因此，必须高度重视此类新投入运行的大、中型电机的轴电流。 3、产生轴电流的原因 造成产生轴电流的原因之一是制造厂在制造电机时，由于制造的定子、
燃烧器点火调试方案-报批版
燃烧器点火调试方案 编写： 审核： 批准： 日期：
一、概述 1.1 项目基本情况 项目现已经进入开车准备阶段，回转窑、二燃室、余热锅炉等设备完成本体安装，余热锅炉经水压试验合格，完成了炉墙的砌筑与保温，完成了辅助设备和附属系统的安装和分部试运行，并在过冬前经过中低温烘炉并检查合格，具备高温烘炉条件。高温烘炉和煮炉需要投用在线的三组燃烧器。燃烧器的点火调试带有一定的危险性，为保证燃烧器点火调试的安全性，特制订本方案。 燃烧器点火调试的范围为回转窑窑头一台燃烧器B303、二燃室两台燃烧器B304A/B。其它涉及的范围包括燃料气管线，助燃风机三台，补风风机两台，引风机一台；涉及到的整个工艺系统涵盖回转窑、二燃室、锅炉、急冷塔、干法脱酸塔、布袋除尘器、尾气处理系统。 1.2 燃烧器点火调试方案编制依据 1）项目回转窑、二燃室、余热锅炉等设备图纸和相应的操作手册； 2）整个焚烧单元的PID图，操作手册，开车的方案； 3）北京金瑞华GR-AGB9B-B燃烧器调试方案和开车方案 4）现场情况调查资料； 三、燃烧器点火调试准备程序 1、燃料气管线的气密 燃料气管线安装完毕后，需要做最基本的气密试验，确保燃料气引进前，系统的严密性合格，没有泄露点。 用氮气直接进行燃料气管网的气密试验，气密压力0.4MPA。具体检测方法是用肥皂液进行法兰密封，螺纹密封，以及所有焊口和阀门阀杆、阀体密封
等的检漏测试！详见附图：燃料气管线氮气气密、置换和投用系统图： ●气密合格标准为用肥皂液检测所有会出现泄露的部位，没有泄露点，系统保 压1小时，压降不超过10kPA，认为合格； 2、燃料气管线的氮气置换 ●气密合格后，进行各点火口的氮气排放；泄压后，继续给系统供氮气连续吹 扫10分钟，认为氮气置换合格（氮气置换时，确保排放口同时进行连续排放，同时注意排放口的位置通风空旷处，不要向回转窑、二燃室、锅炉内吹扫）；详见附图：燃料气管线氮气气密、置换和投用系统图： 3、燃料气管线的燃料气置换 首先确认燃料气主管的燃料气置换已经完成，然后缓慢稍开关断球阀，向燃料气管网引入燃料气（注意氮气置换完成后，各用户点火枪前的截止手阀一定确认关闭），配合点火前选择最远端的两个点火枪，缓慢稍微打开阀门进行连续排放，直到有较浓的燃料气气味出现，认为置换合格（燃料气置换时，周边20米内禁止有动火作业，人员进行疏散和警示）； 燃烧器阀组后设氮气吹扫管线，调试期间在点火前进行手动吹扫操作，燃烧器停止运行后进行停止后吹扫操作。 注：燃料气系统气密、置换和投用操作程序和安全执行“天然气系统整体氮气置换和投用方案”的要求。 四、点火程序 1.工艺系统准备 点火前首先要启动引风系统，保证排风畅通。 ●打通回转窑到尾气处理的工艺系统，涉及的相关设备、管道封闭，在线 仪表投用，用于在线监测； ●启动引风机J503，调整风机频率，确保系统引风和排风正常，回转窑和 二燃室微负压操作；根据需要可以考虑启动窑头的补风风机J303和二燃 室的补风风机J305，以确保系统的稳定性（风量的平衡）。 ●整个工艺流程畅通后，工艺参数符合要求后，具备燃烧器点火要求，可 以实施点火调试； 2.回转窑燃烧器B303的点火调试
电机烧坏原因及判断方法 防范措施
电机烧坏原因及判断方法、防范措施 1 缺相运行 造成电机缺相的原因很多，如控制回路的热继电器或磁力启动器的触头由于温度高而氧化，导致接触不良缺相；电机引线或电缆一相断开；电源动力保险一相烧融断开；电机绕组接头焊接不好，过热后融化断开等。 1.2 长期过电流运行 最为常见的是机械装置与电动机的不匹配，就是平时所说的小马拉大车现象；机械部分瞥压、堵转或卡涩后过负荷运行；机械与电机连接处同心度不好；电机本身轴承严重卡涩或损坏；电机绕组选择不合理或接线错误，空载电流就偏大；定子绕组匝间有短路；电源电压过高；电动机在检修过程中取过定子铁芯，造成容量不足等。1.3 电机冷却系统故障 常见的低压电动机一般采用风冷。如果周围环境条件太差、灰尘太大、油污严重，就会导致电动机的表面通风散热槽堵塞；电动机的冷却风叶太小、与转轴存在相对运动或有叶片损坏；电动机冷却风叶安装错误，正向吹风变成反向吸风，冷却效果明显下降等。 1.4 电机绕组接线错误 绕组接线错误常见的原因有三个：①星形接法接成了三角形接法，造成单相绕组承担高电压而过流运行；②电机引出线的首尾搞反，不满足三相交流电互差120电角度的要求，造成启动瞬间定子绕组冒烟；③定子绕组一路接法误接成两路或两路接法误接成四路，造成空载电流偏大或烧损。 1.5 定子绕组制作工艺及绝缘强度不符合要求 低压电动机在烧损后，在定子绕组修复的过程中，存在造成工艺和强度不符合要求的原因。①没有专用的电机绕线、嵌线、划线、接线和焊接的专用工具；②没有按照绕组绕线、嵌线、划线、接线和焊接的标准执行，造成匝间短路；③电机绕组浸漆没有严格按照“三烘两浸”的程序和标准进行； ④绕组层间、相间绝缘没垫好；五是电机绕组端部整形不好，端部太大碰触端盖造成接地。 1.6 运行人员操作不当 连续工作制的电动机频繁启动，由于启动电流过大，加速电机绕组绝缘老化而烧损，尤其是电机热态情况下频繁启动；运行人员在不关闭泵或风机出入口门的情况下带负荷启动电机；对长期停运的电机，未进行绝缘测试和盘车，启动电动机。 2 技术防范措施 针对归纳总结出来的电动机定子绕组烧损原因，结合从事电机检修与维护的工作经验，并参照相关规程，提出如下一些防止低压电动机烧损的技术措施。 2.1 加装缺相保护 依据《电力工程电气设计手册》电气二次部分规定：应装设两相保护，条件
回转窑三通道燃烧器与四通道燃烧器比较
我公司Φ3.2m×52m五级旋风预热器窑在原三通道燃烧器磨损严重，多处漏风和窜风的情况下，使用了襄樊大力工业控制有限公司的SR型四通道燃烧器，通过近2个月的试烧，取得了一些效果。 1 工作原理 如图1所示，煤粉由气流携带从煤风管按一定的扩散角度向外喷出，由外邻的旋流风传给相当高的动量和动量矩，以高速度螺旋前进，并继续径向扩散，与高速射出的轴流风束相遇。轴流风束的插入，进一步增强了煤风的混合(包括周围的二次风)，并可调节火焰的发散程度、长短和粗细。中心风的作用是促使中心部分的少量煤粉及CO的燃烧更为充分，并起稳流的作用。由于这种燃烧机理和旋流风、轴流风具有的高速度，燃烧是非常迅速和完全的。 图1 四通道煤粉燃烧器火焰中各种气流及煤粉流动示意图 2 结构组成 该四通道燃烧器的结构组成如图2所示。 图2 四通道煤粉燃烧器结构示意
管路:共分5条，分别为轴流风道、旋流风道、煤风道、中心风道和燃油管。 喷嘴:由特殊材料加工，各管道的出口面积可调，从而调节喷出的速度，是保证火焰形状及寿命的关键部件之一。 金属波纹补偿器:是联接各管路密封和调节火焰形状的主要部件。 蝶阀:用于调节风量。 压力表:间接显示燃烧器内风口喷出速度。 保护层:即耐火浇注层，用户自行浇注。 燃烧器的调节方法:轴流风、旋流风和中心风的入口上都装有蝶阀，可单独地调节各风量和比例。旋动调节螺母，可把各管向内压入或向外拉出，调节各喷出口面积大小从而调节喷出的速度。 3 调节使用 1)使用第1周时，发现火焰形状规则但火力不够，窑内温度低，不易控制。按照说明书把煤风管内压3mm后，旋流风量增大，火焰形状变得活泼有力，烧成范围也逐渐变宽，没有再出现烧成温度低而不易提起的现象。 2)使用第3周时，火焰突然分散发叉，多方面分析原因甚至停窑清理风道也无济于事。后来通过一次风风机电流的变化，发现固定燃油管的1个螺丝松动，造成中心风的挡板向窑内缓慢伸进了约30mm，导致喷出气流发散致使火焰发散分叉，后把中心风挡板向外退移约20mm固定好，火焰形状立即恢复正常，见图3。 图3 中心风挡板变化情况 3)使用第7周时，因煤质较差(发热量连续4d平均在15884kJ/kg左右)，窑内温度不易提起，后来采取降低煤粉筛余值，把喷煤管退至窑口处，提高二次风温和煤粉燃烧度(燃烧速度和燃烧程度)，保证了生产的正常进行和窑况的安全与稳定。煤的工业分析见表1。
锅炉燃烧器各种风的作用和区别
锅炉燃烧器各种风的作 用和区别 标准化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N]
一次风： 一次风是用来输送加热煤粉，使煤粉通过一次风管送入炉膛，并能供给煤粉中的挥发分着火燃烧所需的氧气，采用热风送粉的一次风，同时还具有对煤粉预热的作用。它的作用除了维持一定的气粉混合物浓度以便于输送外，还要为燃料在燃烧初期提供足够的氧气。一次风有冷一次风与热一次风之分。热一次风用于保证煤粉进入锅炉时即有一定的温度，提高能量利用率。冷一次风用于调节热一次风温，以保证热交换率效果达到最大。 一次风携带的煤粉进入炉膛后通过二次风提供氧气燃烧。 ？ 二次风： 二次风是通过燃烧器的单独通道送入炉膛的热空气，进入炉膛后才逐渐和一次风相混合。二次风为碳的燃烧提供氧气，并能加强气流的扰动，促进高温烟气的回流，促进可燃物与氧气的混合，为完全燃烧提供条件。二次风的风量在一次风、三次风中最大，在总风量中占有相当大的比例。 ？ 三次风： 三次风是制粉系统排出的干燥风，俗称乏气，它作为输送煤粉的介质，送粉时叫一次风，只有在以单独喷口送入炉膛时时叫做三次风。三次风含有少时煤粉，风速高，对煤粉燃烧过程有强烈的混合作用，并补充燃尽阶段所需要的氧气，由于其风温低、含水蒸汽多，有降低炉膛温度的影响。 ？ 中心风：
中心风的作用是增加一次风的刚性，防止煤粉离析和散射,并补充空气量，减少碳未完全燃烧损失。 中心风是四通道燃烧器与三通道燃烧器的根本区别所在，中心风的作用：１、冷却燃烧器端部，保护喷头。２、在燃烧器端部形成碗状效应（气流内循环），使火焰更加稳定。３、降低端部火焰温度，减少NOX有害气体的形成。 ？ 辅助风： 辅助风控制系统以二次风风箱压力的差压为被调量，风箱/炉膛压差的定值取为负荷的函数。辅助风控制系统为一单冲量多输出控制系统，控制系统输出同时控制各层的辅助风挡板。在运行时各层磨煤机的负荷可能各不相同，需要不同的配风，因此每层辅助风门都设有一个操作员偏置站。当油枪程控点火时，相应的的辅助风门自动到“油枪点火”位置。 ？ 燃料风（周界风）： 燃料风（周界风）控制系统为比值控制系统，燃料风风门的开度由相应的给煤机转速决定，燃料风风门的为其相应的给煤机转速的函数。 ？ 燃尽风： 燃尽风控制系统也是比值控制系统，燃尽风风门的开度为锅炉负荷的函数。。
煤粉 燃烧器详细介绍
一种防结焦结构以及煤粉燃烧器 技术领域 本实用新型涉及煤粉燃烧器技术领域，尤其涉及一种防结焦结构以及煤粉燃烧器。 背景技术 5 煤粉燃烧器是指能够让煤粉在短时间内充分燃烧，产生高温涡流的设备，现有的煤粉燃烧器的结构如图1至图3所示，其包括炉体1-1、炉膛1-11、支架1-2与底座1-3，炉体1-1的左侧中部设置有送煤管1-4，送煤管1-4的一端延伸至炉体1-1的外侧，送煤管1-4的另一端延伸至炉体1-1的内侧，送煤管1-4位于外部的一侧底部倾斜设置有煤粉进管10 1-5，送煤管1-4的中心设置有点火管1-6，点火管1-6内通过气缸1-7可水平移动的设置有点火枪1-8，点火枪1-8上设置有雾化喷油嘴，送煤管1-4的右端与点火管1-6的右端之间沿周向均匀的设置有若干第一叶片1-9，炉体1-1内对应送煤管1-4的中部与右侧分别设置有相连通的环形进风腔1-10与第一环形出风腔1-12，第一环形出风腔1-12的右端沿15 周向均匀的设置有若干第二叶片1-13，第一叶片1-9与第二叶片1-13均与轴线呈一定的角度，保证产生旋流效果，炉膛1-11与炉体1-1之间设 与第二环形出风腔1-15，环形进风腔 1-10之间设置有第二耐高温浇注料层1-16，支架1-2上设置有鼓风机1-17，鼓风机1-17分别通过第一供气管20 1-18、第二供气管1-19与第一环形出风腔1-12、第二环形出风腔1-15相连通，在行走电机1-20的带动下，炉体1-1可以在底座1-3上进行移动。 磨煤喷粉机将煤粉从煤粉进管1-5进入，然后通过送煤管1-4后在第一叶片1-9的作用下以旋流的方式喷出，煤粉被点燃后进行燃烧，点25 火枪1-8在点火之后被气缸1-7拉入点火管1-6内，避免烧损，与此同时，
造成高压电动机烧毁的原因及防范措施
造成高压电动机烧毁的原因及防范措施 发电厂的安全生产除控制重大人身及设备责任事故外，主要是控制障碍和异常的发生率，努力降低非计划停运的次数，使机组安全、经济、可靠的运行，发挥出较大的经济效益。而近年来高压异步电动机的屡次烧毁是直接构成二类障碍发生次数的主要因素，同时也威胁着电厂的安全生产，所以，对高压异步电动机的科学、合理的使用以及正确的检修、监测与维护显得至关重要，下面笔者对陡河电厂近几年来高压异步电动机的烧毁原因进行分析，并提出防范的对策。 1 现状的分析 近年来该厂发生高压异步电动机烧毁的次数较为频繁，从1999年的安全统计情况看，8次二类障碍中有6次是高压电动机烧毁，进入2000年以来又有5次二类障碍是高压电动机烧毁，而且都集中表现为电动机定子线圈的局部接地、线间短路或匝间短路、引线、连线烧断，转子断笼条和转子熔铝。 导致上述现象发生的原因有:客观上，设备长期运行存在一定的老化现象，同时电动机的制造质量、工艺、绝缘强度等存在局部缺陷，以及检修维护不当等；主观上，运行中缺乏科学合理的使用，频繁启动加速了高压电动机定子线圈绝缘老化的程度，导致了高压电动机转子笼条的金属疲劳，从而发生转子笼条断裂或熔铝现象，乃致断裂的笼条将定子线圈扫坏，造成电机烧毁。表1是2000年一季度部分高压异步电机的启动次数统计，从表中看出部分高压异步电动机启动最短的间隔为30 min，而运行最短的时间为10 min，基本上是热状态下的频繁启动。 2 运行方式分析 从运行监调及倒换方式上分析，造成频繁启动的原因有两种因素：一是为争制粉单耗，保持交班时的高粉位，增加了制粉系统的启动次数；二是由于绞笼存在着落粉挡板不严，容易发生断轴等缺陷，运行人员尽量减少使用绞笼或不使用绞笼，而靠启、停磨煤机来调整粉仓的粉位。当一台磨煤机检修时，所对应的粉仓只有一台磨煤机，因此无法倒换运行，只有靠运行的磨煤机的启、停来调整粉位，也增加了制粉系统的启动次数。 3 转子断笼条的分析 高压电动机由于启动频繁，特别是启动重负荷的电动机，启动时间长，发生断笼条故障的几率也就较高些，高压电动机启动电流由零升到持续最大值的这个时间区段内，端环短路电流迅速达到最大，端环发热膨胀，这势必产生径向位移，笼条端部亦随之产生径向弯曲。启动时间越长，启动电流愈大，弯曲愈利害。在启动电流由最大值下降到正常运行值这段时间内，笼条由于集肤效应的作用，较大的启动电流将集中在转子槽口处，从而又使笼条发生“弓”型向心弯曲变形。笼条在启动和运行工况下，又受到离心力的作用。由于短路环是厚壁的，在转动情况下的离心力径向增量相对笼条的离心位移是较小的，笼条端部势必发生弯
600MW机组燃烧器喷嘴烧坏原因分析及治理对策
600MW机组燃烧器喷嘴烧坏原因分析及治理对策 1、概述 燃烧器是煤粉锅炉燃烧设备的主要组成部分，它的作用是：将燃料和燃料所需的空气送入炉膛，并组织一定的气流结构，使燃料和空气充分混合，造成必须的燃烧强度，在炉内迅速稳定地着火，达到完全的燃烧，保证锅炉安全经济运行，富通新能源生产销售生物质锅炉，生物质锅炉主要燃烧秸秆颗粒机、木屑颗粒机、秸秆压块机压制的生物质颗粒燃料。 2、设备现状 洛河发电厂三期工程2×600 MW机组于2007年底投产发电，配套2台上海锅炉厂有限公司提供的600 MW超临界压力直流锅炉，型号为SG -1918/25.4。本锅炉燃烧方式采用从美国阿尔斯通能源公司引进的摆动式四角切圆燃烧技术。采用中速磨煤机、冷燃料风机、正压直吹式制粉系统设计，煤粉燃烧器为四角布置、切向燃烧、摆动式燃烧器。主风箱设有6层宽调节比(WR)煤粉喷管，在煤粉喷嘴四周布置有燃料风，每组燃烧器沿高度方向分为A、B，C、D、E、F六个煤粉喷燃层。每台磨煤机的出口由四根一次风管接至炉膛四角的同一层煤粉喷嘴，锅炉MCR和ECR负荷时均投五层，另一层备用。三期两台锅炉2007年投运以后，在2008年和2009年机组检修和临检时，检查发现燃烧器喷嘴烧损较严重，主要是E、F层共8只一次风喷嘴和喷管。 (1) 2008年5、6号炉小修，检查发现5号炉燃烧器一次风喷嘴和6号炉燃烧器一次风喷嘴烧损严重。在小修中对烧坏的燃料风喷管和喷嘴进行了更换处理。 (2)2009年9月5号炉B级检修，检查发现5号炉燃烧器一次风喷嘴再次烧损严重。 (3)燃烧器烧损特点分析。通过2008年和2009年燃烧器烧损情况的统计分析发现：燃烧器的E、F层的一次风喷嘴和喷管烧损最为严重，A、B、C、D层未出现烧损现象 (4)燃烧器烧损后造成的危害。燃烧器一次风喷嘴和喷管烧损变形后，炉膛火焰中心与设计值偏差大，而且喷口尺寸与原尺寸偏差大，射流的初始动量与未烧损前相比动量减少，射程变短，刚性也差，煤粉在喷口不远处着火，喷口附近温度高，易产生结渣。从检查情况发现E、F层附近的水冷壁结渣比较严重。 2008年和2009年，5、6号炉燃烧器一次风喷嘴因为喷嘴顿体烧坏脱落砸通水冷壁管造成泄漏3次，致使机组停运。停运实际经济损失458.5万元。 燃烧器一次风喷嘴和喷管烧损后需进行更换处理，更换时需将燃烧器外部连接的粉管解列，将燃烧器一次风喷管和喷嘴一起向外拉出后进行更换，再装入，工作量大，环境差，费工、费时、费钱。 3、存在问题及分析 三期两台机组运行时间短，2007年底投产，2008年小修检查就发现燃烧器一次风喷嘴和喷管烧损，特别是2008年更换的新喷管和喷嘴，在2009年检修时发现又烧损严重，而且都是E、F层。针对燃烧器E、F层一次风喷管和喷嘴短期内烧损问题，进行了分析，认为有以下几个方面原因。 3.1燃烧器材质问题 通过对烧损的燃烧器喷嘴和喷管进行分析，发现原喷嘴和喷管材料为ZG40Cr20Ni5，此材料长期在高温下工作，当煤粉燃烧不稳定时，引起炉膛内温度分布不均匀或喷嘴处结焦，使喷嘴因温差产生热应力，致使喷嘴局部产生严重变形，一次风射程变短，刚性也差，煤粉在喷口不远处着火，喷口附近温度高，在构件中产生局部附加应力，当温度波动较大时，热应力变化幅度较大，造成喷嘴表面形成热疲劳裂纹，时间一长，造成燃烧器喷嘴和喷管烧损。 3.2风门挡板结构设计问题 燃料风风门挡板的结构为双挡板对称布置，全关状态下挡板呈15°，从全关到全开的转
锅炉燃烧器各种风的作用和区别
一次风：一次风是用来输送加热煤粉，使煤粉通过一次风管送入炉膛，并能供给煤粉中的挥发分着火燃烧所需的氧气，采用热风送粉的一次风，同时还具有对煤粉预热的作用。它的作用除了维持一定的气粉混合物浓度以便于输送外，还要为燃料在燃烧初期提供足够的氧气。一次风有冷一次风与热一次风之分。热一次风用于保证煤粉进入锅炉时即有一定的温度，提高能量利用率。冷一次风用于调节热一次风温，以保证热交换率效果达到最大。 一次风携带的煤粉进入炉膛后通过二次风提供氧气燃烧。 二次风：二次风是通过燃烧器的单独通道送入炉膛的热空气，进入炉膛后才逐渐和一次风相混合。二次风为碳的燃烧提供氧气，并能加强气流的扰动，促进高温烟气的回流，促进可燃物与氧气的混合，为完全燃烧提供条件。二次风的风量在一次风、三次风中最大，在总风量中占有相当大的比例。 三次风：三次风是制粉系统排出的干燥风，俗称乏气，它作为输送煤粉的介质，送粉时叫一次风，只有在以单独喷口送入炉膛时时叫做三次风。三次风含有少时煤粉，风速高，对煤粉燃烧过程有强烈的混合作用，并补充燃尽阶段所需要的氧气，由于其风温低、含水蒸汽多，有降低炉膛温度的影响。
中心风：中心风的作用是增加一次风的刚性，防止煤粉离析和散射,并补充空气量，减少碳未完全燃烧损失。中心风是四通道燃烧器与三通道燃烧器的根本区别所在，中心风的作用：１、冷却燃烧器端部，保护喷头。２、在燃烧器端部形成碗状效应（气流内循环），使火焰更加稳定。３、降低端部火焰温度，减少N O X有害气体的形成。 辅助风：辅助风控制系统以二次风风箱压力的差压为被调量，风箱/炉膛压差的定值取为负荷的函数。辅助风控制系统为一单冲量多输出控制系统，控制系统输出同时控制各层的辅助风挡板。在运行时各层磨煤机的负荷可能各不相同，需要不同的配风，因此每层辅助风门都设有一个操作员偏置站。当油枪程控点火时，相应的的辅助风门自动到“油枪点火”位置。 燃料风（周界风）：燃料风（周界风）控制系统为比值控制系统，燃料风风门的开度由相应的给煤机转速决定，燃料风风门的为其相应的给煤机转速的函数。
常见异步电机损坏原因及处理
导致异步电动机绕组损坏的五大元凶及处理 经统计，生产上使用的三相异步电动机，在运行中的故障属绕组烧坏的电气故障约85%，机构及其他故障约15%，绕组烧坏的原因多为缺相运行或过载运行、绕组接地及绕组相间或匝间短路。其次是定、转子摩擦、断条等机械方面的原因。这里着重从电气角度分析电机绕组烧损的故障原因，并提出相应的处理方法 一、缺相运行 1. 故障现象 电机不能起动，即使空载能起起动，转速慢慢上升，有嗡嗡声；电机冒烟发热，并伴有烧焦味。 2. 检查结果 拆下电机端盖，可看到绕组端部有1/3或2/3的极相绕组或变焦或变成深棕色。 3. 故障原因及处理方法 （1）电动机供电回路熔丝回路接触不良或受机械损伤，致使某相熔丝熔断。 （2）电动机供电回路三相熔丝规格不同，容量小的熔丝烧断。应根据电动机功率大小，更换为规格相同的熔丝。 （3）电动机供电回路中的开关(隔离开关、胶盖开关等)及接触器的触头接触不良(烧伤或松脱)。修复并调整动、静触头，使之接触良好。（4）线路某相缺相。查出断线处，并连接牢固。
（5）电动机绕组连线间虚焊，导致接触不良。认真检查电动机绕组连接线并焊牢。 二、过载运行 1. 故障现象 电动机电流超过额定值；电动机温升超过额定温升。 2. 检查结果 电机三组绕组全部烧毁；轴承无润滑脂或砂架损坏；定、转子铁心相磨擦，俗称扫膛。 3. 故障原因及处理方法 （1）负载过重时，要考虑适当减载或更换容量合适的电动机。（2）电源电压过高或过低，需加装三相电源稳压补偿柜。 （3）电机长期严重受潮或有腐蚀性气体侵蚀，绝缘电阻下降。应根据具体情况，进行大修或更换同容量、同规格的封闭电动机。 （4）轴承缺油、干磨或转子机械不同心，导致电动机转子扫膛，使电动机电流超过额定值。首先应认真检查轴承磨损情况，若不合格需更换新轴承；其次，清洗轴承并注入适量润滑脂。然后检查电动机端盖，若端盖中心孔因磨损致使转子不同心，应对端盖进行处理或更换。（5）机构传动部分发生故障，致使电动机过载而烧坏电机绕组。检查机械部分存在的故障，采取措施处理解决，使之转动灵活。 三、绕组接地 1. 故障现象 电机空载无法起动；电动机供电回路熔丝熔断或开关跳闸。
锅炉燃烧器烧损原因分析及防治
1000MW超超临界 锅炉燃烧器烧损原因分析及防治 曾昕 (中电投前詹港电有限公司,广东揭阳522031) 【摘要】在我国的电力产业得到了迅速发展的情况下，我国已经在1000MW超超临界锅炉方面得到了应用，并在逐渐的满足社会的需求。煤粉燃烧器在锅炉设备当中是比较重要的一个构成燃烧器的烧损对于炉内的燃烧情况有着很大的影响,故此防治这一情况显得格外重要。本文主要就1000MW超超临界锅炉的燃烧损坏原因进行分析，并结合实际找出防治措施，希望能够对此领域的学术发展起到一定的促进作用。【关键词1 1000MW超超临界锅炉燃烧器防治 在1000MW超超临界锅炉燃烧器的烧损情况发生时，最为常见的就是造成火焰的中心发生偏斜,这样就会带来高温腐蚀以及水冷壁结焦这些后果，对于锅炉的安全运行以及在经济方面的损失造成很大影响，这在检修的工作量也会大幅度的增加，所以需采取有效的防治措施来加以应对。 1 1000MW趄趄临界锅炉燃烧器的烧损原因分析 对于1000MW超超临界锅炉燃烧器的烧损原因,笔者根据相关的资料对某电厂的这一设备进行了分析。该电厂的有一号和二号机组，在2012年开始正式的投人使用，在使用不久就发生了烧损的情况，最为常见的就是燃烧器钝体板的脱落进入到了排渣的系统,在这一机组的运行时限不断的增长的情况下，在锅炉的燃烧火焰中心开始发生了偏斜,在锅炉的左右侧主以及再蒸汽温度方面出现了偏差，在空气的预热器的进口烟气的温度也发生了偏差。这些情况和燃烧器的烧损以及钝体板的脱落有着密切的联系[11。 在燃烧器的具体烧损的原因方面主要体现在燃烧器的区域温度过高,在这一机组负荷1000MW的时候通过远红外辐射高温仪进行对炉膛的温度进行测试，Sit情况如下图1所示，通过这一图形的分布可以发现,炉膛内的火焰中心的温度偏高，高温的烟气对于燃烧器的辐射换热增强，但是在燃烧器的周界冷风的量却不足,这就造成了燃烧器的喷口温度比较高,从而对燃烧器造成了烧损的情况 外就是在这一机组的运行调整的方面。首先就是煤粉的着火距离比较近,由于通风的阻力较大所以进口的一次风量要比设计值要低，这样就会造成着火的距离比较近,进而造成燃烧器的烧损情况发生,还有就为为了能够对机组的用电率得到有效的降低,对于锅炉内的氧气含量的控制不够，二次风的风速也不高这样也会造成燃烧器的烧损。由于煤质的变化因素也会产生一定的影响，入炉煤的煤质挥发份的变化范围比较大,对于设计的煤种相差甚远，在挥发份得到提高之后一次风喷口的煤粉着火的距离就会变近。在磨煤机停运的时候在对应的燃烧器周界的风开度比较小，一次风的喷口没有得到及时的冷却,这就会使得燃烧器发生烧损的情况。 这也和设备的质量有很大的关系,由于燃烧器的钝体板的制造工艺没有达到标准以及燃烧器的喷口耐磨的强度不够等都会使得燃烧器发生烧损的情况。还有在燃烧器的设计方面的因素也要得到重视，这主要就是对于材料以及结构和停运燃烧器周界风设计的控制值参数这几个重要的方面^ 2 1000MW趄趄临界锅炉燃烧器的烧损问題防治措施 针对以上对于1000MW超超临界锅炉燃烧器的烧损问题原因的分析，笔者对其制定了相应的防治措施。首先要在燃烧器设备进行加强监督以及维修，在发现了燃烧器的烧损情况之后,要对其及时的加以更换或者是修补，针对那些脱落的燃烧器钝体板也要及时的进行更换在钝体板和一次风喷口的接触地方截贴比较耐磨的陶瓷〖3]。对于钝体板的材质要选取高质量的,使用新的安装工艺，从而来解决燃烧器的钝体板脱落以及磨损这些情况，这样能够有效的防治燃烧器的烧损问题，同时还婆能够在燃烧器进口煤粉管壁温的维护方面得到加强，在测量的准确性上要能够得到确保。在停炉的这一阶段，对燃烧器和辅助的二次风安装的角度要进行严格的检查，从而能够对炉膛的设计切圆的准确性得到保证，对于锅炉的一次风速的冷热调匀实验和二次风冷态挡板特性试验要积极的完成做好，从而来保证炉膛的火焰中心不发生偏斜。 对于燃烧器的运行调整要得到有效的加强，对于燃尽风门开度以及二次风门要能够进行合理的控制，这样能够使得风箱的差压值以及炉膛的差压值保持在设计值的最近距离，从而对于燃烧器的周界风量满足冷却以及燃烧的相关标准，对于锅炉的各个负荷段的氧气体积的分数要能够将其控制在设计值的最近范围内，这样能够对各个层级的二次风喷口的低风速进行防止，从而对燃烧器起到保护的作用。对于停运燃烧器的周界风门开度的控制曲线要进行优化，加强对停运燃烧器进口煤粉管壁温的监视，还要根据磨煤机的负荷对一次风母管压力以及一次风流量进行合理的控制。 在设计的方面就要依照着燃烧器的区域温度对材料进行选择，增加在耐热以及耐磨的性能,对于燃烧器的周界风喷口的截面积要能进行合理的设计,另外就是要能够对燃烧器的钝体板结构的设计要进行优化。 3结语 总而言之，在1000MW超超临界锅炉燃烧器的烧损问题上要进行多方面的考虑分析，在找到烧损的原因基础上有针对性的进行对其解决，要能够根据事故的现场和运行的数据来进行分析烧损的原因，从而提出合理化的建议，如此才能够有效的解决烧损的真正问题。参考文献： [1]郝振.双尺度低氮燃烧技术在600MW燃煤锅炉上的应用[J].中国电业(技术版).2014,(02). [2]张耀.低氮燃烧改造在亚临界机组的应用研究[J].中国电业(技术版),2014,(02). [3]刘伟,束继伟,金宏达.电站锅炉管式空预器积灰堵塞的原因分析及解决措施[J].黑龙江电力,2014.(01).
设备调试方案
设备调试方案 （1）结构尺寸及外观检验 1）检验被测产品的结构、尺寸、外观等是否符合设计要求和生产技术条件的要求。 2）目测检验被检产品的外型是否美观大方，外壳平整匀称、顺滑。经表面处理后不应有明显缺陷。 3）检查电、水、气、风等闸制安装是否正确，操作是否灵活，开关是否到位。 （2）气密性检验 1）从燃气进口至阀门充lOkpa压力的空气或惰性气体，用U型压力表检验，观察是否有降压。 2）在燃气额定压力下点燃燃烧器，用煤气检漏仪或其它方法，检验阀门后是否有漏气。 （3）燃烧检验 1）燃烧器火焰传递检验在燃气额定压力下点燃燃烧器一处火孔测定火焰传遍全部火孔的时间。 2）火焰状态检验 在燃气额定压力下点燃燃烧器后，检验稳定后火焰是否清晰，均匀，有无连焰现象。 3）火焰稳定性检验 A.回火 在燃气定压力下；点燃烧器，运行20分钟后，在热状态下检验有无火。
B.离焰 在燃气额定压力和冷态下点燃燃烧器，检查是否1/3的火孔脱火。 C.黄焰 在燃气额定压力下点燃燃烧器，稳定后检验。 4、火燃烧器检验 在燃气额定静压下检验主燃烧器点燃和突然熄火时，点火燃烧器是否有熄火。 （4）噪音检验 在本座噪音不大于40dB环境中，在燃气额定压力下点燃全部燃烧器，在距被检具1M处用声级计检验瞬器噪音。燃廃15分钟后，在同一位置检验快速关闭供气阀门的熄火噪音。 （5）燃气中一氧化碳含量检验 在燃气额定压力下，运行15分钟后，用取样管取样，抽取得烟气中含痒量不得超过16%,取 样点在初级烟道的平面上或灶面上方500MM的躍平面上，必顷注意提輙气样要＜代表性。 (6)炉具表面检验 在燃气额定压力下运行15分钟后，用表面温度计测定各部位的表面温度。 (7)热负荷准确度检验 在燃气额定压力下燃烧器的实测热负荷与设计热负荷。 (8)供水系统的检验
大型泵类电机烧损原因
大型泵类电机烧损原因 摘要:通过我厂给水泵事故的发生及分析、处理过程,为同样拥有大型泵类电机的单位提供宝贵的经验。当其他有相似设备单位,出现类似问题能借鉴我厂处理经验,及时准确处理设备缺陷,确保事故处理不走弯路,缩短维修时间,以创造更大经济效益。 关键词:绝缘三相转子同心 1 事故经过及现象 2007年8月7日,我厂4号给水泵(参数见表一)检修后投入试运行时,上午9点10分联系运行送电,电气运行测4号给水泵电机绝缘150兆欧后,将小车开关送至工作位置。10点24分汽机合闸启动,给水泵主盘电流表数值达到300A(满量程),35秒后电流表指针不返回。汽机值班员拉闸停电检查电机没有启动且电机冒烟。 2 原因分析及查找经过 10点26分电气运行人员将小车开关拉至检修位置,测量电机绝缘(含电缆)150兆欧,合格。并在开关柜内小车下口处带电缆测电机相间均为零。由于近期我厂6KV小车开关发生过几次因行程导向端盖脱落而导致小车开关合闸后缺相现象,怀疑因此原因造成电机冒烟。电气分厂立即组织电气检修人员对开关进行检查,未发现异常,并对小车开关进行了4次分合试验,也未发现异常。分厂决定对给水泵电机做进一步检查。10点46分,电气检修班和高压班人员到现场继续对电机做进一步试验。打开电机接线盒后,发现接线端头三相均过热,接线端头高压胶布已酥烂,证明过流现象确实发生,且证明开关确无问题。拆头后,用2500V摇表测电机绝缘为500MΩ;测量直流电阻A相:119mΩB;相:120.2mΩ;C相:120.6mΩ;相间差:1.3%<2%,且与大修后试验数据( A相:118.7mΩ;B相:119.8mΩ;C 相:119.4mΩ;相间差:0.92%<2%)比较无大的差别。试验结论:合格。由于给水泵电机是我厂容量最大电机,分厂研究决定,对电机进行进一步检查。检修人员将电机下方观察孔打开,发现内有不规则铝块。判断转子出了问题。解体检查发现转子对称性烧毁:上下鼠笼条(各占总鼠笼条的近四分之一)全部融化,溅到对应的定字线圈上。转子端部左右均部分融化(见下图)。根据定子线圈所附着的铝块判断转子未转。 根据我厂设备情况导致转子烧损的可能原因有以下几点: 第一、转子原来有部分断条现象;
GL-04 防止燃烧器烧损的综合预案
华能荆门热电有限责任公司 防止燃烧器烧损的综合预案 第一章总则 我厂燃烧器是东方锅炉厂生产的前、后墙对冲燃烧方式锅炉，采用的是东锅生产的HT-NR3型燃烧器，燃烧器是锅炉燃烧系统的重要部分，一旦出现燃烧器烧损，将引起相应制粉系统设备损坏，严重时将导致停炉和火灾，为防止燃烧器烧损事故的发生，特制定以下事故综合预案： 第二章内容与要求 一、HT-NR3型燃烧器简介 1、该燃烧器燃烧风的分级是通过把燃烧风分为独立的直流内二次风和旋流外二次风(三次风) 来实现的, 从而形成双调风型旋流燃烧器。直流内二次风通过手柄调节套筒位置来进行风量的调节旋流外二次风(三次风)依靠外二次风调风器开度进行旋流强度和风量的调节。单只燃烧器内二次风、外二次风（三次风）的风量分配通过调节各内二次风套筒开度和外二次风调风器开度来实现的。各层燃烧器总风量的调节通过风箱入口风门执行器来实现调节。锅炉总风量的调节应通过送风机来调节。 2、该燃烧器有一个锥型的煤粉浓缩器，布置在燃烧器的中心位置，煤粉浓缩器给煤粉一个径向的速度分量提高火焰稳燃环附近的煤粉浓度提高燃烧效率。在一次风管（煤粉喷嘴）的前端装有陶瓷制的齿形环状火焰稳焰环及稳焰齿。陶瓷稳燃环在一次风喷口端产生热烟气回流，促进快速点火和提高火焰温度。 3、在燃烧器内二次风与外二次风这间有一个导流筒，其作用是控制最外侧的三次风和火焰的混合，加强火焰内NOx还原的效果。 二、防止燃烧器烧损的措施
1、严格执行设备巡回检查制度，燃烧器区域作用重点防火部位进行检查，检查燃烧器有无积粉、漏粉、烧红、着火现象； 2、加强DCS画面上燃烧器壁温的监视，发现异常及时检查、汇报，定期到就地检测燃烧器壁温在正常范围； 3、定期检查各燃烧器的结焦情况，发现燃烧器结焦严重时，应采取相关措施抑制结焦的进一步加剧，并定期对燃烧器进行除焦； 4、燃用高挥发份、高发热量煤种时，应按规定严格控制好一次风温、一次风速； 5、每班对照检查一次、二次风门的开度是否正常，确保燃烧器风量正常； 6、停止磨煤机前，必须吹尽粉管内的积粉； 7、停磨后应确保各燃烧器二次风门有一定开度，保证燃烧器有一定的冷却风量； 8、制粉系统各部温度测点齐全，指示正确，特别是磨煤机出口风粉混合物温度，必须报警正常，联锁动作准确，发现缺陷应及时联系有关人员处理。 9、制粉系统风压低保护试验合格，并正常投入。 10、A磨煤机进行等离子拉弧运行时，要注意监视燃烧器壁温及一次风速，风速在正常的范围内，燃烧器壁温超过6 0 0℃，必须停止燃烧器运行。 11、燃用高灰熔点的煤时，A磨煤机如进行等离子拉弧运行，要注意防止燃烧器内部结焦，加强对燃烧器壁温的监视。 12、燃烧器区域应备有足够的消防器材，出现缺少时应及时联系相关人员补充。 三、燃烧器烧损的处理 1、燃烧器烧损的现象： 1）“燃烧器壁温度高”光字牌亮，事故音响报警。 2）就地燃烧器着火，燃烧器烧损。 2、燃烧器烧损后的处理原则： 1）发生燃烧器烧损后事件，应将故障现象汇报值长。通过减少煤量，开大二次风门，进行吹扫，若是燃烧器壁温度上涨能得到遏制，可以不停磨。值长应下令各岗位加强监视、查找事故原因。2）加强对燃烧器壁温度进行监视和就地测量。 3）若是燃烧器壁温度无法遏制上涨，就地确实出现烧损，以最快速度将对应磨煤机停运并隔离。