模板支架专项方案计算书汇总
主体结构
模板支架受力计算书
计算人：
复核人：
狮山路站模板、支架强度及稳定性验算
1、设计概况
狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下：
表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表
2、模板体系设计方案概述
狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。
(1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。
在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。
(2)中板、顶板模板采用18mm 胶合板，次楞采用50×100mm 方木，次楞间距25cm ，主楞采用150*150mm 方木，间距90cm 。每根立柱采用顶托直接顶在主楞上，脚手架纵向间距0.9m ，横向间距0.9m 。
⑶中板梁、顶纵梁采用18mm 胶合板，梁最大尺寸为宽1.2m ×高2.1m ，梁底模、侧模的次楞均采用5×10cm 方木，次楞间距25cm ，底模、侧模主楞采用150*150mm 方木，间距45cm 。碗扣式脚手架横距0.9m ，纵距0.9m ，为保证纵向刚度满足要求，则在纵向每跨中增加一根扣件式立杆，每个步距内增加一根水平杆，确保搭设完成后脚手架的横距为0.6m ，纵距0.45m ，层高0.6m 。
⑷支架采用Φ48×3.5mm 碗扣式钢管脚手架支撑。纵横间距0.9×0.9m ，步距1.2m ，每层间距采用扣件式杆件加强，将层高间距减小至60cm ，横杆钉在主楞上。最顶层横杆距中（顶板）距离不大于50cm ，第一道横杆距底（中）板距离不大20cm 。四周外排立杆设置剪刀撑，中间立杆沿纵横方向设通长剪刀撑，剪刀撑从底到顶连续设置。
主体结构在预留孔洞位置处，脚手架自底板延伸至顶板，保证支架轴心受力。若支架延伸不具备条件，则在孔洞上方垫设10号槽钢，作为支架基础。
表2 模板材料力学性能指标
本支撑体系设计时采用Φ48×3.5mm 钢管，结合实际情况，并考虑一定的安全储备，验算支架时按照Φ48×2.8mm 钢管进行验算，其主要参数如下：
2397.6A mm =，541.01910x I mm =?，34247.03W mm =，16i mm =
3、侧墙模板及支架设计及验算 3.1大钢模侧墙模板计算 3.1.1设计计算指标采用值
①钢材物理性能指标：弹性模量E ＝206000N/mm 2，质量密度ρ＝7850kg/m 3； ②面板厚按5.5mm ，取1m 宽，截面积A=5500mm 2，惯性矩I=13864.6mm 4，截面模量W=5042mm 3；
③钢材强度设计值：抗拉、抗压、抗弯f＝215N/mm2，抗剪fv＝125N/mm2；
④容许挠度：钢模板板面[δ]≤0.8mm；模板主肋[δ]≤0.7mm；模板支撑背楞[δ]≤1mm。
⑤［8槽钢的截面积A=1024mm2，惯性矩I=1.013×106mm4,截面模量W=25.3×103mm3。［10槽钢的截面积A=1274mm4，惯性矩I=1.983×106mm4，截面模量W=39.7×103mm。3.1.2新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值
根据《建筑施工手册》8-6-2提供的公式计算。
新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中较小值。
F=0.22γ
c t
β
1
β
2
V1/2 -----------------㈠
F=γ
C
h-------------------------------㈡
式中
F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）
γ
c
—混凝土的重力密度（KN/m3）
t 0—新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用t
=200/
（T+15）（T为混凝土温度℃）
V—混凝土的浇筑速度（m/h）
H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面总高度（m）。
β
1
—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
β
2
——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50mm～90mm，取1.0；
目前新浇混凝土流动性大，取有关数值如下：
对普通混凝土来说，新浇筑混凝土自重标准值25KN/m3，即取γc=25KN/m3；
新浇筑混凝土初凝时间（h）取t
=200/（20+15）=5.71(h)；混凝土的浇筑速度V=2m/h；
取混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面最大高度为6.55m；
考虑掺有缓凝外加剂作用，取β
1=1.2；坍落度影响修正系数取β
2
=1.15。
F=0.22×25×5.71×1.2×1.15×21/2=61.28KN/m 2 F=25×6.55=163.75KN/m 2
取二者中的较小值，F=61.282
/m kN 作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值22
/m kN ，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：q=61.28×1.2+2×1.4=76.342
/m kN
有效压头高度h=76.34÷25=3.05m
3.1.3振捣混凝土和倾倒混凝土时对模板产生的侧压力
⑴振捣混凝土时产生的荷载标准值（KN/m 2）
对垂直面模板可采用4.0KN/m 2(作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内)。
⑵倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值（KN/m 2）
目前采用容量小于0.2m 2的运输器具,取2.0KN/m 2。规范规定作用范围在有效压头高度以内。
如上所述，取用61.28KN/m 2侧压力值，不考虑砼振捣和倾倒因素。承载能力的荷载值为61.28×1.2=73.54KN/m 2。
3.1.4全钢大模板面板强度、钢度变形验算
由于侧向大模板主次肋纵横交叉与模板钢面板焊接，把模板的板面分成300mm ×900mm 大小的方格，面板与纵向主肋焊缝较牢，面板与横向次肋焊缝较纵向焊缝较少一些，至此，面板处于二边固支二边简支板的受力状态。现按这一受力状进行面板的强度、钢度及变形验算。
取模板加工图计算：
即单元板长为1.5m ，竖肋布置为300mm 间距，则将面板简化为五跨单向连续梁计算，则内力q=0.08，应乘以1.2荷载分项系数。
⑴面板承载能力验算 以q=0.08×1.2 l=300 t=6
各跨的弯曲应力δ=M/W=6k i ql 2/t 2（建筑施工手册）
则δ=6×0.105×0.08×1.2×3002/62=151.2N/mm 2＜215N/mm 2，面板承载能力符合要求。
⑵面板变形验算
计算模型同⑴，查有关计算表，五跨的挠度计算系数f 1=0.00675，f 2=0.00151，f 3=0.00315，以q=0.08，l=300，t=6，E=206000及计算式W=fi ×12ql 4/Et 3(mm) （建筑施工手册）。
由于侧压力自下向上线性弯化至0，所以挠度值也是自下向上线性减至0值。计算结果如下图所示：
3.1.5竖肋承载能力验算
模板的竖肋，不管是边的还是中间的，均采用［8，竖肋后面布置的背楞共四道，自
则弯曲应力Mmax×1.2/25300=109.1N/mm2＜215N/mm2，符合要求。
3.1.6背楞承载能力验算
背楞承受的力是由竖肋传给它的，而其受力简化为以穿墙螺栓为支座的外伸简支梁，取最大侧压力荷载24KN/mm计算（偏安全），其计算简图如下所示。据弯矩分配法得：Mmax=13.5×106N·mm
分析支架受力情况：按q=43.52×0.8=34.82kN/m计算
用模型（sap2000）对单侧支架进行受力分析(全部按铰接计算)：
单侧支架计算简图单侧支架杆件长度
单侧支架支座反力图侧支架变形图(mm) 单侧支架轴力图
单侧支架剪力图单侧支架弯矩图
分析结果如下（只计算压杆稳定）
压杆稳定性均满足要求。
3.2.2支架埋件的验算
埋件反力为（见反力图）：
支点1：Rx=192.27kN,Rz=141.99kN
支点2：Rx=0N, Rz=141.99kN
单侧支架按间距800mm布置，埋件300mm间距。
= （Rx）2+（Rz）2=192.272+141.992
（F总）
2
F总=239kN
与地面角度为：α=53.55°
由F总分解成两个互为垂直的力，其中一个与地面成45度，大小为：T45°=cos(53.55-45)=T/F合=236.34kN
共有8/3（若使用强度较高埋件可放大间距）个埋件承担合力。
其中单个埋件最大拉力为：
F=236.34x(3/8)=88.63kN
3.2.3支架埋件强度验算
预埋件为Ⅱ级螺纹钢d=25mm，加工后（D20）埋件最小有效截面积为：A=3.14×102=314mm2
轴心受拉应力强度：
σ=F/A=88.63×103/314
=282.26MPa 对于弯钩螺栓，其锚固强度的计算，只考虑埋入砼的螺栓表面与砼的粘结力，不考虑螺栓端部的弯钩在砼基础内的锚固作用。 锚固强度： 3.1425550 3.5 b F dh πτ==???锚 =151.1kN>F=88.63kN 符合要求 其中： F 锚-锚固力，作用于地脚螺栓上的轴向拔出力（N ） d-地脚螺栓直径（mm ） h-地脚螺栓在砼基础内的锚固深度（mm ） τb -砼与地脚螺栓表面的粘结强度(N/mm 2) 3.3木模对撑侧墙模板计算 3.3.1侧墙模板面板验算 侧墙模板面板采用厚度为15mm 的竹胶板，单板面积1220mm ×2440mm ，模板内楞采用90mm ×90mm 方木，方木间距250mm 。侧墙模板在力学上属于受弯构件，按跨度为250mm 的三等跨连续梁计算。 模板截面特性(取单位宽度1m 计算)。 截面抵抗矩: W 模板=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3 截面惯性矩: I 模板=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4 强度计算时荷载： q=Fl=54.32×1=54.32kN/m 刚度计算时荷载： q′=F ′l=43.26×1=43.26kN/m 1）强度验算 σ=max 模板 M W = 20.1模板 qL W =42 1075.325032.541.0???=9.1MPa ＜f 模板m=13MPa 强度符合要求。 2）刚度验算： 模板的挠度为： ω= 4 0.677 100 模板 q L EI ' =5 3 4 10 81 .2 10 9 100 250 26 . 43 677 .0 ? ? ? ? ? ? =0.45mm＜400 L = 250 400=0.625mm 刚度符合要求。 式中：f模板m——模板抗弯强度设计值，取f模板m=13MPa； E木——模板弹性模量，取E木=9×103N/mm2； 3.3.2侧墙模板次楞验算 侧墙模板内楞采用50mm×100mm方木，竖向间距250mm布置，模板外楞采用150mm ×150mm方木，水平间距900mm布置。侧墙模板内楞在力学上属于受弯构件，按跨度为900mm的三等跨连续梁计算。 100mm×50mm方木截面特性： 截面抵抗矩： W方木=bh2/6=90×902/6=1.22×105mm3； 截面惯性矩： I方木=bh3/12=90×903/12=5.47×106mm4 强度计算时荷载： q=Fl=54.32×0.25=13.58kN/m 刚度计算时荷载： q′=F′l=43.26×0.25=10.82kN/m 1）强度验算 σ= max 方木 M W = 2 0.1 方木 qL W =5 2 10 22 .1 600 58 . 13 1.0 ? ? ? =4.0MPa＜f方木m=13MPa τ= max 3 2 Q A= 30.6 2 qL A ? =90 90 2 600 58 . 13 6.0 3 ? ? ? ? ? =0.91MPa＜f方木v=1.4MPa 强度符合要求。2）刚度验算：模板的挠度为： ω= 4 0.677 100 方木 q L EI ' =6 3 4 10 47 .5 10 9 100 600 82 . 10 677 .0 ? ? ? ? ? ? =0.19mm＜400 L = 600 400=1.5mm 刚度符合要求。 式中：f方木m——方木抗弯强度设计值，取f方木m=13MPa； f 方木v ——方木抗剪强度设计值，取f 方木v=1.4MPa ； E 木——方木弹性模量，取E 木=15×103N/mm2。 3.3.3侧墙模板主楞验算 侧墙模板外楞采用150方木，水平间距900mm 布置，支撑横杆的步距为900mm ×900mm(纵×横)，侧墙模板外楞在力学上属于受弯构件，按跨度为900mm 的三等跨连续梁计算。 150mm ×150mm 方木截面特性： 截面抵抗矩： W 方木=bh2/6=8.05×104mm3； 截面惯性矩： I 方木=bh3/12=5.64×106mm4 强度计算时荷载： q=Fl=54.32×0.6=32.59kN/m 刚度计算时荷载： q′=F ′l=43.26×0.6=25.96kN/m 1）强度验算： σ=W M max =20.1qL W =42 1005.890059.321.0???=32.79MPa ＜f m=215MPa τ=max z z Q S bI =641064.561075.490059.326.0??????=24.70MPa ＜f v=125MPa 强度符合要求。 2）刚度验算： ω=EI L 100′q 677.04=6 541064.5101.210090096.25677.0??????=0.09mm ＜400L =400900 =2.25mm 刚度符合要求。 式中：f m ——抗弯强度设计值，取f m=215MPa ； f v ——抗剪强度设计值，取f v=125MPa ； E ——弹性模量，取E=2.1×105N/mm2。 3.4侧墙模板对称钢管验算 侧墙模板对称钢管为通长布置，支撑横杆的步距为600mm ×450mm(竖×纵)。 单根钢管受到的轴心压力设计值: N=54.32×0.6×0.45=14.67kN 1）钢管稳定性验算： λ=l0/i=1200/16=75＜[λ]=150 钢管长细比满足要求。 查《建筑施工模板安全技术规范》（JTJ162-2008）附录D 知：?=0.72 N A ?=39772.01067.143 ??=51.32MPa ＜f 钢=215MPa 钢管稳定性满足要求。 2）钢管强度验算： N A ?=3971067.143?=36.95MPa ＜f 钢=215MPa 钢管强度满足要求。 式中： N---立杆的轴心压力设计值(kN)，取N=14.67kN ； ?---轴心受压构件的稳定系数； λ——长细比,由λ=l0/i 确定； i ——计算立杆的截面回转半径，i=0.35×(48+42.4)/2=16mm ； A ——立杆净截面面积(mm2)，A=3.14×(242-21.22)=397mm2； l0——立杆的计算长度(m)，l0=1.2m ； f 钢——钢管抗压强度设计值，取f 钢=215MPa 。 3.4端头侧墙斜撑验算 侧墙局部侧墙斜撑采用2根Φ48×2.8mm 钢管支撑，与水平方向夹角为30°方向设置，钢管一端部固定在底板预埋的2排Φ28mm 钢筋上，第一排距离模板边间距1560mm ，第二排距模板边间距3640mm ，钢管斜撑的竖向间距为1200mm,横向间距900mm ，斜撑与支架立杆之间用扣件连接，增加钢管整体稳定性。 单根钢管受到的轴心压力设计值: N=0.5×54.32×1.2×0.9/cos30°=33.87kN 1）钢管稳定性验算： λ=l0/i=1040/16=65＜[λ]=150 钢管长细比满足要求。 查《建筑施工模板安全技术规范》（JTJ162-2008）附录D 知：?=0.78 N A ?=39778.01087.333 ??=109.38MPa ＜f 钢=215MPa 钢管斜撑稳定性满足要求。 2）钢管强度验算： N A ?=3971087.333?=85.31MPa ＜f 钢=215MPa 钢管强度满足要求。 式中： N---立杆的轴心压力设计值(kN)，取N=33.87kN ； ?---轴心受压构件的稳定系数； λ——长细比,由λ=l0/i 确定； i ——计算立杆的截面回转半径，i=0.35×(48+42.4)/2=16mm ； A ——立杆净截面面积(mm2)，A=3.14×(242-21.22)=397mm2； l0——立杆的计算长度(m)，l0=0.9/cos30°=1.04m ； f 钢——钢管抗压强度设计值，取f 钢=215MPa 。 4、顶（中）板模板设计及验算 4.1顶（中）板模板设计 车站顶板厚度900mm ，中板厚450mm,净空为4.85～7.85m 。按最不利因素进行考虑。车站框架顶板（中板）采用φ48×3.5碗扣件式钢管脚手架支撑，平面井字排列为900×900，横向间距900mm ，纵向间距900mm ，靠近侧墙端间距为横向间距600mm 。底模模板板面采用18mm 胶合板，次楞采用50×100mm 方木，方木间距250mm ，模板的支撑主楞采用150×150mm 方木，方木间距900mm 。 4.2顶（中）板模板验算 顶板厚为900mm ，以此截面板为代表进行验算，取顶板与中板之间距离为4950mm 。板底模板用18mm 厚木模板；板底次楞尺寸50mm ×100mm 方木，沿基坑纵向布置，次楞横向间距250mm ；板底主楞采用150mm ×150mm 方木，间距900mm ，沿基坑横向布置；支顶用碗扣式式钢管脚手架，立杆纵向间距900mm,横向间距900mm 。 4.2.1验算内容 验算模板强度、扰度，次楞强度、扰度，主楞强度、扰度，顶板立杆稳定性。 4.2.2验算过程 4.2.2.1计算荷载设计值 模板自重： 0.30KN/㎡ 顶板混凝土自重： 25×0.9=22.5KN/㎡ 顶板钢筋自重（车站结构含钢量为180kg/m3）： 1.8×0.9=1.62KN/㎡ 施工人员及设备(均布荷载)： 2.5KN/㎡ （集中荷载）： 2.5KN 按三跨连续板计算，设计算简图如下： q 计算简图 永久荷载系数取1.2,可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支架中不确定的因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减，已知模板宽度为0.3m。则计算如下： 计算出静载：q1=(0.30+22.5+1.62)×1.2×0.25=7.326kN/m ⑴施工荷载为均布荷载： 活载为：q2=2.5×1.4×0.25=0.875kN/m ⑵施工荷载为集中荷载 活载为：q3=2.5×1.4=3.5kN 4.2.2.2模板验算 ⑴强度验算 ①当施工荷载按均布作用时，静载为7.326kN/m，活载为0.875kN/m。 查表得，Km=-0.100；Km=-0.177； M=-0.100×7.326×0.252+（-0.177）×0.875×0.252=-0.055kN.m ②当施工荷载按集中作用时，静载为7.326KN/m，集中荷载为3.5KN。 查表得，边跨弯矩系数Km=0.08，Km=0.213；中间跨弯矩系数Km=-0.100；Km=-0.175； 边跨弯矩：M1=0.08×7.326×0.252+0.213×3.5×0.25=0.223kN.m 中间跨支座弯矩：M2=-0.01×7.326×0.252+（-0.175）×3.5×0.25=-0.192KN.m 强度验算取最大弯矩值，M=M1=0.223kN.m 模板强度：f=M/W=0.223×106/54000=4.13N/mm2<[f]=13N/mm2,模板强度满足要求。 同时，可以确定结构最不利荷载组合为：结构全部自重荷载设计值和施工集中荷载作用在跨中。计算出在0.25m宽模板上，设计的竖向最不利荷载值为： q=(0.30+22.5+1.62)×1.2×0.25+2.5×1.4=10.83KN/m ⑵刚度验算 刚度验算时按标准荷载，同时不考虑动载： q=q3=(0.30+22.5+1.62)×0.25=6.11KN/m w=Kwql4/100EI=0.677×6.11×2504/(100×9000× 486000)=0.037mm<[w]=250/400=0.625mm，刚度满足要求。 4.2.2.3次楞验算 新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，次楞承受模板传来的荷载，主楞作为梁支点按三跨连续考虑，宽取250mm，由于主楞间距为900mm，验算次楞，则应按照计算跨度900mm。 q ⑴强度验算 M支=Kmq1l2=0.1×10.83×0.25×0.92=0.219KN.m 次楞强度：f=M/W=0.219×106/83333=2.63N/mm2<[f]=13N/mm2，强度满足要求。 ⑵挠度验算 最大挠度：Wmax=Kwq2l4/100EI=(0.99×(0.30+22.5+1.62)×0.25×9004)/(100×9500×4166666.7)=1.00mm<[w]=900/400=2.25mm，次楞挠度满足要求。 4.2.2.4主楞验算 总竖向设计荷载： q=1.2×(0.30+22.5+1.62)×0.9+1.4×2.5=29.87KN 主楞弯矩按最不利情况考虑，按集中荷载作用在跨中位置，三跨连续梁的公式系数计算，查表：弯矩系数为K=0.213，扰度系数w=1.146； Mmax=0.213×29.87×0.9=5.73KN.m ⑴强度验算 故以此M=5.73KN.m弯矩值进行截面强度验算： σ=M÷W=5.73×106÷562500=10.19N/mm2＜[σ]=13N/mm2满足要求 ⑵挠度验算 ω横=Kwq3l4/(100EI底)=1.146×29.87×9004/(100×9500×42187500)=0.56mm＜[ω横]=900/400=2.25mm，满足扰度要求。 4.2.2.5顶板立管稳定性验算 现浇钢筋混凝土结构顶板，平面尺寸以27.2×19.8m为例，板厚0.9m，净高4.95m，用碗扣式Φ48×3.5钢管（间距900×900mm）作顶板模板支架。横杆步距1200mm，立杆Φ48×3.5mm,钢管容许荷载取33.1KN。次楞使用长度为19.8m的方木数量63根，总重量5.43t。主楞使用长度为18.75m的方木数量30根，总重量4.94t。 模板支架的荷载： 模板0.3KN/㎡、方木0.147KN/㎡、主楞0.098KN/㎡：合计0.545KN/㎡ 顶板混凝土自重： 25×0.9=22.5KN/㎡ 顶板钢筋自重： 1.8×0.9=1.62KN/㎡ 施工荷载： 2.5KN 钢管支架自重力 0.250KN/㎡ 泵送混凝土产生的荷载标准值取2kN/㎡，振捣产生的荷载取4kN/㎡； 永久荷载系数取1.2；可变荷载分项系数取1.4。 合计：（0.545+22.5+1.62+0.25）×1.2+(2+4+2.5)×1.4=41.80KN/㎡ 钢管立于钢楞交叉处，每区格面积为：0.9×0.9=0.81㎡ 每根立杆承受荷载为：41.80×0.81=33.86KN Φ48×2.8mm钢管A=397.6mm2,i=16mm，钢材的强度设计值为205N/mm2。 ⑴强度验算：σ=P顶/A=33.86×1000/397.6=85.16N/mm2＜[σ]=205N/mm2，满足强度要求。 ⑵稳定性验算： 长细比：λ=L÷i=1200÷16=75 查表《建筑施工计算手册》附表2-67的ψ=0.813 σ=P顶/(φ管A)=33.86/(0.813×397.6)=104.7N/mm2＜[σ管]=205N/mm2，满足稳定性要求。 5、顶板(中板)纵梁模板设计 本工程主体结构以最大截面梁为宽1000mm×高2100mm（梁截面积A=2.1㎡）为代表进行验算。 5.1模板设计 梁底模板采用18mm胶合板；次楞采用100×100mm方木，横向间距为300mm,梁底模板主楞采用[10槽钢支撑，纵向间距为450mm。梁侧模板次楞采用100×100mm方木，间距300mm，采用[10槽钢支撑，纵向间距为450mm。 扣式脚手架横向间距600mm，纵向间距900mm，为保证脚手架体系的刚度，在纵向每跨跨中采用扣件式钢管做加强处理。搭设完成后的脚手架体系中，横距600mm、纵距450mm。梁侧设置一道水平杆件加强处理，梁侧纵距为450mm，层高为600mm。 5.2顶（中）纵梁底模验算 5.2.1验算内容 验算模板强度、扰度，次楞强度、扰度，主楞强度、扰度和钢管立柱稳定性。 5.2.2验算过程 5.2.2.1计算荷载设计值 标准荷载（取1米长模板） 模板及支架： 0.30kN/㎡ 混凝土自重： 25×2.3=57.5kN/㎡ 顶板钢筋自重： 1.8×2.3=4.14kN/㎡ 振捣混凝土产生荷载 2kN/㎡ 梁底模板强度验算，按三跨连续梁模型计算 梁底模板强度验算的设计荷载： =(0.3+57.5+4.14)×1×1.2=74.328kN/m 静载：q 1 =2.0×1×1.4=2.8kN/m 活载：q 2 计算简图： q 查表，静载Km=0.080，活载Km=0.101 M=0.08×74.328×0.252+0.101×2.8×0.252=0.389N.m 5.2.2.2模板验算 ⑴强度验算 底模应力σ=M÷W=0.389×106÷（5.4×104）=7.20N/mm2＜[f]=13 N/mm2,满足强度要求。 ⑵刚度验算 ω 横=K m q 3 l4/(100EI 底 )=0.677×（0.3+52.5+3.78）×3004/(100×9500×4.86× 105)=0.672mm＜[ω 横 ]=300/400=0.75mm，满足刚度要求。 5.2.2.3次楞验算 新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，次楞承受模板传来的荷载，主楞作为梁支点按三跨连续考虑，宽取300mm，由于主楞间距为450mm，验算次楞，则应按照计算跨度450mm，次楞选择100mm*100mm的方木。 q ⑴次楞强度验算 M=K m q 1 l2=0.1×(74.328+2.8)×0.3×0.452=1.56kN.m 次楞强度：f=M/W=1.56×106/166666.7=9.36N/mm2<[f]=13N/mm2，强度满足要求。 ⑵次楞挠度验算 最大挠度：w max =K w ql4/100EI=(0.99×74.328×0.3×4504)/(100×9500× 8333333.3)=0.11mm<[w]=450/400=1.125mm，次楞挠度满足要求。 5.2.2.4主楞验算 主楞由立柱支撑，横向间距300mm，纵向间距450mm，次楞荷载直接沿着主楞，传递到钢管立柱上，主楞不需强度、刚度验算。 5.2.2.5钢管立柱 钢管立柱采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑。 模板支架荷载： 模板、横楞及支架： 0.514KN/㎡ 混凝土自重： 25×2.3=57.5KN/㎡ 顶板钢筋自重： 1.8×2.3=4.14KN/㎡ 计算书 1模板配置概况表 模板支架配置表 2材料的物理力学性能指标及计算依据 2.1材料的物理力学性能指标 1）材料的物理力学性能指标 ①碗扣支架钢管截面特性 根据JGJ166-2008规范表5.1.6、5.1.7采用： φ=，壁厚t=3.5mm，按壁厚3.0mm计算。截面积A=4.24cm2，自外径48mm 重q=33.1N/m，抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N/mm2，抗剪强度设计值fv=125N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。 回转半径i＝1.59cm，截面模量W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.78cm4。 ②方木 根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录 A 3.1-3 木材的强度设计值和弹性模量采用； 方木采用红皮云杉，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度设计值f=13N/mm2，承压强度设计值f=10N/mm2，顺纹抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，顺纹抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2。 截面尺寸85mm×85mm，惯性矩I=bh3/12=4.350×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.024×10-4m3, 静矩S= bh2/8=7.677×10-5m3 截面尺寸100mm×100mm，惯性矩I=bh3/12=8.333×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.667×10-4m3, 静矩S= bh2/8=1.250×10-4m3 截面尺寸120mm×120mm，惯性矩I=bh3/12=1.728×10-5m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=2.88×10-4m3, 静矩S= bh2/8=2.16×10-4m3 ③木胶合板（参照产品试验性能参数） 模板采用胶合面板，规格2440mm×1220mm×18mm 抗弯强度设计值f=11.5N/mm2，承压抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，弹性模量E=6000 N/mm2； 取1m宽模板， 惯性矩： I=bh3/12=1000×183/12=4.86×10-7 m4； 模板的截面抵抗矩为：w＝bh2/6=1000×182/6=5.40×10-5m3； 静矩： S= bh2/8=1000×182/8=4.05×10-5m3； ④钢模板面板 钢模板采用大模板，面板为6mm厚Q235A钢板，规格2m×3m。 抗弯拉、压强度设计值f=215N/mm2，抗剪强度设计值f=125N/mm2 弹性模量E=206000N/mm2。 取1m宽，截面积A=6000mm2，惯性矩I=1.8×10-8m4；截面模量W=6×10-6m3；静矩S=4.5×10-6m3 ⑤钢背楞 竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢；背楞采用2［10普通型热轧 扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为13.0m，（计算取的高度） 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 板底纵向钢管的间距距离300mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。、 （实际铺设脚手板50mm厚200mm宽） 模板自重0.35kN/m2，大型设备、结构构件荷载4.00kN/m2。（网架荷载小于此荷载） 倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值3.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 楼板强度计算参数：钢筋级别三级钢筋。 楼板的混凝土强度等级C40。 每天标准层施工天数5天。 楼板截面支座配筋率（%）0.28 楼板短边比长边的比值（1.00） 计算楼板的厚度（m）0.10 计算楼板的长边长度（m）2.5 （据结构图纸，楼板下为井字梁，纵横向间距均2.5米） 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.0。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 0.350×0.900=0.315kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000+3.500)×0.900=6.750kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 青田县瓯江四桥（步行桥）工程 塔楼施工方案 检算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 二〇一六年九月十日 青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据 （1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》； （2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《建筑施工计算手册》(第二版)； （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 （7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介 青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。 其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构； 瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。 瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。 瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。 根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。 按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。 （1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。 （2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要 求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。 （3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。 五、受力分析 （一）、荷载标准值 钢筋砼容重取26kN/m3。 顶板位置每延米砼为0.45m3/m，宽度0.6m 混凝土自重标准值： g1=(0.45m3/m×26KN/m3)/0.6m=19.5KN/m2 竹胶板自重标准值： g2=0.2KN/m2 方木自重标准值： g3=0.047×0.07×10KN/m3=0.0329KN/m 施工人员及机械设备均布活荷载： q1=3KN/m2 振捣砼时产生的活荷载： q2=2KN/m2 （二）、模板检算 模板材料为竹胶板，其静弯曲强度标准值为60f MPa =，弹性模 量为：3 6.010E MPa =?，模板厚度m d 015.0=。模板截面抵抗矩和模板 截面惯性矩取宽度为1m 计算: 模板截面抵抗矩)(1075.36 015.016 3522 m m m ad W -?=?== 模板截面惯性矩) (108125.212015.01124733m m m ad I -??== 模板支撑肋中心距为0.2m ，宽度0.6m ，模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.2m+0.2m+0.2m 。 ①强度计算 模板上的均布荷载设计值为： q=[1.2×（g1+g2）+1.4×(q1+q2)] ×0.6m =[1.2×(19.5+0.2)+1.4×(3+2)] ×0.6=18.384KN/m 最大弯矩： Mmax=0.1×ql 2=0.1×18.408×0.22=0.0735KN ·m σmax=Mmax/(1.4×W)=0.0735/(1.4×3.75×10-5)=1.401MPa ＜f=60MPa [满足要求] ②挠度计算 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 q=(g1+g2)×0.6=(19.5+0.2) ×0.6=11.82KN/m 最大挠度为： δ= m ＜δ 模板支架设计 一、编制依据： 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《木结构工程施工质量验收规范》 施工图纸（工程结构形式、荷载大小、地基土类别、承受浇筑混凝土的重量及侧压力）及施工组织设计（施工进度、施工设备、材料供应以及施工荷载） 二、编织步骤及注意事项： 脚手架工程施工的主要步骤如下：主要及相关人员商讨方案---确定方案---编制方案---报公司技术、安全部门审批方案---审批合格后由架子工长组织实施---各方验收合格---投入使用脚手架工程在施工前，技术负责人应召集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨，确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容，然后由技术负责人或技术员编制，编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术安全部门会审，并由公司总工程师审批后执行。方案审批返回项目部，由项目部架子工长组织工人进行搭设，经公司技术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合格，方可使用。 三、模板支架荷载： 1、荷载分类 作用于模板支架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。 2、永久荷载（恒荷载）可分为： （1）模板及支架自重，包括模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆、立杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重； （2）新浇混凝土自重； （3）钢筋自重 3 、可变荷载（活荷载）可分为： （1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重； （2）倾倒或振捣混凝土荷载。 四、方案确定： 1、工程概况 板厚240 mm 180mm 150mm 130mm 130mm 高1000mm 700mm 700mm 700mm 700mm 梁 宽700mm 500mm 500mm 500mm 500mm 2、顶板支撑方案搭设参数的确定 现以转换层为例选择顶板模板支撑方案： ①、由于层高为4.5m，可确定支架搭设高度为4.2m(层高减掉板厚)；现设定支撑架布距为1.2m,则立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=层高-板厚-底层横杆至地面距离-整倍的布距-相邻模板背楞的高度；及 a=4.5-0.2-0.1-1.2×3-0.1=0.5 ②、初步确定立杆纵距和横距均为1.2m； ③、模板材料选择竹胶板；相邻模板的小楞采用50×100mm2木方，间距为300mm；顶托梁采用100×100mm2木方，间距为1200mm。采用的钢管类型为48× 3.5。 3、设计计算内容： 1.板底面板强度、挠度和剪力计算； 2.板底木方强度、挠度和剪力计算； 3.木方下面支撑梁（木方或钢管）强度、挠度计算； 4.扣件的抗滑承载力计算； 5.立杆的稳定性计算。 4、计算解析： 力传递过程： 面板-木方-托梁-顶托(或扣件)-立杆 楼板支撑架立面简图 箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下： 具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值 板模板(扣件钢管架)计算书 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.90； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.楼板参数 楼板的计算厚度(mm):120.00； 4.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算: 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1×1= 1 kN/m； 2、强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.2×3.35+1.4×1= 5.42kN/m 最大弯矩M=0.1×5.42×0.32= 0.049 kN·m； 面板最大应力计算值σ= 48780/54000 = 0.903 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为0.903 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求! 目录 一、工程概况 (1) 二、900*900*1200mm 195结构顶板支架与模板设计计算书 (2) 三、1200*1200*1200mm(189)结构平台支架与模板设计计算书 (20) 四、现浇横梁支架立杆受力计算 (33) 五、地梁基础 (45) 六、柱模 (45) 七、楼板模板 (48) 2#桥框架支架模板计算书 一、工程概况 （一）工程简介 2#框架桥起止里程桩号:K0+870-K1+760,地面以上结构层数为2/11.5m,其中A1-A34轴因受排污干管影响,框架结构层数设计为一层,地面标高为185,楼面板为195平台，其余均为二层结构。墙柱混凝土强度等级为C30,楼面板混凝土强度等级:189楼板厚120mm强度等级C30,195结构顶板楼面板厚均为200mm,混凝土强度等级均为C40,后浇带宽800mm,共26段,其中A1-A34轴现浇楼板跨排污干管,排污干管高、宽分别为2*2.6m。 （二）支架模板布置情况 本工程支架搭设均采用外径Φ48mm，壁厚3.5mm的碗扣式满堂支架，碗扣式钢管必须满足《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）的要求。 由于A1-A34轴横跨排污干管采用搭设门洞支架的方式，门洞宽度设置为3.5m，因现浇楼板厚度为120mm、200mm,厚度较薄，采用钢管支架搭设。现浇楼板厚120mm支架采用1200*1200*1200mm;现浇楼板厚200mm支架采用9000*9000*1200mm。 框架底模全部采用面板规格1220×2440×12mm竹胶板，底模下方搁置50×100mm背肋方木，间距300mm。 （三）支架基础下地质情况 经地勘资料查得，本场地及周边岩层分布连续，不存在断层、构造破碎带，未见滑坡、泥石流等不良地质现象，场地整体稳定。 400 mm×850 mm梁模板支架计算书 &&&湖酒店工程；工程建设地点：kkk；属于kkk结构;地上3层;地下1层；建筑高度：20m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由hjkg投资建设，lhjl设计，;jnk地质勘察，hjl监理，组织施工；由kkk 担任项目经理，kk担任技术负责人。 一、参数信息 本算例中，取lkl作为计算对象。梁的截尺寸为400 mm×850 mm，支撑长度为6.3 m。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。 （一）支撑参数及构造 梁两侧楼板混凝土厚度(mm):250；立杆纵距l a(m):0.6； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.3； 立杆步距h(m):1.5；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.8； 梁支撑架搭设高度H(m):15.9；梁两侧立杆间距l b(m):0.8； （二）材料参数 面板类型为木面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。 木方截面为60mm×80mm，梁底支撑钢管采用Ф48×3.0钢管，钢管的截面积为A=4.24×102mm2，截面模量W=4.49×103mm3，截面惯性矩为I=1.08×105 mm4。 木材的抗弯强度设计值为f m＝13 N/mm2,抗剪强度设计值为f v＝1.3 N/mm2,弹性模量为E＝12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为f m＝13 N/mm2,抗剪强度设计值为f v＝1.3 N/mm2,面板弹性模量为E＝9000 N/mm2。 荷载首先作用在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。 （三）荷载参数 梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。 所处城市为杭州市，基本风压为W0＝0.45kN/m2；风荷载高度变化系数为μz＝ 0.74，风荷载体型系数为μs＝0.355。 二、梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑 模板支架 计 算 书 一、概况： 现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下： q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： 主体结构 模板支架受力计算书 计算人： 复核人： 狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。 叠合板底（轮扣式）支撑计算书 计算依据： 1、《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1-2014 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《建筑施工承插式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－2010 4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 6、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 平面图 纵向剖面图 四、叠合楼板验算 按简支梁，取1.2m单位宽度计算。计算简图如下： W=bt2/6＝1200×602/6＝720000mm4 I=bt3/12＝1200×603/12＝21600000mm3 承载能力极限状态 q 1=γ G b (G 2k +G 3k ) (h 现浇 + h 预制 )+γ Q bQ 1k =1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07） +1.4×1.2×3=9.739kN/m q 1静=γ G b (G 2k +G 3k ) (h 现浇 + h 预制 )=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07） =4.7kN/m 正常使用极限状态 q=γ G b (G 2k +G 3k ) (h 现浇 + h 预制 )+γ Q bQ 1k =1×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07） +1×1.2×3=7.52kN/m 1、强度验算 M max =0.125q 1 l2=0.125×9.739×1.22=1.753kN·m σ=M max /W=1.753×106/(7.2×105)=2.435N/mm2≤[f]=14.3N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 ν max ＝5ql4/(384EI)=5×7.52×12004/(384×30000×216×105)=0.313mm ν max =0.313 mm≤min{1200/150，10}=8mm 满足要求！ 五、主梁验算 q 1=γ G l(G 1k +(G 2k +G 3k )h )+γ Q lQ 1k =1.2×1.2×(0.05+(24+1.1) ×0.13)+1.4×1.2×3=9.811kN/m 正常使用极限状态 q=γ G l(G 1k +(G 2k +G 3k )h )+γ Q lQ 1k =1×1.2×(0.05+(24+1.1) ×0.13)+1×1.2×3=7.576kN/m 碗扣钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.4m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方35×80mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用90×90mm木方。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.0。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1 = 25.100×0.200×1.200+0.200×1.200=6.264kN/m 地铁车站主体结构模板、支架计算书 计算书 1模板配置概况表 模板支架配置表 部位面板 (mm) 次楞(mm) 主楞(mm) 支撑(mm) 中板(0.4m) 18胶 合板 85×85方 木,间距300 ［8槽钢或120× 120方木，间距900 Φ48×3.5碗扣架 900×900×1200布置 顶板(0.8m) 18胶 合板 85×85方 木,间距300 ［8槽钢或120× 120方木，间距600 Φ48×3.5碗扣架 600×900×1200布置 中板梁 (0.9× 1.0m) 梁底 模板 18胶 合板 85×85方 木,间距150 ［8槽钢或120× 120方木，间距300 Φ48×3.5碗扣架 300×900×1200布置 梁侧 模版 18胶 合板 85×85方 木,间距300 竖向Φ48×3.5钢管，间距为300；对拉螺栓， 纵向600，竖向300；斜撑钢管间距300 顶板梁(1.2×1.8m) 梁底 模板 18胶 合板 85×85方 木,间距150 ［8槽钢或120× 120方木，间距300 Φ48×3.5碗扣架 300×900×1200布置 梁侧 模版 18胶 合板 85×85方 木,间距300 竖向Φ48×3.5钢管，间距为300；对拉螺栓， 纵向600，竖向300；斜撑钢管间距300 侧墙(0.7m),高 5.05m，6.19m，18胶 合板 85×85方 木,间距200 ［10槽钢，间距600 Φ48×3.5碗扣架水平 撑，竖向间距600 6钢 板 ［8槽钢，间 距300 双［10槽钢，间距 900（100,400,600） 三角架 柱 18胶 合板 100×100方 木间距200 双［10槽钢，间距 750 Φ48钢管，间距250 2材料的物理力学性能指标及计算依据 2.1材料的物理力学性能指标 1）材料的物理力学性能指标 ①碗扣支架钢管截面特性 根据JGJ166-2008规范表5.1.6、5.1.7采用： 外径48mm φ=，壁厚t=3.5mm，按壁厚3.0mm计算。截面积A=4.24cm2，自重q=33.1N/m，抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N/mm2，抗剪强度设计值fv=125N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。 梁模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.0m ， 梁截面 B ×D=1000mm ×1000mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.20m ， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。 木方100×100mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。 梁底支撑木方长度 1.50m 。 梁顶托采用双钢管48×3.25mm 。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.00kN/m 3，施工活荷载5.00kN/m 2。 梁两侧的楼板厚度0.20m ，梁两侧的楼板计算长度3.00m 。 地基承载力标准值230kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 700 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.200×3.000×0.600=10.800kN 。 采用的钢管类型为48×3.25。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×1.000×1.000+0.500×1.000=25.500kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×1.000=5.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600× 0.600=1.354kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.354×1000× 1000/54000=25.067N/mm2 面板的抗弯强度验算 f > [f],不满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600=13.536kN 截面抗剪强度计算值 T=3×13536.0/(2×1000.000× 18.000)=1.128N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 主体结构模板支架受力计算书计算人：复核人： 狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m共分10段结构施工。主体结构施工拟投入 8套标准段脚手架（长27.2m x宽19.8m x6.35m）。最长段模板长32m最短段模板长24m每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用①48X 3.5mm碗扣式 钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 （1）狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角 钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为 4.0m高的标准节和0.85m高的加高节， 大模板采用4000 （长）X 1980 （宽）x 6.0mm （厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用[8普通型热轧槽钢，背楞采用2 [ 10,普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mn高。在浇灌混凝土前 水平埋入一排? 25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L= 700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋①25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm 扣件钢管楼板模板支架计算书 扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为2.8m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用钢管φ48×3.0mm。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.20)+1.40×2.50=9.764kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×2.50=9.227kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.0。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 附件1：计算书 本计算书钢管规格均取φ48×3.0mm 。 1 荷载汇总 2 材料性能汇总 3 侧墙钢模及支撑体系验算 3.1钢模板及支撑体系验算 （1）侧压力计算 根据《建筑施工计算手册》,新浇筑混凝土对模板最大侧压力按下列公式计算,并取二式中较小值。 21 21022.0V t F c ββγ= H F c γ= 式中： F ─新浇混凝土对模板的最大侧压力（2/m kN ） c γ─混凝土的重力密度，取243/m kN 0t ─新浇混凝土的初凝时间（小时），可按公式)15/(200t 0+=T ，T 为混凝土的温度，取20℃，h h 7.5)1520/(200t 0=+= 1β─外加剂影响修整系数，1β=1.2 2β─混凝土的坍落度影响修整系数。当坍落度小于30mm 时，取0.85； 50~90mm 时，取1.0；110~150mm ，取1.15，本次计算取2β=1.15 V ─混凝土浇注速度。取h m V /2= H ─混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度，本次侧墙浇注高 度取最大值4.70m 。得： 2 2 12101/74.582 15.12.17.52422.022.0m kN V t F c =?????==ββγ 。22/8.11270.424m kN H F c =?==γ 因二者取最小值，新浇混凝土对模板最大侧压力20/74.58m kN F =。 有效压头高度h 由下式计算： c F h γ/0= 有效压头m h 45.2=。 分项系数1.35，则作用在侧墙模板上的总荷载为： 2/30.7974.6835.1m kN F =?=。 （2）钢面板验算 钢面板采用6mm 钢板，背面间距350mm 布置[10槽钢，面板计算时按三跨连续梁考虑，有效净跨去330mm ，计算时取1m 板宽。 截面抵抗矩3322100.6610006 1 61W mm bh ?=??==模 截面惯性矩4433108.16100012 1 b 121mm h I ?=??== 模 进行刚度验算时，采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用，则模板上作用的均布荷载。m /74.5874.581b q 01kN F =?== 进行强度验算时，采用设计荷载，则作用在钢面板上的均布荷载 。m kN bF /07.5630.791q 2=?== ①刚度验算 梁5KZL6(700x1600)模板（扣件式）计算书一、工程属性 二、荷载设计 三、模板体系设计 平面图 立面图 四、面板验算 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×1＝51.46kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝49.69kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝40.9kN/m 1、强度验算 M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×49.69×0.172+0.121×1.76×0.172＝ 0.16kN·m σ＝M max/W＝0.16×106/37500＝4.17N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×40.9×1754/(100×10000×281250)＝0.086mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×49.69×0.17+0.446×1.76×0.17＝3.56kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×49.69×0.17+1.223×1.76×0.17＝10.32kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×49.69×0.17+1.142×1.76×0.17＝8.42kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×40.9×0.17＝2.81kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×40.9×0.17＝8.18kN R3'=0.928 q2l=0.928×40.9×0.17＝6.64kN 五、小梁验算 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1＝ max{3.56+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(1.6-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0. 18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.7/2， (1.2-0.6)-0.7/2]/2×1，10.32+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.7/4}=10.36kN/m q2＝地铁车站主体结构模板、支架计算书
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