桥梁工程重力式桥墩课程设计总结
第一章 工程设计概况
一、 线路、水文、地质情况
线路为Ⅰ级铁路，单线，直线，平坡。
基地地质粘土，液性指数0.13，孔隙比0.69基本承载力400kPa ，土的容重19.5kN/m 3。
水文、气象：无流水、无冰冻。
二、 设计活载及建筑材料概述
设计活载为中—活载，且乘以荷载系数1.3。
图1—1 中—活载图示
墩帽采用标号C30，钢筋混凝土，托盘及缩颈以下40cm 墩身采用C30号混凝土，墩身及基础采用C20号混凝土。
三、 桥梁跨度、样式、尺寸说明
跨度24m 单线铁路先张法预应力混凝土简支梁。梁全长24.6m ，梁缝0.1m ，梁高2.1m ，支座铰中心至支撑垫石顶面为0.325m ，轨底至梁底2.6m ，轨底至支撑垫石顶高度3.0m ，垫石高度为0.2m ，支座底板尺寸为0.50.5m m ?，支座全高0.4m ，每孔梁重1568kN 。桥上设双侧人行道及栏杆。
四、 桥墩形式及尺寸
顶帽及托盘尺寸见附图一。墩身及基础尺寸见附图二。各部分尺寸确定依 据及最终取值如下： （1） 墩帽厚度
墩帽直接支撑桥跨结构承受较大的支座反力，为了把支座反力均匀地传递给墩身，铁路规范规定，墩帽的厚度不小于40cm ，并应采用不低于C30的混凝土，一般要设置钢筋。
依据以上规范规定，设置墩帽厚度为40cm ，采用C30混凝土，并设置钢筋。 （2） 墩帽平面尺寸
○
1当相邻跨度相等时，相邻支座间的顺桥方向中心距离为 02f e e a =+≥
a —梁支座底板纵向尺寸
e —梁端至支座中心线的距离（0.3e m =）
0e —为相邻两梁之间应留的缝隙（00.1e m =）
支座底板尺寸给定0.50.5m m ?，经过验算：
00.520.7a m e e m =≤+=
满足规范要求。
○
2为了提高局部承压力，并考虑施工误差及预留锚栓孔的要求，支撑垫石边缘至支座底板边缘应保持一定的距离b ，其值为15~20cm 。 依据以上规范规定，取b=20cm 。 ○
3支撑垫石边缘至顶帽边缘的距离c ，为了满足架梁时或养护时安放移梁及顶
梁设备的需要，应符合以下规定： a ．顺桥方向（纵向）：跨度8L m ≤时，c 不应小于15cm ；820m L m <<时，c 不应小于25cm ；20L cm ≥时，c 不应小于40cm 。
b ．横桥方向（横向）：当顶帽为圆弧形时，支撑垫石角至顶帽最近边缘的最小距离与顺桥方向相同。当顶帽为矩形时，支撑垫石角至顶帽边缘的最小距离为50cm 。
这样等跨度直线桥顶帽纵向尺寸为：
22A f a b c =+++
考虑到一般架桥机架设分片式梁时，每片梁不能直接落在设计位置，需在墩顶上作横向移动，为了给出一定的工作位置，确保操作安全，铁路规范规定，顶帽横向宽度B 还应满足下列要求：
当跨度8L m ≤时，4B m ≥;820m L m <<时，5B m ≥;20L m ≥时，6B m ≥。 依据以上规范规定，取c=80cm ，取B=8m 。
227050220280320A f a b c cm
=+++=++?+?= （3） 托盘尺寸
为了保证悬出部分的安全，根据设计经验，试验资料和构造要求，规定墩帽下四周设10~20cm 宽的飞檐，托盘底面横向宽度B 不宜小于支座底板外缘的距离b ；托盘侧面与竖直线间的夹角°45β≤；支撑垫石横向边缘外侧50cm 处的顶帽底缘点竖直线与该底缘点至托盘底部边缘处的连线的夹角°30α≤，如图1—2所示。
图1—2 桥墩托盘尺寸（单位cm）
（4）墩身尺寸
铁路桥墩的侧坡不应小于20:1，更多情况下采用30:1~40:1。设计中桥墩的纵向、横向倾斜度均采用35:1。
（5）明挖基础尺寸
明挖基础可采用单层式或多层式，每一层的厚度不宜小于1.0m。双向受力矩形墩台的明挖基础，其最上一层基础台阶两正交方向的破线与竖直线所成的夹角，对于混凝土基础不应大于35°；其下各层台阶正交方向的夹角不应大于45°，如图1—3所示
图1—3 桥墩托盘尺寸（单位cm）
第二章 荷载计算
一、 主力
（一） 垂直荷载
1、梁及桥面重（按木枕桥面计）
115683824.72506.6N kN =+?= 2、桥墩圬工重
（1） 顶帽C30号钢筋混凝土
28.0 3.20.625384N kN =???= （2） 托盘C30号混凝土
31
(4.37.6)2 2.823766.362N kN =+????=
（3） 墩身圬工重 圬工体积
00023
000022235354
()3535353
h h h V d B dh
B d d B h h h ????=++ ???????=+++??
当0 2.8d =，0 4.3B =时
423N V =，计算结果见表2—1
（二）垂直荷载
1、单孔轻载（图2—1）
图2—1 单孔轻载（单位m）
1
1430 2.6517.2119.615.75
24
1507.88
R
kN
?+??
=
=
1
1507.880.35527.758
R
M kN m
=?=?
2、单孔重载（图2—2）
图2—2 单孔重载（单位m）
2
143021.3517.2119.68.25
24
1979.24
R
kN
?+??
=
=
2
1979.240.35692.734
R
M kN m
=?=?
3、双孔重载（图2—4）
由结构力学原理可知，如果相邻两孔梁的跨度分别为
1
L和
2
L，两孔梁上静活
载分别为
1
G和
2
G，则当12
12
G G
L L
=时，简算墩的支座反力之和为最大，因为是等跨
梁，所以公式简化成
12
G G
=，计算x值：
图2—3 x计算简图（单位m）
12
G G
=
[][] 104(11.9)119.624.7(11.9)1430119.624.77.5 x x x ?-+?--=+?--
5.32
x m
?=
由此可以得出双孔重载图示：
图2—4 双孔重载（单位m）
333
'''
14307.9711.88119.618.41104 6.58 2.94119.618.1215.29 2424
3029.27
R R R
kN
=+
?+????+??
=+
=
3
33
(''')0.35
(1564.791464.49)0.35
35.105
R
M R R
kN m
=-?
=-?
=?
4、双孔空载（图2—5）
图2—5 双孔空载（单位m ）
444'''24.71312
224321.1R R R kN =+??=
?=
40R M =
二、 附加力
（一） 顺桥方向水平力
1、制动力（牵引力与制动力大小相等，方向相反） （1） 单孔轻载和单孔重载
(143017.2119.6)0.10348.712z P kN =+??= 对墩身任意截面的力矩：
348.712(0.325 2.6)1020348.712Z M h h =?++=+
见表2—2
（2） 双孔重载
12(143011.88119.6)0.10285348.712(18.12119.6 6.58104)0.10285348.712Z Z P kN
P kN
=+??=<=?+??=<
因为均小于一孔梁跨的固定支座的水平力，故仍采用单孔梁跨制动力。 2、风力
风压强度按21.1/W kN m =计算。 （1） 顶帽及托盘风力（纵向）
17.6 4.3
(80.62) 1.102
(4.811.9) 1.1018.37W P kN +=?+
??=+?= 11227.6 4.34.8(0.32)11.9 1.1037.6 4.326.44418.37W P W M P h h ?+?
?=?++???+???+??=+? 见表2—3
（2） 墩身风力（计算结果见表2—4）
4.3235
b m h B b n
n ==+= 风压强度按21.1/W kN m =计算。 受风面积(/)2
b B
A h b h n h +=
?=+? 风力2W P A W =?
力臂232/3322/h b B h b h n
c b B b h n
++=?=?++
力矩（对计算截面）22
2
(32/)6
W
P W h M P c b h n W =?=
?+?
力矩（对基顶截面）
22
22
2
(22.2)
(32/)(22.2)
6(32/)(/)(22.2)6W P W W M P c h h b h n W P h h b h n W b h n h W h =?+-=?+?+?-=?+?++???-
（二） 横桥方向水平力 1、梁及列车风力 钢轨高度采用00.16h m = 轨底至梁底2 2.6h m = 轨底至支撑垫石顶33h m =
轨顶至梁底高度1 2.60.16 2.76c m =+= 列车风力力臂3 2.16 5.16c m =+= 梁上受风面积21 2.7624.768.172F m =?= 一孔列车受风面积23324.7/237.05F m =?=
（1）桥上无车
0 1.168.17274.99E kN =?=
1003(0.16)2
74.99 1.78133.48c M E h kN m
=?+-=?=?
（2）桥上有车单孔活载
1 1.1(68.17237.05)115.74E kN =?+= 1 1.1(68.17
2 1.7837.05 5.16)343.78M kN m
=??+?=?
（3）桥上有车双孔活载
2 1.1(68.17274.1)156.5E kN =?+= 2 1.1(68.172 1.7874.1 5.16)554.07M kN m
=??+?=?
以上力矩为对支撑垫石顶面力矩，对墩身截面再增加：(2.6)M E h ?=?+，计算结果见表2—5
2、顶帽及托盘风力（表2—6）
3(3.20.6 2.82) 1.1(1.92 5.6) 1.18.272W P kN
=?+??=+?=
3
(1.92 2.3 5.61) 1.18.27211.028.272W P M h h
=?+??+=+
3、墩身风力（表2—7）
2.8235
b m h B b n
n ==+= 风压强度按21.1/W kN m =计算。 受风面积(/)2
b B
A h b h n h +=
?=+? 风力4W P A W =?
力臂232/3322/h b B h b h n
c b B b h n
++=?=?++
力矩（对计算截面）44
2
(32/)6
W P W h M P c b h n W =?=
?+? 力矩（对基顶截面） 44
42
2
(22.2)
(32/)(22.2)6(32/)(/)(22.2)6
W P W W M P c h h b h n W P h h b h n W b h n h W h =?+-=?+?+?-=?+?++???-
3、列车横向摇摆力（表2—8）
130YB P kN =
130 5.16130(2.6)YB P M h =?+?+
第三章 墩身计算
墩身截面几何与力学性质计算矩形截面如图3—1。
图3—1 矩形截面计算图示（单位m ）
计算公式：
截面面积 2()A Bd m =
截面惯性矩 34()12x Bd I m =
34
()12y dB I m = 截面抵抗矩 23()6x Bd W m =
23
()6y dB W m = 各截面计算结果如表3—1
一、截面偏心检算
（一）纵向偏心检算
截面偏心应按各种荷载最不利组合，对墩身各截面进行检算，一般系单孔轻载（主加附）控制纵向偏心，按单孔轻载时列出截面计算结果如表3—2。
（二）横向偏心检算
1、桥上无车，墩身横向偏心检算（表3—3）
2、双孔空载，墩身横向偏心检算（表3—4）
3、双孔空载列车横向摇摆力，墩身横向偏心检算（表3—5）
二、 稳定性和强度检算
（一）整体纵向稳定性验算
028E GPa =
07.86610.2531.2937
x dx I I == 查表内插计算变截面影响系数 1.61m =
3600a R kPa = 2017.35A m = 049.6l m = 0/224.
8l m = 计算临界荷载cr N ，计算结果见表3—6
（二）强度检算
η，计算结果见表3—7 1、计算弯矩增大系数
y
2、墩身强度检算
（1）单孔重载（主+附）（表3—8）
（2）双孔重载（主+附）（表3—9）
（3）计算最大压应力
从以上计算结果可以看出，墩身单孔重载较双孔重载应力大，因为截面出现拉应力故按单孔重载作应力重分布计算，计算结果见表3—10
σ=，计算主力加附加应力时容墩身C20号混凝土容许压应力[]13.5MPa
σ=?=，以上计算最大压应力许压应力可以提高30%，即[]13.5 1.317.55MPa
σ均在容许范围以内。
max
从前面荷载计算和墩身截面模量计算可以看出，顺桥方向垂直力以及弯矩均比横桥向的大，截面模量则顺桥向比横桥向的小，所以墩身强度判定顺桥向作为控制设计，横桥向不再计算。
三、墩顶弹性水平位移检算
沿墩身高度H等分为若干段，采用3m分一段，墩身分段及编号见图3—2。
图3—2 墩身分段（单位cm）
桥墩桩基础设计计算书
基础工程课程设计 一．设计题目： 某桥桥墩桩基础设计计算 二．设计资料： 某桥梁上部构造采用预应力箱梁。标准跨径30m，梁长29.9m，计算跨径29.5m，桥面宽13m（10+2×1.5），墩上纵向设两排支座，一排固定，一排滑动，下部结构为桩柱式桥墩和钻孔灌注桩基础。 1、水文地质条件： 河面常水位标高25.000m，河床标高为22.000m，一般冲刷线标高20.000m，最大冲刷线标高18.000m处，一般冲刷线以下的地质情况如下： （1）地质情况c（城轨）： 2、标准荷载： （1）恒载 桥面自重：N1=1500kN+8×10kN=1580KN； 箱梁自重：N2=5000kN+8×50Kn=5400KN； 墩帽自重：N3=800kN； 桥墩自重：N4=975kN；扣除浮重：10*2*3*2.5=150KN （2）活载 一跨活载反力：N5=2835.75kN，在顺桥向引起的弯矩：M1=3334.3 kN·m； 两跨活载反力：N6=5030.04kN+8×100kN； （3）水平力 制动力：H1=300kN，对承台顶力矩6.5m； 风力：H2=2.7 kN，对承台顶力矩4.75m 3、主要材料 承台采用C30混凝土，重度γ=25kN/m3、γ‘=15kN/m3(浮容重)，桩基采用C30混凝土，HRB335级钢筋；
4、墩身、承台及桩的尺寸 墩身采用C30混凝土，尺寸：长×宽×高=3×2×6.5m 3 。承台平面尺寸：长×宽 =7×4.5m 2 ，厚度初定2.5m ，承台底标高20.000m 。拟采用4根钻孔灌注桩，设计直径1.0m ，成孔直径1.1m ，设计要求桩底沉渣厚度小于300mm 。 5、其它参数 结构重要性系数γso =1.1，荷载组合系数φ=1.0，恒载分项系数γG =1.2，活载分项系数γQ =1.4 6、 设计荷载 （1） 桩、承台尺寸与材料 承台尺寸：7.0m ×4.5m ×2.5m 初步拟定采用四根桩，设计直径1m ，成孔直径1.1m 。桩身及承台 混凝土用30号，其受压弹性模量h E =3×4 10MPa 。 （2） 荷载情况 上部为等跨30m 的预应力箱梁桥，混凝土桥墩，作用在承台底面中心的荷载为： 恒载及一孔活载时： 1.2(158054008009751507 4.5 2.515 1.42835.751571 3.55N KN =?+++-+???+?=∑） 1.4(300 2.7)42 3.78H KN =?+=∑ [3334.3300(2.5 6.5) 2.7 4.75 2.5 1.48475.425M KN =+?++? +?=∑（）] 恒载及二孔活载时： 1.2(158054008009751507 4.5 2.515N =?+++-+????∑）+1.45830.04=19905.556KN 桩（直径1m ）自重每延米为： q= 2 11511.781/4 KN m ??=π（已扣除浮力） 三、计算 1、根据《公路桥涵地基与基础设计规范》反算桩长 根据《公路桥涵地基与基础设计规范》中确定单桩容许承载力的经验公式，初步反算桩的长度， 设该桩埋入最大冲刷线以下深度为h ，一般冲刷线以下深度为h 2，则： [][]{} )3(2 1 22200-++==∑h k A m l U P N i i h γσλτ
电力工程基础课程设计
1引言 工厂供电，就是指工厂所需电能的供应和分配，亦称工厂配电。 众所周知，电能是现代工业生产的主要能源和动力。电能既易于由其它形式的能量转换而来，又易于转换为其它形式的能量以供应用；电能的输送的分配既简单经济，又便于控制、调节和测量，有利于实现生产过程自动化。因此，电能在现代工业生产及整个国民经济生活中应用极为广泛。 在工厂里，电能虽然是工业生产的主要能源和动力，但是它在产品成本中所占的比重一般很小（除电化工业外）。电能在工业生产中的重要性，并不在于它在产品成本中或投资总额中所占的比重多少，而在于工业生产实现电气化以后可以大大增加产量，提高产品质量，提高劳动生产率，降低生产成本，减轻工人的劳动强度，改善工人的劳动条件，有利于实现生产过程自动化。从另一方面来说，如果工厂的电能供应突然中断，则对工业生产可能造成严重的后果。 因此，做好工厂供电工作对于发展工业生产，实现工业现代化，具有十分重要的意义。由于能源节约是工厂供电工作的一个重要方面，而能源节约对于国家经济建设具有十分重要的战略意义，因此做好工厂供电工作，对于节约能源、支援国家经济建设，也具有重大的作用。 工厂供电工作要很好地为工业生产服务，切实保证工厂生产和生活用电的需要，并做好节能工作，就必须达到以下基本要求： （1）安全在电能的供应、分配和使用中，不应发生人身事故和设备事故。（2）可靠应满足电能用户对供电可靠性的要求。 （3）优质应满足电能用户对电压和频率等质量的要求 （4）经济供电系统的投资要少，运行费用要低，并尽可能地节约电能和减少有色金属的消耗量。 此外，在供电工作中，应合理地处理局部和全局、当前和长远等关系，既要照顾局部的当前的利益，又要有全局观点，能顾全大局，适应发展。 2负荷计算和无功功率计算及补偿 2.1 负荷计算和无功功率计算
简支T形桥梁工程课程设计报告
桥梁工程课程设计（本科） 专业道路桥梁与渡河工程班级15春 姓名炜灵 学号9
理工大学网络教育学院 2016年12月 一、课程设计目的 本课程的任务和目的：学生通过本课程的设计练习，使学生掌握钢筋混凝土简支T梁设计计算的步骤和法，学会对T梁进行结构自重力计算、汽车荷载和人群荷载力计算、作用效应组合；在汽车和人群荷载力计算时，学会用偏心受压法和杆杠原理法求解荷载横向分布系数。 二、课程设计题目 装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计 三、课程设计任务与指导书（附后） 四、课程设计成果要求 设计文本要求文图整洁，设计图表装订成册，所有图表格式应符合一般工程设计文件的格式要求。 五、课程设计成绩评定 课程设计文本质量及平时成绩，采用五级制评定：优、良、中、及、不及。
装配式钢筋混凝土简支T形梁桥 课程设计任务与指导书 一、设计容 根据结构图所示的一标准跨径为L b=25m的T形梁的截面尺寸，要求对作用效应组合后的最不利的主梁（一根）进行下列设计与计算： 1、行车道板的力计算； 2、主梁力计算； 二、设计资料 1、桥面净宽：净-7（车行道）+2×1.0（人行道）+2×0.25（栏杆）。 2、设计荷载：公路-II级，人群3.5kN/m2。 4、结构尺寸图： 主梁：标准跨径Lb=25m（墩中心距离）。 计算跨径L=24.50m（支座中心距离）。 预制长度L’=24.95m（主梁预制长度）。 横隔梁5根，肋宽15cm。
桥梁纵向布置图（单位：cm） 桥梁横断面图（单位：cm） T型梁尺寸图（单位：cm） 三、知识点（计算容提示） 1、行车道板计算 1）采用铰接板计算恒载、活载在T梁悬臂根部每延米最大力（M和Q）。 2）确定行车道板正截面设计控制力。 2、主梁肋设计计算 1）结构重力引起力计算（跨中弯矩和支点剪力），剪力按直线变化，弯矩按二次抛物线变化。
桥墩计算
一、桥墩计算 (2007-01-11 13:11:09) 转载 桥墩按偏心受压构件考虑进行计算，先必须确定桥墩的计算长度，按《桥规》表5.3.1取值。 桥墩外力应考虑纵向水平力及其弯矩、横向风力（高墩）、地震力（纵横向、7级设防）、竖直力及其弯矩。 纵向水平力包括制动力引起的水平力、温度引起的水平力、收缩徐变引起的水平力、地震力引起的水平力、支座摩阻力。 一般情况下（无地震力），纵向水平力对桥墩截面影响较大，横向水平力影响较小。水平制动力、温度力，收缩徐变力均按支座和桥墩合成刚度在各墩台分配，然后组合后与摩阻力组合比较，取最不利情况为桥墩水平力。一般情况下取支座产生的摩阻力为最不利情况，此时计算出的配筋较为保守，偏于安全。（关于摩阻力组合的问题，新规范没有进行明确规定，桥梁通新版对摩阻力进行判断组合或者强制组合，当按判断组合进行计算的时候，取制动力、温度力、收缩徐变力进行组合与摩阻力进行比较，取较小者进行配筋，当按强行组合进行计算的时候，取摩阻力为水平力。） 桥墩截面按偏心受压构件必须验算正截面强度，按《桥规》5.3.5～5.3.9条公式进行计算。同时必须按轴心受压构件进行稳定性验算。 当计算桩柱式桥墩时，柱顶受板式橡胶支座弹性约束。桩柱可换算为两端铰接的轴心受压等截面直杆，计算可参考《连续桥面简支梁墩台计算实例》第一节第九款。 关于墩台下部构造验算时的荷载组合问题，新版《地基规范》总则里面对荷载组合进行了明确规定，摘录如下，仅供参考： 1.0.5条基础结构按承载能力极限状态设计时，结构重要性系数γ0，不低于主体结构的采用值，且不小于1.0；偶然组合时取1.0。 1.0.6条基础结构进行强度验算时，作用效应按承载能力极限状态两种组合进行（ＪＴＧＤ６０－２００４４.１.６条）
重力式桥墩和U型桥台设计
重力式桥墩和U型桥台设计 一、桥梁概述 一跨线桥梁上部结构跨径为36m简支装配式钢筋混凝土空心板，跨数为三跨，横断面内共有20块空心板，每块板宽度为99cm，准跨径中跨为L b1=14m；两边跨为L b2=11m；预制板长为L=13.6m和10.6m；桥梁下部结构为桥墩采用重力式圆端形实体桥墩，桥台采用U型桥台。 二、地质资料 中等密实中砂，地基土的容许承载力：[σ0]=350kpa 容重γ0=27k N/m3 三、设计技术标准 1、桥面净宽：净—15+2×2.5人行道 2、设计荷载：公路—Ⅰ级、人群：4KN/m2 3、支座为板式橡胶支座，平面尺寸为200mm x 200mm，支座厚度为60mm； 四、使用材料 简支装配式钢筋混凝土空心板和桥面铺装混凝土采用C40，墩身、墩帽、台身和台帽采用C30混凝土，其他均采用C25混凝土。 五、拟定上部结构尺寸 参见教材（P60~61页），每块空心板宽度为99cm，厚度为60cm，桥面宽度由20块空心板连接而成，板间1cm厚的缝隙用于灌注砂浆，桥面净宽为净—15+2×2.5人行道，桥面铺装上层采用0.04m厚沥青混凝土，下层采用0.1m厚C40防水混凝土，桥面横坡度为双向1.5%，由铺装层结构控制，具体构造措施
见图。 六、拟定下部结构尺寸 （一）拟定桥墩尺寸 1、墩帽尺寸 （1）顺桥向尺寸按照上部结构布置，相邻两支座中心距离f=e0+e1+e1=0.04+0.18+0.18=0.4m，支座顺桥向宽度为0.2m，支座边缘离墩身的最小距离为0.2m（参见P341表5—1—1），墩帽顺桥向宽度为b≥f+a+2c1+2c2=0.4+0.2+2×0.1+2×0.2=1.2m 从抗震物构造措施的角度，梁端至墩台帽边缘的最小距离a（cm）还应满足a≥50+0.01l（l为计算跨径）=50cm+0.01*1360cm=63.6cm，墩帽宽度2*0.636m+0.04m=1.312m，取满足上述要求的墩帽宽度为 1.4m；墩帽厚度取0.4m。 （2）横桥向尺寸上部构造为20块空心板，每块板宽为0.99m，整个桥面板宽为20m，两边各加0.05m，墩帽矩形部分长度为20.1m。两端各加直径为1.40m 的圆端头，高出墩帽顶面0.3m作为防震挡块，墩帽全长21.5m。 2、墩身顶部尺寸 因墩帽宽度为1.40m，两边挑檐宽度各采用0.10m，则墩身顶部宽度为1.20m，墩身顶部矩形部分长度采用20.1m，两端各加直径1.4m的半圆形端部，则墩身顶部全长为21.30m。 3、墩身底部尺寸 为满足行车要求，墩帽顶部到基础顶面距离为5.50m，基础顶面到路面的高度为0.6m，墩身侧面均按25:1向下放坡，则墩身底部宽度为1.2+5.1*2/25=1.61m，
某桥桥墩结构计算
设计计算书 设计人：日期：复核人：日期：审核人：日期： ２０17年2月
F匝道桥桥墩计算 一、概述 本桥上部结构采用2×(4×25)+4×（3×25）PC连续箱梁+1×43.5简支钢箱梁+4×17钢筋砼连续箱梁+1×33简支钢箱梁+（18+20.5）+3×21+3×46+4×25米PC连续箱梁，下部桥墩采用花瓶墩、板式墩配桩基础。现选取其中有代表性的21#墩（花瓶墩（1.7x2.2米），上部为43.5米钢箱梁接4x17米钢筋砼现浇梁）、23#墩（板式墩（4x1.8米），上部为4x17米钢筋砼现浇梁）、25#墩（花瓶墩（1.5x2.0米），上部为33米钢箱梁接4x17米钢筋砼现浇梁），相应构造见下图： 21#墩构造（单位：cm）
23#墩构造（单位：cm） 25#墩构造（单位：cm） 材料：墩身：C40砼 承台：C30砼 桩基：C25砼 其中21#墩墩高：32.3m，23#墩墩高：33.4m，25#墩墩高：32.9m。 二、使用阶段荷载效应 1）结构恒载 2）活载:包含活载引起的竖向反力及引活载引起的纵横向弯矩
3）风荷载：按规范JTG D60－2004第4.3.7条计算：单独风荷载作用时选用27.4m/s（1/100），风荷载与其它荷载共同作用时选用25.8 m/s（1/50） 4）船撞击力：根据《荆东互通水中桥墩群防撞设施设计说明》确定，并考虑1.1的安全系数： 主要荷载工况： ①恒载+活载+风荷载 ②恒载+活载+船撞力 ③恒载+风荷载+船撞力 ④恒载+风荷载（百年一遇） 三、结构内力计算 1）单项结构内力计算
2）组合内力计算 3）结构验算取用内力 根据上述计算，结构横桥向强度由恒载+风荷载+船撞力（偶然组合）控制，顺桥向强度由恒载+活载+船撞力（偶然组合）控制，结构正常使用阶段由恒载+活载+风荷载组合控制。 四、截面配筋验算
重力式桥台桥墩设计
攀枝花学院重力式桥台、桥墩设计 1.1设计资料 1.1.1 桥梁跨径及桥宽 标准跨径：30m ； 主梁全长：29.96m ； 计算跨径：29.16m ； 桥面净空：净—7+2×1m （人行道）； 桥面坡度：不设纵坡，车行道双向横坡为2%，人行道单向坡为1.5%。 1.1.2 设计荷载： 公路—Ⅰ级 1.1.3 材料及施工工艺 混凝土：主梁C50，人行道、栏杆、桥面铺装及混凝土三角垫层用C30； 预应力钢筋：采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁设计规范》（JTG D62—2004）的2.15s φ钢绞线，每束7根，全梁配6束，pk f =1860MPa 。 按后张法工艺制作主梁，采用φ70mm 金属波纹管成孔，预留孔道直径为75mm 和OVM 锚。 1.1.4 设计依据 （1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）简称《桥规》 （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004） （3）《桥梁工程》 （人民交通出版社，姚铃森编） 1.2.1 主梁间距与主梁片数
主梁间距通常应随着梁高与跨径的增加而加宽为经济，由此可提高主梁截面效率指标值，采用主梁间距 2.3m，考虑人行道可以适当挑出，考虑设计资料给 定的桥面净宽选用7片主梁，其横截面布置形式图1.2.1。 图1.2.1 1.2.2主梁尺寸拟定 1.2.2.1主梁高度 预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比在1/15～1/25之间，标准设计中一般取为1/16～1/18。所以梁高取用175cm。 1.2.2.2主梁腹板的厚度 在预应力混凝土梁中，梁中腹板内主拉应力较小，腹板厚度翼板由布置预制孔管的构造决定，同时从腹板本身的稳定要求出发，腹板厚度一般不宜小于其高度的1/15。本设计采用16cm.在跨中区段梁腹板下部设置马蹄，设计实践表明马蹄面积与截面面积以10%-20%为宜，马蹄宽：36cm，高：30cm。 1.2.3 翼板尺寸拟定 在接近梁的两端的区段内，为满足预应力束筋布置锚具的需要，肋厚应逐渐扩展加厚，其过渡段长度不宜小于12倍肋板的增加厚度。 预应力混凝土T梁的下缘，为了满足布置预应力束筋的要求，要扩大成马蹄形，马蹄的尺寸应该满足预应力各个阶段的强度要求。由于马蹄形部分承受预应力锚具的局部荷载作用，其尺寸不宜过小，否则在施工中易形成水平纵向裂缝，
桥梁工程课程设计(完整版)
桥梁工程课程设计报告书 一、设计资料 1 桥面净宽净-7 +2×1.5m人行道 2 主梁跨径及全长 标准跨径 l=21.70m（墩中心距离） 计算跨径l=21.20m（支座中心距离） 主梁全长l =21.66m（主梁预制长度） 全 3 设计荷载 公路—I级；人群荷载3.02 kN/ m 4 设计安全等级 二级 5 桥面铺装 沥青表面处厚5cm（重力密度为233 kN/），混凝土垫层厚6cm（重力密度为 m 243 m m kN/ kN/），T梁的重力密度为253 6 T梁简图如下图
主梁横截面图 二、 设计步骤与方法 Ⅰ. 行车道板的力计算和组合 （一）恒载及其力（以纵向 1m 宽的板条进行计算） 1）每延米板上的恒载 g 沥青表面 1g ： 0.05×1.0×23 1.15kN m / 混凝土垫层 2g ： 0.06×1.0 ×24 1.44kN m / T 梁翼板自重3g ：30.080.14g 1.025 2.752+= ??=kN m / 合计：g=g 5.34i =∑kN m / 2）每米宽板条的恒载力 悬臂板长 ()0160180.712l m -= = 弯矩 2211 5.34(0.71) 1.3522 Ag M gl =-=-??=-·kN m 剪力 0 5.340.71 3.79Ag Q gl ==?=kN （二）汽车车辆荷载产生的力
60 ５0 1）将车辆荷载后轮作用于铰缝轴线上，后轴作用力为 140kN ，轮压分布宽度如图 5 所示，车辆荷载后轮着地长度为 a 2 0.20m ，宽度 b 2 0.60m ， 则得： a 1 a 2 2H 0.2 2×0.11 0.42m b 1 b 2 2H 0.6 2× 0.11 0.82m 荷载对于悬臂梁根部的有效分布宽度： 12l 0.421.420.71 3.24m o a a d =++=++?= 2）计算冲击系数μ 结构跨中截面的惯矩c I ： 翼板的换算平均高度：()1814112 h =?+=cm 主梁截面重心位置：()()11130 1601811130182241.18160181113018 a -??+??==-?+?cm 则得主梁抗弯惯矩： ()()22 326411111301601811160181141.2181813041.2 6.6310122122c I m ????=?-?+-??-+??130+??-=? ? ????? 结构跨中处单位长度质量c m ： 3 315.4510 1.577109.8 c G m g ?===? 22/Ns m 混凝土弹性模量E ：
电力工程基础课程设计指导书
《电力工程基础》课程设计 指导书 福建工程学院电子信息与电气工程系 电气工程教研室
第一节概述 供配电设计应包括负荷的分析计算、确定配电方案、选择高低压电气设备及成套设备、确定变压器的台数、容量及变电所主结线方案、进行短路计算对电气设备进行校验、考虑电气设备的布臵方案，还可以包括继电保护、二次回路、防雷与接地以及电气照明设计内容。 一、供配电设计必须遵循的一般原则 供配电设计必须遵循以下原则： 1）必须遵循国家的有关法令、标准和规范，执行国家的有关方针、政策。包括节约能源、节约有色金属等技术经济政策。 2）应做到保障人身和设备的安全，供电可靠，电能质量合格，技术先进和经济合理，设计中应采用符合国家现行有关标准的效率高、耗能低、性能先进的电气。 3）必须从全局出发，统筹兼顾，按照负荷性质、用电容量、工程特点和地区供电条件，合理确定设计方案。 4）应根据工程特点、规模和发展规划，正确处理近期建设与远期发展的关系，做到远近结合，以近期为主，适当考虑扩建的可能性。 二、供配电设计的基本内容 供配电设计主要包括变配电所设计、高压配电线路设计、低压配电线路设计和电气照明设计等。 （一）变配电所设计 变配电所设计包括以下基本内容： 1）负荷计算及无功功率补尝计算。 2）变配电所所址和型式的选择。 3）变电所主要电器台数、容量及类型的选择（配电所设计不含此项内容）。 4）变配电所主接线路的设计。 5）短路电流的计算。 6）变配电所一次设备的选择。 7）变配电所二次回路方案的选择及继电保护装臵的选择与装定。 8）变配电所防雷保护和接地装臵的设计。 9）编写设计说明书及主要设备材料单。 10）绘制变配电所主结线图、平面图和必要的剖面图、二次回路图及其他施工图。 （二）低压配电线路设计 低压配电线路设计包括以下基本内容： 1）低压配电线路系统方案的确定。 2）低压配电线路的负荷计算。 3）低压配电线路的导线和电缆的选择。 4）低压配电设备和保护设备的选择。
电力工程课程设计
电 力 工 程 基 础 课 程 设 计 学校：海南大学 学院：机电工程学院姓名：王映翰 班级：09电气一班 学号：20090304310046
第一部分 设计任务书 一， 设计题目 某工矿企业降压变电所电气设计 二，设计要求 根据本厂用电负荷，并适当考虑生产的发展，按安全可靠，技术先进，经济合理的要求，确定工厂变电所的位置与形式，通过负荷计算，确定主变压器台数及容量，进行短路电流计算，选择变电所的主接线及高、低压电气设备，选择整定继电保护装置，最后按要求写出设计计算说明书，绘出设计图纸。 三，设计资料 设计工程项目 （1） 工厂总平面图： （2） 工厂负荷数据：
（3）供电电源情况：按与供电局协议，本厂可由东南方19公里处的变电所110/38.5/11kv，50MVA变压器供电，供电电压可任选。 （4）电源的短路容量：35kv母线的出线断路器断流容量为1500MVA；10kv母线的出线断路器断流容量为350MVA。 （5）供电局要求的功率因数：当35kv供电时，要求工厂变电所高压侧cos￠>=0.9;当以10kv供电时，要求工厂变电所高压侧cos
￠>=0.95. （6） 气象资料： 四，设计任务 （一） 设计计算说明书 （二） 设计图纸 第二部分 设计计算书 一、各区域计算负荷和无功补偿 1.采选矿区 已知：P30=3000KVA Tmax=5000h cos￠0.9 Q30= P30*tan￠=3000*0.48=1440 Kvar S30=2 30 230Q P + =3327.70KVA 2．冶炼厂 已知：P30=2200KVA Tmax=4200h cos￠0.9 Q30= P30*tan￠=2200*0.48=1056 Kvar S30=230 230Q P + =2440.31KVA 3.化工厂 已知：P30=2000KVA Tmax=4200h cos￠0.9 Q30= P30*tan￠=2000*0.48=960 Kvar S30=230 230Q P + =2218.47 KVA 4.机械制造厂 已知：P30=1500KVA Tmax=2880h cos￠0.9 Q30= P30*tan￠=1500*0.48=720 Kvar S30=230 230Q P + =1163.85KVA 5.厂区和职工居住区照明 已知：P30=800KVA Tmax=1800h cos￠0.9 Q30= P30*tan￠=800*0.48=384 Kvar S30=230 230Q P + =887.39KVA 6.所用电 已知：P30=500KVA Tmax=1800h cos￠0.9 Q30= P30*tan￠=500*0.48=240 Kvar S30=230 230Q P + =554.62KVA
桥梁工程课程设计报告书
本科桥梁工程课程设计 4×25 m预应力钢筋混凝土T梁桥设计净—11+2×0.75m 学院（系）： 专业： 学生： 学号： 指导教师：
燕山大学课程设计（论文）任务书院（系）:建筑工程与力学学院
一设计资料 (4) 二构造布置 (4) 2.1截面布置 (4) 2.1.1主梁间距与主梁片数 (4) 2.1.2主梁跨中截面主要尺寸拟定 (5) 2.2横截面沿跨长的变化 (8) 2.3横隔梁的设置 (8) 三．主梁作用效应计算 (9) 3.1永久作用效应计算 (9) 3.1.1永久作用集度 (9) 3.1.2永久作用计算 (10) 3.2可变作用效应计算 (12) 3.2.1冲击系数和车道折减系数 (12) 3.2.2计算主梁的荷载横向分布系数 (12) 3.2.3 计算可变作用效应 (17) 3.3主梁作用效应组合 (23) 四.参考文献 (24)
一设计资料 1.桥梁类型: 预应力混凝土连续梁桥 2.桥梁跨径: 20+55+20m，主跨：标准跨径:55.00m;主梁全长:54.96m;计算跨径:54.50m 3.桥面净空：净—7.0m+1.0m×2=9.0m 4.设计荷载: 公路-Ⅰ级，根据《公路桥涵设计通用规》：均布荷载标准值为qk=10.5 kN/m；集中荷载取Pk=360 kN。计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以1.2的系数。人群载荷标准值为3.0 kN/m2 。每侧人行柱防撞栏重力作用分别为1.52 kN/m和4.99 kN/m 二构造布置 2.1截面布置 2.1.1主梁间距与主梁片数 主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济。同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标很有效，故在许可条件下应适当加宽T梁翼板。上翼缘宽度一般为1.6～2.4 m或更宽。本设计拟取翼板宽为2250 mm（考虑桥面宽度）。由于宽度较大，为保证桥梁的整体受力性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头，因此主梁的工作截面有两种：预施应力、运输、吊装阶段 的小截面（b i =1550 mm）和运营阶段的大截面（b i =2250 mm），净-7.0 m+2 ×1.0 m的桥宽选用四片主梁，如图2.1所示。
桩基础课程设计计算
基础工程课程设计任务书设计题目：合肥市一高层写字楼基础设计 班级岩土方向2010级 学生田祥 学生 201008141016 指导教师王瑞芳 武汉科技大学城市建设学院 二O1 3年六月
一.设计题目: 合肥市一高层写字楼基础设计 二.建设地点：合肥市 三.设计原始资料： 1.地质、水文资料: 根据工程地质勘测报告，拟建场地地势较为平坦，该场地地表以下土层分布情况如下：①人工填土，平均厚度1m ，土质不均，结构松散；②粉质粘土，平均厚度3m ，可塑状态，承载力特征值f ak =136KN/m 2，31/5.17m kN =γ，MPa E s 18=， kPa q sik 68=；③粉质粘土夹粉砂，平均6m 厚，地基承载力特征值为f ak =180kPa, 31/2.19m kN =γ，MPa E s 32=，kPa q sik 82=，kPa q pk 1500=；④中风化砂岩，层厚大于7m ，f ak =234kPa, 31/21m kN =γ，MPa E s 45=，kPa q sik 124=， kPa q pk 2600=，不考虑地下水对建筑物基础的影响。 2.气象资料: 全年主导风向为偏南风，夏季主导风向为东南风，冬季主导风向为北偏西风；常年降雨量为1250mm 左右，基本风压为0.35kN/m 2。 3.底层室内主要地坪标高为士0.000，相当于绝对标高23m 。 四.上部结构资料 (1)上部结构为15层的框架结构，地基基础设计等级为乙级； (2)传至底层A,C 轴线的柱下端的荷载为：已知上部框架结构由柱子传至承台顶面的荷载效应标准组合：A 、C 轴的框架柱：轴力k F =(2300+2n)kN ，弯矩 k M =(150+3n)kN; 剪力k H =(50+2n)kN 。（其中，k k N M ,沿柱截面长边方向作用； n 为学生学号最后两位数）；B 轴的框架柱：轴力k F =(3100+2n)kN ，弯矩 k M =(260+3n)kN; 剪力k H =(70+2n)kN 。（其中，k k N M ,沿柱截面长边方向作用； n 为学生学号最后两位数）；框架柱截面尺寸均为mm mm 600400?。 （3）承台底面埋深：d=2.0m ；底层填充墙厚度为250mm, 容重3/8m kN =γ，墙高为3.2m;
某大桥桥墩受船舶撞击静力计算和评估
820mm 的管柱连接系弯曲破坏 后，冲开钢围堰吊箱下游侧钢板，并撞击锚固在承台上的塔吊立柱， 使其折断失稳后倒塌。 图1 为了明确船舶撞击对桥墩承台及桩基结构所造成的影响、承台和桩基础的损伤程度，确保桥梁结构建造和使用的安全性，必须对承台桩基结构进行检测评估。2事故调查据调查，撞击船舶空载重量为200t ，实际载有货物重量300t 。根据现场调查结论，船舶撞击作用点分别位于管桩连接系正中、钢吊箱围堰下游侧承台顶面以上的钢板上、底节塔吊上，撞击方向近似与承台横向轴线成夹角30°.由于管桩连接系自身未断裂，船首受到连接系阻挡，不能直接撞击在承台顶面以下的钢围堰钢板上，说明船舶撞击作用未直接作用于承台侧面。3计算概述分析认为，肇事船舶撞击作用力部分传递至承台桩基结构上，而相当大的一部分则被船舶、管桩连接系、钢吊箱围堰、塔吊等部件变形吸收。在考虑桥墩承台及桩基结构外围的“防撞消能系统”后，按静力计算的结果对承台桩基结构进行安全性评估。水泥用量控制：水泥用量的控制是整个过程控制的重中之重，如果能有效地控制水泥用量，那么水泥搅拌桩就基本能达到设计要求。在施工过程中应一直旁站，定时不定时的检查流量计读数，按设计要求严格控制水泥浆的水灰比及外掺计的用量。每天可根据水泥袋的个数统计一天的水泥消耗量，核查每根水泥搅拌桩的水泥掺量是否符合设计要求。 制浆质量的控制：准备好的水泥浆应不停的搅拌，使其拌合均匀稳定，不得离析或放置时间过长，放置超过两小时的水泥浆需降低标号使用。水泥浆倒入集料斗时应过筛，防止水泥浆结块损坏泵体。泵送水泥浆时，泵管应保持潮湿以利送浆，应保证泵有足够稳定的压力，供浆必须连续不得中途停泵。 桩长、桩径控制：桩长的控制不仅要看表，开钻前按设计桩长丈量钻杆的长度，用明显的记号记录停钻点，以便控制钻杆钻入长度。桩底标高的误差应控制在±200mm 内。桩径控制要求不小于设计直径，要经常检查钻头，发现磨损超限时及时焊补。 机头提升速度的控制：机头控制速度应控制在0.5m/min 内，机头在提升过程中应均匀稳定，不得忽快忽慢。 搭接长度的控制：两根水泥搅拌桩的搭接长度应大于200mm 。 4.3事后控制 成桩结束后3天用轻型动力触探检查每米桩身的均与性，检查数量为施工总桩数的1%且不得少于3根。成桩7天后，采用浅部开挖桩头，开挖桩头时不得使用重锤或重型机械，宜用小锤、短钎等轻便工具操作以免损伤桩头。桩头挖出后目测检查搅拌的均匀性，检查量为总数的5%。成桩28天后还应取芯检测抗压强度，检测数量为总量的0.5%且不少于3根，钻芯时不应在桩中心，应偏外侧些。取出的芯样搅拌应均匀，凝体无松散，其颜色应深浅一致，不应存在水泥浆聚集的“结核”。取出桩芯后留下的空洞应用同等强度的水泥砂浆回灌密实。5结束语水泥搅拌桩以施工简单，设备投入小等优点，在软土地基加固工程中的应用不断增加。水泥搅拌桩能很好的加固较深较厚的淤泥、淤泥质土、粉土和含水量较高的粘性土地基，能很好的改善大面积堆料厂房的承载力。很好的解决了软土区大型工业生产厂房的建设生产问题。参考文献：[1]邵锦周.长江口北岸岩土工程实录[M ].南京大学出版社,2009.[2]江正荣.简明施工工程师手册[M ].机械工业出版社,2004.[3]江正荣.建筑地基与基础施工手册[M ].中国建筑工业出版社 ,2005.
桥桥墩桩基础基础设计
桥桥墩桩基础基础设计文件排版存档编号：[UYTR-OUPT28-KBNTL98-UYNN208]
华东交通大学 课程设计（论文） 题目名称某桥桥墩桩基础设计计算 院（系）土木建筑学院 专业道路与铁道工程 班级道铁2班 姓名欧阳俊雄 2011年 6 月 13 日至 2011 年 6 月 29 日共 1 周 指导教师: 耿大新 教研室主任: 李明华 资料收集 某桥梁上部构造采用预应力箱梁。标准跨径32m，梁长，计算跨径，桥面宽13m，墩上纵向设两排支座，一排固定，一排滑动，桥墩采用圆端形实心墩，平面尺寸形式如图1所示，墩高12m，计算墩顶变形时，不考虑墩身的挠曲。下部结构采用钻孔灌注桩基础。 1、地质及地下水位情况： 河面常水位标高，河床标高为，一般冲刷线标高，最大冲刷线标高处，一般冲刷线以下的地质情况如下：
2、设计荷载： （1）恒载： 桥面自重：1N=1500kN+学号×20kN=1500+16×20=1820kN 箱梁自重：2N=6000kN+学号×40kN=6000+16×40=6640kN 桥墩自重：3N=3875kN （2）活载 一跨活载反力：2835.75kN N4=，在顺桥向引起弯矩： M1? 3334.3 =； kN m 两跨活载反力： =+学号×50kN=+16×50=\ N 5 （3）水平力 =300kN，对承台顶力矩； 制动力：H 1 风力：H = kN，对承台顶力矩 2 主要材料 承台采用C30混凝土，重度γ=25kN/m3、γ′=15kN/m3(浮容重)。
在班编号为20，所以桩基采用C30混凝土，HRB400级钢筋； 4、其它参数 结构重要性系数γso =，荷载组合系数φ=，恒载分项系数γG =，活载分项系数γQ =，风荷载ψ=，制动力： 拟定承台尺寸： 假设承台的厚度为，根据圆端形实心墩的平面尺寸计算承台的长和宽 宽度：m 615.123=??+ 长度：m 915.126=??+ 三、拟定桩的尺寸及桩数： 1、摩擦桩，桩身采用C30混凝土。 2、由于d 516=-，d=，所以设计桩径采用d=，成孔桩径为,钻孔灌注桩，采用旋转式钻头。 3、画出土层分布图，选用卵石层为持力层，则取桩长l=。 4、估算桩数：（按双孔重载估算） 估算公式： 据高等学校教材《基础工程（第四版）》（人民交通出版社）查表4—2可得λ=，查表4—3得m 0=， 查表2-24有k 2= 由于桩侧土为不同土层，应采用各土层容重加权平均，透水层采用浮容重，不透水层采用天然容重 3 2/46.105 .221 .11105.205.4102.187.3103.172.25.170.15.16m kN =?-+?-+?-+?+?= ）（）（）（γ持力层为卵石，查表得650kPa ][0=fa ，q ik 查表4—1得
《基础工程》课程设计指导书8页
道路桥梁与渡河工程专业 《基础工程》课程设计指导书 第一部分柱式墩配多排桩基础 1 拟定桥墩及基础尺寸 1.1 标高推算及铅垂方向尺寸拟定 墩帽顶面标高：从水文角度出发，推算墩帽顶面标高。 计算水位=设计水位+波浪壅水等 梁底标高=计算水位+安全净空 裸梁顶面标高=梁底标高+梁高 墩帽顶面标高=梁底标高-支座及垫石厚度 墩帽厚度：根据桥的规模，满足《桥规》有关最小厚度的要求，自行拟定。 承台顶面标高：考虑冰冻、撞击及方便基础施工决定。 承台厚度：为谋求较大刚度，按照《桥规》，承台厚度应不小于1.5m。 承台底面标高=承台顶面标高—承台厚度 墩高=墩帽顶面标高—承台顶面标高 墩柱长度=墩高—墩帽厚度。 桩长及桩底标高：由计算决定。 1.2 顺桥方向尺寸拟定 墩帽宽度：根据标准跨径、计算跨径、支座垫板宽度、《桥规》有关C1、C2的规定，进行设计：B≥（标准跨径—计算跨径）+支座垫板宽度+2 C1+2C2 墩柱直径：墩帽宽度—2C1，且应满足《桥规》的有关规定。 承台宽度：根据墩柱直径、桩的排数、桩的直径（1~2m）、桩的中距要求（≥2.5倍成孔直径（摩）、≥2.0倍成孔直径（柱））、边桩外缘到承台边缘的最小净距要求（见《桥规》或笔记），自行拟定。 1.3 横桥方向尺寸拟定 墩帽长度：根据主梁间距、横桥向主梁片数、支座垫板宽度、《桥规》有关C1、C2的规定，满足安放主梁的要求。同时考虑施工方法。 墩柱间距：对墩帽受力有利，参照标准图。 承台长度：根据墩柱间距与直径、桩的排数、直径、间中距要求、边桩外缘到承台边缘的最小净距要求，自行拟定。 2 承台底面形心荷载计算 2.1 荷载类型（本次时间有限，简化如下） （1）承台底面形心竖向荷载 包括：恒载（栏杆、人行道、桥面铺装、主梁、盖梁、墩柱、承台等）、 汽车（及冲击）
电力工程课程设计汇总
新能源与动力工程学院 课程设计报告 电力工程课程设计 2015年 7 月 兰州交通大学新能源与动力工程学院课程设计任务书 专业 电力工程与管理 班级 1201班 姓名 关海波 学 号 201211318 指导教师 杜露露
课程名称：电力工程课程设计指导教师（签名）：杜露露 班级：电力1201 姓名：关海波学号： 201211318
指导教师评语及成绩评定表 指导教师签字： 年月日 目录
第一章设计任务 ............................................................ - 0 - 1.1、设计要求 ............................................................ - 0 - 1.2、设计依据 ............................................................ - 0 - 1.2.1、工厂总平面图................................................... - 0 - 1.2.2、工厂负荷情况................................................... - 1 - 1.2.3、供电电源情况................................................... - 1 - 1.2.4、气象资料....................................................... - 1 - 1.2.5、地质水文资料................................................... - 1 - 1.2.6、电费制度....................................................... - 3 - 第二章负荷计算和无功功率补偿................................................ - 3 - 2.1、负荷计算 ............................................................ - 3 - 2.1.1、单组用电设备计算负荷的计算公式................................. - 3 - 2.1.2、多组用电设备计算负荷的计算公式................................. - 4 - 2.1.3、各车间负荷统计计算............................................. - 4 - 2.1.4、总的计算负荷计算............................................... - 7 - 2.2、无功功率补偿......................................................... - 9 - 第三章变电所位置与型式的选择................................................ - 10 - 3.1、变配电所的任务...................................................... - 10 - 3.2、变配电所的类型...................................................... - 10 - 第四章变电所主变压器及主接线方案的选择..................................... - 10 - 4.1、变电所主变压器的选择................................................ - 10 - 4.1.1、变压器型号的选择.............................................. - 10 - 4.2、变电所主接线方案的选择.............................................. - 11 - 第五章短路电流的计算....................................................... - 13 - 5.1、绘制计算电路........................................................ - 13 - 5.2、确定短路计算基准值.................................................. - 13 - 5.3、计算短路电路中各个元件的电抗标幺值.................................. - 13 - 5.3.1、电力系统...................................................... - 13 - 5.3.2、架空线路...................................................... - 13 - 5.3.3、电力变压器.................................................... - 13 - 5.4 、k-1点（10.5kV侧）的相关计算....................................... - 14 - 5.4.1、总电抗标幺值.................................................. - 14 - 5.4.2、三相短路电流周期分量有效值.................................... - 14 - 5.4.3、其他短路电流.................................................. - 14 - 5.4.4、三相短路容量.................................................. - 14 - 5.5 、k-2点（0.4kV侧）的相关计算........................................ - 14 - 5.5.1、总电抗标幺值.................................................. - 14 - 5.5.2、三相短路电流周期分量有效值.................................... - 14 - 5.5.3、其他短路电流.................................................. - 14 - 5.5.4、三相短路容量.................................................. - 14 - 第六章变电所一次设备的选择校验............................................ - 16 - 6.1、10kV侧一次设备的选择校验........................................... - 16 - 6.2、380V侧一次设备的选择校验........................................... - 16 - 6.3、高低压母线的选择.................................................... - 16 -