220kv变电站计算书
220k v变电站计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
第一章220KV 变电站电气主接线设计
第节原始资料
变电所规模及其性质：
电压等级220/110/35 kv
线路回数220kv 本期2回交联电缆（发展1回）
110kv 本期4回电缆回路（发展2回）
35kv 30回电缆线路，一次配置齐全
本站为大型城市变电站
2．归算到220kv侧系统参数（SB=100MVA,UB=230KV）
近期最大运行方式：正序阻抗X1=；零序阻抗X0=
近期最大运行方式：正序阻抗X1=；零序阻抗X0=
远期最大运行方式：正序阻抗X1=；零序阻抗X0=
3．110kv侧负荷情况：
本期4回电缆线路最大负荷是160MW 最小负荷是130MW 远期6回电缆线路最大负荷是280MW 最小负荷是230MW
4．35kv侧负荷情况：（30回电缆线路）
远期最大负荷是240MW 最小负荷是180MW
近期最大负荷是170MW 最小负荷是100MW
5．环境条件：当地年最低温度-24℃，最高温度+35℃，最热月平均最高温度+25℃，海拔高度200m，气象条件一般，非地震多发区，最大负荷利用小时数6500小时。
第节主接线设计
本变电站为大型城市终端站。220VKV为电源侧，110kv侧和35kv侧为负荷侧。220kv 和110kv采用SF6断路器。
220kv 采取双母接线，不加旁路。
110kv 采取双母接线，不加旁路。
35kv 出线30回，采用双母分段。
低压侧采用分列运行，以限制短路电流。
第节电气主接线图
第二章主变压器选择和负荷率计算
第节原始资料
1．110kv侧负荷情况：
本期4回电缆线路最大负荷是160MW 最小负荷是130MW 远期6回电缆线路最大负荷是280MW 最小负荷是230MW 2．35kv侧负荷情况：（30回电缆线路）
远期最大负荷是240MW 最小负荷是180MW
近期最大负荷是170MW 最小负荷是100MW
3．由本期负荷确定主变压器容量。功率因数COSφ=
第节主变压器选择
容量选择
(1)按近期最大负荷选：
110 kv侧：160 MW
35 kv侧：170 MW
按最优负荷率选主变压器容量
每台主变压器负荷
110 kv侧：80 MW
35 kv侧：85 MW
按最优负荷率选主变压器容量。
S N=P L/×η)=(80+85)/×= MVA
或S N==（160+170）/= MVA
选S N=240MVA，容量比100/50/50的220kv三绕组无激磁调压电力变压器
负荷率计算
由负荷率计算公式:
η=S/S B
110kv最大,最小负荷率:
η=80/×120)=% η=65/×120)=%
35kv最大,最小负荷率
η=85/×120)=% η=50/×120)=49%
总负荷率：
η=(85+80)/×240)=% η=(50+65)/×240)=%
(2)按远期最大负荷选：（远期设三台主变压器）
110 kv侧：280 MW
35 kv侧：240 MW
每台主变压器负荷
110 kv侧： MW
35 kv侧：80 MW
按最优负荷率选主变压器容量。
S N=P L/×η)=+80)/×=234 MVA
选S N=240MVA，容量比100/50/50
负荷率计算
110kv最大负荷率: η=×120)=%
35kv最大,最小负荷率η=80/×120)=%
总负荷率：η=+80)/×240)=%
所以，综合以上讨论可知，从长远考虑选主变压器容量：S N=240 MVA，容量比100/50/50的变压器。
因为：S N/S LMAX=(240×/(160+170)=%＞60%
所以每台主变压器可以带总负荷的60%。
S LMAX/S N=
经查表知事故过流允许负荷在过负荷倍时为15分钟，过负荷倍的允许时间为4分钟。
变压器参数列表:
表2-1 变压器参数列表
第节相关参数计算
等值220kv系统: X S1= X S0=
变压器: U1%=(U12%+U13%-U23%)=(14+24-9)=
U2%=(U12%+U23%-U13%)=(14+9-24)=
U3%=(U13%+U23%-U12%)=(24+9-14)=
所以X T1=U1%×S B/(100×S N)=×100/(100×240)=
X T2= U2%×S B/(100×S N)=0
X T3= U3%×S B/(100×S N)=×100/(100×240)=
图 3-1 短路点分布图
F1点220kv进线断路器内侧
F2点220kv母联断路器
F3点220kv母线
F4点主变压器高压侧
F5点主变压器中压侧
F6点110kv母线
F7点110kv出线
F8点主变压器低压侧
F9点35kv出线
第节短路计算
按近期最大运行方式所给参数进行短路计算：
X1=2X S1=2×=
X T1=
X T3=
I B1=S B/3U B1
=100/2303=
I B2=S B/3U B2=100/1153=
I B3=S B/3U B3=100/373=
短路点F1：（220kv进线断路器内侧）
标：I K1=E/X1=1/=
有：I K1=I K1×I B1=×= KA 图 3-3 图 3-2
短路点F2：（220kv母联断路器）
标：I K2=E/X S1=1/=
有：I K2=E×I B1=×=
短路点F3（220kv母线），F4（主变压器高压侧），与F2情况相同。短路点F5：（主变压器中压侧）
X K=（X1+X T1）=（+）= 标：I K5=E/（2×X K）==有：I K5=I K5×I B2=×=
图 3-5 图 3-4
短路点F6：（110kv母线）
图 3-6 X K=（X1+X T1）=
标：I K6=E/X K=1/=
有：I K6=I K6×I B2=×= KA
短路点F7（110kv出线）情况与F6相同。短路点F8：（主变压器低压侧）
图 3-7 X K=（X T1+X1）+X T3=（+）+=
标：I K8=E/X K=1/=
有：I K8=I K8×I B3=×= KA
短路点F9（35kv出线）情况与F8相同。
第四章 主要电气设备选型
第节 断路器的选择
断路器型式的选择：除需满足各项技术条件和环境条件外，还考虑便于安装调试和运行维护，并经技术经济比较后才能确定。根据我国当前制造情况，电压6－220kV 的电网一般选用少油断路器，电压110－330kV 电网，可选用SF 6或空气断路器，大容量机组釆用封闭母线时，如果需要装设断路器，宜选用发电机专用断路器。
断路器选择的具体技术条件如下： （1）电压：U g ≤ U n U g ---电网工作电压 （2）电流：≤ I n 最大持续工作电流 （3）开断电流：≤ I nbr
I pt ---断路器实际开断时间t 秒的短路电流周期分量 I nbr ---断路器额定开断电流 （4）动稳定： i ch ≤ i max
i max ---断路器极限通过电流峰值 i ch ---三相短路电流冲击值 （5）热稳定：I ∞2t dz ≤I t 2t I ∞--- 稳态三相短路电流 t dz -----短路电流发热等值时间 I t --- 断路器t 秒热稳定电流
其中t dz =t z +β"2由β" =I" /I ∞和短路电流计算时间t ，可从《发电厂电气部分课程设计参考资料》P112，图5－1查出短路电流周期分量等值时间，从而可计算出t dz 。 220kv 出线断路器 （1）选择
U g =220
KV
I gmax =P LMAX /(3×U n COS θ
（）
KA
选择LW2-220 SF 6断路器
表4-1 LW2-220 SF
（2）热稳定校验：
I ∞2t dz ≤
式中 I ∞-------------稳态三相短路电流； t dz -------------短路电流发热等值时间； I t ---------------断路器t 秒稳定电流。 其中t dz =t z +β”,由β=I ，/I ∞=1
短路电流计算时间t=t pr +t ab =++=(t pr 为全保护时间，t ab 为固有全分闸时间，它包括断路器固有分闸时间和电弧燃烧时间)
可从小电气书图5-1中查出短路电流周期分量等值时间t z =，忽略短路电流非周期分量。所以：
t dz =t z +β”= S Q k = I ∞2t dz = ?＜I t 2t
∴I t 2×t>Q k 满足热稳定要求 。 （3）动稳定校验：i ch ≤i max
i max ---------断路器极限通过电流峰值； i ch -----------三相短路冲击值。 i ch =”=? i max =100KA 满足动稳定要求。
母联断路器，变压器高压侧断路器 （1）选择
U g =220
KV
I gmax ==×S n /(3×U n )=
KA
选择LW2-220 SF 6表4-2 LW2-220 SF
（2）热稳定校验：I ∞2t dz ≤I t 2t
其中t dz =t z +β”,由β=I ，/I ∞=1
查出短路电流周期分量等值时间tz= S，忽略短路电流非周期分量。
t dz=t z+β”=tz= S
Q k= I∞2t dz= ?＜ I t2t
∴I t2×t>Q k满足热稳定要求。
（3）动稳定校验：i ch≤i max
i ch=”=?=< i max=100KA
满足动稳定要求。
110kv出线断路器，母联断路器
（1）选择
U g=110 KV
I gmax=P/(3COSθ×U n
选择LW2-132 SF6
表4-3 LW2-132 SF
（2）热稳定校验：I∞2t dz≤I t2t
其中t dz=t z+β”,由β=I，/I∞=1
查出短路电流周期分量等值时间tz= S，忽略短路电流非周期分量。
t dz=t z+β”=tz= S
Q k= I∞2t dz= ?＜ I t2t
∴I t2×t>Q k满足热稳定要求。
（3）动稳定校验：i ch≤i max
i ch=”=?=< i max=100KA
满足动稳定要求。
变压器中压侧断路器
（1）选择
U g=110 KV
I gmax ==×S n /(3×U n )= KA
选择LW2-132 SF 6断路器
（2）热稳定校验：I ∞2t dz ≤I t 2t
其中t dz =t z +β”,由β=I ，/I ∞=1
查出短路电流周期分量等值时间t z =，忽略短路电流非周期分量。 t dz =t z +β”=tz= S
Q k = I ∞2t dz = ?＜ I t 2t ∴I t 2×t>Q k 满足热稳定要求 。 （3）动稳定校验：i ch ≤i max
i ch =”= ?=< i max =100KA 满足动稳定要求。 变压器低压侧断路器 （1）选择
U g =35
KV
I gmax =P LMAX /(3COS θ×U n =
选择LW2-132 SF 6断路器
（2）热稳定校验：I ∞2t dz ≤I t 2t
其中t dz =t z +β”,由β=I ，/I ∞=1
查出短路电流周期分量等值时间t z =，忽略短路电流非周期分量。 t dz =t z +β”=tz= S
Q k = I ∞2t dz = ?＜ I t 2t
∴I t2×t>Q k满足热稳定要求。
（3）动稳定校验：i ch≤i max
i ch=”=?=< i max=63KA
满足动稳定要求。
35kv出线断路器
（1）选择
U g=35 KV
I gmax==×S n/(3×U n)= KA
选择ZN23-35断路器
表4-6 ZN23-35断路器参数表
（2）热稳定校验：I∞2t dz≤I t2t
其中t dz=t z+β”,由β=I，/I∞=1
查出短路电流周期分量等值时间t z=，忽略短路电流非周期分量。
t dz=t z+β”=tz= S
Q k= I∞2t dz= ?＜ I t2t
∴I t2×t>Q k满足热稳定要求。
（3）动稳定校验：i ch≤i max
i ch=”=?=< i max=63KA
满足动稳定要求。
第节隔离开关
隔离开关形式的选择，应根据配电装置的布置特点和使用要求等因素，进行综合的技术经济比较然后确定。
参数的选择要综合考虑技术条件和环境条件。
选择的具体技术条件如下：
（1）电压：U g≤ U n U g---电网工作电压
（2）电流：≤ I n最大持续工作电流
（3）动稳定： i ch≤ i max
（4）热稳定：I2·t dz≤I t2·t
220kv隔离开关
（1）选择
U g=220 KV
I gmax==×S n/(3×U n)=0 .661 KA
选择GW4—220隔离开关
表4-7 GW4—220隔离开关参数
（2）热稳定校验：I∞2t dz≤I t2t
其中t dz=t z+β”,由β=I，/I∞=1
查出短路电流周期分量等值时间t z=，忽略短路电流非周期分量。
t dz=t z+β”=tz= S
Q k= I∞2t dz= ?＜ I t2t
∴I t2t>Q k满足热稳定要求。
（3）动稳定校验：i ch≤i max
i ch=”=?=< i max=80KA
满足动稳定要求。
110kv隔离开关
（1）选择
U g=110 KV
I gmax==×S n/(3×U n)= KA
选择GW4—110隔离开关
表4-8 GW4—110隔离开关参数表
（2）热稳定校验：I∞2t dz≤I t2t
其中t dz=t z+β”,由β=I，/I∞=1
查出短路电流周期分量等值时间t z=，忽略短路电流非周期分量。
t dz=t z+β”=tz= S
Q k= I∞2t dz= ?＜ I t2t
∴I t2t>Q k满足热稳定要求。
（3）动稳定校验：i ch≤i max
i ch=”=? =< i max=50KA
满足动稳定要求。
35kv隔离开关
1）选择
U g=35 KV
I gmax=P LMAX/(3×U n)= KA
选择GN1-35隔离开关
表4-9 GN1-35隔离开关参数表
（2）热稳定校验：I∞2t dz≤I t2t
其中t dz=t z+β”,由β=I，/I∞=1
查出短路电流周期分量等值时间t z=，忽略短路电流非周期分量。
t dz=t z+β”=tz= S
Q k= I∞2t dz= ?＜ I t2t
∴I t2t>Q k满足热稳定要求。
（3）动稳定校验：i ch≤i max
i ch=”=? =< i max=52KA
满足动稳定要求。
第节电流互感器
电流互感器的选择和配置应按下列条件：
(1)型式：
电流互感器的型式应根据使用环境条件和产品情况选择。对于6～20 KV 屋内配电装置，可采用瓷绝缘结构或树脂浇注绝缘结构的电流互感器。对于35 KV 及以上配电装置，一般采用油浸瓷箱式绝缘结构的独立式电流互感器。有条件时，应尽量采用套管式电流互感器。
（2）一次回路电压：U g ≤U n
U g 为电流互感器安装处一次回路工作电压，U n 为电流互感器额定电压。 （3）一次回路电流：I g ·max ≤I 1n
I g ·max 为电流互感器安装处一次回路最大工作电流，I 1n 为电流互感器原边额定电流。当电流互感器使用地点环境温度不等到于+40℃时，进行修正。修正的方法与断路器I n 的修正方法相同。 （4）准确等级：
电流互感器准确等级的确定与电压互感器相同，需先知电流互感器二次回路接测量仪表的类型及对准确等级的要求，并按准确等级要求最高的表计来选择。 （5）动稳定：
内部动稳定 i ch ≤dw n K I 12
式中K dw 电流互感器动稳定倍数，它等于电流互感器级限通过电流峰值i dw 与一次绕组额定电流I 1n 峰值之比，即 K dw =i dw /(2I 1n ) (6) 热稳定： I 2 t dz ≤(I 1n K t )2
Kt 为电流互感器的1秒钟热稳定倍数。 220kv 出线，母联处电流互感器
（1）形式：采用油浸瓷箱式绝缘结构的独立式 （2）电压：Ug=220KV （3）电流：I g ·max = KA
（4）准确等级：采用级，根据以上条件选择 LCLWD1-220，额定变比4×300/5，热稳定倍数 60 ，动稳定倍数 60 校验：①电压：Ug=Un
②电流：I g ·max 〈 In
③动稳定：I ch = KA, 2 I ch Kd= 2××60= KA, 2 I ch Kd > I ch ④热稳定： Qk = KA 2·S ,(I 1N K T )2=×60)2=5184 KA 2·S Qk < (I 1N K T )2 满足
变压器高压侧电流互感器
（1）形式：采用油浸瓷箱式绝缘结构的独立式
（2）电压：Ug=220KV
（3）电流：I g·max= KA
（4）准确等级：采用级，根据以上条件选择 LCWDL-220，额定变比4×300/5，热稳定倍数 35，动稳定倍数 65
校验：①电压：Ug=Un
②电流：I g·max〈 In
③动稳定：I ch= KA,2 I ch Kd=2××65= KA,2 I ch Kd > I ch④热稳定： Qk =
KA2·S ,(I1N K T)2=×35)2=1764 KA2·S
Qk < (I1N K T)2满足
110kv 出线，母联处电流互感器
（1）形式：采用油浸瓷箱式绝缘结构的独立式
（2）电压：Ug=110 KV
（3）电流：I g·max= KA
（4）准确等级：采用级，根据以上条件选择 LCW-110，额定变比400/5，热稳定倍数75 ，动稳定倍数 150
校验：①电压：Ug=Un
②电流：I g·max〈 In
③动稳定：I ch= KA,2 I ch Kd=2××150= KA,2 I ch Kd > I ch④热稳定： Qk =
KA2·S ,(I1N K T)2=×75)2=900 KA2·S
Qk < (I1N K T)2满足
变压器中压侧电流互感器
（1）形式：采用油浸瓷箱式绝缘结构的独立式
（2）电压：Ug=110 KV
（3）电流：I g·max= KA
（4）准确等级：采用级，根据以上条件选择 LCWD-110，额定变比2×600/5，热稳定倍数 75，动稳定倍数 130
校验：①电压：Ug=Un
②电流：I g·max〈 In
③动稳定：I ch= KA,2 I ch Kd=2××130= KA
2I ch Kd > I ch
④热稳定： Qk = KA2·S ,(I1N K T)2=×75)2=8100 KA2·S
Qk < (I1N K T)2满足
35kv电流互感器
35KV电缆侧电流互感器的选择：
（1）形式：采用树脂浇注绝缘结构的独立式结构
（2）电压：Ug=35 KV
（3）电流：I g·max=
（4）准确等级：采用级，根据以上条件选择 LCW-35，额定变比1000/5，热稳定倍数
65 ，动稳定倍数 100
校验：①电压：Ug=Un
②电流：I g·max〈 In
③动稳定：I ch= KA,2 I ch Kd=2××215= KA,
2 I ch Kd > I ch④热稳定： Qk =·S ,(I1N K T)2=×120)2=576 KA2·S
Qk < (I1N K T)2满足
第节电压互感器
电压互感器的选择：
35－110KV的配电装置，一般釆用油浸绝缘结构的电压互感器，220KV以上，一般釆用电容式电压互感器。
当需要和监视一次回路单相接地时，应选用三相五柱式电压互感器，或有第三绕组的单相电压互感器组。电压互感器三个单相电压互感器接线，主二次绕组连接成星形，以供电给测量表计，继电器以及绝缘电压表，对于要求相电压的测量表计，只有在系统中性点直接接地时才能接入，附加的二次绕组接成开口三角形，构成零序电压滤过器供电给继电器和接地信号（绝缘检查）继电器。
（1）一次电压U1：>U1>，U n为电压互感器额定一次线电压，和是允许的一次电压波动范围，即±10% U n。
10kV变电站负荷计算书共16页文档
10kV变电站负荷计算书 一、建筑概况： 工程为北京某度假村项目中某变配电间设计，配电室层高4.8m，下方设有电缆夹层,层高2.1m 二、设计内容： 本工程包括10/0.38kV配电系统，照明系统，插座系统和接地系统。 供电系统：1、用户供电方式的确定；2、光源的选择；3、用电负荷功率、额定电流的计算；4、导线、穿线保护管、断路器的选择； 照明系统：照明从配电箱的引线，线路的敷设方式，包括照度的计算及灯具的选择，安装的高度。 插座系统：动力线的选择，插座的选型及安装高度。 接地系统：接地的方式。 三、设计依据： 1、《10kv及以下变电所设计规范》 GB50053-94 2、《建筑照明设计规范》 GB50034-2004 3、《建筑防雷设计规范》 GB50057-2010四．设计思路： 本次设计对10KV变电所系统进行设计，主要包括：用建筑设计规范来建立设计的整体思路，并完成强电系统的负荷计算、设备选型、系统构成、照度计算以及施工图的绘制，包括系统图和平面图，最后根据设计方案，选择相应的器材的型号和规格. 高压系统： 1. 高压两路10kV电源双路并行运行。设有母联开关，为手投自复带电气闭锁。高压主进开关与联络开关间设电气联锁，任何情况下只能合其
中两个开关。真空断路器选用弹簧储能操作机构，采用直流220V/65Ah铅酸免维护电池柜作为操作、继电保护及信号电源。 2. 高压开关柜采用KYN28A-12型金属铠装移开式开关柜，共10面，并排布置，其中进线柜2面，隔离柜2面，计量柜2面，母联柜2面，出线柜2面。 低压系统： 1. 变压器低压侧采用单母线分段方式运行，联络开关采用互投自复或互投手复或手投手复（配转换开关），互投时应自动切断非保证负荷电源；低压主进开关与联络开关之间设电气联锁，任何情况下只能合其中两个开关。低压开关柜采用GCK型抽屉式开关柜，共16面；其中受电柜2台，联络柜1台，馈电柜9台，电容器柜4台。要求柜体断流能力>40kA。 2. 变压器为空气自冷干式变压器SCB10-2000KVA，户内型，接线均为Δ/Yn11，带IP20外壳及强迫风冷。 3. 低压主进开关设过载长延时、短路短延时保护脱扣器,联络开关设过载长延时、短路瞬时保护脱扣器，其他低压断路器设过载长延时、短路瞬时保护脱扣器，部分出线回路设有分励脱扣器。 4．无功功率采用低压集中自动补偿，在变配电所低压侧设功率因数自动补偿装置，补偿后变压器侧功率因数在0.9以上。电容补偿容量为1440kvar。 五、设计方案： 电气主结线设计： 电气主结线代表了变电站电气部分主体结构，是电力系统网络结构的主要组成部分，它直接影响运行的可靠性和灵活性，并对电器选择，配电装置布置，继电保护，自动装置和控制方式的拟定，都有决定性的关系，对电气主结线设计的基本要求，应包括可靠性，灵活性和经济性，以
变电站接地网优化设计
编号：SM-ZD-35401 变电站接地网优化设计Organize enterprise safety management planning, guidance, inspection and decision-making, ensure the safety status, and unify the overall plan objectives 编制：____________________ 审核：____________________ 时间：____________________ 本文档下载后可任意修改
变电站接地网优化设计 简介：该安全管理资料适用于安全管理工作中组织实施企业安全管理规划、指导、检查和决策等事项，保证生产中的人、物、环境因素处于最佳安全状态，从而使整体计划目标统一，行动协调，过程有条不紊。文档可直接下载或修改，使用时请详细阅读内容。 摘要：接地网等间距布置存在地电位分布不均匀的问题。在建220 kV 新塘变电站采用了不等间距布置，即从地网边缘到中心，均压导体间距按负指数规律增加。运用GPC 接地参数计算程序对两种方法进行分析和计算，结果表明接地网优化设计能显著地改善导体的泄漏电流密度分布，使土壤表面的电位分布均匀，提高安全水平，节省钢材和施工费用。 关键词：变电站接地网设计 随着电力系统容量的不断增加，流经地网的入地短路电流也愈来愈大，因此要确保人身和设备的安全，维护系统的可靠运行，不仅要强调降低接地电阻，还要考虑地网上表面的电位分布。在以往接地设计中，接地网的均压导体都按3 m ，5 m ，7 m
，10 m 等间距布置，由于端部和邻近效应，地网的边角处泄漏电流远大于中心处，使地电位分布很不均匀，边角网孔电势大大高于中心网孔电势，而且这种差值随地网面积和网孔数的增加而加大。本文结合在建工程220 kV 新塘变电站的接地网设计，阐释了接地网不等间距布置的方法及其合理性。 1 接地网优化设计的合理性 1.1 改善导体的泄漏电流密度分布 面积为190 m ×170 m 的新塘变电站接地网，在导体根数相同的情况下，分别按10 m 等间距布置和平均10 m 不等间距布置。沿平行导体①、②、③、④、⑤的泄漏电流密度分布曲线。从此可见，不等间距布置的接地网，边上导体①的泄漏电流密度较等间距布置的接地网平均低15%左右；对于导体②的泄漏电流密度，这两种布置的接地网几乎相等(仅相差0.3%)；对于中部导体③、④、⑤，不等间距
接地网对变电站安全运行的影响正式版
Through the reasonable organization of the production process, effective use of production resources to carry out production activities, to achieve the desired goal. 接地网对变电站安全运行 的影响正式版
接地网对变电站安全运行的影响正式 版 下载提示：此安全管理资料适用于生产计划、生产组织以及生产控制环境中，通过合理组织生产过程，有效利用生产资源，经济合理地进行生产活动，以达到预期的生产目标和实现管理工作结果的把控。文档可以直接使用，也可根据实际需要修订后使用。 0引言 接地网作为变电站交直流设备接地及防雷保护接地，对系统的安全运行起着重要的作用。变电站接地包含工作接地、保护接地、雷电保护接地。工作接地即在电力系统电气装置中，为运行需要所设的接地；保护接地即为电气装置的金属外壳、配电装置的构架和线路杆塔等，由于绝缘损坏使其有可能带电，为防止其危及人身和设备的安全而设的接地；雷电保护接地则是为雷电保护装置向大地泄放雷电流而设的接地。所以变电站接地系统的合理与
否是直接关系到人身和设备安全的重要问题。 1接地网设计 接地是避雷技术最重要的环节，不管是直击雷，感应雷或其它形式的雷，都将通过接地装置导入大地。因此，没有合理而良好的接地装置，就不能有效地防雷。 1.1变电站的接地网上连接着全站高低压电气设备的接地、低压用电系统接地、电缆屏蔽接地、通信、计算机监控系统设备接地，以及变电站维护检修时的一些临时接地。如果接地电阻较大，在发生电力系统接地故障或其他大电流入地时，可能造成地电位异常升高；如果接地网的网格设计不合理，则可能造成接地系统电位分
防雷接地计算书
工程设计计算书 110kV变电站工程施工图设计阶段 工程代号： B1481S 专业：电气计算项目：防雷接地计算书 主任工程师： 组长： 主要设计人： 校核： 计算： 防雷计算
一. 避雷针的保护半径计算 单支避雷针的保护范围 当5h .0h x <时， P )2h 5h .1(r x x -= 式中： x r —避雷在 水平面上的保护半径 h —避雷针高度 x h —被保护物的高度m P —高度影响系数， 1;P 30m,h =≤ 当h m ≥120＞30m 时，h p 5.5= ； #1，#2，#5独立避雷针高度为24米，站内#3架构避雷针高度为26米，站内#4架构避雷针高度为26米（此避雷针为二期），全站取被保护物高度为10米。 （1） 对于#1，#2避雷针，当10h x =m 时，5h .0h x < P )2h 5h .1(r x x -= 1)102245.1(??-?= 16m = （2）对于#3避雷针，当10h x =m 时，5h .0h x < P )2h 5h .1(r x x -= 1)102625.1(??-?= =19m （3）对于#5避雷针，当5h x =m 时，5h .0h x < P )2h 5h .1(r x x -= 1)52425.1(??-?= =26m
二. 两支避雷针的保护范围 1 两支等高避雷针的保护范围： （1） 两针外侧的保护范围按单支避雷针计算： （2） 两针间的保护最低点高度O h 按下式计算： 7P D h h o - = 式中：O h —两针间保护范围上部边缘最低点高度，m ； D —两避雷针间的距离，m ； （3） 两针间x h 水平面上保护范围的一侧最小宽度x b 按下式计算： 当o x h 2 1 h ≥ 时， )h h (b x o x -= 当o x h 2 1h < x o x h 2h 5.1b -= 2 两支不等高避雷针的保护范围 （1）两针外侧的保护范围分别按单支避雷针的计算方法确定。 （2）不等高化成等高避雷针间距离： 当P h h D D h h )(21 21'12--=≥时， 三 避雷针的具体保护范围计算 两避雷针间的距离按图纸上实际数据计算 （1）#1—#2针联合保护范围（等高）， D=40.2 m ，10m h x = 7P D h h o -=1 740.2 24?- ==18.3m ， o x h 2 1h ≥ )h h (b x o x -==3.8103.18=-m （2）#2—#3针联合保护范围（不等高）， D=34.8m ，10m h x =
变电站接地设计及防雷技术正式样本
文件编号：TP-AR-L6587 In Terms Of Organization Management, It Is Necessary To Form A Certain Guiding And Planning Executable Plan, So As To Help Decision-Makers To Carry Out Better Production And Management From Multiple Perspectives. （示范文本） 编制：_______________ 审核：_______________ 单位：_______________ 变电站接地设计及防雷 技术正式样本
变电站接地设计及防雷技术正式样 本 使用注意：该解决方案资料可用在组织/机构/单位管理上，形成一定的具有指导性，规划性的可执行计划，从而实现多角度地帮助决策人员进行更好的生产与管理。材料内容可根据实际情况作相应修改，请在使用时认真阅读。 引言 变电站接地系统的合理与否是直接关系到人身和 设备安全的重要问题。随着电力系统规模的不断扩 大，接地系统的设计越来越复杂。变电站接地包含工 作接地、保护接地、雷电保护接地。工作接地即为电 力系统电气装置中，为运行需要所设的接地；保护接 地即为电气装置的金属外壳、配电装置的构架和线路 杆塔等，由于绝缘损坏有可能带电，为防止其危及人 身和设备的安全而设的接地；雷电保护接地即为为雷 电保护装置向大地泄放雷电流而设的接地。变电站接
地网安全除了对接地阻抗有要求外，还对地网的结构、使用寿命、跨步电位差、接触电位差、转移电位危害等提出了较高的要求。 1 变电站接地设计的必要性 接地是避雷技术最重要的环节，不管是直击雷，感应雷或其它形式的雷，都将通过接地装置导入大地。因此，没有合理而良好的接地装置，就不能有效地防雷。从避雷的角度讲，把接闪器与大地做良好的电气连接的装置称为接地装置。接地装置的作用是把雷电对接闪器闪击的电荷尽快地泄放到大地，使其与大地的异种电荷中和。 变电站的接地网上连接着全站的高低压电气设备的接地线、低压用电系统接地、电缆屏蔽接地、通信、计算机监控系统设备接地，以及变电站维护检修时的一些临时接地。如果接地电阻较大，在发生电力
变电站主接地网施工工艺流程及操作要点
变电站主接地网施工工艺流程及操作要点 变电站防雷接地是为防止电气设备意外带电造成电网、设备、人身事故的基本措施。本文从施工实际角度简述主接地网施工工艺流程及操作要点，力求能促进工程施工技术水平的提高，保证防雷接地工程的施工质量。从而确保接地装置安全运行，将对保障变电站运行安全有着十分重要的意义。 1、施工工艺流程
2、施工工艺流程及操作要点 2.1前期准备工作 2.1.1施工技术资料的准备 开工前首先应组织有关人员熟悉施工图及有关设计文件，了解设计意图，并按照设计要求做好接地施工方案、作业指导书编制等技术准备工作，并进行技术交底工作。其次根据经会审后的设计施工图编制材料清册，并校对材料规格和数量。 2.1.2施工材料的准备及材料质量保证措施 施工材料到达现场后，应对材料的规格、数量及外观质量进行检查。同时将材料厂家的产品合格证、质保书及厂家资质证明等相关文件报监理项目部审核，业主确认后方可进场使用。严禁不合格材料进入施工程序。 2.1.3施工前应配置最基本的施工人员和配备足够完好的施工机具 表1 主要施工机具的配置表 表2 主接地网施工施工人员配置表
2.1.4施工现场准备 根据业主指定的区域，首先设置接地材料加工棚、生活临时设施等。其次根据施工图纸和现场实际情况在预施工区域设置安全围栏，并悬挂安全标示牌等安全防护措施。 2.2接地沟开挖 2.2.1根据主接地网设计图纸要求，对对接地体（网）的敷设位置、网格大小进行放线。 2.2.2按照设计或规范要求的接地敷设深度进行接地沟开挖，深度按照设计或规范要求的最高标准为 准，超挖50-100mm左右。宽度为一般为500-1000mm，沟壁需放坡处理，底部如有石块应清除。 开挖完成的接地沟 2.2.3接地沟宜按场地或分区域进行开挖，充分利用土建开挖，减少重复工作，同时应及时恢复各类 安全防护措施，确保安全文明施工。 进行接地沟深度深测量 2.3垂直接地体安装 2.3.1按照设计或规范长度进行进行采购垂直接地体。 2.3.2垂直接地极采用人力锤击方式的安装，为避免垂直接地体施工时顶部敲击部位的损伤，在垂直 接地体顶部进行保护(如加自制钢管金属保护帽)。碰到强风化石时采用机械成孔安装。 2.3.3按设计图纸的位置安装垂直接地体。 2.3.4垂直接地体的埋入深度、间距必须满足设计要求。 2.3.5接地体安装结束后，顶部敲击部位应进行防腐处理。
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10kV变电站负荷计算书 一、建筑概况： 工程为北京某度假村项目中某变配电间设计，配电室层高4.8m，下方设有电缆夹层,层高2.1m 二、设计内容： 本工程包括10/0.38kV配电系统，照明系统，插座系统和接地系统。 供电系统：1、用户供电方式的确定；2、光源的选择；3、用电负荷功率、额定电流的计算；4、导线、穿线保护管、断路器的选择； 照明系统：照明从配电箱的引线，线路的敷设方式，包括照度的计算及灯具的选择，安装的高度。 插座系统：动力线的选择，插座的选型及安装高度。 接地系统：接地的方式。 三、设计依据： 1、《10kv及以下变电所设计规范》 GB50053-94 2、《建筑照明设计规范》 GB50034-2004 3、《建筑防雷设计规范》 GB50057-2010 四．设计思路： 本次设计对10KV变电所系统进行设计，主要包括：用建筑设计规范来建立设计的整体思路，并完成强电系统的负荷计算、设备选型、系统构成、照度计算以及施工图的绘制，包括系统图和平面图，最后根据设计方案，选择相应的器材的型号和规格. 高压系统：
1. 高压两路10kV电源双路并行运行。设有母联开关，为手投自复带电气闭锁。高压主进开关与联络开关间设电气联锁，任何情况下只能合其中两个开关。真空断路器选用弹簧储能操作机构，采用直流220V/65Ah铅酸免维护电池柜作为操作、继电保护及信号电源。 2. 高压开关柜采用KYN28A-12型金属铠装移开式开关柜，共10面，并排布置，其中进线柜2面，隔离柜2面，计量柜2面，母联柜2面，出线柜2面。 低压系统：
变电站接地网降阻方法及应用浅析
变电站接地网降阻方法及应用浅析 摘要：变电站接地网是维护变电站运行可靠安全，保障人员和设备安全的重要 措施，随着电力系统的发展，接地短路电流越来越大，随着集约型GIS变电站的 日益普及，占地面积小了，接地网的可用面积也小了，对接地装置可靠性提出了 更高的要求。本文浅析某220千伏变电站土壤电阻率高，通过多方案论证比较， 因地制宜，采取了外引接地网+降阻剂的措施，达到降阻目的，确保该站接地电 网满足安全运行要求。 关键词：变电站；外引；接地网；效用 在电力系统中，接地网作为变电所交直流设备接地及防雷保护接地，对系统 的安全运行起着重要的作用。根据变电站防雷设计的整体性、结构性、层次性、 目的性，及整个变电站的周围环境、地理位置、土质条件以及设备性能和用途， 采取相应雷电防护措施，保证变电站设备的安全稳定运行。 1变电站接地网电阻偏高原因分析 1.1土壤电阻率偏高 干旱地区、沙石土层等相当干燥，而大地导电基本是靠离子导电，干燥的土 壤电阻率偏高，对系统接地电阻影响较大。 1.2 设计误差 有的在设计接地时，根据地质资料查找设计手册所对应的土壤电阻率，而未 通过实地测量或者测量值不准确。特别是测量值不准确，一般是由于设计人员在 现场采用四极法测量原土层的土壤电阻率而产生的。这种方法虽然符合设计规范 要求，比较科学而且准确的，但是四极法是属于在场地中抽样测量，在接地网埋 设处地质经常出现断层，地电阻率是不均匀的，例如山坡地形往往还需要在不同 的方位、不同的方向进行测量，找出沿横向、纵向和不同深层的土壤电阻率。 1.3 施工不细致 对于不同地区变电站的接地来说，不仅精心设计重要，严格施工更重要。因 为对于地形复杂，特别是位于岩石区的变电站，接地网水平接地沟槽的开挖和垂 直接地极的打入都十分困难。而接地工程又属于隐蔽工程，施工过程中出现下列 问题都会导致地网阻偏高。 (1) 没有在原土层上施工，而是回填了一部分回填土后再施工。 (2) 下层地网引出至上层地网的连接点没有全部引出，或者是引出后没有作好 标记，导致下层地网没有与上层地网有效连接，失去下层地网应有的作用。 (3) 回填使用了部分建筑垃圾、大块的沙石等材料。没有用细土回填，分层进 行夯实。 (4) 接地网在土建施工过程中遭遇比较严重的破坏，导致全站接地网各处的接 地电阻值测量值有巨大的差异。 1.4 运行过程中产生变化 有些接地装置在建成初期是合格的，但经一定的运行周期后，因下列问题， 导致接地电阻变大。 （1）由于接地体的腐蚀，使接地体与周围土壤的接触电阻变大，特别是在山区酸性土壤中，接地体的腐蚀速度相当快，会造成一部分接地体脱离接地装置。 （2）在接地引下线与接地装置的连接部分，因锈蚀而使电阻变大或形成开路。 （3）接地引下线、接地极受外力破坏而损坏等。 2降低接地网电阻的主要措施
变电站接地网优化设计
编号：AQ-JS-05799 ( 安全技术) 单位：_____________________ 审批：_____________________ 日期：_____________________ WORD文档/ A4打印/ 可编辑 变电站接地网优化设计 Optimization design of substation grounding grid
变电站接地网优化设计 使用备注：技术安全主要是通过对技术和安全本质性的再认识以提高对技术和安全的理解，进而形成更加科 学的技术安全观，并在新技术安全观指引下改进安全技术和安全措施，最终达到提高安全性的目的。 摘要：接地网等间距布置存在地电位分布不均匀的问题。在建220kV新塘变电站采用了不等间距布置，即从地网边缘到中心，均压导体间距按负指数规律增加。运用GPC接地参数计算程序对两种方法进行分析和计算，结果表明接地网优化设计能显著地改善导体的泄漏电流密度分布，使土壤表面的电位分布均匀，提高安全水平，节省钢材和施工费用。 关键词：变电站接地网设计 随着电力系统容量的不断增加，流经地网的入地短路电流也愈来愈大，因此要确保人身和设备的安全，维护系统的可靠运行，不仅要强调降低接地电阻，还要考虑地网上表面的电位分布。在以往接地设计中，接地网的均压导体都按3m ，5m ，7m
，10m 等间距布置，由于端部和邻近效应，地网的边角处泄漏电流远大于中心处，使地电位分布很不均匀，边角网孔电势大大高于中心网孔电势，而且这种差值随地网面积和网孔数的增加而加大。本文结合在建工程220kV新塘变电站的接地网设计，阐释了接地网不等间距布置的方法及其合理性。 1接地网优化设计的合理性 1.1改善导体的泄漏电流密度分布 面积为190m ×170m 的新塘变电站接地网，在导体根数相同的情况下，分别按10m 等间距布置和平均10m 不等间距布置。沿平行导体①、②、③、④、⑤的泄漏电流密度分布曲线。从此可见，不等间距布置的接地网，边上导体①的泄漏电流密度较等间距布置的接地网平均低15%左右；对于导体②的泄漏电流密度，这两种布置的接地网几乎相等(仅相差0.3%)；对于
220kV短路电流计算书
XX220kV 变电站短路电流计算书 一、系统专业提供2020年系统阻抗值（Sj ＝1000MVA ） 220kV 侧：Z1=0.070，Z0=0.129。 220kV 侧按不小于50kA 选设备。 110kV 侧：Z1=无穷，Z0=0.60。 主变选择：220±8×1.25%/121/38.5kV ；主变容量：120/120/60MVA ； 变压器短路电压：U k(1-2)%＝14，U k(1-3)%＝24，U k(2-3)%＝8。 二、短路电流计算 1、则由公式得各绕组短路电压： ％）％％（）（）（）（32-k 3-1k 2-1k 1U U U 2 1-+=k U ＝15 ％）％％（）（）（）（3-1k 32-k 2-1k 2U U U 2 1-+=k U ＝－1 ％）％％（）（）（）（2-1k 32-k 3-1k 3U U U 2 1-+=k U ＝9 2、变压器电抗标么值由e j S S X ?=100U d d *％（S e 指系统最大绕组的容量）得： X *1＝1.25；X *2＝－0.083；X *3＝0.75。 3、限流电抗器电抗标么值：2k k *3100U j j e e U S I U X ??= ％＝()21005.11000431010012????＝1.57。 三、三相短路电流的计算（对称） 1、当220kV 母线发生短路时（d 1） 220kV 系统提供的短路电流标么值为：I *＝1/0.07=14.29； 短路电流周期分量有效值为：=??=?=2303100029.143*)3(j j per U S I I 35.86kA ； 由于110kV 侧不提供电源，所以==)3()3(1per d I I 35.86kA ； 短路冲击电流峰值=?="= 86.3555.22I K i ch ch 91.45kA 。（注：K ch 为冲击系数，远离发电厂选2.55）； 容量：==d dj S S )3(14290MVA 2、当110kV 母线短路时（d 2）
浅析变电站接地设计因素
浅析变电站接地设计因素 发表时间：2016-10-10T15:20:54.297Z 来源：《电力设备》2016年第14期作者：刘锡华 [导读] 变电站接地系统作为变电站交、直流设备接地及防雷保护接地，对系统的安全运行起着重要作用。 惠州电力勘察设计院有限公司） 摘要：目前大多数变电站设计工程师在进行变电站接地网设计时，都会有一个误区：普遍认为110kV及以上变电站，全站接地电阻值小于0.5欧姆时即认为合格，电阻值大于0.5欧则认为不合格，就不管短路电流的大小，也不需论证跨步电压和接触电势是否满足设计要求值。接地体的选择更是根据经验选取，没有进行上导体的动、热稳定的较验。正确的设计方法是要结合实际，通过科学计算、详细分析、合理评价经济性，得出合理的设计方案。 关键词：变电站；接地网；接地电阻；入地短路电流；跨步电压；接触电势 引言：变电站接地系统作为变电站交、直流设备接地及防雷保护接地，对系统的安全运行起着重要作用；由于变电站接地网较为隐蔽性，容易被人忽视，往往只注意最后接地电阻的测量结果；接地网的敷设存在与构筑物或建筑物基础交叉情况，增加了变电站运行中对其进行改造或更换的困难性，所以变电站接地网一经敷设，将很难对其加以改造，因此在变电站接地设计中如何降低接地电阻，优化电站接地系统的设计，从而保证变电站安全稳定运行，值得深入细致分析及解决。 1、接地设计方案考虑因素 第一步：站址现状分析。 充分结合所考虑站址气象环境条件、站址条件，气象环境条件直接影响季节系数Ψ值的选取。土壤电阻率ρ是决定接地网的关键参数，选择变电所所址时，要考虑所在地的土质情况，勘测专业在进行场地勘测中应列出接地网处的土壤分层情况和每层的土壤电阻率ρ，不能仅取表层土壤的电阻率ρ。需对站址土壤电阻率进行多层分析，决定接地网的布置形式及设计方案。 第二步：入地短路电流的计算。 入地故障电流的计算是变电站接地系统设计的基础，直接与变电站安全性能有关，这是由于入地电流将产生最严重的地电位升、跨步电压和接触电势。 系统中发生接地短路分为站内接地故障和站外接地故障。故障短路电流可分为两部分：一部分是经架空线路的避雷线（地线）回流至电源；另一部分是经变电站接地网和大地回流至电源。前者为架空地线的分流电流，后者既是入地短路电流。故障时线路将对入地电流起到分流的作用，设计接地时应当考虑变电站短路电流的分流系数，即真正通过变电站接地网入地的电流与短路电流的比，变电站的短路电流分流系数与变电站的接地电阻关系很大，变电站的接地电阻越小，其短路电流分流系数却越大，即其入地电流越多。 其中入地短路电流计算公式为： Ig = （Imax - In）Sfl （1） Ig = InSf2 （2） 需补充的是：接地计算中，对接地故障电流中的对称分量电流引入校正系数，以考虑短路电流的过冲效应。衰减系数 Df 为接地故障不对称电流有效值 IF 与接地故障对称电流有效值 If 的比值。计算公式为： Ig = （Imax - In）Sfl Df （3） Ig = InSf2 Df（4） Df———衰减系数 接地短路(故障)电流的持续时间根据《交流电气装置的接地设计规范》GB50065-2011中的相关规定，发电厂和变电站的继电保护装置配置有2 套速动主保护、近接地后备保护、断路器失灵保护和自动重合闸时，te 应按下式取值： te≥tm + tf + to （5） tm———为主保护动作时间； tf———为断路器失灵保护动作时间； to———为断路器开断时间。 配有1 套速动主保护、近或远（或远近结合的）后备保护和自动重合闸，有或无断路器失灵保护时，te 应按下式取值： te≥to + tr （6） tr———为第一级后备保护的动作时间。 一般110kV变电站配置2套主保护，切除故障电流的时间te按3-6式计算。主保护为速动保护，断路器失灵保护动作时间约为 15~20ms，断路器开断时间目前110kV及以上to为0.3s，110kV以下为0.3~0.5s。 第三步：接地系统中接地电阻值的计算及要求。 不等间距布置接地网时接地电阻值按《交流电气装置的接地设计规范》GB50065-2011中的计算公式计算： （7） 110kV变电站接地电阻值满足的要求接地电阻应满足R≤2000/Ig，当不能满足时，应满足R≤0.5Ω的要求。 根据上述规范中对于大电流接地系统接地网接地电阻要求值时，应考虑降阻措施的要求。具体降阻措施有：采用低电阻的优质回填土、外延接地网、分层敷设水平网、并入垂直接地深极、或并入垂直接地深井、斜井等，本工程建议选用接地网中并入多根垂直接地深极作为降阻措施。除此之外，对土壤电阻率非常还有可选用离子极、接地模块等物理降阻剂。 第四步：接地网接地电阻的校验。 二次设备的接地要求及地电位升校验，一般的二次电缆2s 工频耐受电压较高（≥5kV），二次设备，如综合自动化设备，其工频绝缘耐受电压为2kV、1min。从安全出发，二次系统的绝缘耐受电压可取2kV。
变电站接地网的优化设计 邱璐
变电站接地网的优化设计邱璐 发表时间：2018-01-06T20:14:14.757Z 来源：《电力设备》2017年第26期作者：邱璐 [导读] 摘要：对于变电站接地网的设计，要根据区域的地质条件，采取不同的降阻措施，以最高性价比来设计其接地网，同时应采用新技术和新材料。 （南平闽延电力勘察设计有限公司福建南平 353000） 摘要：对于变电站接地网的设计，要根据区域的地质条件，采取不同的降阻措施，以最高性价比来设计其接地网，同时应采用新技术和新材料。因此，本文对变电站接地网的优化设计进行了分析。 关键词：变电站接地系统；优化措施；地电位升；局部电位升 一、变电站接地系统设计过程中主要存在的问题 1.1接地参数目标值存在的问题 根据规定，比较大的电气系统发生接地短路故障时，包括在110kV及以上变电站的接地系统，其用于接地的电阻值R必须低于2000/I。否则就会危害到人身和设备的安全。其中I为经接变电站地网向地中散流的入地故障的电流。 但是随着现在电网容量变得很大，经变电站的接地网或者接地装置向大地中散流的短路电流I也变得越来越大，当发生短路故障时，散入地的故障电流已经到了几千安大，依据规定，用于接地的电阻的值必须要满足零点几欧姆或者以下的数值，变电站的接地电阻值R可大致计算为0.5*/S，其中 为变电站附近的土壤电阻率，S为变电站接地网的面积。即使在土壤电阻率良好的地方也难以实现，并且现在我国城乡一体化的加快，变电站的建设密度也随之加快，可以用来建设变电站接地网的土地规划的正变得越来越小，变电站的用于接地的电阻的值很难满足规定的用于接地的电阻的数值。 1.2工频接地短路时造成的地电位升高的问题 当电力系统发生工频接地短路时产生的地电位升高，是大部分变电站目前面临的比较严重的情况，它不仅会造成变电站不能正常安全的工作，还会威胁在变电站附近的人员的安全。 1.3雷电流入地时造成的局部电位升高的问题分析 当变电站遭受雷击时，变电站中用于接地的系统可能会流入很大的雷电的冲击电流，让变电站的接地网战现出复杂的暂态的特性，会引起有危险的电压会迅速升高，严重的危害着变电站的安全可靠的工作。随着电力电子技术在现代的迅猛发展，电力电子产品开始大规模地应用集成电路技术，产品的内部接线距离变得越来越小，并且产品集成度变得越来越高，这样的设计使电子元器件越来越不耐压。因此，在遭遇雷击时，引起变电站局部电位升高，局部电位升高产生的电位差很容易就能击穿或击毁室内二次系统；另外，电磁感应过电压会随着局部电位升高而产生，并且雷电冲击波或浪涌电压会在电磁感应过电压的影响下产生，这种冲击波或电压会进入到二次系统沿着与二次系统连接的电缆，影响系统运行或者损坏系统，并且产生的电磁辐射会导致电子开关或继电器不能正常工作；降低了测量仪器的效率。 二、接地工程设计实践 某220kV变电站接地网设计过程中，变电站大部分为丘陵，地质条件较差，土壤电阻率非常高，平均电阻率600Ω.m，敷设常规接地网根本无法满足系统对接地电阻的要求。针对这一实际的区域地质实况，在其接地网的设计中，从接地电阻构成的因素，采取以下几项措施，降其地网的接地电阻值，以保证使系统的接地电阻达到规范要求值。 2.1采用新型接地材料 敷设常规的人工接地极，主要采用圆钢、扁钢；垂直敷设一般采用角钢或钢管。本工程水平接地极采用铜绞线，垂直接地极采用铜覆圆钢。 2.2敷设引外接地极 因受到征地范围的限制，无法向变电站周围引外接地极，外引接地网费用高，政策处理难度大，且由于所址场地地貌属于山地，地形起伏较大，水平方向土壤电阻率存在不均压性，且变电站周围亦无较低电阻率的土壤，因此外引方案不作考虑。地下较深处的土壤电阻率较低，故采用了深钻式接地极，将接地铜棒一直打入地下水层，与站内接地网联为一体。 三、变电站接地网优化设计 3.1扩大地网面积 这种方法可以有效减少地网接地电阻，但是，面积的增大也使得电流密度的不均匀性问题越来越严重，当降阻的效果逐渐趋于饱和，而地网面积增大到一定程度时，效果就会达到顶峰，过了这个点效果会越来越差，所以，在高土壤电阻率地区建变电站的方法并不可取。再者，增大地网面积会增加资金投入，且可占地面积有限，尤其是城区用地的紧张，只能确保最起码的安全距离，所以，这一方法往往无法得到正常使用。所以，此法只适合郊区变电站。 3.2增设接地体 这主要是增设水平接地体，并将垂直接地体深深埋于地下，以便有效降阻，现阶段在很多高土壤电阻率地区推广了接地设计。但是，虽说水平接地体能在一定程度上降低接地极附近的电流密度，他们互相之间的屏蔽作用而会让效果大打折扣，加装并深埋垂直接地体，从减小冲击接地电阻来看，通常有一定的效果，但在降低地网工频电阻方面效果甚微。 3.3降低接地电阻 设计接地网之前，要先测试、研判变电站地域的地质情况，从而确定出地层电阻率较低的位置，接下来再针对不同降低接地电阻的方法进行计算，从而确定出最佳方案。 （1）接地斜井 往往原土层的土壤电阻率会比较高，为了避开深层土壤差的区域，将上层较好的土壤充分利用起来，可以利用斜井降低接地电阻。而且由于是斜井，所以深井之间的互相屏蔽作用就有所减少，这对于降低接地电阻也非常有利。接地斜井的施工方法如下：第一，利用斜钻技术在变电站地网四个角上用钻机钻出斜井，井深50米，倾斜角约在30度；斜井的方向由地网中心向外辐射。每口井内的顶部与底部分别设置一套离子接地极，从而利用其对深层土壤的电阻率加以改善，将斜井的降阻作用充分发挥出来。在井内两个离子接地极利用联结电极
变电站接地网材料的选择
变电站接地网材料的选择 编辑：万佳防雷-小黄 电力系统的接地是对系统和网上电气设备安全可靠运行及操作维护人员安全都起着重大的作用。研究接地体的布置、连接，接地体的材质等是保证系统安全稳定运行的必要措施之一，所以说设计、施工高标准的接地系统的变电站防雷工作的重中之重。 一、变电站接地网作用概述 接地网作为变电站交直流设备接地极防雷保护接地，对系统的安全运行起着重要的作用。由于接地网作为隐性工程容易被人忽视，往往只注意最后的接地电阻的测量结果。随着电力系统电压等级的升高及容量的增加，接地不良引起的事故扩大问题屡有发生。因此，接地问题越来越受到重视。变电站接地网因其在安全中的重要地位，一次性建设、维护苦难等特点在工程建设中受到重视。另外，在设计及施工时也不易控制，这也是工程建设中的难点之一。因此，为保证电力系统的安全运行，降低接地工程造价，应采用最经济、合理的接地网设计思路，本文拟重点就材料选用方面进行相关探讨。 二、变电站接地网常用材料比较 目前广泛使用的接地工程材料有各种金属材料、非金属接地体、降阻剂和离子接地系统等。 1、金属接地材料。金属接地材料（主要指铜材和钢材），由于其具备良好的导电性和经济性，很长时期以来一直是接地工程中最重要的材料之一。但是由于金属材料存在容易腐蚀的问题，对接地电阻的影响也比较大，是安全生产中的一个大的隐患，这个问题一直困扰着用户。同时，近年生产资料价格猛涨造成接地成本增加，使得金属接地材料的缺点逐渐突显，一些行业或地区已经在渐渐地减少金属接地材料的使用，转而使用其它新型的接地材料。 2、非金属接地体。非金属接地材料是目前行业里新生的一种金属接地体的替换产品，由于其特有的抗腐蚀性能和良好的导电性和较高的性价比被广大用户所接受。目前非金属接地产品主要是以石墨为主要材料。基本成分是导电能力优越的非金属材料材料符合加工成型的，加工方法有浇注成型和机械压模成型。一般来说浇注成型的产品结构松散、强度低、导电性能差，而且质量不稳定，一些小型厂家少量生产使用这样的办法：机械压模法，是使用设备在几到十几吨的压力下成型的，不仅尺寸精度较高、外观较好，更重要的是材料结构致密、电学性能好、抗大电流冲击能力强，质量也相当稳定，但是生产成本较高，批量生产多采用。选型时，尽量采用后者，特别是接地体有抗大电流或打冲击电流的要求（如电力工作地、防雷接地）时，不宜采用浇注成型的非金属接地体。非金属接地体的特点是稳定性优越，其气候、季节、寿命都是现有接地材料中最好的，是不受腐蚀的接地体，所以，不需要地网维护，也不需要定期改造，但是，非金属接地体施工需要的地网面积比传统接地面积小很多，但是在不同地质条件下也需要的保证足够接地面积才可以达到良好的效果。 3、降阻剂。降阻剂分为化学降阻剂和物理降阻剂，化学降阻剂自从发现有污染水源事故和腐蚀地网的缺陷以后基本上没有使用了，现在广泛接受的是物理降阻剂（也称为长效型降阻剂）。物理降阻剂是接地工程广泛接受的材料，属于材料学中的不定性复合材料，可以根据使用环境形成不同形状的包裹体，所以使用范围广，可以和接地环或接地体同时运用，包裹在接地环和接地体周围，达到降低接触电阻的作用。并且，降阻剂有可扩散成分，可以改善周边土壤的导电属性。 现在的较先进降阻剂都有一定的防腐能力，可以加长地网的使用寿命，其防腐原理一般来说有几种：牺牲阳极保护（电化学防护），致密覆盖金属隔绝空气，加入改善界面腐蚀电位的
济南团山110KV变电站接地计算书.doc
山东××35kV线路杆塔接地计算书(所有计算均按照中国电力DL/T621-1997标准计算) 一、NA71#普通杆塔接地 1、计算条件 1.1、电阻率取ρ=260Ωm 1.2、杆塔闭合接地网总面积S=13×13m2 2、接电阻计算 2.1、杆塔要求接地电阻(根据DL/T621-1997) R 10Ω 2.2、杆塔水平接地极的接地电阻为： R1=0.5×ρ×Κ/√S ρ为土壤电阻率260Ωm S为接地面积13×13 Κ为使用降阻剂系数约为100% R1=10Ω 2.3、模块接地电阻为： R v=0.158×ρ R2=R v/n.η ρ为土壤电阻率260Ωm R v为单个接地模块接地电阻 R2为全部接地模块接地电阻
n 为使用接地模块数量 8块 η 为使用接地模块调整系数0.65 R 2=7.9Ω 2.4、总接地电阻为： η11111110 4321?++++=R R R R R R R ：总接地电阻，Ω； R 1：水平接地极接地电阻，10Ω； R 2: 垂直接地极的接地电阻，7.9Ω η：并联系数，0.8 R=5.52Ω 小结：在采用以上降阻方法后，经理论计算，接地电阻值即降为5.52Ω，满足设计要求不大于10欧姆。 由于地网建设中诸多不可预见因素，施工中达不到预期目标时可适量增加接地模块的数量或采取其他降阻方式满足工程要求。 二、NA7#变电站5km 内杆塔接地 1、计算条件 1.1、电阻率取ρ=260Ωm 1.2、杆塔水平接地网总面积S=13×13m 2 2、接电阻计算
2.1、变电站要求接地电阻(根据DL/T621-1997) R ≤ 0.5Ω 2.2、 水平接地极的接地电阻为： R 1=0.5×ρ×Κ/√S ρ为土壤电阻率260Ωm S 为接地面积13×13 Κ为使用降阻剂系数约为100% R 1=10Ω 2.3、模块接地电阻为： R v =0.158×ρ R 2=R v /n.η ρ为土壤电阻率260Ωm R v 为单个接地模块接地电阻 R 2为全部接地模块接地电阻 n 为使用接地模块数量 20块 η 为使用接地模块调整系数0.61 R v = 41.08Ω，R 2=3.37Ω 2.4、总接地电阻为： η11111110 4321?++++=R R R R R R R ：总接地电阻，Ω； R 1：水平接地极接地电阻，10Ω；
大型变电站接地网优化设计
目录 摘要 (Ⅰ) 第1章：变电站接地网面临的现状··················（ 1 ） 1.1 接地网的概述·······················（ 1 ） 1.2 接电网的现状分析·····················（ 1 ）第2章：接地网优化设计的合理性··················（ 4 ） 2.1 关于接地短路电流的计算及接地要求·············（ 4 ） 2.2 对接地网优化设计的分析··················（ 6 ）第3章：城市变电站接地网设计···················（ 8 ） 3.1 三维立体接地网基本原理··················（ 8 ） 3.2 垂直超深钢镀铜接地棒垂直超深钢镀铜接地棒·········（ 9 ） 3.3 城市变电站接地网设计特点·················（ 11 ）第4章：接地网优化设计的方法····················（ 13 ） 4.1 接地网接地电阻计算及量大电阻的确定············（ 13 ） 4.2 减小接地电阻的方法···················（ 14 ） 4.3 工程设计中的几点建议···················（ 16 ）第5章：变电站接地网优化措施····················（ 18 ） 5.1 改进接地网的技术措施·················（ 18 ） 5.2 接地工程设计实践····················（ 21 ）第6章：与接地网相关问题······················（ 23 ）
变电站接地网接地故障原因与改造建议
变电站接地网接地故障原因与改造建议 编辑：万佳防雷 变电站的接地网是维护电力系统安全可靠运行、保障运行人员和电气设备安全的重要措施。构成接地网的均压导体常因施工时焊接不良或漏焊、埋设深度不足、土壤的腐蚀、接地短路电流的电动力作用等原因 ,使地网均压导体之间或接地引线与均压导体之间存在电气连接不良故障点。若遇电力系统发生接地短路故障 ,将造成地网本身局部电位差和地网电位异常升高 ,除给运行人员的安全带来威胁外 ,还可能因反击或电缆皮环流使得二次设备的绝缘遭到破坏 ,高压窜入控制室 ,使监测或控制设备发生误动或拒动而扩大事故 ,带来巨大的经济损失和不良的社会影响。 一、原因分析 1、根据有关的开挖资料与地质资料调查情况，接地网腐蚀原因大致有以下特点：周围土壤盐碱化严重 , 导致接地体腐蚀程度高;地下水位高、土壤潮湿和容易积水使得接地体腐蚀严重 ; 接地引下线普遍在入地处和距地表面深100～400 mm 的地段腐蚀很严重; 接地体中水平敷设的扁钢因积水 ,腐蚀速度快 ,比与地面垂直敷设的钢管腐蚀严重; 厂址临近化工厂 , 大气质量恶劣 ,加重了其地网腐蚀 程度影响接地体金属腐蚀的主要因素。 ( 1)土壤的孔隙度较大 , 有利于氧和水分的保持 , 这是腐蚀发生的促进因素。当土壤含水量大于85 %时 , 氧的扩散渗透受到了阻碍 , 腐蚀减弱; 当土壤含水量小于 10 %时 ,由于水分的缺乏 ,阳极极性和土壤电阻比加大 ,腐蚀速度又急速降低。 (2) 土壤温度昼夜温差大 ,很容易在金属上凝结水分微粒 , 且因温差电池的 形成 , 加快腐蚀, 这也是开挖地网中发现同埋一处的水平接地体比垂直方向的接地体容易腐蚀的原因。 (3) 通常土壤中含盐量约为 80～1 500 mg/ L ,地处沿海地区大部分土壤的p H 值在 8. 4～9. 5 之间 ,从而加快了土壤的腐蚀速度。 (4) 土壤中含有硫酸盐 , 在缺氧的情况下 , 硫酸盐还原细菌就会繁殖起 来 , 利用金属表面的氢把SO42 -还原 , 在铁的表面的腐蚀产物是黑色 FeS。在多数情况下土壤腐蚀性均用土壤电阻率来衡量。 而土壤电阻率直接受土壤孔隙度、湿度、温度、酸度、含盐量和有机质的影响 , 因此土壤电阻率是反映土壤理化性质的一个综合指标。一般情况对于地网土壤电阻率为 30Ω·m ,腐蚀性质是非常强的。 2、据有关资料表明，在我国由于地网发生断裂、断点而引起的电力系统的事故时有发生,每次事故都带来了巨大的经济损失。总的归结发生断裂、断点的原因有： （1）在接地网竣工之后, 没有认真执行验收手续，接地网的均压导体常因施工时焊接不良或漏焊。在投入运行后发生接地短路故障，而短路故障电流的电动力作用,使地网均压导体之间或接地引线与均压导体之间存在电气连接断裂、断点现象。 （2）焊接处防腐处理不当，加上土壤的腐蚀以及可能由于热稳定不足在部分接地网在相间短路时烧断。