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锅炉高温受热面金属超温原因分析

锅炉高温受热面金属超温原因分析
锅炉高温受热面金属超温原因分析

锅炉高温受热面金属超温原因分析

邓俊宫吉星(广东珠海电厂珠海519050)

珠海电厂一期工程2×700 MW机组锅炉是日本三菱公司制造的亚临界强制循环,一次中间再热汽包炉。锅炉按∏型户外布置设计。

锅炉为单炉膛四角布置燃烧器,燃烧器上下可以摆动±30。。锅炉高度61 700 mm,炉膛断面尺寸21 463×18

605 mm。采用四角切圆燃烧,切圆直径1 010.46 mm和1 402.72

mm,逆时针旋转。采用直吹式制粉系统,配有6台三菱重工生产的MRS碗式中速磨煤机。

锅炉额定工况下主蒸汽温度540℃,再热蒸汽温度568℃,给水温度278℃。

锅炉受热面布置和国产300,600 MW机组基本一样。

自机组调试以来,锅炉高温受热面、锅炉三级过热器和三级再热器受热面管道在锅炉宽度方向产生对称的金属超温现象,即在满足蒸汽温度的情况下受热面金属超温,并由此引发了3次锅炉爆管事故,严重影响了机组的安全运行。

1 原因分析

通过燃烧调整试验,优化燃烧试验,均没有取得预期的效果。因而进一步从炉内、锅内和结构3方面查找原因。

1.1 炉内原因分析

采用抽气式热电偶在高温烟气段(炉膛出口处)进行烟气温度场测试。测试结果和设计烟气温度场没有原则性差异。

1.2 锅内原因分析

1.2.1 管壁金属温度测试

在受热面管子引入出口联箱处加装热电偶,测量每一排甚至每一根管子的金属温度。图1为机组负荷在700

MW时的再热器金属温度曲线,图中表明管排的金属温度分布不均匀。

1.2.2 蒸汽流量分析

根据在受热面管道上加装热电偶测得的管子金属温度,反算蒸汽对管子的冷却程度,再计算出管子内部的蒸汽流量,最终得出管屏之间存在蒸汽流量不均的结果。

1.3 结构分析

由于三级过热器的结构型式和二级再热器和三级再热器的结构相似,现以二级再热器和三级再热器为例进行结构方面的分析。再热器联箱T型接头区域结构如图2,从图中可以看出,在联箱的长度方向上对称布置了具有T型结构的变径结构,而超温点的对称位置就和这一对称结构相吻合。

图2 再热器联箱T型接头区域结构图

在二级再热器进口联箱的T型接头处蒸汽的静压大,而在联箱变径后的区域内蒸汽的静压小;在三级再热器出口联箱的T型接头处蒸汽的静压大,在联箱

变径后的区域内蒸汽的静压小。因此在二级再热器入口联箱T型接头区域和三级再热器出口变径后的区域之间的静压差大,而在二级再热器入口联箱变径后的区域和三级再热器出口联箱T型接头区域之间蒸汽的静压差就小,由于静压差的差异,引起管屏之间蒸汽流量相对不均衡。管子内部蒸汽流量小的管壁,受到蒸汽冷却的程度比较差。管子金属温度就比较高。

由此得出结论:由于联箱上的T型接头结构和高温受热面在联箱上引出点的不合理,引起管屏之间蒸汽流量存在偏差,是导致锅炉高温受热面金属超温的原因。

2 改进措施

根据测试和分析结果,采取以下改进措施:

(1)

改变T型接头部位的管道连接方式,即将蒸汽流量相对低的管子入口和蒸汽流量相对高的管子入口交换位置后再连接到三级再热器出口联箱上,如图2中的虚线所示。

(2) 增大蒸汽流量相对低的管道与三级再热器出口联箱接头处的管径,提高该管道的蒸汽流量。

(3) 在二级再热器和三级再热管道的连接处,对蒸汽流量相对大的管道进行节流,即加装节流孔板,以减少蒸汽流量。

(4) 提高严重超温管道的材料等级,例如三级再热器超温管子的管材由原来的T12更换成不锈钢TP347E。

3 改造后的效果

珠海电厂2×700

MW机组锅炉受热面改造后,经过机组在不同负荷下的运行考验,基本上能够避免高温受热面管子金属出现超温现象。改造后受热面管壁金属温度测试曲线见图1。

由于增加了节流孔板,汽流在通过节流孔后产生的涡流势必对管子进行冲刷,冲刷量的大小还有待于大小修期间进行测试跟踪。

(收稿日期:2001-09-30)

锅炉受热面施工方案

新疆国泰新华一期项目供热锅炉安装工程及原煤储运 (备煤)工程 1#锅炉受热面施工方案 编制:日期: 审核:日期: 批准:日期: 江苏天目建设集团有限公司

目录 1.工程概况: (3) 2.施工方案编制依据: (3) 3.设备、材料检验: (3) 4.锅炉受热面主要部件施工方法及技术要求: (4) 5.受热面焊接: (6) 6.质量验证计划: (8) 7.现场HSE管理 (8)

1.工程概况: 1.1本工程三台150t/h中温中压锅炉由太原锅炉集团有限公司供货。锅炉构架采用钢架结构,构架占地面积为63m *2 2.8m,主体高度达40m。锅筒、受热面、等均为悬挂式吊挂在构架的大梁上。锅炉大件吊装工程量大,安装标高高,施工场地小,高空作业多,炉管焊口数量多,焊接位置差,焊接质量要求高,施工周期短。 1.2锅炉型式及主要参数: 锅炉型式TG-150/4.02-M 额定出力150t/h 蒸汽出口压力 4.02Mpa 蒸汽出口温度460℃ 给水温度132℃ 排烟温度145℃ 锅炉效率91.% 2.施工方案编制依据: 2.1太原锅炉集团有限公司制造及安装图。 2.2电力建设施工及验收技术规范(锅炉机组篇) DL/T5190.2-2012 2.3电力建设施工及验收技术规范(管道篇) DL5031-94 2.4电力建设施工及验收技术规范(焊接篇) DL869-2012 2.5《锅炉安全技术监察规程》 TSG G0001-2012 2.6电力建设安全工作规程(火力发电厂部分) DL5009.1--2002 3.设备、材料检验: 3.1受热面设备在安装前应根据供货清单、装货清单和图纸进行全面清点。 3.2外观检查受热面管子有无裂纹、撞伤、龟裂、压扁、砂眼和分层等缺陷,检查受热面管外径和壁厚的允许偏差是否符合要求。如有超标等情况应认真做好部位记录, 并及时通报甲方、监理单位。 3.3合金钢材质的部件安装前进行材质复查并做标记。 3 .4受热面管组对前必须分别进行通球试验,试验用球采用钢球,且必须编号和严格管理,通球试验的球径按(DL/T5190.2-2012)见下表。 3.5对于制造厂焊口质量应先核对厂家合格证(质保书)和安检合格通知书,并对水冷壁、过热器、省煤器等受热面主要部件的焊口进行外观检查,如有外观检

锅炉高温受热面污染的影响

600MW燃煤锅炉受热面污染特性试验研究 来源:《中国电力》2007年第01期作者:王全钢;阎维平;朱予东; 0引言锅炉受热面积灰结渣是经常发生而又难以彻底解决的问题,尤其是电厂锅炉受热面的积灰污染不仅使锅炉运行热效率降低,严重时将导致机组降负荷运行或停机[1-2]。因此,目前大容量电厂锅炉各受热面均配有不同形式的吹灰器。但是吹灰是以吹灰介质的消耗和介质携带能量的损失为代价的。吹灰模式不合理,不仅使吹灰的总体经济性低下,且过于频繁的吹灰会对受热面造成损坏,并缩短吹灰装置本身的使用寿命[3-4]。为此,近年来智能吹灰的研究引起了国内外电力行业的高度重视。尤其在工业发达国家,燃煤电厂锅炉受热面结渣积灰在线监测和判断的理论模型研究与开发已进行了较长时间,目前此类监视系统已成为维持燃煤电厂锅炉安全经济运行的一个重要技术手段[2-3]。EPRI(美国电力研究院)连续召开数届电厂锅炉智能吹灰国际研讨会,交流研究成果,推广示范工程。国内从20世纪90年代中后期也开始了该领域的研究,部分学者开发了受热面污染在线监测系统,个别系统已得到实际应用[4-5]。1试验对象华北某电厂1台600 MW汽轮发电机组“W”火焰锅炉,该锅炉由英国巴布科克能源有限公司 锅炉受热面污染特性的试验研究 锅炉受热面积灰结渣是经常发生而又难以彻底解决的问题,尤其是电站锅炉受热面的积灰污染不仅使锅炉运行热效率降低,严重时将导致机组降负荷运行或停机[1,2]。因此,目前大容量电站锅炉各受热面均配有不同形式的吹灰器。但是吹灰是以吹灰介质的消耗和介质携带能量的损失为代价的。吹灰模式不合理,不仅使吹灰的总体经济性低下,且过于频繁的吹灰会对受热面造成损坏,并缩短吹灰装置本身的使用寿命[3,4]。为此,近年来智能吹灰的研究引起了国内外电力行业的高度重视。尤其在工业发达国家,燃煤电站锅炉受热面结渣积灰在线监测和判断的理论模型研究与开发已进行了较长时间,目前此类监视系统已成为维持燃煤电站锅炉安全经济运行的一个重要技术手段[2,3]。EPRI(美国电力研究院)连续召开数届电站锅炉智能吹灰国际研讨会,交流研究成果,推广示范工程。国内从20世纪90年代中后期也开始了该领域的研究,部分学者开发了受热面污染在线监测系统,个别系统已经得到了实际应用[4,5]。1研究对象邹县电厂2号炉为东方锅炉厂DG1000/170-1型亚临界压力自然循环汽包锅炉,采用倒U型、一次中间再热、切向燃烧、固态......( 330MW燃煤电站锅炉受热面积灰污染程度的试验研究 引言电站锅炉受热面的定期和不定期吹灰是确保机组正常运行的必要措施,也日益成为发电机组节能挖潜、提高经济性的重要研究方向。目前的研究主要集中在对受热面污染程度实现实时在线监测,在此基础上通过经济分析模型为每个受热面确定临界污染程度,当监测结果超过临界值时,建议机组吹灰。临界污染程度是包括好多经济、安全分析因素在内的一个综合指标,而受热面污染率的上下限,即受热面处于“最清洁”状态和“最脏”状态下污染率的确定,也是一个重要的研究课题。只有通过现场吹灰试验,确定每个受热面的污染率变化范围,才能建立经济性分析模型,确定目标函数的约束条件,计算出每个受热面的临界污染率,指导优化吹灰。同时,因为炉内吹灰器的种类、布置位置不一样,不同区域受热面的积灰特性又有所不同,不同吹灰器的吹灰效果大有区别,因此,在制定优化吹灰策略的过程中,对处于污染严重区域、吹灰效果明显的吹灰器,应该多吹;对处于积灰较轻,吹灰影响不大的吹灰器,尽量少吹;而对于曾经出现受热面爆管区域的吹灰器,则应当限制其动作的频率。在已经实现邹县电厂2#330MW燃煤锅炉受热面污染监测的基础上,进行了受热面污染上下

锅炉受热面管道事故分析(2021年)

( 安全管理 ) 单位:_________________________ 姓名:_________________________ 日期:_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 锅炉受热面管道事故分析(2021 年) Safety management is an important part of production management. Safety and production are in the implementation process

锅炉受热面管道事故分析(2021年) 1试生产期间锅炉受热面管道事故统计 华能丹东电厂2台锅炉,为引进英国巴布科克能源有限公司生产的亚临界自然循环燃煤型锅炉,最大连续蒸发量1165t/h。在机组168h试运行以及试生产期间的半年多时间里,2台锅炉先后发生受热面爆管、漏泄、管段变形等损坏事故总计10次(见表1),造成多次停机停炉。 锅炉受热面由水冷壁、过热器、再热器及省煤器组成,其中过热器包括一级、屏式、末级及顶棚包墙过热器;再热器包括一级、末级再热器。在发生的10次受热面管损坏事故中,90%为过热器爆管或漏泄,其中包墙过热器5次,占总数的50%。 过热器是锅炉承压部件中工作温度最高的受热面,管内流过的是高温高压蒸汽,其传热性能较差,而管外又是高温烟气,所处环境恶劣,因此损坏事故的比例非常大。

2锅炉受热面管道损坏原因及处理 华能丹东电厂试生产期间锅炉受热面管道事故原因主要可分为设计、制造、安装及其它原因。而制造及设计因素达8次之多,占总数的80%。从统计数据中可以看出,爆管大多数为单根短时过热超温爆管。其中属制造原因的有:联箱内部存有制造时产生的金属机械加工残留物,造成爆管占3次,因弯管应力损伤及钢管母材缺陷引发事故3次,共占总次数的60%。属设计原因的有:因管排固定卡设计不合理,造成爆管、漏泄2次,占总次数的20%。 2.1联箱管堵塞引起的爆管 主要是过热器入口联箱内接管处开有直径不等的节流孔,当有异物堵塞节流孔时,管内工质流通不畅,造成管段短期过热变形、爆管。解决办法是对2台锅炉的末级过热器、屏式过热器入口联箱全部用内窥镜检查。在已检查过的2台锅炉末过、屏过共96个入口联箱的9个联箱内,发现并取出联箱制造时残留的金属机械加工或切割时铁水凝固残留物10余块(片),这些残留物绝大部分在机组安装前与母材有不同程度粘连,随着机组运行汽流的长期作用,逐渐

051循环流化床锅炉受热面常见磨损部位及预防措施(赵德鑫)

循环流化床锅炉受热面常见磨损部位及预防措施 赵德鑫总工师 ---山东华盛江泉热电有限公司山东临沂276017 内容摘要:早期投产的循环流化床锅炉大多如此,给循环流化床机组的发展蒙上了阴影。一些电厂将后期扩建机组改为煤粉炉以求得到安全稳定运行。现对水冷壁的磨损爆管问题进行认真的研究和全面的分析,总结经验教训,并提出相应的技术对策和具体的改造措施。这些改造措施在一些电厂的运行实践中取得了良好的效果,可供同类机组进行借鉴,避免类似的情况发生,保证机组的安全运行。 1.炉内磨损机理分析 由于过热爆管,磨损引起的泄漏,是非停的主要原因。循环流化床锅炉的四管泄漏是煤粉炉的3~5倍。锅炉的磨损部位主要有密相区二次风口及回料口、过渡区部位、水冷壁的墙角处、炉膛出口、穿墙管处以及省煤器悬吊管等处。上述部位的磨损过程主要表现为冲蚀磨损。是指流体或固体颗粒以一定的速度和角度对材料表面进行冲击所造成的磨损。磨损的基本类型为两种:一种为冲刷磨损,另一种为撞击磨损。对于冲刷磨损,是颗粒与固体现面的冲击较小,甚至接近平行:颗粒垂直于固体表面的分速度使它沿物体表面滑动,两个分速度合成的效果起一种刨削作用形成的磨损。颗粒相对于固体表面的冲击角较大,或接近于垂直,以一定的运动速度撞击固体现面使其产生塑性变形或微裂纹称之为撞击磨损。长期且大量颗粒的反复撞击使其疲劳破坏,随时间迁移,磨损率有增长趋势,甚至变形层脱落,最终导致磨损量突升。 1.1 密相区的磨损: 在燃烧室中,从床的底部至固体颗粒膨胀起来的床层界面称为流化床。要使流化床上的固体颗粒保持悬浮沸腾状态,使煤粉颗粒得以充分有效地燃烧,从炉底布风装置出来的空气流必须具有足够的速度、强度和刚度,以在支撑固体颗粒料层的同时,产生强烈的扰动。粒子团由于重量增加体积加大,以较大的相对速度沉降,并具有边壁效应,使流化床中气—固流动形成近壁处很浓的粒子团以斜下切向运动,下降到炉壁回旋上升,颗粒彼此之间以及与炉壁之间进行频繁的撞击和摩擦,使密相区炉壁出现了严重的磨损。密相区的炉壁上制造设计了很厚的耐磨浇注料,只要耐磨浇注料层完好无损,位于密相区的受热面管子不会出现磨损。 1.2 内循环下降灰贴壁流方向改变导致垂直水冷壁管磨损: 内循环下降灰贴壁流方向与垂直布置的水冷壁管束方向总体一致,但在某一部位发生跳跃时,下降灰贴壁流产生涡流,对该部位造成快速磨损,如水冷壁管连接的焊口、筋片、安

锅炉高温受热面金属超温原因分析通用范本

内部编号:AN-QP-HT653 版本/ 修改状态:01 / 00 The Production Process Includes Determining The Object Of The Problem And The Scope Of Influence, Analyzing The Problem, Proposing Solutions And Suggestions, Cost Planning And Feasibility Analysis, Implementation, Follow-Up And Interactive Correction, Summary, Etc. 编辑:__________________ 审核:__________________ 单位:__________________ 锅炉高温受热面金属超温原因分析通 用范本

锅炉高温受热面金属超温原因分析通用 范本 使用指引:本解决方案文件可用于对工作想法的进一步提升,对工作的正常进行起指导性作用,产生流程包括确定问题对象和影响范围,分析问题提出解决问题的办法和建议,成本规划和可行性分析,执行,后期跟进和交互修正,总结等。资料下载后可以进行自定义修改,可按照所需进行删减和使用。 珠海电厂一期工程2×700 MW机组锅炉是日本三菱公司制造的亚临界强制循环,一次中间再热汽包炉。锅炉按∏型户外布置设计。 锅炉为单炉膛四角布置燃烧器,燃烧器上下可以摆动±30。。锅炉高度61 700 mm,炉膛断面尺寸21 463×18 605 mm。采用四角切圆燃烧,切圆直径1 010.46 mm和1 402.72 mm,逆时针旋转。采用直吹式制粉系统,配有6台三菱重工生产的MRS碗式中速磨煤机。 锅炉额定工况下主蒸汽温度540℃,再热

锅炉受热面高温腐蚀原因分析及防范措施

锅炉受热面高温腐蚀原因分析及防范措施 Cause Analysis and Protective Measues to High-temperature Corrosion On Heating Surface of Boiler 张翠青 (内蒙古达拉特发电厂,内蒙古达拉特 014000) [摘要]达拉特发电厂B&WB-1025/18.44-M型锅炉在九八及九九年#1、#2炉大修期间,检查发现两台炉A、B两侧水冷壁烟气侧、屏式过热器迎火侧、高温过热器迎火侧存在大面积腐蚀,根据腐蚀部位、形态和产物进行分析,锅炉受热面的腐蚀属于高温腐蚀,其原因主要与炉膛结构、煤、灰、烟气特性及运行调整有关,并提出了防范调整措施。 [关键词] 锅炉受热面;高温腐蚀;机理原因分析;防范措施

达拉特发电厂#1~#4炉是北京B&WB公司设计制造的B&WB-1025/18.4-M型亚临界自然循环固态排渣煤粉炉。锅炉采用前后墙对冲燃烧方式。设计煤种为东胜、神木地区长焰煤。在九八及九九年#1、#2炉大修期间,检查发现两台炉A、B两侧水冷壁烟气侧、屏式过热器迎火侧、高温过热器迎火侧存在大面积腐蚀,两台炉腐蚀的产物、形状及部位相似。腐蚀区域水冷壁在标高16~38米之间及屏式过热器、高温过热器沿管排高度,腐蚀深度在0.4~1.0mm之间,最深处达1.7mm,腐蚀面积达500平方米左右。腐蚀给机组安全运行带来严重隐患。 1.腐蚀机理原因 1.1锅炉炉膛结构 锅炉炉膛结构设计参数见下表: 高40%多,同时上排燃烧器至屏过下边缘高度值比推荐范围的下限还低1.8米,这就导致燃烧器布置过于集中、燃烧器区域局部热负荷偏大、该区域内燃烧温度过高,实测炉膛温度达1370~1430℃。燃烧温度偏高直接导致水冷壁管壁温度过高,理论计算该区域水冷壁表面温度为452℃。大量的试验研究表明当水冷壁管壁温度大于400℃以后,就会产生明显的高温腐蚀。 1.2 煤、灰、烟气因素 蒙达公司实际燃煤是东胜、神木煤田的长焰煤和不粘结煤的混煤。:燃煤中碱性氧化物含量较高,灰中钠、钾盐类含量高,平均值达3.85%,含硫量偏高。 1.3 运行调整不当 为了分析运行调整因素对腐蚀的影响,在A、B侧水冷壁标高20、25、28米处安装了三排烟气取样点,每排三个,共18个。分析烟气成分后发现,燃用含硫量高的煤种时,由于燃烧配风调整不合理,省煤器后氧量偏大(实侧值 气体,加剧了高温腐蚀的产生与发展。 4.35%),导致燃烧过程中生成大量的SO 2 2.腐蚀类型 所取垢样中,硫酸酐及三氧化二铁的含量最高,具有融盐型腐蚀的特征,属于融盐型高温腐蚀。从近表层腐蚀产物的分析结果看,S和Fe元素含量最高,具有硫化物型腐蚀特征,说明存在较严重的硫化物型腐蚀。因此,达拉特发电厂的锅炉高温腐蚀是以融盐型腐蚀为主并有硫化物腐蚀的复合型腐蚀。 3.防止受热面高温腐蚀的措施 2.1.采用低氧燃烧技术组 由于供给锅炉燃烧室空气量的减少,因此燃烧后烟气体积减小,排烟温度下 的百分数和过量空气百分数之间降,锅炉效率提高。燃油和煤中的硫转化为SO 3 的转化明显下降。的关系是,随着过量空气百分数的降低,燃料中的硫转化为SO 3

循环流化床锅炉受热面磨损成因及对策

循环流化床锅炉受热面磨损成因及对策 循环流化床锅炉自问世至今,因其较高的锅炉效率和优良的环保性能,越来越受到各热电厂家的青睐,已逐渐成为热电企业的主要炉型。但是,其受热面的磨损因为成因的多样性和控制的复杂性,始终成为困扰热电厂的一个生产难题,由于磨损而产生的水冷壁管爆管更是严重地影响了热电厂的安全经济运行。 根据我厂实际运行中反映出的情况,我们对产生磨损的相关区域、成因及应对方法作如下分析: 一、磨损区域 磨损主要发生在水冷壁、吊挂管、过热器、省煤器、空预器和风帽等区域。 1、水冷壁上的磨损,从现有运行状况归纳有以下几个磨损部位:一是水冷壁上异常突出的部位,如在炉膛中部插入的温度计、压力测点等部位,此类的磨损均是面壁流下的颗粒撞击温度计等突出部件时,运动方向发生改变后,横向形成对水冷壁的冲刷,这种冲刷会在短短个把月甚至更短的时间内磨损水冷壁,从而形成爆管。另外的突出部位如焊缝等也会受到“挖磨”,下落的飞灰碰击突出焊缝后在该处形成小涡流,从而磨损水冷壁母材,形成“挖磨”现象;二是水冷壁周边四只夹角(密相区)上方,安装时前墙与侧墙管之间的间距变小,飞灰面壁流下落时形成雍堵,引起磨损加剧;三是前墙水冷壁(密相区上方)拐角部分及周围(流化床C型气垫第二处磨损点);四是后墙炉膛出口处中间部分,携带物料的运动气流在此分流,从而形成对水冷壁的横向冲刷;五是顶棚水冷壁管的特殊部位(C型气垫第三处磨损点)。 2、吊挂管、过热器等受到的磨损主要是正面冲击及侧面切削磨损。当防磨板因过热而变形时,这种磨损就更突出。当省煤器产生泄漏后,尾部的积灰使“烟气走廊”的形成产生了可能,此时的省煤器及空预器的磨损同样会加剧。 3、风帽因所处环境恶劣,是循环流化床锅炉磨损力度最大的区域,磨损部位主要集中在前后墙之间的中部,约占布风板2/3面积的狭长地带上,而落渣口附近、返料口正对处、落煤口正对处的风帽磨损最严重。 二、磨损成因及对策 从水冷壁所处环境看,其受到磨损的主要原因是在炉膛中气流动力场运动方向发生改变的地方均会受到比其他气流运动方面平行的地方更为强烈的磨损,在垂直的前后墙及两侧墙上的水冷壁受到磨损较小的原因(两年时间磨损约为0.1~0.5mm),是“面壁流”下落时与水冷壁面是平行方向,其对水冷壁的冲刷角度为0,因此,就垂直部分水冷壁而言,由于面壁流的屏蔽及零度冲刷,反而大大减少了上升气流中的“气泡”破裂后物料对水冷壁的横向冲击。加上面壁流与水冷壁之间的气膜,实际上面壁流与水冷壁之间的直接接触率变得很小。但当面壁流的下落受到阻挡时物料运行方向的突然改变成为形成磨损的主要原因,即前面说的水冷壁五种磨损现象的运动气流及面壁流改变了方向后产生的磨损。第五种类型更是一个特例,在流化床锅炉炉膛内的炉顶也是由膜式水冷壁组成,且由前向后斜上,水冷壁上装有横向档流片(与垂直水冷壁上放纵向导流片不同),目的是形成顶部气垫构造,减少气流方向改变后的磨损,实际情况也较理想,整体损耗情况与垂直管壁相近,但在两侧墙防爆门上方约80cm长,60cm宽的一块顶棚水冷壁受到了强力磨损并已形成爆管,实地检测后均已达到厚度极限。分析其原因,我们认为应该是防爆门处较厚的且突出的浇注料,以及防爆门凹陷部

锅炉受热面简介

发电部学习专题(锅炉受热面简介)

锅炉受热面介绍 1.1概述 1)锅炉是为整个发电厂提供热能量的热力设备,它的作用是将燃料中的化学能通过燃烧转变为热能,将水加热成高温高压的过热蒸汽并送 入汽轮机膨胀做功。我公司锅炉采用哈尔滨锅炉厂生产的 HG-1955/25.4-YM燃煤锅炉,采用煤粉悬浮燃烧方式。 2)锅炉大体可以分为锅和炉。所谓的锅是指锅炉的汽水系统,由省煤器、水冷壁,顶棚过热器、包墙过热器(前、后、左、右包墙、中间隔 墙)、低温过热器、屏式过热器、高温过热器、以及低温、高温再热 器组成。它的任务是使水吸热蒸发,最后变成具有一定过热度的过 热蒸汽,锅炉受热面的换热形式主要是辐射及对流两种换热形式。 锅炉的受热面按传热方式又分为对流受热面和幅射受热面及半幅射 受热面(指以何种传热方式为主)。对流受热面包括省煤器、包墙过 热器、低温过热器、高温过热器、低温再热器、高温再热器;幅射 受热面为水冷壁;半幅射受热面为屏式过热器。炉则是指锅炉的燃 烧系统,由炉膛、燃烧器、烟道及空气预热器组成。 1.2汽水流程 1)给水及过热蒸汽流程: 高加出口―――省煤器―――水冷壁―――折焰角及水平烟道侧墙―――启动分离器―――顶棚过热器―――竖井烟道前、竖井烟道顶棚

及后包墙过热器―――竖井烟道左、右包墙过热器―――中间隔墙过热器―――低温过热器―――一级减温器交叉、混合―――屏式过热器―――交叉混合、二级减温器―――高温过热器―――汽轮机高压缸2)再热蒸汽流程: 汽轮机高压缸排汽―――事故减温器―――低温再热器―――高温再热器―――汽轮机低压缸 1.3各受热面介绍 1.3.1水冷壁 1)水冷壁是辐射蒸发受热面,水冷壁形成一个燃烧室吸收炉膛火焰的辐射热量,这样可以简化炉墙结构,并将省煤器来的给水加热成蒸汽 (或汽水混合物)。 2)炉膛水冷壁分为上下两部分,下部布置着螺旋管水冷壁(螺旋管圈为436根),由于其热负荷较高,采用螺旋管结构后可减少相邻管子间 的温度差。炉膛上部布置着垂直管水冷壁(垂直管壁为1312根管 子),这样布置可以增加水冷壁的刚性。 3)在螺旋管圈和垂直水冷壁之间设有转换集箱。转换集箱共分为四个,每个集箱之间通过三根直径较小的管道相连,这样可以充分减少热 偏差。 4)水冷壁后墙出口联箱,通过该集箱拉稀成管径较粗的凝渣管,以在水平烟道入口形成烟气通道,并进一步冷却烟气,防止高温再热器结

锅炉各受热面的结构及布置形式

锅炉各受热面的结构及布置形式 一、省煤器 省煤器在锅炉中的主要作用是:①吸收低温烟气的热负以降低排烟温度,提高锅炉效率,节省燃料。②由于给水在进入蒸发受热而之前先在省煤器内加热,这样就减少了水在蒸发受热面内的吸热量,因此可用省煤器替代部分造价较高的蒸发受热面。也就是以管径较小、管壁较薄、传热温差较大、价格较低的省煤器来代替部分造价较高的蒸发受热面。③提高了进入汽包的给水温度,减少于给水与汽包壁之间的温差,从而使汽包热应力降低。基于这些原因,省煤器已成为现代锅炉必不可少的部件。 按照省煤器出口工质的状态省煤器可分为沸腾式和非沸腾式两种。如出口水温低于饱和温度,叫做非沸腾式省煤器,如果水被加热到饱和温度并产生部分蒸汽,就叫做沸腾式省煤器。 省煤器按所用材 质又可分为铸铁式和 钢管式,铸铁式耐磨 损和耐腐蚀但不能承 受高压。钢管省煤器 应用于大型锅炉,它 是由许多并列(平行) 的管径为28~42mm 的 蛇形管组成。蛇形管

可以顺列也可错列。为使省煤器受热面结构紧凑,一般总是力求减小管间节距。管子多数为错列布置。错列布置省煤器的结构如图6—3所示。蛇形管的两端分别与进口联箱和出口联箱相连,联箱一般布置在烟道外。省煤器的管子固定在支架上,支架支承在横梁上而横粱则与锅炉钢架相连接。 省煤器管子一般为光管,为了强化烟气侧热交换和使省煤器结构更紧凑可采用鳍片管、肋片管和膜式受热面,它们的结构如图6—4所示。 焊接鳍片管省煤器 所占据的空间比光管式 大约少20%~25%,轧 制鳍片管省煤器可使外 形尺寸减少40%一 50%。 鳍片管和膜式省煤 器还能减轻磨损。这主 要是因为它比光管省煤 器占有空间小,因此在烟道截面不变的情况下,可采用较大的横向节距。从而使烟气流通截面增大,烟气流速下降磨损减轻。 肋片式省煤器主要特点是热交换面积明显增大,这对缩小省煤器的体积、减少材料消耗很有意义。主要缺点是积灰比较严重。 省煤器蛇形管通常均取水平放置,以利于停炉时排水。而且尽可

锅炉受热面安装工艺

锅炉受热面安装工艺 1 受热面安装 1.1 一般规定 1.1.1 锅炉受热面在安装前应根据供货清单、装箱单和施工图纸进行全面清理,并检查表面有无裂纹、创伤、龟裂、压扁、砂眼和分层等缺陷;如外表面缺陷深度超过管子标准壁厚的10%以上时,应按规定进行处理;并应着重检查承受荷重部件的承力焊缝,该焊缝高度必须符合图纸规定。 ,安装前必须进行材质复查,并在明显部位作出标识;安装结束后应该对标识,标识不清楚者应再进行一次材质复查。 ,试验用球应采用钢球,且必须编号和严格管理,不得将球遗留在管内;通球后应采取可靠的封闭措施,并做好通球记录。通球球径应符合表 受热面管子通球试验的球径表3.1.3 管子外经弯曲半径 B级以上锅炉 C级以下锅炉D1≥6032

锅炉的受热面部件钢材允许使用的温度

锅炉的受热面部件钢材允许使用的温度(详见超超临界锅炉机组金属材料手册)序号部件名称钢号运行温度参数允许使用最高温度 1. 水冷壁管ST45.8 362-410℃450-480℃ 2. 省煤器管ST45.8 362-410℃450-480℃ 3. 顶棚过热器管ST45.8 370℃450-480℃ 4. 包墙管ST4 5.8 362℃450-480℃ 5. 低温过热器管#20 410-450℃450-480-500℃ 5. 低温过热器管15CrMo 410-450℃500-550℃ 6. 高温过热器管12Cr1MoV 540-550℃570-580℃ 7. 壁式再热器管12Cr1MoV 540-550℃570-580℃ 8. 中温再热器管12Cr1MoV 383-486℃570-580℃ 8.中温再热器管12Cr2MoWVTiB (即钢102)383-486℃600-620℃ 8.中温再热器管SA213-T91 383-486℃565-610℃ 9.高温再热器管12Cr1MoV 540-550℃570-580℃ 9.高温再热器管12Cr2MoWVTiB (即钢102)540-550℃600-620℃ 10.前(大)屏式过热器12Cr1MoV 540-550℃570-580℃ 10.前(大)屏式过热器12Cr2MoWVTiB(即钢102)540-550℃600-620℃11.后(小)屏式过热器12Cr1MoV 540-550℃570-580℃ 11.后(小)屏式过热器12Cr2MoWVTiB(即钢102)540-550℃600-620℃11.后(小)屏式过热器SA213-TP304H(相当于1Cr19Ni9)540-550℃705℃11.后(小)屏式过热器SA213-TP347H(相当于1Cr19Ni11Nb) 540-550℃705℃

锅炉受热面安装工艺标准

锅炉受热面安装工艺标准 1 总则 1.1 本工艺标准适用于各类蒸汽、热水锅炉受热面的安装施工。 1.2 本工艺标准为锅炉受热面安装通用工艺标准,应与安装施工图纸和相应规范、标准配合使用。 1.3 在执行本工艺标准时,锅炉受热面安装过程中的胀接、焊接、无损检测和热处理等施工,应执行本公司的相应工艺标准规定。 1.4 本工艺标准同国家、行业现行标准、规范相抵触时,应以国家、行业现行标准、规范为准。 2编制依据 《蒸汽锅炉安全技术监察规程》 《热水锅炉安全技术监察规程》 DL/T5047《电力建设施工及验收技术规范(锅炉机组篇)》 DL/5007-92《电力建设施工及验收技术规范(火力发电厂焊接篇)》GB50273《工业锅炉安装工程施工及验收规范》 3受热面安装 3.1 一般规定 3.1.1 锅炉受热面在安装前应根据供货清单、装箱单和施工图纸进行全面清理,并检查表面有无裂纹、创伤、龟裂、压扁、砂眼和分层等缺陷;如外表面缺陷深度超过管子标准壁厚的10%以上时,应按规定进行处理;并应着重检查承受荷重部件的承力焊缝,该焊缝高度必须符合图纸规定。 ,安装前必须进行材质复查,并在明显部位作出标识;安装结束后应该对标识,标识不清楚者应再进行一次材质复查。 ,试验用球应采用钢球,且必须编号和严格管理,不得将球遗留在管内;

通球后应采取可靠的封闭措施,并做好通球记录。通球球径应符合表 受热面管子通球试验的球径表3.1.3 管子外经弯曲半径 B级以上锅炉 C级以下锅炉D1≥6032219≤2

CFB锅炉受热面磨损与防护

浅谈CFB锅炉受热面磨损与防护 畅世吉 (神华准格尔能源有限公司,内蒙古薛家湾 010030) 摘 要:近年来CFB锅炉以自身对燃料的适应性广、燃烧效率高、低污染、负荷调节性能好等诸多优点得到了广泛的应用。但是由于循环流化床锅炉炉内灰浓度高,通常为煤粉炉的几十倍、几百倍,甚至上千倍,磨损严重,可靠性不高,经常发生“四管”磨损泄漏、爆管等制约锅炉长周期安全运行的问题。因此循环流化床锅炉的磨损要比煤粉炉严重得多,受热面和耐火材料的防磨问题应特别重视。磨损问题解决得如何,直接关系到循环流化床锅炉设计的成败,也直接影响循环流化床锅炉机组的可利用率。因此只有制定科学合理的防磨方案,才能预防和解决磨损的难题。 关键词:CFB锅炉;磨损;防护 中图分类号:T K224.9+1 文献标识码:A 文章编号:1006—7981(2012)23—0086—03 内蒙古神华准能矸电厂一期2×300WM机组锅炉选型为东方锅炉厂自主研发的型号为DG1177/ 17.4-Ⅱ2一次中间再热自然循环汽包炉,紧身封闭、平衡通风、固态排渣、全钢架悬吊结构、炉顶设密封罩壳。本工程从基建期对受热面的防磨防暴工作给予了高度重视,针对CFB锅炉水冷壁易产生磨损泄漏采取了增设防磨梁、加大焊接工艺和浇铸料施工过程控制等切实可行的手段预防机组投产后受热面频繁泄漏事件的发生。机组投产后,针对CFB锅炉不同于煤粉炉受热面防磨防爆的特点制定了受热面防磨防爆检查与锅炉运行调整的具体实施方案,经过近一年的推广应用已基本达到了预期效果。1 水冷壁及受热面防磨的机理 分析:在循环流化床锅炉床料流化过程中,由于烟气流速高,烟气中的灰量大,炉墙和受热面受到大量固体颗粒的冲刷,炉内金属受热面和非金属炉膛的磨损比煤粉炉要严重的多。当高浓度的烟尘携带床料粒子高速流过时,就会在炉膛或金属受热面表面产生磨损。 这种由于烟气携带大量颗粒对固体表面的磨损主要分为冲刷磨损和撞击磨损两种类型,冲刷磨损是指固体颗粒相对于固体表面的冲击角度小,甚至接近平行,颗粒垂直于固体表面的分速度,使颗粒锲入被冲击物体的表面,而颗粒与固体表面的分速度使它沿固体表面滑动,这两个分速度的合成效果,就起到一种"刨削"或"犁销"的作用,若固体表面经受不起这样的作用,就会被切削掉很微小的部分,形成小而深的磨蚀坑,这种现象大量重复时,固体表面就产生明显的磨损。撞击磨损是指颗粒相对于固体表面的冲击角度大,或接近于垂直时,以一定的运行速度撞击固体表面,使其产生微小的塑性变形或显微裂纹,在大量颗粒的反复撞击下,逐渐使变形层整片脱落而形成磨损。一般在循环流化床锅炉受热面的磨损中,床料颗粒与受热面的冲击角度0~90之间,因此循环流化床锅炉受热面的磨损是上述两种磨损基本类型的综合作用,其主要原因为:一是贴壁流速度高;二是贴壁流浓度大。通常认为物料对炉内受热面管壁的磨损速率主要与贴壁流物料速度、物料粒径、物料浓度以及流场不均匀性有着密切关系,通常磨损量与物料速度的3次方成正比,与物料粒径2次方成正比,与物料浓度成正比,关系如下 : 图1 E=KW3U2D 式中:(E-磨损速度 m100/h;K-比例系数;D 86内蒙古石油化工 2012年第23期

锅炉受热面清焦及烘炉方案

锅炉受热面清焦(灰)及烘炉方案 一、清焦(灰)方案 1、安全及防护措施: ⑴机组停止运行18小时,汽包下壁金属温度降至120℃以下,若需加速冷却,可启动引风机,开启相关人孔门、挡板进行炉内通风,待受热面表面金属温度50℃以下时,关闭挡板,停止引风机运行。 ⑵各主、辅机在DCS画面处检修状态;在电气盘柜电源挂“禁止操作有人工作”警示牌 ⑶掌握高压清洗机使用方法及防触电安全注意事项;专人负责启停操作。 ⑷禁止使用锐器、铁器强力敲击、撞击受热面管壁。 ⑸交叉作业时防止高空坠物,使用疏通钢钎要有放置滑落的安全措施,避免高空坠落伤人。 ⑹人员应正确佩戴防护用品。 ⑺人孔门外设监护人,并不得擅自离开。 2、现场物资、用具 ⑴防护工具;布口罩、防尘口罩、手套、防护眼镜、雨衣、雨鞋、披肩帽、强光手电等。 ⑵清焦工具:自制钢筋疏通钎、高压水枪等。

3、清焦(灰)方案 (1)锅炉尾部受热面清灰 ①锅炉停炉换水冷却过程中,将锅炉的热水排入停炉放(疏)水箱待用。 ②将停炉疏水箱的疏水泵出口门前管道与耙式吹灰器的吹灰母管(空气阀)相连,拆除吹灰器顶阀启闭机构,隔绝疏水泵至除氧器连接。连接烟冷器出口至锅炉捞渣机沉淀池的管道。 ③检查吹灰汽源总门、吹灰汽源电动门严密关闭,吹灰疏水电动门开启。 ④在停炉18小时后,待1.1级过热器入口烟气温度降至90℃以下时,开启锅炉疏水泵,启动1.1级过热器耙式吹灰器,经喷嘴对1.1级过热器进行全面水冲洗。水冲洗过程中,保证冲洗水温与被冲洗设备处烟气温度差不大于20℃时。 ⑤待1.1级过热器下部出水清澈时,停止1.1级过热器冲洗。开启省煤器耙式吹灰器对省煤器进行水冲洗,省煤器下部出水清澈时,停止省煤器冲洗。开启烟冷器耙式吹灰器对烟冷器进行冲洗,烟冷器下部出水清澈后停止烟冷器冲洗。 ⑥利用吹灰器进行水冲洗(软化)后,利用高压水枪对1.1过热器、省煤器、烟冷器“自上而下”进行逐个水冲洗,各别不通的可用细钢钎疏通,以保证清焦(灰)彻底干净。

锅炉常见故障及处理措施(1)

锅炉常见故障现象及处理方法 一、锅炉承压部件地损坏 1、锅炉受热面损坏地现象 ①汽包水位下降较快; ②纯水消耗量明显增大 ③蒸汽压力和给水压力下降; ④给水量不正常大于蒸汽流量; ⑤排烟温度升高; ⑥轻微泄漏时,有蒸汽喷出地响声,爆破时有显著地响声; 2、锅炉受热面损坏地原因 ①锅炉质量不良,水处理方式不正确,化学监督不严,未按规定排污,致使管内结垢腐蚀; ②制造、检修或安装时管子或管口被杂物堵塞,致使水循环不良引起管壁过热,产生鼓包或裂纹; ③管子安装不当,制造有缺陷,材质不合格,焊接质量不良; ④锅炉负荷过低,热负荷偏斜或排污量过大,造成水循环破坏; ⑤升温升压时受热面联箱或受热面受热为均,出现过高热应力,造成焊口出现裂纹; ⑥锅炉高速含尘废气与受热面冲刷磨损严重,致使受热面管壁变薄. 3、受热面损坏地处理方法 ①立即停炉,关390/开391挡板,关闭301V或401V主汽门;

②提高给水压力,增加锅炉给水; ③如损坏严重时致使锅炉汽压迅速降低,给水消耗太多,经增加给水仍不能保持汽包水位时应停止给水; ④处理故障时须密切注意运行锅炉地给水情况; ⑤锅炉入口风温降至100℃以下时锅炉放水进行处理; ⑥锅炉故障处理完毕后,必须经水压试验合格后方可投入运行. 二、汽水共腾 1、汽水共腾地现象 ①蒸汽和炉水地含盐量增大; ②过热蒸汽温度下降; ③汽包水位发生剧烈波动,汽包水位计模糊不清; ④严重时,蒸汽管道内发生水冲击; ⑤汽轮机热效率下降; 2、汽水共腾地原因 ①炉水水质电导率不合格; ②锅炉入口风温和风量波动较大,造成负荷波动剧烈; ③锅炉汽包内地汽水分离装置有缺陷或水位过高; 3、汽水共腾地处理方法 ①适当降低锅炉蒸发量,并保持锅炉稳定运行; ②全开锅炉连续排污阀必要时开启事故放水阀或其它排污阀,同时增加给水量; ③停止向锅炉汽包内加药;

锅炉高温受热面金属超温原因分析示范文本

锅炉高温受热面金属超温原因分析示范文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月

锅炉高温受热面金属超温原因分析示范 文本 使用指引:此解决方案资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进,同时考虑各个环节之间的关系,每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划,并将危害降低到最小,文档经过下载可进行自定义修改,请根据实际需求进行调整与使用。 珠海电厂一期工程2×700 MW机组锅炉是日本三菱公 司制造的亚临界强制循环,一次中间再热汽包炉。锅炉按∏ 型户外布置设计。 锅炉为单炉膛四角布置燃烧器,燃烧器上下可以摆动± 30。。锅炉高度61 700 mm,炉膛断面尺寸21 463×18 605 mm。采用四角切圆燃烧,切圆直径1 010.46 mm和 1 402.7 2 mm,逆时针旋转。采用直吹式制粉系统,配有 6台三菱重工生产的MRS碗式中速磨煤机。 锅炉额定工况下主蒸汽温度540℃,再热蒸汽温度 568℃,给水温度278℃。 锅炉受热面布置和国产300,600 MW机组基本一

样。 自机组调试以来,锅炉高温受热面、锅炉三级过热器和三级再热器受热面管道在锅炉宽度方向产生对称的金属超温现象,即在满足蒸汽温度的情况下受热面金属超温,并由此引发了3次锅炉爆管事故,严重影响了机组的安全运行。 1 原因分析 通过燃烧调整试验,优化燃烧试验,均没有取得预期的效果。因而进一步从炉内、锅内和结构3方面查找原因。 1.1 炉内原因分析 采用抽气式热电偶在高温烟气段(炉膛出口处)进行烟气温度场测试。测试结果和设计烟气温度场没有原则性差异。 1.2 锅内原因分析

锅炉受热面损坏的常见原因及防范措施探讨

锅炉受热面损坏的常见原因及防范措施探讨 受热面作为锅炉的主要传热介质,其运行状态直接影响到锅炉的运行效率,一旦受热面遭到损坏,将会直接威胁到锅炉运行的安全性和可靠性。随着工业的快速发展,锅炉的运行负荷逐渐增加,长期处于高温高压的运行状态下,加之受到各种因素的干扰,会对锅炉受热面结构的完整性产生一定的影响,由此导致受热面无法正常运行。水垢、腐蚀、磨损、超温等都是导致受热面损坏的因素,所以文章对锅炉受热面损坏的常见原因进行分析,进而提出防范措施,为锅炉受热面的设计工作具有一定的参考意义。 标签:锅炉;受热面;损坏;常见原因;防范措施 前言 锅炉作为重要的能量转换设备,在我国的生活以及工业生产中得到了广泛的应用,对于促进社会的经济发展做出了重要的贡献。受热面作为锅炉热交换的主要介质,主要包括水冷壁、省煤器、再热器、過热器、空气预热器等部分,各个受热面所处的位置不同,造成损坏的原因也存在一定的差异,但有些常见原因为共性影响因素。在受热面损坏后,一旦发生泄漏,就需要停炉检修,会产生巨大的经济损失。如果没有及时发现,将会导致爆破等安全事故的发生,严重威胁到人身安全。所以,在对锅炉受热面损坏的常见原因进行分析后,在以后的设计工作中需要不断的改进和完善,以确保锅炉的安全稳定运行。 1 锅炉受热面损坏的常见原因 1.1 锅炉受热面结垢 水垢是导致锅炉受热面损坏的常见原因之一,因为受热面一侧接触火焰或者烟气,另一侧接触水或者导热油,在受热面和炉水之间产生热交换的过程中,就会受到水质的影响而产生水垢。如果锅炉给水中含有重碳酸盐类的杂质,在温度较高的情况下就会受热分解,生成较难溶的沉淀物。而在锅炉给水循环的过程中,随着温度的升降,一些盐类也会形成结晶而附着在受热面的管壁上,这些沉淀物坚硬而致密,被称之为水垢。由于水垢的导热性较差,所以一旦在受热面上形成较多的水垢,将会影响受热面的导热性,会导致金属管壁局部温度升高,当温度超出了金属管壁所允许的极限范围时,金属因为过热而产生蠕变,强度降低,在高压的情况下,就会导致受热面鼓包、穿孔、破裂现象的发生,受热面受损后,直接影响到锅炉运行的安全性。 1.2 锅炉受热面的磨损 因为锅炉受热面是将烟气中的热量传递给水或者油的介质,所以在接触烟气一侧的金属面就会产生磨损。因为在锅炉燃烧运行的过程中,烟气中会携带各种灰粒杂质,这些杂质的运行速度与烟气流速成正相关的关系,当烟气流速较大时,

锅炉蒸发受热面的结构介绍

锅炉蒸发受热面的结构介绍 进入锅炉的工质(如给水)在锅炉中吸热汽化的受热面称为锅炉蒸发受热面。在热水锅炉和超临界压力锅炉中不存在蒸发受热面,水冷壁用作加热工质的辐射受热面.锅炉蒸发受热面以布置在炉膛中的吸收辐射热的水冷壁为主,称为辐射蒸发受热面.在低压锅炉中,由于水冷壁吸热不能满足全部工质汽化热的需要,因而在对流烟道中还需布置吸收对流传热量的锅炉管束,称为对流蒸发受热面.另一种对流蒸发受热面为中、高压锅炉中的凝渣管束.凝渣管束由炉膛后水冷壁出口烟窗处“拉稀”形成,其作用为保护炉膛出口处的对流过热器不结渣堵塞(文章来源:河南永兴锅炉集团https://www.wendangku.net/doc/2c16464248.html,转载请注明!) 一、对流式过热器结构? 对流式过絷器由一系列蛇形钢管和两个或更多的集箱构成。蛇形管由无缝钢管弯制而成。过热器管束常作顺列布置。 过热器管一般为光管,这种管子具有积灰少,易制造和价廉的特点,但如烟速低时,则光管的传热效果差。为了强化烟气的传热,可采用带纵肋的鳍片管或带环状圆肋的肋片管作为过热器,这样可减小过热器的受热面和尺寸。 二、辐射式过热器结构? 辐射式过热器主要布置在炉膛壁面上,吸收炉膛中辐射热量加热蒸汽,所以也称墙式过热器。如与对流式过热器一起采用,有利于改善汽温调节特性。这种过热器金属耗量少但因炉膛热负荷高和管内蒸汽冷却性能差,应注意运行安全性。在起动时应采用给水冷却或用其他锅炉的蒸汽冷却等方法来保证辐射式过热器管得到冷却。辐射式过热器管的我么范围与对流过热器的相同。 三、锅炉管束与凝渣管束结构 凝渣管束布置在炉膛出口处,由后墙水冷壁管拉稀成为*列的几排对流管束。凝渣管束管子外直径与后水冷壁管管径相同。其纵向节距和横向节距与管子外直径的比值一般为3~5。 凝渣管束用于中、低压锅炉和旧式高压锅炉。在现代高压和超高压锅炉中常采用屏式过热器降低炉膛出口烟气温度以防止后置的密集过热器受热面管束结焦堵塞。 四、自然循环锅炉的水冷壁结构 一般锅炉水冷壁回路均由不受热的下降管和作为上升管的受热水冷壁管构成。下降管从上锅筒将炉水经集箱引入水冷壁。下降管和水冷壁管的上端和上锅筒胀接或焊接,下端和下集箱焊接。炉膛中部的斜管束为对流蒸发受热面管束。 五、强制循环锅炉的水冷壁结构 多次强制循环锅炉的水冷壁均为垂直上升管屏,其结构与自然循环锅炉的水冷壁结构相似。 六、锅炉水冷壁管的高温腐蚀及防止 锅炉受热面的高温腐蚀及发生在烟温>700℃的区域内。布置在炉膛火焰中心区的水冷壁管金属与含硫高温烟气接触会发生水冷壁管的高温腐蚀。减轻这类腐蚀的方法有:各燃烧器中燃料和空气分配均匀;火焰不直接冲刷管壁;过量空气系数不宜过小;采用添加剂和应用渗铝管作为水冷壁等。 第五节锅炉的过热器结构: 在电站锅炉中,过热器的作用为将饱和和蒸汽加热到具有一定温度的过热蒸汽以提高电站效率。在工业锅炉中,根据用户需要也可装设过热器,但汽温一般不超过400℃。 过热器可根据布置位置和传热方式分为几类,工业锅炉的过热器均为对流式过热器,现代大型电站锅炉的过热器则常由对流式,半辐射式和辐射式过热器组成。 七、屏式过热器结构

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