支架体系及临时支墩计算书
跨牤牛河32.6+48+32.6m 连续梁 支架体系及临时支墩计算书
一、0#块支架体系检算 1．支架设计
0＃块采用φ48mmWDJ 碗扣型多功能钢管脚手架搭设满堂支架现浇，支架直接支承于承台顶面。立杆配置可调底座，立杆横桥向间距：翼缘板下为（4×90+60）cm 、腹板下为（4×30）cm 、底板下为（5×60）cm ，立杆顺桥向间距为（17×60）cm 。横杆步距全为120cm 。顶杆配置顶托，顶托上设10×12cm 纵向分配方木，其上设10×10cm 横向分配方木，横向方木间距30cm （腹板下为20cm ）。具体布置见《跨牤牛河连续梁0#支架布置图》。
底模采用胶合板，侧模、翼缘板采用挂篮模板，内模（横隔板模板划定为内模）采用组合钢模板，堵头模板采用自制大块钢模板。外模大楞采用[10槽钢对口焊接而成，间距80cm 。内模大楞采用10×10cm 方木，间距80cm ；横隔板内模大楞间距控制在50cm 左右，拉杆采用φ20精轧螺纹钢筋。
主要检算翼缘模板、底模板及横向分配方木、侧模板及背方、纵向分配方木、立杆的强度稳定性。
2．荷载情况
模板计算荷载包括：模板及支架自重；新浇砼自重（含钢筋重量）；施工人员及施工设备荷载；新浇砼对模板侧压力、倾倒砼时产生的荷载及振捣产生的荷载。
模板、支架等自重：2
1/2m KN q =； 新浇钢筋砼自重：32/26m KN q =； 施工人员及运输机具荷载： 23/5.2m KN q = 新浇砼对模板产生的侧压力按2
1
21022.0υββγt p =和
H p γ=计算，取二式中的较
小值。
倾倒混凝土时产生的竖向荷载：2
4/0.2m KN q =； 振捣混凝土时产生的竖向荷载: 25/0.2m KN q =； 振捣荷载，对垂直面每平方米按KPa 0.4计算；
3．模板面板检算
面板检算取翼缘板根部及最大截面箱梁腹板对应处底板模板。 3.1翼板根部模板检算
此处钢筋混凝土自重按最大计20/42.172667.0q m KN =?=
根据《路桥施工计算手册》，采用容许应力法进行结构检算时所有荷载不用乘以荷载分项系数。
模板按五跨连续梁检算，翼缘板根部模板为定型钢模板，背楞间距为0.3m ×0.3m ，则模板所受荷载为：m KN q q q q /18.7)225.242.17(3.0)(3.0q 5430=+++?=+++?= 。其计算模型如下图：
查《路桥施工计算手册》P765得：
最大弯矩m KN ql M ?=??=?=068.03.018.7105.0105.022 抗弯模量：36221025.1005.03.06
1
61m bh W -?=??==
则最大弯应力：[]MPa MPa W M 1814.5410
25.1068
.06=<=?==
-σσ 最大剪力：KN ql V 31.13.018.7606.0606.0=??== 最大剪应力：MPa MPa bh V 10631.1005
.03.0231
.1323≤=???==τ 最大挠度：
mm mm EI ql f 5.189.010
125.3101.21003.018.7664.0100664.09
84
4<=??????=?=-（容许） 面板检算合格。 3.2腹板底部模板检算
腹板底部模板采用1220mm ×2440mm ×15mm 规格竹胶板，查《JG ／T156-2004竹胶合板模板》知其容许弯应力[]MPa 90≥σ，弹性模量KPa E 6106?=。其截面模量为：
352
210125.16
501.03.06b m h W -?=?==，模板底铺10×10cm 方木，方木间距0.2m 。
腹板处砼截面最大高度为 3.49m ，则此处钢筋混凝土自重按最大计为：
2/K 74.902649.3q m N =?=
根据《路桥施工计算手册》，采用容许应力法进行结构检算时所有荷载不用乘以荷载分项系数，则设计荷载为：
m KN q q q q /17.29)225.274.90(3.0)(3.0q 5430=+++?=+++?=
模板按五跨连续梁检算，其计算模型如下：
查《路桥施工计算手册》P765得：
最大弯矩m KN ql M ?=??=?=12.02.017.29105.0105.022 则最大弯应力：[]MPa MPa W M 909.1010
125.112
.05=<=?==
-σσ 最大剪力：KN ql V 5.32.017.29606.0606.0=??== 最大剪应力：MPa bh V 18.1015
.03.025
.3323=???==
τ 由于竹胶板抗剪强度可达1000MPa 以上，故抗剪强度满足。
最大挠度：
mm EI ql f 61.010
4375.81061002.017.29664.0100664.08
64
4=??????=?=- 模板检算合格。
3.3侧模板、背杠及对拉杆检算：
侧膜采用定型模板。
侧压力计算：
式中：P-新浇注砼对模板的最大侧压力，KN/m 2；
γ-砼的容重，26 KN/m 2；
t0-砼初凝时间，当无资料时，按15
200
0+=T t 计算 ,T-砼的温度，取15℃； υ-砼浇注速度，m/h ，取1.5m/h ；
2
/74.9049.326m KN H P =?==γ2
2
1210/4715.115.1115
200
2622.022.0m KN T t p =???+?
?==υ
ββγ
H-砼侧压力计算位置处至砼顶面的总高度，H=3.49m ；
β1-外加剂修正系数，不掺加外加剂时取1，掺具有缓凝使用的外加剂时取1.2； β2-砼坍落度修正系数，取1.15。 取上两式中结果较小者,所以P=47KN/m 2 倾倒砼对垂直面模板产生的水平荷载：
根据有关规范的规定，倾倒砼对腹板模板产生的水平荷载为2KN/m 2。
振捣荷载q ，对水平面每平方米按2.0Kpa 计算，对垂直面每平方米按4.0Kpa 计算。 3.3.1钢模面板计算
按双向板计算，选用区格中三面简支，一面固结的最不利情况进行计算，区格
Lx=300mm ，Ly=300mm,查《路桥施工计算手册》得：
模板上线荷载：m KN q /9.153.0)4247(=?++=
最大弯矩m KN ql M ?=??=?=12.03.09.150839.00839.022 抗弯模量：36221025.1005.03.06
1
61m bh W -?=??== 弯应力：[]MPa MPa KPa W M 181048.969604810
25.112.06=<==?==-σσ 最大挠度：
计算公式: K ql f 400285.0?=，其中93.3)3.01(12003.0109.15)1(122
3823=-???=-=v Eh K mm mm m K ql f 5.1093.01093.093
.33.09.1500285.000285.044
4<=?=??=?=-（容许）
面板检算合格。
腹板背杠为双拼槽钢（10号），间距60cm ，拉杆按间距80cm 布置。 双拼槽钢背杠受力模型见下图：
双拼槽钢上线性荷载 ()m KN q /8.316.02447=?++=
拉杆检算：
拉杆采用φ20精轧螺纹钢筋，所受拉应力为：
MPa MPa A
F
P 83002.8101.08.06.0530002<=÷÷??==
π 满足。 腹板背杠及对拉杆检算合格。
4．模板下方分配横梁及方木纵梁检算
4.1分配横梁检算
分配横梁采用10×10cm 方木，腹板底沿桥向间距20cm 搭设，底板及翼板底沿桥向间距30cm 搭设。
腹板底部为最不利布载处，检算此处方木横梁。按三跨连续梁检算，也可按近似公式计算：
弯曲强度：[]σσ≤=W ql 102
抗弯刚度：[]f EI
ql f ≤=
1504
； 式中[]a 12MP =σ为木材强度极限值 ｌ——计算跨径，取0.3m q ——方木均布荷载值，取
m KN q q q q q /848.19)225.2274.90(2.0)(2.0q 54310=++++?=++++?=
W ——杆件截面抵抗矩，342
21067.161.01.06m bh W -?=?== I ——惯性矩，363
31033.812
1.01.012m bh I -?=?== E ——弹性模量，查《路桥施工计算手册》，取a 1093MP ?
[]f ——容许挠度值，[]400
l
f =
代入公式计算：
[][]MPa
MPa W M m m f m m EI ql f m
N ql M 18128.321088.7254424008
.02.010966.3101.23848.0318*******/25448.03180081
815
max 6
1144max 22max =<=?====<=??????===??==--σσ
[]MPa MP W ql 12a 475.01067.1102.0848.19104
-2
2=≤=???==σσ
最大剪力：KN ql V 4.22.0848.196.06.0=??== 最大剪应力：[]MPa MPa bh V 7.136.01
.01.024
.2323=≤=???==
ττ 满足。 最大挠度[]m l f m EI ql f 46
6
644105400
1082.21033.81091502.0848.19150---?==≤?=?????== 满足。 4.2方木纵梁检算
方木截面尺寸为12cm ×10cm ，布置方式见支架布置图。取受力最大处即最大截面腹板下方方木，按三跨连续梁受集中荷载检算其强度和刚度。下图分别为纵横向方木布置简图和纵向分配方木受力图。
检算最不利布载情况，此时P 为横向分配方木传递的集中力,箱梁重按最大梁高3.49m 计算。
KN 95.5848.193.0P =?=
纵梁为松木，其容许弯应力[]MPa 12=σ，容许剪应力[]MPa 9.1=τ。选用方木截面为
12cm ×10cm,其截面模量为：342
2104.26
12.01.06m bh W -?=?== 采用MIDAS/Civil V6.7.1对其进行检算，计算结果如下： 分配梁最大弯应力：[]MPa MPa 1295.5max =<=σσ 最大剪应力：[]MPa MPa 9.139.1max =≤=ττ 满足。 最大挠度：
m l m f 33max 105.1400
6
.040010294.0--?==<
?= 分配梁检算合格。 5．支架立杆检算
5.1翼板根部立杆检算
此处支架布置方式为60cm ×90cm ，水平杆步距为 1.2m ，砼自重荷载
242.172667.0m KN q =?=
总荷载
2543192.25225.2242.17m KN q q q q q Q =++++=++++= 单根立杆受力[]KN N KN Q N 301492.259.06.09.06.0=<=??=??= 满足。
5.2腹板底部立杆检算
此处支架布置方式为30㎝×60㎝，水平杆步距为 1.2m,砼自重荷载
274.902649.3m KN q =?=
总荷载
2543124.99225.2274.90m KN q q q q q Q =++++=++++=
单根立杆受力[]KN N KN Q N 3086.1724.996.03.06.03.0=<=??=??= 满足。
5.3底板中部立杆检算
此处支架布置方式为60cm ×60cm ，水平杆步距为 1.2m,箱梁荷载
278.262603.1m KN q =?=
总荷载
2543128.35225.2278.26m KN q q q q q Q =++++=++++=
单根立杆受力[]KN N KN Q N 3005.1928.359.06.09.06.0=<=??=??= 满足。 6.地基承载力检算
腹板底部区域为最不利区域，最大受力为274.90m KN 考虑2倍安全系数，基础底地基最大受力为181.48kpa 。
基底承载力必须大于181.48KPa ，基底必须密实以防止加载过程中下沉，因基底承载力不足而换填的地基必须碾压密实，同时必须防止水渗漏和冲涮造成地基下沉。
二、边跨现浇段支架检算 1．支架设计
边跨现浇段采用φ48mmWDJ 碗扣型多功能钢管脚手架搭设满堂支架现浇，支架部分直接支承于承台顶面，承台以外部分支承于硬化地坪上。立杆配置可调底座，立杆横桥向间距：翼缘板下为（5×90）cm 、腹板下为（3×30）cm 、底板下为（3×90+2×60）cm ，
立杆顺桥向间距为（17×60）cm 。横杆步距全为120cm 。顶杆配置顶托，顶托上设10×12cm 纵向分配方木，其上设10×10cm 横向分配方木，横向方木间距30cm 。具体布置见《跨牤牛河连续梁边跨现浇段支架布置图》。
底模采用胶合板，侧模、翼缘板采用竹胶板、倒角部位采用定型钢模板，内模（横隔板模板划定为内模）采用组合钢模板，堵头模板采用自制大块钢模板。外模大楞采用[10槽钢对口焊接而成，间距80cm 。内模大楞采用10×10cm 方木，间距80cm ；横隔板内模大楞间距控制在50cm 左右，拉杆采用φ20精轧螺纹钢筋。
主要检算翼缘模板、底模板及横向分配方木、侧模板及背方、纵向分配方木、立杆的强度稳定性。
2．荷载情况
模板计算荷载包括：模板及支架自重；新浇砼自重（含钢筋重量）；施工人员及施工设备荷载；新浇砼对模板侧压力、倾倒砼时产生的荷载及振捣产生的荷载。
模板、支架等自重：2
1/2m KN q =； 新浇钢筋砼自重：32/26m KN q =； 施工人员及运输机具荷载： 23/5.2m KN q = 新浇砼对模板产生的侧压力按2
1
21022.0υββγt p =和
H p γ=计算，取二式中的较
小值。
倾倒混凝土时产生的竖向荷载：2
4/0.2m KN q =； 振捣混凝土时产生的竖向荷载: 25/0.2m KN q =； 振捣荷载，对垂直面每平方米按KPa 0.4计算；
3．模板面板检算
面板检算取翼缘板根部及最大截面箱梁腹板对应处底板模板。 3.1翼板根部模板检算
此处钢筋混凝土自重按最大计20/42.172667.0q m KN =?=
根据《路桥施工计算手册》，采用容许应力法进行结构检算时所有荷载不用乘以荷载分项系数。
模板按五跨连续梁检算，翼缘板根部模板为定型钢模板，背楞间距为0.3m ×0.3m ，则模板所受荷载为：m KN q q q q /18.7)225.242.17(3.0)(3.0q 5430=+++?=+++?= 。其
计算模型如下图：
查《路桥施工计算手册》P765得：
最大弯矩m KN ql M ?=??=?=068.03.018.7105.0105.022 抗弯模量：36221025.1005.03.06
1
61m bh W -?=??==
则最大弯应力：[]MPa MPa W M 1814.541025.1068
.06
=<=?==
-σσ 最大剪力：KN ql V 31.13.018.7606.0606.0=??== 最大剪应力：MPa MPa bh V 10631.1005
.03.0231
.1323≤=???==τ 最大挠度：
mm mm EI ql f 5.189.010125.3101.21003.018.7664.0100664.09
84
4<=??????=?=-（容许）
面板检算合格。 3.2腹板底部模板检算
腹板底部模板采用1220mm ×2440mm ×15mm 规格竹胶板，查《JG ／T156-2004竹胶合板模板》知其容许弯应力[]MPa 90≥σ，弹性模量KPa E 6106?=。其截面模量为：
352
210125.16
501.03.06b m h W -?=?==，模板底铺10×10cm 方木，方木间距0.3m 。
腹板处砼截面最大高度为 2.89m ，则此处钢筋混凝土自重按最大计为：
2/K 14.752689.2q m N =?=
根据《路桥施工计算手册》，采用容许应力法进行结构检算时所有荷载不用乘以荷载分项系数，则设计荷载为：
m KN q q q q /5.24)225.214.75(3.0)(3.0q 5430=+++?=+++?=
模板按五跨连续梁检算，其计算模型如下：
查《路桥施工计算手册》P765得：
最大弯矩m KN ql M ?=??=?=23.03.05.24105.0105.022 则最大弯应力：[]MPa MPa W M 9058.2010
125.123.05=<=?==
-σσ 最大剪力：KN ql V 45.43.05.24606.0606.0=??== 最大剪应力：MPa bh V 48.1015
.03.0245
.4323=???==
τ 由于竹胶板抗剪强度可达1000MPa 以上，故抗剪强度满足。
最大挠度：
mm EI ql f 6.210
4375.81061003.05.24664.0100664.08
64
4=??????=?=- 挠度过大，将腹板下分配方木间距改为20cm ，得
mm EI ql f 5.0104375.81061002.05.24664.0100664.08
64
4=??????=?=-
满足要求。
3.3侧模板、背杠及对拉杆检算：
侧膜倒角部位采用定型模板。
侧压力计算：
式中：P-新浇注砼对模板的最大侧压力，KN/m 2；
γ-砼的容重，26 KN/m 2；
t0-砼初凝时间，当无资料时，按15
200
0+=T t 计算 ,T-砼的温度，取8℃； υ-砼浇注速度，m/h ，取1.5m/h ；
H-砼侧压力计算位置处至砼顶面的总高度，H=2.89m ；
β1-外加剂修正系数，不掺加外加剂时取1，掺具有缓凝使用的外加剂时取1.2； β2-砼坍落度修正系数，取1.15。
2
/14.7589.226m KN H P =?==γ2
2
1210/1.7015.115.1115
200
2622.022.0m KN T t p =???+?
?==υ
ββγ
取上两式中结果较小者,所以P=70.1KN/m 2 倾倒砼对垂直面模板产生的水平荷载：
根据有关规范的规定，倾倒砼对腹板模板产生的水平荷载为2KN/m 2。
振捣荷载q ，对水平面每平方米按2.0Kpa 计算，对垂直面每平方米按4.0Kpa 计算。 3.3.1钢模面板计算
按双向板计算，选用区格中三面简支，一面固结的最不利情况进行计算，区格
Lx=300mm ，Ly=300mm,查《路桥施工计算手册》得：
模板上线荷载：m KN q /82.223.0)421.70(=?++=
最大弯矩m KN ql M ?=??=?=17.03.082.220839.00839.022 抗弯模量：36221025.1005.03.06
1
61m bh W -?=??== 弯应力：[]MPa MPa KPa W M 18183.137137831025.117.06
=<==?==-σσ 最大挠度：
计算公式: K ql f 400285.0?=，其中36.2)3.01(12005.01006.2)1(122
3823=-???=-=v Eh K mm mm m K ql f 5.122.0101.136
.23.082.2200285.000285.044
4<=?=??=?=-（容许）
面板检算合格。
腹板背杠为双拼槽钢（10号），间距60cm ，拉杆按间距80cm 布置。 双拼槽钢背杠受力模型见下图：
双拼槽钢上线性荷载 ()m KN q /66.456.0241.70=?++=
拉杆检算：
拉杆采用φ20精轧螺纹钢筋，所受拉应力为：
MPa MPa A
F
P 8303.11601.08.06.0761002<=÷÷??==
π 满足。 腹板背杠及对拉杆检算合格。
4．模板下方分配横梁及方木纵梁检算
4.1分配横梁检算
分配横梁采用10×10cm 方木，腹板底沿桥向间距30cm 搭设，底板及翼板底沿桥向间距30cm 搭设。
腹板底部为最不利布载处，检算此处方木横梁。按三跨连续梁检算，也可按近似公式计算：
弯曲强度：[]σσ≤=W ql 102
抗弯刚度：[]f EI
ql f ≤=
1504
； 式中[]a 12MP =σ为木材强度极限值 ｌ——计算跨径，取0.3m q ——方木均布荷载值，取
m KN q q q q q /09.25)225.2214.75(3.0)(3.0q 54310=++++?=++++?=
W ——杆件截面抵抗矩，342
21067.161.01.06m bh W -?=?== I ——惯性矩，363
31033.812
1.01.012m bh I -?=?== E ——弹性模量，查《路桥施工计算手册》，取a 1093MP ?
[]f ——容许挠度值，[]400
l
f =
代入公式计算：
[][]MPa
MPa W M m m f m m EI ql f m
N ql M 1813.461088.78.365224008
.029.010966.3101.23848.0456*******/8.36528.04566081
815
max 6
1144max 22max =<=?====<=??????===??==--σσ
[]MPa MP W ql 12a 35.11067.1103.009.25104
-2
2=≤=???==σσ
最大剪力：KN ql V 52.43.009.256.06.0=??== 最大剪应力：[]MPa MPa bh V 7.168.01
.01.0252
.4323=≤=???==
ττ 满足。 最大挠度[]m l f m EI ql f 45
6
644105.7400
108.11033.81091503.009.25150---?==≤?=?????== 满足。 4.2方木纵梁检算
方木截面尺寸为12cm ×10cm ，布置方式见支架布置图。取受力最大处即最大截面腹板下方方木，按三跨连续梁受集中荷载检算其强度和刚度。下图分别为纵横向方木布置简图和纵向分配方木受力图。
检算最不利布载情况，此时P 为横向分配方木传递的集中力,箱梁重按最大梁高2.89m 计算。
KN 53.709.253.0P =?=
纵梁为松木，其容许弯应力[]MPa 12=σ，容许剪应力[]MPa 9.1=τ。选用方木截面为
12cm ×10cm,其截面模量为：342
2104.26
12.01.06m bh W -?=?== 查《路桥施工计算手册》得，计算结果如下： 分配梁最大弯应力：[]MPa MPa Pl
1265.110
4.217
5.04
max =<=?=-σσ 最大剪应力：[]MPa MPa bh
P
9.161.0265.03max =≤=?=ττ 满足。 最大挠度：
m l m EI Pl f 353max
105.1400
6
.0400108.1100146.1--?==
5．支架立杆检算
5.1翼板根部立杆检算
此处支架布置方式为60cm ×90cm ，水平杆步距为 1.2m ，砼自重荷载
242.172667.0m KN q =?=
总荷载
2543192.25225.2242.17m KN q q q q q Q =++++=++++= 单根立杆受力[]KN N KN Q N 301492.259.06.09.06.0=<=??=??= 满足。
5.2腹板底部立杆检算
此处支架布置方式为30㎝×60㎝，水平杆步距为 1.2m,砼自重荷载
214.752689.2m KN q =?=
总荷载
2543164.83225.2214.75m KN q q q q q Q =++++=++++=
单根立杆受力[]KN N KN Q N 301.1564.836.03.06.03.0=<=??=??= 满足。
5.3底板中部立杆检算
此处支架布置方式为60cm ×90cm ，水平杆步距为 1.2m,箱梁荷载
214.232689.0m KN q =?=
总荷载
2543164.31225.2214.23m KN q q q q q Q =++++=++++=
单根立杆受力[]KN N KN Q N 3009.1764.319.06.09.06.0=<=??=??= 满足。 6.地基承载力检算
腹板底部区域为最不利区域，最大受力为264.83m KN 考虑1.5倍安全系数，基础底地基最大受力为 125.46kpa 。
基底承载力必须大于125.46KPa ，基底必须密实以防止加载过程中下沉，因基底承载力不足而换填的地基必须碾压密实，同时必须防止水渗漏和冲涮造成地基下沉。
三、临时支墩检算
临时支墩采用直径Φ80cm 壁厚δ8mm 的钢筋混凝土立柱，每中墩共设4根，柱底与承台固结形成整体，具体布置见《连续梁临时支墩平面布置图》。 1荷载分析
考虑最后一悬灌段在梁体混凝土浇筑过程中，单侧挂蓝坠落的最不利情况，单只挂蓝自重40T ，最后一节段梁体自重83.7T ，最后一悬灌节段长3.5m ，则临时支墩承受外荷载为中支点不平衡弯矩：
m KN M ?=-?+=25.26286)2/5.323()7.8340(
设计图给定竖向支反力13338KN ，将荷载分解传递到临时支墩墩顶，叠加钢管混凝土自重进行计算分析。
钢管混凝土自重荷载为：π×0.8×0.008×78.5（钢管）+0.7842×π/4×24（砼）=13.2KN/m 2计算模型
临时支墩与梁体可做成铰接，不考虑墩顶支座受力，计算模型如下：
按此模型根据静力平衡条件可解得:
KN L
M
F F 98.806241=-= KN L
M F F 02.5862242=+=
即单根钢管混凝土柱承担的最大可能轴向压力为F2（5862.02KN ），由于F1＞0，钢管混凝土柱不会出现受拉情况，其轴向抗压计算模型如下图。
3检算参数
本处按单肢柱轴向受压、安全等级为二级进行检算，根据《钢管混凝土结构设计与施工规程》（CECS28:90)应有：
C30混凝土设计参数：
抗压强度设计值 c f :15 MPa 弹性模量 Ec : 3×104MPa 砼横截面面积 Ac ：0.483m 2 钢管内半径（混凝土半径）rc: 0.392m Q235钢管柱设计参数：
抗压强度设计值a f : 215 MPa 弹性模量Ea: 206×103MPa 钢管横截面面积Aa: 0.02 m 2 钢管外径d: 0.8m 钢管混凝土柱设计参数： 构件重要性系数0γ: 1.0 钢管混凝土柱计算长度 le :6.55m 钢管混凝土柱套箍指标θ=
483
.01502
.0215??=
c c a a A f A f =0.594 长细比影响承载力折减系数??
?
??--=4115.01d l e l ?=0.76
偏心率影响承载力折减系数c
e r e
85.111?+=
?=0.67(假定偏心距0e =0.1）
4承载力检算
根据《钢管混凝土结构设计与施工规程》（CECS28:90)钢管混凝土单肢柱轴向受压承
载力设计值Nu:
)1(θθ??++=c c e l A f Nu （规范公式编号：4.1.2-1、2） 将上述各项检算参数代入上述公式计算可得Nu=8845.88KN
轴向压力设计值()KN Nu KN F N 88.884548.59482.1355.60.120=<=?+?=γ 满足。
临时支墩检算合格。 5长细比检算
根据《钢管混凝土设计与施工规程CECS 28:90 》第3.1.5条规定钢管混凝土构件长细比不得超过下表限值。
本连续梁临时支墩中部与墩身预埋件横向连接，钢管混凝土柱长细比：
202.88.0/55.6/<==d l 满足。
国标规范满堂式脚手架(计算书)
1、编制依据 1、《博物馆网架工程设计图纸》 2、《博物馆网架工程施工组织设计》 3、国家有关规范 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《碳素结构钢》GB/T 700 《建筑施工扣件式脚手架、安全技术规程》（JGJ130-2001） 2、工程概况 博物馆网架工程采用正放四角锥球面网壳，节点采用螺栓球节点（局部为焊接球），网壳跨度为28.14m，直径为98m，网架高度为3.7m（从支座到网架顶），投影覆盖面积为531.8㎡，四周采用周边支座支承，共16个焊接球支座，支座预埋件顶面底部标高为14.1m。 3、搭设脚手架的区域 根据施工组织设计，钢结构的安装拟采用“满堂红脚手架高空散拼”的方法。故脚手架为满堂红脚手架。脚手架的平面尺寸约为28.14米×18.9米，高度大约为16米。长度方向的尺寸可根据工程的实际情况作适当的调整。脚手架用于钢结构构件的拼接、吊装和校正。 4、脚手架的计算 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2001）。 脚手架的荷载取值：活荷载：1.0KN／M2，支撑主桁架的支点传到脚手架的力：3.0KN／M2。 模板支架搭设高度为16.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。 图－1 落地平台支撑架立面简图 图－2 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
现浇箱梁支架设计计算书.
现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。
2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、架体参数 二、荷载参数 三、设计简图
搭设示意图： 平台水平支撑钢管布置图
平面图
侧立面图 四、板底支撑（纵向）钢管验算 钢管类型Φ48.3×3.6钢管截面抵抗矩 W(cm3) 5.26钢管截面惯性矩I(cm4)12.71钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2) 205纵向钢管验算方式简支梁 G 1k =g 1k =0.04kN/m G 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算满堂脚手架平台上的无集中力 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336
板底支撑钢管计算简图 M max =ql2/8=1.336×1.22/8=0.24kN·m R max =ql/2=1.336×1.2/2=0.802kN σ=M max /W=0.24×106/(5.26×103)=45.627N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336 q 2=1.4×F 1 =1.4×1=1.4kN 板底支撑钢管计算简图
桥梁支架计算书
**高速公路（贵州境）***合同段 **分离式桥现浇箱梁支架计算书 编制： 复核： 审核： *********有限公司 年月日
**分离式立交桥现浇箱梁支架计算书 一、计算依据： 1、《路桥施工计算手册》； 2、《材料力学》； 3、《结构力学》； 4、《**高速公路两阶段施工图设计变更设计》 二、工程概况： **分离式立交桥为连接原有道路的主线跨线桥，上部结构跨径组合为：2×30m，桥宽5.5m；采用单箱单室截面，梁高150cm，箱梁采用满堂支架现浇施工。 梁体范围内地面为煤系地层，施工满堂支架时需将地面压实，上铺石粉或浇筑混凝土进行找平，支架底托下垫10cm×15cm方木，顶托上纵向铺工字钢，横向铺设10cm×10cm方木。 一、底板纵向分配梁的计算 现浇箱梁跨径组合为2×30m，由于箱梁整体为对称结构，因此计算时纵向只需考虑2个截面即可，及跨中和梁端（见图）。横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，翼板部分荷载较小，不予考虑。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，为了支架安全，总体考虑1.3倍的安全系数进行计算。
根据《路桥施工计算手册》查得，钢材的力学指标取下值： []σ145Μpa =，[]85pa τ=M ，52.110pa E =?M 。 纵梁选用10号工字钢，设计受力参数为： W=49.0cm 3，I=245.0cm 4，S=28.2cm 3，d=0.45cm 一、验算截面分析 我们根据箱梁截面，初步选定支架的纵向间距为90cm ，横向间距为60cm 。根据梁体截面分析，梁端截面为支架受力的最不利截面，因此只需要计算梁端截面处支架的受力情况即可。具体截面如下： 二、计算 支架纵向间距为90cm 处的分配梁计算 梁端截面
箱梁模板支架验算(两箱室)
箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520 箱梁断面图 二、构造参数 底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8
立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求 支架立杆步数8 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 600 8 600 箱梁模板支架剖面图 三、荷载参数 新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4
满堂脚手架设计计算方法(最新)
满堂脚手架设计计算方法（新） 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工1层，脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
满堂脚手架平面示意图 二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算: 纵向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
支架计算书
2m高标准联箱梁： 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm） 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） ⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） ⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） ⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本） ⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ） ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009） 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距： ⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹
脚手架满堂红计算
碗扣钢管楼板模板支架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为8.5m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁顶托采用100×100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.100×0.130×1.200+0.300×1.200=4.276kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×1.200=5.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.276+1.40×5.400)×0.300×0.300=0.114kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.114×1000×1000/64800=1.763N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.276+1.4×5.400)×0.300=2.284kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2284.0/(2×1200.000×18.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.276×3004/(100×6000×583200)=0.067mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.130×0.300=0.979kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高,顶板厚，底板厚，翼缘板根部厚，边缘厚，则恒载在腹板及端横梁位置为m2,底板为m2，翼缘板根部恒载为m2，边缘为m2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。 满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距90cm，腹板加宽段纵距120cm。详见方案图。 主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30cm。翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。 盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用φ60×型钢管，截面积A=，惯性矩I= cm4、回转半径i=，容许应力[σ]=300Mpa；14#工字钢截面积A=，惯性矩I=712cm4；抵抗矩W=，容许应力[σ]=205Mpa；10#工字钢截面积A=，惯性矩I=245cm4；抵抗矩W=49cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10*10cm方木（柏树）截面积A=100cm2，惯性矩I=8333333mm4；抵抗矩W=166667mm3，容许应力[σ W ]=17M pa，[σ j ]=；5*10cm方木截面积A=50cm2，惯性矩I=；抵抗矩W=，容许应力[σ W ] =17Mpa，[σ j ]=,弹性模量E=10*103MPa。 相关材料参数见下表：
一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=,抗剪强度[σj]=，弹性模量E =*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 2、底板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**300/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**3004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=【σ w 】= MPa σ j =*A=***200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满
满堂脚手架设计计算方法(最新)
满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。
满堂脚手架平面示意图 二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩W = 5.08cm3； 截面惯性矩I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m
现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
脚手架计算书(DOC)
满堂扣件式钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.5m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.50m，立杆的步距 h=1.30m。 脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 2.00kN/m2，施工活荷载5.00kN/m2。 图落地平台支撑架立面简图
图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.2。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.73cm3； 截面惯性矩 I = 11.35cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21= 2.000×0.300=0.600kN/m (3)施工荷载标准值(kN/m)：
q22= 5.000×0.300=1.500kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.500+0.600=2.100kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m 活荷载q2 = 1.40×1.500+1.40×0.600=2.940kN/m 最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×2.940)×1.2002=0.511kN.m 最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×2.94)×1.20=4.376kN 抗弯计算强度f=0.511×106/4729.0=108.03N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
系梁计算书
柱系梁计算书 1、设计依据 《钢结构设计规范
惯性力矩I=32240 cm4 设计抗弯强度2 f N 215mm / m 4、荷载分析 4.1、永久荷载 钢筋砼重量G1： 标段内柱系梁尺寸为1.8×1.5m，砼数量12.7m3，钢筋砼比重按2.6t/m3（按《公路桥涵施工技术规范》的规定）。上系梁钢筋砼重量G1: G1=12.7m3×2.6 t/m3×10KN=330.2KN。 系梁模板重量G2： 根据模型设计图得知，系梁模板采用钢模板，重量(侧模和底模部分)为2.38t，即G2=23.8KN。 槽钢重量G3： 根据上系梁设计图，采用［14b槽钢，槽钢按0.45m间距设置，每根长度4m，放置11根。密度16.73kg/m。槽钢重量G3: G3=11×4×16.73×10÷1000=7.36KN I45a工字钢重量G4： 采用两根长12m I45a工字钢，理论重量80.4kg/m。I45a工字钢的重量G4： G4=12×2×80.4×10÷1000=19.296 KN 根据以上分析计算永久荷载G为： G=G1+G2+G3+G4=330.2KN＋23.8KN＋7.36KN＋19.296 KN＝380.656KN 4.2、可变荷载 可变荷载包括施工荷载、风荷载、雪荷载等，根据系梁施工搭设结构及施工地点气候特点，不考虑雪荷载和水平风荷载；施工荷载（作业层人员、器具、材料的重量）根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》取3KN/m2；砼振捣附加荷载根据《公路桥涵施工技术规范》取2KN/m2；砼采用吊车入模，不考虑砼入模的冲击荷载。可变荷载合计为5KN/m2，根据系梁底模面积，计算出可变荷载G5为：
脚手架计算书和相关图纸
专业资料 脚手架计算书及相关图纸 【计算书】 钢管落地脚手架计算书 一、脚手架参数 脚手架搭设方式单排脚手架脚手架钢管类型Φ48.3×3.6脚手架搭设高度H(m) 22 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243 立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5 立杆横距l b(m) 0.9 内立杆离建筑物距离a(m) 0.2 双立杆计算方法按构造要求设计双立杆计算高度H1(m) 10 二、荷载设计
计算简图： 立面图 侧面图
三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4 ) 127100 横杆弹性模量E(N/mm 2 ) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3) 5260 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.04+G kjb ×l b /(n+1))+1.4×G k ×l b /(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1)=1.43kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.04+G kjb ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算
M max=0.1ql a2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·m σ=M max/W=0.32×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100×206000×127100)=1.368mm νmax＝1.368mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.43×1.5=2.37kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×1.04×1.5=1.72kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.37kN q=1.2×0.04=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=1.72kN q'=0.04kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
现浇箱梁支架计算-完整版
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R
＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用
脚手架计算书(步距1.8)
本工程首层～设备层双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆，最大搭设高度50m以下（为20.2m），搭设按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130—2001）的设计尺寸及构造要求搭设，故对其相应杆件不再进行设计计算。 本工程五～十九层外双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆脚手架，脚手架搭设高H=57.6m。双排脚手架用于结构施工和装修施工。需对此脚手架进行验算。计算参数如下： 1、荷载计算（此脚手架计算查表所得值通过《建筑施工手册（第四版）1》查得） ①恒载的标准值G k： G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 由表5—7查得g k1＝0.1089KN/m； g k2＝0.2356KN/m； g k3＝
0.1113KN/m。 a.当取H i＝56.7m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝12.84KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝13.19KN b.当取H i＝28.4m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝6.61KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝6.96KN ②活载（作业层施工荷载）的标准值Q k： Q k=n1×l a×q k 由表5—12查得q k＝1.8KN/m（结构作业时）和q k＝1.2KN/m（装修作业时）则有： 用于结构作业时，Q k= 1.5×1.8＝2.7KN
模板支架计算书
模板支架 计 算 书
一、概况： 现浇钢筋砼检查井，板厚（max=200mm），最大满包截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：
q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN
满堂红脚手架搭设要求
满堂红脚手架搭设要求 一、工程概况 1、根据本工程的设计特点和现场条件，外脚手架采用ф48钢管双排脚手架，立杆纵距1.5m，横距1.05m，内立杆距离建筑物外立面0.30m，立杆步距为1.8m ；四层屋面上立杆间距为 1.5m×1.5m，在距屋面200mm处及以上每隔1.8m将所有的钢管用ф48钢管联成一整体，并采用剪刀撑加固，并利用6m斜杆将该处架子与原外架及原建筑的连墙件相连，按满堂架形式保证其整体性。 2、大横杆位于立杆内侧，其长度不小于3跨，外架内侧的大横杆的竖向间距为1.8m，外侧的大横杆的竖向间距为0.9m，即在外立杆内侧每步的中间高度处另加一根大横杆，以作防护栏杆。 3、小横杆间距1.5m，紧靠在大横杆之下，靠墙一侧外伸长度不应大于500。 4、立杆与大横杆的连接：立杆除顶层顶步可采用搭接，且搭接长度不小于1米、采用不少于2个旋转扣件、扣件端部距连接杆端不小于100外，其余均应采用对接扣件连接，接头应错开不在同步内，错开的距离不小于500，各接头中心至主节点的距离不宜大于600。 5、大横杆的连接宜对接扣件连接，也可采用搭接，接头应错开在不同步、不同跨内，错开的距离不小于500，各接头中心至主节点的距离不宜大于500，搭接长度不小于1米，应等间距采用3 个旋转扣件予以固定，扣件端部距连接杆端不小于100。 6、落地式脚手架底部设槽钢。立杆底部应设纵横向扫地杆，纵向扫地杆离地不大于200，纵向扫地杆紧贴在横向扫地杆之下。 7、剪刀撑设置：纵向剪刀撑应在外立面连续设置，每道剪刀撑宽度不小于4跨、不大于6跨，且与地面成45°～60°角，每个交叉点均应用旋转扣件将剪刀撑斜杆与立杆或小横杆伸出端固定，接头中心至主节点的距离不宜大于150，剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接连接，接头要求与立杆搭接接头要求相同，转角处和中间每6跨设一道横向剪刀撑，由底至顶在同一件间呈“之”字型连续布置，斜杆采用不少于2个旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端，各接头中心至主节点的距离不宜大于150。 8、连墙点设置：从底层第一步大横杆处开始，脚手架的每步架均与原外架相连，并在原外架二步三跨设置建筑拉接点处进行直接连接。 9、此外脚手架为附属满堂架，严禁承载施工荷载。 八、外脚手架施工安全技术要求 1、所用脚手架钢管与扣件由外租借，应出厂合格证和质检报告，并经过严格筛选，确保材料上满足质量要求。凡是有严重锈蚀、严重弯曲、变形、裂缝、钢管薄壁、扣件螺纹（螺丝）已损坏等外观缺陷的，均不得采用。严禁将外径48的与其它不同直径的钢管混用。 2、安全防护： 在工作面及每隔二步架满铺钢筋网片一层作为隔离层，不得留有掉杂物的空档。隔离层上在2根大横杆之间增设一根大横杆，架外侧围护采用密目安全网完全封闭。 3、各杆的间距、接头位置、垂直度、水平偏差等均应符合规范要求。搭设时有适时校正立杆的垂直度与横杆的水平，立杆的垂直偏差应不大于1/400，且全高偏斜不大于100mm，同一排横杆的水平偏差应不大于1/3000，且不大于50mm，立杆与大小横杆的接头要注意错开1.5米以上，且接头不得在同一步架内。 4、扣件的紧固力距应达到40～60N.M，不得超过65N.M，并应定期检查紧固程度。 5、高空作业人员及搭设高空作业安全设施的有关人员，必须经过技术培训及考试合格后持证上岗，并定期进行身体检查。 6、高空作业必须有安全技术措施及交底，落实所用安全技术措施和人身防护用品。 7、遇到雨天、雾天、六级以上大风时应停止高空作业，雨天后进行高空作业时，必须采取可靠的防滑措施，凡水、雾均应及时清除，遇到暴雨，过后对高空作业设施进行全面检查、修复和完善。 8、高处操作人员使用的工具、零配件等，应放在随身佩带的工具袋内，不可随意向下丢掷。传递物件时禁止抛掷。