发变组保护A、B柜--保护解释

低电压

“低电压”是指：电压低于额定电压70%。

负序电压

“负序电压”是指：负序电压大于4V以上，逆时针方向的电压。

复合电压（复合低电压）

复合电压（又称复合低电压）与低电压、负序电压是或的关系。

负序电流：

逆时针方向的电流。发电机产生负序电流时，频率将为100HZ。

保护出口方式

全停：切主变高压侧开关、灭磁开关、关主汽门、厂高变低压侧开关、启动快切。（其他解释还包括启动失灵

保护）

程序跳闸：待逆功率与主气门关闭两个条件同时满足时，切主变高压侧开关、灭磁开关、关主汽门、厂高变低压

侧开关、启动快切。（与程跳逆功率一样，作用于全停）

解列灭磁：切主变高压侧开关、灭磁开关。

解列：切主变高压侧开关

减出力；

减励磁；

启动快切：启动快切A、B分支快切装置，切换厂用电至启备变。

信号：仅发报警信号

发电机纵差保护：跳闸闭锁1、单相差流达到动作值，而无负序电压（低于1872V），为TA断线

2、出现负序电压，而无差流时，为TV断线

跳闸启动1、单相差流达到动作值，同时出现负序电压（高于1872V）

2、两相以上出项差流

启动差流：2880A，拐点电流：5760A 速断电流倍数：5倍即37800A

主变纵差保护：跳闸闭锁：经过比较各相差流中二次谐波分量对基波分量比（即I2ω/I1ω）的大小，当其大于整定值时，闭锁差动元件。

跳闸启动：当差流满足条件（单相也动作），并无闭锁时启动保护。

TA断线时，保护不闭锁，发信号，但保护可能误动作。TA二次回路开路是危险的，特

别是大容量变压器TA二次开路，将会造成TA绝缘损坏、保护装置或二次回路着火，还

将危及人身安全。因此去掉TA断线判别功能。

当差流很大，达到差动速断定值时，直接出口跳闸。

启动差流：3840A，拐点电流：4800A，速断倍数：7倍即53760A

高厂变差动：同上

发电机定子接地3U0：

基波机端至中性点90%范围取自发电机出口PT开口三角（二次定值取10V）和发电机中性点PT电压值（二次定值取6V），动作时间1S

200MW及以上机组发电机定子接地3U0一般都采用跳闸。

（国家规定发电机出口系统电容电流小于1A配置作用于信号的接地保护，发电机出口系统电容电流大于1A配置作用于跳闸的接地保护。）

发电机定子接地3W：

三次谐波，中性点至机端20%范围或100％左右的定子绕组单相接地故障，动作延时10S.

由于三次谐波采集计算不能保证准确无误，所以一般投信号

失磁保护：t

1 ：当发电机失磁阻抗元件满足，及同时转子低电压（励磁电压低于65V）也满足时，经t

1

延时（1.5秒）发出信号并作用于出口——减出力（保护说明解释：减出力一般延时时间较长在8分钟左右，给运行人员处理时间，延时时间较短一般作用于解列灭磁——但我厂不存在解列灭磁，只有全停）。

t 2 ：当发电机失磁阻抗元件满足，及同时转子低电压（励磁电压低于65V）也满足时，经t

2

延时（6秒）发出信号并作用于出口——全停。

t

3

：当发电机失磁并导致系统低电压动作时（系统电压低于114.4KV时），及同时转子低电压（励

磁电压低于65V）也满足时，经t

3

延时（1秒）发出信号并作用于出口——全停（保护说明解释：系统低电压设定值一般为0.85~0.9额定系统电压，我厂设定值在0.52，比较低）

t

4

：当发电机失磁导致机端低电压动作时（机端电压低于14.4KV时），及同时转子低电压（励磁

电压低于65V）也满足时，经t

4

延时（1秒）发出信号并作用于出口——程跳（保护说明解释：

机端低电压时，一般采取切换励磁或切换厂用电源等措施）

TV断线逻辑：利用负序电压判据和低电压判据判三相电压不正常，利用负序电流判据和相电流判据

判三相电流正常。如果电压不正常而电流正常，判为TV断线，瞬时闭锁保护，并经内部t1（9秒）延

时发信告警；为了防止TV回路异常引起的电压波动，TV断线经内部t FH（4秒）延时解除闭锁。如果

电压不正常且电流不正常，判为系统故障或异常运行状态。

逆功率保护：待负荷降至—2MW（二次值—4.6W）时，10秒后启动报警，60秒后动作全停（报警，跳闸计时是同时进行的）

程跳逆功率保护：待负荷降至—2MW（二次值—4.6W）时，同时满足主汽门关闭条件，1.5秒后全停

发电机过电压保护：机端电压达到一次值23.4KV（二次值130V）后，延时0.5S作用于全停

A、B分支过流：当电流一次值达到42480A（二次值17.7A）时，延时1S作用于切工作电源开关，闭锁快切装置

发电机低频保护：发电机频率低于48HZ，延时100S作用于信号

发电机转子保护：当转子对地绝缘电阻低于20KΩ，延时10S 转子一点接地保护报警，

转子两点接地保护自动投入，当二次谐波电压动作值达到1V，延时0.5S作用于全停

对称过负荷

定时限：一次电流值达到8400A，延时9S 作用于信号

反时限：一次电流值动作范围（下限：8880A 动作时间129S）------（上限：43200A 动作时间0.8S）作用于全停

不对称过负荷

定时限：发电机负序电流大于720A时，延时9S 作用于信号

反时限：发电机负序电流（下限：744A 动作时间：3000S）-------（上限12000A 动作时间：4.1S）作用于全停

主变间隙零序保护：

保护反应变压器零序电流的大小和零序电压大小；零序电流取自中性点TA电流，零序电压取自他的开口△绕组电压；变压器中性点不接地时保护变压器中性点过电压。

零序电压二次值达到180V（正常开口三角为100V），零序电流二次值为1.25A（一次值100A）时，延时0.5S作用于全停

主变通风：主变高压侧电流二次值为1A（一次值200A），时间1S，作用于发信号，同时启动主变冷却器风扇。

高厂变通风：高厂变高压侧电流二次值为2.A（一次值840A），时间1S，作用于发信号同时启动高厂变冷却器风扇。

主变零序过流：

主变压器高压绕组及220KV母线及其相连接的电气设备发生单相接地故障。保护反应变压器零序电流的大小；零序电流取自中性点TA电流。

1、2号主变中性点直接接地时零序过流I段正常停用。

零序过流I段：零序电流二次值达到12.8A（一次值1536A）延时（t1，t2数值一样）0.25S，作用于全停、跳母联

零序过流II段：零序电流二次值达到4.56A（一次值547.2A）延时（t1，t2数值一样）4S，作用于全停、跳母联

发电机定子匝间保护：

反应发电机同相同分支匝间短路及同相不同分支匝间短路的主保护

保护说明书解释I段是匝间次灵敏，II段是匝间灵敏，在时间有所区别，但保护定值单没有时间上的区别

网上资料解释匝间灵敏与次灵敏近似于主保护和备用保护之间的关系，灵敏为主保护，范围小、动作灵敏。

次灵敏为备用保护，范围大、动作不灵敏。

动作量：零序动作电压高定值：6V（一次值1080V），零序动作电压低定值：3V（一次值540V）

制动量：

零序电压三次谐波额定值：4V（一次值720V），三次谐波增量制动系数：0.5

压差△U：作用是防止PT一次断线，造成相间电压差，造成保护误动作。二次值取8V（一次值1440V）

动作时间：延时0.2S（保证当PT一次断线，保护不动作）负序功率方向判据：1（0或1）当发电机内部故障时，方向指向机内（其输出的负序功率为正，动作并开发匝间保护出口，反之闭锁保护）。

励磁变速断：励磁变高压侧二次值达到30A（一次值1200A），延时0.1S，作用于全停

励磁变过流：励磁变高压侧二次值达到6.2A（一次值248A），延时0.7S，作用于全停

励磁变绕组过负荷：只投入定时限，反时限不投

励磁变低压侧二次值达到4.3A（一次值2150A），延时12S，作用于减励磁。（励磁变低压侧额定一次值1710.7A，二次值为3.4，变比200/5）

启动失灵是指断路器拒动，此时通过开关位置和电流来启动失灵保护装置，

失灵启动是指失灵保护装置判别DL失灵了，发出跳闸令给母线屏的母差保护，通过母差来切断故障

因此可以理解为启动失灵是开入，失灵启动是开出。

发电机、线路保护屏上的软压板是用做发信号的，硬压板是去母线屏启动失灵保护装置的

（查询资料得知：

对于主变开关（220kV侧）失灵保护，除主变电气量保护动作启动外，还有母线差动保护动作启动，经主变220kV 侧失灵电流继电器判别，第一延时跳本开关，以避免测试时的不慎引起误动而导致相邻开关的误跳，第二延时则是失灵出口启动，此时又可分两种情况：若为主变电气量保护启动，则失灵将启动母差失灵出口回路（同线路开关的失灵逻辑，即第一延时跳母联开关，第二延时跳相应母线上所有设备），若为母线差动保护动作启动的，则直接启动跳主变其他侧开关。）

启动失灵：检测电流动作数值二次值1.61A（主变高压侧一次值322A，CT变比1000/5），零序电流动作值二次值0.37A （主变零序电流一次值44.4A，CT变比600/5），同时满足时，解除母线差动复压闭锁，并延时0.5S解除复压闭锁，延时0.8S去启动失灵保护——失灵保护：第一延时跳母联开关，第二延时跳相应母线上所有开关。（待考证）

发电机复压过流：主要作为发电机相间短路的后备保护，过流原件并有电流记忆功能。

发电机出口过流定值二次值4.3A（一次值10320A）,低电压定值二次值60V（一次值10.8KV），负序电压二次值7V （一次值1.26KV），延时t11为4S作用于跳母联，t12为4.2S作用于全停，电流记忆时间t01为4.3S，

*低电压与负序电压是“或”的关系，与过电流是“与”的关系

变压器复压过流：主要作为变压器相间短路的后备保护，双绕组时装在高压侧，三绕组时每侧分别安装。

主变高压侧过流定值二次值2.5A（一次值500A）,低电压定值二次值65V（一次值143KV），负序电压二次值7V（一次值15.4KV），延时t11为3.8S作用于跳母联，t12为4S作用于全停

*低电压与负序电压是“或”的关系，与过电流是“与”的关系

高厂变过电流：高厂变低压侧过流定值二次值13A（一次值31200A）,低电压定值二次值60V（一次值3600V），负序电压二次值8V（一次值480V），延时t11为1.2S作用于全停

*低电压与负序电压是“或”的关系，与过电流是“与”的关系

(完整word版)继电保护定值整定计算书

桂林变电站35kV及400V设备继电保护定值整定计算书 批准： 审核： 校核： 计算： 超高压输电公司柳州局 二〇一三年十一月六日

计算依据： 一、 规程依据 DL/T 584-2007 3～110kV 电网继电保护装置运行整定规程 Q/CSG-EHV431002-2013 超高压输电公司继电保护整定业务指导书 2013年广西电网继电保护整定方案 二、 短路阻抗 广西中调所提供2013年桂林站35kV 母线最大短路容量、短路电流:三相短路 2165MVA/33783A ； 由此计算35kV 母线短路阻抗 正序阻抗 Z1= () () 63.0337833216532 2 =?= A MVA I S Ω

第一部分 #1站用变保护 一、参数计算 已知容量：S T1=800kVA，电压：35/0.4kV，接线：D/Y11，短路阻抗：U K=6.72% 计算如下表： 注：高压侧额定电流：Ie= S T1/( 3Ue)= 800/( 3×35)=13.2A 高压侧额定电流二次值：Ie2=13.2/40=0.33 A 低压侧额定电流：Ie’=S T1/( 3Ue)= 800/( 3×0.4)=1154.7A 低压侧额定电流二次值：Ie2’=1154.7/300=3.85A 短路阻抗：Xk=（Ue2×U K）/ S T1=（35k2×0.0672）/800k=103Ω保护装置为南瑞继保RCS-9621C型站用电保护装置，安装在35kV保护小室。 二、定值计算 1、过流I段（速断段）

1）按躲过站用变低压侧故障整定： 计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流 I k(3).max= Ue /（3×Xk ）=37000/（3×103）=207.4A 计算站用变低压侧出口三相短路的二次电流 Ik= I k(3).max /Nct=207.4/40=5.19A 计算按躲过站用变低压侧故障整定的过流I 段整定值 Izd=k K ×Ik k K 为可靠系数，按照整定规程取k K =1.5 =1.5×5.19=7.8A 2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数lm K ≥1.5 计算站用变低压侧出口两相短路的一次电流 min ).2(Ik = Ue /〔2×（Z1 +Xk ）〕 =37000/〔2×（0.63 +103）〕=178.52A 式中：Z1为35kV 母线短路的短路阻抗。 计算站用变低压侧出口两相短路的二次电流 Ik.min= min ).2(Ik =178.52/40=4.46A 校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数 Klm= Izd Ik min .=4.46/7.8=0.57<1.5 不满足要求 3）按满足最小方式时低压侧出口短路时灵敏系数lm K ≥1.5整定 I1= lm K Ik min .=4.46/1.5=2.97A 取3.0A 综上，过流I 段定值取3.0A T=0s ，跳#1站变高低压两侧断路器。 2、 过流II 、III 段（过流）

发变组继电保护原理与动作过程

发变组继电保护原理及动作过程 一、发变组继电保护配置的基本要求：发变组继电保护继电保护配置过程中必须满足四性（即：可靠性、选择性、速动性及灵敏性）的要求，必须保证在各种发电机异常或故障情况下正确的发信或出口动作。根据GB14285的规定，按照故障或异常运行方式性质不同，机组热力系统和调节系统的条件，我公司发变组保护的出口方式有以下几种： 1．全停：断开发电机-变压器组断路器、灭磁，关闭原动机主汽门，启动快切断开厂分支断路器。 2．降低励磁。 3．减出力。 4．程序跳闸：先关主汽门，待逆功率保护动作后断开主断路器并灭磁。 5．信号：发出声光信号。 二、我公司发变组保护配置情况介绍： 我公司发变组保护每台机共有三面屏柜，分别为发变组保护A柜、B 柜、C柜，A柜及B柜为冗余设计，两面柜的保护配置完全相同，都是发变组的电气量保护；C柜为主变和高厂变的非电量保护。 发变组电气量保护配置有以下几种类型： 1．定子绕组及变压器绕组部故障主保护：发电机差动、主变压器差动、发变组差动、高厂变差动、励磁变差动、发电机匝间保护、定子接地。

2．定子绕组及变压器绕组部故障后备保护：发电机对称过负荷、发电机不对称过负荷、低阻抗、高厂变复压过流、励磁变过流、励磁绕组过负荷。 3．转子接地保护 4．发电机失磁保护 5．发电机失步保护 6．发电机异常运行保护：发电机过励磁保护、发电机频率异常保护、发电机逆功率保护、发电机程跳逆功率保护、启停机保护、断口闪络保护、发电机断水、发电机热工。 7．主变（间隙）零序保护 8．厂用电后备保护：厂变分支过流、分支限时速断、分支零序过流。9．断路器失灵启动 变压器非电量保护： 1．变压器重瓦斯 2．变压器轻瓦斯 3．变压器压力释放 4．变压器油温异常 5．变压器油位异常 6．变压器冷却器全停 三、重要保护简绍 1．差动保护：包括发电机差动、发变组差动、主变差动、厂变差动、励磁变差动。我司保护装置的差动保护采用比率制动式保护，以各侧

主变保护RCS978运行规程

主变保护(RCS-978)运行规程

第一章装置简介 2.1 220kV主变保护RCS-978E主变保护装置功能介绍 2.1.1 装置的生产厂家及型号 南瑞继保公司生产的RCS-978系列微机变压器成套保护装置，该保护从原理及接线上都满足了保护双重化的要求。 2.1.2 装置的功能及组成 装置的功能：装置为微机实现的数字式变压器保护，它包括差动保护、三侧后备保护、非电量保护、公共绕组保护、非全相及失灵保护及三侧操作箱。 装置的组成：RCS-978系列微机变压器成套保护装置采用I、II屏组合方式，其中保护Ⅰ屏包括RCS-978变压器成套保护装置、RCS-974变压器非电量及辅助保护装置、保护Ⅱ屏包括RCS-978变压器成套保护装置、CZX-12R操作继电器箱。 RCS-974变压器非电量及辅助保护装置包括变压器非电量及非全相保护。CZX-12R操作继电器箱是220kV开关的操作回路和220kV交流电压切换回路。220kV开关的操作回路包括一套合闸回路和两套相对独立的跳闸回路。 2.2.3 保护配置 RCS-978装置中可提供一台变压器所需要的全部电量保护，主保护和后备保护共用同一TA。这些保护包括： ●稳态比率差动 ●差动速断 ●工频变化量比率差动 ●零序比率差动/分侧比率差动 ●复合电压闭锁方向过流 ●零序方向过流 ●零序过压 ●间隙零序过流 ●后备保护可以根据需要灵活配置于各侧。 另外还包括以下异常告警功能： ●过负荷报警

●起动冷却器 ●过载闭锁有载调压 ●零序电压报警 ●公共绕组零序电流报警 ●差流异常报警 ●零序差流异常报警 ●差动回路TA断线 ●TA异常报警和TV异常报警 2.3 RCS-978E主变保护装置主要技术指标 2.3.1 动作时间 差动速断：≤ 15 ms (1.5倍整定值) 稳态比率差动：≤ 30 ms (2倍整定值) 工频变化量比率差动：≤ 30 ms (2倍整定值) 零序比率差动（或分侧差动）：≤ 30 ms (2倍整定值) 2.3.2 事件记录 ⑴故障录波内容和故障事件报告容量 保护起动记录起动前2个周波、起动后6个周波的所有电流电压波形。 保护跳闸记录起动前2个周波、起动后6个周波，跳闸前2个周波、跳闸后6个周波，以及中间有扰动的16个周波的所有电流电压波形。 保护装置可循环记录32次故障事件报告、8次波形数据。 ⑵正常波形记录容量 正常时保护可记录5个周波所有电流电压波形，以供记录或校验极性。 ⑶异常记录容量 可循环记录32次异常报警和装置自检报告。 异常事件报告包括各种装置硬件自检出错报警、装置长期起动和不对应起动报警、差动电流异常报警、零差／分差电流异常报警、各侧TA异常报警、各侧TV异常报警、各侧TA断线报警、各侧过负荷、零序过电压报警、起动风冷和过载闭锁调压等。 ⑷开关量变位记录容量 可以循环记录32次开关量变位。开关量变位包括各种开入变位和管理板各起动元件变位等。

300MW发变组保护原理

发变组保护原理 1.高压侧断路器失灵启动保护： 1)保护原理构成：断路器有保护动作需跳闸，但仍有电流流过断路器，且断路器仍然为闭合状态，则判断为断路器失灵而拒跳，去启动失灵保护。 断路器失灵启动主要有以下判据：相电流判据、零序电流判据、断路器辅助接点及保护出口继电器常开接点。 2)断路器失灵启动逻辑框图： 保护的输入电流为断路器侧TA二次三相电流，有时还引入零序TA的二次电流。 信号 失灵启动保护逻辑框图 图中：Ia、Ib、Ic、3Io——断路器侧TA二次三相电流和零序电流； K1——断路器辅助接点； K2——保护出口继电器辅助接点。 Ig、3I0g、t1、t2——失灵启动保护整定值。 为什么要解除失灵复压闭锁？

(1)早期的失灵保护装置回路没有复合电压闭锁，失灵保护经常误动。在失灵保护回路加装了复合电压闭锁，可有效防止失灵保护误动. (2) 发变组保护、起备变保护启动失灵时解除电压闭锁,主要是考虑到变压器低压侧故障，变压器存在内部阻抗引起高压侧残压过高，失灵保护本身是经电压闭锁的，这样高压侧失灵不能出口。而线路不存在此问题,所以线路不考虑失灵解除复压闭锁。 线路（或主变）失灵启动母差失灵出口回路，母差失灵出口回路会根据相应开关母线闸刀所在位置自动判别开关所在母线，再经相应母线的复合电压闭锁，第一延时跳母联开关，第二延时跳相应母线上所有设备。只是对于主变220kV 侧开关，失灵启动开入的同时，往往会开放母差保护的复合电压闭锁。 对于主变开关（220kV侧）失灵保护，除主变电气量保护动作启动外，还有母线差动保护动作启动，经主变220kV侧失灵电流继电器判别，第一延时跳本开关，以避免测试时的不慎引起误动而导致相邻开关的误跳，第二延时则是失灵出口启动，此时又可分两种情况：若为主变电气量保护启动，则失灵将启动母差失灵出口回路（同线路开关的失灵逻辑），若为母线差动保护动作启动的，则直接启动跳主变其他侧开关。 对于母联（分段）开关的失灵保护，由母线差动保护或充电保护启动，经母联失灵电流判别，延时封母联TA，继而母差保护动作跳相应母线上所有设备。 若故障点发生在母联开关和母联CT之间（死区故障），母差保护动作跳开相应母线，不能达到切除故障的目的，故障电流会依然存在，此种情况保护会根据母联开关的分开位置，延时50ms，封母联TA，令母差保护再次动作跳开另外一条母线以切除故障点。

主变保护定值计算稿

一. 主变压器系统参数 （一） 主变压器系统参数 （二）主变压 器比率制动差动保护 1、主变压 器差动： 主变压器高压侧TA 变比600/1； 主变压器低压侧TA 变比6000/1。 (1) 主变压器各侧一次额定电流： 高压侧： A U S I n b n n b 3.286242 3120000 311=?== 式中： U b1n 为主变压器高压侧额定电压;S n 为主变压器额定容量。

低压侧： A U S I n b n n b 65985 .103120000 311=?== 式中: U b1n 为主变压器低压侧额定电压；S n 为主变压器额定容量。 (2) 主变压器各侧二次额定电流： 高压侧： A n I I blh n b n b 477.01600286.3 12=== （n blh 为主变压器高压侧TA 变比600/1）。 低压侧： A n I I b l h n b n b 1.11 00 606598 12=== （n blh 为发电机机端TA 变比6000/1） 。 (3)高压侧平衡系数计算 3307.11 /60001 /060.10.5324231H 1=?=?= TAL TAH nL n phL n n U U K 其中，nH U 1为主变压器高压侧额定电压，nL U 1为主变压器低压侧额定电压，TAL n 为低压侧CT 变比， TAH n 为高压侧CT 变比。 (4) 差动各侧电流相位差与平衡补偿 主变压器各侧电流互感器二次均采用星形接线。 (5) 纵差保护最小动作电流的整定。最小动作电流应大于主变压器额定负载时的不平衡电流，即 Iop. min=Krel(Ker+ △m)I N /na= 2（0.1+0.02）X1.1=0.264 Iop.min 一般取0.2~0.3I N 式中:I N —主变压器额定电流; na —电流互感器的变比; Krel —可靠系数，取1. 5～2,取2； Ker —TA 综合误差取0.02 (6)起始制动电流Ires.o 的整定。起始制动电流宜取 Ires.o ＝（0.7～1.0）I N /na=0.8X1.1=0.88（A ） (7)动作特性折线斜率S 的整定。纵差保护的动作电流应大于外部短路时流过差动回路的不平衡电流。主变压器种类不同，不平衡电流计算也有较大差别， 双绕组主变压器 Iunb.max=(KapKccKer+△U+△m)Ik. max /na=（1X1X0.1+0.05+0.05）X 43936/6000 =1.464A 式中:Ker , △U , △m , na 的含意同式(5)，但Ker=0.1; Kcc —电流互感器的同型系数，Kcc=1. 0;

发电厂继电保护整定计算-大唐

发电厂继电保护整定计算 北京中恒博瑞数字电力有限公司 二零一零年五月

目录 继电保护基本概念 (4) 一、电力系统故障 (4) 二、继电保护概念 (4) 三、对继电保护提出的四个基本要求（四性）及其相互关系 (4) 标幺值计算 (7) 一、定义 (7) 二、基准值选取 (7) 三、标幺值计算 (7) 元件各序等值计算 (9) 一、设备类型： (9) 二、等值原因 (9) 三、主要元件等值 (9) 1．输电线路及电缆 (9) 2．变压器 (11) 3．发电机 (14) 4．系统 (14) 5．电容器 (15) 6．电抗器 (16) 不对称故障计算 (16) 一、原理（求解方法） (17) 二、各种不对称故障故障点电气量计算 (18) 三、保护安装处电气量计算 (20) 四、举例 (23) 阶段式电流保护 (26) 一、I段（电流速断保护） (26) 二、II端（延时速断） (26) 三、III端（延时过流） (27) 阶段式距离保护 (31) 一、基础知识 (31) 二、阶段式相间距离保护 (32) 三、阶段式接地距离 (33) 阶段式零序电流保护 (35) 一、基础知识 (35) 二、阶段式零序电流保护整定 (35) 发电厂继电保护整定计算概述 (37)

1、典型接线 (37) 2、发电厂接地方式 (37) 3、元件各序参数计算 (37) 4、故障计算 (38) 5、电厂保护配置特点 (39) 发电机差动保护（比率制动式） (40) 1. 原理 (40) 2．不平衡电流 (40) 3．比率制式差动保护 (41) 变压器（发变组）差动保护（比率制动） (43) 1．原理 (43) 2．平衡系数问题 (43) 3．相移问题 (44) 4．零序电流穿越性问题 (45) 5．变压器的励磁涌流及和应涌流 (45) 6．不平衡电流的计算 (47) 7．整定计算 (48) 发电机失磁保护 (49) 1. 基本知识 (49) 2. 失磁后果 (50) 3. 失磁过程 (50) 4. 保护 (52) 发电机失步保护 (53) 1、发电机失步原因 (53) 2、振荡时电气量的变化 (53) 3、失步保护原理及整定 (55) 发电机定子接地保护 (56) 1．故障分析 (56) 2. 基波零序电压保护 (57) 3. 三次谐波电压保护 (57) 厂用电保护 (58) 一、低压厂用电保护（400V接地，电网的最末端） (58) 二、低压厂变保护（6kV/400V） (60) 三、高压电动机 (64) 四、高厂变（启备变）保护 (66) 五、励磁变电流保护 (69) 六、励磁机保护（主励磁机） (70) 七、高压馈线保护 (71)

微机型发变组保护基本原理及整定

龙源期刊网 https://www.wendangku.net/doc/2f7692346.html, 微机型发变组保护基本原理及整定 作者：邵子峻 来源：《中国科技博览》2018年第11期 [摘要]目前新建电厂的发变组保护装置已全部采用微机型，不管是国产还是进口的，发变组保护微机化减少了硬件设备，也使过去难以实现的保护原理通过软件设置很容易实现，从而大大降低了维护量。但随着保护装置微机化的普及，同时在定值设置上也增加了灵活性，不但要设置保护数值的大小，而且还要设置诸如CT、PT的参数、变压器参数、保护元件的运算方式等原来不需要设置的一些非传统定值量，这就为定值设置增加了难度；而值得注意的是在定值计算时计算方往往只提供传统的定值大小等数据，而忽略了一些非传统定值设置，结果把问题就留给了现场工作人员。 [关键词]微机型；保护；基本原理；整定；分析 中图分类号：TM771 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2018）11-0112-01 引言 随着微机继电保护技术的发展，微机型发变组保护已完全取代了电磁型、整流型、集中电路型保护，目前省内电厂机组保护基本上实现了微机化。微机型发变组保护装置显示了其独特的优点和强大的功能，在调试、运行维护方面己取得显著成果，实践证明正确动作率也是较高的。微机保护在保护配置和整定方面非常灵活，但也有厂家追求其灵活性，人为增加保护配置和整定的复杂程度，容易造成误整定。从执行保护的双重化配置反措规定，并推行强化主保护、简化后备保护的原则以来，后备保护的整定大大简化，甚至某些保护退出，逐步简化了保护的整定。本文从保护原理及结构出发，介绍微机型发变组中几种主要保护的整定方法，并且在这个基础之上提出了下文中的一些内容。 1.大型微机发变组保护主要特点 一是按规程要求，100MW以上机组电量保护按双重化保护配置，2套保护之间没有电气 联系，其工作电源取自不同的直流母线段，交流电流、电压分别取自互感器的不同绕组，每套保护出口与断路器的跳圈一一对应。二是双重化配置的2套保护均采用主后一体化装置，主保护与后备保护的电流回路共用，跳闸出口回路共用，主后一体化设计简化了二次回路、减少了运行维护工作量，装置组屏简洁方便。三是保护装置一般包含2套相互独立的CPU系统，低通、AD采样、保护计算、逻辑输出完全独立，任一CPU板故障，装置闭锁并报警，杜绝硬件故障引起的误动。四是配置整定灵活方便，适应于不同主接线方式，保护动作出口逻辑可以灵活整定，有些保护整定值按标幺值整定，大大简化了保护的整定，装置支持在线或通过调试软件离线整定。五是运行监视功能强大，实现GPSB码对时，装置能实时记录各种启动、告警、

[全]变压器主保护定值整定计算

变压器主保护定值整定计算 以下差动保护采用二次谐波制动，以二圈变压器为例,所有计算均为向量和。 ①不平衡电流产生的原因和消除方法： a．由变压器两侧电流相位不同而产生的不平衡电流； （Y/Δ-11）Y.d11 接线方式——两侧电流的相位差30°。 消除方法：相位校正。 * 二次接线调整 变压器Y侧CT（二次侧）：Δ形。Y.d11 变压器Δ侧CT（二次侧）：Y形。Y.Y12 * 微机保护软件调整 b．由计算变比与实际变比不同而产生的不平衡电流； c．由两侧电流互感器型号不同而产生的不平衡电流；(CT变换误差) d．由变压器带负荷调整分接头而产生的不平衡电流；(一般取额定电压) e．暂态情况下的不平衡电流； 当变压器电压突然增加的情况下(如:空载投入,区外短路切除后).

会产生很大的励磁涌流.电流可达2-3 In，其波形具有以下特点 * 有很大的直流分量.(80%基波) * 有很大的谐波分量,尤以二次谐波为主.(20%基波) * 波形间出现间断.(削去负波后) 可采用二次谐波制动，间断角闭锁，波形对称原理 f．并列运行的变压器，一台运行，当令一台变压器空投时会产生和应涌流 所谓“和应涌流”就是在一台变压器空载合闸时，不仅合闸变压器有励磁涌流产生，而且在与之并联运行的变压器中也出现涌流现象，后者就称为“和应涌流”。其波形特点与励磁涌流差不多。 4、主变保护整定计算 （1）计算变压器两侧额定一次电流

—该侧CT变比。 注意：Kjx只与变压器本身有关，而与保护装置的CT接线形式无关。传统的差动保护装置中，变压器Ｙ形绕组侧的CT多采用△接线，新的微机型差动保护装置中，变压器Ｙ绕组侧的CT可以采用Ｙ接线，微机型差动保护在装置内部实现了CT的△接线，因此在保护定值计算时可完全等同于外部△接线。 对于Ｙ/△-11接线方式：Ia`=Ia - Ib,Ib`= Ib - Ic, Ic `= Ic –Ia 对于Ｙ/△-1接线方式：Ia`=Ia - Ic,Ib`= Ib - Ia, Ic `= Ic - Ib （3）计算平衡系数 设变压器两侧的平衡系数分别为和，则： ①降压变压器：选取高压侧（主电源侧）为基本侧，平衡系数为 Kh=1 Kl=Inh`/Inl` ②升压变压器：选取低压侧（主电源侧）为基本侧，平衡系数为

发电厂定值整定王维俭

第一篇 发变组保护整定用短路电流计算 、为发电机、变压器（包括升压主变、高厂变）继电保护整定用的短路计算比 较简单，短路形式有：两相和三相短路、单相接地短路，根据保护原理的要求, 选定最大运行方式和最小运行方式。 :正序阻抗/零序阻抗，最大I 行方式 最大运行方式： 220kV 系统为最大，本厂 #7、#8、#9、#10机； 最小运行方式： 220kV 系统为最小，本厂 #7、#8、#9机（#10机技改期间）。 发电厂设备的原始参数(括号内的数值为换算后的标么值，S B =100MVA ): 1) #7 发电机：100MW ，118MVA ，X ； =0.1577(0.134); #7 主变：120MVA ，X T =0.101(0.0842)。 2) #8 发电机：100MW ，118MVA ，X ； -0.1577(0.134); #8 主变(三卷变)：240MVA ，X H =0.153(0.06375)，X M =「0.006(-0.0025)， X L =0.089(0.03708)。 3) #9 发电机：300MW ，353MVA ，X d =0.1618(0.0458); #9 主变：360MVA ，X T =0.134(0.0372)。 4) #10 发电机：300MW ，353MVA ，X d =0.1618(0.0458); #10主变：360MVA ，X T =0.133(0.0369)。 1所示，图中标么电抗均以 保护短路计算用系统等效电路和参数如图 110kV

5) #9 高厂变：40/25-25MVA ，半穿越电抗 X H 丄A = 0.162(0.405)、 X H 丄B =0.1656(0.414)。 、#9发变组保护整定用等值电路 1、最大运行方式 X s.mi n = 0.0201 //(0.0458+ 0.0369) //[0.06375 +(0.134 + 0.03708) //(0.134 + 0.0842 — 0.0025)] = 0.0201〃 0.0827//(0.06375 0.17108//0.2157) =0.01617//(0.06375 0.09541) = 0.0147 2、最小运行方式 X s.max =0.0266//[0.06375+(0.134+0.03708)//(0.134+0.0842—0.0025)] =0.0266//(0.06375 0.17108//0.2157) = 0.0266//(0.06375 0.09541) 0.0228 三、#9高厂变保护整定用等值电路 图3 #9高厂变保护整定用等值电路图( S B N00MVA ) S B =100MVA ) K 2 图2 #9发变组保护整定用等值电路图( K 4

35kV变电站保护整定值计算

14-1 35kV 变电站保护整定值计算 1 35kV 线路参数 一．35kV 线路1U ：35kV 线路1U 线路长2K m ，导线为LGJ-120，对侧接于大电网（可 视为无穷大电源）。 2 主变 主要参数为： 额定容量：3.15MVA 额定电压：（35±2×2.5%）/6.3 短路电抗：6.96% 差动速断保护定值的计算 一．主变高、低压侧二次额定电流 1．高压侧额定二次电流： 2．低压侧额定二次电流： 二．差动速断保护定值计算：取I cszd 为5I 2e ，则： 三．计算差动平衡系数： 四．差动速断的灵敏度校验： 当低压侧出口两相短路时，由35kV 侧电源产生的电流为： 由低压侧电源提供的电流为：根据图13-4所示。 A n U S I i e e 3.1200 5 35 33150/3111=??==A n U S I i e e 22.7200 5 3 .633150/322=? ?= = A I cszd 1.3622.75=?=21.33 .6335 )5200/5200(321=??=?= v i i p n n n K [] A I d 31200 5 2.18)5.13//12(336750 2 3 ) 2(min 1=? +??= () A I d 4.123005 75.12//83.1531050023)2(min 1=???= : ,,21)2(min 2)2(min 1)2(min 反相故有由于此时I I I I K I d d p c +=

因K Lm >2，故满足灵敏度要求： 2 差动保护定值计算 一．最小动作差动电流计算：取最小动作电流为0.5倍额定电流 二．制动系数K zzd 的计算，K zzd 的计算公式为 取K k =1.5 K tx =1 f wc =0.1 ΔU=3×0.025=0.075 故有 取K zzd =0.4 三．二次谐波制动系数整定值K 2zd 二次谐波制动系数取0.15。 四．差动保护的灵敏度校验：根据差动保护灵敏系数计算公式，本例中，差动保护的灵 敏系数为： 因K Lm >2，故满足灵敏度要求： 3 低压侧复合电压启动的过流保护 一．过电流定值I gzd 的计算 过流定值I gzd 的计算：按躲过主变低压侧额定电流来整定，故有： 取K k =1.20，K fi =0.90，则有： 二．低电压定值U qzd 的计算 A I I K I d d p c 76.464.1231364.0)2(min 2)2(min 1)2(min =+??=+= 5 .232.18/76.46/)2(min ===cszd c Lm I I K A I I e czd 61.322.75.05.02=?==)(2 1 U f K K K wc tx k zzd ?+= 13.0)075.01.01(5.12 1 =+???=zzd K 52 .011=== zzd Lm K K e fi k gzd I K K I 22= A I gzd 63.922.79 .020 .1=?=

发变组保护整定计算算例

发变组保护整定计算算例 整定计算依据： 1、《DL/T 684-1999 大型发电机变压器继电保护整定计算导则》，以下简称《导则》 2、《GB/T 15544-1995 三相交流系统短路电流计算》 3、《大型发电机组继电保护整定计算与运行技术》高春如著 4、《RCS-985发电机变压器成套保护装置技术说明书》，以下简称：《说明书》 5、《厂用电系统设计》梁世康许光一著 第一章技术数据及短路电流计算 1.1发电机电气参数

1.2主变压器参数 1.3厂变参数

1.4励磁机参数 1.5系统阻抗（2011年7月16日，宁夏中调保护处提供系统参数,不含#1、#2、#3机） 计入#1、#3机组阻抗最大运行方式下归算至220kV 阻抗为0.00718，最小方式下系统阻抗为0.0174 1.6各电压等级基准值 1.7阻抗参数计算 1.7.1发电机阻抗 Xd=233.5%× 7.366100 =0.6368 Xd ′=24.5%×7.366100 =0.0668 Xd ″=15.7%×7.366100 =0.0428 X2=20.9%×7 .366100 =0.057 1.7.2主变阻抗

XT=XT0=14.02%×360 100 =0.0389 1.7.3厂高变阻抗 X T1-2′=15.5%× 40 100 =0.3875 计算用短路阻抗图，如图1-1 图1-1 #2发变组等值阻抗图 1.8短路电流计算 1.8.1最小运行方式下短路电流计算 1）d1点发生三相短路时，短路电流 发电机G 流过的短路电流(归算至220kV 侧，IB=238.6A)： I (3)dmin= "1Xd XT +×IB=0428 .00389.01 +×238.6=12.24×238.6=2920.5A 换算为18kV 侧(归算至18kV 侧，IB=3207.6A )短路电流为I (3)dmin=12.24×3207.6=39261A I (2)dmin=0.866× I (3)dmin=0.866×2920.5A=2529.2A 换算为18kV 侧短路电流为I (2)dmin=0.866×12.24×3207.6=34000A 系统流向故障点短路电流

RCS-985A发变组保护整定计算方案

发变组RCS-985A保护整定计算方案一、发变组保护配置 (一)发电机保护 1.发电机差动保护 2.发电机匝间保护---纵向零序电压保护 3.发电机定子绕组接地保护 发电机基波零序电压型定子接地保护 发电机三次谐波电压型定子接地保护 4.发电机转子接地保护 发电机转子一点接地保护 发电机转子二点接地保护 5. 发电机定子过负荷保护 定时限、反时限 6.发电机负序过负荷保护 定时限、反时限 7. 发电机失磁保护 8.发电机失步保护 9. 发电机定子过电压保护 10. 发电机过激磁保护 定时限、反时限 11. 发电机功率保护 发电机逆功率保护 发电机程序逆功率保护 12. 发电机频率保护 低频率保护 电超速保护 13.发电机起停机保护 14.发电机误上电保护 15.发电机励磁绕组过负荷保护 定时限、反时限 （二）主变压器保护 1.主变差动保护 2.主变瓦斯保护

3.主变零序电流保护 4.主变间隙零序电流、零序电压保护 5.阻抗保护 6.主变通风启动保护 7.主变断路器失灵保护（C柜）（三）高厂变保护整定 1.高厂变比率制动式纵差保护 2.高厂变瓦斯保护 3.高厂变复合电压过流保护 4.高厂变通风启动保护 5.高厂变过负荷保护 6.高厂变A分支低压过流保护 7.高厂变B分支低压过流保护 8.高厂变A分支限时速断保护 9.高厂变B分支限时速断保护 10.高厂变A分支过负荷保护 11.高厂变B分支过负荷保护 （四）发电机—变压器组保护 1.发变组差动保护 （五）非电量保护(需整定定值的) 主变冷却器全停保护 发电机断水保护 ...

一、发电机保护整定 1.发电机差动保护 发电机中性点CT ：2LH 12000/5 5P Y 接线 发电机机端CT ：7LH 12000/5 5P Y 接线 1.1发电机稳态比率差动保护 1.1.1发电机一次额定电流为I f1n =11207A 1.1.2 发电机二次额定电流计算: I f2n =I f1n /n CT =11207/（12000/5）=4.67（A ） 1.1.3差动电流起动定值I cdqd 整定 保护的最小动作电流按躲过正常发电机额定负载时的最大不平衡电流整定。 ∵ 5P 级电流互感器在额定一次电流下的变比误差为0.01 ∴I cdqd =K rel ×2×0.03I f2n 或 I cdqd = K rel ×I unb.0 式中：I f2n —发电机二次额定电流; K rel —可靠系数,取1.5; I unb.0—发电机额定负荷下,实测差动保护中的不平衡电流. 根据《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》（以下简称《导则》），可取（0.20～0.30）I n ，一般宜取I op.0=（0.10～0.20）I n 。 结合以往运行经验,故此处取I cdqd =0.2I n （=0.2×4.67=0.943A ） 1.1.4比率制动系数的整定 1.1.4.1变斜率比率差动起始斜率计算: K bl1=K cc K er =0.1×0.5 式中: K er ---互感器比误差系数,取0.1; K cc —互感器同型系数,取0.5; 厂家建议K bl1---变斜率比率差动起始斜率一般取0.05～0.1，故取K bl1=0.1 1.1.4.2变斜率比率差动最大斜率计算: 最大不平衡电流,不考虑同型系数 I unb.max =K ap ×f er ×I k ·max =2×0.1×5.73I e =1.146I n 式中:K ap —非周期分量系数,取2.0 ； K er ---互感器比误差系数,最大取0.1； I k ·max —发电机最大外部三相短路电流周期分量,小于4倍额定电流时取4倍额定电流。 查短路计算结果，#1发电机机端三相短路时#1发电机提供的最大短路电流为5.73I f1n . 变斜率比率差动最大斜率为： K bl2=(I unb.max*-I cdqd*-2 K bl1)/(I k.max*-2) =(1.146-0.15-2×0.07)/( 5.73-2)=0.23 式中, I unb.max*、I cdqd*、I k.max*均为标么值(发电机额定电流). 根据厂家建议取 K bl2=0.5 按上述原则整定的比率制动特性,当发电机机端两相金属性短路时,差动保护的灵敏系数一定满足K sen ≥2,因此不必校验灵敏度. 最大比率制动系数时的制动电流倍数，装置部固定为4。 1.2差动速断保护: 差电流速断是纵差保护的一个补充部分,一般需躲过机组非同期合闸产生的最大不平衡电流,对于大机组,一般取3～4倍额定电流, 根据厂家建议取5倍额定电流.即: I cdsd =5I f2n (=5×4.67=23.35A) 1.3 TA 断线闭锁比率差动控制字整定： 因为发变组保护实行双主双后保护独立配置，且与传统保护相比，微机保护TA 断线

第六章技术标准和要求-国网新源控股十三陵电厂保护定值计算

第六章技术标准和要求 一、工程概况 根据新源公司2015年重点反措要求中第16.1款“关于加强对主设备及厂用系统继电保护整定计算与管理工作，安排专人每年对所辖设备的整定值全面复算和校核”的反措要求，北京十三陵蓄能电厂拟对电厂继电保护定值进行全面校核。 北京十三陵蓄能电厂装有4x200MW可逆式发电电动机组，发电机出口电压为13.8kv，经4台主变压器升压至220kv后通过两条线路送至昌平500kv 变电站，继电保护为发变组单元配置，型号为安德里茨DRS-COMPACT2A 型微机保护；厂用电系统包括2台220/10.5kv高压厂用变压器、2条10.5kv 外来电源，高压厂变保护装置为北京四方CSC316B，10kv保护装置为厦门ABB公司SPAJ144C，400v低压系统为开关本体保护，厂家为厦门ABB公司产品。 二、总则 1.本技术规范书适用十三陵电厂内继电保护定值核算（不含调管设备）以 及故障分析整定管理项目。提出了继电保护定值核算等方面的技术要求。 2.本技术规范提出的是最低限度的技术要求，并未规定所有的技术要求和 适用的标准，卖方应提供满足本行业规范和所列标准要求的高质量整定 计算、和定值校核服务，并满足国家有关安全、环保等强制性标准的要 求。 3.卖方投标文件经技术澄清后，承诺内容和本技术规范书具有同等约束力。 4.如果卖方没有以书面形式对本规范书的条文提出异议，则意味着卖方提 供整定计算服务完全符合本规范书的要求。如有异议，不管是多么微小， 都应在报价书中以“对规范书的意见和同规范书的差异”为标题的专门 章节中加以详细描述。 三、项目范围 完成以下设备的完整定值计算并提供定值计算书

300MW发变组保护定值计算书

300MW发变组保护定值计算书 300MW 发变组保护定值计算书 2 信阳华豫电厂发电机变压器继电保护整定计算书共 58页第页 目录 第1章技术数据 (3) 1.1 发电机技术数据 (3) 1.2 励磁变压器技术数据 (3) 1.3 主变压器参数 (4) 1.4 #1号高厂变参数 (4) 1.5 #2号高厂变参数 (4) 1.6 高压启动变参数 (5) 1.7 发电机接入系统方式 (5) 1.8 计算用阻抗 (7) 3 信阳华豫电厂发电机变压器继电保护整定计算书共 58页第页第2章发变组保护A柜定值 (8) 2.1发电机差动保护 (8) 2.2 发电机定子接地 (10) 2.3 转子一点接地 (10) 2.4发电机过电压 (11) 2.5 低频保护 (11) 2.6 发电机失磁保护 (12) 2.7 发电机失步保护 (14)

2.8 逆功率保护 (15) 2.9 匝间保护 (16) 2.10 主变差动保护 (16) 2.11 主变零序电流保护 (19) 2.12 主变零序电流电压保护 (19) 2.13 励磁回路过负荷 (20) 2.14 #1高厂变保护 (20) 2.15 #2高厂变保护.............................................21 第3章发变组保护B柜定值 (27) 3.1 后备阻抗保护 (27) 3.2 失灵保护 (27) 3.3 非全相保护 (28) 3.4 主变通风 (28) 3.5 发电机对称过负荷 (29) 4 信阳华豫电厂发电机变压器继电保护整定计算书共 58页第页 3.6 发电机不对称过负荷 (30) 3.7 过激磁保护 (32) 3.8 发变组差动保护 (32) 3.9 误上电保护 (35) 3.10 主变瓦斯保护.............................................36 第4章发变组保护C 柜定值. (37) 4.1 励磁变压器差动保护 (37) 4.2 #1、#2高厂变A分支零序电流保护 (39) 4.3 #1、#2高厂变B分支零序电流保护 (39)

大型发变组保护整定计算培训算例

大型发变组保护整定计算培训算例

目录 概述 (4) 1、继电保护整定计算的目的和任务 (4) 2、继电保护整定计算前的准备工作 (4) 3、继电保护整定计算的技巧和应注意的几 个问题 (5) 4、整定计算步骤 (6) 第一部分发电机变压器组继电保护整定计算.. 7 一、计算说明： (7) 二、设备参数 (8) 三、发变组保护整定计算 (17) 1、发电机差动保护 (17) 2、发电机负序过流保护(不对称过负荷) 19 3、发电机电压制动过流保护 (20) 4、发电机基波定子接地保护 (22) 5、发电机100%定子接地保护 (23) 6、发电机失磁保护 (24) 7、发电机逆功率及程序逆功率保护 (26) 8、发电机误上电保护 (28) 9、发电机匝间保护 (28) 10、发电机失步保护 (29)

11、发电机过激磁保护 (32) 12、发电机频率异常保护 (33) 13、发电机低阻抗保护 (34) 14、发电机过负荷 (35) 15、发电机过电压保护 (37) 16、发电机PT断线闭锁保护 (37) 17、主变（厂变、励磁变）差动保护 (37) 18、主变（厂变）通风 (41) 19、主变压器高压侧PT断线闭锁保护 (41) 20、高厂变复合电压过流 (42) 21、高厂变BBA(B)分支零序过流 (43) 22、BBA（B）工作分支过流保护 (44) 23、励磁变过负荷 (46) 24、励磁变速断 (47) 25、励磁变过流 (48) 26、其它保护 (48) 27、主变（厂变）非电量保护 (49) 28、发电机非电量保护 (49) 第二部分、厂用电系统继电保护整定计算 (50) 一、高压电动机 (50) 1.1、电动机额定电流 (50) 1.2、速断过电流保护 (50)

发电厂定值整定

发电厂定值整定 2018.07

目录 第一篇发变组保护整定用短路电流计算 (3) 第二篇发电机保护定值整定计算书 (5) 第三篇升压变压器保护定值整定计算书 (26) 第四篇高厂变保护定值整定计算书 (31) 第五篇发变组保护定值清单 (35)

第一篇 发变组保护整定用短路电流计算 一、为发电机、变压器（包括升压主变、高厂变）继电保护整定用的短路计算比较简单，短路形式有：两相和三相短路、单相接地短路，根据保护原理的要求，选定最大运行方式和最小运行方式。 保护短路计算用系统等效电路和参数如图1所示，图中标么电抗均以100MV A 为容量基值（MVA 100= S ）。 #10#9#8220kV 110kV #7 图1 全厂等值电路图（正、负序，MVA 100=B S ） 注：正序阻抗/零序阻抗，最小运行方式 最大运行方式； 最大运行方式：220kV 系统为最大，本厂#7、#8、#9、#10机； 最小运行方式：220kV 系统为最小，本厂#7、#8、#9机（#10机技改期间）。 发电厂设备的原始参数（括号内的数值为换算后的标么值，MVA 100=B S ）： 1）#7发电机：100MW ，118MV A ，)134.0(1577.0''=d X ； #7主变：120MV A ，)0842.0(101.0=T X 。 2）#8发电机：100MW ，118MV A ，)134.0(1577.0''=d X ； #8主变（三卷变）：240MV A ，)06375.0(153 .0=H X ，)0025.0(006.0--=M X ，)03708.0(089.0=L X 。 3）#9发电机：300MW ，353MV A ，)0458.0(1618.0''=d X ； #9主变：360MV A ，)0372 .0(134.0=T X 。 4）#10发电机：300MW ，353MV A ，)0458.0(1618.0''=d X ； #10主变：360MV A ，)0369.0(133 .0=T X 。

微机发变组保护整定计算中的几点体会

微机发变组保护整定计算中的几点体会 曹险峰 摘要：针对乌江渡发电厂1号机发变组微机保护在实际运行中遇到的某些软件中的参数设置与现场实际参数不一致的问题，通过理论计算与分析，解决了有关定值换算的问题。 关键词：发电机-变压器组；整定计算；继电保护；失磁保护 中图分类号：TM 774 文献标识码： B 文章编号： 1006-6047(1999)05-0059-02 The Setting Calculation of Microprocessor-Based Generator-Transformer Unit Protection CAO Xian-feng (Wujiangdu Power Plant， Zunyi 563000,China) Abstract: Some software setting parameters of the microprocessor-based protection of generator-transformer unit number one of Wujiangdu Power Plant were not set as the real parameters on site.The conversion of these settings is done through theoretical calculation and analysis.The method of the conversion is presented. Keywords：generator-transformer unit; setting calculation; relaying; excitation loss protection 1998年11月，乌江渡发电厂1号机发变组保护改造为WFBZ-01型微机发变组保护，微机保护装置在现场投运情况反映很好。为了更好地维护和管理微机保护装置，笔者将介绍整定计算中遇到的当微机保护软件中的参数设置与现场实际参数不一致时，如何进行定值换算的问题。 1 失磁保护中的转子判据 动作原理如图1所示。