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Arcsecond Scale Kinematic and Chemical Complexity in Cepheus A-East

a r X i v :a s t r o -p h /0703626v 1 23 M a r 2007

D RAFT VERSION F EBRUARY 5,2008

Preprint typeset using L A T E X style emulateapj v.11/26/04

ARCSECOND SCALE KINEMATIC AND CHEMICAL COMPLEXITY IN CEPHEUS A-EAST

C.L.B ROGAN 1,C.J.C HANDLER 1,T.R.H UNTER 1,Y.L.S HIRLEY 2,A.P.S ARMA 3

Draft version February 5,2008

ABSTRACT

We present results from SMA observations of the star forming region Cepheus A-East at ~340GHz

(875μm)with 0.′′

7?2′′resolution.At least four compact submm continuum sources have been detected,as well as a rich forest of hot core line emission.Two kinematically,chemically,and thermally distinct regions of molecular emission are present in the vicinity of the HW2thermal jet,both spatially distinct from the submm counterpart to HW2.We propose that this emission is indicative of multiple protostars rather than a massive disk as reported by Patel et al.(2005).

Subject headings:ISM:individual (Cep A)—ISM:lines and bands —ISM:molecules

1.INTRODUCTION

The Cepheus A-East (hereafter CepA)star forming region lies at a distance D ~725pc and has L bol ~2.2×104L ⊙,con-sistent with a cluster of B0.5or later stars (Blaauw,Hiltner,&Johnson 1959;Sargent 1979;Mueller et al.2002).At cm-wavelengths,CepA consists of several compact sources called HW1,HW2,...HW9,which lie along a roughly inverted Y-like structure (e.g.,Hughes &Wouterloot 1984;Garay et al.1996).It is currently unclear how many of these compact ion-ized structures correspond to individual protostars.For ex-ample,much of the cm-wavelength emission from the HW2region is due to a bipolar thermal jet rather than a Str?mgren sphere (Rodríguez et al.1994;Curiel et al.2006).

A wide range of other signposts of on-going star forma-tion have been observed in CepA including several out?ow components (e.g.Codella et al.2005,and references therein),however the locations of the powering sources remain uncer-tain.On smaller sizescales copious OH,H 2O,and CH 3OH maser emission has been detected toward several of the cm-wavelength sources (Vlemmings et al.2006,and references therein).Patel et al.(2005)report the detection of a mas-sive molecular gas and dust disk toward the HW2source from Submillimeter Array 4(SMA)observations of methyl cyanide.In this Letter,we present new and archival SMA 345GHz observations toward CepA (including those of Patel et al.2005),concentrating on the continuum data and the spa-tial,kinematic,and temperature information provided by the wealth of spectral lines;complete details of the spectral line results will be presented in a future paper.Our observations and results are presented in §2and are discussed in §3.

2.OBSERV ATIONS &RESULTS

The SMA observing parameters are provided in Table 1.The data were taken with a channel width of 0.8125MHz (~0.7km s ?1)except for the archival data which have 8times poorer spectral resolution across most of the band (the CH 3CN (18–17)K=0-3lines were observed with ~0.7km s ?1resolution).All ?ve epochs employed seven anten-nas.The data were calibrated using the MIRIAD software

1

National Radio Astronomy Observatory;cbrogan@https://www.wendangku.net/doc/321436478.html, 2University of Arizona;Bart J.Bok Fellow 3Physics Department,DePaul University

4The Submillimeter Array is a joint project between the Smithsonian As-trophysical Observatory and the Academia Sinica Institute of Astronomy and Astrophysics.

TABLE 1

SMA O BSERVING P ARAMETERS

Date

u -v range t int USB/LSB a Line Beam b (k λ)(hours)(GHz)(′′×′′(?))30Aug 2004c

20-190 5.7331.4/–0.9×0.8(77)26Sep,18Oct 200414-130 5.0343.0/333.01.9×1.2(71)05,07Oct 2005

10-80

4.1

346.6/336.6

2.0×1.9(33)

a Approximate

center frequency of 2GHz wide sidebands.

b Synthesized beam and position angle of the USB line data.

c Archival Patel et al.(2005)data,only the upper sideban

d was

analyzed.

package.The quasars BL Lac and 3C 454.3were used for phase calibration.3C 454.3,Uranus,and Saturn were used for bandpass https://www.wendangku.net/doc/321436478.html,parison of the amplitude cal-ibration (from the quasars)applied to Uranus vs.a model of its baseline dependent ?ux density suggests that the CepA amplitude calibration is accurate to within ~15%.

Continuum subtraction,imaging,deconvolution,and self-calibration were carried out in AIPS.After extracting the con-tinuum using line-free channels in the u -v data,the continuum for each observation/sideband were separately self-calibrated;the derived phase and amplitude corrections were also applied to the line data sets.The spectral line data were Hanning smoothed during imaging to produce a ?nal spectral resolu-tion of ~1.4km s ?1(except for the archival SMA dataset with 5.9km s ?1spectral resolution).To create the highest possible sensitivity continuum image,all of the ?nal contin-uum datasets were combined in the u -v plane and imaged.

2.1.CepA Submillimeter Continuum

Fig.1a shows the combined naturally weighted 875μm

SMA continuum image with a beam of 1.′′3×1.′′

1and inte-grated ?ux density of 7.7Jy;the rms noise is 13mJy beam ?1.The peak of the single dish submm source (see e.g.Mueller et al.2002)has been resolved for the ?rst time into a num-ber of distinct components.Archival 2002Very Large Array 5(VLA)3.6cm continuum contours are also shown on for com-parison.While there is rough agreement between the peak 875μm continuum emission and the well-known ionized ther-mal jet HW2(e.g.Rodríguez et al.1994;Garay et al.1996),

5

The National Radio Astronomy Observatory operates the Very Large Array and is a facility of the National Science Foundation operated under a cooperative agreement by Associated Universities,Inc.

2Brogan et

al.

F I

G .1.—(a)Combined SMA 875μm continuum image (greyscale and black contours)with a resolution of 1.

′′3×1.′′0(P.A.=79?)and contour levels of -40,40(3σ),80,120,200,300,400,600,1000,and 1600mJy beam ?1.This image has not been corrected for primary beam attenuation.Green VLA 3.6cm contours

at 0.06(3σ),0.12,0.2,0.3,0.4,0.5,and 1.5mJy beam ?1and 0.

′′23resolution are superposed.The region shown in Fig.1b is indicated by the dashed box.(b)Superuniform weighted 875μm contour map (black)created using baselines longer than 40k λand restored with a 0.

′′6beam;the contour levels are -50,50(4σ),100,150,300,500,700,and 900mJy beam ?1.The green contours are the same as in Fig.1a.The synthesized beams are shown in the lower left.Colored crosses mark the peak positions of the molecular species listed.Prominent cm-λand submm sources are also labeled.Sample spectral line pro?les from the positions indicated on Fig.1b for (c)SMA2and (d)HW2-NE.The displayed transitions are C 34S (7–6),CH 3OH (147,8A ±–156,9A ±),NH 2CHO (162,15–152,14),H 2CS (100,10–90,9),HC 3N (38–37),SO 2(167,9–176,12),and SO (1110–1010).Note that at the spectral line angular resolution of these transitions (~2′′)the two positions are not completely independent.

there is excess emission to the NW of HW2suggestive of ad-ditional unresolved structure.

In order to better compare the morphology of the cm and submm emission,we have also created a superuniform weighted image using baselines >40k λ,resulting in a beam

size of 0.′′8×0.′′

7.To further delineate the morphology of the emission in the vicinity of HW2,in Fig.1b we present

the superuniform weighted image restored with a 0.′′

6beam (equivalent to 1.8times the longest baseline sampled)which emphasizes the locations of the clean components.Fig.1b reveals the presence of at least two distinct submm sources in the vicinity of HW2,HW2-SMA and SMA1,in addition to an extension NW of HW2-SMA which we denote SMA2(see §3).A weak extension south of HW2-SMA (denoted SMA3)is also visible,which may be a submm counterpart to the low mass protostar VLA-R5(Curiel et al.2002).The combined morphology of HW2-SMA,SMA2,and SMA3is the structure reported by Patel et al.(2005)as a dust disk;their

Fig.1with ~0.′′

75resolution also shows that the centroid of submm emission is not centered on the axis of the HW2jet.

The HW2-SMA 875μm continuum peak is within 0.′′

1of the proposed location of the powering source of the HW2thermal

jet based on high resolution (0.′′

05)7mm VLA data (Curiel et al.2006)which is well within our absolution position un-certainty of 0.′′

15.Two additional submm cores are detected to the south of HW2,one coincident with the cm-wavelength source HW3c (denoted HW3c-SMA)and another located at the NE tip of the cm-wavelength source HW3b (designated SMA4).No distinct compact 875μm counterparts to HW8,HW9,HW3a,HW3b or HW3d are detected in the SMA data.

2.2.CepA Hot Core Line Emission

Within the 8GHz of total bandwidth observed (Table 1)we detect more than 20distinct species along with a num-ber of their isotopologues.A few transitions with low ex-citation energies (12CO(3–2),CS(7–6),H 13CO +(4–3))show extended emission over the full primary beam (~36′′)corre-sponding to the previously studied out?ows (see e.g.Codella et al.2005).However,the emission from most species is restricted to compact regions ( 2′′)that coincide with the

submm continuum emission (Fig.1b).At 1′′?2′′resolu-tion (Table 1)the species exhibiting compact emission in the vicinity of HW2are strongest at one of two distinct ve-locities:?5.0±0.5or ?10.5±0.5km s ?1(Fig.1b,c,d;see also Codella et al.2006).These two kinematic features are also spatially distinct.Without exception,molecules that are

strongest at ~?10.5km s ?1have peak positions ~0.′′

25(200AU)E/NE of HW2-SMA (we denote this position HW2-NE),and molecules that are strongest at ~?5km s ?1peak at the position of SMA2.Although this dichotomy exists for all observed species,a few abundant high density tracers like CH 3CN and C 34S,show emission of nearly equal strength to-ward both positions (Fig.1c,d).

Using 3mm Plateau de Bure (PdBI)data Martín-Pintado et al.(2005)also ?nd that SO 2emission peaks to the E/NE of HW2at a velocity of ~?10.5km s ?1and suggest that this emission is due to a distinct intermediate mass protostar;the SMA and PdBI SO 2positions agree to within the absolute po-sition uncertainty of 0.′′

15.This result has recently been con-?rmed by the VLA detection of SO 2emission and weak 7mm continuum emission at the position of HW2-NE (Jiménez-Serra et al.2007).In an extensive PdBI spectral line study Comito et al.(in preparation)also ?nd strong spatial,chem-ical,and kinematic differentiation in general agreement with the SMA results.The two velocity components at ~?5km s ?1and ~?10.5km s ?1have also been observed in single dish H 2CS,CH 3OH,and HDO data with resolutions ranging from 10′′to 30′′(Codella et al.2006).The single dish emission from both velocity components is extended.Our SMA data are insensitive to spatial structures 15′′,but it seems likely that SMA2is associated with the larger scale ~?5km s ?1component.

For CH 3OH towards SMA2(at ~?5km s ?1),and SO 2and HC 3N toward HW2-NE (at ~?10.5km s ?1),we have measured enough transitions to construct rotation diagrams (Fig.2;see Goldsmith &Langer 1999).Emission from the two velocity components are well-separated,even though they are not completely spatially resolved by our observations (Fig.1c,d).The CH 3OH and SO 2data have been corrected for optical depth effects by ?rst estimating the opacity of

Arcsecond Scale Complexity in Cepheus A-East

3

F I

G .2.—Rotation diagrams for C

H 3OH A (?)and E (?)transitions toward

SMA2and for SO 2(??)and HC 3N (△)toward HW2-NE (see Fig.1b).The CH 3OH and SO 2data have been corrected for optical depth effects.

one transition using a less abundant isotopologue and assum-ing Galactic abundance ratios of 12C/13C=70and 32S/34S=23(Milam et al.2005;Chin et al.1996,and references therein).Then,assuming LTE,the other transitions were corrected us-ing the formalism described in Sutton et al.(2004).The CH 3OH optical depths are signi?cant (up to 28.2);the SO 2optical depth is more moderate (up to 2.4).A moderate optical depth in the lower lying HC 3N lines is also possible (see e.g.Wyrowski et al.1999),correction for which would yield an HC 3N T rot more consistent with SO 2.Three of the lower en-ergy A-type transitions of CH 3OH and the two lowest energy transitions of HC 3N are also detected toward HW3c-SMA and SMA4;rotation diagram analysis for these two submm cores yield T rot =65±25K.

In addition to the kinematic and chemical dichotomy be-tween SMA2and HW2-NE,their T rot differ by more than 100K.Both values of T rot (Fig.2)are signi?cantly larger than reported by Torrelles et al.(1999)based on ~1′′resolution VLA NH 3data (T rot =30-50K),in?uenced by their reported non-detection of NH 3(4,4)[E u /k =202K].An NH 3(4,4)in-tegrated intensity image from our reduction of these archival data is shown in Figure 3;emission is clearly detected toward both HW2-NE and SMA2.A new analysis of the NH 3data gives T rot within a factor of two of those reported here.Our T rot are also larger than those estimated by Patel et al.(2005)(25-75K)though the sense of the temperature gradient is in agreement (i.e.warmer in the E than W).Although Patel et al.(2005)report that CH 3CN (18-17)is not detected above K=3,our reduction of their archival SMA data detects CH 3CN up through K=8(E u /k =607K,K=6is shown in Fig.3),and we ?nd similar T rot to those shown in https://www.wendangku.net/doc/321436478.html,ing 30m data,Martín-Pintado et al.(2005)derived T rot ~150K for 3mm SO 2and HC 3N transitions toward HW2-NE,however,beam dilution may well play a role in this single dish result.

3.DISCUSSION

The observed distribution of submm continuum emission in the immediate vicinity of HW2(±0.5′′)allows for two pos-sible interpretations:a single elongated structure or two (or more)marginally-resolved individual sources.Although the kinematic dichotomy between the positions labeled HW2-NE

TABLE 2

D ERIVED P ARAMETERS OF S UBMILLIMETER C ORES

Name R.A.,Dec.a

S b ν

T b T d M gas (s,′′)(Jy beam ?1)

(K)(K)(M ⊙)SMA117.873,50.560.28 5.020-100 1.0-0.1SMA217.927,49.740.8014.4115-1350.32-0.27HW2-SMA 17.999,49.43 1.1721.040-100 2.0-0.6HW3c-SMA 17.949,46.070.25 4.540-900.3-0.1SMA4

17.820,45.33

0.16

2.9

40-90

0.2-0.1

a J2000

coordinates added to 22h56m,62?01′,the relative and absolute po-sition uncertainties are better than 0.

′′02and 0.′′15,respectively.b Using superuniform weighted image with restoring beam 0.′′84×0.′′70.

and SMA2(Fig.1b)could be interpreted as a velocity gradi-ent across a continuous structure (e.g.Patel et al.2005),the dramatic chemical and thermal differentiation demonstrated by our multi-species analysis is dif?cult to explain with this picture.Chemical and thermal gradients might be expected in the radial and vertical directions within a protostellar disk,but such dramatic azimuthal asymmetries are more dif?cult to conceive in a single source scenario.We also note that beyond a velocity gradient,the kinematic evidence for a Keplerian ro-tating disk is quite weak.For example,the weakness of the emission at the central HW2position in position-velocity (P-V)diagrams such as those in Patel et al.(2005,and in our own data,but not shown)are inconsistent with theoretical expecta-tions unless a central hole is invoked (e.g.Richer &Padman 1991).Even with this modi?cation,it remains dif?cult to ex-plain the unequal position offsets of the two velocity peaks from the HW2stellar position (see NH 3in Fig.3and the K=3P-V diagram of Patel et al.2005).In contrast,the presence of multiple sources at different velocities naturally explains the observed behavior.We therefore favor the multiple source hypothesis (see also Martín-Pintado et al.2005),with at least three sources in the vicinity of HW2(HW2-SMA,HW2-NE,and SMA2).The remaining discussion proceeds with this in-terpretation.

Table 2summarizes the properties of the submm cores iden-ti?ed in Fig.1b (excluding SMA3).The gas masses were es-timated using

M gas =

R S νD 2τdust

4Brogan et

al.

F I

G .3.—Integrated intensity images (over the full width of the observed emission)of archival VLA N

H 3(4,4)data with 1.

′′1×1.′′0resolution and archival SMA data with 0.

′′87×0.′′75resolution.White 875μm contours from Fig.1b,and a green 0.6mJy beam ?13.6cm contour are superposed.The black +symbol shows the proposed location of the star powering the HW2thermal jet (Curiel et al.2006).The beams are shown in the lower left and the reference position is

22h 56m 17.998s ,62?01′49.

′′50(J2000).cm-wavelength counterpart and any distinct line emission we

assume a cooler lower limit (20K).With these assumptions the total gas masses are fairly low,ranging from 0.1to 2.0M ⊙.If these are preprotostellar cores,this result implies that a massive star will not form;if,however,an embedded star is present (almost certainly true for HW2-SMA)these masses are consistent with typical values observed for intermediate mass protostellar disks (e.g.Hamidouche et al.2006).

No compact submm emission corresponding to HW8,HW9,HW3a,HW3b,or HW3d is detected.HW3a,HW8and HW9are variable at cm-wavelengths and are thought to be low mass pre-main-sequence stars (e.g.,Hughes 1988;Garay et al.1996),hence it is unsurprising that any submm emission is below our 3σdetection threshold of 40mJy beam ?1.Based

in part on the detection of very compact (0.′′

1)2cm emission toward HW3d (Hughes 1988),Garay et al.(1996)suggest that HW3d contains its own internal energy source but also has thermal jet-like extended cm-wavelength emission.Given its lack of distinct submm continuum or line emission we sug-gest instead that HW3d is a one-sided ionized jet emanating

from HW3c-SMA (see Fig.1b).HW3b is consistent with being a one-sided jet emanating from SMA4or possibly the counterjet to HW3d (also see Garay et al.1996).

We detect at least ?ve submm sources (HW2-SMA,SMA1,SMA2,HW3c-SMA,and SMA4)within a projected radius of 4′′(2900AU).If the ?ve low mass sources HW3a,HW8,HW9,VLA-R5,and VLA-R4(Hughes 1988;Curiel et al.2002)are included and equal clustering in the perpendicu-lar dimension is assumed,then the implied protostellar den-sity is 5.7×105pc ?3.This approaches the minimum theoreti-cal value (106pc ?3)needed to test the induced binary merger hypothesis proposed as a formation mechanism for the most massive stars (Bonnell &Bate 2005).

We thank the SMA staff for their assistance.This re-search used the JPL (https://www.wendangku.net/doc/321436478.html,)and Cologne (http://www.ph1.uni-koeln.de/vorhersagen)molecular spec-troscopy databases.This work has been partially supported by start-up funds to A.P.S.at DePaul Univ.

REFERENCES

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Wyrowski,F.,Schilke,P.,&Walmsley,C.M.1999,A&A,341,882

表单设计实验五

表单实验五 一、实验题目: 表单创建 二、实验目的与要求: (1)掌握类、对象的设计及调用方法等。 (2)掌握用表单向导设计单表、多表表单的操作。 (3)掌握用表单设计器设计表单的方法。 (4)掌握重要表单控件的使用和使用控件生成器生成控件。 三、实验内容: 实验5-1设计一个用户登录表单,在表单上创建一个组合框和一个文本框,从组合框选择用 户名,在文本框中输入口令,三次不正确退出。 方法步骤: 图7.1 (1)新建表单Form1,从表单控件工具栏中拖入两个标签Label1、Label2,两个命令按钮Command1、Command2,以及一个组合框控件Combo1和一个文本框控件Text1。并按图7.1调整好其位置和大小。 (2)设置Label1的Caption属性值为“用户名”,Label2的Caption属性值为“密码”,Command1、Command2的Caption属性值分别为“登录”和“退出”。Form1的Caption属性值为“登录”。 (3)设置Combo1的RowSourceType属性为“1-值”,RowSource属性为“孙瑞,刘燕”,Text1的PasswordChar属性为“*”。 (4)在Form1的Init Event过程中加入如下代码: public num num=0 在Command1的Click Event过程中加入如下的程序代码: if (alltrim(https://www.wendangku.net/doc/321436478.html,bo1.value)=="孙瑞" and alltrim(thisform.text1.value)=="123456") or (alltrim(https://www.wendangku.net/doc/321436478.html,bo1.value)=="刘燕" and alltrim(thisform.text1.value)=="abcdef") thisform.release do 主菜单.mpr else

各种硬度测试方法

二 硬 度 1、硬度试验 1.1硬度(hardness ) 材料抵抗弹性变形、塑性变形、划痕或破裂等一种或多种作用同时发生的能力。 最常用的有:布氏硬度、洛氏硬度、维氏硬度、努氏硬度、 肖氏硬度等。 1.2布氏硬度试验(Brinell hardness test ) 对一定直径的硬质合金球加规定的试验力压入试样表面,经规定的保持时间后,卸除试验力,测量试样表面的压痕直径。布氏硬度与试验力除的压痕表面积的商成正比。 HBW=K · ) (22 2 d D D D F ??π 式中:HBW ——布氏硬度; K ——单位系数 K=0.102; D ——压头直径mm ; F ——试验力N ; D ——压痕直径mm 。 标准块硬度值的表示方法,符号HBW 前为硬度值,符号后按顺序用数字表示球压头直径(mm ),试验力和试验力保持时间(10~15S 可不标注)。如350HBW5/750。表示用直径5mm 的硬质合金球在7.355KN 试验力下保持10~15S 测定的布氏硬度值为350,600HBW1/30/20表示用直径1mm 的硬质合金球在294.2N 试验力下保持20S 测定的布氏硬度值为600。 1.3洛氏硬度试验(Rockwell hardness test ) 在初试验力F 。及总试验力F 先后作用下,将压头(金刚石圆锥、钢球或硬质合金球)压入试样表面,经规定保持时间后,卸除主试验力F 1,测量在初试验力下的残余压痕深度h 。 HR=N- s h 式中:HR ——洛氏硬度; N ——给定标尺的硬度常数; H ——卸除主试验力后,在初试验力下压痕残留的深度(残余压痕深度);mm ; S ——给定标尺的单位;mm 。 A 、C 、D 、N 、T 标尺N=100, B 、E 、F 、G 、H 、K 标尺N=130;A 、B 、 C 、 D 、 E 、

企业大数据表单的向导式UI设计

企业大数据表单的向导式UI设计 Ray Liu 2013-02-20 前言 (2) 第一章向导式UI (3) 本节总结 (5) 第二章改进型的向导式UI (6) 本节总结 (7) 第三章向导式UI的缺点 (7) 结束语 (7)

前言 企业内部的信息管理系统,由于业务的复杂性,导致我们的一张订单中往往需要填写大量的数据信息。先来看一下excel2007中的模版中的DHL EMailShip订单 上面仅仅是一个tab中的内容,需要完整填的话,还有invoice, packingList等等,作为一个新手,填写这么多的数据可真是让人头大的事情啊。

第一章向导式UI 对于新手来说,做上述复杂单据无疑是个漫长的学习和适应的过程,由此,我想到了是否可以参考现今电商网站的购物页面,采用创建向导的形式来创建订单,目的有3点: 1.新手可以快速上手 2.流程固化,不易出错 3.数据的分块填写,减少注意力分散 举例:填写一张销售订单(excel2007中的Sales Order模版) 传统的非向导式的UI如下,用户直接在一个form中填写完所有信息。

向导式的UI如下: 第一步 第二步 第三步 第四步 点击提交,我们就创建了一张完整的销售订单了,效果如图1 一样

本节总结 对于新手,向导式UI无疑是好的。再次重申其目的 1.新手可以快速上手 2.流程固化,不易出错 3.数据的分块填写,减少注意力分散 OK,对于这个例子,你也许会疑问,我直接填数据也很直观啊,我不觉得这么麻烦的跳转UI填 来填去的就是方便了。 对,非常对,假设你入门了,精通了,变老手了,你愿意每次都这样一项一项的点击去填数据么?我不愿意,非常不愿意。 So,我们需要改进型(更友好)的向导式UI。

金属硬度检测方法

金属硬度检测方法 作者:张凤林 硬度是评定金属材料力学性能最常用的指标之一。硬度的实质是材料抵抗另一较硬材料压入的能力。硬度检测是评价金属力学性能最迅速、最经济、最简单的一种试验方法。硬度检测的主要目的就是测定材料的适用性,或材料为使用目的所进行的特殊硬化或软化处理的效果。对于被检测材料而言,硬度是代表着在一定压头和试验力作用下所反映出的弹性、塑性、强度、韧性及磨损抗力等多种物理量的综合性能。由于通过硬度试验可以反映金属材料在不同的化学成分、组织结构和热处理工艺条件下性能的差异,因此硬度试验广泛应用于金属性能的检验、监督热处理工艺质量和新材料的研制。 金属硬度检测主要有两类试验方法。一类是静态试验方法,这类方法试验力的施加是缓慢而无冲击的。硬度的测定主要决定于压痕的深度、压痕投影面积或压痕凹印面积的大小。静态试验方法包括布氏、洛氏、维氏、努氏、韦氏、巴氏等。其中布、洛、维三种试验方法是应用最广的,它们是金属硬度检测的主要试验方法。这里的洛氏硬度试验又是应用最多的,它被广泛用于产品的检验,据统计,目前应用中的硬度计70%是洛氏硬度计。另一类试验方法是动态试验法,这类方法试验力的施加是动态的和冲击性的。这里包括肖氏和里氏硬度试验法。动态试验法主要用于大型的,不可移动工件的硬度检测。 各种金属硬度计就是根据上述试验方法设计的。下面分别介绍基于各种试验方法的硬度计的原理、特点与应用。 1.布氏硬度计(GB/T231.1—2002) 1.1布氏硬度计原理 对直径为D的硬质合金球压头施加规定的试验力,使压头压入试样表面,经规定的保持时间后,除去试验力,测量试样表面的压痕直径d,布氏硬度用试验力除以压痕表面积的商来计算。 HB =F / S ……………… (1-1) =F / πDh ……………… (1-2) 式中: F ——试验力,N; S ——压痕表面积,mm; D ——球压头直径,mm; h ——压痕深度, mm; d ——压痕直径,mm。 1、2布氏硬度计的特点: 布氏硬度试验的优点是其硬度代表性好,由于通常采用的是10 mm直径球压头,3000kg试验力,其压痕面积较大,能反映较大范围内金属各组成相综合影响的平均值,而不受个别组成相及微小不均匀度的影响,因此特别适用于测定灰铸铁、轴承合金和具有粗大晶粒的金属材料。它的试验数据稳定,重现性好,精度高于洛氏,低于维氏。此外布氏硬度值与抗拉强度值之间存在较好的对应关系。

硬度测试方法

1 引言 涂膜硬度是涂膜抵抗诸如碰撞、压陷、擦划等机械力作用的能力;是表示涂膜机械强度的重要性能之一;也是表示涂膜性能优劣的重要指标之一。涂膜硬度与涂料品种及涂膜的固化程度有关。油性漆及醇酸树脂漆的涂膜硬度较低,其它合成树脂漆的硬度较高。涂膜的固化程度直接影响涂膜的硬度,只有完全固化的涂膜,才具有其特定的最高硬度,在涂膜干燥过程中,涂膜硬度是干燥时间的函数,随着时间的延长,硬度由小到大,直至达到最高值。在采用固化剂固化的涂料中,固化剂的用量影响涂膜硬度,一般情况下提高固化剂的配比,使涂膜硬度增加,但固化剂过量则使涂膜柔韧性、耐冲击性等性能下降。一些自干型涂料,以适当的温度烘干,在一定程度上能提高涂膜硬度。涂膜硬度是涂料、涂装的重要指标,大多数情况下属于必须检测的项目。 2 铅笔硬度测定法 铅笔硬度法是采用已知硬度标号的铅笔刮划涂膜,以能够穿透涂膜到达底材的铅笔硬度来表示涂膜硬度的测定方法。国家标准GB/T 6739—1996《涂膜硬度铅笔测定法》规定了手动法和试验机法2 种方法,该标准等效采用日本工业标准JIS K5400-90-8.4《涂料一般试验方法———铅笔刮划值》。标准规定采用中华牌高级绘图铅笔,其硬度为9H、8H、7H、6H、5H、4H、3H、2H、H、F、HB、B、2B、3B、4B、5B、6B 共16 个等级,9H 最硬,6B 最软。测试用铅笔用削笔刀削去木质部分至露出笔芯约3 mm,不能削伤笔芯,然后将铅笔芯垂直于400# 水砂纸上画圆圈,将铅笔芯磨成平面、边缘锐利为止。试板为马口铁板或薄钢板,尺寸为50 mm×120mm×(0.2 ~0.3)mm 或70 mm×150 mm×(0.45 ~0.80)mm,按规定方法制备涂膜。

常见硬度测试及其适用范围介绍

硬度是衡量材料软硬程度的一种力学性能,它是指材料表面上低于变形或者破裂的能力。硬度试验是一种应用十分广泛的力学性能试验方法。硬度试验方法有很多,不同硬度测量方法有着各自的特点和适用范围。下面为大家介绍的是洛氏硬度、维氏硬度、布氏硬度、显微硬度、努氏硬度、肖氏硬度各自的特点及其适用领域。供各位材料科学与工程专业同学参考选择。 洛氏硬度: 采用测量压入深度的方式,硬度值可直接读出,操作简单快捷,工作效率高。然而由于金刚石压头的生产及测量机构精度不佳,洛氏硬度的精度不如维氏、布氏。适用于成批量零部件检测,可现场或生产线上对成品检测。 维氏硬度: 维氏硬度测量范围广,不但可以测量高硬度材料,也可以测量较软的金属以及板材、带材,具有较高的精度。但测量效率较低。 布氏硬度: 具有较大的压头和较大的试验力,得到压痕较大,因而能测出试样较大范围的性能。与抗拉强度有着近似的换算关系。测量结果较为准确。对材料表面破坏较大,不适合测量成品。测量过程复杂费事。适合测量灰铸铁、轴承合金和具有粗大晶粒的金属材料,适用于原料及半成品硬度测量。 对于测量精度,维氏大于布氏,布氏大于洛氏。

显微硬度: 压痕极小,可以归为无损检测一类;适用于测量诸如钟表较微小的零件,及表面渗碳、氮化等表面硬化层的硬度。除了正四棱锥金刚石压头之外,还有三角形角锥体、双锥形、船底形、双柱形压头,适用于测量特殊材料和形状的硬度。 努氏硬度: 努氏硬度测量精度比维氏硬度还要高,而且同样试验力下,比维氏硬度压入深度较浅,适合测量薄层硬度。再加上努氏压头作用下压痕周围脆裂倾向性小,适合测量高硬度金属陶瓷材料,人造宝石及玻璃、矿石等脆性材料。 肖氏硬度: 操作简单,测量迅速,试验力小,基本不损坏工件,适合现场测量大型工件,广泛应用于轧辊及机床、大齿轮、螺旋桨等大型工件。肖氏硬度是轧辊重要指标之一。 不同硬度测量方式有着自己的测量范围,下面从硬度值这一角度来说明不同硬度测量法的测量范围:

各种硬度计的结构和测量方法

第十四章各种硬度计的原理、构造及应用 与材料的关系 硬度反映了材料弹塑性变形特性,是一项重要的力学性能指标。与其他力学性能的测试方法相比,硬度试验具有下列优点:试样制备简单,可在各种不同尺寸的试样上进行试验,试验后试样基本不受破坏;设备简便,操作方便,测量速度快;硬度与强度之间有近似的换算关系,根据测出的硬度值就可以粗略地估算强度极限值。所以硬度试验在实际中得到广泛地应用。 硬度测定是指反一定的形状和尺寸的较硬物体(压头)以一定压力接触材料表面,测定材料在变形过程中所表面出来的抗力。有的硬度表示了材料抵抗塑性变形的能力(如不同载荷压入硬度测试法),有的硬度表示材料抵抗弹性变形的能力(如肖氏硬度)。通常压入载荷大于9.81N(1kgf)时测试的硬度叫宏观硬度,压力载荷小于9.81N(1kgf)时测试的硬度叫微观硬度。前者用于较在尺寸的试件,希反映材料宏观范围性能;后者用于小而薄的试件,希反映微小区域的性能,如显微组织中不同的相的硬度,材料表面的硬度等。 硬度计的种类很多,这里重点介绍最常用的洛氏、布氏、维氏和显微硬度测试法。 14.1 洛氏硬度测试法 一、洛氏硬度的测量原理 洛氏硬度测量法是最常用的硬度试验方法之一。它是用压头(金刚石圆锥或淬火钢球)在载荷(包括预载荷和主载荷)作用下,压入材料的塑性变形浓度来表示的。通常压入材料的深度越大,材料越软;压入的浓度越小,材料越硬。图14-1表示了洛氏硬度的测量原理。 图中: 0-0:未加载荷,压头未接触试件时的位置。 1-1:压头在预载荷P0(98.1N)作用下压入试件深度为h0时的位置。h0包括预载所相起的弹形变形和塑性变形。 2-2:加主载荷P1后,压头在总载荷P= P0+ P1的作用下压入试件的位置。 3-3:去除主载荷P1后但仍保留预载荷P0时压头的位置,压头压入试样的深度为h1。由于P1所产生的弹性变形被消除,所以压头位置提高了h,此时压头受主载荷作用实际压入的浓度为h= h1- h0。实际代表主载P1造成的塑性变形深度。 h值越大,说明试件越软,h值越小,说明试件越硬。为了适应人们习惯上数值越大硬度越高的概念,人为规定,用一常数K减去压痕深度h的数值来表示硬度的高低。并规定0.002mm为一个洛氏硬度单位,用符号HR表示,则洛氏硬度值为:

(完整版)显微硬度的测定方法.

显微硬度的测定方法与设备 一.显微硬度的基本概念 “硬度”是指固体材料受到其它物体的力的作用,在其受侵入时所呈现的抵抗弹性变形、塑性变形及破裂的综合能力。这种说法较接近于硬度试验法的本质,适用于机械式的硬度试验法,但仍不适用于电磁或超声波硬度试验法。“硬度”这一术语,并不代表固体材料的一个确定的物理量,而是材料一种重要的机械性能,它不仅取决于所研究的材料本身的性质,而且也决定于测量条件和试验法。因此,各种硬度值之间并不存在着数学上的换算关系,只存在着实验后所得到的对照关系。 “显微硬度”是相对“宏观硬度”而言的一种人为的划分。目前这一概念参照国际标准ISO6507/1-82“金属材料维氏硬度试验”中规定“负荷小于0.2kgf(1.961N)维氏显微硬度试验”及我国国家标准GB4342-84“金属显微维氏硬度试验方法”中规定“显微维氏硬度”负荷范围为“0.01~0.2kgf(98.07×10-3~1.961N)”而确定的。负荷≤0.2kgf(≤1.961N)的静力压入被试验样品的试验称为显微硬度试验。 以实施显微硬度试验为主,负荷在0.01~1kgf(9.907×10-3~9.807N)范围内的硬度计称为显微硬度计。 显微硬度的测试原理是采用一定锥体形状的金刚石压头,施以几克到几百克质量所产生的重力(压力)压入试验材料表面,然后测量其压痕的两对角线长度。由于压痕尺度极小,必须在显微镜中测量。 二.显微硬度试验方法 显微硬度测试采用压入法,压头是一个极小的金刚石锥体,按几何形状分为两种类型,一种是锥面夹角为136?的正方锥体压头,又称维氏(Vickers)压头,另一种是棱面锥体压头,又称努普(knoop)压头。这两种压头分别示于图8-1a和图8-1b中。 图8-1a 维氏压头图8-1b 努氏压头

硬度测试方法

1引言 涂膜硬度是涂膜抵抗诸如碰撞、压陷、擦划等机械力作用的能力;是表示涂膜机械强度的重 要性能之一;也是表示涂膜性能优劣的重要指标之一。涂膜硬度与涂料品种及涂膜的固化程 度有关。油性漆及醇酸树脂漆的涂膜硬度较低,其它合成树脂漆的硬度较高。涂膜的固化程度直接影响涂膜的硬度,只有完全固化的涂膜,才具有其特定的最高硬度,在涂膜干燥过程中,涂膜硬度是干燥时间的函数,随着时间的延长,硬度由小到大,直至达到最高值。在采用固化剂固化的涂料中,固化剂的用量影响涂膜硬度,一般情况下提高固化剂的配比,使涂膜硬度增加,但固化剂过量则使涂膜柔韧性、耐冲击性等性能下降。一些自干型涂料,以适当的温度烘干,在一定程度上能提高涂膜硬度。涂膜硬度是涂料、涂装的重要指标,大多数 情况下属于必须检测的项目。 2铅笔硬度测定法 铅笔硬度法是采用已知硬度标号的铅笔刮划涂膜,以能够穿透涂膜到达底材的铅笔硬度来表 示涂膜硬度的测定方法。国家标准GB/T 6739 —1996《涂膜硬度铅笔测定法》规定了手动 法和试验机法2种方法,该标准等效采用日本工业标准JIS K5400-90-8.4 《涂料一般试验 方法----- 铅笔刮划值》。标准规定采用中华牌高级绘图铅笔,其硬度为9H、8H、7H、 6H、5H、4H、3H、2H、H、F、HB、B、2B、3B、4B、5B、6B 共16 个等级,9H 最 硬,6B最软。测试用铅笔用削笔刀削去木质部分至露出笔芯约 3 mm,不能削伤笔芯,然 后将铅笔芯垂直于400#水砂纸上画圆圈,将铅笔芯磨成平面、边缘锐利为止。试板为马 口铁板或薄钢板,尺寸为50 mm X120mm x(0.2 ?0.3) mm 或70 mm X150 mm x (0.45?0.80 ) mm,按规定方法制备涂膜。

EasyFlow3.7.1版 表单向导使用手册

鼎捷系统集团控股有限公司 3.7.1版表单向导使用手册 文件编号: 文件版次: 1.1.1.0 文件日期:2014年8月28日

文件制/修订履历 版次日期说明作者备注1.1.1.02014.08.28第一版

目录 一、新表单设计区-建立新表单 (2) 二、表单向导控制组件说明 (17) 1、Label (17) 2、Textbox (17) 3、Dropdown下拉选单控件 (21) 4、TEXTAREA (26) 5、Radio Button控件 (26) 6、Checkbox控件 (27) 7、Datetime日期控件 (30) 8、部门及员工控件 (34) 9、OpenQuery开窗控件 (36) 10、Button控制组件 (40) 11、Grid单身控件 (41) 12、图片控件 (44) 13、PASSWORD密码控制组件 (45) 14、Line线条 (45) 15、隐藏字段控件 (47) 二、表单重新设计区 (48) 三、表单复制区 (51) 四、修改自定义表单主旨区 (58) 五、表单名称修改功能 (60) 六、表单向导删除功能 (62) 七、新增删除历程查询 (64)

当您欲使用3.7.1版的电子表单设计向导,可以点选在电子表单设计工具下的电子表单设计向导后,会进入以下画面: 目前共有七个功能: 「新表单设计区」、「表单重新设计区」、「表单复制区」及「修改自定义表单主旨区」、「修改表单名称区」、「表单删除区」及「表单删除历程」 以下章节将逐一介绍这七大功能:

一、新表单设计区-建立新表单

1、Step1:输入「表单代号」、「表单简称」、「表单全称」,选择「表单类别」。 表单代号命名注意事项: 作业代号的命名方式:[3码开发代号]+[3码公司代号][2码程序流水号]其中[3码开发代号]:名称,ex.ODM [3码公司代号]:名称,ex:IBM 则表单代号命名为:ODMIBM01

习题5 项目管理器、设计器和向导的使用

习题5 项目管理器、设计器和向导的使用 6.要把在项目管理器之外创建的文件包含在项目文件中,需要使用项目管理器的 8.下列关于“事件”的叙述中,错误的是_________。 A. Visual FoxPro中基类的事件可以由用户创建 B. Visual FoxPro中基类的事件是有系统预先定义好的,不可由用户创建 C.事件是一种事先定义好的特定动作,由用户或系统激活 D.鼠标的单击、双击、移动和键盘上按键的按下均可激活某个时间

习题5 项目管理器、设计器和向导的使用- 133 - 11.若某表单中有一个文本框Text1和一个命令按钮CommandGroup1,其中,命令按钮 组包含了Command1和Command2两个命令按钮。如果要在命令按钮Command1的某个方法中访问文本框Text1的V alue属性值,下列式子中正确的是_________。 12.在表单中加入两个命令按钮Command1和Command2;编写Command1的Click事 件代码如下,则当单击Command1后_________。 https://www.wendangku.net/doc/321436478.html,mand2.Enabled = .F. A. Command1命令按钮不能激活 B. Command2命令按钮不能激活 C.事件代码无法执行 D.命令按钮组中的第2个命令按钮不能激活 13.V isual FoxPro提供了3种方式来创建表单,它们分别是表单向导创建表单;使用 _________创建一个新的表单或修改一个已经存在的表单;使用“表单”菜单中的快速表单命令创建一个简单的表单。 17.在运行某个表单时,下列有关表单事件引发次序的叙述中正确的是_________。 A.先Activate事件,然后Init事件,最后Load事件 B.先Activate事件,然后Load事件,最后Init事件 C.先Init事件,然后Activate事件,最后Load事件 D.先Load事件,然后Init事件,最后Activate事件 18.在表单中添加了某些控件后,除了通过属性窗口为其设置各种控件外,也可以通过 19.在当前目录下有M.PRG和M.SCX两个文件,在执行命令DO M后,实际运行的

(完整版)硬度测试的介绍

硬度概述 材料局部抵抗硬物压入其表面的能力称为硬度。试验钢铁硬度的最普通方法是用锉刀在工件边缘上锉擦,由其表面所呈现的擦痕深浅以判定其硬度的高低。这种方法称为锉试法这种方法不太科学。用硬度试验机来试验比较准确,是现代试验硬度常用的方法。常用的硬度测定方法有布氏硬度、洛氏硬度和维氏硬度等测试方法 布氏硬度以HB[N(kgf/mm2)]表示(HBS\HBW)(参照GB/T231-1984),生产中常用布氏硬度法测定经退货、正火和调质得刚健,以及铸铁、有色金属、低合金结构钢等毛胚或半成品的硬度。 洛氏硬度可分为HRA、HRB、HRC、HRD四种,它们的测量范围和应用范围也不同。一般生产中HRC用得最多。压痕较小,可测较薄得材料和硬得材料和成品件得硬度。 维氏硬度以HV表示(参照GB/T4340-1999),测量极薄试样。 ⒈钢材的硬度:金属硬度(Hardness)的代号为H。按硬度试验方法的不同, 常规表示有布氏(HB)、洛氏(HRC)、维氏(HV)、里氏(HL)硬度等,其中以HB及HRC较为常用。 HB应用范围较广,HRC适用于表面高硬度材料,如热处理硬度等。两者区别在于硬度计之测头不同,布氏硬度计之测头为钢球,而洛氏硬度计之测头为金刚石。 HV-适用于显微镜分析。维氏硬度(HV) 以120kg以内的载荷和顶角为136°的金刚石方形锥压入器压入材料表面,用材料压痕凹坑的表面积除以载荷值,即为维氏硬度值(HV)。 HL手提式硬度计,测量方便,利用冲击球头冲击硬度表面后,产生弹跳;利用冲头在距试样表面1mm 处的回弹速度与冲击速度的比值计算硬度,公式:里氏硬度HL=1000×VB(回弹速度)/ V A(冲击速度)。 便携式里氏硬度计用里氏(HL)测量后可以转化为:布氏(HB)、洛氏(HRC)、维氏(HV)、肖氏(HS)硬度。或用里氏原理直接用布氏(HB)、洛氏(HRC)、维氏(HV)、里氏(HL)、肖氏(HS)测量硬度值。 ⒉HB - 布氏硬度; 布氏硬度(HB)一般用于材料较软的时候,如有色金属、热处理之前或退火后的钢铁。洛氏硬度(HRC)一般用于硬度较高的材料,如热处理后的硬度等等。 布式硬度(HB)是以一定大小的试验载荷,将一定直径的淬硬钢球或硬质合金球压入被测金属表面,保持规定时间,然后卸荷,测量被测表面压痕直径。布式硬度值是载荷除以压痕球形表面积所得的商。一般为:以一定的载荷(一般3000kg)把一定大小(直径一般为10mm)的淬硬钢球压入材料表面,保持一段时间,去载后,负荷与其压痕面积之比值,即为布氏硬度值(HB),单位为公斤力/mm2 (N/mm2)。 ⒊洛式硬度是以压痕塑性变形深度来确定硬度值指标。以0.002毫米作为一个硬度单位。当HB>450或者试样过小时,不能采用布氏硬度试验而改用洛氏硬度计量。它是用一个顶角120°的金刚石圆锥体或直径为1.59、3.18mm的钢球,在一定载荷下压入被测材料表面,由压痕的深度求出材料的硬度。根据试验材料硬度的不同,分三种不同的标度来表示: HRA:是采用60kg载荷和钻石锥压入器求得的硬度,用于硬度极高的材料(如硬质合金等)。 HRB:是采用100kg载荷和直径1.58mm淬硬的钢球,求得的硬度,用于硬度较低的材料(如退火钢、铸铁等)。 HRC:是采用150kg载荷和钻石锥压入器求得的硬度,用于硬度很高的材料(如淬火钢等)。 另外: 1.HRC含意是洛式硬度C标尺, 2.HRC和HB在生产中的应用都很广泛 3.HRC适用范围HRC 20--67,相当于HB225--650

c语言 创建、运行和修改表单

实验(六)创建、运行和修改表单 电科081班级张辉 NO.:8 实验目的: 1.掌握利用向导创建表单的方法。 2.掌握为对象设置属性和编写事件代码的技能。 3.通过运行由VFP向导生成的表单了解数据管理的功能。 实验要求: 1.使用一对多表单向导,以“订单”表为父表,“订单明细”表为子表生成订单表单。 2.将表单的“订单号:”标签设置为红色。 3.右击表单能弹出一个信息框。 4.运行订“订单”表单,通过操作了解订单向导的这一实例提供的数据管理功能:浏览记录、查找记录、编辑记录、打印报表、添加记录和删除记录。 实验准备: 1.阅读主教材6.1.2节和6.3节。 2.创建好“订货”数据库(见实验3-2) 实验步骤: 6-1 创建表单:选定菜单命令“工具/向导/表单”,即显示“向导选取”对话框→在列表中选定“一对多表单向导”选项,即出现“一对多表单向导”对话框→以“订货”数据库的“订单表”为父表并选用全部字段(图 a)→以“订单明细”表为子表并选用货号和数量字段→单击“完成”按钮(图 b),然后将表单文件取名为“订单”(图 c)。保存后表单设计器如图2.6.1所示→参照图2.6.2缩小表格,移动对象。

6-2 标签设置红色:单击“订单号:”标签,随之属性窗口的对象组合框中即显示“LBL订单号1”→在属性列表中选定ForeColor,并在属性设置框中输入255,0,0.

6-3 为Form1的RightClick事件编写代码:双击表单窗口打开代码编辑窗口,在对象组合框中即显示Form1选项,在过程组合框中选定RightClick事件,然后在列表框中输入以下代码。 6-4 运行表单:在常用工具栏中单击“运行”按钮即显示如下表单(图 2.6.2)。右击表单会弹出一个信息窗口如下所示:

金属硬度检测方法

?金属硬度检测方法 ? ? 硬度是评定金属材料力学性能最常用的指标之一。硬度的实质是材料抵抗另一较硬材料压入的能力。硬度检测是评价金属力学性能最迅速、最经济、最简单的一种试验方法。硬度检测的主要目的就是测定材料的适用性,或材料为使用目的所进行的特殊硬化或软化处理的效果。对于被检测材料而言,硬度是代表着在一定压头和试验力作用下所反映出的弹性、塑性、强度、韧性及磨损抗力等多种物理量的综合性能。由于通过硬度试验可以反映金属材料在不同的化学成分、组织结构和热处理工艺条件下性能的差异,因此硬度试验广泛应用于金属性能的检验、监督热处理工艺质量和新材料的研制。 金属硬度检测主要有两类试验方法。一类是静态试验方法,这类方法试验力的施加是缓慢而无冲击的。硬度的测定主要决定于压痕的深度、压痕投影面积或压痕凹印面积的大小。静态试验方法包括布氏、洛氏、维氏、努氏、韦氏、巴氏等。其中布、洛、维三种试验方法是应用最广的,它们是金属硬度检测的主要试 验方法。这里的洛氏硬度试验又是应用最多的,它被广泛用于产品的检验,据统计,目前应用中的硬度计70%是洛氏硬度计。另一类试验方法是动态试验法,这类方法试验力的施加是动态的和冲击性的。这里包括 肖氏和里氏硬度试验法。动态试验法主要用于大型的,不可移动工件的硬度检测。 各种金属硬度计就是根据上述试验方法设计的。下面分别介绍基于各种试验方法的硬度计的原理、特 点与应用。 1.布氏硬度计(GB/T231.1—2002) 1.1 布氏硬度计原理 对直径为D 的硬质合金球压头施加规定的试验力,使压头压入试样表面,经规定的保持时间后,除去 试验力,测量试样表面的压痕直径d,布氏硬度用试验力除以压痕表面积的商来计算。 HB =F / S ……………… (1-1) =F / πDh ……………… (1-2) =0.102×2F / πDh(D-)……………… (1-3) 式中:F ——试验力,N; S ——压痕表面积,mm; D ——球压头直径,mm; h ——压痕深度, mm; d ——压痕直径,mm。 1、2 布氏硬度计的特点: 布氏硬度试验的优点是其硬度代表性好,由于通常采用的是10 mm 直径球压头,3000kg 试验力,其压 痕面积较大,能反映较大范围内金属各组成相综合影响的平均值,而不受个别组成相及微小不均匀度的影

phpcmsv9不用插件打造留言板,而是用表单向导模块和dialog

不用插件打造意见反馈(留言板),先给个图: 表单向导+dialog 一、表单向导 1.登陆Phpcmsv9后台https://www.wendangku.net/doc/321436478.html,/index.php?m=admin 2.模块》模块管理》表单向导》添加表单向导

1)名称::意见反馈(请输入表单向导名称) 2)表名:message(请填写表名) 3)简介:(这个可以不填) 4)下三个可以不用改 5)允许游客提交表单:要选是 7)模板选择:

这个你一定要提前做好模板, 比如我的是show_box.html, 这里要注意模板命名要以show_开头 8)js调用使用的模板:这里不做介绍,可以不理它了。 3,下面,确定。如果图 功能如下: 1)信息列表:用来查看留言信息,现在不用 2)添加字段:主要用这个,我们要添加三个字段 分别是留言标题(title),联系邮箱(email),留言内容(content) 添加:字段 ---字段类型: ----字段类型 ----字段别名 ----数据校验正则(这个的话看你自己的需求来用) 其他的可以不写 最后》提交

三、模板 找到phpcms\templates\default\formguide 新建模板show_box.html

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硬度的测试方法

硬度的测试方法 2010-9-10 14:41:13 来源:https://www.wendangku.net/doc/321436478.html, 常用的硬度测试方法:邵氏硬度、洛氏硬度 硬度是指材料抵抗其他较硬物体压入其表面的能力。硬度值的大小是表示材料软硬程度的有条件性的定量反映,它本身不是一个单纯的确定的物理量,而是由材料的弹性、塑性、韧性等一系列力学性能组成的综合性指标。硬度值的大小不仅取决于该材料的本身,也取决于测量条件和测量方法。硬度试验的主要目的是测量该材料的适用性,并通过对硬度的测量间接了解该材料的其他力学性能,例如磨耗性能、拉伸性能、固化程度等。因此,硬度检测在生产过程中对监控产品质量和完善工艺条件等方面有非常重要的作用。硬度试验因其具有测量迅速、经济、简便且不破坏试样的特点,是工程材料应用极为普遍的方法,也是检测材料性能最容易的一种方法。 测定硬度的方法很多,可分为以下三类。 1.测定材料耐顶针(球形顶针)压入能力的硬度试验例如布氏(Brine-II)硬度、维氏(Viekers)硬度、努普(Knoop)硬度、巴科尔(Barcol)硬度、邵氏(Shore)硬度等; 2.测定材料对尖头或另一种材料的抗划痕性硬度试验例 如比尔鲍姆(Bierbaum)硬度和莫斯(Mobs)硬度等; 3.测定材料回弹性的硬度试验例如洛氏(Rockwell)硬度和邵氏反弹硬度等。 下面简单介绍几种硬度的测试方法。 一、邵氏硬度 邵氏硬度又称肖氏硬度,是表示材料硬度等级的一种方法。邵氏硬度分为邵氏压痕硬度和邵氏反弹硬度两种,前者被测样品放在硬度计台面的适当位置,压紧到规定时间后立即读取用数字0--100表示的压痕硬度读数。使用的压痕硬度计有A型、C型和D型三种刻度型号;后者则使用邵氏反弹式硬度计进行测定,使用顶端装有金刚石的总重约3克的冲头,从约300MM高度的玻璃管中垂直落于试件上,由玻璃管的刻度读取其垂直反弹的高度。 (一)原理 邵氏压痕硬度计的工作原理是将规定形状的压针在标准的弹簧压力下,并在严格的规定时间内,把压针压入试样的深度转换为硬度值,表示该试样材料的硬度等级,直接从硬度计的指示表上读取。指示表为100个分度,每一个分度即为一个邵氏硬度值。 (二)方法要点 邵氏硬度计分为A型、C型和D型三种刻度,其硬度读数分别用HA,HB,和HC表示。邵氏A型适用于软质塑料和橡胶,邵氏C型和D 型则适用于较硬或硬质塑料和硫化橡胶。测定邵氏硬度时,我国与ISO

数据表单试题---答案

数据表单试题一、单选题 1.在VFP中,表单(Form)是指(D)。 A)数据库中各个表的清单 B)一个表中各个记录的清单 C)数据库查询的列表 D)窗口界面 2.表单文件的扩展名为(C)。 A).DBC B).DBF C).SCX D).PJX 3.下列关于“表单”说法中正确的是(B )。 A)任何表单都隶属于一个项目 B)有的表单可游离于任何项目而独立存在 C)任何表单都含数据表的字段 D)表单不属于容器控件 4.下列关于“表单”说法中错误的是(A )。 A)表单只能含1个数据表中的字段 B)表单可含2个数据表中的字段 C)表单可含3个数据表中的字段 D)表单可不含数据表中的字段

5.下列关于“快速表单”说法中正确的(A )。 A)“快速表单”只适用于1个数据表的情形,即字段不能来自不同的数据表。 B)“快速表单”能设计2个数据表中的字段 C)“快速表单”能设计3个数据表中的字段 D)“快速表单”只适用于不含数据表中的字段的情形 6.在表单上同时选中多个控件的方法是(D )。 A)用鼠标依次单击各个控件 B)先单击第一个控件,左手按住Alt键并保持,用鼠标依次单击其余各控件 C)先单击第一个控件,左手按住Ctrl键并保持,用鼠标依次单击其余各控件 D)先单击第一个控件,左手按住Shift键并保持,用鼠标依次单击其余各控件 7.复选框有(B )种状态。 A)1 B)2 C)3 D)4 [page] 8.有两种形式的组合框,即下拉组合框和下拉列表框,下列说法错误的是(D )。

A)当Style的值为“0”时为下拉组合框;当Style的值为“2”时为下拉列表框 B)在下拉组合框中,用户既可以从中选择一个选项,也可直接在文本框中输入一个新值 C)在下拉列表框中,只允许用户从它的下拉列表中选择一个选项,而不允许用户在文本框中输入新值 D)在下拉列表框中,既允许用户从它的下拉列表中选择一个选项,也允许用户在文本框中输入新值 9.下列关于微调控件说法中不正确的是(C )。 A)可以使用微调控件和文本框来微调数值 B)可以使用微调控件和文本框来微调日期 C)微调控件属于容器类控件 D)增减的步长取决于属性Increment的值 10.如果要为控件设置焦点,则下列属性值是真(.T.)的是(B )。 A)Enabled和Default B)Enabled和Visible C)Default和Cancel D)Visible和Default 11.下列控件中,不能设置数据源的是()。 A)复选框 B)列表框

硬度测试的几种方法

硬度测试方法 硬度--是衡量材料软硬程度的一个性能指标。它既可理解为是材料抵抗弹性变形、塑性变形或破坏的能力,也可表述为材料抵抗残余变形和反破坏的能力,是反应材料弹性、塑性、强度和韧性等力学性能的综合指标。常用的是静负荷压入法硬度试验,即洛氏硬度(HRA/HRB/HRC)、布氏硬度(HB)、维氏硬度(HV),其值表示材料表面抵抗坚硬物体压入的能力。而里氏硬度(HL)、肖氏硬度(HS)则属于回跳法硬度试验,其值代表金属弹性变形功的大小。 布氏硬度-HB 布氏硬度(HB)是以一定大小的试验载荷,将一定直径的淬硬钢球或硬质合金球压入被测金属表面,保持规定时间,然后卸荷,测量被测表面压痕直径。布式硬度值是载荷除以压痕球形表面积所得的商。一般为:以一定的载荷(一般3000kg)把一定大小(直径一般为10mm)的淬硬钢球压入材料表面,保持一段时间,去载后,负荷与其压痕面积之比值,即为布氏硬度值(HB),单位为公斤力/mm2(N/mm2)。 洛氏硬度-HR 洛氏硬度是以压痕塑性变形深度来确定硬度值指标。以毫米作为一个硬度单位。当HB>450或者试样过小时,不能采用布氏硬度试验而改用洛氏硬度计量。它是用一个顶角120°的金刚石圆锥体或直径为、的钢球,在一定载荷下压入被测材料表面,由压痕的深度求出材料的硬度。根据试验材料硬度的不同,分三种不同的标度来表示: - HRA:是采用60kg载荷和钻石锥压入器求得的硬度,用于硬度极高的材料,如硬质合金等 - HRB:是采用100kg载荷和直径淬硬的钢球求得的硬度,用于硬度较低的材料,如铸铁- HRC:是采用150kg载荷和钻石锥压入器求得的硬度,用于硬度很高的材料,如淬火钢等维氏硬度-HV 维氏硬度(HV)以120kg以内的载荷和顶角为136°的金刚石方形锥压入器压入材料表面,用材料压痕凹坑的表面积除以载荷值,即为维氏硬度值(HV)。它适用于较大工件和较深表面层的硬度测定。维氏硬度尚有小负荷维氏硬度,试验负荷~,它适用于较薄工件、工具表面或镀层的硬度测定;显微维氏硬度,试验负荷小于,适用于金属箔、极薄表面层的硬度测定。

硬度测试的几种方法

硬度测试方法 硬度-- 是衡量材料软硬程度的一个性能指标。它既可理解为是材料抵抗弹性变形、塑性变形或破坏的能力,也可表述为材料抵抗残余变形和反破坏的能力,是反应材料弹性、塑性、强度和韧性等力学性能的综合指标。常用的是静负荷压入法硬度试验,即洛氏硬度(HRA/HRB/HRC、布氏硬度(HB)、维氏硬度(HV),其值表示材料表面抵抗坚硬物体压入的能力。而里氏硬度(HL)、肖氏硬度(HS)则属于回跳法硬度试验,其值代表金属弹性变形功的大 小。 布氏硬度-HB 布氏硬度(HB) 是以一定大小的试验载荷,将一定直径的淬硬钢球或硬质合金球压入被测金属表面,保持规定时间,然后卸荷,测量被测表面压痕直径。布式硬度值是载荷除以压痕球形表面积所得的商。一般为:以一定的载荷( 一般3000kg) 把一定大小( 直径一般为10mm) 的淬硬钢球压入材料表面,保持一段时间,去载后,负荷与其压痕面积之比值,即为布氏硬度值(HB),单位为公斤力/mm2(N/mm2。 洛氏硬度-HR 洛氏硬度是以压痕塑性变形深度来确定硬度值指标。以毫米作为一个硬度单位。当 HB>450 或者试样过小时,不能采用布氏硬度试验而改用洛氏硬度计量。它是用一个顶角120°的金刚石圆锥体或直径为、的钢球,在一定载荷下压入被测材料表面,由压痕的深度求出材料的硬度。根据试验材料硬度的不同,分三种不同的标度来表示: -?HRA是采用60kg载荷和钻石锥压入器求得的硬度,用于硬度极高的材料,如硬质合金等 -?HRB:是采用100kg载荷和直径淬硬的钢球求得的硬度,用于硬度较低的材料,如铸铁 -?HRC:是采用150kg载荷和钻石锥压入器求得的硬度,用于硬度很高的材料,如淬火钢等维氏硬度-HV 维氏硬度(HV) 以120kg 以内的载荷和顶角为136°的金刚石方形锥压入器压入材料表 面,用材料压痕凹坑的表面积除以载荷值,即为维氏硬度值(HV)。?它适用于较大工件和较 深表面层的硬度测定。维氏硬度尚有小负荷维氏硬度,试验负荷?,它适用于较薄工件、工 具表面或镀层的硬度测定;显微维氏硬度,试验负荷小于,适用于金属箔、度测定。极薄表面层的硬

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