金玉山大厦大跨度梁模板支设方案

目录

一、编制依据 (2)

二、工程概况 (2)

三、一层大梁支撑体系搭设案 (3)

四、二层大梁支撑体系搭设方案 (14)

五、高支模排架搭设方案 (25)

六、地下室排架卸荷计算 (32)

七、钢管、扣件的质量控制 (32)

八、搭设质量控制 (33)

九、施工安全要求 (33)

十、模板支撑构造要求 (34)

十一、附图 (35)

金玉山大厦大跨度梁及高支模施工方案

一、编制依据

1、金玉山大厦施工图纸；

2、标准、规范、规程及办法

⑴《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）；

⑵《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3—2002）；

⑶《混凝土结构工程及验收规范》（GB50204—92）；

⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2000）；

⑸《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)；

⑹《钢结构设计规范》

⑺《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）

⑻《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》

⑼《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》

二、工程概况

金玉山大厦工程，位于沂蒙二路与三和街交汇处，该工程为框剪结构，地下一层，地上25层，地下室层高5.8m，一层层高6.0m，二层以上层高为3.9m，裙楼一层7.6m，二层5.8m，门厅高度13.8m，局部13.4m，建筑高度99.6米，总建筑面积约为40212㎡。该工程由临沂金玉山集团有限公司投资开发，苏中建设集团总承包，广州瀚华建筑设计有限公司设计，临沂市建筑工程监理公司监理。

本工程裙房、主楼1层、门厅模板支设高度均在5m以上，模板施工均属于危险性较大的分部分项工程，造价人才网其中裙楼8-11轴交D-G轴一层最大梁截面500*1200，跨度22.5m，支模高度7.6m；二层最大梁截面600*1400，跨度21.6m，支模高度5.8m；主楼门厅部位4-8轴交C-E轴，支模架高度13.8m，属于超过一

定规模的危险性较大的分部分项工程，该部分方案按专家论证许可后，严格按施工方案施工。

三、一层大梁支撑体系搭设方案

一）、结合本工程的结构形式和施工特点，裙楼8-11轴交D-G轴一层大梁截面500*1200，跨度22.5m，支模高度7.6m，属于大跨度高支模，其搭设方案：整体钢管排架采用48×3.0钢管，扣件连接；立杆间距：沿框架梁跨度方向间距不大于800mm，梁两侧不大于1100mm，工程监理梁底均需加设双立杆支撑（400+300+400），加固梁的立杆均需与排架拉结，形成网架体系；水平杆设置：第一道扫地杆设置在结构平面向上200mm处，双向设置；步距1.5m，共设六道（含板底一道）水平拉杆，在8、11、D、E、F、G轴下部水平杆与已浇筑完成的框架柱进行拉结；后浇带及预留孔洞部位立杆底部应设置垫板，立杆顶部设置可调托座时，可调托座的有效高度控制不大于200mm。剪刀撑设置，沿大梁方向，每跨中每6根立杆设置一道剪刀撑，剪刀撑从底到顶连续设置，且与每根立杆有效连接，南北方向剪刀撑设置间距不大于5m。

二）、地下室沿梁的方向加设（600+600）*600的支撑体系，纵横向水平拉杆步距1500mm，以传递上部荷载至基础部位。

三）、梁:L 500*1200 参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.20；

混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L

(m)：0.80；

a

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；

(m)：0.80；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L

b

梁支撑架搭设高度H(m)：7.60；梁两侧立杆间距(m)：1.10；

承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：2；

采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.60；钢筋自重(kN/m3):1.80；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：28.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

3.材料参数

木材品种：花旗松-落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：4500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：12.5；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：48.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；

梁底纵向支撑根数：4；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：7；

主楞竖向支撑点数量：2；

穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，750mm；

主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；

主楞合并根数：2；

次楞材料：木方；

宽度(mm)：48.00；高度(mm)：80.00；

四）、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ

1β

2

V1/2

F=γH

其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h；

T -- 混凝土的入模温度，取30.000℃；

V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

β

1

-- 外加剂影响修正系数，取1.200；

β

2

-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 35.696 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值28.800 kN/m2作为本工程计算荷载。

五）、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ＝ M/W < [f]

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.2×1.2/6=12cm3；

M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；

σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)

[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M = 0.1q

1l2+0.117q

2

l2

其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值: q

1

= 1.2×0.5×28.8=17.28kN/m；

振捣混凝土荷载设计值: q

2

= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；

计算跨度: l = (1200-120)/(7-1)= 180mm；

面板的最大弯矩M= 0.1×17.28×[(1200-120)/(7-1)]2 + 0.117×2.8×[(1200-120)/(7-1)]2= 6.66×104N·mm；

面板的最大支座反力为:

N=1.1q

1l+1.2q

2

l=1.1×17.280×[(1200-120)/(7-1)]/1000+1.2×2.800×[(120

0-120)/(7-1)]/1000=4.026 kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 6.66×104 /

1.20×104=5.6N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 12.5N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ =5.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值

[f]=12.5N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q

1

= 17.28N/mm；

l--计算跨度: l = [(1200-120)/(7-1)]=180mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 4500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.2×1.2×1.2/12=7.2cm4；

面板的最大挠度计算值: ν=

0.677×17.28×[(1200-120)/(7-1)]4/(100×4500×7.20×104) = 0.379 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(1200-120)/(7-1)]/250 =

0.72mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.379mm 小于面板的最大容许挠度值

[ν]=0.72mm，满足要求！

六）、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 800×12×12/6 = 1.92×104mm3；

I = 800×12×12×12/12 = 1.15×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q

1

=1.2×[(24.00+1.80)×1.20+0.60]×0.80=30.298kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q

2

=1.4×(2.00+2.00)×0.80=4.480kN/m；

q=30.298+4.480=34.778kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

M max =0.1q

1

l2+0.117q

2

l2=

0.1×30.298×166.6672+0.117×4.48×166.6672=9.87×104N·mm；

R A =R

D

=0.4q

1

l+0.45q

2

l=0.4×30.298×0.167+0.45×4.48×0.167=2.356kN

R B =R

C

=1.1q

1

l+1.2q

2

l=1.1×30.298×0.167+1.2×4.48×0.167=6.451kN

σ =M max/W=9.87×104/1.92×104=5.1N/mm2；

梁底模面板计算应力σ =5.1 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值

[f]=12.5N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

/1.2=25.248kN/m；

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q

1

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm；

E--面板的弹性模量: E = 4500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ν] =166.67/250 = 0.667mm；

面板的最大挠度计算值: ν=

0.677×30.298×166.74/(100×4500×1.15×105)=0.305mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.305mm 小于面板的最大允许挠度值:[ν] =0.667mm，满足要求！

七）、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=6.451/0.8=8.063kN/m

2.方木的支撑力验算

方木计算简图

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.8×8×8/6 = 51.2 cm3；

I=4.8×8×8×8/12 = 204.8 cm4；

方木强度验算:

计算公式如下:

最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×8.063×0.82= 0.516 kN·m；

最大应力σ= M / W = 0.516×106/51200 = 10.1 N/mm2；

抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 10.1 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V =0.6×8.063×0.8 = 3.87 kN；

方木受剪应力计算值τ = 3×3.87×1000/(2×48×80) = 1.512 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.6 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 1.512 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

计算公式如下:

ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν= 0.677×8.063×8004

/(100×10000×204.8×104)=1.092mm；

方木的最大允许挠度 [ν]=0.800×1000/250=3.200 mm；

方木的最大挠度计算值ν= 1.092 mm 小于方木的最大允许挠度

[ν]=3.2 mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P 1=R

A

=2.356kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P 2=R

B

=6.451kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P

3

=0.300/2×0.800×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.800×(1.200-0.120)×0.600=1.995kN

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm) 经过连续梁的计算得到：

支座力:

N 1=N

4

=1.021 kN；

N 2=N

3

=9.781 kN；

最大弯矩 M

max

=0.306 kN·m；

最大挠度计算值 V

max

=0.217 mm；

最大应力σ=0.306×106/4490=68.2 N/mm2；

支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值 68.2 N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

八）、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.782 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

九）、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

σ = N/(υA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向支撑钢管的最大支座反力： N

1

=1.021 kN ；

脚手架钢管的自重： N

2

= 1.2×0.129×7.6=1.177 kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N

3

=1.2×[(0.80/2+0.30)×0.80×0.60+(0.80/2+0.30)×0.80×0.120×( 1.80+24.00)]=2.484 kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N

4

=1.4×(2.000+2.000)×[0.800/2+0.300/2]×0.800=2.464 kN；

N =N

1+N

2

+N

3

+N

4

=1.021+1.177+2.484+2.464=7.146 kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l

o

/i 查表得到；

i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；

A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；

W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

l

o

-- 计算长度 (m)；

模板支架立杆的计算长度应按下式计算

l

o

= h+2a

立杆计算长度 l

o

=1.5+0.4×2= 2.30 m；

l

o

/i =2300/ 15.9 = 145 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.326 ；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7146/(0.326×424) = 51.7 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ = 51.7 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值

[f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向钢管的最大支座反力：N

1

=9.782 kN ；

脚手架钢管的自重： N

2

= 1.2×0.129×(7.6-1.2)=1.177 kN；

N =N

1+N

2

=9.782+0.991=10.774 kN ；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l

o

/i 查表得到；

i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；

A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；

W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

-- 计算长度 (m)；

l

o

模板支架立杆的计算长度应按下式计算

= h+2a

l

o

立杆计算长度 l

=1.5+0.4×2= 2.30 m；

o

/i =2300 / 15.9 = 145 ；

l

o

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.326 ；

钢管立杆受压应力计算值；σ=10774/(0.326×424) = 77.9 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ = 77.9N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！

四、二层大梁支撑体系搭设方案

一）结合本工程的结构形式和施工特点，裙楼8-11轴交D-G轴二层大梁截面600*1400，跨度21.6m，支模高度5.8m，属于大跨度高支模，其搭设方案：整体钢管排架采用48×3.0钢管，扣件连接；立杆间距：沿框架梁跨度方向间距不大于600mm，梁两侧不大于1200mm，梁底均需加设双立杆支撑

（400+400+400），加固梁的立杆均需与排架拉结，形成网架体系；水平杆设置：第一道扫地杆设置在结构平面向上200mm处，双向设置；步距不大于1.5m，共设五道水平拉杆（含板底一道），在8、11、D、E、F、G轴下部水平杆与已浇筑完成的框架柱进行拉结；立杆底部应设置垫板，立杆顶部设置可调托座时，可调托座的有效高度控制不大于200mm。剪刀撑设置，沿大梁方向，每跨中每10根立杆设置一道剪刀撑，剪刀撑从底到顶连续设置，且与每根立杆有效连接，南北向剪刀撑间距不大于5m。

二）、梁:L 600*1400

三）、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.40；

混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L

(m)：0.50；

a

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；

(m)：0.50；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L

b

梁支撑架搭设高度H(m)：5.80；梁两侧立杆间距(m)：1.20；

承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：2；

采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.70；钢筋自重(kN/m3):1.80；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：28.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载

(kN/m2)：4.0；

3.材料参数

木材品种：花旗松-落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：4500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：12.5；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：48.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；

梁底纵向支撑根数：5；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：8；

主楞竖向支撑点数量：3；

穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，700mm，1100mm；

主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；

主楞合并根数：2；

次楞材料：木方；

宽度(mm)：48.00；高度(mm)：80.00；

四）、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ

1β

2

V1/2

F=γH

其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T -- 混凝土的入模温度，取30.000℃；

V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

β

1

-- 外加剂影响修正系数，取1.200；

β

2

-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 35.696 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值28.800 kN/m2作为本工程计算荷载。

五）、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ＝ M/W < [f]

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.2×1.2/6=12cm3；

M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；

σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)

[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M = 0.1q

1l2+0.117q

2

l2

其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值: q

1

= 1.2×0.5×28.8=17.28kN/m；

振捣混凝土荷载设计值: q

2

= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；

计算跨度: l = (1400-120)/(8-1)= 182.86mm；

面板的最大弯矩M= 0.1×17.28×[(1400-120)/(8-1)]2 + 0.117×2.8×[(1400-120)/(8-1)]2= 6.87×104N·mm；

面板的最大支座反力为:

N=1.1q 1l+1.2q 2l=1.1×17.280×[(1400-120)/(8-1)]/1000+1.2×2.800×[(140

0-120)/(8-1)]/1000=4.090 kN ；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 6.87×104 /

1.20×104=5.7N/mm 2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 12.5N/mm 2；

面板的受弯应力计算值 σ =5.7N/mm 2 小于 面板的抗弯强度设计值

[f]=12.5N/mm 2，满足要求！

2.挠度验算

ν =0.677ql 4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q 1= 17.28N/mm ；

l--计算跨度: l = [(1400-120)/(8-1)]=182.86mm ；

E--面板材质的弹性模量: E = 4500N/mm 2；

I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.2×1.2×1.2/12=7.2cm 4； 面板的最大挠度计算值: ν=

0.677×17.28×[(1400-120)/(8-1)]4/(100×4500×7.20×104) = 0.404 mm ；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(1400-120)/(8-1)]/250 = 0.731mm ；

面板的最大挠度计算值 ν=0.404mm 小于 面板的最大容许挠度值

[ν]=0.731mm ，满足要求！

六）、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:

W = 500×12×12/6 = 1.20×104mm 3；

模板施工方案计算书

附录1掉头隧道模板支架专项施工方案计算书 1.1. 顶板支架模板计算 1.1.1.计算参数 结构板厚700mm,顶板与侧墙设置500×500倒角，计算采用倒角处最大板厚1200mm，层高5.36m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=12.00N/mm2,顺纹抗剪强度 fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48.3×3.0mm钢管：横向间距600mm,纵向间距 600mm,支撑立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm,壁厚3.6mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。 图1.1.1-1模板支撑体系搭设正立面图

图1.1.1-2闭口段支模体系搭设平面图

图1.1.1-3闭口段支模体系搭设横向立面图

图1.1.1-4闭口段支模体系搭设纵向立面图 1.1. 2. 顶板底模验算 1. 底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 ×1.2 = 0.36kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 34.56kN/m ③钢筋荷载 1.1kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 1.58kN/m ④ 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50kN/m 施工人员 及施工设 纵向剪刀撑 间距4000

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 40kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 36.5kN/m 2. 顶板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=250mm ，计算跨数5跨。 底模厚度18mm,板模宽度=1000mm W=bh 2 /6=1000×182/6=54000mm 3， I=bh 3/12=1000×183/12=486000mm 4。 3. 内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数K M =-0.105， M 1=K M q 1L 2 =-0.105×40.00×2502=-262500N ·mm 剪力系数K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606×40.00×250=6060N 图1.1.2-1顶板底模板荷载示意图 b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数K M =-0.105， M 2=K M q 2L 2=-0.105×36.50×2502=-239531N ·mm 跨中弯矩系数K M =0.078， M 3=K M q 2L 2=0.078×36.50×2502=177938N ·mm 剪力系数K V =0.606， V 2=K V q 2L=0.606×36.50×250=5530N 挠度系数K υ=0.644, υ2=K υq ,2L 4/(100EI) =0.644×(36.50/1.2)×2504/(100×6000×486000)=0.26 mm

整理模板方案及完整计算书

模板施工方案 一、编制依据： 1.1国家现行《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）及相关现行施工规范。 1.2上海世茂佘山国际会议中心暨酒店施工图纸。 二、模板支撑体系设计说明： 2.1上海世茂佘山国际会议中心暨酒店模板支撑采用“满堂红”体系：排架间距1000×1000，步距1800； 2.2验算：立杆稳定性验算（取1m2计算面积） 1.相关参数： 扣件：直角，旋转扣件（抗滑）为8.0KN 钢管：φ48 t=3.5mm A=4.89cm2 2.按不组合风荷载时：

N/φA≤f 其中N：模板支架立杆轴向力设计值； N=1.2∑N GK +1.4∑ N GK 1.按最高梁900考虑，其中∑N GK——模板及支架自重、新浇 砼自重、钢筋自重轴向力的总和 ∑ N GK =0.9+24×1×0.9+1.5=24kN ∑N GK——施工荷载及振捣荷载轴向力总和 ∑N GK =1.0+2.0=3.0kN 则 N=1.2∑ N GK +1.4∑ N GK =1.2×24+1.4×3=34 kN φ——轴心受压构件稳定系数，应根据长细比入值表求得 λ=l/i=1.8÷（1.58×10-2）=113.92 查表得φ=0.489 N/φ×A=（34×103）÷（0. 489×4.89×10-4） =1.42*108

最新大连湾疏港高速连续梁预压方案

大连湾疏港高速连续梁预压方案

结合大连湾港疏港高速公路浅谈碗扣式支架的计算 李国东李洪凡 （辽宁省路桥建设集团有限公司） 摘要：介绍了碗扣式钢管脚支架在大连湾港疏港高速公路互通立交桥连续箱梁施工中的计算。通过大连湾互通立交桥连续箱梁计算这一实例，论述了碗扣式钢管脚支架的计算方法及受力验算方法。 关键词：碗扣式钢管脚支架计算受力 大连湾港疏港路是大连湾港至丹大与沈大连接线的重要陆路疏港通道，包括互通立交一座，特大桥二座，路基2公路，是连接丹大沈大高速的重要通道。 大连湾港疏港高速互通立交包括五座匝道桥，形式为单箱单室和单箱多室，等梁高1.3米，箱梁顶板宽8.1-17.77米，底板宽为4.4-13.75米，翼缘悬臂长度为1.85米。 1、地基处理 1.1桥位区地质条件较差，地表多为杂填土，其下有1-7米厚度不均的粉煤灰层，搭设支架前应先对桥下地基进行处理，具体措施为： （1）、进场后即对搭设满堂红支架的桥下地基做预压处理； （2）、下部结构施工即将完毕时，对搭设满堂红支架桥下的地基做水稳砂砾硬化处理； （3）、搭支架前必须对地面进行整平，并对支架下的地基再进行预压处理，支架下设枕木底座等措施以防地基沉降对梁体产生不良影响。浇筑之前必须对支架进行等荷载预压，以消除支架的塑性变形及部分弹性变形的不利影响。 1.2地基承载主要有以下荷载： （1）混凝土、钢筋静荷载 （2）枕木、支架、工字钢、模板静荷载 （3）人员、机具动荷载 （4）冲击荷载（倾倒混凝土、振捣混凝土等产生的） 以上荷载都通过支架传递至地面，那么地基的密实度直接影响整体沉降值。为了防止支架沉陷，在箱梁支撑排架范围内直接在粉煤灰上填筑厚度120cm的碎石土，用平地机平整碎石土、压路机碾压密实，振动碾压不得少于6—8遍，直至表面无车辙为止，使其压实度达90%以上，地基承载力达到300kpa以上，最后持力层周围设置排水沟将水引出持力层范围，以防止雨水浸泡支架地基。支架周围不得有积水，以防止积水浸泡持力层，降低承载力。 2、碗扣式支架支立及横梁安装 a、连续梁支架采用满堂红碗扣式支架，钢管型号φ48*35。所有构件为：立杆、横杆、斜杆、可调U托。 b、测量放样： （1）确定各施工区持力层标高（根据箱梁设计标高、地面标高及支架组合确定）。 （2）根据箱梁所在中心线和支架组合确定立杆位置。 c、底座下用枕木（宽18cm；厚14cm）作铺垫，支架中心不得偏离枕木纵向中线；底座与枕木之间有离缝，用小木楔加紧。 d、支架布置：箱梁底板范围内支架立杆横向间距为120cm，纵向间距90；翼缘板范围支架立杆横向间距为155 cm，纵向间距90 cm；横隔梁纵向4米范围内立杆横向间距为 90cm，纵向间距90 cm；横杆竖向都为120 cm的步距。 e、碗扣支架的支立及纵、横坡调整 平整度和压实度达到要求后，按支架布置进行底座的摆设，同时测出支架每个立杆的位置，作好标记，即可进行立杆拼装。拼装时立杆要保证垂直，横杆保证水平。

模板方案及完整计算书

模板施工方案 XXXXXX宿舍楼

编制：_______________ 审核：_______________ 审批：_______________ xxxxxx有限公司 、编制依据 1 、 xxxxxx宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计 2 、 建筑施工手册（第五版） 3 、 建筑施工规范大全 4、_、 建筑施工现场检查手册等工程概况 1 、 xxxxx佰舍楼工程，位于xxxxxxx。工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏 板基础，建筑面积3797.22平米，地上六层，建筑高度22.05米。 三、施工准备 1 、 据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件.加固穿墙螺栓.蝶形卡 及木方子等。 2 、 材料部门按计划组织周转工具进场。 3 、模板支设以前，应做好各种预留.预埋及钢管隐验。 四、施工方法 （一）墙模板工程 剪力墙全部采用木模板配o 14穿墙螺栓，用0 48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700，垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。

施工方法：模板位置弹好以后，先安一面模板，相邻模板搭接要紧密，然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定），后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。 验收要求：模板位置误差w 5mm,垂直误差w 6mm . 注意事项： （1）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模； （2）支模前，模板表面要涂刷隔离剂； （3）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。 （二）柱模施工柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。 施工方法： （1）首先根据柱断面尺寸配模。 （2）模板安装前，先配置对拉螺栓（作用及方法同前），安装时从一面开始安装，安装完毕后安装钢管柱箍（用0 48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行加固， 柱箍间距400—600mm。 （3）安装竖向钢管龙骨，用以竖向调直及增加柱模整体性。 （三）梁模板施工; 梁底模板根据图纸设计尺寸情况进行整体配模，待梁底支撑脚手架搭设完毕后进行入模、调整位置、加固，形成梁底模整体。 1、支撑系统： 梁底支撑系统采用双或三排脚手架，全部使用0 48X 3.5钢管、扣件搭设。 所有支撑脚手架均设扫地杆，因操作人员行走要求，第一大道横杆高度可为1800mm因为本工程梁较密，固搭设满堂红脚手架。架体搭设时及时加剪力撑。 2、施工方法： （ 1 ）梁模 a. 放梁位置 b. 在梁两侧立钢管支柱（间距400-500mn）,支柱下要夯实并铺通长木脚手架板； c. 距地200mm加设纵横扫地杆；距地1800mm 3300mm设纵横水平拉杆。 d. 按梁底标高调整支柱高度，安设梁底支撑龙骨（间距》500mn）并将龙骨找平， e. 安装梁底模，并按施工规范要求起拱； f. 安装两侧模，侧模和底模通过角模进行接连；

塔楼模板支架施工方案计算书

青田县瓯江四桥（步行桥）工程 塔楼施工方案 检算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 二〇一六年九月十日 青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据 （1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》； （2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《建筑施工计算手册》(第二版)； （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

（7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介 青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。 其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构； 瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。 瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。 瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。 根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。 按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。 （1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。 （2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要 求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。 （3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。

模板施工方案(计算书)

重庆市北碚区滨江路下穿道工程模板专项施工方案 重庆市北碚区滨江路下穿道工程 模 板 专 项 施 工 方 案 编制人： 审核人： 审批人： 中建欣立建设发展集团股份有限公司

目录 1、工程概况··2 2、施工部署··2 3、主要劳动力安排··3 4、模板工程施工··3 4.1 模板施工准备··3 4.2 模板施工工艺··4 4.3 模板工程一般构造措施··8 4.4 模板工程主要施工节点··10 5、结构脚手架的搭设和计算··15 6、模板及支撑拆除··21 7、模板工程技术质量控制措施··22 8、安全文明施工··23

1 工程概况 （1）北碚滨江路下穿道位于嘉陵江防洪堤内的现有滨江路，西起文星湾隧道，东至泰吉 滨江小区， （2）工程施工不破坏原防洪堤，仅对现有滨江路局部改造，改造长度362m，东侧道路拓宽（现状宽12m拓宽为14m）并增设车行下穿道。起讫里程K0+000～K1+138.20，全长1138m，道路为城市次干道，标准路幅宽度为24m，双向四车道，设计车速30km/h，全线设置下穿道一座：位于里程K0+220～K0+718，全长约498m，在里程K0+440处与规划地下车库相交，设计采用闭合箱形断面框架结构，明挖法施工。 建设单位：重庆市北碚区新城建设有限责任公司 设计单位：重庆市设计院 勘察单位：重庆市勘测院 监理单位： 施工单位：中建欣立建设发展集团股份有限公司 2 施工布置 该工程为全现浇结构，为保证工程质量、安全施工和总体进度的需要，模板工程是一个非常重要的环节，务必有序组织、精心施工、合理安排。 2.1模板的用材： 柱、墙和板均采用18厚的九夹板，配置40×80的木背枋和ф48×2.8的钢管背杆。 对拉螺栓采用Ф12高强丝杆，对地面以下部分及所有挡墙模板加固均采用一次性带止水片（50*50*3）的对拉螺杆。300×3㎜钢板止水带按设计施工图及规范设置，钢筋定位导筋、预制砼内撑组合。钢筋检查合格后再关模板。

高大模板专项施工方案(完整计算书经专家论证)

(此文档为Word格式，下载后可以任意编辑修改！）模板工程施工方案 工程名称： 编制单位： 编制人： 审核人： 批准人： 编制日期：年月日

施工组织设计（方案）报审表 方案名称： JL—A002

施工组织设计（方案）报（复）审表 工程名称：编号： 注：本表由施工单位填写，一式三份，连同施工组织设计一并送项目监理机构审查。 建设、监理、施工单位各留一份。 一、工程概况 工程地下1层，地上门卫1层、实验动物区3层、疫苗厂房及车库2层局部3层。结构形式为框架结构，基础采用独立基础，楼层次梁主要采用井字梁形

式。 二、编制依据 1.本工程施工工程图纸 2．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001 3.《砼结构工程施工质量验收规范》（GBJ50204-92） 4．《建筑施工手册》（第四版） 5.青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行条例（试行） 6.本工程施工组织设计 7.本公司结累多年的模板施工的实践经验 三、施工条件 现场可用的施工场地相对较大，主体施工时安装4台塔吊，混凝土浇筑为商品混凝土采用混凝土汽车泵。 四、施工部署 根据施工组织设计规定，本工程柱、墙板、梁、顶板均使用覆膜多层板。 五、具体施工方案 5.1 混凝土墙板、框架柱施工 混凝土墙板 混凝土墙体采用覆膜多层板施工，先根据墙体尺寸将若干多层板拼成一大块大模板，然后在组装成墙模。拼装大模板以50×80木方为边框，中间竖向50×80木方为次龙骨，横向为两根48×3.5钢管主龙骨。次龙骨与多层板之间、主次龙骨间用钉子连接，次龙骨间距为100（净间距），主龙骨的间距与拉螺栓的设置相对应。对拉螺栓采用υ14钢筋，竖向间距底部不大于400，中间适当加大，顶部不大于600，横向间距不大于400。模板上墙之前先按照预定的位置打好对拉螺栓孔，并将开孔处用油漆封好，但不能涂在板面上，防止污染墙面。外墙外侧大面模板的基本单元有五块竹胶板（1.22m ×2.44m）拼接成6.1m×2.44m，以此为单元拼墙体模板，不合模数的另行加

【0号块】跨路连续梁0#块预压方案

跨路连续梁0#块预压方案为指导56米连续梁施工测量，保证0#块预压施工的准确性，特制定本方案。 二、适用范围 本方案适用于京沪高速铁路土建工程x标段x工区x作业区56米连续梁0#块预压施工测量。 三、测量依据 1.勘测设计院提供的CPI、CPII控制点之点记及成果 2.《xx特大桥xxx东桥段》施工图设计 3.本施工段落提供的施工组织设计 4. 《新建铁路工程测量规范》TB10101-99、《精密工程测量规范》 GB/T15314-94、《全球定位系统（GPS）测量规范》GB/T18314-2001、《客运专线无渣轨道铁路工程测量暂行规定》铁建设[2006]189号，《客运专线无砟轨道铁路工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2007]85号。 四、组织机构及测量设备 1. 组织机构 2.测量仪器：苏光（DSZ2+FS1）（0.5mm/km）自动安平水准仪1台 五、概述： 对支架进行预压以便获取支架弹性变形和非弹性变形量，为连续箱梁底模设

置预抬值提供依据。预压平面位置及荷载与测点的布置见附图。 六、加载及卸载顺序： 按荷载总重的0→25%→75%→125%→0进行加载及卸载，并测得各级荷载下的测点的变形值。 七、预压时间： 荷载施加125%后，前三个小时每小时观测一次，以后每三小时观测一次，并测量各测点数据；压重24小时后，再次测量各测点数据。 八、观测方法：按照加载及卸载步骤分别测得各级荷载下的模板下沉量，并在卸载后全面测得各测点的回弹量。 九、预压方法： 1.697#三角托架的预压采用千斤顶张拉精轧螺纹钢筋形式完成。 在承台上预埋JL32精轧螺纹钢筋，接长精轧螺纹钢后联接钢凳，在三角托架上通过钢凳将精轧螺纹钢筋联接好，在承台上用千斤顶张拉三角托架上联接下来的精轧螺纹钢筋达到预压效果。见“三角托架预压示意图下图”。 a．计算荷载与试载方法 56m跨悬浇梁0#块悬出部分2.6m，混凝土方量为40m3，按每方2.6T计算：40×2.6=104吨 考虑模板荷载20吨。 考虑机具、人员、辅助物等荷载3吨。 考虑砼浇注冲击和振捣荷载1吨。 总荷载：104+20+3+1=128 吨 三角托架考虑千斤顶张拉试载，墩身单侧有2片三角托架，则 单个托架荷载：128/2=64吨 预压考虑1.25倍安全系数，则 单个托架计算荷载：F=64×1.25=80（吨）=800 KN 单个托架由2个千斤顶施加拉力，则每个千斤顶施加力为800/2=400KN, 697#三角托架预压示意图

板模板(扣件式)专项方案含完整计算书

目录 第一章编制依据及工程概况1 第一节编制依据2 第二节工程概况2 第二章施工准备3 第一节技术准备3 第二节物资准备3 第三节劳动力准备4 第四节其它4 第三章主要施工方法4 第一节统一要求4 第二节柱模板6 第三节墙体模板7 第四节梁、板模板9 第五节其它部位模板12 第四章质量标准及技术控制措施14 第一节进场模板的质量标准14 第二节模板分项工程质量要求15 第三节模板工程质量控制19 第五章模板的拆除20 第一节模板拆除原则20 第二节模板拆除施工21 第六章施工安全保证措施21 第一节安全管理组织21 第二节施工技术措施22 第三节其它施工安全措施23 第七章成品保护措施23 第九章安全计算书25 第一章编制依据及工程概况 第一节编制依据 １施工组织设计

《×××××施工组织设计》 ２计算软件及版本 广联达施工安全设施计算软件 ３工程图纸 《建筑施工手册》第五版。 《建筑施工计算手册》江正荣主编 第二节工程概况

第二章施工准备 第一节技术准备 (1)组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。 (2)编制模板施工方案，对施工队进行技术交底。 (3)对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。 第二节物资准备 1材料准备 确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证； 2机具准备 根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。 3周转材料准备 做好模板、扣件、钢管、U托等周转料的备料工作，分批分期进场。 第三节劳动力准备

连续梁0#块支架预压和卸载方案

XX特大桥60+100+60m连续梁0#块支架预压和卸载方案 一、工程概况 本桥桥址经过学习镇、XX镇、XX镇三个乡镇。大桥主要跨越XX支流及多处乡村公路。 全桥孔跨布置：48-32m简支梁+1-（48+80+80+48）m连续梁+6-32m简支梁+3-24m简支梁+23-32m简支梁+1-（60+100+60）m连续梁+34-32m简支梁+1-（60+100+60）m连续梁+1-32m简支梁+2-24m简支梁+8-32m简支梁+2-24m简支梁+3-32m简支梁+2-24m简支梁+5-32m简支梁+1-24m简支梁+1-32m简支梁+1-（40+72+40）m连续梁+22-32m简支梁。其中跨越XX高速和XX及其支流连续梁均采用挂篮悬臂浇筑法施工。 二、0#块支架预压的原因 为了保证连续梁在浇注砼后满足设计的外形尺寸及挠度要求，检验支架的整体稳定性及支架的实际承载能力，克服砼浇筑过程中支架的不均匀沉降，避免连续梁砼因支架不均匀沉降而出现裂缝，在浇筑连续梁砼前必须进行支架的压载试验。为了能迅速便捷的完成对0#块支架的预压，缩短预压周期，降低施工成本，决定采用千斤顶张拉钢绞线预压。 三、0#块支架预压工法 1.利用千斤顶张拉钢绞线预压，消除0#块件的非弹性变形，得出块件的弹性变形。 2.本工法与沙袋等预压相比，缩短预压周期，解决0#块大吨位预压难度，且可操作性强、安全可靠，可利用工地现有的相关张拉机具设备，不需要另行投资，经济适用。 四、使用范围

本工法使用于连续梁的0#块施工 五、0#块支架架预压方案原理 在现有构架上设置千斤顶反压架，利用千斤顶对块件进行分级模拟施压，以得到块件支架变形的各类技术参数，指导构件施工。 工程中一般采用预压重然后边浇筑边卸重的换重法，以防止支架的不均匀变形使混凝土产生裂缝。XX特大桥主跨100米连续梁0#块为C50混凝土424m3，作用在单侧支架上的重量很大，达到330T，利用千斤顶张拉钢绞线进行超载1.2倍预压，预压不少于24h后测定支架的变形量，然后根据支架的变形量来确定0#块底模的支模高度，0#块底模支模高度=设计标高+变形量+5mm。 六、施工工艺 （一）、工艺流程图

梁模板工程施工方案计算

梁模板工程施工方案计算书 工程名称：山东农大肥业科技有限公司年产5万吨黄腐酸 钾生产车间项

目 编制人： 日期： 目录 一、编制依据 (1) 二、工程参数 (1) 三、新浇砼对模板侧压力标准值计算 (3) 四、梁侧模板面板验算 (4) 五、梁侧模板次楞验算 (5) 六、梁侧模板主楞验算 (7) 七、对拉螺栓验算 (9) 八、梁底模板面板验算 (9)

九、梁底模板次楞验算 (11) 十、梁底模板主楞验算 (12) 十一、可调托撑承载力和扣件抗滑移验算 (13) 十二、风荷载计算 (14) 十三、立杆稳定性验算 (15) 十四、支撑结构地基承载力验算 (17) 模板工程施工方案 一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013 3、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 4、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 6、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 7、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 8、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 9、《钢结构设计规范》GB50017-2003 10、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 11、《木结构设计规范》GB50005-2003 12、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008 13、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号 14、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号

模板专项施工方案及计算书

模板专项施工方案及计算书 第一节编制依据 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社； 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社； 本工程施工图 第二节工程概况 本工程为湘桂·盛世名城一期B区工程1#楼，位于广西灵山县，东临燕山路，西接江滨一路，北面紧临荔香路，南向鸣珂江，西靠小鹤山。18层商住楼，主体一、二层为商铺，三层至十八层为住宅，框架剪力墙结构；总建筑面积为25238.94㎡,其中一、二层商场建筑面积：2923.77㎡,住宅建筑面积:22315.17㎡。设计标高±0.000相当于绝对标高63.3 m,建筑高度为56.1 m。根据本工程的特点，现编制超高结构（1-A～1-H轴交1-1～96轴部分和1-H～1-W轴交1-3～1-93部分）梁、板模板支撑系统施工方案，该两部分层高分别为14.7 m和9.9 m,最大梁截面600㎜×1600㎜,最大板厚250㎜。 第三节方案选择

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，现梁按600×1600，板按250mm厚，支撑高度按14.7m进行模板支撑系统的设计和安全验算。其它梁、板构件参照此进行施工。 第四节材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 第五节模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装

48+80+48l连续梁预压方案

中铁一局京沪高速铁路土建二标段九工区跨青银高速公路48+80+48米连续梁 专 项 预 压 方 案 编制： 复核： 审核： 中铁一局京沪高速铁路土建二标段九工区 二〇〇九年三月

目录 一、编制说明 (1) 二、支架现浇段预压施工方案 (1) 1．预压荷载和范围： (1) 2.加载 (3) 3．沉降现测 (3) 4．观测成果 (4) 5．安全注意事项 (4) 三、挂蓝预压方案 (4) 1．预压荷载和范围： (4) 2.加载 (7) 3．变形现测 (7) 4．观测成果 (7) 5．安全注意事项 (8)

连续梁专项预压方案 一、编制说明 在DK397+701.10处跨越青银高速公路，线路斜交角度131°52′48″。青银高速公路是青岛至银川的高速公路，路面设计宽度34.5m，此处设计高程25.83m。禹济特大桥跨越青银高速公路设计为（48+80+48）m连续梁，主墩U35里程为DK397+657.68，主墩Ｕ36里程为DK397+737.68。 梁体为单箱单室，变高度、变截面结构。箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m。顶板厚度除梁端附近外均为40cm；底板厚度40cm至100cm，按直线线性变化，腹板厚度由48至60、60至90，按折线变化。 由于本桥为连续梁，除0#块、边跨合拢段和边跨现浇段采用支架现浇外，其余节段均采用挂篮悬臂浇注。所以本桥预压有两种： 1、支架现浇段预压； 2、挂篮预压。 二、支架现浇段预压施工方案 1．预压荷载和范围： 预压范围主要为腹板和翼板交点间部分,预压荷载按照最大节段重量的1.2倍计算（芯模、人群荷载及结构物自重）。 1）全桥连续梁0#块为2节段，节段体积为251.62m3，节段重量654.213t。即连续梁预压荷载总重量为：785.06t，预压荷载50%标准预压块为147块；预压荷载100%标准预压块为293块；预压荷载120%标准预压块为352块。

模板高架支撑架体系施工方案及计算书

模板高架支撑架体系施工方案及计算书 本工程设计计算依据： （1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） （3）《建筑结构工程施工及验收规范》（GB50204） （4）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） （5）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （6）《建筑施工扣件式钢管脚手架与计算》，（JGJ130-2001） （7）《建筑施工脚手架使用手册》，中国建筑工业出版社 一、工程概况 平阳雅迪家私有限公司车间二（以下简称本工程），建设地点位于平阳县万全家具生产基地C12地块, 二层框架结构，建筑面积7945.26M2，总高12.7M。，一层层高为6.2m，二层为5.2m，最大跨度7.1M，梁最大截面240*770mm，板厚110mm，做验算参数进行计算 (1)结构及构件尺寸 层高：6.2米 楼板厚：0.11米 梁高度：0.77米 梁宽度：0.24米 (2)木楞与支撑架布置尺寸 楼板与梁底支撑架立杆步距H：1.4米 楼板底立杆纵距L1：1.1米

楼板底立杆横距L2：1.1米 梁底下木楞横距：0.2米 采用的钢管类型为ф48×3.2 (3)荷载汇总 a、楼板底模自重：0.08KN/M2 b、梁底模自重：0.08×（0.77×2+0.24）=0.14KN/M c、楼板钢筋自重：1.1×0.11=0.121KN/M2 d、梁钢筋自重：1.5×0.24×0.77=0.28KN/M e、楼板砼自重：25×0.11=2.75KN/M2 f、梁砼自重：25×0.24×0.77=4.62KN/M g、施工人员与设备荷载：2.5KN/M2 h、振捣混凝土时产生的荷载：2.1×0.5=1.05KN/M2 三、计算书 1、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。面板采用18mm厚的九夹板。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=20×1.82/6=10.8CM3 I=20×1.83/12=9.72CM4 1）强度计算（受力见图1） f=M/W<[f] 其中f---面板的强度计算值（N/mm2） M—-面板的最大弯矩（N.mm） W---面板的净截面抵弯矩

(整理)连续梁0预压方案

青山河特大桥连续梁0#块支架预压方案 1编制依据和范围 1.1 编制依据 1 新建南京至安庆铁路南京南至铜陵东、池州至安庆段NASZ-4标段青山河特大桥施工图纸及相关文件。 2 国家、铁道部、上海铁路局及地方有关方针和政策。 3 相关规范： 3.1《高速铁路桥涵工程施工技术指南》铁建设（2010）241号； 3.2《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》TB10752-2010； 3.3《高速铁路混凝土连续梁（钢材）悬臂梁浇注施工指南》TZ324-2010； 4 投标书及与宁安铁路有限责任公司签订的合同文件； 5 南京至安庆铁路剩余工程指导性施工组织设计； 6 NASZ-4标段实施性施工组织设计； 7《青山河特大桥连续梁施工专项方案》 8 近年来铁路桥梁类似工程施工经验、施工工法、科技成果；国内外相关高速铁路的施工工艺及科研成果； 9 现场踏勘调查的地形、地貌、水文、交通等资料。 1.2 编制范围 新建南京至安庆铁路南京南至铜陵东、池州至安庆段工程NASZ-4标段青山河特大桥双线（48+88+48）m无砟轨道预应力混凝土连续梁（挂蓝悬臂灌注）0#块支架预压。 2 编制原则 1 遵守国家法律及铁道部、地方政府的法律法规。

2 执行铁道部工程施工技术规范和质量检验评定标准。 3 注重质量，推进全面质量管理，确保工程质量优良。 4 采用先进的组织管理技术，统筹计划，合理安排，组织分段、分工序平行流水作业，均衡生产，保证预压工期。 5 加强安全管理，确保施工无事故。 3 工程概况 青山河特大桥在DK65+739.5～DK65+814.4处以（48+88+48）m连续梁跨青山河, 桥梁位于R=7000m的缓和曲线上，设计纵坡为6.5‰。下部结构为钻孔桩基础，上部结构设计为（48+88+48）m三孔连续梁，起讫里程DK65+685.960～DK65+871.460，起讫墩号42#、45#墩，43#、44#为主墩。 本桥0#块尺寸长14m,中支点梁高6.9m,端部梁高8.147m，中设横隔板，横隔板厚2.6米，中间过人孔为2.4×2.2m,四周设20×20cm倒角，顶板厚度40～75cm,腹板厚度80cm～130cm，底板厚度由84.1cm按圆曲线过渡到156.5cm，0#块混凝土采用 C50混凝土，共计374m3,以混凝土容重2.65t/m3计算，重992t。 压重拟采用钢筋压重，当钢筋数量不够时，可采用袋装砂/土补足。 4 预压目的 通过对0#块施工支架的加载预压，检查0#块施工支架的承载能力及其稳定性。消除支架的非弹性模量，为后期箱梁施工中底模预拱度设置提供依据，保证箱梁结构线形符合施工图纸要

模板施工方案(有计算书)演示教学

[转帖]模板施工方案（有计算书） 工作交底 为了争创优质工程，保证工程质量，对于混凝土的成型是关键，而砼的成型关键在模板。本工程标准层以下剪力墙、电梯井、管井模板采用竹胶板、多层板，标准层以上剪力墙、电梯井采用定型组合钢模板（9号楼）；平板模板采用竹胶板、多层板模板，柱模板、短肢剪力墙采用定型竹胶板及多层板。模板的采购定货统一由项目材料设备部进行调研考察，确保材料质量，模板的具体规格尺寸由项目技术部负责提供。 一、模板的加工 1、模板的组配原则 （1）、保证工程结构和构件各部分开间尺寸和相互位置的正确； （2）、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载； （3）、构造简单、装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装，符合混凝土的浇筑及养护等工艺要求； （4）、模板接缝应严密、不得漏浆。 2、模板的现场堆放及标识 本工程模板的规格较多，做好现场堆放和标识工作尤为重要，整个施工过程应处于受控状态，针对本项目的特点，特设专人负责模板的现场堆放和标识工作。模板的堆放根据施工现场总平面图布置分规格、分类型进行，模板的标识，用红色油漆在模板背面显目位置标注施工部位（注明轴线位置及标高）。 3、模板的现场运输和吊装 （1）、模板从堆放场地运输到使用部位的现场过程应处于受控状态，在模板堆放场地由模板堆放负责人按模板使用调拨单进行发放，发放前检查模板的刚度强度及几何尺寸、隔离措施、核准标识与所要发放的是否吻合方可发放。

（2）、模板现场运输过程中，由模板运输负责人负责模板质量及标识的部位。因模板的堆放场地在塔吊吊运半径范围内，故模板的现场运输由塔吊进行，当模板吊运到工程使用部位时，由模板安装负责人核准模板的规格及质量方可进行安装。 （3）、当砼强度达到可拆模时，进行模板拆除工作，拆模时，不得硬撬乱捣，须保持模板原状，拆卸后，应及时将模板组织吊运到模板堆放场地，堆放时须按模板的标识分类堆放，堆放后由模板保养人员对模板进行清理、修正、刷油，对于模板标识不清的应重新描绘。 4、模板的维修与保管 （1）、拆下的模板应及时清除灰浆。难以清除时，可采用模板除垢剂清除，不准敲砸；（2）、清除好的模板必须及时涂刷脱模剂； （3）、拆下来的模板，如发现翘曲、变形、开焊，应及时进行修理。破损的板面应及时进行修补； （4）、模板及零配件应设专人保管和维修，并要按规格、种类分别存放或装箱。 5、柱、墙模板的支设 （1）、柱模板 A、地下室部分柱采用多层板，标准层以上柱（异形短肢剪力墙）模板采用竹胶合板配合60*90木方制成定型模板，柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆，柱模的浇筑口和清扫在配模时一并考虑留出。 B、柱模板采用钢管配合Ф12钢筋柱箍进行控制尺寸，最后用花篮进行加固控制垂直度。 C、柱根部按柱宽在柱竖向钢筋上焊Ф14钢筋保证柱模下部位置，具体如图1所示。 图—1 D、柱中间采用Ф12钢筋螺杆固定模板，具体如图2所示。

模板支架专项方案计算书汇总

主体结构模板支架受力计算书计算人：复核人：

狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m共分10段结构施工。主体结构施工拟投入 8套标准段脚手架（长27.2m x宽19.8m x6.35m）。最长段模板长32m最短段模板长24m每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用①48X 3.5mm碗扣式 钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 （1）狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角 钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为 4.0m高的标准节和0.85m高的加高节， 大模板采用4000 （长）X 1980 （宽）x 6.0mm （厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用[8普通型热轧槽钢，背楞采用2 [ 10,普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mn高。在浇灌混凝土前 水平埋入一排? 25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L= 700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋①25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm

连续梁支架预压具体施工方案汇总

目录 一、编制依据 (2) 二、工程简介 (2) 三、连续梁施工预压方法 (2) 3.1、连续梁支架预压施工流程 (2) 3.2、连续梁支架预压目的 (3) 3.3、预压方法 (5) 3.4、加载方法 (5) 3.5、卸载测回弹值 (6) 3.6、支架预压控制要点 (7) 3.7、沉降观测点的设置 (7) 3.8、预拱度设置 (9) 3.9、施工注意事项 (10) 四、施工保证措施 (11) 4.1、质量技术保证措施 (11) 4.2 安全保证措施 (12) 五、连续梁现浇支架施工检算书 (16) 六、附预压荷载分布图 (16)

连续梁支架预压施工方案 一、编制依据 1.1、根据GDK274+398.06烟集河52-55号墩40m+60m+40m连续梁施工图纸。 1.2、根据铁道部现行的验收标准：《高速铁路桥涵工程施工技术指南》铁建设【2010】241号、《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》TB10752-2010、《铁路混凝土工程施工技术指南》铁建设【2010】241号、《铁路混凝土工程施工质量验收标准》TB10424-2010、《铁路混凝土结构耐久性设计规范》、JGJ166-2008《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》、JGJ194-2009《钢管满堂支架预压技术规程》以及上级技术部门所提出的技术要求等。 1.3、其他有关技术规范、规程、技术文件及上级技术部门所提出的技术要求等。 二、工程简介 烟集河特大桥支架现浇40+64+40m连续梁，桥面宽度12.2m，梁体位于半径3500m的曲线上，线路中心与梁体中心重合，中支点截面高度5.232m，端支点截面高度2.832m。中支点顶板厚度0.94m、底板厚度1.25，端支点顶板厚度0.84、底板0.85厚度。 三、连续梁施工预压方法 3.1、连续梁支架预压施工流程 支架验收→标高测量→砂袋就位→加载60%→沉降变形观测→加载100%→沉降变形观测→加载120%→沉降变形观测→表面覆盖→卸载

梁模板支撑计算书

梁模板支撑计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容 易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为4.5米，基本尺寸为：梁截面 B ×D=450mm ×1100mm ，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。 4500 1500110 图1 梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×1.100×0.600=16.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.600×(2×1.100+0.450)/0.450=1.237kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值P1 = (1.000+2.000)×0.450×0.600=0.810kN 均布荷载 q = 1.2×16.500+1.2×1.237=21.284kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.810=1.134kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3； I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4； A 计算简图