FeO_MgO_SiO_2系粘度的研究
FeO -MgO -SiO 2系粘度的研究
张传福 王 智 曾德文 谭鹏夫
(中南工业大学冶金系,长沙,410083)
摘 要 测定了半合成的不同成分的FeO -M gO -SiO 2系炉渣粘度。在w (M gO )为6%～10%,w (F e )/w (SiO 2)为1.1～1.4,温度为1200～1500℃时,炉渣粘度随w (M gO )和w (Fe )/w (SiO 2)的提高而增大;在w (Mg O )<6%时,冶炼温度控制在1300℃即能保证顺利生产;当w (M gO )>10%时,镍冶炼炉渣的温度应控制在1360℃以上;在M g O 含量较高时,可通过降低w (Fe )/w (SiO 2)得到粘度较低的炉渣。金川闪速炉炉渣的合理w (Fe )/w (SiO 2)为1.2左右。关键词 氧化镁 炉渣 粘度
收稿日期 1998-04-08 第一作者 男 教授 博士生导师
金川镍闪速炉熔炼过程中,由于矿物中氧化镁含量较高,其炉况和渣型受氧化镁含量的影响
很大,所以研究高氧化镁渣的物化性质,为生产实践提供可靠依据显得尤为重要。国内外对FeO -MgO -SiO 2系已做了许多研究[1,2],但结果互不一致。本文结合金川矿产资源特点[3],选取金川闪速炉炉渣作为母样,再以化学纯试剂配制更大范围的炉渣成分,在较大温度范围用西德哈克M E -1700高温粘度计,进行了炉渣的粘度测试。
1 研究方法
1.1 合成渣的准备
所用炉渣以金川闪速炉实际炉渣(见表1)为母样,w (Fe )/w (SiO 2)比值和M gO 含量的变化由加入分析纯的铁粉、氧化铁粉、氧化硅粉和氧化镁粉来调整。铁粉纯度为99.99%,三氧化二铁纯度为99.97%。二氧化硅为光谱纯试剂。熔渣中的FeO 按反应式:
Fe +Fe 2O 3
3FeO
配料制取。根据需要将上述事先准备好的试剂混匀,放入刚玉坩埚,再置于密闭石墨坩埚内,在1450℃下合成炉渣,熟化时间为20min 。1.2 粘度测量
粘度测量仪为西德哈克公司生产的ME -表1 实际炉渣的成分
各组分的质量分数/%
Fe M gO SiO 2w (Fe )/
w (SiO 2)41.34
8.12
35.51
1.16
1700全自动高温旋转粘度计,测量温度可达
1700℃,温度测量误差为±1%,粘度相对误差小于2.5%。先将粘度计升温至1500℃,将制好的合成渣盛于钼坩锅内,在纯氩气保护下升温至1500℃,然后缓慢降温,并开始测试。测量过程由微机在线控制,实时输出测量结果,得到不同成分的炉渣粘度随温度变化的曲线。
2 研究结果
炉渣合成按一定目标进行配料。合成炉渣的化学分析结果见表2。
在表2中,根据M gO 的质量分数(分别约为6%,8%,10%),将数据分为A ,B ,C 三组,每组w (Fe )/w (SiO 2)分别约为1.1,1.2,1.3,1.4。对应的粘度η随温度t 变化的曲线如图1、图2、图3所示。实际炉渣粘度随温度变化的曲线如图4所示。从图1～4可以看出:(1)随M gO 含量和w (Fe )/w (SiO 2)升
高,曲线向右移动,粘度明显增大。M gO 含量
第18卷第3期1998年9月
矿 冶 工 程
MINI NG AND MET ALLURGICAL ENGINEERING
Vol .18№3September 1998
表2 合成炉渣的化学组成
编号各组分的质量分数/%
Fe FeO S i O 2M gO w (Fe )/w (SiO 2)A141.4053.2335.906.101.15A243.2655.6235.466.091.22A344.6157.3533.446.271.33A445.4258.3932.486.181.39B140.2151.6936.218.351.11B241.4953.3435.268.311.18B343.3655.7533.377.701.30B444.4757.1732.348.091.38C139.4050.6534.9810.131.12C240.9152.5934.549.831.18C341.9253.8932.6210.591.29C4
43.50
55.92
32.11
10.28
1.36
一定时,粘度随w (Fe )/w (SiO 2)的升高而增
大。当w (Fe )/w (SiO 2)相同时,粘度值随M gO 含量的升高而增大,但在1380℃以上的高温下,由于复杂络阴离子解离比较完全[4],且由于粘度低测量相对误差较大,MgO 的含量对粘度的影响不太明显
。
图1 w (M gO )=6%时η-t
关系曲线图
图2 w (M gO )=8%时η
-t 关系曲线图
图3 w (MgO )=10%时η-t 关系曲线图
图4 实际炉渣的η-t 关系曲线图
(2)一般情况下,能实现正常冶炼的熔渣粘度为1Pa ·s 左右。在粘度为1Pa ·s 时,各成分熔渣的温度如表3所示。可以得出:随着w (Fe )/w (SiO 2)值和MgO 含量的增高,η=1对应的温度提高。(3)若选择温度为1320℃左右,炉渣粘度
为1Pa ·s ,选用w (Fe )/w (SiO 2)值为1.2时,
表3 η=1对应的熔渣温度
42矿 冶 工 程第18卷
则渣中M gO 含量可控制在10%左右;若选用w (Fe )/w (SiO 2)值为1.4时,则渣中w (MgO )应控制在8%以下。
(4)实际炉渣粘度与温度关系曲线与配样
B2的粘度与温度关系曲线十分吻合。可以断定,合成炉渣的性质可实际地反映真实炉渣的性质。
3 讨 论
(1)影响粘度的主要因素是MgO 含量和w (Fe )/w (SiO 2)值的大小。当渣温在1380℃
以上时,M gO 含量和w (Fe )/w (SiO 2)的变化对粘度的影响较小。冶金炉温的控制应以M gO 含量和w (Fe )/w (SiO 2)值综合考虑而定[6]
。本文所取金川实际渣的成分见表1,按本实验得出的曲线为图4,η=1时对应的温度为1300℃,而现场实际渣温控制在1320℃左右,与本实验基本吻合。
(2)文献[2]对M gO -CaO -SiO 2-FeO 系的研究表明,粘度值随w (Fe )/w (SiO 2)的升高而降低,我们认为这是由于在其研究渣系中有CaO 的参与,使其渣性得以改善。文献[7,8]的研究表明,在FeO -SiO 2和Ca O -FeO -SiO 2体系的硅炉渣中,一定量的氧化钙有助于降低炉渣熔体的粘度。由此可知,炉渣粘度的降低并不是由于w (Fe )/w (SiO 2)增大引起的,而是由于加入CaO 的原因。
4 结 语
(1)对于以金川闪速炉高镁炉渣为母样的实验室合成炉渣,其粘度随MgO 含量、w (Fe )/w (SiO 2)的升高而增大。
(2)当渣中w (MgO )<8%,在通常的冶炼操作温度1320℃,不会引起炉渣粘度的剧烈波动。而w (M gO )>10%时,炉渣温度至少应控制在1360℃以上,否则炉渣粘度会激剧增大。
(3)当MgO 含量相同时,w (Fe )/w (SiO 2)控制在1.2左右时,炉渣粘度最小且无太大区别。从降低能耗和经济方面考虑(减少熔剂的加入量),工业生产中应取w (Fe )/w (SiO 2)为1.2。
参
考
文
献
1 Kozakevitch P .Revue M etall ,1954,51:5692 曾德文.中南工业大学学报,1997,28(4):3433 周旦荣.有色金属(冶炼部分),1986,6:52～56
4 Votskey A ,et al .Theory of M etallurgical Processes Py -rometal lurgical Process ,M IR Publ ishers ,1978.114～1265 王智.镍闪速熔炼高镁炉法渣型的研究:[硕士论文].长
沙:中南工业大学,1998
6 北京有色冶金设计研究总院编.重有色金属冶炼设计手册(铜镍卷).北京:冶金工业出版社,1996.5467 屈经文.有色金属(冶炼部分),1981,4:52～558 КурочкинА.Ф.,Компл.испол.минер,сырья,1983,
12:33～36
VISC OSITY OF FeO -MgO -SiO 2SYSTEM :A STUDY
Zhang Chuanfu Wang Zhi Zeng Dewen Tan Peng fu
(Central South U niversity of Technology ,Changsha 410083)
ABSTRAC T From the determination of viscosity of the FeO -MgO -SiO 2slags sy stem with different
compositio ns ,it is concluded that at M gO contents of 6%～10%,Fe to SiO 2ratioes of 1.1～1.4and temperatures of 1200～1500℃,the viscosity of slags increases with increasing M gO content and Fe to SiO 2ratio .At MgO content of below 6%,the smelting temparature is kept at 1300℃so that pro -duction may be ensured ;at M gO content of above 10%,the smelting temperatare of nickel slags should be kept at above 1360℃;and at higher M gO contents ,low -viscosity slag s can be obtained by controlling the Fe to SiO 2ratio .Moreover ,it is considered that the reasonable Fe to SiO 2ratio should be 1.2,and addition of CaO can lead to the reduction in slag viscosity .KEY WORDS M gO , Slag , Viscosity
43
第3期张传福等:FeO -M gO -SiO 2系粘度的研究
粘度与运动粘度
粘度与运动粘度 Prepared on 22 November 2020
动力粘度与运动粘度 Viscosity and kinematic viscosity 流体具有粘性，所以当流体在管道内流动时，紧贴管壁的流体将被粘附于管壁上，而管中心的流体则以一定速度流动．所以，由于粘性力作用，管内各流体层将形成一定规律的速度分布． 根据牛顿的总结：在流体运动中，阻滞剪切变形的粘性力F与流体的速度梯度和接触面积成正比，并与流体的性质有关，其数学表达式为 F＝μA （1－15） 式中――流体垂直于速度方向的速度变化率； A――接触面积； ――表征流体粘性的比例系数，称为动力粘度或简称粘度，单位是：（N·s / m2）或(Pa．s)． 流体的动力粘度与密度的比值为运动粘度v，即 V＝（1－16） 运动粘度v的单位是m2／s简称斯． 温度对于流体粘度有较大影响，它对气体和液体的影响是不同的．对于气体，温度升高时气体分子运动加剧，由于气体的粘性切应力主要来自流层之间分子的动量交换，所以粘性增加；对于液体，由于温度升高时其内聚力减小，所以粘性减小． 从目前已经发表的资料来看，液体粘度与温度T之间的关系可写成如下形式： ＝A exp（）（1－17） 式中，A，B，C均为由流体性质确定的常数．在(20－80)℃温度范围内在粘度与温度的关系为i＝0e－（t－t0）（1－18） 式中――t℃时的介质动力粘度； ――t℃时的介质动力粘度； —－介质粘温系数． 关于液体粘度的测量方法，在流体力学教材和有关的专门书籍中有介绍，这里就不再重复了．
气体的粘度大体上是随绝对温度的平方根成正比增加的．只要不是在很高的压力下，一般认为不随压力改变而变化．对于混合气体．其粘度可在已知各成分气体的摩尔百分比及各 哉扯鹊奶跫拢上率郊扑悖/p> （1－19） 式中――i成分的气体粘度； Xi――i成分气体的摩尔百分比； Mi——i煞制宓姆肿又柿浚—2列出蒸馏水和某些气体的粘度．
流体密封的磁流变流体粘度特性分析
流体密封的磁流变流体粘度特性分析＋ 常健姚黎明 （ｊ：海工程技术大学机械工程学院上海２００３３６） 唱摘要：叙述ｒ流体密封中磁流变流体（Ｍａ印ｅｔｏｒｂｅｌｏｇｉｃａｌＦｌｕｉｄ，简称ＭＲＦ）的磁变效应。介绍了纳米Ｆｅ３０。磁 髓流变流体的粘度特性实验，并对磁流变流体的粘度特性进行分析。为磁流变流体在流体密封中的应用提供参考依 》据。 釉关键词：磁流变流体流体密封粘度特性Ｔ卜ｌＩ了‘Ａ ‘、，、 Ａ衄ｌｙｓｉｓ佣ｔｈｅＶｉｓｃｉｄｉｔｙＰｍｐｅｎｉｅｓｏｆＭａｇ呲ｔｏｒｂｅｌｏｇｉｃａｌ ＦｌｌＩｉｄＵｓｅｄｉｎＦｌｕｉｄＳｅａｌ ＣｈａｎｇＪｉａｎＹａＯＬｊｍｉｎｑ （ｃｏｌｌ。ｇｅ０ｆＭｅｃｂａｎｉｃａｌＥⅡ画ｎｅｅ＾“ｇ，ｓｈａ“ｇｈａｉｕｎｉｖｅｒｓｉ‘ｙｏｆＥ”ｇｉｎｅｅ＾ｎｇｓｃｊｅｎｃｅ，ｓｈ８“ｇｈａｊ２００３３６，ｃｈｉｎａ）Ａｋｈ州：卟。ｐａｐｅｒｓｔａｔｅｄＭａｇｎｅｔｏｒｂｄｏｇｉｃａｌ脚÷ｃｔ（ＭＲＥ）ｏｆＭａｇｎｅｔｏｒｂｅｌｏｇｉｃａｌＦｌｕｉｄ（ＭＲＦ）ｉｎｎｕｉｄｓ明ｌｓ，ｉｎｔｏｄｕｃｅｄａｎｄ粕ａ叶ｓｅｄｔｈｅｖｉｓｃｉｄｉ‘ｙｅｌｐｅｄｍｅｎ协ｐｒｏｐｅ啊０ｆｎａｎｏＦｅ３０４Ｍ８９ｍｔｏｒｂｅｌｏｇｉｃａｌＦｌｕｉｄ（ＭＲＦ）． Ｋｅｙｗｏｒ如：Ｍ哩雕帅ｒｂｄ叫４ｃ柚ｎ．１ｉｄＦｌｌＩｉｄｓｅｍＶ蛐ｍｔｙ Ｐ雌ｎｙ 在液体中加入微小磁性粒子形成的非胶体悬浮液，具有磁流变效应（Ｍａｇｎｅｔｏｒｂｅｌ唧ｃａｌＥＨｋｔ，ＭＲＥ）。即在外界磁场作用下，磁性液体的粘度会发生改变，从而改变其流变特性，而当去掉外界磁场时流体的粘度又回到原来的状态。这种可用磁场控制的磁性液体称为磁流变流体（Ｍ８９ｌｌｅｔｏｒｂｅｌｏｇｉｃａｌｎｕｉｄ，ＭＲＦ）。当磁流变流体中的微小磁性粒子达到纳米级时（直径约小于１００ｎｍ），即为磁流变流体。纳米磁流变流体具有超顺磁性，其粘度、屈服应力等力学性能不但随外部磁场的变化而改变，而且对磁场的响应时间只有几毫秒，容易实现快速实时精确控制，因此具有广泛的工程用途，液体密封就是其在工程中的主要应用之一。液体密封由磁极、磁靴及磁流变流体等组成，可用于轴、轴承等部件的润滑油密封。将磁流变流体置于传动轴的轴承外部，与轴接触。在磁靴的局部磁场作用下使磁流变流体的粘度变得很大，阻止轴承处的润滑油流出箱体外，从而起到密封作用。液体密封的密封面光滑柔软，不会产生噪声及接触摩擦发热；密封面液体的损耗很小，而且能自动补充损耗的液体，避免了传统接触式密封的磨损失效。 液体密封的密封效果主要与所使用磁流变流体的粘度特性有关，而磁流变流体的粘度特性又取决于流体的成分和所受磁场的强度。随着液体密封的推广使用，有必要进行实验研究与分析，探讨磁流变流体的粘度特性与流体成分、磁感应强度等条件之间的关系，为液体密封的设计、制造和应用提供理论依据。１实验及数据分析 在磁流变流体的粘度特性实验中，测量液体粘度的仪器采用ＮＤＪ．１型旋转式粘度计；测量磁感应强度的仪器是ｃＴ－５Ａ型特斯拉计；磁场发生器由ＴＤＧｃ型调压变压器、自制环形线圈和二极管全波整流器等组成。实验所用的纳米ＭＲＦ由三部分组成：基液、纳米级的固体磁性微粒和稳定剂。其中基液使磁流体具有液体的性质，固态磁性颗粒选用纳米级的Ｆｅ，０。。实验环境平均温度为２５℃。因为铁的氧化物是一种使用较为普遍的磁性颗粒，其中Ｆｅ，ｏ。的成本最低、加工方便、制造工艺成熟，而且它还是最早找到的超顺磁性微粒，所以实验选用Ｆｅ，Ｏ。作为纳米可控流体中的固态磁性颗粒。粒子颗粒的大小将大大影响磁流变流体的性能，为得到稳定的纳米磁流变流体，本实验采用１０ｎｍ固态磁性微粒，流体的中磁性微粒所占质量百分比为５％、１５％、２５％和３２％四种。 对含有四种不同质量百分比磁性微粒的纳米磁流变流体，分别在实验中改变对其施加的磁感应强度，得到以下几种不同的特性曲线（见图１）。图ｌ表示了四种质量百分比纳米磁流变流体的Ｂｍ的实验曲线，对图１中的各曲线应用最小二乘法原理，得到不同质量百分比的Ｂ世关系（见表１）。表ｌ中相关系 ?基金项目：上海市科委纳米专项基金． 作者简介：常健．男，１９５４年生，高级工程师，主要从事汽车及机械设计、实验工作Ｅ—ｍｄ：ｃｈ蚰商ｉａｒ酗＠１６３唧ｎ 《润滑与密封》 ¨协％她万方数据
低粘度羟丙基甲基纤维素的黏度特性及应用领域讲解学习
低粘度羟丙基甲基纤维素的黏度特性及应用领域 羟丙基甲基纤维素HPMC为白色至微黄色的粉状物或粒状物，无味、无臭、无毒。根据黏度大小，可将其分为低粘度和高黏度的羟丙基甲基纤维素。黏度是高分子材料的内在性质之一，是由液体在流动时分子间相互作用产生阻力形成的。黏度性质与高分子的凝胶性、成膜性、增稠性、保水性、分散性和黏结性等关系密切。黏度行为是指溶液黏度随环境条件的变化与适应性。 低粘度羟丙基甲基纤维素HPMC具有良好的水溶性，透明度高，凝胶性能好，流动性能强，有表面活性，被广泛应用于医药食品、石油化工、建筑、纺织和电子等行业。利用纤维素醚制备的薄膜等工业产品具有较高机械强度、柔韧性、耐热性和抗寒性，并且与各种树脂和增塑剂有很好的相容性，是良好的包衣材料。然而，低粘度羟丙基甲基纤维素水溶液具有热凝胶行为，可溶于冷水，受热可形成凝胶析出，冷却后再次溶解。这与一般的天然高分子材料（如淀粉）在冷却条件下形成凝胶有显著的不同。在热凝胶变化的过程中，羟丙基甲基纤维素溶液黏度发生较大变化。粘度行为受到多种因素的影响。笔者考察了在温度、pH、浓度、增黏剂、盐分等变化条件下低粘度羟丙基甲基纤维素粘度变化的规律，旨在为利用其粘度特性服务于生产领域提供参考。 1、材料与方法 1.1主要原料及设备“麦斯”羟丙基甲基纤维素，低黏度，平均分子量40kD，戈麦斯化工（中国）有限公司；结冷胶，河南中尚生物科技有限公司；NaOH，分析纯；NaCl，分析纯。NDJ-8S 型数显黏度计，上海衡平仪器仪表厂；磁力加热搅拌器，金坛市成辉仪器厂；双层圆盘电炉，嘉兴市凤桥电热器厂；电热恒温水浴锅，上海精宏实验设备有限公司。 1.2试验方案主要考查质量分数、温度、酸碱度、促凝剂、盐分质量等对羟丙基甲基纤维素溶液黏度的影响。羟丙基甲基纤维素质量分数设计为1%～8%；温度变化范围设为20～60℃；pH为2～12；结冷胶质量分数为0．10%～0．40%；盐分质量分数为0．1%～0．9%。 1.3试验方法 1.3.1羟丙基甲基纤维素溶液的制备方法。将一定量的去离子水加热到70～75℃，根据试验方案称取一定量的原料，将其溶解。纤维素溶解需在磁力加热搅拌器上进行，搅拌速度300r/min，溶解10min，静置以消除气泡，冷却至室温，备用。 1.3.2羟丙基甲基纤维素溶液黏度的测定方法。采用NDJ－8S型数字式黏度计测量粘度，先估计溶液黏度，参照各个转子量程选择合适转子，将溶液移入直径不小于60mm、高度不低于120mm的筒形容器中，开启电源，将转子置于溶液中，待黏度读数稳定后，记录粘度。 2、结果与分析 2.1羟丙基甲基纤维素质量分数对溶液黏度的影响从图2可以看出，羟丙基甲基纤维素质量分数对溶液粘度有直接的影响。粘度变化趋势是随着羟丙基甲基纤维素质量分数的升高而升高。随着羟丙基甲基纤维素浓度的增加，分子间摩擦力、相互作用及阻滞力增加，流动性减小。从曲线来分析，黏度与质量分数呈指数变化关系，当质量分数为1%～6%时曲线变化较缓，6%～8%时曲线陡增。
非牛顿流体力学研究进展
非牛顿流体力学研究进展 摘要 对非牛顿流体流变学特性的正确理解程度直接影响我们对非牛顿流体本质特性的理解，所以研究非牛顿流体的流变学特性有助于人类更好的驾驭非牛顿流体，对建立非牛顿流体的本构方程、从数学上描绘非牛顿流体具有重要的意义。近来,国内外学者从非牛顿流体不同的应用范围对非牛顿流体的流变特性开展了大量的研究。比如对聚合物和表面活性剂溶液流变特性的研究、对食品生产辅助材料流变特性的研究、以及对聚合物溶液和石油等流变特性的研究等。 关键词：非牛顿流体；本构方程；流变特性
前言 非牛顿流体是不服从粘度的牛顿定律的流体。非牛顿流体力学是研究非牛顿流体的本构方程，材料参数（函数）的测量和非牛顿流体的流动等的学科。在国内由于国民经济的急需,非牛顿流体力学日益受到科技界的重视，不少单位从应用的角度出发进行了这方面的研究工作。 1978年全国力学规划认为非牛顿流体力学是必须重视和加强力量的薄弱领域，此后非牛顿流体力学有了很大的发展。1979年后在北京、成都、青岛等地举办了多次讲习班。许多国外非牛顿流体力学家、流变学家访问了中国并举办了讲座。1982年4月召开的第2届全国多相流体力学、非牛顿流体力学和物理一化学流体力学学术会议，同第l届会议相比,非牛顿流体力学方面的研究进展显著。1983年10月第2届亚洲流体力学会议上，中国宣读了8篇非牛顿流体力学方面的论文。1985年11月在长沙召开的第3届全国流体力学会议和第1届全国流变学会议上，宣读了非牛顿流体力学论文几十篇。目前在北京、上海、成都等地正逐渐形成非牛顿流体力学研究和教学的基地。
非牛顿流体力学研究进展 自然界最常见的流体以空气和水为代表,通常被认为是牛顿流体,它们的主要特征是切应力和切应变率之间的关系服从牛顿内摩擦定律,在流体力学的发展史上,经典流体力学的研究对象主要局限在牛顿流体的范畴,迄今为止已经形成了比较完整的理论体系。应该指出的是,在自然界和工程技术界,还存在一系列形形色色的非牛顿流体,比如油漆、蜂蜜、牙膏、泥浆、煤水浆、沥青和火山熔岩等,它们往往具有与牛顿流体不同的本构方程和流动特性。此外,随着科学技术的发展,某些原本被认为是牛顿流体的介质在精细的观测或特殊的情况下也被发现存在非牛顿流体的特性。 以血液在毛细管中的流动为例,Poiesulell于19世纪初的研究结果认为它具有牛顿流的特征；1942年CoPIey的测量却表明它存在剪切稀化的非牛顿流特性；1972年Huang等人的进一步实验测定了血液的迟滞环和应力衰减特性,定量给出了描述血液触变性的曲线。再比如,在水锤这一类瞬变运动中,由于特征时间非常短,水也会在瞬间呈现出弹性等非牛顿流体才可能存在的特征。在微流动中,当特征尺度非常小时,水分子旋转效应对流动的影响也会使水呈现出微极性流体所具有的非牛顿流特征。 当前,国际上非牛顿流体力学中重要的研究领域有以下几个方面。 (一)本构方程 本构方程最好用张量形式写出,它不但能满足对坐标系具不变性的原则,而且形式简练。对于不可压和各向同性的流体,其应力张量S可写成:S=pI十T,` 式中p为标量,I为单位张量,T为偏应力张量。非牛顿流体力学与牛顿流体力学不同,由于它不能用一种本构方程来适用各种流动情况,所以发展了各式各样的本构方程。 （1）广义牛顿流体这种流体没有弹性,但其粘度是剪切速率的函数,其本构方程如下: T=η（Ⅱ）A， 其中A为里夫林一埃里克森张量(应变率张量的两倍)；Ⅱ一1/2trA2,为A的第二个不变量；η（Ⅱ）为各种粘度函数。 (2)具有屈服应力的流体石油工业中的钻井泥浆和牙膏等物质具有一屈服应力τy。当剪应力低于τy时,流体静止；当剪应力超过τy时,流体流动。此种流体也称为粘塑性流体。 (3)触变性流体当施加剪切速率γ0于凝胶漆等物质时,剪切应力达到τ0。当γ0保持
温度与空气粘度的关系
摄氏温 度绝对温度密度中间值1 中间值2 中间值3 动力粘度 (м) 运动粘度(v) ℃K kg/m-3 10-5Pa·s 10-5m2/s -50 223 1.584 675.845 0.7382668 345 1.446243214 0.913032332 -40 233 1.515 675.845 0.7884786 355 1.501096675 0.990822888 -30 243 1.453 675.845 0.8397798 365 1.554961643 1.070173189 -20 253 1.395 675.845 0.8921478 375 1.607876355 1.152599538 -10 263 1.342 675.845 0.9455612 385 1.659877461 1.236868451 0 273 1.293 675.845 1 395 1.711 1.323279196 10 283 1.247 675.845 1.0554452 405 1.761277409 1.412411715 20 293 1.205 675.845 1.1118788 415 1.810741555 1.502690087 30 303 1.165 675.845 1.1692839 425 1.85942278 1.596071056 40 313 1.128 675.845 1.2276443 435 1.907349957 1.690913083 50 323 1.093 675.845 1.2869445 445 1.954550551 1.788243871 60 333 1.06 675.845 1.3471699 455 2.001050681 1.887783661 70 343 1.029 675.845 1.4083066 465 2.046875189 1.989188716 80 353 1 675.845 1.4703411 475 2.092047703 2.092047703 90 363 0.972 675.845 1.5332606 485 2.136590699 2.19813858 100 373 0.946 675.845 1.5970528 495 2.180525568 2.304995315 120 393 0.898 675.845 1.7272089 515 2.266651391 2.52411068 140 413 0.854 675.845 1.8607203 535 2.350576717 2.752431753 160 433 0.815 675.845 1.997505 555 2.432439213 2.984587992 180 453 0.779 675.845 2.1374863 575 2.512364181 3.225114481 200 473 0.746 675.845 2.2805928 595 2.590465901 3.472474399 250 523 0.674 675.845 2.6516034 645 2.778407568 4.122266421 300 573 0.615 675.845 3.0408007 695 2.956992772 4.808118329 350 623 0.566 675.845 3.4473716 745 3.127367595 5.525384444 400 673 0.524 675.845 3.870603 795 3.290475051 6.279532541 500 773 0.456 675.845 4.7645871 895 3.597902086 7.890136153 600 873 0.404 675.845 5.7184377 995 3.884198529 9.614352794 700 973 0.362 675.845 6.728609 1095 4.152965046 11.47227913 800 1073 0.329 675.845 7.7921196 1195 4.406916403 13.39488268 900 1173 0.301 675.845 8.9064175 1295 4.648152672 15.44236768 1000 1273 0.277 675.845 10.069285 1395 4.878334012 17.61131412 1100 1373 0.257 675.845 11.278772 1495 5.098797307 19.83967824 1200 1473 0.239 675.845 12.533147 1595 5.310636395 22.22023596
动态流变行为研究1
高密度聚乙烯共混体系动态流变行为研究1 白露，李艳梅，杨伟，谢邦互，杨鸣波 (四川大学高分子科学与工程学院，高分子材料工程国家重点实验室，四川成都 610065) 摘要: 通过对两种不同相对分子质量高密度聚乙烯的共混体系动态流变行为研究，探寻了共混 物的动态流变行为随组分含量、温度、频率的变化规律，并通过共混物流变行为讨论了相形态 变化特征。研究结果表明：由于HDPE的多分散性，共混体系的流变行为偏离经典的线性粘弹 性理论模型，而且由于相对分子质量的不同，HDPE6098的动态模量和复数粘度均远大于 HDPE2911，共混体系则处于两纯样之间，呈现递变趋势。随着频率ω 的增加，纯HDPE及其共 混物熔体的复数粘度η*均呈下降趋势，表现出典型的假塑性流体的流动特征。两种HDPE 的共 混体系在不同温度的熔体均为均相结构。 关键词:高密度聚乙烯；共混；动态流变行为； 高密度聚乙烯（HDPE）作为最常用的通用塑料之一，由于具有极强的应用背景，越来越受到工业界和学术界的广泛重视。我国生产的HDPE虽然产量大，但是牌号不多，所以在应用中需要进口大量HDPE来满足市场需求，采用两种或两种以上的HDPE树脂共混以获取满足不同要求的聚烯烃材料，已经成为获得不同品级材料的简便方法，并在实际中应用。 在聚烯烃的高性能化研究过程中，已经认识到要真正进行材料设计，就必须针对体系相结构等关键科学问题进行深入的探讨，通过对加工、结构与性能关系的深入理解，从而实现产品性能的主动调控。动态流变行为是聚合物材料加工性能和使用性能的重要表征方式。从动态流变测试的数据中，可以获得有关材料内部结构的信息。Utracki[1]指出，测定小振幅振动剪切条件下的流变行为是获得聚合物共混体系相行为的最优方法。 近年来，国内外在HDPE共混体系方面开展了一些工作，但对两种HDPE共混体系的动态流变行为研究报道却较少[2]。本文将两种相对分子质量不同的HDPE通过熔融共混，考察共混物在不同组分含量、温度、频率下的动态流变行为，并通过流变行为分析共混物熔体相行为，进而探寻优化最终产品的成型加工条件，以及产品性能设计和性能调控的方法。 1 实验部分 1
HIPS填充体系的流变行为研究
万方数据
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HIPS填充体系的流变行为研究 作者：王新， 王兆波， 吴其晔， WANG Xin， WANG ZHAO-bo， WU Qi-ye 作者单位：青岛科技大学,橡塑材料与工程教育部重点实验室,山东,青岛,266042 刊名： 材料科学与工艺 英文刊名：MATERIALS SCIENCE AND TECHNOLOGY 年，卷(期)：2005,13(6) 参考文献(10条) 1.GIRISH G;RAMESH C;ASHISH L A rheological study on the kinetics of hybrid formation in polypropylene nanocomposites[外文期刊] 2001(04) 2.MICHAEL J;SOLOMON;ABDULWAHAB S;ALMUSALLAM, KURT F. SEEFELDT,Rheology of polypropylene/clay hybrid material 2001(34) 3.WANG X;WU Q;QI Z Unusual rheology behavior of UHMWPE/kaolin composites prepared via plymerization-filling[外文期刊] 2003(7) 4.吴其晔;巫静安高分子材料流变学 2002 5.KRISHNANOORTI R;GIANNELIS E P Rheology of End -Tethered Polymer Layered Silicate Nanocomposites[外文期刊] 1997(14) 6.BERSHEIN V A;EGOROVA L M;YAKUSHEV P N Molecular dynamics in nanostructured polyimide-silica hybrid materials and their thermal stability[外文期刊] 2002(10) 7.RICHARDAVAIA;SAUER B B;OLIVER K T Relaxations of confined chains in polymer nanocomposites:Glass transition properties of PEO intercalated in montmorillonite[外文期刊] 1997 8.藤屿昭光触媒材料の最前线 1996(09) 9.吕建坤;秦明;柯毓才几种高性能热塑性树脂与蒙脱土插层复合的研究[期刊论文]-高分子学报 2002(01) 10.ALEXANDER Y M Rheology of filled polymers 1990 本文读者也读过(4条) 1.何春清.戴益群.张少平.王波.王少阶.王贵友.胡春圃.HE Chun-qing.DAI Yi-qun.ZHANG Shao-ping.WANG Bo. WANG Shao-jie.WANG Gui-you.HU Chun-pu互穿网络聚合物的自由体积特性[期刊论文]-武汉大学学报（自然科学版）2000,46(1) 2.李淳.曾秋苑.孙蓉.邓华.敖宁建.LI Chun.ZENG Qiu-yuan.SUN Rong.DENG Hua.AO Ning-jian微波接枝CPVC改性秸秆纤维/HDPE复合材料的界面性能[期刊论文]-塑料2011,40(1) 3.王立春HIPS熔融插层硅酸盐复合材料及阻燃优化研究[学位论文]2006 4.张春红.陈秋玲.孙可伟.ZHANG Chun-hong.CHEN Qiu-ling.SUN Ke-wei植物纤维微波辐射预处理的研究进展[期刊论文]-高分子通报2008(12) 引用本文格式：王新.王兆波.吴其晔.WANG Xin.WANG ZHAO-bo.WU Qi-ye HIPS填充体系的流变行为研究[期刊论文] -材料科学与工艺 2005(6)
流量测量中常用的流体参数
流量测量中常用的流体参数 对工业管道流体流动规律的研究、流量测量计算以及仪表选型时，都要遇到一系列反映流体属性和流动状态的物理参数．这些参数，常用的有流体的密度、粘度、绝热指数(等熵指数)、体积压缩系数以及雷诺数、流速比(马赫数)等；这些物理参数都与温度．压力密切相关。流量测量的一次元件的设计以及二次仪表的校验，都是在一定的压力和温度条件下进行的。若实际工况超过设计规定的范围，即需作相应的修正。 一、流体的密度 流体的密度( )是流体的重要参数之一，它表示单位体积内流体的质量。在一般工业生产中，流体通常可视为均匀流体，流体的密度可由其质量和体积之商求出： ＝（1－2） 式中m——流体的质量，kg； V——质量为m的流体所占的体积，m3 密度的单位换算见表1—3。
各种流体的密度都随温度、压力改变而变化．在低压及常温下，压力变化对液体密度的影响很小，所以工程计算上往往可将液体视为不可压缩流体，即可不考虑压力变化的影响．但这只是一种近似计算。而气体，温度、压力变化对其密度的影响较大，所以表示气体密度时，必须严格说明其所处的压力、温度状况．工业测量中，有时还用“比容”这一参数。比容数是密度数的倒数，单位为m3／kg。 二、流体的粘度 流体的粘度是表示流体内摩擦力的一个参数。各种流体的粘度不同，表示流动时的阻力各异。粘度也是温度、压力的函数．一般说来，温度上升，液体的粘度就下降，气体的粘度则上升．在工程计算上液体的粘度，只需考虑温度对它的影响，仅在压力很高的情况下才需考虑压力的影响。水蒸气及气体的粘度与压力、温度的关系十分密切．表征流体的粘度，通常采用动力粘度( )和运动粘度(v)，有时也采用恩氏粘度(°E)．
流体的粘度
R B Bird, W E Stewart, E N Lightfoot. Transport Phenomena (2ed edition). New York: John Wiley & Sons Inc., 2002 （中译本：传递现象，戴干策等译，化学工业出版社，2004） 分子相互作用势能 关于分子之间的相互作用势能，对非极性分子，有一个相当准确的经验式，即Lennard-Jones 势能 ??????? ???? ??-??? ??=6124)(r r r σσε? 其中σ为分子的特征直径，或称为碰撞直径，ε是特征能量，实际上是成对分子之间的最大吸引能。许多物质的参数σ和ε可以实验手册中查到，或用下式估算 c 77.0kT =ε，()31c c 81023.5p T ?=σ 其中的c T 和c p 分别是临界温度和临界压强。（原文是()3 1c c 44.2p T =σ，σ的单位是m 1010-，c p 的单位是atm ，P22）。 牛顿粘性定律与粘度的定义 y v x yx d d μτ-= 式中yx τ表示作用在垂直于y 方向的单位面积上x 方向的力。式中的比例系数μ是流体的特性，定义为粘度，单位是s Pa ?。通常用粘度除以流体的密度（单位体积的质量） ρ μν= 称为运动粘度，单位是-12s m ?。 广义牛顿粘性定律 作用在流体中任意一个表面上的力（应力）由两部分构成：一部分与热力学压强有关，另一部分与粘性力有关。无论流体静止或运动，压力都将存在，而且总是垂直于外表面。粘性力只在流体内部存在速度梯度时才存在，通常与表面有一定的角度。 ij ij ij p τδπ+= 式中i 和j 分别表示x 、y 和z 三个方向，ij π表示垂直于i 方向的单位面积上j 方向的力，或者说在正i 方向的j 方向的动量通量，ij δ是Kronecker Delta 函数，ii ii p τπ+=称为正应力，ij ij τπ=称为剪切应力。τ称为粘性应力张量，π称为分子应力张量。 ij z y x j i i j ij z v y v x v x v x v δκμμτ???? ????+??+????? ??-+???? ????+??-=3 2 []δv v v τ)(32)(???? ? ??-+?+?-=+κμμ 上两式分别表示广义牛顿粘性定律的分量式和张量式，ji ij ττ=，常数()κμ-3/2来自于约定。κ称为膨胀粘度，对理想单原子气体0=κ，对不可压缩液体0=??v ，κ亦消失。 （组合动量通量等于分子动量通量与对流动量通量的和：vv τδvv πρρ++=+p ） 粘度的性质 低密度气体的粘度随温度升高而增加，液体的粘度通常随温度的升高而下降。在气体中，
磁性液体
磁性液体 磁性液体(Magnetic Liquids)，又称磁流体(Magnetic Fluids)、铁磁性流体(Ferromagnetic fluids)、磁性胶体(Magnetic Colloids)。它是由纳米级(一般小于10nm)的磁性颗粒(Fe3O4 ,γ- Fe2O3 ,Fe ,CO,N ,Fe-CO-N合金、a-Fe3N及γ-Fe4N等)，通过界面活性剂(梭基、胺基、轻基、醛基、硫基等)高度地分散、悬浮在载液(水、矿物油酒旨类、有机硅油、氟醚油及水银等)中，形成稳定的胶体体系。即使在重力、离心力或强磁场的长期(5-8年)作用下，不仅纳米级的磁性颗粒不发生团聚现象，保持磁性能稳定，而且磁性液体的胶体也不被破坏。这种胶体的磁性材料被称为磁性液体。 磁性液体既具有一般软磁体的磁性，又具有液体的流动性。磁性液体中的纳米级磁发达到饱和。同时由于粒子内部的磁矩在热运动的影响下任意取向，粒子呈超顺磁状态，因此磁性液体也呈超顺磁状态。一旦有外磁场的作用，分子磁矩立刻定向排列，对外显示磁性。随着外磁场强度的增加，磁化强度也成正比的增加。达到饱和磁化后，磁场再增加时，磁化强度也不再增加。当外加磁场消失后，磁性颗粒立即退磁，几乎没有磁滞现象，其磁滞回线呈对称”S”型。这种具有液体流动性的磁性材料才是真正的磁性液体。 磁性液体是1965年美国宇航局为解决太空人宇航服头盔转动密封问题由S.S.Pappel研究成功的。在1965年获得世界上第一个具有实际应用的制备磁性液体的专利。他是将磁铁矿粉、界面活性剂(油酸)和润滑油混合在一起，在球磨机中球磨，最后利用离心方法去掉大颗粒而研制成功的。1966年，日本东北大学饭坂润三也研制成功，从此开始了磁性液体的广泛应用。尤其是W. Ostwald等人利用化学反应也制取了具有一定磁性能的胶体。不过这种磁性胶体或因为磁性颗粒的直径过大，或因为界面活性剂选择不当等原因，使得磁性胶体极不稳定，很难获得应用，因此也未获得足够的重视。60年代美国和日本研制成功后，人们对磁性液体的特殊性能进行了广泛的探索和研究，并把它应用于科学实验和工业装置中。美国60年代成立了磁性液体公司，专门从事磁性液体的应用研究。苏联、英国、法国也相继开展磁性液体的技术研究。中国于70年代开始磁性液体的研制及应用研究。这种新型功能材料已在航天航空、冶金机械、化工环保、仪器仪表、医疗卫生、国防军工等领域获得广泛应用。 磁性液体的发展按纳米级磁性颗粒被利用的时间顺序及特性可以分成3个阶段。60年代初，第一代铁氧体磁性液体(ferrite magnetic fluids)问世。80年代第二代金属磁性液体(metal magnetic fluids)出现。进入90年代日本研制出第三代氮化铁磁性液体(( i roir nitrifle magnetic fluids)。第一代铁氧体磁性液体问世解决了有无问题，第二代金属磁性液体的出现把磁性能提得更高(Ms:0.17T(1700 Gs) )，第三代氮化铁磁性液体既具有良好的抗腐蚀性能又具有较高的磁性能。 磁性液体的特性是磁性颗粒、界面活性剂及载液性能的综合表征。作为一种特殊的胶体体系，磁性液体同时兼有软磁性和流动性，因此它具有特殊的物理特性化学特性及流体特性。
聚合物流变学导论2006秋-11-拉伸粘度
Influence of extensional hardening to foaming 炭黑对橡胶性能的影响 1.炭黑作为橡胶的补强剂,提高模量,断裂强度,耐磨性等具有重要作用; 2.炭黑对橡胶的熔体剪切粘度,拉伸粘度有重要影响,因此对加工行为有重要影响; 3.不同种类的炭黑具有不同的性质,如比表面积,结构性等,对橡胶的影响各不相同,因此,需要考察炭黑对拉伸性能的影响. 炭黑对丁苯橡胶拉伸粘度的影响 从图可见，该曲线与聚乙烯、聚苯乙烯熔体的拉伸流动曲线有区别，即使在最低的ε = 1.8×10-4s -1也没有稳态粘度的趋势，反而持续上升，这是应变硬化的结果。 不存在稳态粘度,橡胶在外力拉伸作用下发生结晶,导致拉伸粘度提高. 炭黑用量对丁苯橡胶拉伸流动的影响 图(a) 1.炭黑用量增加，拉伸粘度升高， 2. 在较低的伸长率下断裂。 图(b) 1.拉伸粘度随炭黑用量减小 和拉伸速率增大而降低，2.同时随拉伸速率增大，不 同炭黑用量的胶料之间，其粘度差别缩小，这与炭黑用量对剪切粘度的影响所得结果相似。这可能与在高应变速率下炭黑网络受破坏有关。
在炭黑用量、结构性相同的条件下，炭黑表面积对丁苯橡胶拉伸粘度的影响如图所示：从图可见，随着炭黑表面积增大(N234＞N347＞N351＞N550)，粘度增大。在炭黑用量相同，表面积相近的条件下，炭黑结构性对拉伸粘度的影响如图所示: 从图可见，随着结构性增高(N347＞N330＞ N326)，拉伸粘度有所提高，但流动曲线形状不变。 炭黑表面积和结构性对丁苯橡胶拉伸流动的影响1.从上述结果可见，表面积大的炭黑，其胶料在拉伸流动过程中易产生我们需要 的应变硬化效应，而结构性的改变，对应变硬化效应影响很小。据此，科顿等建议，‘采用结构性较低而表面积较大的炭黑(如低拉伸中超耐磨炉黑N231)较好。 2.因为结构性低，有效体积较小，剪切粘度较低，而表面积较大(粒径小)则拉伸应 变硬化效应较强。这样的混炼胶对某些加工过程有利． 含N330和N23l的丁苯混炼胶与含N330的天然橡 胶的拉伸流动曲线 1.当伸长率为300％ (即ε＝1.4)时，含 N23l的丁苯混炼胶的应力比含N330 的高30%，可见N231较好，这是因 为N23l的表面积比N330的大。 2.在室温条件下，天然橡胶混炼胶比 丁苯橡胶混炼放有高得多的扯断应 (5000kPa)和扯断伸长率(ε=2.4)。天 然胶料在室温条件下当伸长率超过 300％时，其应力—应变曲线陡然上 升，这是应变结晶的结果，而100o C 时是没有强烈应变硬化效应的。 中岛认为，对于炭黑与橡胶之间的混炼，希望产生应变硬化， 以便分散。为此，耍提高密炼机转子的转速，并且转子凸棱 与室壁之间的间隙要小些，采用低温或分段混炼。 拉伸流变行为的研究方法 ?Stretching method ?Spinning ?Converging flow method ?Capillary break up ?Stretching method Stretching techniques z A Filament Stretching Extensional Rheometer is used to measure the transient extensional viscosity of fluids with varying polymer concentrations. z The diameter of the stretching filament is monitored using a planar LASER device allowing a computer-ontrolled motor to maintain a constant extension rate acting on the fluid. z An extremely sensitive force tranducer is attached to the upper fluid plate sample holders, and is used to measure the force acting on the filament. z Advantages: 1.The process allows the extensional viscosity to be measured in a nearly shear-free flow. 2.Experiments can be run at a variety of extension rates and can reach relatively large Hencky strains
特性粘度的测试
实验二乌氏粘度计测定聚合物的特性粘度 一、实验目的 粘度法是测定聚合物分子量的相对方法，此法设备简单，操作方便，且具有较好的精确度，因而在聚合物的生产和研究中得到十分广泛的应用。 通过本实验要求掌握粘度法测定高聚物分子量的基本原理、操作技术和数据处理方法。 二、实验原理 分子量是表征化合物特征的基本参数之一。但高聚物分子量大小不一，参差不齐，一般在103～107之间，所以通常所测高聚物的分子量是平均分子量。测定高聚分子量的方法很多，本实验采用粘度法测定高聚物分子量。 高聚物在稀溶液中的粘度，主要反映了液体在流动时存在着内摩擦。在测高聚物溶液粘度求分子量时，常用到下面一些名词。 如果高聚物分子的分子量愈大，则它与溶剂间的接触表面也愈大，摩擦就大，表现出的特性粘度也大。特性粘度和分子量之间的经验关系式为： 式中，M 为粘均分子量；K为比例常数；alpha是与分子形状有关的经验参数。K和alpha值与温度、聚合物、溶剂性质有关，也和分子量大小有关。K 值受温度的影响较明显，而alpha值主要取决于高分子线团在某温度下，某溶剂中舒展的程度，其数值解与0.5～1 之间。K 与alpha 的数值可通过其他绝对方法确定，例如渗透压法、光散射法等，从粘度法只能测定[η]。 在无限稀释条件下 因此我们获得[η]的方法有二种；一种是以ηsp/C对C 作图，外推到C→0 的截距值；另一种是以lnηr/C对C作图，也外推到C→0 的截距，两根线会合于一点。方程为：
测定粘度的方法主要有毛细管法、转筒法和落球法。在测定高聚物分子的特性粘度时，以毛细管流出发的粘度计最为方便若液体在毛细管粘度计中，因重力作用流出时，可通过泊肃叶公式计算粘度。 (m=1)。 对于某一只指定的粘度计而言，（4）可以写成下式 省略忽略相关值，可写成： 式中，t 为溶液的流出时间；t0为纯溶剂的流出时间。 可以通过溶剂和溶液在毛细管中的流出时间，从(6)式求得ηr，再由图求得[η]。 三、实验主要仪器设备和材料 主要仪器：恒温玻璃水浴（包括电加热器、电动搅拌器、温度计、感温元件和温度控制仪）、三管乌式粘度计、秒表、洗耳球、 250ml 三角烧瓶、20ml移液管、40 ml砂芯漏斗 主要原料：溶剂（分析纯）和聚合物自选 四、实验方法、步骤及结果测试 1. 试样准备： 按溶剂选择原则选择待测高聚物的溶剂。从手册查所选高聚物/溶剂对在特定温度下Mark-Houwink方程中的K和α值。 预先在容量瓶内配制精确体积的溶液。浓度选择要使溶液和纯溶剂流经乌氏粘度计上两刻度线之间C球的时间比约为1.2～2.0。 2. 温度调节：
流体的粘度
流体的粘性 流体的粘性： 流体本身阻滞其质点相对滑动的性质。 粘度：度量流体粘性的大小。 同一流体的粘度随流体的温度和压力而变化。通常温度上升，液体的粘度下降，而气体的粘度上升。流体的粘度只有在很高压力下才需要进行压力校正，而气体粘度与压力，温度关系密切。 1 动力粘度 dh du τ η= (公式1.0) 其中η—流体的动力粘度， Pa. S: τ—单位面积上的内摩擦力， Pa. dh du ---速度梯度 l/s u----流体的流速 m/s h---两流体层间距离 m 动力粘度的单位是Pa. S ( 帕斯卡. 秒)， 是国际单位制（S. I ）的导出单位，是法定单位。 以前常用的单位是P （泊），cP (厘泊), μP (微泊)为CGS 单位制。 1Pa.s =10 P 1 cp =1 mP. S. 公式1.0为牛顿内摩擦定律的表达式，凡粘性服从该公式的流体为牛顿流体。 否则为非牛顿流体。全部的气体、气
体均匀混合物、大多数液体及含有少量球形微粒的液体都为牛顿流体。非牛顿流体种类繁多，如高分子的溶液、钻井用泥浆、油漆、纸浆液、有机胶体、血浆、低温下的原油、汽油中的高聚合物等。 2 运动粘度 流体的动力粘度与其密度的比值称为运动粘度。 ρηυ= υ—运动粘度 m 2/s 单位 m 2 /s 为国际单位制度（SI ），以前常用的单位为斯托克斯(St)、厘斯(cSt) 等单位。 1m 2/s ==104St 3 恩氏粘度 用200ml 的液体流过恩格勒粘度计所需要的时间t 与温度为293K 的同体积的蒸馏水流过同一仪器所需的时间t0的比值为恩氏粘度。 0t t E = E=135*103υ 4 雷诺数 雷诺数是一个表征流体惯性力与粘性之比的无量量纲。如果雷诺数小，粘性力占主要地位，反之，雷诺数大，惯性力是主要的，粘性对流动的影响只有在附面层内或速度梯度比
羟乙基纤维素的粘度与温度之间的关系
羟乙基纤维素的粘度与温度之间的关系 1）粘度的测定：以干燥后的产品配制成重量浓度为2 ℃水溶液，采用ndj-1型旋转粘度计测定； 2）产品外观为粉状，速溶型产品在牌号后缀“s”，医药级产品后缀“y”，如me-4000s 为me-4000的速溶型产品。 羟丙基甲基纤维素的使用方法： 直接在生产时加入 此法是最简单、耗时最短的方法，具体步骤是： 1．在具备高剪切应力的搅拌容器中加入一定量的沸水(羟乙基纤维素产品冷水可溶，因此加入冷水即可)； 2．开启搅拌低速运行，将产品缓慢筛入搅拌容器中； 3．继续搅拌至所有颗粒物湿透； 4．补加足量的冷水，继续搅拌至所有产品完全溶解（溶液透明度明显增加）； 5．再加入配方中其它组分。 配成母液候用：此法是将产品先配成较高浓度的母液，然后加入产品中。其优点是有较大的灵活性，可直接加入成品中。步骤与直接加入法中（1-3）步相同，待产品充分湿润后，静置自然冷却溶解，使用前再充分搅拌。须注意的是：防霉剂必须尽早加入母液中。 干法混合使用：将粉状产品与粉状物料（如水泥、石膏粉、陶瓷粘土等）充分干混后，加入
适量的水，经充分捏合搅拌至产品完全溶解。 冷水可溶产品的溶解：冷水可溶产品可直接加入冷水中进行溶解，加入冷水中后产品会很快下沉，待湿润一定时间后，开启搅拌至完全溶解。 配制溶液时的注意事项： （1）未经表面处理的产品（羟乙基纤维素除外）不得用冷水直接进行溶解。 （2）必须缓慢筛入搅拌容器中，切勿大批或把已结成块状的产品直接加入搅拌容器中。（3）水温和水的ph值对产品的溶解有明显关系，须特别注意。 （4）切勿在产品粉末被水湿透前加入一些碱性物质于混合物中。在湿透后才提高ph值，则有助于溶解。 （5）尽可能范围内，提前加防霉剂。 （6）使用高粘度型号的产品时，母液重量浓度不可高于2.5-3%，否则母液难于操作。（7）经过速溶处理的产品，不得用于食品、医药制品。 产品包装及运输： 产品包装：产品包装为高压聚乙烯内袋，外用复合纸袋；每件净重分为20kg和25kg两种。运输：按防潮普通化学品运输。