ASTM 名称 D256王全

ASTM 名称D256-06a

塑料的悬臂梁冲击性能检测的标准试验方法本标准以固定编号D256出版，紧接在编号后的数字表示本方法当次被采用的年份，或在修订情况下表示最近一次修订的年份。括号内的数字表示最近一次批准的年份，右上角希腊字母表示从最近一次修订或批准后的编辑改变。

1.适用范围

1.1 本测试方法适用于塑料耐挠曲冲击破损的测定，用安装在“标准化”仪器中的“标准化”摆锤作一次摆动，使标准试样断裂，试样所吸收的能量来表示。本测试方法的标准试验要求试样有一道铣成的缺口。在试验方法A、C 和 D 中，缺口处的强度集中从而导致脆性而非韧性断裂。在试验方法E 中，通过将有缺口的试样180°反向固定在台钳中，可得冲击强度。所有试验结果按每单位试样宽度或切口处的面积所吸收的能量报出。

注1：此摆锤式冲击试验仪已经“标准化”，即它们须符合某些要求，包括要有一个固定的摆锤下落高度，使得摆锤冲击时的冲击速度固定不变。但是，对具有不同冲击强度的试样使用具有不同初始能量的摆锤（初始能量的不同可通过改变摆锤的有效重量来产生）。另外，也允许仪器制造厂家使用不同的摆长和摆结构可能会产生摆锤刚性的不同以及其它一些仪器设计上的差别。试样的“标准化”是指试样要求具有定长、定厚和一个特殊设计的铣成缺口，而试样宽度允许在一定范围内变动。

注2:结果是摆锤利用一个称重传感器记录冲击力因此产生的冲击能量，可能不相当于使用手动或数字编码测试那个措施能源留在摆在影响后产生的结果。

注3：IZOD 试样上的缺口有助于集中应力，减小塑料形变，使断裂对准缺口后的部分试样，这样就减少了断裂能量的分散。但是，由于塑料的弹性和粘弹性之间的差别，材料间应有不同的给定缺口。塑料“缺口灵敏度”衡量可用试验方法D，即通过比较具有相同缺口的试样的断裂能量来获得，除了缺口底部半径不同外，其它都相同。

注4：在整理这些标准试验方法的结果时须小心，下述试验参数会对试验结果有明显的影响：

加工方法，包括但不只限于加工工艺，模制条件，模具设计和热处理；

开缺口方法；

缺口工具的速度；

缺口仪器的设计；

缺口的质量；

开缺口和试验间的时间；

试样厚度、缺口后的试样厚度及状态调节环境。

1.2 以SI 单位制表示的值作为标准值，而括号内的值仅供参考。

1.3 本方法可能包含危险的物质操作和设备，这个标准没有提供与它的使用有关的所有安全问题。使用者有必要制定适当的安全和健康条例，并在使用前确定规章制度的适用范围。

注5：本试验方法仅在标题上相似于ISO180：1993，内容显著不同。

2.参考文献

2.1 ASTM 标准

D618测试用塑料和电绝缘材料的状态调节技术

D883塑料有关的术语

D3641 模塑和挤出的热塑性塑料的注塑成型试验样品的标准制样方法

D4066 尼龙注射和挤出材料的规格

D5947 测试方法为固体的物理尺寸塑胶的标本

E691 为测定试验方法精密度而进行的实验室间研究技术

2.2 ISO 标准

ISO180：1993 塑料—悬臂梁冲击强度的测定

3.术语

3.1 定义：与塑料有关的定义见术语D883。

3.2 本标准的特定术语的定义

3.2.1悬臂：一条仅固定一端的突出梁。

3.2.2 缺口敏感性：一种评定缺口半径的作用影响而造成冲击能量差别的测量方法。

4.试验种类

本试验方法中共有4 个相似方法（见注6）。所有方法使用相同的试验和样品尺寸。从不同试验方法得到结果不具有相关性。

注6：简支梁试验方法B 已被移走，并用新标准重新出版。

4.1.1在试验方法A 中，试样是以垂直悬臂梁形式夹持的，摆锤作一次摆动冲击使试样断裂，初始冲击线与试样夹具，缺口中心线等距且位于有缺口的一面上。

4.1.2 试验方法C 与A 类似，但增加了对抛掷部分试样所有消耗的能量的测定

程序，此读出值可称作“估计净IZOD 冲击强度”。试验方法C 对于缺口IZOD 冲击强度小于27J/m（0.5 英尺·磅力/英寸）的材料比试验方法A 要好，而对于IZOD 冲击强度高于此值的材料来讲，试验方法A 和 C 之间的差别就不很重要了。

4.1.3试验方法D 提供了材料缺口灵敏度的测量，缺口处的应力集中随半径的递减而增加。

4.1.3.1 对于一个给定的系统，较大的应力集中会导致较高的局部应变速率，由于应变速率对断裂能量的影响会随材料而改变，因此可通过测量具有不同缺口半径的试样来获得对此影响的量度。在IZOD 型试验中，已经证明了只要所有试样都具有相同的断裂类型（见

5.8和22.1），则断裂能量对缺口半径的函数关系，在半径为0.03~2.5mm（0.001~0.100in）间会呈现相当好的线性。

4.1.3.2 对于此试验来讲，除非1.0mm 半径试验给出“不断”的结果，否则都可使用半径在0.25~1.0mm（0.010~0.04.0in）间的直线的斜率b（见22.1），在那种不断的情况下，要使用0.25~0.50mm（0.010~0.020in）半径。在此试验条件下，缺口半径对试样冲击断裂能量的影响可用斜率b 来衡量，对于具有低b 值的材料来说，不论其标准缺口下断裂能量是高还是低，对缺口半径的差别都相当不敏感；而对于具有高 b 值的材料来说，其断裂能量则高度依赖于缺口半径。斜率b 不能用于设计计算中，但可以供设计者指南之用且可用于材料的选择。

图1 悬臂梁试验方法 A 和 C 的台钳、试样、冲击边的相互关系

4.2 除了试样是与常用冲击位置反向180°定位在台钳中，仪器的冲锤是冲击在

试样与缺口相反的一面上的（见图1、图2）外，试验方法E 与试验方法 A 相似。试验方法 E 是反向缺口试验，用于指示塑料的无缺口冲击强度，然而，由反向缺口方法所取得的结果与由完全非缺口样品取得结果不一致（见28.1）。

5.意义和用途

5.1在用本试验方法处理样品前，应制定被测试材料的规格说明作为参考。材料规格说明所包括的试验样品制备、状态调节、大小规格和试验参数应在该部分试验方法提供，如果没有材料规格说明，那么可利用缺省条件来做。

5.2附加能量摆锤冲击试验表征的是在试样安装、开口（应力集中）和摆锤冲击速度的规定条件下规定尺寸的标准试样的断裂能量。

5.3在试样断裂过程中，摆锤损失的能量是下列所需能量的总和：

5.3.1引发试样断裂的能量；

5.3.2使裂纹在试样上扩展的能量；

图2 悬臂梁试验方法 E 的台钳、试样、冲击边的相互关系

5.3.3抛掷断裂试样的自由端（一块或几块）所耗的能量（即“抛掷修正”）；

5.3.4弯曲试样的能量；

5.3.5摆臂产生振动所耗的能量；

5.3.6机框或底座产生振动或水平移动所耗的能量；

5.3.7克服摆轴承和附加能量指示机构产生的摩擦阻力以及克服风阻（摆与空气摩擦产生的阻力）所耗的能量；

5.3.8在冲击线处使试样被压入或产生塑性形变消耗的能量；

5.3.9克服冲击端（或摆的其它部分）擦过弯曲试样表面所引起的摩擦阻力消耗的能量。

5.4对于相对较脆的材料，由于其裂纹扩展能量与引发断裂的能量相比很小，因此，在实际应用中，所指示的吸收冲击能量就是5.3.1 和 5.3.3 的总和。在试验相对较密和较脆的材料时，抛掷修正（见 5.3.3）可相当于吸收总能量的大部分。试验方法C 已应用于IZOD 冲击强度小于27J/m（0.5 英尺·磅/英寸）的材料(见附录×5)。用试验方法 C 所获得的抛掷修正只是对抛掷误差的一个大致估计，这是由于在再抛掷试样过程中，转速与线速不可能与原来的抛掷相同以及试样中贮存的应力在试样断裂过程中会作为动能释放出来的原因。

5.5 对于坚韧、柔软、纤维填充或棉布层压材料，裂纹扩展能量(见5.3.2)比引发断裂能量(见 5.3.1)要大。在试验这些材料时，该因素(见 5.3.2，5.3.5 和 5.3.9)就变得相当

显著了，甚至在试样是准确机加工和定位及仪器状况良好，有足够的能量时也是如此（注7）。弯曲能量（见 5.3.4）和压痕损失能量（见 5.3.8）在试验软材料会变得相当显著。

注7：仪器框架和底座应是足够坚固和结实的，以使其能测试坚韧试样而不会产生移动和过量振动，但设计必须保证冲击的中心在摆锤中心。当使用脆性试样时，保证冲击端精确定位在冲击中心处会减少摆臂的振动。但是，对于较坚韧的试样，即使在冲击端是正确定位时，也会产生由于摆臂振动及作摆臂设计的部分修正而引起的一些损失。

5.6在一台有足够坚固性和足够重的精心设计的仪器上，由于5.3.6、5.3.7 引起的

能耗应非常小。当在不够重且没有紧固在重型底座上的仪器上试验宽的坚韧材料时，振动能耗（见 5.3.6）就会变得相当大。

5.7对于一些材料，会找到一个试样的临界宽度，低于此临界宽度，试样呈现韧性，

这可通过缺口后面区中发生的明显的拉伸或细颈现象证明，也可通过相对较高的能量吸收来证明，而高于此临界宽度，试样呈现脆性，这可通过没有或很少有拉伸或细颈迹象证明，也可通过相对较低的能量吸收来证明，由于这些测试方法允许试样宽度有一定的变化，且由于宽度决定许多材料是脆性、低能断裂还是韧性、高能断裂。因此，有必要在材料规格中规定宽度值，同时附上与材料和与宽度对应的冲击值。在先进的观点里，在宽度差异超过几mil 的样品间

测定的数据是不能作比较的。

5.8按以下四个代码的种类中的一个，记录每个试样的破损类型：

C完全断裂——试样分成两段或多段的断裂。

H 铰链断裂——是一种不完全断裂，试样的一部分不能使自身支撑在水平上的位置，而另一部分仍保持垂直（二部分间夹角小于90°）。（破裂试样的两段只是由很薄的表皮连接在一起，而且这种铰链没有任何残留刚性。）

P 部分断裂——也是一种不完全断裂，但不符合绞链断裂定义，但在凹痕尖角至另一边间的裂纹至少有90%。

NB 非断裂——是一种不完全断裂，在凹痕尖角至另一边间的裂纹扩展没有达到90%。(只是弯了,可能有应力发白现象产生)

对于坚韧的材料来说，摆锤未必有足够的能量来使最厉害的纤维完全断裂和抛掷断裂样块（一块或几块）。由不断裂试样所得的结果应认为是对标准的偏离，且不应作为标准结果予以记录。对任何两种经历不同破损种类（见方法中代码的定义）的材料，其冲击值不能直接用来对比。同样，报出的平均值也须由只包括单个破损种类的试样而得来的。此字母代码将标在报出的冲击值后面，以用来鉴明与报出值有关的破损种类。假如对于一种样品，观察到的破损种类不只一种的话，那么报告中就应标明每种破损种类的平均冲击值，然后再在后面标上以此种方式破损的试样百分数，并附上字母代码。

5.9 这些冲击试验方法得出的值主要用于质量控制和材料规格方面。假如假定相同的材料的两组试样显示出明显不同的能量吸收、断裂类型、临界宽度或临界温度的话，则可假定它们是由不同材料制成的或是暴露在不同的加工或状态调节环境中的。在这些试验条件一种材料显示出两倍于另一种材料的能量吸收的事实并不能表明在另一套试验条件下也存在同样的关系，在不同的试验条件下，韧度的顺序甚至会反过来。

6.仪器

6.1仪器应有一个结实的底座，其上安装用来夹持试样的台钳，并通过一坚固的框架和耐磨轴承与摆锤式冲击锤相连(见 6.2)。仪器上还应有一摆夹持和释放机构，一指针和刻度盘机构，用来指示使试样断裂后残留在摆锤上的多余能量。当然，可选用电子数字显示器或计算机来代替刻度盘，来显示损耗能量及指示样品断裂能量。

6.2另外还有一个用来将试样定位在台钳中的夹具，以及用来辅助磨擦和风阻的校

正计算的图或表。如图 3 所示为一种类型的仪器。如图 4 所示为试样定位夹

具的一种设计图样。详细要求在下述段落中给出，检验和校正仪的通用方法在附录X1 中给出，另外还应由制造厂家提供一份调节特定仪器的附加操作说明。

6.3 摆应由单元件或多元件摆臂和摆头组成，摆臂一端连有一轴承，另一端为一冲击端组成的摆头。摆臂也须足够坚固，以维持仪器部件和试样间正确的间隙和几何关系，并可减少振荡能耗，此能耗一直含在测量冲击值中。单一和组合摆的设计在本试验方法中均可采用。

6.4摆锤的冲击刀刃应为具有圆柱形表面的硬化钢，其曲率半径为0.80±0.20mm

（0.031±0.008in），其轴线水平且垂直于摆锤的运动平面。冲击刀刃的接触线应位于摆冲击中心的±2.54mm（0.100in）以内（注9）。那些与柱状冲击边相邻的摆部件应凹进去或斜进去一适当的角度，以使其比柱状表面没有机会在断裂过程中与试样发生接触。

注9：由支撑轴至冲击中心距离可借助于下述公式，由摆小幅摆动周期实验确定：

L=（g/4π2）p2

式中：L=由支撑轴至冲击中心的距离，m（ft）；

g=当地的重力加速度（已知准确度为千分之一），m/s （或ft/s ）；

π=3.1416(4π2=39.48);

p=由至少20 次连续不间断的摆动所确定的单次完整摆动（往返）周期，单位为秒，摆角应小于中心每边5°。

6.5摆夹持和释放机构的位置应在冲击端下落垂直高度为610±2mm（24.0±0.1in）

处，这会使冲击端在冲击时产生的速度约为 3.5m（11.35ft）/s(见注10)。释放机构的构造和操作将会使摆自由释放而不赋予摆加速度和振动。

注10：

式中：V=冲击端冲击时的速度m/s；

g=当地的重力加速度，m/s2；

h=冲击端下落垂直高度，m。

此时假定无风阻和摩擦。

6.6 摆的有效长度应在0.33~0.40m（128~160in）之间，这样，将摆提升至高于水平面60°~30°角时可使冲击端达到上述要求的高度。

6.7 仪器应备有一个基础摆，能传送2.7±0.14 焦耳（2.00±0.10 英尺·磅力）的能量，此摆应用于所有吸收能量小于此能量的85%的试样。对于需要更大断裂能量的试样，应提供更重些的摆。这些是可以独立可互换的摆锤或一个基础摆。基础摆上可安装附加砝码，此附加砝码为成对等量标准砝码，牢固安装在摆锤上与冲击中心相对立的两侧，保证附加砝码不改变摆的冲击中心位置和自由悬挂静止点位置是很重要的(因此，摆应不超出可允许的校正范围。) 。已发现能量在 2.7~21.7J（2~16 英尺·磅力）间的一系列摆锤足以适用于大多数塑料试样且可适用于大多数仪器。这样一系列摆锤，每个重一些摆是其前一个较轻些的能量两倍，用起来比较方便。每个摆锤应具有其标称容量±0.5%以内的能量。

6.8 应备有台钳，将试样牢固地夹持在定位上，使试样长轴垂直于台钳上表面（与台钳上表面成直角）（图1）。台钳顶部平面应平分缺口夹角，容许偏差0.12mm （0.005in）以内。试样的正确定位通常是用仪器提供的夹具来完成的。台钳固定夹具和活动夹具的上边缘的半径应为0.25±0.12mm（0.010±0.005in）。对于那些厚度接近于最低极限值3.00mm（0.118in）的试样，应备有特定工具，以防试样的下半部分在夹持或试验操作过程中发生移动（图 4 和注9）。

注11：某些塑料对夹持压力比较敏感，因此，协作实验室间对夹持力的标准化的一些手段达成统一，例如，在旋紧试样夹钳时使用扭力扳手。假如台钳或试样表面不平且不平行的话，对夹持压力的敏感度就比较大。参见附录×2“关于出故障的仪器的调节和校正操作中的校正步骤”。

6.9当摆锤自由悬挂时，冲击刀刃应与标准试样的纵轴线垂直，其偏差应在±0.2%的范围内。在实际摆动过程中，冲击刀刃应在台钳顶面上22.00±0.05mm（0.87±0.002in）高的直线处与试样作初次接触。

6.10试验机应备有用于测定试样断裂后残留在摆锤上的能量的工具。通常由指针和刻度盘组成，指示从特定摆上冲击试样并扣除冲击能量后摆锤提升高度。指示残留能量须作摆锤轴承摩擦校正，指针摩擦校正，指针惯性校正和风阻校正，因此在10.3 和附录A1、A2 中给出的进行这些校正的说明。当然，可以用电子数字显示或计算机来代替，如果电子显示器不能自动作风阻和摩擦校正，它应该人工测定损耗。

注12：许多数字指示器能自动校正风阻和摩擦。设备厂家能提供怎样做详细说明，或手工校正由风阻和摩擦造成的能量损耗的检测手段。

6.11 台钳、摆锤和框架应足够坚固，以确保摆锤和试样在一条直线上，在冲击时和在裂纹扩展过程中都是如此，这样可减小由于振动产生的能耗。底座应足够重，以免在冲击时引起移动。仪器要有良好的设计、构造和保养，以使由于摆与空气摩擦（风阻）、摆轴承摩擦及附加能量指示机构摩擦和惯性产生的能耗维持在最低极限。6.12 冲击试验机的校正检验很难在动态条件下进行，其基本参数通常是在静态条件下检验的。假若仪器通过了静态试验，则可以认为是准确的。应使用附录X2 中的校正步骤来确立仪器的准确度。但对于某些仪器设计，可能有必要改变推荐用于获得所需校正测量的方法，假如其它能进行所需检验的方法能替代的话，则提供相当准确度的结果。附录X1 同时也叙述了对仪器和试样的某些特性的动态试验。

7.4不推荐且应避免使用胶接、栓接、夹持或其它将低于标准宽度试样结合成复合

试样的操作，这是因为交界面或溶剂的作用和胶粘剂对复合试样能量吸收的影响，或两者方面因素都有，会严重影响了试验结果。但是，假如需要对这样薄的材料作IZOD 试验数据，在没有其它制备试样的方法时，假如误差可能来源已知且可接受的话，可使用下述技术制备复合样片。

7.4.1试样应为总宽度6.4~12.7mm（0.250~0.500in）的单个薄试样的复合体，此

复合体的各个部分应彼此准确排列，且应夹持、栓接或胶接在一起，此复合体应加工成合适的尺寸，然后开缺口。在所有这样的情况下，复合试样的使用应标明在试样结果报告中。

7.4.2选择溶剂或胶粘剂时须注意，不能对试验材料的耐冲击性有影响。假如采用

溶剂或溶剂型胶粘剂的话，应建立一个预处理步骤，以确保在试验前完全赶除溶剂。

7.5每个试样都应无弯曲（注14）,且应用相互垂直的板平行面逐对接合起来，无刮

痕、凹痕和凹陷痕迹。应通过目视观察直边、直角和平面以及通过用千分尺测量的方法检验试样是否符合这些要求。有一个或几个明显或可测偏离任何这些要求的试样都应弃去，或在试验前加工成正确的尺寸和形状。

注14：在与摆锤冲击边接触点处有一向缺口表面轻微弯曲了0.05mm（0.002in）的试样，很可能会产生特性断裂，其断裂面积要比正常断裂大得多，这

种情况下，使试样断裂和将断裂部分掷出去的能量就比正常断裂所需的

大（20~30%）。锥形试样在断裂前可能会需要更多的能量使其在台钳中

弯曲。

8 试样开缺口

8.1开缺口应用铣床、车床或任何其它适用的机加工工具来进行，在整个

开缺口过程中，喂入速度和切削速度应保持恒定（注15）。建议使用液态或气态致冷剂来冷却试样。除非用多齿切刀能切出同样质量的缺口，否则都应

优先使用单齿切刀来开缺口，因为单齿切刀容易磨削成试样形状且试样

上切口平滑。应仔细磨刀刃以确保其锋利且无缺口和毛口。无前倾面且工作后角为15~20°的刀具使用起来比较理想。

注15：对于一些热塑性塑料，无冷却水时在喂入速度为89~160mm/min （3.5~6.3in/min），切削速度从53~150m/min（160~450ft/min）,或在有冷却水时喂入速度为36~160mm/min（1.4~6.3in/min），以同样切削速度能切

出合适的缺口。

8.2 试样应单独或组合起来开缺口，但在任一种情况下，都应在样夹中最后一个

试样后面放一无缺口的接块或“模制”样条，以防切刀从最后一个试样退出时试样产生变形和碎屑。

8.3 刀齿的形状应能切出图象6所规定的试样的缺口形状和深度（注16），缺口夹角应为45±1°，其尖角外曲率半径为0.25±0.05mm （0.01~0.002in），缺口夹角平分面与试样表面的垂直度应在2°以内。

注16：事实证明，用同一把切刀给物理性质相差悬殊的材料开缺口，其形状会有所不同。假如试样中缺口应采用切刀的形状，则对于单齿切刀，可通

过检验切刀端部的形状来代替对试样缺口的检验。同样条件下，可通过

测量插在用来开缺口的2 个样条中间的软材质垫条来检验多齿切刀。

8.4 缺口后样条剩余塑料的厚度应为10.16±0.05mm（0.400±0.002in），此尺寸应用千分尺或其它合适测量工具来测量（见图6）。

图6 缺口深度微分尺的规格

8.5 由于缺口质量在正确的条件还没选定时会受切削操作过程中产生的热形变

和应力的不利影响，因此应选择适于待测材料的切削速度和喂入速度。所用的开缺口参数不应改变材料的物理状态，如热塑性塑料的温度（来源于开缺口时所产生的热量）可能高于其玻璃态转化温度。通常，高切削速率、低喂入速度，无冷却剂比低切削速率、高喂入速率及使用冷却剂的操作要产生更大的热损坏。但喂入速率/切削速率之比太高，会使试样受到冲击和破裂。可能产生合格缺口的切削速率/喂入速率比值范围能通过使用恰当的冷却剂来得以扩展（见注17）。对于新型塑料，有必要研究缺口条件变化的影响(见注18) 。

注17：对许多塑料而言，水或压缩气体就是很好的冷却剂。

注18：在机加工过程中可用嵌入式热电偶或其它合适温度测量装置测缺口尖角附近材料中温度的升高。开缺口操作过程中诱发的热应力可通过在低放大倍数下观察单色光中正交极坐标间的试样的方法，在透明材料中观察得到。

8.6 由切刀开的缺口每开500个缺口后至少要检查一次，由不同材料制造的试样缺

口应得检查和验证，缺口的检查和验证步骤在附录X1中记载，各类型的材料在同一时间检查和验证。假如角度和半径不在材料的理想机加工参数规定的极限内的话，则应用新近磨利的刀具更换此刀具（见注19）。

注19：由碳化物处理或工业石英处理的切刀作为长寿命使用得到认可。

9.状态调节

9.1状态调节：试样开缺口后，在试验前要按照方法D618 的方法A，在23±2℃

（73.4±3.6℉）和50±5%相对湿度条件下进行状态调节不少于40 小时，除非供求双方之间有文献能够证明较短的状态调节时间足以能使给定材料达到冲击强度平衡。

9.1.1 注意对一些吸湿性材料，如尼龙，材料规格（例如规格D4066）要求试验

“干燥模制试样”。此要求优于上述在50%RH 下的常规状态调节，它需要在试样一经模制成型后，就立即密封在不渗透水蒸气的容器中，直到准备试验时才取出。

9.2试验条件：除非材料规格或采购方指定，否则都应在标准实验室环境，即23

±2℃（73.4±3.6℉）和50±5%相对湿度下进行试验。若有争议时，容许偏差应为±1℃（±1.8℉）和±2%相对湿度。

10步骤

10.1每个待测样品须在第9 节所述的条件下进行冲击的单独测定，至少5次，最好10次或更多。每组试样应由具有一个标准宽度（±0.13mm(±0.025in)）的试样组成。假如试样是从怀疑是各向异性的片材上切取的话，则应从每个主要方向上制备和试验试样（各向异性方向的纵向和横向）。

10.2 估计试样的断裂能量并选取一个能量合适的摆锤。使用既能使一组试验中的每个试样断裂，而能耗不超过其摆锤能量的85%的最轻的标准摆（注20）。在开始试验前应用合适的摆锤检验仪器是否符合第6 节的要求（见附录X1）。

注20：理想的冲击试验是在恒定的试验速率下进行的。在摆锤式试验中速率随裂纹扩展而递减。对于冲击能量接近摆锤能量的试样，没有足够的能量来完成断裂和抛掷。通过避免产生高于刻度盘能量读数的15%，摆速就不会减小到1.3m/s（4.4ft/s）以下了。另外，使用太重的摆也会减小读数的灵敏度。10.3如果冲击试验机装有机械式指针和刻度盘，在试验试样前，先进行如下仪器

操作。

10.3.1附加能量指针指置于正常起始位置，而台钳中没有试样时，将摆从正常起

始位置释放，摆动后记录指针达到的位置，作为因子A 的读数。

10.3.2不将指针复位，将摆再次提升和释放，指针应在刻度盘上向上移动一

额外量值，重复此步骤(10.3.2)，直到摆锤不会再引起指针的额外移动，记录最终

读数作为因B 的一个读数(注21)

10.3.3重复上述两步操作几次，计算并记录A、B 读数的平均值。

注21：因子B是摆克服摆轴承摩擦阻力和风阻所需能耗的指示，而差值A —B代表的是附加能量指示机构耐摩擦阻力和惯性的能耗。但实际

修正值会比这些因子要小，这是由于在实际试验中，试样吸收的能量阻止了摆锤作最大摆动。因此，试样的指示断裂能量须在用到其

之前（见10.7）先计入仪器修正值计算之中。这些A 和 B 值也可

提供仪器条件的表征。

10.3.4如果试验仪显示过大的摩擦，在开始实验之前应校正试验仪，如果试验仪

装有数字能量指示系统，允许厂家校正风阻和摩擦。

10.4检查试样形状是否与7.8 和10.1 的要求相符。

10.5测定试样开缺口后的宽度和深度，测准至0.025mm（0.001in），并测定缺口

区域的宽度。使用微分尺或其它测量工具来测定。

10.6将试样精确、牢固地定位在台钳中（6.7）但不要太紧（注11）。特别要注意

确保如图6所示及给定尺寸的试样“冲击端”伸出在台钳上方。释放摆，观察和记录使试样断裂后残留在摆上的附加能量，同时附有对断裂试样外观的描述（参见 5.8 破损类型）。

10.7 应从指示的样品断裂能量扣除风阻或摩擦，除非由指示系统(如电子显示，

计算机)自动减去。如果试验仪使用机械刻度盘和指针，用因子A、B及附录

X1和X2 中所述的表或图计算仪器的修正值。对于那些不能自动减去风阻和磨擦的数字系统，按以下厂家提供的处理步骤进行校正。

10.7.1换句话说，无论手动还是自动，须从试样指示断裂强度中扣除计算修正值，

并将此净剩值与10.2 所规定的摆锤能量需求值相比较。假如使用的是不正确能量的摆锤，则弃去此结果，并用正确的摆锤对新试样作另外的试验。

10.8 用按10.7 取得的净剩值除以特定试样的宽度，以获得缺口的冲击强度，单

位为焦耳/米（英尺2磅力/英寸）。如果选用单位kJ/m2(ft.lbf/in2)，用净值除

口下的宽度乘以厚度)。(见附录X4)。

10.9 计算每组试样的平均悬臂梁冲击强度，但只有用那些具有相同标称宽度和断裂类型的试样所得值可以进行平均，不按5.8 中所规定的方式断裂的试样所测得的值应不应计入平均值。若需要的话，也要计算每组值的标准偏差。

11报告

11.1报告中应包括下述内容：

11.1.1所使用的试验方法(试验方法A，C，D 或E)；

11.1.2鉴别试验材料的必备资料，包括型号来源、制造代号及早期经历；

11.1.3制样、所用试验条件、开缺口后试样状态调节的小时数及对于片材而言，

对关于各向异性的试验方向的叙述，若有的话；

11.1.4摆锤能量，单位为焦耳或英尺2磅力或英寸2磅力；

11.1.5各个试样的缺口下的宽度和厚度（见5.8）；

11.1.6每种材料样品的试样总数；

11.1.7断裂类型（见5.8）。；

11.1.8试样宽度的冲击强度，以焦耳/米或以英尺2磅力/英寸表示，也可选用

kJ/m2(ft2lbf/in2)(见10.9)；

11.1.9那些符合5.8 中每个断裂类型要求的试样数目；

11.1.10除开5.8 节所说的非断裂外，各断裂类型试样的平均冲击强度值和标准

偏差，单位为J/m(ft2lbf/in)，也可用单位kJ/m2(ft2lbf/in2)(见附录X4)；

11.1.11每种类型破损的试样百分数，附上相应的字母代码，参见5.8。

试验方法C：冲击能量小于27J/m（0.5ft·lbf/in）材料的悬臂梁试验12仪器

12.1仪器应与第6 节规定的相同。

13试样

13.1试样应与第7 节规定的相同。

14开缺口

14.1试样开缺口与第8 节规定的相同。

15状态调节

15.1状态调节和试验环境参见第9 节。

16步骤

16.1步骤应与第10 节相同，附加了估算抛掷断裂试样部分的能量的步骤。

16.1.1 对每种不同类型的材料和每种不同试样尺寸（宽度）都要作抛掷能量大小的估计，可以通过下述步骤来做到：将断裂试样的自由端重新放回夹持部分上，以相同的方法用摆锤作二次冲击，赋予试样以与它在试验过程中达到的大致相同的速度，此步可通过将摆从一相应高度释放来完成，此高度对应于遵循试样断裂要提升的高度。然后可将抛掷能量认作是上述读数与从此高度所得自由摆的读数之差。须设计出一个使摆从正确高度开始的再现方法。

17报告

17.1 报告应包括下述内容：

17.1.1 同11.1.1；17.1.2 同11.1.2；17.1.3 同11.1.3；17.1.4 同11.1.4；

17.1.5 同11.1.5；17.1.6 同11.1.6；

17.1.7 平均折叠缺口冲击强度，J/m(ft2lbf/in)(见5.8 破损)；

17.1.8 同11.1.8；

17.1.9 同11.1.9；

17.1.10 同11.1.10；

17.1.11 同11.1.11；

17.1.12 估计抛掷校正，J 或英寸2磅2力（ft2lbf）；

17.1.13 悬臂梁能量和抛掷校正能量的差值是净悬臂梁冲击能量,该值除以(缺口

分)试样宽得到报告中净悬臂梁冲击强度。

试验方法D 缺口半径灵敏度试验

18仪器

18.1仪器应与第6 节规定的相同。

19试样

19.1试样应与第7 节所规定的相同，所有试样都须有相同的标称宽度，最好为

6.4mm（0.25in）。

20开缺口

20.1 除了10 个试样应开缺口半径为0.25mm（0.010in），10个试样应开缺口半

径为1.0mm（0.040in）外，其余开缺口应按第8 节和图 6 规定进行。

21 状态调节

21.1 试样状态调节和测验环境按第9 节进行。

22步骤

22.1按第10 节所述的进行，试验每种缺口半径的试样10 个。

22.2应计算每组的平均冲击强度，只是在每组内断裂类型须统一为C、H、C 和H，

P。

22.3如果缺口半径为0.25mm(0.010in)的试样不被冲断，该试验是不适用的。

22.4假如10 个半径为1.0mm（0.040in）缺口的任一试样不能归入NB 类（非断

裂），则在得不到另外数据的情况下，缺口灵敏度方法不能使用，应从同一样品上制得一套新的试样，缺口半径为0.50mm（0.020in），重复步骤22.1 和

22.2。

23计算

23.1连接缺口半径为0.25 和1.0mm（0.010 和0.04in）的断裂冲击能量成直线，假如适用的话，还有缺口半径为0.50mm（0.020in）的]，连线斜率计算如下：

b=（E2－E1）/（R2－R1）

式中

E2=较大缺口的平均冲击能量，J/m（缺口）；

E1=较少缺口的平均冲击能量, J/m（缺口）；

R2=大缺口半径，mm（in）；

R1=小缺口半径，mm（in）。

举例：E1.0=330.95J/m；E0.25=138.78J/m

b=(330.95－138.78J/m) / (1.00－0.25mm)

=192.17J/m / 0.75mm

=256.23J/m(每缺口半径，mm)

注报告

报告应包括以下内容：

24.1.1同11.1.1；

24.1.2同11.1.2；

24.1.3同11.1.3 ；

24.1.4同11.1.4 ；

24.1.5同11.1.5 ；

24.1.6同11.1.6 ；

24.1.7平均折叠缺口冲击强度, J/m(ft2lbf/in)(见5.8 节破损类型)；

24.1.8同11.1.8；

24.1.9同11.1.9 ；

24.1.10 同11.1.10；

24.1.11同11.1.11；

24.1.12b的平均值及单位、和缺口半径为0.25mm(0.010in)的平均IZOD 冲击强

度

中文地址如何翻译成英文

5栋 Building No.5 ----------- 请看相关资料 翻译原则：先小后大。 中国人喜欢先说小的后说大的，如**区**路**号 而外国人喜欢先说大的后说小的，如**号**路**区，因此您在翻译时就应该先写小的后写大的. 中文地址的排列顺序是由大到小，如：X国X省X市X区X路X号，而英文地址则刚好相反，是由小到大。如上例写成英文就是：X号，X路，X区，X市，X省，X国。掌握了这个原则，翻译起来就容易多了！ X室Room X X号No. X X单元Unit X X号楼Building No. X X街X Street X路X Road X区X District X县X County X镇X Town X市X City X省X Province 请注意：翻译人名、路名、街道名等，最好用拼音。 中文地址翻译范例： 宝山区示范新村37号403室 Room 403, No. 37, SiFang Residential Quarter, BaoShan District 虹口区西康南路125弄34号201室 Room 201, No. 34, Lane 125, XiKang Road(South), HongKou District 473004河南省南阳市中州路42号李有财 Li Youcai Room 42 Zhongzhou Road, Nanyang City Henan Prov. China 473004 434000湖北省荆州市红苑大酒店李有财 Li Youcai Hongyuan Hotel Jingzhou city Hubei Prov. China 434000 473000河南南阳市八一路272号特钢公司李有财 Li Youcai Special Steel Corp. No. 272, Bayi Road, Nanyang City Henan Prov. China 473000 528400广东中山市东区亨达花园7栋702 李有财

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中英文在线翻译 The three flows of a supply chain 供应链的三种“流” Supply chain management (SCM) is concerned with the integration, coordination and control of the flow of material, information and finances in supply chains. 供应链管理（SCM）涉及到对供应链中材料流、信息流和资金流所进行的整合、协调和控制。SCM can be divided into three main flows: ?The product flow or materials flow includes moving goods from supplier to consumer as well as dealing with customer service needs. ?The information flow includes order information and delivery status. ?The financial flow includes payments schedules, credit terms and additional arrangements. SCM分为三个主要的流： ?产品流或材料流包括包括商品从供应商向客户的移动，也包括处理客户的服务需求。 ?信息流包括订单信息及交付状况。 ?金流包括付款时间安排表，赊账条款以及追加安排 ?The Bullwhip Effect“牛鞭效应” ?The bullwhip effect (or whiplash effect) is an observed phenomenon in forecast-driven distribution channels. It refers to a trend of larger and larger swings in inventory in response to changes in demand. The concept first appeared in Jay Forrester's Industrial Dynamics (1961) and thus it is also known as the Forrester effect. Since the oscillating demand upstream a supply chain is reminiscent of a cracking whip, it became known as the bullwhip effect. ?“牛鞭效应”或“鞭抽效应”是在预测驱动型流通渠道中的一种已观察到的现象。它是指在响应需求方面存货变得愈来愈大的摆动。这一概念首先由Jay Forrester在《工业动力学》中提出的，因些又称之为Forrester 效应。由于在供应链上游的需求震荡让人联想到脆响的鞭声，它就被称之为“牛鞭效应”。 ?Demand factors are the number one contribution fueling the bullwhip effect. These factors relate to consumer, retail, and wholesaler demand levels. When consumers demand more of a certain product, the retailers of the product demand more of it from their wholesalers, which causes an increase in demand from manufacturers as well. ?需求因素是推动牛鞭效应的头号成因。这些因素与消费量、零售量以及批发量相关联。当消费者需要某种产品的量增加时，该产品的零售商面向其批发商的需求量随之增加，相应地，生产厂家的需求量也会增加。 ?As the bullwhip effect occurs, which is usually due to unmanaged entities within supply chains misreading or miscalculating actual needed product levels, increased cost and dissatisfied customers become present. Ineffective communication, order batching, and recessions often lead to the bullwhip effect as well. ?牛鞭效应通常是由于供应链内管理不当的实体误读或者误算了实际所需求的产品量所致，随着牛鞭效应的发生，就会出现成本增加以及客户不满意的情况。效率低下的沟通、订单计量以及经济不景气也常常会导致牛鞭效应。 ?MTO vs MTS订货型生产vs备货型生产 ?Supply chains are often classified as push or pull systems.

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中英文翻译器在线翻译 人群的英文： crowd throng multitude (of people)confluence herd 参考例句： Profitable to the masses 便利人群 The horsy crowd 爱马的人群 The crowd roared itself hoarse. 人群喊哑了嗓子 The retention of flood waters,crowds 拦住洪水、人群The crowd scattered. 人群散开了.An orderly crowd 守秩序的人群 The crowd crackled with excitement.

人群兴奋激动。 eyed the passing crowd with indifference. 漠然地看着过往人群 (unpleasantly) large number of people;crowd (令人反感的)大群人;人群 The movie star likes to call attention to the crowd. 电影明星喜欢唤起人群的注意。 crowd是什么意思： n. 人群，一伙；一堆，许多，大众 v. 拥挤；挤满，挤进 You can feel the electricity in the crowd. 你可感到群众的激情。 The shop was mobbed by a large crowd. 这家商店遭到一大群人的袭击。 The crowd surrounded the victor. 人群挤在胜利者周围。 throng是什么意思： n. 人群