脚手架计算书(很好的) (2)
普通型钢悬挑脚手架计算书
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息:
1.脚手架参数
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.50 米；
计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 18.0 米，立杆采用单立管；
脚手架沿墙纵向长度为100米；
内排架距离墙长度为0.30米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2；
3.风荷载参数
天津市塘沽地区，基本风压为0.550，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.645；
计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1394；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手挡板；；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用[18号工字钢] ，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度 1.80 米。
与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；
楼板混凝土标号:C30；
6.拉绳与支杆参数
支撑数量为:1；
钢丝绳安全系数为:10.000；
钢丝绳与梁夹角为(度):60；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.10 m。
二、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.900/(2+1)=0.105 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×0.900/(2+1)=0.900 kN/m；
静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；
活荷载的计算值: q2=1.4×0.900=1.260 kN/m；
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯矩分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.5002+0.10×1.260×1.5002 =0.314 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1.5002-0.117×1.260×1.5002 =-0.370 kN.m；
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.314×106,0.370×106)/5080.0=72.835 N/mm2；
大横杆的抗弯强度:σ= 72.835 N/mm2小于 [f]=205.0 N/mm2。满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下：
其中：
静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.900 kN/m；
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V= 0.677×0.143×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.900 ×1500.04/(100×2.06×105×121900.0) = 1.992 mm；
脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。
大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.500 = 0.058 kN；
脚手板的荷载标准值：P2=0.350×0.900×1.500/(2+1)=0.158 kN；
活荷载标准值：Q=3.000×0.900×1.500/(2+1) =1.350 kN；
荷载的计算值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.350 = 2.148 kN；
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
M qmax = 1.2×0.038×0.9002/8 = 0.005 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M pmax = 2.148×0.900/3 = 0.644 kN.m ；
最大弯矩 M= M qmax + M pmax = 0.649 kN.m；
最大应力计算值：
σ = M / W = 0.649×106/5080.000=127.776 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ =127.776 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205.000
N/mm2,满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
V qmax=5×0.038×900.04/(384×2.060×105×121900.000) = 0.013 mm ；
大横杆传递荷载：
P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.350 = 1.565 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
V pmax = 1565.100×900.0×(3×900.02-4×900.02/9 ) /(72×2.060×105
×121900.0) = 1.613 mm；
最大挠度和 V = V qmax + V pmax = 0.013+1.613 = 1.626 mm；
小横杆的最大挠度和小于 (900.000/150)=6.000 与 10 mm,满足要求!；
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ R c
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；
小横杆的自重标准值：P2 = 0.038×0.900/2=0.017 kN；
脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×0.900×1.500/2=0.236 kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×0.900×1.500 /2 = 2.025 kN；
荷载的计算值: R=1.2×(0.058+0.017+0.236)+1.4×2.025=3.208 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394
N G1 = 【0.1394+（1.50×2/2）×0.038/1.50】×18.000 = 2.5472 kN；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
N G2= 0.350×2×1.500×(0.900+0.3)/2 = 0.630 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11
N G3 = 0.110×2×1.500/2 = 0.165 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
N G4 = 0.005×1.500×18.000 = 0.135 kN；
经计算得到，静荷载标准值
N G =N G1+N G2+N G3+N G4 = 3.4772 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。
经计算得到，活荷载标准值
N Q= 3.000×0.900×1.500×2/2 = 4.050 kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W o-- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： W o = 0.550 kN/m2；
U z-- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
U z= 0.740 ；
U s -- 风荷载体型系数：U s =0.649 ；
经计算得到，风荷载标准值
W k = 0.7 ×0.550×0.740×0.649 = 0.185 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N G+1.4N Q= 1.2×3.439+ 1.4×4.050= 9.797 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 N G+0.85×1.4N Q = 1.2×3.439+ 0.85×1.4×4.050= 8.947 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式
M w = 0.85 ×1.4W k L a h2/10 =0.850 ×1.4×0.185×1.500×
1.5002/10 = 0.074 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴心压力设计值：N =9.797 kN；
计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：K = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U = 1.500
计算长度 ,由公式 l o = kuh 确定：l o = 2.599 m；
L o/i = 164.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l o/i 的结果查表得到：φ= 0.262 ；
立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 9797.000/(0.262×489.000)=76.469 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 76.469 小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：N =8.947 kN；
计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U = 1.500
计算长度 ,由公式 l o = kuh 确定：l o = 2.599 m；
L o/i = 164.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l o/i 的结果查表得到：φ= 0.262
立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 8946.540/(0.262×489.000)+74260.503/5080.000 = 84.449 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 84.449 小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2满足要求！
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
N l = N lw + N o
风荷载基本风压值 W k = 0.185 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A w = 9.00 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N o= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
N Lw = 1.4×W k×A w = 2.331 kN；
连墙件的轴向力计算值 N L= N Lw + N o=5.00+2.331= 7.331 kN；
其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,
由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；
A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向力设计值 N f=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×205.000×103 = 95.133 kN；
N l=7.331 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 N l=8.495小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1100mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00 cm4，截面抵抗矩W = 185.00 cm3，截面积A = 30.60 cm2。 受脚手架集中荷载 N=1.2×3.439 +1.4×4.050 = 9.797 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2×30.600×0.0001×78.500 = 0.288 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R[1] = 12.968 kN； R[2] = 7.614 kN； R[3] = -0.210 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.440 kN.m； 最大应力σ =M/1.05W+N/A= 1.440×106 /( 1.05 ×185000.0 )+ 0.000×103 / 3060.0 = 7.413 N/mm2； 水平支撑梁的最大应力计算值σ =7.413 小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用[18号工字钢,计算公式如下 其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到强度φb = 570 ×10.7×94.0× 235 /( 1100.0×180.0×235.0) = 2.90 由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.973。 经过计算得到强度σ = 1.440×106 /( 0.973×185000.00 )= 8.003 N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算σ = 8.003 小于 [f] = 215.000 N/mm2 ,满足要求! 十、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力R AH和拉钢绳的轴力R Ui按照下面计算 其中R Ui cosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 R Ci=RUis inθi 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别 R U1=14.974kN 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R U我们均取最大值进行计算，为 R U=14.974kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)； F g -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算F g=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K -- 钢丝绳使用安全系数。 计算中[Fg]取14.974kN，α=0.820,K=10.000,得到： 经以上计算钢丝绳最小直径必须大于20.000mm才能满足要求! 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R U我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=R U=14.974kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 [f] 为吊环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=(1497.375×4/3.142×125.000) 1/2 =13.000mm; 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.753kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[7614.318×4/(3.142×50×2)]1/2 =9.846mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 经过计算得到公式右边等于138.51 kN 大于锚固力 N=7.61 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求! 十三、脚手架配件数量匡算： 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架是变化需要，因此按匡算方式来计算：根据脚手架立杆的数量按一下公式进行计算： L=1.1×H×(n+la/h×n-2×la/h) N1=1.1×（H/2h+1）×n N2=2.2×(H/h+1) ×n N3=L/l N4=0.3×L/l S=1.1×(n-2) ×la/lb L—长杆总长度（米）: N1—小横杆数（根）: N2—直角扣件数（个）: N3—对接扣件数（个）: N4—旋转扣件数（个）: S—脚手板面积（㎡）: n—立杆总数（根）:n=71根 H—脚手架搭设高度（米）:H=18米 h—不距（米）: h=1.5米 la—立杆纵距（米）:la=1.5米 lb—立杆横距（米）:lb=0.9米 用以上公式计算： 长杆总长度（米）L=1.1×18×(71+1.5×71/1.5-2×1.5/1.5)=2772.00米 小横杆数（根）N1=1.1×（18/2×1.5+1）×71=547根 直角扣件数（个）N2=2.2×(18/1.5+1) ×71=2031个 对接扣件数（个）N3=2772/6.00=462个 旋转扣件数（个）N4=0.3×2772/6.00=139个 脚手板面积（㎡）S=1.1×(71-2) ×1.5/0.9=126.5㎡ 根据以上公式计算得长杆总长度为：2772米：小横杆547根；直角扣件2031个；对接扣件数462个；旋转扣件数139个；脚手板面积126.5㎡. 普通型钢悬挑扣件脚手架计算报审表 注明：此表数据来源于计算书，详细计算过程清查阅计算书。 中心小区专项治理工程（主体工程）脚手架施工方案 编制： 审核： 审批： 大庆油田工程建设有限公司油建公司 第五工程部 2014年4月27日 第一节编制依据 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社； 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社； 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010中国建筑工业出版社； 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。 第二节工程概况 工程名称：中心小区专项治理工程（主体工程） 建设单位：大庆油田矿区服务事业部物业管理二公司 监理单位：大庆石油工程监理有限公司 建设地点：中心小区 本工程为住宅楼外墙装饰工程，主要为外墙保温及涂料粉刷，新安装装饰构件，考虑住户正常通行、施工安全及施工顺利进行，采用门式脚手架作为工程施工用脚手架。 第三节脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合江西省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用门架脚手架方案： 第四节脚手架的材质要求 门架 1、门架采用MF1219，门架及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准门式钢管脚手架》（JGJ76）的规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。 2、周转使用门架及配件的维修保养或报废，可按门架及配件的质量分A、B、C、D四类，对每类按不同情况作出保养、修理保养、试验后确定类别和报废处理等四种不同处理方法。 A类属于外观检查有轻微变形、损伤和锈蚀，不影响正常使用和安全承载。所以，门架及配件在清除表面粘附砂浆、泥土等污物，除锈后可以使用，重新油漆属于经常性的保养工作。 B类属于外观检查有一定程度变形、损伤、锈蚀，用肉眼或器具测量可见，该类门架及配件将影响正常使用和安全承载，所以应经矫直、平整、更换不见、修复、补焊、防锈、油漆等修理工作后方能继续使用；该类别除锈、油漆指用砂纸、铁刷等将锈除去，重新涂刷油漆。 C类指有片状剥落，锈蚀面积大（达总表面面积的50％以上），有修坑，但无贯穿锈洞等严重锈蚀现象，这类门架及配件不能由外观确定承载力，而应由试验确定其承载力。承载力试验方法按现行国家标准《门式钢管脚手架》（JGJ76）中6.2及表 附件1： 扣件式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、脚手架参数 风荷载体型系数 μs 1.254 风压高度变化系数μz(连墙件、单立 杆稳定性) 1.06， 0.796 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连 墙件、单立杆稳定性) 0.332，0.25 计算简图： 立面图 侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.03+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.03+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3.6×0.9/(2+1)=1. 674kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.03+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.03+0.35×0.9/(2+1))+3.6×0.9/(2+1)=1.215kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.1×1.674×1.52=0.377kN·m σ=Mmax/W=0.377×106/4120=91.426N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.215×15004/(100×206000×98900)=2.044mm νmax＝2.044mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 编订：__________________ 单位：__________________ 时间：__________________ 脚手架施工的主要危险源安全措施(正式) Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑 文件编号：KG-AO-5409-76 脚手架施工的主要危险源安全措施 (正式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体、周密的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 一脚手架工程事故的类型分析 1)整架倾倒或局部垮架 2)整架失稳、垂直坍塌 3)人员从脚手架上高处坠落 4)落物伤人(物体打击) 5)不当操作事故(闪失，碰撞等) 二引发事故的主要原因分析 1)整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架 ①构架缺陷：构架缺少必须的结构杆件，未按规定数量和要求搭设连墙件等; ②在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和连墙件等; ③构架尺寸过大、承载能力不足或设计安全不够 与严重超载; ④地基出现过大的不均匀沉降。 2)人员从脚手架上高处坠落 ①作业层未按规定设置围挡防护; ②作业层未满铺脚手板或架面与墙之间的间隙过大; ③脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂而坠落; ④不当操作产生的碰撞和闪失等; 不当操作大致有以下情形： A.用力过猛，致使身体失稳; B.在架面上拉车退着行走; C.拥挤碰撞; D.集中多人搬运或安装较重构件; E.架面上的冰雪未清除，造成滑落。 3)落物伤人(物体打击) ①在搭设或拆除时，高空抛掷构配件，砸伤工人或路过行人; ②架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人或路过行人; 一、编制依据： 1、现场施工的条件和要求 2、施工图纸 3、《建筑施工手册》第四版 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ30-2011 5、国家及行业现行规范规程及标准 二、工程概况 本项目为川北监狱外道路扩宽及防洪工程位于川北监狱门外。川北监狱灾后重建迁建项目是司法部监狱布局调整和国建政权基础设施灾后重建重点建设项目，是四川省“十一五期间国建投资的重点建设项目。为解决场地内临时便道通行及进出监狱需要，已于2011年修建完成了一条宽为15米的（断面为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道）进出通道。 由于周边安置点的修建，现状道路断面已无法满足交通需求。同时道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，为一断头排洪沟，无法满足地块周边山洪的排放问题，雨水自然漫流进入下面居住小区。 本工程现状道路分幅为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道=15米，现根据使用需要，将车行道扩宽为14米，由于道路北侧人行道边为监狱管理安置房，无法进行拓宽，故在道路右侧（南侧）进行拓宽，具体拓宽方式为： 对南侧（右侧）道路路面进行扩宽，其中桩号0+240-0+321.7m段右侧人工边坡为本次整治范围，边坡为岩质边坡，长约81.7m，高约16m。将原道路右侧人行道拆除并拓宽车行道5米，并在新建及已建路面全部铺设沥青混凝土，在拓宽车行道南侧重做3米宽人行道，人行道外布置2.5米×3米排洪沟，并将雨水口位置平移至新建车行道外侧，原道路人行道上的行道树移栽至新建人行道上，原人行道上综合管线也需迁改至新建人行道上。 道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟，断面约1.8米×1.5米，断面偏小，该排洪沟并未下穿川北监狱进出通道进入该区域北侧排洪沟，故该排洪沟为一断头排洪沟，根据我院排水专业测算，该排洪沟断面偏小，本次施工图设计在道路南侧（右侧）新增一道2.5×3米暗沟排洪沟排洪沟，在设计止点采用2.5×3米排洪沟穿路，最后进入市政排水管网。 门式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数 落地门架_门架简图 落地门架_门架平面图 四、门架稳定性计算 门架型号MF1219水平架设置2步1设脚手板设置1步1设剪刀撑设置4步4跨剪刀撑钢管类型Ф48×3水平加固杆设置4步1设水平加固杆类型Ф48×3 每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值： N Gk1= (G k1 + G k2 ×2+ G k3 ×1/2+ G k4 ×2×1/1+ G k5 ×2+ G k6 ×2) /h =(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/1+ 0.006×2+ 0.0085×2) /1.950 =0.402 kN/ m 1/2表示水平架设置2步1设 1/1表示脚手板设置1步1设 每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值： N Gk2= (G k7 ×l/cosα×2/4+ G k8 ×l×1/4+ G k9 /4+ G k10 ×4/4+ G k11 ×l+ G k12 ×l×h) /h =(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950 =0.15 kN/ m 1/4表示水平加固杆4步1设 各施工层施工荷载产生的轴向力标准值： N Qk =n× Q k ×b×l=2×3×1.219×1.83=13.385 kN 门架宽度b，见门架型号编辑风荷载标准值： ω k =μ z ×μ s ×ω o =0.74×0.8×0.3=0.178 kN/ m2 q k = ω k × l=0.178×1.83=0.325 kN/ m 风荷载产生的弯矩标准值： M k = q k H 1 2/10=0.325×3.92/10=0.494 kN . m 2、作用于门架的轴向力设计值 不组合风荷载时： N=1.2(N Gk1+ N Gk2 )H+1.4 N Qk =1.2×(0.402+0.15)×33.6+1.4×13.385=40.975 kN 组合风荷载时： N w =1.2(N Gk1 + N Gk2 )H+0.9×1.4 (N Qk +2M k /b) =1.2× (0.402+0.15)×33.6+0.9×1.4× (13.385+2×0.494/1.219) =40.123 kN 门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN 3、门架的稳定承载力设计值 1.0 安全技术设计 1.1 一般规定 本工程按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)规定： （1）脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。本工程安全专项施工方案设计需进行下列设计计算： 1）纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算； 2）立杆的稳定性计算； 3）连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算； 4）立杆地基承载力计算。 （2）计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数取1.4。 （3）脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构件变形时，应采用荷载短期效应组合的设计值。 （4）纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于 55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。 （5）钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）按下表采用。 （6）扣件、底座的承载力设计值（KN）按下表采用。 注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N.m，且不应大于65N.m。 （7）受弯构件的挠度不应超过下中规定的容许值。 注：l为受弯构件的跨度 （8）受压、受拉构件的长细比不应超过下中规定的容许值。 构件类别容许长细比[λ] 立杆双排架210 单排架230 横向斜撑、剪刀撑中的压杆250 拉杆350 1.2 构造要求 1.2.1 脚手架设计 本工程外脚手架采用扣件钢管双排脚手架，搭设高度60.35m（以最高建筑标高为58.85米计算为例），采用的钢管类型为48×3.5。内排架距离墙体距离为550mm。 脚手架施工均布荷载为2.0kN/㎡，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 脚手架沿高度方向采用分层多次沿四周满搭设的方式，搭设高度至屋面女儿墙上1.5m。 1.2.2 平面布置 立杆纵向间距1500mm，横向间距1200mm。内排立杆距离建筑物的距离为550mm，下端垫木垫板并设置扫地杆。立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏。立杆的接头应错开布置，相邻立杆接头不得设于同步内，错开距离应大于500mm，其接头距大横杆的距离不大于步距的1/3（≤600mm）。 1.2.3 立面布置 正立面图 大横杆步距1500mm，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3（≥600mm），扶 第 1 章脚手架工程 1.1脚手架设计概况 ?本工程外架采用Φ48钢管, 壁厚3.0mm。扣件采用: 十字扣件、旋转扣件, 连接扣件, 铺竹脚手板, 外挂绿色安全网。 ?立杆的横距0.9m, 立杆纵距1.5m, 当架高在30m以内时, 立杆的垂直偏差应不大于架高的1/200。 ?大横杆的步距为1.8。上下横杆的接长位置应错开布置, 在不同的立杆纵距中, 与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差该片脚手架总长度的1/300, 且不大于5cm。 ?小横杆间距为75cm, 在相邻立杆之间应加放一根, 在任何情况下, 均不得拆除贴近立杆的小横杆,靠墙端应离开墙面5-15cm. ?4剪刀撑在两端放置,中间每隔12-15m放一道,剪刀撑应联系3-4根立杆,斜杆与地面夹角为45-60.剪刀撑应沿架高连续布置,在相邻两排剪刀撑之间,每隔10-15m高加放一组长剪刀撑. ?5连墙杆在每层设置,可设在柱底或具有较好抗水平力作用的结构部位,其水平距离为4.5-6.0m,即3-4根立杆设一点. ?水平斜拉杆设置在有连墙杆的步架平面内. ?在脚手架的作业层必须铺放脚手板,脚手板必须铺平铺满和铺稳,不能有探头板,搭设完毕后进行检查验收,合格才能使用. 1.2搭设过程中应注意的事项 ?搭设工人必须戴安全帽及佩安全带. ?随时校正扣件垂直和水平偏差,避免偏差过大而造成事故. ?没有完成的脚手架在每日收工时一定要确保架子稳定,以免发生意外. ?连接杆件的扣件应扣紧,各杆件相交伸出的端头均必须大于10 cm.,以防止杆件滑脱. ?脚手架搭设完以后,四周必须拉安全网,多个两层拉兜网. ?有变形的杆件和不合格的扣件不能使用. ?必须有良好的防电,避雷装置. ?严格控制使用荷载,确保有较长的安全储备,在脚手架上堆砖,只允许单行侧摆三层. 落地式脚手架工程施工方案计算书 工程名称：演示工程 施工单位：施工单位名称 编制人：张某某 日期： 目录 一、编制依据 1 二、工程参数 (1) 三、横向水平杆（小横杆）验算 (2) 四、纵向水平杆(大横杆)验算 (4) 五、扣件抗滑承载力验算 (4) 六、立杆的稳定性计算 (5) 七、脚手架搭设高度计算 (8) 八、连墙件计算 (9) 九、立杆地基承载力计算 (11) 一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文 二、工程参数 1800 3001050 三、横向水平杆（小横杆）验算 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定: “当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图： 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 （一）抗弯强度计算 1、作用横向水平杆线荷载标准值： q k=(Q K+Q P1)×S=(2+0.3)×1.5=3.45 kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值： q=1.4×Q K×S+1.2×Q P1×S=1.4×2×1.5+1.2×0.3×1.5=4.74 kN/m 3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩： M max= ql b 2= 4.74×1.052 =0.653kN·m 88 4、钢管载面模量W=4.49cm3 5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm2 6、计算抗弯强度 σ = M max= 0.653×106 = 145.43N/m m2 〈205N/mm2 W 4.49×103 7、结论：满足要求 门式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数 二、荷载参数 三、设计简图 门架简图_落地门 架． 门架平面图落地门架_四、门架稳定性计算 每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值： N= (G+ G×2+ G×1/2+ G×2×1/1+ G×2+ G×2) /h k6k2k4k1k3k5Gk1=(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/1+ 0.006×2+ 0.0085×2) /1.950 =0.402 kN/ m 设1步2表示水平架设置1/2 1/1表示脚手板设置1步1设 每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值： N= (G×l/cosα×2/4+ G×l×1/4+ G/4+ G×4/4+ G×l+ G×l×h) /h k12k9Gk2k8k7k11k10=(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950 =0.15 kN/ m 1/4表示水平加固杆4步1设 各施工层施工荷载产生的轴向力标准值： N=n×Q×b×l=2×3×1.219×1.83=13.385 kN kQk门架宽度b，见门架型号编辑 风荷载标准值： 2 0.3=0.178 kN/ m0.8××μ×ω=0.74×ω=μokzs q= ω×l=0.178×1.83=0.325 kN/ m kk风荷载产生的弯矩标准值： 22/10=0.494 kN . m 3.9/10=0.325×M= q H 1kk 2、作用于门架的轴向力设计值 不组合风荷载时： N=1.2(N+ N)H+1.4 N =1.2×(0.402+0.15)×33.6+1.4×13.385=40.975 kN QkGk2Gk1组合风荷载时： N=1.2(N+ N)H+0.9×1.4 (N+2M/b) kGk1QkwGk2=1.2×(0.402+0.15)×33.6+0.9×1.4×(13.385+2×0.494/1.219) =40.123 kN 门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN 3、门架的稳定承载力设计值 参数计算： 4 1536/1930=193593 mm/h=107800+107800×+I·h I=I01100.50.5=21.37 mm i=(I/A)=(193593/424) 1λ=kh/i=1.22×1930/21.37=110.19 0由λ查规范表B.0.6，得φ=0.516 目录 一、编制依据 (1) 二、工程参数 (1) 三、横向水平杆（小横杆）验算 (2) 四、纵向水平杆(大横杆)验算 (4) 五、扣件抗滑承载力验算 (4) 六、立杆的稳定性计算 (5) 七、脚手架搭设高度计算 (8) 八、连墙件计算 (9) 九、立杆地基承载力计算 (10) 一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文 二、工程参数 1800 3001050 三、横向水平杆（小横杆）验算 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定: “当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图： 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 （一）抗弯强度计算 1、作用横向水平杆线荷载标准值： q k =(Q K +Q P1 )×S=(3+×= kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值： q=×Q K ×S+×Q P1 ×S=×3×+××= kN/m 3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩： M max = ql b 2 = × =·m 88 4、钢管载面模量W= 5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm2 6、计算抗弯强度 σ=M max = ×106 =mm2〉205N/mm2 W×103 7、结论：不满足要求!建议减少脚手架纵距或横距或小横杆间距，或控制施工荷载!（二）变形计算 1、钢材弹性模量E＝×105N/mm2 2、钢管惯性矩I＝ 3、容许挠度 [ν]=l/150与10mm 脚手架施工方案及安全措施 该工程脚手架为装饰脚手，用钢管搭设成双排脚手架。 1.人员选定：必须有专业人员搭设（持证上岗）。 2.材料选用：架体主要用毛竹与8#铅丝绑扎而成。毛竹应用四年生以上的毛竹，青嫩、枯黄、虫蛀或有裂纹连通节二节以上的毛竹杆都不能使用。 3.构造与质量要求 3.1立杆：小头有效直径不得小于7.5厘米。纵向间距不大于1.2米，里排立杆距墙面不大于25厘米，上下两根立杆的搭设长度应不小于1.5米，并用8#铅丝绑扎不少于三道。接头应放在右边，第三个放在左边，依次类推；且大头朝下，小头朝上，收尾封顶立杆大头朝上，搭接绑扎小头。上下垂直，保持重心平衡。相邻两根立杆的接头应错开一步架。底层立杆立在散水坡上，沿立杆底绑扎扫地杆。在未绑扎脚手架之前，先将散水坡按设计图纸要求做好，宽度不小于 1.5m。并设排水沟，防止积水。立杆搭设到建筑物顶部时，里排要低于沿口40-50厘米，外排立杆要高于沿口1.5米，高出部分需绑扎护身拦杆。架体外侧自一层以上用密目网（不小于200目，用市安全站推荐产品）全封闭维护。立杆应做到：纵成线（平行墙面），横成方（垂直墙面），杆身直， 垂直度的偏差不得大于架高的1/200。 3.2大横杆：小头的有效直径要不小于7.5㎝。步距（上下间距）为1.8M。最下一步架可放大到2M。大横杆应绑在里侧，做到平直，右杆接头处后置于主杆处，并使小头压在大头上，搭接长度不小于 1.5M，绑扎不少于三道，接头处要上下里外错开，即同步架里外两根大横杆的接头也应错开，一根立杆大横杆沿墙与山墙交点转角处，应铅丝绑扎，且大横杆应搭在沿墙的立杆上。3.3小横杆：有效部分小头直径应不小于9㎝，伸出立杆部分应不小于9㎝，小横杆必须绑扎在立杆上。为使架体稳固，使架体与建筑物牢固连接，每高三米，水平间距七米应设置一个连墙点，同时将小横杆顶住墙面。脚手架连墙点不得擅自拆除，砍断。确因施工工序需要拆动时，必须采取其他加固措施，确保脚手架的稳定性。 3.4斜撑：为增加架体侧向刚度，从中间补设一双紧贴脚手架外侧与地面成45角的斜杆，上下连续回撑呈之形。 3.5剪刀撑：在脚手架顶端的双跨内和中间每隔15M左右设置剪刀撑。与地面成45--60角的斜杆，上下连续设置，杆子交叉点应绑扎在立杆或横杆上，最下一步的剪刀撑与扫地杆相连接。3.6护拦：在二盘架以上外侧设置栏杆，距上大横杆1.2米，挡脚板距下大横杆18㎝。 3.7脚手板铺设：每步脚手架设二根填芯竹（用10#铅丝绑扎于小横杆上）。从第二步架起，应每隔一步架，要铺竹笆充分防护 目录 1编制依据１? 2?工程概况1? 3施工部署1? 3.1?组织机构 (1) 3.２?设计总体思路....................................................................................................................... １ 3.3?劳动力准备 (1) ３.４.................................................................................................................................. 材料准备２3.5机具准备２? 3.6技术准备 (3) 4脚手架构造要求 (3) 4．1总的设计尺寸3? 4.2纵向水平杆 (3) 4.3横向水平杆３? 4.4脚手板4? 4.５立杆４? 4.6?连墙件4? 4．7门洞 (4) 4.8剪刀撑4? 4.9?扣件５? ４.10?基础5? ４.１1?上人斜道5? ５?脚手架的搭设和拆除施工工艺.............................................................................................. ５ ５.1落地脚手架搭设施工工艺5? ５.２?脚手架的拆除施工工艺 (6) 6?目标和验收标准 (6) 7?安全文明施工保证措施6? ７.1材质及其使用的安全技术措施6? 7.2?脚手架搭设的安全技术措施6? 7.3脚手架上施工作业的安全技术措施7? ７.４?脚手架拆除的安全技术措施............................................................................................. ７ 7.5?文明施工要求 (8) 7.6?应执行的强制性条文9? 8设计计算 (10) 8.1?荷载传递路线1０? 脚手架计算书及相关图纸【计算书】 钢管落地脚手架计算书、脚手架参数 、荷载设计 Z. 计算简图: 立面图 § 侧面图 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3) 5260 三、纵向水平杆验算 橫向水平杆 飙向隶平杆 注禺銳向水罟杆在上祇横向水平杆上纵向水平杆 根数埼不包會两僧水平杆’如本明洌为乱 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2 ?.04+G kjb X b/(n+1))+1.4 G細b/(n+1)=1.2 ?04+0.35 09/(2+1))+1.4 3X9 /(2+1)=1.43kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.04+G kjb X b/(n+1))+G k X b/(n+1)=(0.04+0.35 0.9/(2+1))+3 0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下: 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1 X.43 *52=0.32kN m (T =M ax/W=0.32 >106/5260=61.32N/mm2w [f]=205N/mm f 12 ) 150015001500 r*r 满足要求！ 2、挠度验算 v ax=0.677q'l a4心00EI)=0.677 1 您4 >1500^/(100 206000 >127100)=1.368mm v ax= 1.368mm< [ v^min[l a/150, 10]= min[1500/150, 10] = 10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1 X.43 *5=2.37kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1 X.04 X.5=1.72kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.37kN q=1.2 %.04=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知 F1'=R max'=1.72kN q'=0.04kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下: 2.37KN Z37kN 脚手架施工安全事故预防监控措施及应急预案 脚手架施工是工程建设中危险性较大，最易发生生产安全事故的分部分项工程之一，其事故的诱因是多方面的，事故一般表现为：坍塌、高处坠落、物体打击等。 为了对可能发生的事故进行有效防范和事故发生后能及时的做好救援处置工作，根据《中华人民共和国安全生产法》、《建设工程安全生产管理条例》的有关规定，结合本企业工程监控措施和应急预案，力求做到杜绝死亡事故，避免重伤事故、减少轻伤事故，最大限度地减少事故造成的损失。 一、预防监控措施 1、施工前必须对所有入场人员进行安全教育、自我保护教育、事故预防教育等相关教育，做到人人重视安全生产，人人遵守安全职责，人人理解工作目的，人人熟悉作业环境。 2、作业人员必须进行身体健康状况的检查，不符合上岗条件的，决不能令其上岗，特种作业人员必须持有培训合格的上岗证件。 3、不断完善安全管理和监督体制，合理调配作业人员，把安全生产责任层层落实到每个管理人员和作业人员。 4、认真按规范、标准、规程、规定和有关文件编制脚手架施工方案和技术安全措施，并报总工程师和监理部门、建设施工单位审批，在施工过程中严格按照执行。 5、根据技术安全措施和施工现场具体情况制定安全投入计划，报批后应报计划购置符合要求的安全防护设施和劳动保护用品，保证安全资金的有效投入，完善安全防护设施。 6、提高现场作业人员的自我保护意识，杜绝违章指挥和违章作业。 7、安全管理人员应对施工过程的各阶段、各部位、各环节的安全情况，进行经常性的专项检查，如地基安全情况、支垫情况、立杆的垂直度、纵向和横向水平杆的水平度及同层水平杆之间的高度误差、扣件的上紧程度、铺设层数和脚手架铺设情况、安全防护的设置情况、安全警示标志的设置等情况进行认真检查。 8、确保使用阶段操作层上的施工荷载符合设计要求，不得超载，不得将摸板支撑，缆风绳、泵送混凝土及沙浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备，严禁在脚手架使用期间，任意拆除支架的承重结构和主要连接件。 9、在拆除阶段，应对拆卸现场作可靠的安全围护，并设专人看管，严禁非施工人员进入拆卸现场，严禁将拆下来的杆部件和材料向地面抛掷，已吊至地面的架设材料应随拆随运出拆卸区域，保持现场文明。 二、应急预案 1、事故发生时，现场人员应在自救、互救的同时，向项目部应急救援小组汇报事故情况。 2、应急救援小组组长(项目经理)应立即启动项目部编制的应急救援方案，并迅速赶到事故现场，根据事故严重情况，按统一指挥、分工负责的原则进行协调，组织营救人员，调动救援设备和物资，控制事故现场，疏散无关人员，同时向总公司救援领导小组汇报，必要时可向社会援助机构和媒体机构求援。 3、救援人员和救援物资必须在第一时间内到达事故现场，并立即对伤员进行救护，用自备的救护车 石灰石块仓脚手架施工方案 为进一步贯彻《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99），实现安全管理规范化、科学化，确保规范施工安全生产，根据该工程建筑结构和施工特点、特编制该施工方案。 1.工程概况 1.1、本工程位于神华宁夏煤业集团煤基烯烃项目动力站内，石灰石块仓涉及高空作业的设备必须搭设脚手架，并铺设跳板。 1.2、基础处理：采用夯实、找平。 2.搭设方案 2.1、材料及规格选择 根据JGJ59-99标准要求，采用钢管搭设，钢管尺寸采用φ48×3.5mm，并使用钢扣件。 2.2、搭设尺寸 安装用脚手架上面主要沉重施工人员的体重，部分设备材料，施工人员的体重与设备材料重量远小于脚手架自重，按如下规格搭设。 2.2.1、立杆 立杆间距1.8m，不大于2.0m,外脚手架立杆基础垫通长板（20cm×5cm×4cm 长的松木板），使用底座（1cm×15cm×8mm）。离地高度20cm设置纵横方向扫地杆。连续设置在立杆内侧，立杆接长采用对接，且接头交错布置，高度方向错开50cm以上，相邻接头不应在同跨内。接头距大横杆与立杆的交接处不应大于50cm。顶层立杆可搭接，长度不应小于1m，两个扣件。 2.2.2、大横杆 大横杆间距控制在1.8m，以便立网挂设，大横杆置立于立杆里面，每侧外伸长度不应小于10cm，但不应大于30cm。杆件接长需对接，接点距主接点的距离不应大于50cm。 2.2.3、小横杆 小横杆搭在大横杆上面，伸出大横杆长度不小于10cm，小横杆间距：立杆与大横杆交接处必须设小横杆。 2.2.4、剪刀撑 外脚手架的两端转角处，以及中间每隔6-7根（9-15M）立杆应设一组剪刀撑。剪刀撑从基础开始沿脚手架高度连续设置、宽度不少于6米，最少跨4跨，最多跨6跨，与地面的夹角为：跨6跨时45°、跨5跨时50°、跨4跨时60°。剪刀撑杆件接长需搭接，搭接长度不小于1m，使用三个扣件均匀分布，端头距扣件不小于10cm。 2.2.5、脚手板 应满铺脚手板，严禁探头板，不得高低不平。 2.3、排水措施：架底处不得有积水，并设排水沟。 3、施工要求 3.1、2米以上作业均称为高处作业，高处作业的设备必须搭设脚手架，并铺设跳板。 3.2、搭设脚手架人员必须有持证的架子工搭设。 3.3、搭设脚手架人员需要佩戴安全带、安全帽，并正确使用安全带、安全帽。在脚手架搭设期间由专职安全员检查落实安全带、安全帽的规范佩带事宜，并在施工中全程监控，发现违章情况及时处理并将有关情况上报项目部。，对于精神状态不佳、身体不适、酒后或宿酒未醒人员，严禁参与脚手架搭设施工。 3.4、搭设脚手架人员职工进行定期医务检查，随时掌握职工身体状况，有高、低血压，弱视，听觉不灵者不允许参与脚手架搭设作业。 3.5、搭设的脚手架，最上层应形成梯形平台，并应敷满架板，架板要用铁丝牢固固定,以便于工人操作。 3.6、脚手架敷设的人行走道，要保证400mm宽，应由两块跳板组成，跳板的探头应在小杆架设处用钢丝捆扎好，不允许有探头活动跳板。脚手架组装和解体必须要有专人监护，严格按拆装程序处理。 3.7、15m以上(含15m)的高空作业必须办理《高空作业票》(高度在15—30米为三级高空作业，高度在30米以上为特级高空作业)，高空作业票由作业负责人填写，现场安全负责人或技术负责人审批，安全人员进行监督检查。 3.8、未经检查验收的架子，除架子工外其它人员严禁攀登。验收后任何人不得擅自拆改，需作局部修改时须经安全人员同意，由架子工进行实施。 门式脚手架计算书 1.计算说明 1.1概况： 工程项目：京广客专信阳东站 门架高度：8.8m 5层 工程内容：站台雨棚吊顶 1.2本工程采用门式脚手架规格如下： 水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设，脚手架顶部施工层采用密目安全网进行封闭，目数不少于2000目/㎡，自重标准0.5kg/m。 2.根据上述条件进行脚手架稳定性计算 2.1 脚手架自重产生的轴向力N GK1计算 门架1榀18.6*9.8*10-3=0.182KN 交叉支撑2副4*9.8**10-3=0.078KN 水平架（5步4设）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129KN 脚手板2块（5步1设）0.184*2*1/5=0.074KN 连接棒2个6*2*10-3=0.012KN 锁臂2副0.0085*2=0.017KN 合计0.492KN 每米高脚手架自重：N GK1=0.492/1.72=0.286KN 2.2 加固杆、附件产生的轴向力N GK2计算 tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93 对应cosɑ=0.732 钢管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18KN 扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072KN 每米高脚手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037KN 密目网重0.5*9.8*10-3=0.005KN/m 加固杆、附件产生的轴向力N GK2=0.037+0.005=0.042KN/m 2.3 施工荷载产生的轴向力标准值 N标准=2*1*1.83=3.66KN 2.4 风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值（倾覆力） 根据顶部施工层使用密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数， μ8=1.0 ψ=1.0风荷载标准值 W k=0.7μZ.* μ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387KN/㎡ 作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值 q k= W k*L=0.387*1.83=0.708KN/m 风荷载时脚手架计算单元产生的弯矩标准值 M k=0.708*62/10=2.549KN.m 钢管落地脚手架计算书 采用品茗安全计算软件计算；本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程，总建筑面积6570m2,建筑总高度为39.8米，建筑总层数为地下一层、地上十二层，一层层高4.5m，二层层高4m，三~十一层层高均为3m，十二层层高为4m。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 44.2 m，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.20m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； 连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处广东深圳市，基本风压0.75 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038； 脚手板铺设总层数:12； 5.地基参数要求 若地基土类型为:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00； 立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 本工程原地基土类型为混凝土，地基承载力大于120，满足要求！ 二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 脚手架工程施工安全措施 脚手架工程是建筑工程必不可少的一项分项工程。也是安全隐患最多的一项分项工程。是建筑行业中是一项最主要的危险源。建筑企业在施工中，高空坠落、架体坍塌等造成人员伤亡事故屡见不鲜。一次次血淋淋的教训告戒我们：在脚手架施工中必须制定严格的施工方案和安全措施。必须执行严格的安全检查。加大力度对全体人员的安全教育。否则危险随时出现，事故极有可能发生。所以必做到警钟常鸣，时时刻刻做好安全防范工作。现制定安全措施如下： 一、脚手架工程是架子工专门从事作业的工程，架子工必须经过有 关部门培训考核后，持证上岗，无证人员不得从事架设作业。二、架子工必须通过单位的安全施工教育和考核。签定安全生产责 任状。并且经过身体检查合格方可进行施工作业。 三、在实施脚手架工程作业中，必须做好个人安全防护。必须坚决 执行”高处作业必须系好安全带”的规定，戴好安全帽，精心作业，不可有任何疏忽。 四、坚决执行脚手架工程施工方案和架设作业的操作规范，不得擅 自更改方案所规定的事项，不得违规冒险作业。 五、为保证工程进度和他人的安全，架子工必须在架设施工作业中 走在其他工种作业的前面，不得滞后。脚手架必须高出整体作业面不小于1.5米。对各工种的施工架设要求，必须得到切实保证。 并且按规范架设、达到牢固平稳。保证各工种作业的安全防护架 设。 六、积极作好各个边口、洞口和整体外围的安全防护和安全架设， 以防止任何人和物体的坠落事故发生。 七、增强责任心、精心施工，对架体的架设、安全网的铺设、临边、 洞口的防护，卸料台、卸料口、龙门架、临时通道口、安全通道口及各种防护棚（如搅拌机棚、卷扬机棚、进料口防护棚、通道口防护棚等）等，架设必须及时到位，牢固稳定。并对各个部位的防护情况进行经常细致的检查，及时采取补救措施，以防任何由于疏忽出现的危情和事故。 八、在实施架设作业中，不得扔传管件、扣件，严密注意下方人员 的动向和设施的存放情况。确保施工安全。 九、坚决执行单位的各项制度。工作时间不得饮酒，不得打闹喜戏。 接受单位质量、安全检查。务实施工作业。 十、在使用管件、扣件时要注意其质量，对不合格的管件、扣件及 时取缔，不得优劣混用。 十一、在架设过程中，保证管件平直和垂直度，保证间距的规范性，保证扣件拧紧牢固。严禁钢木混架。该用对接扣件的禁止搭接。 该用扣件的，严禁使用铁线绑扎。 十二、保证架体与结构的牢固连接。严格执行方案在架体与结构拉结的规定。 十三、在使用吊车运送管件、扣件中，必须与吊车司机、吊车指挥密切配合。保证不超重、不偏挂。保证物件摆放平稳，栓结牢固。门式脚手架施工方案
扣件式脚手架计算书(修改后)
脚手架施工的主要危险源安全措施(正式)
满堂脚手架专项施工方案及计算书11
门式脚手架计算书
施组方案—脚手架搭设方案(含计算书)
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落地式脚手架施工方案计算书
完整版门式脚手架计算书
落地脚手架计算书(适用于24米以下)
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双排钢管脚手架施工方案(详细计算书)
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脚手架施工方案及计算书
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(完整word版)钢管落地脚手架计算书
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