大排架施工专项安全方案
目录
1、编制说明 (1)
2、编制依据 (1)
3、工程概况 (1)
4、排架施工方法 (2)
4.1支架形式 (3)
4.2使用材料要求 (4)
4.3模板及支架系统设置说明 (4)
5、排架稳定性计算 (7)
5.1板的荷载分析及验算 (7)
5.2墙的荷载分析及验算 (11)
5.3梁荷载分析及验算 (15)
5.4柱模板 (17)
6、支架模板的构造要求 (18)
6.1支架构造要求： (18)
6.2支架搭设应满足以下使用要求： (18)
6.3支架搭设应满足以下安全要求： (18)
6.4杆件搭设中的注意事项 (19)
6.5扣件的安装及注意事项 (19)
6.6支架的拆除 (19)
6.7模板制作与处理 (19)
7、排架搭设及拆除管理及验收措施 (21)
7．1原材料验收 (21)
7.2管理要求 (21)
8、大排架施工危险源辨识及分析 (23)
9、大排架施工的安全防范措施 (24)
10、大排架施工安全事故应急预案 (24)
10.1成立应急领导小组 (24)
10.2职责 (25)
10.2.1应急领导小组组长职责 (26)
10.2.2应急领导小组副组长职责 (26)
10.2.3抢险救援组职责 (26)
10.2.4技术支持组职责 (26)
10.2.5通讯联络组职责 (26)
10.2.6保卫疏导组职责 (27)
10.2.7后勤保障组职责 (27)
10.2.8医疗救护组职责 (28)
10.3应急物资储备 (28)
10.4应急预警及信息报告 (28)
10.5应急响应 (28)
10.5.1响应分级 (29)
10.5.2响应程序 (29)
10.5.3处置措施 (30)
大排架施工安全专项方案
1、编制说明
为贯彻落实国家“安全第一、预防为主、综合治理”的安全生产方针，规范深基坑结构大排架施工管理工作，预防施工现场安全事故的发生，保证施工安全，特编制此专项方案，以指导现场安全作业。
2、编制依据
1、《中华人民共和国建筑法》
2、《中华人民共和国安全生产法》
3、《建设工程安全生产管理条例》
4、《建筑施工安全检查标准》
5、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》
6、《建筑结构荷载规范》
7、《直缝电焊钢管》（GB/T13793）
8、《钢管扣件水平模板的支撑体系安全技术规范》（DG/TJ08-016-2004）3、工程概况
宁波南站站房改造工程位于宁波站既有站场内。里程范围为K313+900—K314+030；站房共设3层，地下1层，地上两层。地铁2号线车站位于国铁车站下方，为地下二层，与车站走向一至呈南北走向，属宁波火车站的地下交通配套工程，与国铁车站一体化共建。
宁波站改建工程基坑分为五区，其中1-1区先行施工，基坑表层采用放坡开挖，深度为4米，最大开挖宽度123.5米。国铁集散厅区域垂直开挖，最大开挖深度约9米，宽度为75米；地铁基坑位于集散厅中部，最大开挖宽度为42.1米，最大开挖深度为24米，支撑结构形式均为钢筋砼支撑，结合围檩、圈梁支撑体系。集散厅及地铁基坑设置3道支撑，南端头井设置4道支撑。
主体结构主要尺寸为：夹层板厚为400mm（南端头井D1至D5范围加厚为500mm），底板厚度为2500mm；中纵梁尺寸为1000mm×1000mm；底纵梁尺寸为1000mm×3850mm；侧墙端头井厚度为800mm，标准段为600mm。下一层净空为3.7m，下二层标准段净空为5.78m-6.45m，端头井净空为7m。车站结构抗震设防烈度为
7度，设防分类为丙类，抗震等级为三级。
4、大排架施工方法
4.1支架形式
本工程全部采用满堂支架体系。见图4-1
4.2使用材料要求
楼板、中柱及中、顶板下翻梁的模板采用2440×1220×18木胶合板，100×50木枋，100×100木枋。
(1)模板用料要求
a、中柱及中、顶板下翻梁模板均采用2440×1220×18木胶合板，侧墙模板采用P1015,P3015,P6015组合钢模。
图4-1 满堂支架体系照片
b、主楞为10cm×10cm木枋，次楞为5×10cm木枋；
c、模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性能好、易脱模和可两面使用等特点，并应符合国家现行标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。
d、各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。
(2) 支架用料要求
a、钢管采用力学性能适中的Q235A(3号)钢，其力学性能应符合国家现行标准《炭素结构钢》中Q235A级钢的规定。每批钢材进场时，应有材质检验合格证。
b、钢管选用外径48mm，壁厚3.0mm的焊接钢管。钢管严禁打孔，立杆、横杆和斜杆的最大长度为6m。
c、扣件材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831规定。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等要求清除干净。
d、立杆连接处外套管与立杆间隙应小于或等于2mm,外套管长度不得小于160mm,外延伸长度不要的小于110mm。
e、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。
f、扣件表面应进行防锈处理。
g、钢管及扣件报废标准：
钢管出现弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀等情况；扣件脆裂、变形、滑扣等应报废和禁止使用。
h、可调顶托规格为30mm×500mm。
4.3模板及支架系统设置说明
(1) 车站模板及支架配置说明
a、中板及标准段下二层侧墙
车站主体结构的中板和标准段下二层侧墙采用扣件式满堂支架体系，模板采用1.8cm厚覆膜胶合板。支架基础为施工完的车站结构底板，承载力满足要求，无需另行处理。
b、端头井侧墙及下一层侧墙
由于施工端头井侧墙结构时满堂支架仅单侧受力，不可作为侧墙支架。车站下一层侧墙与车站顶板不同步施工，为节约支架工程量，不设置满堂支架。以上两处均采用斜撑，并在相对应的底板与中板位置预埋Φ32螺纹钢，作为支撑的固定点，提供反力。其中抛撑与侧墙夹角设置为60度。
c、支架模板体系设置
夹层板（中板）立杆纵向间距90cm、横向间距90cm，横杆步距140cm；站
台层（底板）立杆纵向间距90cm、横向间距90cm，横杆步距140cm。支架立杆顶部加顶托。考虑到支架的整体稳定性，支撑架体四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵横向每隔10m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑，其角度为45。并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。立杆顶部安装可调支托，在其上安放10×10cm的木枋纵梁，其间距同立杆间距，纵梁上设置5×10cm的方木横梁，间距为30cm。安放纵横方木时，应注意纵向方木接头应在立杆顶托中心，横向方木接头应在纵向方木中心位置。横向方木接头位置要和纵向方木接头位置错开，且任何相邻两根横向方木接头不在同一平面上，站台层与站厅层支架基本保证在同一铅垂线上。
现以标准段为例，进行模板和支架系设计及计算，示意图如下：
图4-3 主体结构模板支撑系统示意图
(2)侧墙模板及支架配置说明
侧墙模板P1015,P3015,P6015组合钢模，模板后横向安放断面为5×10cm 的方木，间距为30cm。竖向分配梁采用断面为10cm×10cm的方木。侧墙支撑采用与支架联成一体的通长钢管对口撑（加顶托），间距为80cm，步距0.8m，用十字扣件与横向所有立杆可靠相连。端头墙模板支撑采用6m钢管和支架连为一体，钢管端头设置可调支托，间距为80cm×80cm（考虑到端头井墙体水平受力对架体稳定性的影响，于横向分配梁上设置钢管抛撑，抛撑顶端安置可调支托，抛撑钢管和架体立杆、水平杆可靠连接，间距为140cm×140cm）。
图4-4 端头井、下一层侧墙模板支撑系统示意图
图4-5 标准段侧墙模板支撑系统示意图
(3)立柱模板及支架配置说明
矩形柱的模板由四面侧板、柱箍、支撑组成。柱子四边侧模都采用竖向侧板，则模板横缝较少。
为承受混凝土侧压力，侧板外应设置5*10cm 木楞作为竖梁，柱箍采用Φ
48*3.0双钢管，间距为0.6m 。并沿纵向在每层柱箍处设置三道Φ12对拉螺栓,对
拉螺栓两侧架设燕尾钩，以加强对拉螺栓的调节能力。如下图所示：
图4-6 立柱模板支撑系统示意图
(4)下翻梁模板及支架配置说明
火车南站站中纵梁尺寸为1000×1000，按照最大受力工况设计支架体系，
即取顶纵梁为例进行模板和支架的验算。顶板翻梁底模板采用1.8cm 胶合板，模
板下铺5*10cm 的方木作为纵梁，间距为300mm ；在支架顶托上设置10*10cm 的
方木作为横梁，间距为900mm 。梁下设置4立杆，立杆间距为400mm 。梁侧模板
设置双钢管为纵梁，加固体系为对拉螺栓，间距为300。中板翻梁底模板采用
1.8cm 胶合板，模板下铺5*10cm 的方木作为纵梁，间距为300mm ；在支架顶托上
设置10*10cm 的方木作为横梁，间距为900mm 。梁下设置3立杆，立杆间距为
500mm 。梁侧模板设置双钢管为纵梁，加固体系为对拉螺栓。模板及支撑体系示
意图如下：
图4-7 中板梁模板支撑系统示意图
5、排架稳定性计算
5.1板的荷载分析及验算
a 、板的荷载分析：
图5-1 顶板模板示意图
按最不利荷载效应考虑，以0.4m 厚中板为例进行荷载分析组合。
1、模板：Q1=0.5kN/m2；
2、新浇混凝土自重：Q2=25 kN/m3；
3、施工人员及设备荷载标准值：Q3=2.5kN/m2；
4、浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值：Q4=2 kN/m2
5、纵横木楞自重：7.5KN/m3，每平方米立杆所承受的方木重量为：
Q5=0.050×0.10×7.5×3+0.1×0.1×7.5×2=0.26KN 。（按照3根50*10
次楞和2根10*10主楞考虑）
竖向荷载效应组合如下：
∑∑+=QK GK N N N 4.12.1
式中 ∑
GK N —模板及新浇钢筋混凝土自重产生的轴向力总和（忽略支
架自重）； ∑QK N —施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标
准值产生的轴向力总和。
产生轴向力总和：
kN N 562.159.0*9.0*)25.2(*4.1)9.0*9.0*26.09.0*9.0*5.04.0*9.0*9.0*25(*2.1=++++= b 、底模强度验算
中板底模采用高强度胶合板，板厚1.8cm 。底模背肋为5*10cm 方木，间距
300mm ，故取300宽为模3板强度计算单元。模板受力模型见下图：
图5-2 木模板受力模型图(单位为mm ）
(1) 模板力学性能：
弹性模量：E=1×104 MPa
抗弯强度：?m=20MPa
截面抵抗矩：W=61 bh2= 61
×30×1.82=16.2cm3
惯性矩：I=121bh3=121
×30×1.83= 14.58cm4
截面积：A=30*1.8=54cm2
（2） 模板受力计算
底模板均布荷载：Q= 0.4Q2+ Q3+ Q4=0.4*25+2+2.5=14.5KN/m2
转换为均布线荷载：q=Q ×b=14.5×0.3=4.35KN/m
跨内最大弯矩：Mmax= 28
1ql =0.049KN.m 弯应力为：Vmax=M/W=0.049*103/16.2*10-6=3.03Mpa< fm=20Mpa
满足要求
(3)木模板刚度验算：
根据模板的受力特点，可将其简化为三等跨均布荷载作用的连续梁进行计
算,如下：
mm l mm EI ql 75.0400/][163.01058.14101003.035.4677.0100677.08
44
4==<=?????==-ωω 通过计算1.8cm 厚胶合板满足受力要求。
c 、 横向方木验算（次楞）
本方案采用的木材为东北落叶松，根据《建筑施工计算手册》查得东北落叶
松抗弯强度为?m=17Mpa,顺纹抗剪强度为：?v=1.6Mpa ，弹性模量为E=10×103Mpa 。
q
根据顶板底模设计方案，横向方木的受力模型如下图： q
图5-3 方木受力模型图（单位mm ）
则每根方木承受荷载转化为均布线荷载为：
q=[(N-1.2Q5*0.9*0.9)/3]×0.9=4.59KN/m
截面抵抗矩：W=61 bh2= 61
×5×102=83.3cm3
惯性矩：I=121bh3=121
×5×103= 465cm4
弯矩：Mmax= ql 2/8=1/8*4.59*0.9*0.9=0.456KN.m
剪力为：Vmax=21
ql=0.5*4.59*0.9=2.066KN
（1） 抗弯承载力验算
W
M ＝σ=0.456*103 /83.3＝5.5 MPa<0.9[f]= 15.3 MPa （2） 抗剪承载力验算
τmax=23* Vmax/A=2
3×100*5010*066.23=0.62Mpa< [fv]= 1.6 Mpa (3) 刚度验算
mm l mm EI ql 25.2400/][02.11041710103849.059.4538458
34
4==<=??????==-ωω 通过以上验算得知，横向采用50×100mm 东北落叶松方木可以满足要求。
d 、 纵向方木验算（主楞）
纵向采用10*10cm 方木，间距为0.9m ，每根立杆上布置一根方木。抗弯强
度为?m=17Mpa,顺纹抗剪强度为：?v=1.6Mpa ，弹性模量为E=10×103Mpa 。
纵向方木分配梁所受的力为其上横向间距为30cm 的5*10cm 方木传下的力。
根据主楞的受力特点，其受力模型见下图：
图5-4 纵梁方木受力模型图（单位mm ）
截面抵抗矩：W=61 bh2= 61
×10×102=166.7cm3
惯性矩：I=121bh3=12
1×10×103= 833.3cm4 纵向方木上平均承受3根横木重量为：0.05*0.1*0.9*7.5*3=0.101KN 。
横向方木施加在纵向方木的均布荷载为0.101KN/0.9m=0.112KN/m
作用在纵向方木上的均布载为：q=(N-1.2Q5*0.9*0.9)×
0.9+0.112=13.88KN/m
将结构受力模型简化为受均布载的三跨连续梁，受力简图如下：
图5-5 纵梁方木受力示意图（单位mm ）
跨内最大弯矩：Mmax= 0.08*ql 2= 0.08*13.88*0.92 =0.9KN.m
跨内最大剪力为：Vmax=0.4ql=0.4*13.88*0.9= 5KN
（1） 抗弯承载力验算 W M
＝σ=0.9*103 /166.7＝5.4MPa<0.9[f]= 15.3MPa
（2） 抗剪承载力验算
τmax=23*Vmax/A=23×100
1001053??=0.3 MPa<[fv]= 1.6 Mpa (3) 刚度验算
mm l mm 25.2400715.010*3.833*10*1009.0*88.13667.0844=≤==-ω
通过以上验算得知，纵向梁采用100×100mm 东北落叶松方木可以满足要求。
e 、支架稳定性验算
支撑系统整体结构分析所得的支撑立杆最大的内力设计值，可按照一般轴
心受压构件进行验算。支架采用Φ48×3.0焊接钢管，鉴于市场上Φ48×3.0钢
管的壁厚基本都在 2.7mm ，为确保计算的准确性钢管的相关力学特性按照壁厚
2.7mm 的钢管取值。由于本工程模板支撑系统主要应用基坑内部，故在计算时可
不考虑风荷载对系统的影响，及按下式验算：
σ=f
A N ≤?
Φ48×2.7钢管：A=（482-42.62）×π÷4=3.84cm2, i=226.4248+/4=1.6cm 。
模板支架立杆的计算长度h l =0
式中 h —支架立杆的步距，取1.4m ；
25.5616/1400/0===i l λ
kN
N 562.159.0*9.0*)25.2(*4.1)9.0*9.0*26.09.0*9.0*5.04.0*9.0*9.0*25(*2.1=++++=轴向力N 数值计算详见板的荷载分析小节。
本工程钢管为Q235钢，按轴心受压构件查表得稳定系数?=0.638
σ=MPa A N 5.6310
*84.3*638.010*562.1523
==?< =205MPa 单肢立杆承载力满足要求。
5.2墙的荷载分析及验算
a 、侧墙的荷载分析
侧墙采用组合钢模板，选取P6015、P3015与P1015进行配模。背楞纵向分
配梁为5*10cm 木枋，竖向背楞为10*10cm 木枋间距为800，竖向木枋设置在可
调顶托上，顶托竖向间距为800。
考虑最不利荷载情况，按照下二层考虑。
计算其水平荷载
采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二
式计算，并取二式中的较小值：
V t F 。C 2122.0ββγ=
H F C γ=
式中 F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/㎡）；
γc —混凝土的重力密度（kN/m3）,取25 kN/m3；
t 。—新浇筑混凝土的初凝时间（h ），取5h ；
V —混凝土的浇灌速度（m/h ），取1.5 m/h ；
H —混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，以端头井
下二层衬墙为例，取7m ；
β1—外加剂影响修正系数，不掺时取1.0；
β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
221/73.385.1*15.1*1*5*25*22.022.0m kN V t F 。C ===ββγ
F=γcH=25*7=175kN/㎡
按较小值取，最大侧压力为38.73 kN/㎡。
b 、纵向木枋验算
本方案采用的木材为东北落叶松，根据《建筑施工计算手册》查得东北落叶
松抗弯强度为fm=17Mpa,顺纹抗剪强度为：?v=1.6Mpa ，弹性模量为E=10×103Mpa 。
根据顶板底模设计方案，横向方木的受力模型如下图： q
图5-6 横梁方木受力模型图（单位mm ）
则每根方木承受荷载转化为均布线荷载为： q=8.03
38.73? =10.33KN/m 截面抵抗矩：W=61 bh2= 61
×5×102=83.3cm3
惯性矩：I=121bh3=121
×5×103= 417cm4
弯矩：Mmax= 81
ql 2=0.83 KN.m
剪力为：Vmax=21
ql=0.5*10.33*0.8=4.13 KN
（1） 抗弯承载力验算 W M
＝σ=0.83*103 /83.3＝9.96MPa<0.9[f]= 15.3 MPa
（2） 抗剪承载力验算
τmax=23*Vmax/A=2
3×100*5010*13.43=1.24Mpa< [fv]= 1.6 Mpa （3）刚度验算
mm l mm EI ql 2400/][32.110
41710103848.033.1053845834
4==<=??????==-ωω 通过以上验算得知，背肋纵向采用50×100mm 东北落叶松方木可以满足要
求。
c 、竖向方木验算（主楞）
竖向采用10*10cm 方木，间距为0.8m ，每根立杆上布置一根方木，可调支
托竖向间距为0.8m 。抗弯强度为?m=17Mpa,顺纹抗剪强度为：?v=1.6Mpa ，弹性
模量为E=10×103Mpa 。
纵向方木分配梁所受的力为其上横向间距为30cm 的5*10cm 方木传下的力。
根据主楞的受力特点，其受力模型见下图：
图5-7 竖梁方木受力模型图（单位mm ）
截面抵抗矩：W=61 bh2= 61
×10×102=166.7cm3
惯性矩：I=121bh3=121
×10×103= 833.3cm4
作用在纵向方木上的均布载为：q=38.73×0.8=30.98KN/m
将结构受力模型简化为受均布载的三跨连续梁，受力简图如下：
图5-8 纵向方木受力示意图（单位：mm ）
跨内最大弯矩：Mmax=0.08 ql 2=1.58KN.m
跨内最大剪力为：Vmax=0.4ql=0.4*30.98*0.8=9.91KN
（1） 抗弯承载力验算 W
M ＝σ=1.58*103 /167.7＝9.42MPa<0.9[f]= 15.3MPa （2） 抗剪承载力验算
τmax=23*Vmax/A=2
3×1001001091.93
??=1.49Mpa<[fv]= 1.6 Mpa （3） 刚度验算
mm l mm EI ql 2400/][03.110
3.833101008.098.30677.0100677.0844
4==<=?????==-ωω 通过以上验算得知，纵向梁采用100×100mm 东北落叶松方木可以满足要求。
d 、模板受力计算
侧墙水平荷载为：38.73KN/m2
侧墙采用组合钢模板时，选取P6015、P3015与P1015进行配模。
依据以上验算，最大侧压力为38.73kN/㎡,查钢模板力学性能表得：
I=2.791×105㎜4（以P3015为计算长度）
q =38.73×0.3=11.62N/m （以每延米计）
mm l mm EI ql K w 75.0400/][011.010
791.2101.21003.062.11667.0100754
4==<=??????==-ωω侧墙钢模板挠度满足规范要求。
e 、支架稳定性验算
选取南端头井侧墙作为最不利位置进行计算，该位置斜向抛撑纵横向间距为
0.9m 、0.9m ，跨距为1.4m 。其纵向受力杆件与侧墙夹角为60度。其中计算杆件
轴心受压时需考虑其纵向分力。
σ=f A N ≤?
Φ48×2.7钢管：A=（482-42.62）×π÷4=3.84cm2, i=226.4248+/4=1.6cm 。
模板支架立杆的计算长度h l =0
式中 h —支架立杆的步距，取1.4m ；
5.8716/1400/0===i l λ
kN COS N 44.2130/8.0*8.0*73.38==
轴向力N 数值计算详见板的荷载分析小节。
本工程钢管为Q235钢，按轴心受压构件查表得稳定系数?=0.638
σ=MPa A N 5.8710
*84.3*638.010*44.2123
==?
5.3梁荷载分析及验算
以最不利荷载效应考虑，选取中板板纵梁WZL1（1000×1000）为计算对象。 a 、竖向荷载分析
钢筋混凝土自重： 21/2525*1m KN q ==
施工人员及小型机具活载：22q 1/KN m =
浇筑砼和振捣时产生的荷载：23/5.2m KN q =
模板自重：24q 0.5/KN m =
方木：3q 7.5/KN m =
b 、底模强度验算
纵梁底模采用高强度木胶合板，板厚t=18mm,木胶合板背楞间距为300mm 。强度验算取b=300mm 为计算单元体。受力图如下：
图5-9 底板木模板受力示意图（单位：mm ）
○1、模板力学性能
弹性模量：MPa E 410=
抗弯强度： MPa f m 20=
截面抵抗矩： 2bh 6
1w == 61×30×1.82=16.2cm3 惯性矩： 3bh 121I ==12
1×30×1.83= 14.58cm4 截面积：A=30*1.8=54cm2
○2、模板受力计算：
底模板均布荷载：Q= 1Q1+ Q2+ Q3=28.5KN/m2
转换为均布线荷载：q=Q ×b=28.5×0.3=8.55KN/m
跨内最大弯矩：Mmax= ql 2/8=0.1KN.m
弯应力为：Vmax=M/W=MPa f m 2017.6)10*2.16/(10*1.063=≤=-。
满足要求。
木模板刚度验算：
根据模板的受力特点，可将其简化为三等跨均布荷载作用的连续梁进行计算,如下：
mm l mm EI ql 75.0400/][32.010
58.14101003.055.8677.0100677.0844
4==<=?????==-ωω 通过计算1.8cm 厚胶合板满足受力要求。
c 、支架承载力验算
每根立杆承受的荷载为：
kN N 12.165.0*9.0*)15.2(*4.1)5.0*9.0*26.05.0*9.0*5.01*5.0*9.0*25(*2.1=++++= MPa f MPa A N 2158.6510
*84.3*638.010*12.1623
===＜?。 纵梁下立杆单肢承载力满足要求。
5.4柱模板
选取600*1000作为计算对象，以下二层为计算高度，H=7m(注：选取南端头井底板梁下翻与夹层板梁上翻位置)。
a 、模板挠度验算
柱模受到混凝土的侧压力为：
2/121022.0V t F c ββγ==0.22*25*5*1*1.15*5.1=38.73kN/㎡(浇筑速度以
1.5m/h 计)
2
/1757*25m kN H F c ===γ 选取较小数值2/73.38m kN 作为标准值。
q =38.73×0.3=11.62KN/m
按三跨连续梁计算，跨度为300mm 。
434
w 1080.67711.62100.30.437mm []/4000.7510010011014.5810K ql l mm EI ωω-???===<==????
柱模板挠度满足规范要求。
6、支架模板的构造要求
6.1支架构造要求：
a 、钢管立柱底部设置垫木和底座，顶部设置可调支托，U 型支托与楞梁两侧间的间隙采用木楔楔紧，可调支托的螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm ，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm ，安装时确保上下同心。
b 、立柱距地面200mm 高处，沿纵横水平方向按照纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端沿纵横向设置一道水平拉杆，扫地杆与顶部水平拉杆之间每一步距处纵横向设置一道水平拉杆。
c 、剪刀撑采用Φ48×3.0钢管，用旋转扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆采用对接，剪刀撑采用搭接，且搭接长度不得小于500mm ，并采用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm 处进行固定。
d、钢管间距、规格、扣件符合设计要求。每根立柱底部设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。
e、端头井和标准段高差处，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。
f、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。
g、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平立杆上。
h、支架外侧四周设置由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向每隔10m 左右设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，宽度为5m，并在剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为45～60度。
6.2支架搭设应满足以下使用要求：
a、有适当的宽度（或面积）、步架高度、离墙距离，能满足工人操作、材料堆置和运输的需要；
b、具有稳定的结构和足够的承载能力，能保证施工期间在可能出现的使用荷载（规定限值）的作用下不变形、不倾斜、不摇晃；
c、与垂直运输设备及其作业面高度相适应，以确保材料垂直运输转入水平运输的需要；
d、搭设、拆除和搬运方便，能长期周转使用。搭拆进度能满足施工安排的需要。
6.3支架搭设应满足以下安全要求：
a、把好材料、加工和产品质量关，加强对架设工具的管理和维修保养工作，避免使用质量不合格的架设工具和材料；
b、确保支架具有稳定的结构和足够的承载力，脚手架的构造应符合有关规定要求；
c、确保支架的搭设质量；
d、严格控制使用荷载，确保有较大的安全储备；
e、要有可靠的安全防护措施；
f、严格避免违章作业，加强使用过程中的检查，发现问题应及时解决。
6.4杆件搭设中的注意事项