PKPM2010新规范版本设计软件(V1.3)

PKPM2010新规范版本设计软件（V1.3）

1、PKPM 2010新规范版本设计软件突出了中国建筑科学研究院规范与软件的综合优势

PKPM 2010新规范版本设计软件受到了中国建筑科学研究院的高度关注和大力支持，几本重要规范的主要编制专家从方案设计阶段即全程把关，保证了PKPM软件对新系列规范诠释的权威性与正确性。PKPM 2010新规范版本设计软件的研发团队采用了全新的符合现代软件工程概念的研发模式，对方案设计、研发、测试、用户试用等环节进行了科学策划和有效实施，充分保证了产品的质量。软件研发完成后，进行了近半年的全面细致黑、白盒测试；在2010年12月16日隆重发布后又经150余家设计院的试用，在确认软件成熟后于2011年3月31日正式开始全国范围内升版。

随着规范的陆续推出和广大设计人员在大量实际工程中广泛应用，分别在2011年9月30日和2012年6月30日推出了v1.2和v1.3两个正式版本。在这两个版本中，反映了新推出规范的设计要求与大量用户需求的功能改进，针对涉及到规范条文和设计理念等方面的改进我们都认真征求中国建筑科学研究院的规范专家的意见，力争做到准确表达规范意图。

2、全面体现2010系列新规范要求

PKPM 2010新规范版本设计软件改进主要依据：

《建筑抗震设计规范》GB50011-2010

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《高层建筑筏形与箱型基础技术规范》JGJ6-2011 《砌体结构设计规范》GB50003-2011

《砌体结构加固设计规范》GB50702-2011

《混凝土小型空心砌块建筑技术规程》JGJ/T14-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2011

与新规范相关软件模块全面改进（注*项为重点改进内容）：

为保证PKPM 2010新规范版本设计软件执行新规范的正确性，PKPM 研发团队密切关注包括上述规范在内的规范修编最新进展，第一时间获得规范修订信息予以软件实现并及时获得规范主要编制专家确认。

3、全面提升复杂与空间结构三维建模与设计软件

（SpasCAD+PMSAP）性能

SpasCAD&PMSAP建模计算程序，经10版发布后，完成了大量工程，不仅能针对规则结构进行分析设计，更能对各种复杂结构实现整体分析及配筋设计，大幅提高设计人员对此类结构的设计效率。

程序针对复杂结构中遇到的各种难点热点，开发了众多有特色、针对性强的计算分析功能，例如隔震减振支座分析，非比例阻尼方式分析多种材料的混合结构，温度效应，预应力分析，自定义工况组合，水平及竖向地震精确分析，复杂体型结构建筑的风荷载分析计算，整体屈曲BUCKLING分析，弹性时程分析，弹性板分析和设计，斜墙的

分析和设计，铝合金等特殊材料构件的结构分析等。SpasCAD着重强调在处理复杂问题中，提供便利手段和工具，以提高用户的设计效率

4、砌体设计软件的系统改进

砌体设计软件改进了砌体墙刚度计算方法，考虑了坡屋顶的计算层高增加，增加了墙体水平钢筋等级，对砖砌体和小砌块的剪摩公式进行了修正，根据新抗震规范调整了底框柱、抗震墙的设计，改进了配筋砌块砌体结构设计。

砌体设计软件在根据新版《砌体结构设计规范》进行全面修订的同时，又增加了两项重要功能，1、楼面交叉梁计算功能：软件自动搜索楼面主梁形成交叉梁系，并且可导算梁上墙体传递的上部荷载，计算梁内力与配筋；2、抗震计算考虑结构缝分塔计算：当结构出现从上至下贯通的结构缝时，软件可自动判断，按缝将全楼划分多个独立结构进行抗震计算。

5、鉴定加固软件改进

应广大用户要求，整合了鉴定加固软件，使用新规范版本

PKPM-JDJG软件各项菜单时，仅需一把加密锁即可完成砌体、混凝土结构、钢结构的鉴定及加固设计，不再需要配合其他软件加密锁。软件中增加了“钢结构鉴定加固”模块，该模块可以完成从单构件到单榀钢结构的模型输入、结构计算、构件加固、加固后结构分析与加固验算。

JDJG软件根据最新颁布的《砌体结构加固设计规范》增强了砌体结构的加固计算功能，《砌体结构加固设计规范》不仅提供了砌体结构抗震加固的一种新算法，更重要的是，解决了JDJG旧版不能进行砌体受压加固计算的问题。

6、钢结构设计软件STS根据新抗震规范进行了大规模修订

钢结构设计软件根据新抗震规范进行了大规模修订，调整了结构类型，增加了钢结构抗震等级要求，实现了钢结构“性能设计”要求，在“低延性、高弹性承载力”性能设计的前提下，宽厚比等抗震构造措施可以放宽；改进了长细比限制要求，对厂房类结构轴压比较小时放宽要求；修改抗震情况下承载力抗震调整系数、强柱弱梁计算等相关构件设计内容；除新规范修订相关内容外，还总结几年来用户建议增加了较多新功能。

7、新增加了多层版PMSAP-8模块

PMSAP-8模块（即PMSAP多层普及版）可以实现层数不超过8层的复杂结构分析与设计，所包含模块“空间结构建模及分析（普及版）”是SpasCAD+PMSAP的一个普及版本，用于不适合层模型的复杂结构建模和设计。具备S-1加密锁即可以使用上述功能。

8、全新推出“烟囱设计软件CHIMNEY”特种结构中的“烟囱设计软件CHIMNEY”，经过了重新设计与研发，综合了国内外同类型软件的优点，按照新抗震规范进行了修改，增加了单坡度或多坡度单筒式、套筒式及多管式钢筋混凝土承重外筒的计算、设计功能，可以完成钢筋混凝土烟囱筒壁承载力极限状态计算、正常使用极限状态计算，地

基承载力计算、变形计算，基础承载力计算、抗冲切计算，提供了筒壁验算配筋等功能。

9、建筑软件增加了APM-3D模块，集成了日照分析软件SUNLIGHT 应用

建筑软件APM中增加了三维建筑方案设计模块APM-3D，为建筑设计人员提供了一个全新的建筑方案设计平台，使三维造型、编辑、虚拟现实、渲染和动画制作功能全面提升。同时增加了建筑师广泛使用的日照分析软件SUNLIGHT，方便相关用户使用。

10、建筑节能软件增加居住建筑节能检测软件，完成新规范版升级，设备软件增加部分功能

依据《居住建筑节能检测标准》JGJ132-2009开发了居住建筑节能检测软件REEI，完成居住建筑节能检测的计算和热流计法测得的围护结构传热系数数据动态处理工作。根据2010版节能规范完成了夏热冬冷地区（CHEC）和严寒和寒冷地区(HEC)居住建筑节能软件的升级工作，节能系列软件增加了智能确定围护结构保温材料厚度功能，增加各省的地方标准。

建筑电气软件EPM增加读取Dwg图形中的图块，将其转换为Epm电气图块功能，可直接进行平面图设计。

采暖设计软件HPM增加地板辐射盘管形式，单、双管系统水力计算结果详细输出等功能，可作为计算书供施工图审查使用。

11、增加了三个用户急需的新结构软件

(1.)基础及岩土计算工具箱

(2.)楼板舒适度分析软件

(3.)建筑工程算量软件（设计院版）

12、新增AutoCAD版本施工图软件

充分利用PKPM多年的专业技术积累和AutoCAD的平台优势，针对各种越来越复杂的结构形式以及“建筑信息模型（BIM）”技术的广泛使用，为广大结构设计人员提供更为便利的、更为有效的施工图设计软件。使施工图设计阶段与建筑方案设计、建筑结构计算分析等阶段有效地结合起来，以减少设计中间环节带给设计过程的损失，从而提高设计效率。

.

PKPM SATWE参数设置讲解

SATWE参数设置 一：总信息 1水平力与整体坐标夹角（度）：一般为缺省。若地震作用最大的方向大 于15度则回填。 2、混凝土容重（KN/m3）：砖混结构25 KN/m3，框架结构26KN/m3。 3、刚才容重（KN/m3）：一般情况下为78.0 KN/m3（缺省值）。 4、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。 5、转换层所在层号：应按PMCAD楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5.程序不能自动识别 转换层，需要人工指定。对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即 以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。 6、嵌固端所在层号：无地下室时输入1，有地下室时输入（地下室层数 +1）。 7、地下室层数：根据实际情况输入。 8、墙元细分最大控制长度（m）：一般为缺省值1。 9、转换层指定为薄弱层：SATWE中转换层缺省不作为薄弱层，需要人工指定。如需将转换层指定为薄弱层，可将此项打勾，则程序自动将转换层号添加 到薄弱层号中，如不打勾，则需要用户手动添加。此项打勾与在“调整信息” 页“指定薄弱层号”中直接填写转换层层号的效果是完全一致的。 10、所有楼层强制采用刚性楼板假定：一般仅在计算位移比和周期比时建 议选择。在进行结构内力分析和配筋计算时不选择。 11、地下室强制采用刚性楼板假定：一般情况不选取，按强制刚性板假定 时保留弹性板面外刚度考虑。特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。但已选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。 12、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：一般为缺省勾选。不勾选的话位 移偏小。 13、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：应勾选，使得墙的无效翼 缘部分内力计入框架部分，实现框架，短肢墙和普通强的倾覆力矩结果更合理。 14、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度，自动实现梁板边界变形协调，计算结构符合实际受力情况，应勾选。 15、墙元侧向节点信息：这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，程 序强制为“出口”，即只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上 的节点均作为出口节点，使得墙元的变形协调性好，分析结果更符合剪力墙的 实际。 16、结构材料信息：按实际情况填写。 17、结构体系：按实际情况填写。 18、恒活荷载计算信息： 1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型； 2）模拟施工加载1模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与有吊柱的情况；

PKPM如何调整参数和选用(完整版)

2010版SATWE计算参数选用 一、2010版计算参数的选用（PKPM及SATWE）： 免责声明：炒饭个人总结，仅用作参考。以下内容需与PKPM2010版satwe说明书结合使用。参数在PKPM中如何实现需参考satwe说明书。 1、总信息： A、“水平力与整体坐标夹角”，此参数一般不做修改。而是将周期计算结果中输出的“地震作用最大的方向角”填到“斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度”。 B、PM里的“混凝土容重”框架取26，剪力墙取27。(现在版本软件PM与SATWE的“混凝土容重”联动),故在PM中布置楼面恒载时一般不勾选“自动计算现浇板厚”，恒载输入数值为“人工计算板自重+装修荷载重”。 C、“钢材容重”暂时默认78，未研究。 D、“裙房层数”此参数仅用来判定底部加强区：即对剪力墙和框剪结构PKPM总是将裙房以上一层作为加强区判定的一个条件。框架结构均可输入0，其他结构未研究。此参数包含地下室层数。（如3层地下室，4层裙房，此参数应输入7。） E“转换层所在层号”含地下室层数，详见2010satwe说明书，未深入研究。 F、“嵌固端所在层数”自然地面为嵌固端时填“1”，地下室顶板作为嵌固端时填“地下室层数+1”。 G、“地下室层数”按实际输入。 H、“墙元细分最大控制长度”取“1”。影响计算精度，对含剪力墙的结构有影响。 I、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”仅在计算位移比和周期比时勾选，其他不勾选。J、“地下室强制采用刚性楼板假定”勾选。 K、“墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点”此参数本人尚不能合理选择，只把网上比较后的结果贴出来。勾选该参数后，结构周期减小，连梁内力增大，内力平衡校核轴力。 L、“计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘”勾选。对于L型、T型等截面形式，垂直于地震作用方向的墙段称为翼缘，平行于地震作用方向的墙段称为腹板，翼缘可以区分为有效翼缘和无效翼缘两部分。无效翼缘内力计入框架，这对于结构中框架、短肢墙、普通墙的倾覆力矩指标计算，通常更为合理。 M、“弹性板与梁变形协调”勾选。梁细分后弯矩变的平缓，计算结果更加合理。 N、“结构材料信息”如实填写 O、“结构体系”如实填写 P、“恒活荷载计算信息”《PKPM从入门到精通》推荐使用模拟施工加载3。但本人尚未弄明白。 Q、“风荷载计算信息”大部分工程选择计算水平风荷载即可。 R、“地震作用计算信息”一般选择计算水平地震作用。结合抗规5.1.1和高规4.3.2确定是否计算竖向地震作用。高规比抗规对此条的要求严一个等级。 S、“规定水平力”一般选“规范方法”。规范方法适用于大多数结构，节点地震作用CQC组合方法适用于极不规则结构，即楼层概念不清晰，剪力差无法做的结构。 2、风荷载信息： 地震区无论是高层还是多层均应输入风荷载，体形复杂的高层建筑应考虑不同方向风荷载作用，结合“水平力与整体坐标夹角”进行多次计算取大值。 A、“地面粗糙度”简单来说海边A类，郊区B类，城市C类，大城市D。 B“修正后的基本风压”许昌一般建筑取0.4（n=50）。

2010版PKPM计算参数选用

2010版SATWE计算参数选用 （内部参考资料） 一、2010版计算参数的选用（PKPM及SATWE）： 1、总信息：A、“水平力与整体坐标夹角”，该参数为地震力、 风荷载作用方向与整体坐标的夹角。此参数一般情况下不需 要修改，水平力与整体坐标夹角不仅改变地震作用的方向而 且同时改变风荷载作用的方向，如果平面是十字形、L形等 不规则平面建议输入水平力夹角，对比计算结果取最不利 者，其它情况可以将周期计算结果中输出的“地震作用最大 的方向角”填到“斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角 度”。B、PM里的“混凝土容重”一般考虑取25kN/m3，主 要是现浇板重自动计算，进行现浇板配筋采用，而SATWE 里的“混凝土容重”一般考虑取26.5kN/m3，主要是用来计 算结构中的梁、柱、墙等构件自重荷载，考虑抹灰荷载用的 (现在版本软件PM与SATWE的“混凝土容重”是联动)。C、 “裙房层数”“转换层所在层号”均包含地下室层数。“裙房 层数”仅用作底部加强区高度的判断。通过“转换层所在层 号”和“结构体系”两项参数来区分不同类型的带转换层结 构；部分框支剪力墙结构需要同时填上述两项，否则程序不 执行高规的针对部分框支剪力墙结构的规定。“嵌固端所在 层号”注意嵌固端和嵌固端所在层号的区别，举例说明假如 嵌固端为地下室顶板，则嵌固端所在层号为地上一层。理论

上讲嵌固端以下不参与计算（徐培福）。D、“墙元细分最大控制长度”一般控制在1米以内，软件隐含值即为1米，设计上部结构时不允许采用2米，2米只能用在计算位移等参数时采用，配筋及内力只能用1米，尽量细分网格。很长剪力墙无法计算，剪力墙开洞不能盲目，开洞不能留小墙垛，因为墙需剖分，太短墙无法剖分。墙长与厚度之比大于4时，按照墙输入。跨高比大于5的连梁按框架梁输入，不用开洞处理。关于网格剖分对斜板影响，板必须角点共面，如果不共面无法计算，不共面的斜板程序自动去掉，对梁配筋影响较大，注意观察结构轴侧简图，可以加虚梁解决多点不共面问题。“墙元侧向节点信息”程序强制为“出口”节点，内部节点计算结果是结构柔，其与实际不符，“出口”计算结果准确。E、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”和“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”：“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”仅用于位移比和周期比计算，在计算内力和配筋时不选择；SATWE对地下室楼层总是强制采用刚性楼板假定；SATWE在进行强制刚性楼板假定时，位于楼面标高处（上下200mm范围内）的所有节点强制从属于同一刚性板；对于跃层柱要用降低标高处理。“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”主要用于板-柱剪力墙体系（弹性板3、6），板-柱剪力墙体系必须勾选；虚梁截面为100x100，虚梁主要是为导荷用的，刚性梁不要定义为100x100，

2010版pkpm中Satwe参数设置规范对照版(绝对经典)

SATWE设计参数的合理 设计参数的合理选取 1、抗震等级的确定：钢筋混凝土房屋应根据烈度、结构类型和房屋高度的不同分别按《抗规》6.1.2条或《高规》4.8条确定本工程的抗震等级。但需注意以下几点： （1）上述抗震等级是“丙”类建筑，如果是“甲”、“乙”、“丁”类建筑则需按规范要求对抗震等级进行调整。 （2）接近或等于分界高度时，应结合房屋不规则程度及场地、地基条件慎重确定抗震等级。 （3）当转换层〉=3及以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部的抗震墙等级宜按《抗规》6.1.2条或《高规》4.8条查的抗震等级提高一级采用，已为特一级时可不调整。 （4）短肢剪力墙结构的抗震等级也应按《抗规》6.1.2条或《高规》4.8条查的抗震等级提高一级采用……但注意对多层短肢剪力墙结构可不提高。 （5）注意：钢结构、砌体结构没有抗震等级。计算时可选“5”，不考虑抗震构造措施。 2、振型组合数的选取：在计算地震力时，振型个数的选取应是振型参与质量要达到总质量90%以上所需要振型数。但要注意以下几点： （1）振型个数不能超过结构固有的振型总数，因一个楼层最多只有三个有效动力自由度，所以一个楼层也就最多可选3个振型。如果所选振型个数多于结构固有的振型总数，则会造成地震力计算异常。 （2）对于进行耦联计算的结构，所选振型数应大于9个，多塔结构应更多些，但要注意应是3的倍数。

（3）对于一个结构所选振型的多少，还必需满足有效质量系列化大于90%.在WDISP.OUT文件里查看。 3、主振型的判断； （1）对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦联计算时，一般来说前两个或前几个振型为其主振型。 （2）对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一定存在，此时应注意查看SATWE文本文件“周期、振型、地震力”WZQ.OUT.程序输出结果中，给出了输出各振型的基底剪力总值，据此信息可以判断出那个振型是X向或Y向的主振型，同时可以了解没个振型对基底剪力的贡献大小。 4、地震力、风力的作用方向：结构的参考坐标系建立以后，所求的地震力、风力总是沿着坐标系的方向作用。但设计者注意以下几种情况：（1）设计应注意查看SATWE文本文件“周期、振型、地震力”WZQ.OUT.输出结果中给出了地震作用的最大方向是否与设计假定一致，对于大于15度时，应将此方向输入重新计算。 （2）对于有有斜交抗侧力构件的结构，当大于等于15度时，应分别计算各抗力构件方向的水平地震力。此处所指交角是指与设计输入时，所选择坐标系间的夹角。 （3）对于主体结构中存在有斜向放置的梁、柱时，也要分别计算各抗力构件方向的水平地震力。 5、周期折减系数：《高规》4.3.17条规定：当非承重墙体为填充砖墙时，高层建筑结构的计算自振周期折减系数，可按下列规定取值。 （1）框架结构0.6—0.7；框架—剪力墙结构0.7—0.8；剪力墙结构 0.9—1.0；短肢剪力墙结构 0.8—0.9.

pkpm七个重要参数

一、轴压比：主要为限制结构的轴压比，保证结构的延性要求，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6，高规 6.4.2和7.2.14及相应的条文说明。轴压比不满足要求，结构的延性要求无法保证；轴压比过小，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少相应墙、柱的截面面积。 轴压比不满足时的调整方法： 1、程序调整：SATWE程序不能实现。 2、人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。 二、剪重比：主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长的结构的安全，见抗规 5.2.5，高规3.3.13及相应的条文说明。这个要求如同最小配筋率的要求，算出来的水平地震剪力如果达不到规范的最低要求，就要人为提高，并按这个最低要求完成后续的计算。 剪重比不满足时的调整方法： 1、程序调整：在SATWE的“调整信息”中勾选“按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力”后，SATWE按抗规5.2.5自动将楼层最小地震剪力系数直接乘以该层及以上重力荷载代表值之和，用以调整该楼层地震剪力，以满足剪重比要求。 2、人工调整：如果还需人工干预，可按下列三种情况进行调整： 1）当地震剪力偏小而层间侧移角又偏大时，说明结构过柔，宜适当加大墙、柱截面，提高刚度。 2）当地震剪力偏大而层间侧移角又偏小时，说明结构过刚，宜适当减小墙、柱截面，降低刚度以取得合适的经济技术指标。 3）当地震剪力偏小而层间侧移角又恰当时，可在SATWE的“调整信息”中的“全楼地震作用放大系数”中输入大于1的系数增大地震作用，以满足剪重比要求。 三、刚度比：主要为限制结构竖向布置的不规则性，避免结构刚度沿竖向突变，形成薄弱层，见抗规3.4.2，高规4.4.2及相应的条文说明；对于形成的薄弱层则按高规5.1.14予以加强。 刚度比不满足时的调整方法： 1、程序调整：如果某楼层刚度比的计算结果不满足要求，SATWE自动将该楼层定义为薄弱层，并按高规5.1.14将该楼层地震剪力放大1.15倍。 2、人工调整：如果还需人工干预，可按以下方法调整： 1）适当降低本层层高，或适当提高上部相关楼层的层高。 2）适当加强本层墙、柱和梁的刚度，或适当削弱上部相关楼层墙、柱和梁的刚度。 四、位移比：主要为限制结构平面布置的不规则性，以避免产生过大的偏心而导致结构产生较大的扭转效应。见抗规3.4.2，高规 4.3.5及相应的条文说明。 位移比不满足时的调整方法： 1、程序调整：SATWE程序不能实现。 2、人工调整：只能通过人工调整改变结构平面布置，减小结构刚心与形心的偏心距；调整方法如下： 1）由于位移比是在刚性楼板假定下计算的，最大位移比往往出现在结构的四角部位；因此应注意调整结构外围对应位置抗侧力构件的刚度；同时在设计中，应在构造措施上

PKPM2010版-参数设置讲解

设计参数遍览——针对PKPM08版修改 注：本文所述参数均以2010/03/04版本PKPM程序为准，其他版本程序可作参考。 一、结构模块PMCAD PMCAD模块是后续模块TAT-8、TA T、SAT-8、SA TWE、JCCAD的基础，因此其数据的合理程度将直接影响到后续模块数据、计算的合理性。它的数据检查发现的问题应消除，不能带入后续模块。这里需要定义的设计参数不多，也比较简单，要在后续模块里检查是否已准确传入。楼板计算也在该模块完成。 主菜单①建筑模型与荷载输入——设计参数 1 设计参数 1.1 总信息

1.1.1 结构体系：按结构布置的实际状况确定。分为框架结构、框剪结构、框筒结构、筒中筒结构、剪力墙结构、短肢剪力墙结构、复杂高层结构、砌体结构、底框结构、配筋砌体、板柱剪力墙、异形柱框架和异形柱框剪，共13种类型。确定结构类型即确定与其对应的有关设计参数，进入后续模块尚需调整。 1.1.2 结构主材：钢筋混凝土、钢和混凝土、有填充墙钢结构、无填充墙钢结构和砌体。一般按结构的实际情况确定，选定结构材料即确定结构设计的相关规范。型钢混凝土和钢管混凝土结构属于钢筋混凝土结构，而非钢结构。 1.1.3 结构重要性系数：对安全等级为一级或设计使用年限为100年及以上的结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件，不应小于1.0；对安全等级为三级或设计使用年限为5年及以下的结构构件，不应小于0.9；在抗震设计中，不考虑结构构件的重要性系数。参考《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）3. 2.2条。 1.1.4 底框层数：仅在结构体系为底框结构才显亮，可填1、2、3或4；若选择其他结构体系则变灰。参考《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第7章多层砌体房屋和底部框架砌体房屋。 1.1.5 地下室层数：当用TA T、SATWE计算时，对地震力、风力作用、地下人防等因素有影响。程序按地下室层数结合层底标高判断楼层是否为地下室，例如此处设置4，则层底标高最低的4层判断为地下室。可选择范围为1~12。 1.1.6 与基础相连的构件最大底标高（m）：该标高是程序自动生成基础支座信息的控制参数。当在【楼层组装】对话框中选中了左下角“生成与基础相连的墙柱支座信息”并确定退出对话框时，程序会自动根据此参数将各标准层上底标高低于此参数的构件所在的节点设置为支座。 1.1.7 梁钢筋的砼保护层厚度（mm）：根据《混凝土规范》9.2章确定。 1.1.8 柱钢筋的砼保护层厚度（mm）：根据《混凝土规范》9.2章确定。 1.1.9 框架梁端负弯矩调幅系数：默认值0.85。可直接采用也可修改。

对pkpm参数设置的疑问解答

1、一般情况下模拟施工加载取模拟施工加载3比较符合逐层施工的实际情况。模拟施工加载2则可以更合理的给基础传递荷载。复杂结构设计人员可以指定施工次序。 2、修正后的基本风压一般就是荷载规范规定的基本风压，对于沿海和强风地带对风荷载敏感的建筑可以在此基础上放大10%~20%，门刚中则规定按放大5%采用。 3、对于高度大于150M的高层混凝土建筑才要验算风振舒适度。结构阻尼比取0.01~0.02，程序缺省0.02。 4、侧刚计算方法：一种简化计算法，计算速度快，但应用范围有限，当定义有弹性楼板或有不与楼板相连的构件时（如错层结构、空旷的工业厂房、体育馆等）用此法会有一定误差； 总刚计算方法：精度高，适用范围广，计算量大。 对于没有定义弹性楼板且没有不与楼板相连构件的工程，两种方法结果一样。 （以下转贴） “刚性楼板”的适用范围：绝大多数结构只要楼板没有特别的削弱、不连续，均可采用这个假定。 相关注意：由于“刚性楼板假定”没有考虑板面外的刚度，所以可以通过“梁刚度放大系数”来提高梁面外弯曲刚度，以弥补面外刚度的不足。同样原因，也可通过“梁扭矩折减系数”来适当折减梁的设计扭矩。 “弹性板6 ”的适用范围：所有的工程均可采用。 相关注意：由于已经考虑楼板的面内、面外刚度，则梁刚度不宜放大、梁扭矩不宜折减。板的面外刚度将承担一部分梁柱的面外弯矩，而使梁柱配筋减少。此时结构分析时间大大增加。

“弹性板3 ”的适用范围：需要保证楼板平面内刚度非常大，外刚度承担荷载，不使梁柱配筋减少，以保证梁柱设计的安全度。“ 如厚板转换层中的厚板，板厚达到1m以上。而面外刚度则需要按实际考虑。 相关注意：一般在厚板转换层不设梁，或用等代梁，并注意上下部轴线差异产生的传力问题。 “弹性膜”的适用范围：仅适用于梁柱结构，设计时不使楼板面相关注意：不能用于“板柱结构”。设计时可以进行梁的刚度放大和扭矩折减。 （弹性楼板6：考虑楼板的面内刚度和面外刚度，采用壳单元．原则上适用于所有结构，但采用弹性楼板6计算时，楼板和梁共同承担面外弯矩，计算结果中梁的配筋小了，而楼板承担面外弯矩，计算的配筋又未考虑．此外计算工作量大．因此该模型仅适用于板柱结构；弹性楼板3：考虑楼板的面内刚度无限大，并考虑楼板的面外刚度．适用于厚板转换层；弹性膜：考虑面内刚度，面外刚度为零．采用膜剪切单元．弹性板由用户人工指定，但对于斜屋面，如果没有指定，程序会缺省为弹性膜，用户可以指定为弹性板6或者弹性膜，不允许定义为刚性板或者弹性板3） 5、根据高规（JGJ 3-2010）第，抗震设计时SATWE计算结果中楼层层间最大位移与层高之比的限值可不考虑偶然偏心的影响。 6、对于质量和刚度分布明显不对称的结构应选择双向地震作用；《高规》规定计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响；SATWE程序允许同时考虑双向地震作用和偶然偏心，此时仅对无偏心的地震作用效应进行双向地震计算，而偏心地震作用并不考虑双向地震，另外考虑双向地震并不改变内力组合数。 7、振型个数选择原则：《抗规》GB 50011-2010中 一般情况振型数至少为3个，且为3的整数倍（3N，N≤层数）；当考虑扭转耦联计算时应不少于9个，对于多塔结构应大于12个。《高规》JGJ 3-2010中，B级高度的高层结构、混合结构和本规程第10章规定的复杂高层建筑结构宜考虑平扭耦联计算结构的扭转效应，振

PKPM参数意义

工作室
结 构 平 台

分享您的激情， 共筑希望平台！

朋友： 你是否对刚接手的工作（或者你是一个大学 or 研究生刚毕业刚步入工作岗位者） ，感到 茫然而不知所措；你是否怀疑这几年你所学的都那么脆弱；你是否有想钻进老工程师（or 同行前辈）的脑袋，把他们的经验据为己有的奇思妙想……时过境迁，两三年的工作熏陶， 你那些困惑会随着你对行业的深入， 逐渐了解。 这时的你是否反思自己进入状态太慢了点呢。 用两三年的时间获得一张准入证， 或者说仅仅是刚入门， 是否值的呢？这时的你是否在想当 时入行有一种能让你速成的东西， 那该多好啊！ ！ 有时真是觉得这两三年后仍然一无所有啊， 人生能有几个两三年，岁月不饶人啊！ ！ 现实就是现实，我们的面对，我们越是后悔当时入行为什么没有人快速教你时，没有速 成的东西让你半年（哪怕一年也行）就能入行时；那么你有没有想过工业时代以前，人们也 曾幻想有一种比马车快十倍、更舒适的东西出现，那将能带来多大的便捷；朋友，现在你不 会怀疑那是幻想吧，现在大街上跑的汽车不正是那个时代人们的“幻想”吗，而天上飞的飞 机似乎不仅仅是比马车快十倍了吧。朋友，你都知道那叫产业革命带来的神奇，那么在如今 这个号称知识经济、信息时代来临时，你想到了什么呢？ 我们这个出生在八零年代中国一代， 有很多人称我们为独生子女， 祖国温室中的小花朵， 父母的小皇帝；也有人称我们为浮躁的一代；但是不可否认的是我们也是活力的一代，创造 的一代。我们为什么不发挥我们的创造力，展现我们的才智，来证明我们就是新一代的皇帝 呢！ ！ 八零年代的哥们，相信大家都看过现在火爆的日本动漫《火影忍者》 ，鸣人的“有话直 说，敢作敢为”的忍道是那么直白而自信，而且片中始终贯穿的一条主线：团队协作。这些 不正是我们八零年代年青人的特点， 也是我们的骄傲吗？我们总是看到媒体宣扬个人英雄事 迹， 可是我们也怀疑亚里士多德是否还会重现； 我们也看如今站在诺贝尔奖台上往往是两个 人同领一个奖杯（甚至是一个工作室） ；我们也知道爱迪生重复试验一万种材料而成的电灯 泡，那只需要执著，相信不仅仅是爱迪生能做到吧；同样我们也怀疑爱迪生放在当今追求效 益、功利时代，有哪个企业能容许他失败一万次呢？哥们我们惊叹发明家爱迪生，但大家不 可否认的是爱迪生创办了企业， 他其实是倡导一种商业模式， 才使得他万余种发明造福人类， 才吧光明带进千家万户。 哥们，你是否发现一条真理“小商品大生意” ，只要把小小的产品，让众多的人受益， 大家都拥有， 你能说不是大生意吗； 众所周知， 美国一家卖牙膏等日用品的企业在中国 2004 年创造 170 亿的产值， 试问中国所谓的高新科技能做的到的有几个。 所以这个世界有很多创 造财富的方式，只要你去探知，去了解去思考；发挥你创造力，成功一定不远。因为我们还 年轻，失败了没有关系，思考总结为什么失败，多次的失败，多次的总结，终有一天成就你 的成功！ 哥们，我们出生在八零年代，请坚信我们的头脑，思维决定一切，发挥我们创造力，把 我们的智慧兑换成我们的价值，准确的说，把 20％的智商＋80％情商兑换成金钱！思为我 们身边的事情，找到兑换价值的捷径，正确选择它才去拼搏。在我们的团队坚信，选择比努 力更重要，我们的团队坚持会赢才会拼！ （那些只要努力就会成功，爱拼就会赢只是父母一 生的困惑，只是领导让你帮他实现目标的思想工具。 ） 哥们，寥寥几句，相信你已经看懂我们团队在吆喝什么，我们需要你们加盟、交流、建 议、帮助。我们团队现由 Z.H、QianLi、Andyjww 热情加盟，努力实现我们心中的梦想事业 蓝图。如果能得到你的认可，我们将更加强大。我们先借 AZaAZa 建筑平台，来作为我们 起步，请各位朋友能给我们提供宝贵意见，能够更加完善它。把众多的神秘面纱揭开，这需 要我们的努力，也需要你们的智慧！ ！

SATWE计算参数选用详解(2010版pkpm)

2010版SATWE计算参数选用 (内部参考资料) 2010版计算参数的选用(PKPM及SATWE) 1、总信息： A、“水平力与整体坐标夹角”，该参数为地震力、风荷载作用方向与整体坐标的夹角。此参数一般情况下不需要修改，水平力与整体坐标夹角不仅改变地震作用的方向而且同时改变风荷载作用的方向，如果平面是十字形、L形等不规则平面建议输入水平力夹角，对比计算结果取最不利者，其它情况可以将周期计算结果中输出的“地震作用最大的方向角”填到“斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度”。 B、PM里的“混凝土容重”一般考虑取25kN/m3，主要是现浇板重自动计算，进行现浇板配筋采用，而SATWE的“混凝土容重”一般考虑取26.5kN/m3，主要是用来计算结构中的梁、柱、墙等构件自重荷载，考虑抹灰荷载用的(现在版本软件PM与SATWE的“混凝土容重”是联动)。 C、“裙房层数”“转换层所在层号”均包含地下室层数。“裙房层数”仅用作底部加强区高度的判断。通过“转换层所在层号”和“结构体系”两项参数来区分不同类型的带转换层结构；部分框支剪力墙结构需要同时填上述两项，否则程序不执行高规的针对部分框支剪力墙结构的规定。“嵌固端所在层号”注意嵌固端和嵌固端所在层号的区别，举例说明：假如嵌固端为地下室顶板，则嵌固端所在层号为地上一层。理论上讲嵌固端以下不参与计算。 D、“墙元细分最大控制长度”一般控制在1米以内，软件隐含值即为1米，设计上部结构时不允许采用2米，2米只能用在计算位移等参数时采用，配筋及内力只能用1米，尽量细分网格。很长剪力墙无法计算，剪力墙开洞不能盲目，开洞不能留小墙垛，因为墙需剖分，太短墙无法剖分。墙长与厚度之比大于4时，按照墙输入。跨高比大于5的连梁按框架梁输入，不用开洞处理。关于网格剖分对斜板影响，板必须角点共面，如果不共面无法计算，不共面的斜板程序自动去掉，对梁配筋影响较大，注意观察结构轴侧简图，可以加虚梁解决多点不共面问题。“墙元侧向节点信息”程序强制为“出口”节点，内部节点计算结果是结构柔，其与实际不符，“出口”计算结果准确。 E、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”和“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”。“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”仅用于位移比和周期比计算，在计算内力和配筋时不选择；SATWE对地下室楼层总是强制采用刚性楼板假定；SATWE在进行强制刚性楼板假定时，位于楼面标高处(上下200mm范围内)的所有节点强制从属于同一刚性板；对于跃层柱要用降低标高处理。“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”主要用于板-柱剪力墙体系(弹性板3、6)，板-柱剪力墙体系必须勾选；虚梁截而为100x100，虚梁主要是为导荷用的，刚性梁不要定义为l00xl00，SATWE计算时，荷载先导在梁上，注意板导荷与虚梁关系，勾选此项时，虚梁被剖分；弹性板6是针对板柱-剪力墙结构的，弹性板3

2010 PKPM参数(超详细)解析

一、总信息 1、水平力与整体坐标夹角： 该参数为地震力、风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角。抗规》5.1.1 条和《高规》4.3.2 条规定，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算”。如果地震沿着不同方向作用，结构地震反应的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向就称为“最不利地震作用方向”。这个角度与结构的刚度与质量及其位置有关，对结构可能会造成最不利的影响，在这个方向地震作用下，结构的变形及部分结构构件内力可能会达到最大。 SATWE 可以自动计算出这个最不利方向角，并在WZQ.OUT 文件中输出。如果该角度绝对值大于15 度，建议用户按此方向角重新计算地震力，以体现最不利地震作用方向的影响。 一般并不建议用户修改该参数，原因有三：①考虑该角度后，输出结果的整个图形会旋转一个角度，会给识图带来不便；②构件的配筋应按“考虑该角度”和“不考虑该角度”两次的计算结果做包络设计；③旋转后的方向并不一定是用户所希望的风荷载作用方向。综上所述，建议用户将“最不利地震作用方向角”填到“斜交抗侧力构件夹角”栏，这样程序可以自动按最不利工况进行包络设计。水平力与整体坐标夹角与地震信息栏中斜交抗侧力构件附加地震角度的区别是：水平力不仅改变地震力而且同时改变风荷载的作用方向；而斜交抗侧力仅改变地震力方向（增加一组或多组地震组合），是按《抗规》5.1.1 条 2 款执行的。对于计算结果，水平力需用户根据输入的角度不同分两个计算工程目录，人为比较两次计算结果，取不利情况进行配筋包络设计等；而｛斜交抗侧力｝程序可自动考虑每一方向地震作用下构件内力的组合，可直接用于配筋设计，不需要人为判断。 只有在风荷载起控制作用时，现有的坐标下风荷载不能起到控制结构的最大受力状态，此时填写一个角度（逆时针为正，顺时针为负），让坐标系发生变化，使风荷载在新的坐标系下（如何计算出风荷载产生的内力最大值的角度值？），能起控制作用（控制结构的最大受力状态），改变参数后，地震作用和风荷

PKPM2010-SATWE 参数设置

结构设计重点笔记 PKPM2011操作及绘图要点 本文档参考三大结构设计规范及PKPM2011版SATWE 技 术说明做出整理，另含部分绘图要点 独孤飞雪 2011‐9‐1

PKPM2010软件SATWE参数设置 一、 总信息 1.水平力与整体坐标夹角 改变此参数后地震力和风荷载的作用方向将同时改变，建议仅需改变风荷载作用方向时才用此参数，此时宜将结构主轴方向角度作为“斜交抗侧力附加地震方向”填入，以考虑结构主轴方向的地震作用。 如不改变风荷载作用方向，只需考虑其它方向地震作用时，无需改变“水平力与整体坐标夹角” 参数，只需增加附加地震作用方向即可。 2.混凝土、钢材容重 混凝土一般取26KN/m3 钢材：78KN/m3 钢结构取84KN/m3 3.裙房层数 抗规6.1.10指出有裙房时，加强部位的高度可延伸至裙房上一层。 程序不能自动识别裙房层数，需人工指定，应 从结构最底层起算（含地下室层数）。如地下3层，地上裙房4层，则填入7。 4.转换层所在层号 此参数应按照PMCAD楼层组装中的自然层号填写，如地下室3层，转换层在地上2层，则填入5。 对于高位转换的判断，转换层以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。 5.地下室层数 主要对风荷载起作用，程序屏蔽地下室风荷载。 6.嵌固端所在层号 这里嵌固端指上部结构的计算嵌固端，当地下室顶板作为嵌固部位时，那么嵌固端所在层为地上一层，即“地下室层数+1”，若修改了地下室层数，应注意确认嵌固端所在层号是否需要相应修改。 嵌固端位置有设计人员自行判定，程序则主要实现如下功能： 1）确定剪力墙底部加强部位时，将加强部位延伸到嵌固端下一层。 2）针对抗规6.1.4和高贵12.2.1规定，自动将嵌固端下一层的柱纵筋相对上一层相对应位置柱纵筋放大10%，梁端弯矩设计者放大1.3倍。 3）按高规3.5.2-2条规定当嵌固层为模型底层时，刚度比限值取1.5。 4）涉及到“底层”内力调整，程序针对嵌固层进行调整。 7.墙元细分最大控制长度：1米 8.墙元侧向节点信息：程序强制采用“出口”。 9.对所有楼板采用刚性楼板假定 “强制刚性楼板假定”和“刚性楼板假定”是两个相关但不等同的概念，应注意区别。 “强制刚性楼板假定”不区分刚性板、弹性板和弹性节点，只要位于该层楼面标高处的所有节点，在计算时强制从属同一刚性板。一般仅在计算周期比和位移比时采用。 “刚性楼板假定”则允许用一楼层既有刚性板，又有弹性板或弹性节点，并自动执行各自相应的计算规则。 10.强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度 若板柱体系的地下室定义了弹性板3或弹性板6，勾选此项时，所有弹性板按弹性板3计算，不勾选则按刚性楼板计算。 11.转换层指定为薄弱层

2010版PKPM(SATWE)参数理解及选取最全版

一、总信息1、水平力与整体坐标夹角：该参数为地震力、风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角。抗规》5.1.1 条和《高规》4.3.2 条规定，一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算。如果地震沿着不同方向作用，结构地 一、总信息 1、水平力与整体坐标夹角：该参数为地震力、风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角。抗规》5.1.1 条和《高规》4.3.2 条规定，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算”。如果地震沿着不同方向作用，结构地震反应的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向就称为“最不利地震作用方向”。这个角度与结构的刚度与质量及其位置有关，对结构可能会造成最不利的影响，在这个方向地震作用下，结构的变形及部分结构构件内力可能会达到最大。SATWE 可以自动计算出这个最不利方向角，并在WZQ.OUT 文件中输出。如果该角度绝对值大于15 度，建议用户按此方向角重新计算地震力，以体现最不利地震作用方向的影响。一般并不建议用户修改该参数，原因有三：①考虑该角度后，输出结果的整个图形会旋转一个角度，会给识图带来不便；②构件的配筋应按“考虑该角度”和“不考虑该角度”两次的计算结果做包络设计；③旋转后的方向并不一定是用户所希望的风荷载作用方向。综上所述，建议用户将“最不利地震作用方向角”填到“斜交抗侧力构件夹角”栏，这样程序可以自动按最不利工况进行包络设计。水平力与整体坐标夹角与地震信息栏中斜交抗侧力构件附加地震角度的区别是：水平力不仅改变地震力而且同时改变风荷载的作用方向；而斜交抗侧力仅改变地震力方向（增加一组或多组地震组合），是按《抗规》5.1.1 条2 款执行的。对于计算结果，水平力需用户根据输入的角度不同分两个计算

pkpm2010版参数理解

PKPM2010版参数的理解和应用(1) 加书签收藏下载跳至底部↓ 阅读:2次大小:5KB(共5页) PKPM2010版的理解与应用 PMCAD S-1: 1. 本层信息：按表格形式输入数字，符合本层实际情况，但要注意1.1 当混凝土强度不大于C25时，混凝土保护层厚度应按混凝土规范第表8. 2.1中数值增加5mm,对于现浇板，特别是砌体结构现浇板，混凝土强度往往不大于C25,这就要求输入混凝土保护层厚度为20mm; 1.2 当采用HRB400级钢筋时，混凝土强度等级不应小于C25；也就是说当混凝土采用C20时，不应采用HRB400级钢筋； 1.3 本层层高，对标准层取层高即可，对有地下室的结构，地下室层的层高，要取基础顶到地下室板顶的高度；对于没有地下室的结构，为了减小层高，在室外地坪处附加基础连系梁时，层高取基础顶至基础连系梁顶的高度，按有一层地下室计算，注意一层柱配筋取基础顶作嵌固和基础连系梁做嵌固梁者的不利值（即取嵌固层号为2时的柱的配筋）；对于顶层为坡屋面的结构，阁楼层层高取阁楼板顶至坡屋面板山尖墙的1/2标高处，注意起坡高度按实际高度取值，坡屋面板部分取坡屋面板的一半，两者的和即为阁楼层高度；对于坡屋面中平屋面部分（含阳台处）超过总屋面面积的1/3时，高度取阁楼板顶至平屋面部分的实际高度。

2楼梯布置：对于框架结构，模型中一定要将楼梯布置，并参与计算，其他结构的，楼梯间为框架结构的也要布置计算，为剪力墙结构的，宜布置楼梯构件；注意楼梯在角部的，要在结构设计说明中注明采取的措施，实际设计时按此说明设计，楼梯柱长不宜小于400mm,箍筋全高加密，楼梯柱的高度潍坊图审要求基础底至楼梯间顶的框架梁，在出图时注明起始和终止标高，注意楼梯柱的基础，当楼梯梯柱下无基础或基础连系梁时，应单独设楼梯梯柱的基础。 2. 荷载：分梁上荷载和楼面荷载，楼面荷载又分恒荷载和活荷载； 梁上荷载加气混凝土砌块按8.82KN/m3(6.3X1.4=8.82)加上两侧的抹灰，注意计算时要扣除混凝土梁的高度，分不同的墙厚进行计算，有墙体的地方按照建筑图根据统计的荷载正确输入，不要漏输梁上墙体荷载，特别是女儿墙荷载，雨棚处梁上荷载比较容易漏输，应引起重视，女儿墙和阳台荷载不宜小于5KN/m，厨房、卫生间900mm一下宜按煤矸石砖设计计算;楼板荷载：一定要选定自动计算楼板自重，不要漏掉，住宅楼面恒荷载，阳台1.8；一般楼面2.4（1.2<楼15>）厨房、卫生间2.8（1.8）；平屋面2.5（根据实际长度调整）；坡屋面3.0。办公楼按实际做法，小卫生间2.8。 活荷载：首先要根据建筑功能，不要漏掉有些特殊房间的活荷载，例如设备用房，其他一些特殊功能的房间的活荷载，有蹲位的大卫生间取8.0；水箱间取4.0；机房取7.0；水箱荷载要喊箱体的质量，按照梁的布置，分配到梁上，按均布荷载输入就行（18m3=25t）。对于上下层

2010版PKPM参数的介绍

2010版PKPM结构计算参数的介绍 马恒蕾 1.风荷载 1）、承载力设计时风荷载效应放大系数： 高规4.2.2条规定，对风荷载比较敏感的高层建筑，承载力设计时，应按基本风压的1.1倍采用。 高规4.2.8条规定，横风向振动作用明显的高层建筑，应考虑横风向风振的影响。 注意：当结构高宽比较大，结构顶点风速大于临界风速时，可能引起较明显的结构横风向振动，甚至出现横风向振动效应大于顺风向作用效应的情况。结构横风向振动问题比较复杂，与结构的形状、刚度和风速都有一定关系；一般情况下，高度超过200m的或自振周期超过5s的高层建筑，宜通过风洞试验研究确定横风向振动的影响。 2）、舒适度： 高规3.7.6条规定，房屋高度不小于150m的高层混凝土建筑结构应满足风振舒适度要求，风荷载作用下结构的阻尼比为5%；用于舒适度验算的结构阻尼比为2％；用于舒适度验算的风压为0.5KN/m2。 注意：与风荷载有关的两个阻尼比，一个用于计算风荷载，一个用于舒适度验算；计算风荷载，钢结构阻尼比取1%，有填充墙的钢结构取2%，混凝土和砌体结构取5%；验算舒适度，混凝土结构取2%，混合结构根据房屋高度和结构类型取１％～２％；舒适度验算结构参看文件WMASS.OUT，给出顺风向顶点最大加速度，横风向顶点最大加速度。 2.地震作用 1）、“规定水平力”的确定方式： 抗震规范3.4.3条和高规3.4.5条，在规定的水平力作用下，楼层的最大弹性水平位移（或层间位移）大于该楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的1.2倍。 抗震规范6.1.3条和高规8.1.3条，设置少量抗震墙的框架结构，在规定的水平力作用下，底层框架部分所承担的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50%时，其框架的抗震等级应按框架结构确定，抗震墙的抗震的等级可与其框架的抗震等级相同。（注：底层指计算嵌固端所在的层）。 注意：规定水平力主要用于计算地震作用下的位移比和倾覆力矩（包括框架、短肢墙、框支框架和一般剪力墙的倾覆力矩）统计。

PKPM调整参数和选用(完整版)

PKPM如何调整参数和选用(完整版)

————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：

2010版SATWE计算参数选用 一、2010版计算参数的选用（PKPM及SATWE）： 免责声明：炒饭个人总结，仅用作参考。以下内容需与PKPM2010版satwe 说明书结合使用。参数在PKPM中如何实现需参考satwe说明书。 1、总信息： A、“水平力与整体坐标夹角”，此参数一般不做修改。而是将周期计算结果中输出的“地震作用最大的方向角”填到“斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度”。 B、PM里的“混凝土容重”框架取26，剪力墙取27。(现在版本软件PM与SATWE的“混凝土容重”联动),故在PM中布置楼面恒载时一般不勾选“自动计算现浇板厚”，恒载输入数值为“人工计算板自重+装修荷载重”。 C、“钢材容重”暂时默认78，未研究。 D、“裙房层数”此参数仅用来判定底部加强区：即对剪力墙和框剪结构PKPM 总是将裙房以上一层作为加强区判定的一个条件。框架结构均可输入0，其他结构未研究。此参数包含地下室层数。（如3层地下室，4层裙房，此参数应输入7。）E“转换层所在层号”含地下室层数，详见2010satwe说明书，未深入研究。 F、“嵌固端所在层数”自然地面为嵌固端时填“1”，地下室顶板作为嵌固端时填“地下室层数+1”。 G、“地下室层数”按实际输入。 H、“墙元细分最大控制长度”取“1”。影响计算精度，对含剪力墙的结构有影响。

I、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”仅在计算位移比和周期比时勾选，其他不勾选。 J、“地下室强制采用刚性楼板假定”勾选。 K、“墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点”此参数本人尚不能合理选择，只把网上比较后的结果贴出来。勾选该参数后，结构周期减小，连梁内力增大，内力平衡校核轴力。 L、“计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘”勾选。对于L型、T型等截面形式，垂直于地震作用方向的墙段称为翼缘，平行于地震作用方向的墙段称为腹板，翼缘可以区分为有效翼缘和无效翼缘两部分。无效翼缘内力计入框架，这对于结构中框架、短肢墙、普通墙的倾覆力矩指标计算，通常更为合理。 M、“弹性板与梁变形协调”勾选。梁细分后弯矩变的平缓，计算结果更加合理。 N、“结构材料信息”如实填写 O、“结构体系”如实填写 P、“恒活荷载计算信息”《PKPM从入门到精通》推荐使用模拟施工加载3。但本人尚未弄明白。 Q、“风荷载计算信息”大部分工程选择计算水平风荷载即可。 R、“地震作用计算信息”一般选择计算水平地震作用。结合抗规5.1.1和高规4.3.2确定是否计算竖向地震作用。高规比抗规对此条的要求严一个等级。 S、“规定水平力”一般选“规范方法”。规范方法适用于大多数结构，节点地震作用CQC组合方法适用于极不规则结构，即楼层概念不清晰，剪力差无法做的结构。

2010版PKPM(SATWE)参数填写最全总结

PMCAD中设计参数 1、考虑结构设计使用年限的荷载调整系数，【高规5.6.1】设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1。 2、框架梁端负弯矩条幅系数，【高规5.2.3】在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅，并应符合下列规定：装配整体式框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.7~0.8，现浇框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.8~0.9（一般取为0.85），且调幅后的跨中弯矩不应小于按简支计算的跨中弯矩的1/2。 3、梁柱混凝土保护层厚度，【混规8.2.1】中有详细规定（新规范保护层厚度指以最外层钢筋的外边缘计算混凝土的保护层厚度）。 4、框架的抗震等级，【抗规6.1.2】中有详细规定（表6.1.2中确定的房屋的抗震等级为丙类建筑的抗震等级，甲乙类建筑应提高一度查表6.1.2确定其抗震等级，但抗震设防烈度为9度时，乙类建筑的抗震等级应按特一级采用，甲类建筑应采取更有效的抗震措施，丁类建筑允许降低一度采取抗震措施，但已为6度时不应再降低） 5、抗震构造措施的抗震等级，【抗规3.3.2】建筑场地为1类时，对甲乙类建筑应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施，对丙类建筑应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施，但抗震设防烈度为6度时仍应按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施。（1类场地时，丁类建筑抗震构造措施也可降低一度同丙类；2类场地时，甲乙类建筑应按本地区抗震设防烈度提高一度采取抗震构造措施，丙类建筑按本地区抗震设防烈度采取抗震构造措施，丁类建筑可按本地区抗震设防烈度降低一度采取抗震构造措施；3、4类场地时，甲乙类建筑应按本地区抗震设防烈度提高两个等级采取抗震构造措施，丙类建筑7度半和8度半分别按8度9度采取抗震构造措施，丁类建筑7度和8度分别按6度7度采取抗震构造措施）。 6、计算振型个数，【高规5.1.13】计算振型数应使各振型参与质量之和不小于总质量的90%（振型数应为3的倍数，与结构的自由度有关，所选振型数不应大于结构的自由度，当结构按侧刚模型分析时，每层的刚性楼板有三个自由度，总自由度为3n，当按总刚模型分析时，每个节点有两个自由度，总自由度为2mn）。 7、周期折减系数，【高规4.3.17】当非承重墙体为砌体墙时，高层建筑结构的计算自振周期折减系数可按下列规定取值：框架结构可取0.6~0.7；框架-剪力墙结构可取0.7~0.8；框架-核心筒结构可取0.8~0.9；剪力墙结构可取0.8~1.0（可根据实际情况自行确定，如框架结构的填充墙较少时，折减系数可取的大一些如0.85）. 文本文件输出 1、平均重度，建筑的总质量除以总面积，框架12~13，框剪14~15，剪力墙15左右。 2、质量比，【高规3.5.6】楼层质量沿高度宜均匀分布，楼层质量不宜大于相邻下部楼层质量的1.5倍。 3、刚度比，【高规3.5.2】对框架结构，楼层与其相邻上层的侧向刚度比不宜小于0.7，与相邻上部三层刚度平均值的比值不宜小于0.8，规范中有详细的计算方法，框架与框剪的计算方法不同，Ratx1和Raty1的值不能小于1，若小于则是薄弱层，【高规3.5.8】侧向刚度变化、承载力变化、竖向抗侧力连续性不规则的，其对应于地震作用标准值的剪力应乘以1.25的增大系数，【抗规3.4.4】平面规则而竖向不规则的建筑，应采用空间结构计算模型，刚度小的楼层的地震剪力应乘以不小于1.15的增大系数，高层建筑结构设计应按【高规】，多层建筑结构设计也可以按【抗规】。 4、刚重比，【高规5.4】中有详细的计算方法和规定。 5、承载力之比，【抗规4.4.3】抗侧力结构的层间受剪承载力之比不应小于相邻上一楼层的80%。 6、周期比，【高规3.4.5】结构扭转为主的第一自振周期与平动为主的第一自振周期之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不应大于0.85，且前两个周期宜为平动周期。 7、剪重比，【抗规5.2.5】中有详细的规定和计算方法，由于地震影响系数在长周期段下降较快，对应基本周期大于3.5s的结构，由此计算所得的水平地震作用下的结构效应可能太小，而对于长周期结构，地震动态作用中的地面运动速度和位移可能对结构破坏具有更大影响，但是规范所采用的振型分解反应谱法尚无法对此作出估计，出于结构安全的考虑，提出了对结构总水平地震剪力及各楼层水平地震剪力最小值的要求。 8、有效质量系数，应大于90%。 9、各楼层地震剪力系数调整情况，不应大于1. 10最大层间位移角，主要是考虑舒适度的要求，【抗规5.5.1】中有详细的弹性层间位移角的限值规定。 11位移比，【高规3.4.5】结构平面布置应减少扭转的影响，在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，楼层竖向构件最大水平位移和和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍，若超出限值应考虑双向地震作用的影响。