燃烧试验方法
常用阻燃性能实验方法
1．炽热棒法（GB2407-80）
炽热棒法适用于评定在试验试室条件下硬质塑料的燃烧性能。
（1）实验装置
炽热棒试验仪包括底座，支架，炽热棒，立柱，试验夹，平衡重锤，定位棒等部分。炽热棒由碳化硅制成，其炽热部分直径8mm，长100mm，水平固定在绝缘版上，以便于炽热棒离开或接触试件。炽热棒用电加热，稳定温度为950℃。炽热棒支架上的平衡重锤用于调节炽热棒与试样端面的接触压力（0.3.N）.（2）试验方法
A．试件制备
每组试验需五个试件，每个试件表面要求光滑无缺欠，长125mm,宽10mm，厚4mm。
B．试验步骤
在试样宽面距点火端25mm和100mm处，各划一条标线。将试样水平固定在试件夹中。
将炽热棒加热到950℃，在转动支架使炽热棒与试件接触，并开始计时。3分钟后将炽热棒与试件转离。从开始计时起详细观察试件有无可见火焰，如试件有燃烧，则记录火焰前沿从第一标线到第二标线所需的时间。并计算其燃烧速度。
V= 75/t (mm/min)
若火焰前沿未达到第二标线之前就熄灭，则记录燃烧长度。
S=100-L(mm)
式中：
L——从第二标线到未燃部分的最短距离
C．结果评定
每个试样结果按下列规定归类
a．GB2407-80/Ⅰ：没有可见火焰
b．GB2407-80/Ⅱ：火焰的前沿到达第二标线之前熄灭，应报告试样燃烧长度（如燃烧长度为50mm.则报告为GB2407-80/Ⅱ-50mm）。
c．GB407-80/Ⅲ：火焰前沿到达或超过第二标线，应该报告燃烧速度（如燃烧速度为20mm/min,则报告为GB2407-80/Ⅲ-20mm/min）
试验结果以五个试样中数字最大的类别作为该材料的评定结果，并报告最大的燃烧长度或燃烧速度。2．水平燃烧试验方法（GB2408-80）
水平试验法是在实验室条件下测试试样水平自支撑下的燃烧性能。
（1）试验装置
试验在燃烧箱内进行，箱体左内侧装有一支内径为9.5mm的本生灯。其内右侧有固定试件的试件夹。本生灯向上倾斜45度，并装有进退装置。试验用燃气为天然气、石油气或煤气，并备有秒表及卡尺。（2）试验方法
A．试件制备
每种材料需5个试件，每个试件要求平整光滑，无气泡，长125±5mm，宽13.0±0.3mm，厚3.0±0.2mm，对厚度为2-13mm的试样也可进行试验，但其结果只能在同样厚度之间比较。
B．试验步骤
首先在试样的宽面上距点火源25mm和100mm处各划一条标线，再将试件以长轴水平放置，其横截面轴线与水平成45度角固定在试件夹上。在其下方300mm处放置一个水盘。
点燃本生灯，调节火焰长度为25mm并成蓝色火焰，将火焰内核的尖端施用与试样下沿约6mm长度。并开始计时，施加火焰时间为30秒。在此期间内不得移动本生灯，但在试验中，若不到30秒时间试件已燃烧到第一标线，应立即停止施加火焰。
停止火焰后应作如下观察记录。
a．2S内有无可见火焰;
b．如果试样继续燃烧，则记录火焰前沿从第一标线到第二标线所用时间t，求其燃烧速度V：
V=75/t (mm/min)
c．如果火焰到达第二标先前熄灭，记录燃烧长度S:
S=(100-L)mm
式中：
L——从第二标线到未燃部分的最短距离，精确到1mm。
观察其他现象，如熔融，卷曲，结碳，滴落及滴落物是否燃烧等。
C．结果的评定
每个试验按下列归类
a．GB2408-80/Ⅰ:试样在火源撤离后2s 内熄灭
b．GB2408-80/Ⅱ:火焰前沿在到达第二标先前熄灭，此时应报告试样燃烧长度S （如燃烧长度为50mm，报告为GB2408-80/Ⅱ-50mm）
c．GB2408-80/Ⅲ:火焰前沿到达或超过第二标线，此时应报告燃烧速度V (如燃烧速度为20mm/min 报告为GB2408-80/Ⅲ-20mm/min).
试验结果以5个试件中数字最大的类别作为材料的评定结果，并报告最大燃烧长度或燃烧速度。3．垂直燃烧法（GB2409-84）
垂直燃烧法是在规定条件下，对垂直放置具有一定规格的试样施加火焰作用后的燃烧进行分类的一种方法。
（1）试验装置
试验是在内部尺寸为329mm×329mm×780mm的燃烧箱内进行。燃烧箱顶部开有直径150mm的排气孔，为防止外界气流对试验的影响，在距箱顶25mm处加一块顶板，燃烧箱右侧装有试件夹支座，并达到试件固定后能处于燃烧箱中心位置。箱体左侧装有向上倾斜45度的本生灯一个。固定在控制箱的水平滑道上。箱体下部放置一个放脱脂棉的支架。其他备用的还有秒表及卡尺。
（2）试验方法
A．试件
每组试样需5个试件，要求平整光滑无气泡。长130±3mm,宽13.0±0.3mm.厚3.0±0.2mm。制好的试件应在标准气候条件下调节48小时。
B．试验步骤
试件垂直固定在实件夹上，试件上端夹住部分为6mm.放好脱脂棉。在距试件150mm处点燃本生灯，
调节火焰高度为20±2mm，并呈蓝色火焰。将本生灯中心置于试件下端10mm位置，火焰对准试件下端中心部分。开始计时。当对试件施加火焰10s后移开火源，记录试件有焰燃烧时间，试件有焰燃烧熄灭后，按上述方法再施加火焰10s，分别记录移开火焰后试件有焰燃烧和无焰燃烧时间。
C．结果评价
将试件的燃烧性能按下面规定为FV-0, FV-1, FV-2, 三级。
如果一组５个试样中有一个不符合表中要求应再取一组试样进行试验，第二组５个试样应全部符合要求。如果第二组仍有一个试样不符合表中相应要求，则以两组中数值最大的级别作为该材料的级别。如果试验结果超出ＦＶ－２项应要求，则该材料不能采用垂直燃烧法评定
4．点着温度的测定试验方法
点温度是指在规定条件下，从材料分解出的可燃气体，经外界火焰点燃并燃烧一定时间的最低温度，测定结果只作为材料之间的相对比较。
（1）试验设备
点着温度试验设备主要有锭炉和不锈钢容器。锭炉由铝或铜制成，直径１００ｍｍ，高１００ｍｍ，并设有温度计，控温元件，和容器的插孔。锭炉设有加热和恒温控制系统，能使锭炉在１５０－５００度之间任何温度上恒定。不锈钢容器用来装试样，内径９ｍｍ，高４８ｍｍ，壁厚１ｍｍ，容器盖上设有长１０ｍｍ，内径１.５ｍｍ的喷嘴。其他为点火器，温度计，秒表，天平，及粉碎机。
（2）试验方法
A．试样制备
试样经过粉碎，过筛，粒度应为０.５－１.０ｍｍ．有些塑料样品粉碎时，可与固体干冰混合，便于粉碎。
B．试验步骤
先将锭炉预热到设定的温度并恒定，然后将装有1ｇ试样的不锈钢容器放入锭炉的孔中，在迅速盖上盖子的同时启动秒表，（盖子预先在锭炉顶上加热），在5ｍｉｎ内将点火器火焰在盖子的喷嘴上２ｍｍ处晃动，如在开始５ｍｉｎ内喷嘴上没有（或有）连续５ｓ的火焰，则每次将锭炉温度升高（或降低）１０度。再用新的试样重新试验，这样反复多次，直至测的喷嘴上出现连续５ｓ以上火焰时的最低温度为止，并将此温度纪录。
在每个预定的温度条件下作三个试验，若其中有两个试样没有5s以上的连续火焰，则将炉温升高10度再作三个试样，若出现两个5s以上的最低温度，将其修到10的倍数左右，即为材料的点火温度。
对于热塑性材料在测定中伴有发泡溢出现象，可以将试样减少到0.5g，若仍有溢出，则样品不适用本试验方法。
5．氧指数试验法（GB2406-80）
氧指数是指在规定的条件下试样在氧，氮混合气流中，维持平稳燃烧所需的最低氧浓度，以氧所占的体积百分数来表示。
该方法比较简单，数字重现性较好，具有以数字表现材料燃烧性能的特点，所以国外普遍采用，(例如美国的氧指数试验标准为ANST/ASTM D2863-1977) 。该方法不但适用于具有自支撑型材料，而且对薄膜，泡沫塑料等也适用。
（1）试验装置
氧指数仪包括燃烧筒，试样夹，流量控制系统及点火器。
燃烧筒为一套插在底座上，内径75-80mm,高450mm的耐热玻璃管，基座内填有直径3-5mm的玻璃珠，填充高度100mm，上放一金属网，用于遮挡燃烧滴落物。试样夹为金属弹簧片，用于夹住自撑型试件。对于薄膜材料，应配以140mm×38mm的U型试验夹。
流量控制系统由压力表，稳压阀，调节阀转子流量计及管路组成。流量计最小刻度为0.1L/min, 用于计量氧和氮的量，经计量后的混合气由管道输入燃烧筒。
点火器为一内径1-3mm的喷嘴，并且有调节火焰之功能，试验火焰长度为3-25mm. 其它还有秒表和游标卡尺。
（2）试验方法
A．试件制备
每组样品应5-10个试件，每个试件长70-150mm,宽6.5±0.5mm,厚，3.0±0.5mm，并要求试件表面平整光滑，无气泡
B．试验步骤
试验进行前应将试件在距点火源50mm处划一条刻度线，再垂直装在试件夹上，其上端到燃烧筒的距离大于10mm，估计初始氧浓度并进行调节，应保持任何时候燃烧桶内的气流流速为40±10mm/s。让调节好的气流流动30s，以便清洗燃烧筒。然后用点火器点燃试件顶部，确认试件顶部全部点燃时，移去点火器并开始计时。此时不得任意改变流量和氧浓度。
试验过程中，若试样燃烧时间超过3min,或火焰前沿超过标线，应降低氧浓度再进行试验。，反之则应增加氧浓度。当调节到氧浓度值的增加或减少之差小于0.。5%时，应以降低的氧浓度值计算材料的氧指数。在该范围内进行三次试验。，
C．结果计算
氧指数（OI）的计算公式：
OI=[O2] / [O2]+[N2]×100%
式中[O2]——氧气流量L/min：
[N2]——氮气流量L/min..
三次试验结果的平均值即为该材料的氧指数。
各种有机聚合物的氧指数都以测过。一般OI≥27的物质为阻燃性物质。（见附表）
D．讨论
影响氧指数的因素
a．流速
在30和120mm/s, OI几乎与气流无关，，流速必须足够快，以便从最近处的气氛中清除烧过的气体，但又不能太快，以免在火的前沿增加混合速度。
b．试样的厚薄
材料随试样变薄而变得更易燃烧，氧指数值下降。
c．压强
有些聚合物其OI 表现对减压敏感，这可能由于通过不断除去产物而使聚合物的降解加速。
d．惰气
当用Ar 、Ne 、CO2气体时，维持燃烧所需的氧分数（OF）表示：
OF = [O2] / [惰气]
OF值随气体的热容而线性的增加。当用Hr时，OI值比预料的大50%，这是由于Hr气的高导热率把热从火焰中带走的缘故。
e．温度
温度对OI有很大的影响，在室温下温度对OI的影响不大。在高温下各种聚合物OI对温度的关系各不相同。
f．数值与点火位置的关系
底部点火与顶部点火可以得到不同的氧指数值，底部点火较顶部点火更接近实际燃烧情况，其氧指数值低得多。
g．增塑剂和填料
OI的试验值总是趋近最易挥发组分的OI, 即增塑剂的OI.
6．烟密度试验方法（GB8323—87）
该试验方法是在规定试验条件下测定材料受辐射或燃烧时所产生的比光密度。比光密度是以规定的试验箱容积，光程长度，和试验面积所测定的透光率计算出的比光密度值。最大光密度值用来表示材料的光密度。
（1）试验设备
A．试验箱
试验箱内腔尺寸：高914±3mm, 宽914±3mm，深610 ±3mm，应使试验箱与外部的接口密封。还要设有泄压装置，以保证试验时试验箱内的压力不超过800±200Pa 。
B、电测量系统
光源为6V白炽钨灯，并由稳压电源。白炽钨灯发出的光通过透镜产生直径为38±3mm、长914±3mm 的平行光束垂直穿过试验箱的两个光窗，照射到光电器件上。在光源密封盒中，靠近下光窗装有一个加热器，以使下光窗在燃烧箱内的表面温度不低于25℃。
光电器件采用波长相应范围为400—700nm的光电倍增管或经滤光片校正的光电池，输出信号用记录仪纪录。光电测量系统能测量到0.0001%的透光率，测量精度应小于各标度范围最大读数的±3%。
C．辐射炉
辐射炉的加热炉丝应牢固地盘绕在76mm的炉盘上，功率为600瓦。炉口朝向试验箱右壁，距右壁
305mm，距试样表面38±0.8mm，并与试样表面平行且同心。炉的中心线在试验箱前后壁的中心线上，距箱底195mm，电路系统能使辐射炉在试样中心直径38mm范围内形成辐射强度为2.5±0.5W/cm2的恒定辐射。
C．燃烧系统
燃烧气和空气分别经过稳压阀、过滤器、调节阀及流量计进行混合。然后进入燃烧器燃烧。燃烧器由不锈钢制成的六根燃烧管和主管组成。燃烧管内径1.6mm、外6.4mm，端口处内径.4mm。主管内径4.6mm、外径 6.4mm，主管与燃烧管之间采用银焊接，。燃烧器的六根管中：第一和第六根管口呈水平方向，第二和第五根管口垂直向下。中间两根管口呈45度角向下。燃烧器安装在试验箱的接口上。两个水平燃烧管的中心线距试样盒开口的下边缘6.4±0.8mm。燃料气为95%以上的丙烷气，流量为50cm/min，空气输入量为500cm3/min。
D．试样盒
试样盒由0.5mm不锈钢支撑。其顶部设有挂钩，底部设有定位槽。放置于支架上后可保证试样的试验表面和辐射炉的相对位置。使试样暴露的试验面积为650±0.2×650±0.2mm2。试验盒下方设置的小槽是用来收集某些热熔性材料的熔融物，以利燃烧器的垂直向下的火焰燃烧。
E．试验支架
试验支架用于固定试样盒和辐射炉。
E．试验方法
a．试样
试样的长，宽，均为75±0.5mm，厚1±0.2mm。对于泡沫塑料，其厚度为8±0.5mm。
塑料若按实际使用厚度进行试验，其结果只能在同等厚度的试样之间比较。如果试样表面有使用表面，应以使用表面或未加工面作为试验表面。试样应厚度均匀，平整光滑无缺欠。每组6个试样，辐射热试验和燃烧试验各3个，每个试样重量偏差不得超过该组平均重量±0.8%。
b．试验步骤
试验前，打开试验箱和进气口。启动风机通风25min，以净化试验箱。若进行热辐射试验，应去掉燃烧器进行，若进行燃烧试验应调节好燃烧器与试样之间的安装位置。测量试样的长宽厚，并称重。用一张完整的厚度约0.04mm的铝箔覆盖试样背面，并越过边缘包到试验面的周边，再装入试验盒中。然后用一尺寸75mm×75mm×10mm的纯石棉板作背衬，用弹簧片和固定棒把试样和背衬固定在实验盒内。试件准备工作完成后，接通电源，调准辐射炉电流，并关闭排烟口和试验箱门，在标定辐射强度或开始试验时，试验箱内温度应为35±2℃，可以使用加温的方法，也可采用打开试验箱门或排风机来满足温度要求。辐射强度稳定到规定值后，若进行燃烧试验，调节燃气和空气流量到规定值，并点火。用活动光闸阻挡平行光束，调节放大器零点，使记录仪的指示透光率为零，然后移开光闸，调节放大器增益，使记录仪指示透光率为100%。仪器调节好后装好试样迅速关好试验箱门，启动纪录仪，当出现烟雾指示时关闭进气口。记录透光率和时间的关系曲线，透光率的指示值每降到满量程的10%时，要立即转换到下一个量程。避免读数低于各满量程的10%。当出现最小透光率值或未出现最小透光率值而试验已进行到20min时，再进行2min试验。当透光率降到0.01%以下时，要用不透光的帘遮住试验箱的观察口。此试验结束后，要立即启动排风机，并用空白试样盒取代试样盒。若进行的是燃烧试验，还应立即关闭气源，熄灭燃烧器，直到透光率为最大值，该透光率计为T0。最后从试样盒中取出试样，冷却称重。
c ． 试验结果
试验结果只表明在试样厚度下的燃烧情况，根据透光率和时间的关系曲线进行下列有关计算： 最大比光密度即烟密度用下式计算
式中 D m ——最大光密度或烟密度
V ——试验箱容积
L ——试验箱中平行光束的长度 A ——试样的试验面积
I m ——最小透光率值或20min 透光率值
F ——未使用范围扩展滤光片时，F=0； 使用范围扩展滤光片时，滤光片处于光路中，F=0；滤光片从光路中移走，F 为滤光片的光密度。
发烟速度由下式计算
式中 R
——平均发烟速度
t ×D m ----——达到最大比光密度的时间
烟密度校正值 D mo = D m —D 0
式中 D mo ——— 烟密度校正值
D 0——— 透光率为 Io 时，计算出的比光密度
失重率由下式计算
式中 Ｇ——失重率 ｍ１——试样重 ｍ２——试验后的试样重
以上结果均以三个试验数据的算术平均值表示，取两位有效数字。
相同试验的三个试样中，出现下述５种情况说明这种试样不适用这种实验方法， 1．试样从试验盒中掉落； 2．热辐射时，试样起火；
3．燃烧试验时，燃烧器的任一火焰熄灭；
4．试验熔融物从小盒中溢出；
5．试样和辐射炉的相对位置未达到３８±０．８ｍｍ 并且表面平行和同心。
Dm= V [(log
100 )+F]
L ×A Im
R=
Dm t ×Dm
G=
m 1-m 2 ×100%
m 1
燃烧控制系统的设计
目录 一绪论...................................................................................................................................... 二燃烧控制系统的设计 2.1燃烧过程控制任务 2.2燃烧过程调节量 2.3燃烧过程控制特点 三燃料控制系统 ........................................................................................................................ 3.1燃料调节系统...................................................................................................................... 3.2燃料调节——测量系统...................................................................................................... 3.3给煤机指令.......................................................................................................................... 四600MW火电机组DCS系统设计 4.1 电源部分 4.2 通信部分 4.3 系统接地 4.4 软件部分 五结论................................................................................................................................... 参考文献...................................................................................................................................
锅炉燃烧时时序控制工作原理
标题：锅炉燃烧时时序控制工作原理现代内燃机动力装置的船舶上，辅助蒸汽锅炉（简称辅锅炉）是对水进行加热而产生蒸汽的设备。锅炉自动控制环节主要包括：水位自动调节、蒸汽压力自动控制、燃烧程序控制以及报警和保护环节。其中水位自动调节的任务是保证锅炉给水量适应蒸发量的变化，使水位波动不超过一定范围。允许变化范围是60—120mm，一般采用双位控制；燃烧过程的自动调节主要任务是使锅炉气压维持在规定值或规定之允许的的范围内，同时为了保证工作良好必须使供风量与供油量相适应；报警环节是为了在锅炉运行过程中为了达到安全、可靠、无人值班的目的，除了对锅炉水位与燃烧采用自动控制外还必须对各种危险工况采取安全保护措施。 燃烧程序自动控制辅助锅炉燃烧时序程序控制是指给锅炉一个起动信号后，能按时序的先后自动进行预扫风、预点火、喷油点火，点火成功后对锅炉进行预热，接着转入正常燃烧的负荷控制阶段。同时对锅炉的运行进行一系列的安全保护。辅助锅炉燃烧时序控制框图如图3-1所示。按下锅炉起动按钮后，自动起动姗烧油泵和鼓风机，关闭燃油电磁阀使ilk油在锅炉外面打循环，此时风门开得最大，以大风量进行预扫风，防止锅炉内残存的油气在点火时发生冷爆。预扫风的时间根据锅炉的结构形式不同而异，炉燃烧时序控制框图一般20s-60s。达到预扫风的时间自动关小风门，同时点火电极给出电火花进行预点火，时间为3秒左右。然后打开燃油电磁阀，或开大回油阀，或让一个油头喷油工作，即以小风量和少喷油进行点火。点火成功后维持一段时间低火燃烧即进入正常的负荷控制阶段。在预定的时间内若点火不成功，或风机失压，或中间熄火等现象发生，会自动停炉，待故障排除后按复位按钮方能重新起动锅炉。 炉燃烧时序控制框图一般20s-60s。达到预扫风的时间自动关小风门，同时点火电极给出电火花进行预点火，时间为3秒左右。然后打开燃油电磁阀，或开大回油阀，或让一个油头喷油工作，即以小风量和少喷油进行点火。点火成功后维持一段时间低火燃烧即进入正常的负荷控制阶段。在预定的时间内若点火不成功，或风机失压，或中间熄火等现象发生，会自动停炉，待故障排除后按复位按钮方能重新起动锅炉。
600MW超临界机组锅炉燃烧调整试验研究
第27卷第2期电站系统工程V ol.27 No.2 2011年3月Power System Engineering 16 文章编号：1005-006X(2011)02-0016-03 600 MW超临界机组锅炉燃烧调整试验研究 孙科1曹定华2刘海洋2 （1.华电电力科学研究院，2.内蒙古华电包头发电有限公司） 摘要：介绍了某电厂600 MW超临界机组锅炉燃烧调整试验。分析了该厂燃料特性与锅炉燃烧恶化的关系。找出了制粉系统投运方式对锅炉飞灰、大渣含碳量的影响。对锅炉烟气温度偏差进行了调整，并做出了氧量及二次风箱压力对锅炉效率影响曲线，给出了600 MW负荷下最佳氧量及二次风箱压力。 关键词：600 MW机组；超临界锅炉；燃烧调整 中图分类号：TK227.1 文献标识码：A Experimental Study on Combustion Adjustment of 600MW Supercritical Boilers SUN Ke, CAO Ding-hua, LIU Hai-yang Abstract：The firing adjustment experiment of 600MW supercritical unit boilers in some power plant is introduced. The relationship of the fuel character in this factory and the boilers’ firing deteriorate situation is analyzed and the influent the commission way of milling system does to the carbon content in fly ash and big slag in the boiler is found out. The deviation of the boiler’s flue gas temperature was adjusted, the efficiency curve of oxygen quantity and secondary air pressure on the boiler is made, and the best oxygen quantity and secondary bellows pressure on the boiler is given under 600MW circumstance. Key words: 600MW unit; supercritical boiler; combustion adjustment 某电厂2号机组锅炉于2008年7月21～9月19日进行了大修。在前一阶段运行中，发现锅炉存在飞灰、大渣含碳量高，左右侧烟气温度偏差较大，再热汽温偏低，锅炉效率较低等问题。为解决上述问题，有针对性地进行了相关的锅炉燃烧调整试验工作，通过调整，基本解决了锅炉存在的相关问题，找出了相关的运行规律，为锅炉安全、经济运行提供指导。 1 设备概况 某电厂锅炉是超临界参数变压螺旋管圈直流锅炉，型号为SG-1913/25.4-M965，单炉膛，一次中间再热，平衡通风，露天布置，固态排渣，全钢结构，全悬吊∏形布置， BMCR 蒸发量1913 t/h，额定蒸汽压力25.4 MPa，额定蒸汽温度571℃，再热蒸汽温度569 ℃。锅炉B-RL效率为93.55%。锅炉（B-MCR）燃煤量为240.00 t/h（设计煤种）、244.0 t/h（校核煤种）。采用中速磨煤机冷一次风机正压直吹式制粉系统，每台炉配6台中速磨煤机，燃烧设计煤种时，5台运行，1台备用。每台磨煤机带锅炉的一层燃烧器。炉膛宽度18816 mm，炉膛深度16576 mm，水冷壁下集箱标高为8300 mm，炉顶管中心标高为71050 mm，大板梁底标高78350 mm。水平烟道深度为6108 mm，由后烟井延伸部分组成，其中布置有末级过热器。后烟井深度为13200 mm，布置有低温再热器和鳍片省煤器。 锅炉采用低NO x同轴燃烧系统。主风箱设有6层宽调节比煤粉喷嘴，在煤粉喷嘴四周布置有燃料风。在每相邻两收稿日期：2010-08-25 孙科(1982-)，男，硕士，工程师。杭州，310030 层煤粉喷嘴之间布置有1层辅助风喷嘴，其中包括上下2只 偏置的辅助风喷嘴、1只直吹风喷嘴。在主风箱上部设有两 层紧凑燃尽风喷嘴，在主风箱下部设有1层火下风喷嘴。在 主风箱上部布置有分离燃尽风燃烧器，包括5层可水平摆动 的分离燃尽风喷嘴。连同煤粉喷嘴的周界风，每角主燃烧器 和分离燃尽风燃烧器各有二次风挡板25组，均由电动执行 器单独操作。为满足锅炉汽温调节的需要，主燃烧器喷嘴采 用摆动结构，由内外连杆组成一个摆动系统，由一台电执行 器集中带动作上下摆动。 2 燃料特性分析 由于该厂的燃煤情况非常复杂，燃用的煤种已经严重偏 离了设计的数值，因此为做好燃烧调整试验工作，针对现阶 段的燃煤情况进行了必要的摸底试验工作。表1为设计燃料 特性表，表2为实际燃用煤种着火特性分析表。 表1 设计燃料特性表 项目设计煤种校核煤种 低位发热量LHV/kJ·kg-1 21981 20581 干燥无灰基挥发分V daf/% 24.8 21.00 全水分M t/% 9.9 9.50 空气干燥基水分M ad/% 2.1 1.90 灰分A ar/% 23.7 28.72 可磨性系数HGI 78 78 表2 实际燃用煤种着火特性分析表 项目煤样1 煤样2 着火指数RI/℃401 384 燃尽指数Cb 18.30 17.92 着火特性难难 燃尽特性极难极难
电缆电缆“水平燃烧试验仪”燃烧测试方法
电缆电缆“水平燃烧试验仪”燃烧测试方法随着通信技术产品的升级、用电设备与电气系统的更新换代以及节能、安全、环保等方面的要求，市场对电线电缆性能提出新的、更高的要求。绝大部分电线电缆绝缘及护套材料采用的是高聚物材料，如聚氯乙烯(PVC)、聚乙烯(PE)、聚丙烯(PP)、乙烯-醋酸乙烯共聚物(EVA)等，这些材料具有不同程度的可燃性，有的甚至是易燃的。因此，有必要对电缆的燃烧性能进行研究。笔者参照美国消防协会标准NFPA262-2002《电线电缆燃烧和发烟特性的标准测试方法》，设计构造电线电缆中比例水平燃烧试验装置，对阻燃聚氯乙烯护套聚氯乙烯绝缘电缆(ZR-VV)、交联聚乙烯护套聚氯乙烯绝缘电缆(YJV)、阻燃交联聚乙烯护套聚氯乙烯绝缘电缆(ZR-YJV)等3种电缆产品进行水平燃烧性能研究。 1、实验工况设定 实验所选取的电缆规格如表1所示。 2、典型电缆中比例水平燃烧试验 典型电缆中比例水平燃烧试验参照NFPA262-2002标准，针对典型电缆产品进行试验研究，并对试验所得数据进行对比分析。 2.1NFPA262标准及相关试验 NFPA262-2002标准是目前国际上阻燃电缆试验检测标准体系中要求最严格的标准，它要求电缆在标准测试环境(试验箱除进出风口，其他部分密封，箱体温度41℃，外部空气温度23℃，相对湿度50%，试验箱内气流速度1.2m/s，供火功率88kW，供火时间20min，电缆敷设至满线槽宽度285mm)下炭化长度不超过1.532m，光密度峰值不超过0.5，平均值小于0.15。通过该测试标准的电缆被认为是阻燃等级最高的电缆，在美国被称为“通风道电缆”，可直接敷设在有强制通风的天花板隔层内;据文献介绍，一般只有采用FEP(氟化乙丙烯)和FEP/PVC(阻燃级材料)材料做绝缘和护套材料的电缆才能通过该标准试验。由于我国阻燃电缆分级的标准试验依据GB/T18380-3《成束电线或电缆的燃烧试验方法》等确定，因此，笔者对我国阻燃电缆在NFPA262标准环境下的阻燃效果进行了尝试性试验和分析研究。尝试性试验选用4×2.5mm2ZR-YJV电缆，试验按照NFPA262-2002的标准试验方法进行，共敷设电缆23根。试验开始后，点火约8s，ZR-YJV即发生了
锅炉燃烧调整试验方案
锅炉燃烧调整试验方案 一、试验目的 1、消除在煤泥使用量加大后造成锅炉床温下降的现象； 2、改变目前二次风风压、一二次风配比等参数，试验其是否能对加大煤泥用量产生积极作 用。 二、组织机构及分工 组长：马瑛 成员：崔彪殷勇王鹏军李军龙马战强张慧斌郭慧军许红卫各值长各锅炉运行班长 分工说明： 组长：负责本次调试的全面工作； 运行车间：负责锅炉的稳定运行，同时做好试验记录。具体由殷勇、崔彪、王鹏军和炉运行班长负责； 燃料车间：负责输送合格的煤泥（控制煤泥水份在30%--35%之间、煤泥系统能满足运行要求）,并按要求调整好入炉固体燃料热值及粒度。具体由李军龙负责； 检修车间：负责锅炉主辅设备的正常维护及异常设备的抢修。具体由许红卫负责； 生技室：负责对各值长生产环节的协调。具体由郭慧军负责； 安监室：负责试验期间现场安全监督工作。具体由马占强负责。 三、试验开始前应具备的条件 3.1 锅炉燃烧稳定 床温：控制在930～950℃、差压：控制在8.5～8.8Kpa、负压：维持在-50pa、一次风量：保持在130k m3/h、返料风机：母管风压保持在20-22Kpa、其它参数确保在规程允许范围内。 3.2 四台煤泥泵正常运行，煤泥水份控制在30%--35%，入炉固体燃料热值及粒度合格。 3.3 锅炉的除灰设备运行正常。 3.4 除渣设备 3.4.1 两台冷渣器运行正常。 3.4.2 1#、2#链斗运行正常。 3.4.3 放渣管保持畅通。现场捅渣工具及人员防护设备完好齐全。 四、试验中需要特别注意的事项
4.1 锅炉专业在试验过程中，要做好相应的燃烧调整。要以安全稳定运行为主。严格控制各参数底限。出现异常立即停止试验，确保锅炉稳定燃烧。 4.2 锅炉要做好一台突然停止运行时的事故处理（一般当一台煤泥泵故障停止时，锅炉运行工与煤泥值班工做好联系，在尽可能短的时间内将其它煤泥泵的用量增加，如其它煤泥泵的泵送次数不能满足需要时，可以增加煤量，以防灭火）。 4.4 床温在低于920℃时应尽快采取开放料门放灰、放低炉床差压和减小煤泥用量来提高床温。 五、调整步骤及措施 试验时间：7月5日9：00-7月10日9:00 试验步骤共分五步，具体如下： 第一步首先进行降低差压调整试验（时间：7月5日9：00—7月6日9：00） 试验目的：通过调整差压试验床温的变化趋势 1、将现差压下调，保持在8.0---8.5kpa，一次风压维持在8.5—9.5kpa。调整原则为：高负荷高限，低负荷低限。 2、一次风量维持现有风量128—131km3/h不变，二次风量仍维持现有风量进行调整。 3、根据床温情况进行煤与煤泥适当进行加减量控制。 4. 第一步试验完成后方可进行下一步试验。 第二步进行返料放灰的调整试验（时间：7月6日9：00—7月7日9：00） 试验目的：通过返料器放灰试验不同负荷情况下，对床温的影响程度，寻求最佳放灰量和方式 1、将1# 、2#返料放料门逐渐开启，保证少量连续排向尾部烟道，并定时对放料管进行检查，保证不超温不堵塞，但尾部烟温不许超165℃。调整放灰量的原则为：能实现用放灰来控制床温。 2、如少量向尾部烟道排灰试验中不能控制床温变化或尾部烟温超过165℃，则采用人工通过返料放灰直管的排灰方式进行，但要确保床温稳定且变化幅度较小。 3. 第二步试验完成后方可进行下一步试验。 第三步进行一、二次风量的调整试验（时间：7月7日9：00—7月8日9：00） 试验目的：通过风量的调整，确定煤泥配烧时最佳的风煤配比及燃烧工况的变化 1、首先，在锅炉正常运行稳定情况下进行调整。 2、维持差压正常，逐步将一次风量下调至115—125km3/h。原则为：高负荷用高限，低
锅炉燃烧过程控制系统设计毕业论文
锅炉燃烧过程控制系统设计毕业论文
毕业论文 锅炉燃烧过程控制系统设计
毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 作者签名：日期： 指导教师签名：日期： 使用授权说明 本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。 作者签名：日期：
学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：日期：年月日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 作者签名：日期：年月日 导师签名：日期：年月日
过程控制系统
《控制系统》课程设计课题：加热炉温度控制系统 系别：电气与电子工程系 专业：自动化 姓名： 学号：1214061（44、32、11） 指导教师 河南城建学院 2010年12月29日
成绩评定· 一、指导教师评语（根据学生设计报告质量、答辩情况及其平时表现综合评定）。 二、评分（按下表要求评定） 评分项目 设计报告评分答辩评分平时表现评分 合计 （100分）任务完成 情况 （20分） 课程设计 报告质量 （40分） 表达情况 （10分） 回答问题 情况 （10分） 工作态度与 纪律 （10分） 独立工作 能力 （10分） 得分 课程设计成绩评定 班级姓名学号 成绩：分（折合等级） 指导教师签字年月日
一、设计目的： 通过对一个使用控制系统的设计，综合运用科学理论知识，提高工程意识和实践技能，使学生获得控制技术工程的基本训练，培养学生理论联系实际、分析解决实际问题的初步应用能力。 二、设计要求： 设计一个加热炉温度控制系统，确定系统设计方案，画出系统框图，完成元器件的选择和调节器参数整定。 三、总体设计： 1．控制系统的设计思想 串级控制系统采用两套检测变送器和两个调节器，前一个调节器的输出作为后一个调节器的设定，后一个调节器的输出送往调节阀。前一个调节器称为主调节器，它所检测和控制的变量称主变量（主被控参数），即工艺控制指标；后一个调节器称为副调节器，它所检测和控制的变量称副变量（副被控参数），是为了稳定主变量而引入的辅助变量。整个系统包括两个控制回路，主回路和副回路。副回路由副变量检测变送、副调节器、调节阀和副过程构成；主回路由主变量检测变送、主调节器、副调节器、调节阀、副过程和主过程构成。 2 .加热炉控制系统原理 加热炉控制系统以炉内温度为主被控对象，燃料油流量为副被控对象的串级控制系统。该控制系统的副回路由燃料油流量控制回路组成，因此，当扰动来自燃料油上游侧的压力波动时，因扰动进入副回路，所以，能迅速克服该扰动的影响。 由于炉内温度的控制不是单一因素所能实现的，所以，还要对空气的流量进行控制。空气的控制直接影响炉内燃烧的状况，不仅影响炉温，还直接影响了能源的利用率和环境的污染。所以，对空气的控制很有必要，其原理和燃料控制相同。
我国办理电线电缆阻燃测试标准
我国办理电线电缆阻燃测试标准 电线电缆是以传输电（磁）能，信息和实现电磁能转换的线材产品。广义的电线电缆亦简称为电缆，狭义的电缆是指绝缘电缆。随着这几年随着我国经济快速的发展，电气火灾呈现高发趋势，鉴于电线电缆火灾的危险性，国家制定了电线电缆阻燃测试相关标准，下面就一起来看看。 电线电缆阻燃测试标准： BS EN 50267-2-1:1999 电线电缆燃烧试验，第2-1部分：气态卤酸测试流程 IEC 60754-1 :2011 (GB 17650.1) 对于电缆材料燃烧过程中产生的气体的测试－第1部分： IEC 61034:2005 在规定条件下燃烧的电缆的烟密度的测试 GB/ T 17651:1998 电线电缆燃烧烟浓度试验 ISO 6722:2006 道路车辆.60V和600V单芯电缆.尺寸、试验方法和要求 DIN EN 6059-303 (草案)航天系列-电缆、安装、保护袖子阻燃测试方法-部分303:耐脱水 IEC 60332-3-25:2009 着火条件下电缆的测试第3-25部分:垂直安装的成束电线或电缆的 IEC 60332-3-24:2009 着火条件下电缆的测试第3-24部分:垂直安装的成束电线或电缆的 IEC 60332-3-23:2009 着火条件下电缆的测试第3-23部分:垂直安装的成束电线或电缆的 IEC 60332-3-22:2009 着火条件下电缆的测试第3-22部分:垂直安装的成束电线或电缆的 IEC 60332-3-21:2000 着火条件下电缆的测试第3-21部分:垂直安装的成束电线或电缆的 IEC 60332-2-2:2004 着火条件下电缆的测试第2部分:单根小垂直绝缘铜电线或电缆的测 IEC 60332-1-2:2004 着火条件下电缆和光缆的测试，单根绝缘电线电缆的垂直，蔓延 UL2556:2007 电线和电缆试验方法 UL1581:2011 电线、电缆和软线的参考标准 UL 94:2011 塑料材料可燃性测试方法 JB/T 8988:1999 测定绝缘液体氧指数的试验方法 IEC 1144-1992 绝缘液体-氧指数 GB/T 16581:1996 绝缘液体燃烧性能试验方法－氧指数 GB/T 8924:2005 纤维增强塑料燃烧性能试验方法－氧指数 GB/T 2408-2008 塑料燃烧性能试验方法水平、垂直燃烧法 GB/T 10707:2008 橡胶燃烧性能测定 GB/T 2406.2:2009 塑料用氧指数法测试燃烧行为第2部分：室温实验 （ISO4589-2:1996 ISO 4589-3:1996 塑料－燃烧行为的氧指数测定第3部分：高温试验 ISO 4589-2:1996＋A1:2005 塑料-用氧指数法测定燃烧行为-第2部分:室温测试ASTM D2863-2012 测量支持塑料类似蜡烛燃烧的最低氧气浓度（氧指数）的试验
锅炉燃烧调整总结
锅炉燃烧调整总结-标准化文件发布号：（9556-EUATWK-MWUB-WUNN-INNUL-DDQTY-KII
#2 炉优化调整 机组稳定运行已有3个多月，但在调试结束后我厂#2机组在3月份前在满负荷时床温在960℃左右，总风量大，风机电流大，厂用电率居高不下，一直困扰着我们。通过三个月的分析、调整，近期床温整体回落，总结出主要原因有以下两点： 一、煤颗粒度的差异。前一段时间负荷300MW时床温高炉膛差压在1.5KPa,下部压力2.6KPa，近期炉膛差压在2.1KPa，下部压力3.6KPa,这说明锅炉外循环更好了，分离器能捕捉更多的物料返回炉膛，同时也减少了飞灰含碳量，否则小于1mm的煤粒份额太多分离器使分离效率下降,小于1mm细颗粒太多就烧成煤粉炉的样子，从而导致高床温细颗粒全给飞灰含碳量做贡献了，大于10mm煤粒太多就烧成鼓泡床了，导致水冷壁磨损加剧爆管、冷渣器不下渣和燃烧恶化等一系列问题，所以控制好入炉煤粒度（1—9mm)是保证燃烧的前提，当煤颗粒度不合适时只能通过加大风量使床温下降，在煤颗粒度不合适时加负荷一定要先把风量加起来，否则负荷在300MW时床温会上升到接近980℃，甚至会因床温高被迫在高负荷时解床温高MFT保护，如果处理不当造成结焦造成非停。所以循环流化床锅炉控制煤粒度是决定是否把锅炉烧成真正循环流化床最为重要的因素，可以说粒度问题解决了，锅炉90%的问题都解决了，国内目前最好的煤破碎系统为三级筛分两级破碎。 二、优化燃烧调整。3月份以来#2炉床温虽然整体下降，但仍不够理想，由于我厂AGC投入运行中加减负荷频繁，所以在负荷变
化时锅炉床温变化幅度较大，在最大出力和最小出力时床温相差接近200℃，不断的调整风煤配比使其达到最优燃烧工况，保证床温维持在850℃-900℃。负荷150MW时使总风量维持32万NM3/h左右,一次流化风量21万NM3/h,二次风量11万NM3/h左右，同时关小下二次风小风门（开度20%左右,减小密相区燃烧，提高床温）和开大上二次小风门（开度40%左右，增强稀相区燃烧，提高循环倍率），可使床温维持850℃左右，正常运行中低负荷时一次风量保证最小临界流化风量的前提下尽可能低可使床温维持高一点，以保证最佳炉内脱硫脱硝温度。负荷300MW时总风量维持62万NM3/h左右，一次风量27万NM3/h左右,二次风量35万NM3/h左右，同时开大下二次小风门（开度80%左右，增强密相区扰动，降低床温），关小上二次小风门（开度60%左右，使稀相区进入缺氧燃烧状态），因为东锅厂设计原因，二次上下小风门相同开度情况下上二次风是下二次风风量的三倍，所以加减负荷时根据负荷及时调整二次小风门开度对床温影响较大。高负荷时在床温不高的情况下尽量减小一次风，以达到减少磨损的目的，二次风用来维持总风量，高负荷时床温尽量接近900℃，以达到最佳炉内脱硫脱硝温度，同时加负荷时停止部分或全部冷渣器，床压高一点增强蓄热量可降低床温，减负荷相反，稳定负荷后3台左右冷渣器可保证床压稳定。 在优化燃烧调整基本成熟的基础上，配合锅炉主管薛红军进行全负荷低氧量燃烧运行,全负荷使床温尽量靠近900℃。根据#2炉目前脱硝系统运行情况，负荷150MW时根据氧量及时减减小二次
循环流化床锅炉燃烧过程自动控制的优化方法
循环流化床锅炉燃烧过程自动控制的优化方法循环流化床锅炉CFB的控制系统的现状 目前，国内中、大型循环流化床锅炉CFB（CirculatingFluidizeBed）投运数量越来越多，这些电厂一般采用DCS(DistributedControlSystem：分散控制系统)进行机组运行控制。DCS控制系统应用于煤粉锅炉经验已经很成熟，而且自动化水平、安全性都比较高。对于国内的循环流化床锅炉，目前的DCS控制系统现状基本是套用煤粉炉的DCS控制逻辑，只是稍加改动；另外基于国内电厂基建现状，多数机组都是在抢工期的情况下投运的，所以留给控制系统研究人员的研究时间几乎没有。然而循环流化床锅炉的燃烧机理十分复杂，循环流化床锅炉的设计尚处于经验设计阶段，系统中变量之间的耦合比较紧密，而且具有严重的非线性。循环流化床锅炉热工自动控制，特别是燃烧自动控制方面的问题已成为其进一步推广应用的主要障碍，循环流化床锅炉的运行自动化已成为其走向实用的关键之一。 在机组基建调试期间，大家对于控制系统一般都是只要能保证锅炉正常启动和停运就行了，至于控制系统的优化、逻辑的优化、自动的投入与优化、锅炉保护的设定等都是简单地在煤粉炉的控制理念下做一些简单修改。然而，循环流化床锅炉和煤粉锅炉从燃烧机理上说有很大的区别，这就决定了控制逻辑及理念应该有很大的不同。所以套用煤粉锅炉的控制理念往往不能适合循环流化床锅炉。这也就是目前为什么许多循环流化床锅炉很多自动投不上、许多保护不敢投，从
而造成循环流化床锅炉的运行人员数量多，劳动强度高，效率低下等，而且锅炉的运行也极为不稳定。这就给我们的制造厂、电厂及试验研究人员提出了一个课题：如何使DCS控制系统更加适合循环流化床锅炉。 循环流化床锅炉燃烧过程自动控制的特点 循环流化床锅炉不同于煤粉炉，其控制回路多，系统比较复杂，控制系统一般包括以下主要回路：汽包水位控制；过热汽温控制；燃料控制；风量及烟气含氧量控制；炉膛负压控制；床层温度控制；料层高度控制；循环灰控制。对于汽包水位控制和过热汽温控制特性与通常的煤粉炉相同，在此不予以分析，只对与循环流化床锅炉燃烧相关的控制系统的特点进行分析。循环流化床锅炉燃烧过程自动控制的基本任务是使送入锅炉内的燃煤燃烧所提供的热量适应锅炉蒸汽负荷的需要，同时还要保证锅炉安全经济运行，燃烧控制系统的任务归纳起来有如下几个方面： 2.1.维持主蒸汽压力稳定。汽压的变化表示锅炉的蒸汽量与负荷的耗汽量不匹配，需要相应地改变燃料的供给量，以改变锅炉的蒸发量。 2.2.保证锅炉燃烧过程的经济性。改变燃料量的同时，相应地调节送风量，使之与燃料量匹配，保证锅炉燃烧的经济性. 2.3.引风量与送风量相配合以保证炉膛压力在正常的范围内，保证炉膛的安全运行；
单根电线电缆垂直燃烧试验方法
不延燃试验（阻燃性试验） （单根电线电缆垂直燃烧试验方法） 一、检验目的 电线电缆产品发生短路或接触火种时，有可能使绝缘或护套发生燃烧，在不少要求严格防止火灾场合中（煤矿、船上、地下铁道等）；要求万一发生燃烧时，火焰应不蔓延，而在一定时间和一定长度上自行熄灭，这称为不延燃性。有些场合中，产品如不具这种功能，将会引起非常严重的后果。 要求具有不延燃性能的产品普遍采用聚氯乙烯，氯丁橡胶和丁胺聚氯乙烯复合物作为绝缘和护套材料，这些材料被燃烧时会释放出氯气起着阻燃作用。有时为了增强阻燃的效果，还加入某种阻燃剂。 二、适用范围 1、DZ—1法适用于各种电线电缆； 2、DZ—2法适用于实心铜导体直径0.4-0.8mm和绞合导体截面0.1-0.5mm的绝缘电线。 三、检验依据 GB 5023.1~5023.7—1997 GB 5013.5—1997 GB12666.1~GB1666.2—1990 JB8734.2~8735.5—1998 四、试验设备及器具 1、燃烧试验仪、天平（精确1g） 2、火源（煤气、酒精、丙烷） 五、取样及试样制备 1、DZ—1法 从成品电线或电缆上截取一根长600±25mm的试样，若电线电缆表面上有涂料或清 漆涂层时，试验前应将试样在60±2℃的温度下保持4H并冷却至室温。 2、DZ—2法 从成品电线电缆上截取长度为600±25mm的试样两根，并分别编号为1号和2号。 如果试样表面有涂料或清漆涂层，试验前应将试样在60±2℃下保持4H，并冷却 到室温。 六、试验步骤 试验环境温度20±10℃ 第一种方法（DZ—1法） 允许采用煤气喷灯或酒精喷灯、仲裁试验时应采用标准丙烷喷灯。 1、报准备好的试样放在天平称重，并根据重量按下列公式计算出供火时间。 t=60+m/25
锅炉自动燃烧控制系统
锅炉自动燃烧控制系统 1、实时数据采集 能够对锅炉本体和辅助设备各种运行数据(包括总供回水温度、压力、流量、省煤器进出口水温度﹑压力烟气温度、除尘器进出口烟气温度压力、鼓引风压力、炉膛温度压力含氧量、煤层厚度、室外温度、鼓引风炉排电机频率速度电流状态、除渣除尘状态) 等信号通过总线进行动态采集，控制中心能够实时监控到锅炉本体﹑锅炉上煤﹑除渣等辅助设备的运行情况。 2、完整的报警机制 当锅炉调节系统发生异常情况时或报警时，上位机人机界面自动接受控制系统器发送报警信号，将报警状态及异常点在上位机上进行显示，并诊断提出相应问题大概原因，提供相应的处理办法提示，系统自动能把报警分为高中低三种报警级别，低级别的报警只做提示用，当发生低级别报警时不影响燃烧自动调节，中级别报警发生时需要做相应处理，高级别报警发生时系统能立即连锁停炉，并发出尖锐声光报警和相关提示信息，等待工程师处理后再次投入运行，所有报警系统会自动的写入永久数据库备份，供以后随时查询和故障诊断和决策处理。 报警内容有： 系统报警 包括DCS控制器自诊断硬件或致命软件命令错误
自动启动燃烧失败 通讯建立连接失败 数据报警 炉膛温度超高低报警 炉膛负压超高低报警 锅炉出口温度超高低报警 锅炉出口压力超高低报警锅炉回水温度﹑压力超高低报警 引风机风压高低报警 鼓风机风压高低报警 高级别报警 引风机变频器（电流﹑电压﹑故障）超速等报警 连锁控制保护报警 鼓风机变频器（电流﹑电压﹑故障）超速等报警 上煤系统综合保护报警 炉排机变频器（电流﹑电压﹑故障）超速等报警 除渣系统综合保护报警 3、循环水控制系统 循环水是锅炉系统与外界交互的接口，循环系统通过泵不断的把热水源源不断的输送给用户或热站，把经过热释放后的二次低温水循环到锅炉系统再加热。我们采用保持循环水进、出口温差恒定，通过改变循环流量来控制热负荷的方式，是一种新方式。
锅炉燃烧调整方法修订稿
锅炉燃烧调整方法 WEIHUA system office room 【WEIHUA 16H-WEIHUA WEIHUA8Q8-
锅炉燃烧调整方法 锅炉运行调整中,在保证安全运行基础上，还要做到经济运行，提高锅炉效率。一般的锅炉机组，效率基本可以达到92%以上，各项损失之和不到8%，最大损失是：排烟热损失，一般5—6%，其次是机械未完全燃烧热损失不到%，散热损失和灰渣物理热损失两项1%左右。（对高灰份煤灰渣物理热损失会更大）。从指标量化看，要提高锅炉效率，重点是降低排烟损失和机械未完全燃烧热损失。注意排烟温度的变化,排烟温度过高,影响锅炉效率,过低容易造成空预器的低温腐蚀,所以要求在运行中根据负荷的变化加强调整。 在煤质变化比较大，燃料量明显增加时，及时调整总风量和一二次风温高于设计煤种下
的温度。 （1）控制好锅炉总风量 锅炉风量的使用，不仅影响锅炉效率的高低，而且，过量的空气量还会增加送、引风机的单耗，增加厂用电率，影响供电煤耗升高。要保持合适的风量可通过观察氧量值，一般在3-4%左右，对于不同煤种在飞灰含碳量不增加的情况下可考虑低氧燃烧，实现降低排烟损失的目的。但要根据锅炉所烧煤种的结渣特性，注意尽量保持锅炉出口烟温低于灰渣的软化温度，以减轻结渣的程度，对于易结渣煤种，可以适当保持氧量高一些，避免出现还原性气氛，减少结渣。 （2）降低排烟温度
a.锅炉吹灰器正常运行，及时吹灰，保证受热面清洁； b.防止空预器堵灰，可从出入口压差判断，当压差增大时就有可能是堵灰，要及时吹灰； c.控制锅炉火焰中心位置，在过热汽温和再热汽温不低的情况下可调火焰中心下移，可以通过对上中下各层喷燃器的配风量进行调整， d.要尽量提高进入预热器的空气温度，一般不低于20℃（冬季投入暖风器），以利于强化燃烧。特别是在低负荷阶段，往往出现锅炉氧量过高的情况，既对燃烧不利，也增加了风机单耗。 （3）降低飞灰含碳量 飞灰含碳量是指飞灰中碳的质量百分比（%）。飞灰越大，损失也越大，影响飞灰损失的
电线电缆燃烧试验仪 使用说明书
https://www.wendangku.net/doc/3613454173.html, GLMDJC-1型 电线电缆燃烧试验仪 使用说明书 武汉格莱莫检测设备有限公司
警示 1、操作人员使用本设备前应仔细阅读产品使用说明书，掌握易燃气体使用的安全知识，并做好相应安全防范措施；在确认没有燃气泄漏的情况下，方可进行本项试验。 2、若发现燃气泄漏，应立即停止试验，此时禁止点燃火源及开启电源开关，应打开试验设备及试验室的门窗，让燃气排到室外；在气体泄漏较少的情况下，可开启排风扇，加快排出易燃气体。故障排除后，方可重新进行试验。 3、在开启气源前，应先将压力和流量调节阀门调至最小，然后打开贮气瓶总阀门，缓慢调节气体压力及流量至需要值 4、若前后使用不同的气体，应选择相应的减压阀，并将原有残留在配气管里的气体排空，避免不同气体混合作用发生危险。 5、试验结束时，必须先关闭贮气瓶的阀门，让本生灯继续燃烧，待管内燃气燃烧完毕，再将其余的阀门关闭。 必须经常检查气体管道及连接口的密封性能，若管道老化，应及时更换，确保安全。 6、严禁接入与设备要求不符的其它任何气体
一、概述 DJC-1型电线电缆燃烧试验仪是武汉格莱莫检测设备有公司研发、生产的测试仪器，适用于测定单根塑料线、控制、交联、电梯、船用、矿用电缆等不延燃性能，还可做高自熄性低烟无卤阻燃聚烯烃绝缘料和105℃低烟无卤阻燃烯烃辐照绝缘料的垂直燃烧试验。该设备依据国标GBT18380.11-2008《电缆和光缆在火焰条件下的燃烧试验第11部分：单根绝缘电线电缆火焰垂直蔓延试验试验装置》、GBT 18380.12-2008《电缆和光缆在火焰条件下的燃烧试验第12部分：单根绝缘电线电缆火焰垂直蔓延试验1KW预混合型火焰试验方法》等相关单根电线电缆垂直燃烧试验方法而设计，等效采用IEC60332-1/2部分。 本试验设备采用高压点火器自动点火，造型讲究，耐烟气腐蚀。关键元器件采用进口件，数显时间，试验程序自动控制，使用方便，稳定可靠。 二、技术参数 1.工作室尺寸：W300xH1200xD450mm，外箱尺寸为W320xH1400xD600mm； 1.燃气：95%丙烷气(一般情况可采用液化石油气代替)（用户自备）； 2.试验倾角：45° 3.火焰燃烧时间及火焰熄灭时间0-999.9s±0.1s，可连续设定，自动记录，手动暂停 4.燃烧喷灯标准功率：1KW； 5.箱体材料：钢板静电喷涂； 6.电源电压：220V/50Hz; 三、工作原理： 本设备提供一个有焰燃烧源，由控制电路对火焰施加和时间及操作程序进行控制。
电线电缆垂直燃烧试验仪操作规程
DSL－RS－A电线电缆垂直燃烧试验仪操作规程 一、使用方法 在仪器安装合格并确认气管连接正确且无漏气的状态下进行通电使用。 1、通电 将电源插头插入200V/15V交流电压的插座，打开“电源开关”按钮，电源指示灯亮，控制回路得电，表明可以进入下一个工作程序； 2、被试电缆安装位置调试 按“调试”按钮，燃烧喷灯自动偏转45o并复位，此时将被试电缆置于喷灯的试验位置，用1mm2的铜线固定在试件夹具上下两个水平的支架上，并是被试电缆垂直与金属罩中。 被试电缆安装位置调试完毕后，再按调试按钮，检查燃烧喷灯和电缆位置。 3、进行时间参数设定 根据被试件的直径设置相应的时间。 4、将空气和燃气流量调节阀调至最小或关闭的位置，开启气泵和丙烷气钢瓶阀门，调节低压阀，是输出压力为0.2～0.5MPa（＜0.5MPa），气泵输出压力：0.5MPa。 按“供气/停气”按钮，同时用点火器或打火机点火，同时调节“燃气流量调节阀”和“空气流量调节阀”，是面板上的两块压力表示数为0.1MPa。 调节空气和燃气流量，使火焰达到标准要求。若流量不够时，可将其减压阀压力逐步增大。 5、按“启动”按钮，燃烧喷灯自动偏转45°，试验开始，同时单片机控制开始倒计时；倒计时终了，按关电磁阀按钮控制电磁阀断电，切断机内进气源，同时燃烧器复位。 6、试验结束后，关闭开关，关断外部气源，摘下电源插头。 7、若在试验过程中突遇紧急情况时，可按动“停止”按钮开关切断电源，防止意外事故发生。 二、注意事项 1、使用前请详细阅读说明书及被测件的有关资料； 2、仪器使用时丙烷气瓶使用压力（瓶内气体压力，既减压阀的高压表上显示的读数）不得低于1MPa； 3、仪器使用时丙烷气瓶的气体输出压力（既减压阀的低压表上显示的读数）不得高于0.5MPa，气泵的输出压力不得高于0.8MPa； 4、使用前请通电预热20分钟，可提高整机的精确度； 5、长时间不用请放在清洁干燥的地方，并保持每月至少持续通电60分钟。 6、如仪器发生故障，请通知生产厂家或由专业技术人员修理；
锅炉燃烧过程控制系统的Simulink仿真 (2)
锅炉燃烧过程控制系统的Simulink仿真 燃烧过程控制系统概述 燃烧蒸汽锅炉的燃烧过程主要由三个子系统构成：蒸汽压力控制系统、燃料空气比值控制系统和炉膛负压控制系统。[6]如图1是燃烧过程控制系统示意图，图2是原理方框图，图3是燃烧过程控制特点。 图1燃烧过程控制系统示意图
图2原理方框图 图3 燃烧过程控制特点 2.1蒸汽压力控制系统和燃料空气比值系统 燃油蒸汽锅炉燃烧的目的是为后续的生产环节提供稳定的压力。一般生产过程中蒸汽的控制是通过调节压力实现的，随着后续环节的蒸汽用量不同，会造成燃油蒸汽压力的波动，蒸汽压力的波动会给后续的生产造成不良的影响，因此，维持蒸汽压力恒定是保证生产正常进行的首要条件。 保证蒸汽压力恒定的主要手段是随着蒸汽压力波动及时调节燃料产生的热量，而燃烧产生热量的调节是通过控制所供应的燃料量以及适当比例的助燃空气实现的。因此，各个控制环节的关系如下：蒸汽压力是最终被控量，根据生成量确定；燃料量根据蒸汽压力确定；空气供应量根据空气量与燃料量的比值确定。控制量如图4所示。图5为燃烧炉蒸汽压力控制系统和燃料空气比值控制系统结构简图。图6为燃烧炉蒸汽压力控制系统和燃料空气比值控制系统框图。
图4控制量示意图 图5燃烧炉蒸汽压力控制系统和燃料空气比值控制系统框图
图6燃烧炉蒸汽压力控制系统和燃料空气比值控制系统框图 2.2炉膛负压控制系统 所谓炉膛负压：即指炉膛顶部的烟气压力。炉膛负压是反映燃烧工况稳定与否的重要参数，是运行中要控制和监视的重要参数之一。炉内燃烧工况一旦发生变化，炉膛负压随即发生相应变化。当锅炉的燃烧系统发生故障或异常时，最先将在炉膛负压上反映出来，而后才是火检、火焰等的变化，其次才是蒸汽参数的变化。因此，监视和控制炉膛负压对于保证炉内燃烧工况的稳定、分析炉内燃烧工况、烟道运行工况、分析某些事故的原因均有极其重要的意义。大多数锅炉采用平衡通风方式，使炉内烟气压力低于外界大气压力，即炉内烟气负压，炉膛内烟气压力最高的部位是炉堂顶部。当炉负压过大时，漏风量增大，吸风机电耗，不完全燃烧损失、排烟热损失均增大。甚至使燃烧不稳定甚至灭火炉负压小甚至变为正压，火焰及飞灰将炉膛不严处冒出，恶化工作燃烧造成危及人身及设备安全。故应保持炉膛负压在正常范围内。[7] 保证炉膛负压的措施是引风量和送风量的平衡。如果负压波动不大，调节引风量即可以实现负压控制；当蒸汽压力波动较大时，燃料用量和送风量波动也会很大，此时，经常采用的控制方法为动态前馈-反馈控制，如图4所示。前馈控制的基本概念是测取进入控制过程的干扰信号，在炉膛负压控制系统中，由于蒸汽压力波动较大时，燃料用量和送风量的波动会较大，所以通过测取引风量，就可以的到干扰信号，利用反应较快的动态前馈控制，就可以很好的减小干扰信
燃气锅炉燃烧控制系统.docx.
燃气锅炉燃烧控制系统 摘要： 本文主要介绍了锅炉燃烧控制系统的设计过程。在设计过程中介绍了锅炉燃烧控制系统的控制任务和控制特点，对于燃烧控制系统的设计方案，根据不同的控制任务分别设计了蒸汽压力控制和燃料空气比值控制以及防脱火回火选择性控制系统，并在设计中给出了不同的设计方案，以对比各自的优缺点，选择最优的控制。然后，把分别设计的控制系统组合起来，构成完整的锅炉燃烧过程控制系统。最后，对设计好的控制系统进行仪表选型。 关键词：燃气锅炉，燃烧系统，比值控制，脱火回火
目录 1.引言 (3) 2.锅炉燃烧控制系统概述 (4) 2.1 燃烧控制的任务 (5) 2.1.1 维持蒸汽出口压力稳定 (5) 2.1.2 保证燃烧过程的经济性 (5) 2.1.3 保证锅炉安全运行 (6) 2.2 燃烧控制的特点 (6) 3.燃烧控制系统设计方案 (6) 3.1 蒸汽压力控制和燃料空气比值控制 (6) 3.1.1 基本控制方案 (7) 3.1.2 改进控制方案 (8) 3.2 防脱火回火选择性控制系统 (9) 3.2.1 防脱火选择性控制系统 (9) 3.2.2防脱火回火混合型选择性控制系统 (11) 3.3 燃烧控制总体方案 (12) 4. 燃烧控制系统的仪表选型 (13) 5. 总结 (14) 参考文献 (15)
1.引言 大型火力发电机组是典型的过程控制对象，它是由锅炉、汽轮发电机组和辅助设备组成的庞大的设备群。锅炉的燃烧控制过程是一个复杂的物理，化学过程，影响因素众多，并且具有强耦合，非线性等特性。 锅炉的自动化控制经历了三、四十年代的单参数仪表控制，四、五十年代的单元组合仪表，综合参数仪表控制，直到六十年代兴起的计算机过程控制几个阶段。尤其是近一、二十年来，随着先进控制理论和计算机技术的发展，加之计算机各项性能的不断增强及价格的不断下降使锅炉应用计算机控制很快得到了普及和应用。 电厂锅炉利用煤或煤气的燃烧发热，通过传热对水进行加热，产生高压蒸汽，推动汽轮机发电机旋转，从而产生强大的电能。在锅炉燃烧系统中，燃料供给系统，送风系统以及引风系统是燃烧控制系统的重要环节。锅炉生产燃烧系统自动控制的基本任务是使燃料所产生的热量适应蒸汽负荷的需要，同时还要保证经济燃烧和锅炉的安全运行。具体控制任务可分为三个方面：一，稳定蒸汽母管压力。二，维持锅炉燃烧的最佳状态和经济性。三，维持炉膛负压在一定范围（-20～-80Pa）。这三者是相互关联的。另外，在安全保护系统上应该考虑燃烧嘴背压过高时，可能使燃料流速过高而脱火；燃烧嘴背压太低又可能回火。 本次课程设计的题目为燃气锅炉燃烧控制系统的设计。主要内容包括燃烧控制系统的概述；燃烧控制系统的基本方案；以及燃烧控制系统的仪表选型。设计方案为以主蒸汽压力控制系统为主回路，燃料量与空气量比值控制系统为内回路，燃烧嘴防脱火回火选择控制系统为辅助安全保护系统。为节省篇幅，炉膛压力控制系统在这里暂不涉及，但在实际控制系统中炉膛压力控制系统是锅炉燃烧控制系统中必不可少的组成部分之一。