反击式破碎机毕业论文
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摘要
破碎机是冶金、化工、矿山、电力、陶瓷、水泥、建筑和筑路等工业部门广泛应用的主要设备，每年有大量的原料和再利用的废料都需要进行粉碎处理。现就题目要求设计有关石灰石的反击式破碎机。综合考虑，本次设计选择单转子反击式破碎机，可针对不同的破碎粒度进行反击破碎。
本次设计的原型为PF0807型反击式破碎机。在设计过程中，根据最大给料粒度设定转子直径和转子长度，由此初步设计转子轴，并根据转子转速和直径等参数校验转子是否满足弯扭强度要求。其次对破碎腔进行设计，主要设计一、二级反击板。设计时既要考虑让反击面尽可能的接近转子外圆的渐开线方程，又要符合反击板实际的制造情况。当反击板的位置确定后，破碎腔里其它零部件的设计参数和尺寸就基本确定了。再根据转子的转速和破碎腔的结构计算破碎机的生产率并选择合适的电机，最终完成破碎机的结构设计。
关键词：破碎破碎腔转子反击板
Abstract
Impact crushers are applied to such each department as the cement plant , power plant ,etc. in a large amount, so its design has an extensive prospect and experience that can be used for reference. Its design essence is, formerly after total conceptual design, a design which points each main spare part , question of installing and making a reservation etc., and carry on the intensity to check and test to the specific part, and in relevant thematic parts, analysis of comparing question that the life-span of very beginning of the hammer lengthens in detail . In the design of each spare part , should include the choice , sureness , demand processed , structure craft satisfication of the size of the material , and the demand for cooperating with other parts, etc.. When the intensity is checked , should use relevant formulae , carry on the analysis of the dangerous position, need to check form , mapping , calculation ,etc.. Then to to install , work course , work situation after predict that carries on more overall inspection whole, give consideration to the question in such respects as maintaining and safety ,etc. at the same time . Finally , choose to analyse in machining accuracy , public errand to two groundwork parts, economy and dependability that the breaker soed as to ensure is designed finally.
Key Words：Broken Crushing cavity The rotor Counterattack plate
目录
1 前言 (1)
1.1 反击式破碎机和破碎机的分类 (1)
1.1.1 击式破碎机的类型： (1)
1.1.2 破碎机的分类： (1)
1.2 反击式破碎机的优缺点 (1)
1.2.1 反击式破碎机的优点： (1)
1.2.2 反击式破碎机的缺点： (2)
1.3 反击式破碎机的规格和型号 (2)
2 反击式破碎机的工作原理及破碎实质 (3)
2.1 反击式破碎机的工作原理 (3)
2.2 反击式破碎机的破碎实质 (3)
2.2.1 破碎的目的和意义 (3)
2.2.2 矿石的力学性能与反击式破碎机的选择 (3)
2.2.3 破碎过程的实质 (4)
3 反击式破碎机的设计 (5)
3.1 反击式破碎机的总体方案设计 (5)
3.2 破碎机的工作参数设计计算 (6)
3.2.1 转子转速的计算 (6)
3.2.2 生产率的计算 (6)
3.3 破碎机的主要结构参数设计计算 (7)
3.3.1 转子的直径与长度： (7)
3.3.2 转子的结构与质量： (7)
3.3.3 板锤结构形式与数目 (8)
3.3.4 转子轴与轴承计算： (9)
3.4 反击式破碎机破碎腔设计 (11)
3.4.1 破碎腔结构参数 (11)
3.4.2 反击板设计 (14)
3.4.3 反击板悬挂装置 (15)
结论 (18)
谢辞 (19)
参考文献 (20)
1 前言
1.1 反击式破碎机和破碎机的分类
1.1.1 击式破碎机的类型：
反击式破碎机按其结构特征可分为单转子反击式破碎机（反击破）和双转子反击式破碎机（反击破）。转子转向，单转子反击式破碎机分可逆式转动和不可逆式转动两大类型。双转子反击式破碎机可分为同向转动式、反向转动式和相向转动式三种类型。按内部结构，单转子反击式破碎机又分为带匀整箅板和不带匀整箅板两种形式。双转子反击式破碎机可分为转子位于同水平和转子不在同水平两种形式。
1.1.2 破碎机的分类：
⑴、按破碎作业的粒度要求分为：粗碎破碎机、中碎破碎机、细碎破碎机。
⑵、按结构和工作原理分为：颚式破碎机、旋回破碎机、圆锥破碎机、锟式破碎机、锤式破碎机、反击式破碎机。
1.2 反击式破碎机的优缺点
1.2.1 反击式破碎机的优点：
反击式破碎机反击破的多级反击腔，有足够的破碎空间，适于大块物料的破碎。反击式破碎机的反击板角度可以调整，以保证物料在反击板和转子之间反复冲击时呈合适的角度，可以有效提高破碎效率。逐级反击破碎过程可以有效降低破碎过程中的能量消耗。
反击式破碎机的反击板调整系统同时兼作整机的过载保护装置，当异物(如铁块等)或不可破碎物块进入破碎机后，反击板可以自动回退弹起，让异物通过破碎机，防止异物(如铁块等)或不可破碎物块对设备产生损害。
反击破的板锤牢固固定于转子上，因此破碎机启动力矩小，转子部分动平衡性能易于控制，运行过程动扰力小。启动平稳。
反击式破碎机机架部分为三分体结构，只须打开破碎机后部机壳，即可进行更换板锤、反击板、衬板等检修维护作业。反击破零部件的互换性强，易损件品种少，便于备件的采购和管理。
液压开启装置用于机壳的启闭，可以有效地降低维护劳动强度，提高维护工作效率，缩短维护工作时间。
反击式破碎机的监测系统可以对破碎机的运行状况进行随时监测，监测信号可以与主控制系统联锁，保证机器的安全、可靠运行。
反击破的驱动系统采用电动机机械联轴器 V型皮带破碎机的方式，能有效改善电机启动性能，使电机能平稳启动运行。皮带传动方式可起到双重的过载保护的功能，驱动系统所要求的电机功率低，大大降低运行成本。此驱动方案是经济实用、性能优良、
安全可靠的驱动方案。
1.2.2 反击式破碎机的缺点：
不能做为一破，如果要破碎玄武岩、花岗岩、河卵石等硬石头，成本会很高，只是配件一月就要花费十几万。
1.3 反击式破碎机的规格和型号
反击破的规格：
反击式破碎机的规格用转子的直径D和长度L来表示，如 1000mm×1050mm的反击式破碎机，表示转子的直径D=1000mm，转子的长度L=1050mm。
反击破的型号：
PFY硬岩反击式破碎机，PFY细碎型反击式破碎机，PFQ涡旋强力反击式破碎机，可逆式反击式破碎机，Hardopact反击式破碎机，PEG型反击式破碎机，Sandvik反击式破碎机和双转子反击式破碎机。
2 反击式破碎机的工作原理及破碎实质
2.1 反击式破碎机的工作原理
反击式破碎机利用高速旋转的转子上的板锤，对送入破碎腔内的物料产生高速冲击而破碎，且使已破碎的物料沿切线方向以高速抛向破碎腔另一端的反击板，再次被破碎，然后又从反击板反弹到板锤，继续重复上述过程。在往返途中，物料间还有互相碰击作用。由于物料受到板锤的打击、与反击板的冲击以及物料相互之间的碰撞，物料不断产生裂缝，松散而致粉碎。当物料粒度小于反击板与板锤之间的缝隙时，就被卸出。
反击式破碎机是一种利用冲击能来破碎物料的破碎机械。该破碎设备能处理粒度不大于500毫米，抗压强度不超过360兆帕的各种物料。具有破碎比大、破碎效率高、维修方便等特点。产品呈立方体，是高级公路面及水电建设用骨料的理想加工设备。反击式破碎机以其优异的性能和良好的表现而在高速公路建设、水利工程和建筑用碎石加工等领域广泛应用。
2.2 反击式破碎机的破碎实质
2.2.1 破碎的目的和意义
⑴、目的：在冶金、矿山、化工、水泥等工业部门，每年都有大量的原料和再利用的废料都需要用破碎机进行加工处理，如在选矿厂，为使矿石中的有用矿物达到单体分离，就需要用破碎机将原矿破碎到磨矿工艺所要求的粒度。磨机再将破碎机提供的原料磨至有用矿物单体分离的粒度。再如在水泥厂，须将原料破碎，以便烧成熟料，然后在将熟料用磨机磨成水泥。另外，在建筑和筑路业，需要用破碎机械将原料破碎到下一步作业要求的粒度。在炼焦厂、烧结厂、陶瓷厂、玻璃工业、粉末冶金等部门，须用破碎机械将原料破碎到下一步作业要求的粒度。
⑵、意义：在化工、电力部门，破碎粉磨机械将原料破碎，粉磨，增加了物料的表面积，为缩短物料的化学反应的时间创造有利条件。随着工业的迅速发展和资源的迅速减小，各部门生产中废料的再利用是很重要的，这些废料的再加工处理需用破碎机械进行破碎。因此，破碎机械在许多部门起着重要作用。
2.2.2 矿石的力学性能与反击式破碎机的选择
矿石都由许多矿物组成，各矿物的物理机械性能相差很大，故当破碎机的施力方式与矿石性质相适应时，才会有好的破碎效果。对硬矿石，采用折断配合冲击来破碎比较合适，若用研磨粉碎，机件将遭受严重磨损。对于脆性矿石，采用劈裂和弯折破碎较有利，若用研磨粉碎，则产品中细粉会增多。对于韧性及粘性很大的矿石。采用磨碎较好。
常见的软矿石有：煤、方铅矿、无烟煤等，它的抗压强度是2～4Mpa,最大也不超过40Mpa。普式硬度系数一般为2～4，再如一些中硬矿石：花岗岩、纯褐铁矿、大理石等，抗压强度是120～150Mpa，普式硬度系数一般为12～15，还有硬矿石、极硬矿石，普式
硬度系数一般为15～20。
可根据矿物的物理机械性能、矿块的形状和所要求的产品粒度来选择破碎施力方式，以及与该破碎施力方式相应的破碎机械。
2.2.3 破碎过程的实质
破碎过程，必须是外力对被破碎物料做功，克服它内部质点间的内聚力，才能发生破碎。当外力对其做功，使它破碎时，物料的潜能也因功的转化而增加。因此，功率消耗理论实质上就是阐明破碎过程的输入功与破碎前后物料的潜能变化之间的关系。为了寻找这种能耗规律和减小能耗的途径。许多学者从不同的角度提供了若干个不同形式的破碎功耗学说。目前公认的有：面积学说，体积学说，裂缝学说。我们只做简单的介绍： 1．面积学说：
1867年，Rittinger提出的，破碎消耗的有用功与新生成的物料的表面积成正比。 2．体积学说：
1874年，俄国基尔皮切夫与18885年的基克先后独立提出，外力作用于物体发生变形，外力所做的功储存在物体内，成为物体的变形能。但一些脆性物料，在弹性范围内，它的应力与应变并不严格遵从虎克定律。变形能储至极限就会破裂。可以这样叙述：几何形状相似的同种物料，破碎成同样形状的产物，所需的功与她们的体积或质量成正比。 3．裂缝学说：
1952年，Bond和中国留美学者王仁东提出的。外力使矿块发生变形，并贮存了部分变形能，一旦局部变形超过了临界点，则产生垂直与表面的断裂口。断裂口形成后贮存在料块的内部的变形能就释放，裂口扩展成新的表面。输入功一部分转化为新的生成面的表面能，另一部分因分子摩擦转化为热能释放。所以，破碎功包括变形能和表面能。变形能和体积成正比，表面能和面积成正比。
三个学说各有一定的适用范围，Hukki实验研究表明：粗碎时，体积学说比较准确，裂缝学说与实际相差很大。细碎时，面积学说比较准确，裂缝学说计算的数据较小。粗碎、细碎之间的较宽的范围，裂缝学说较符合实际。只要正确的运用它们，就可以为分析研究破碎过程提供理论根据和方法。
3 反击式破碎机的设计
3.1 反击式破碎机的总体方案设计
φ。由机本次设计的是单转子、多排锤、不可逆式反击式破碎机，规格为700
850?
体、转子、反击板、板锤、支架、衬板等组成。
1.机壳由上箱体、下箱体、后上盖、左侧壁和右侧壁组成，各部分用螺栓连结成一体，上部开有进料口,内部镶有高锰钢衬板，磨损后可以更换，机壳和轴之间漏灰现象十分严重，为了防止漏灰，设有轴封。机壳下部直接安放在混凝土基础上，并用地脚螺栓固定。
2.转子由转子架、主轴、转盘、板锤、板锤紧固装置等组成。采用厚钢板、厚壁管、铸件焊接而成，加工后定位焊接（便于平衡），在与物料接触处焊上碳化钨等硬质合金耐磨材料。转子质量应尽量集中在外缘，增加转动惯量。主轴与转子平键连接，其结构简单，拆装方便，对中性好，适合高速、承受变载、冲击的场合。
3.主轴是支承转子的主要零件，冲击力由它来承受。因此，要求其材质具有较高的韧性和强度。通常断面为圆形，且有平键和其他零件连接。
4.反击板有两块，三段折线型反击板。一个可以调整，一个是固定的。调整的一个靠的是安装在箱体上的螺杆装置。
5.板锤是破碎机的易损件，因此他的耐磨性能也就是说它的使用寿命是非常关键。故采用高铬铸铁KmTBCr26制造板锤，其寿命比高锰钢材料要好很多，。由于采用高铬铸铁材料，反击式破碎机可以破碎350MPa的各种材料。
反击式破碎机的板锤形状多种多样，选择板锤形状的原则是，易于制造和紧固，增加使用寿命。本次设计选择长条形板锤，板锤借助螺栓紧固与板锤座上。板锤座上带榫块，可以利用榫块承受工作时板锤的冲击力，避免螺栓受剪，提高螺栓连接的可靠性。
6.给定的原始数据是：
(1)设计的破碎机采用Y250 M-6型电机，功率为45kW。
(2)破碎能力为20到30吨。
(3)破碎机转子的转速在800和1100 r/min之间
(4)破碎机的最大物料给料粒度为：500mm
(5)破碎机的最大排料粒度不能超过：10mm
(6)破碎机的物料容许湿度小于9%。
(7)破碎机的破碎程度为：中、细。
(8)破碎机的应用场所是：水泥厂。
(9)破碎机的破碎对象是：石灰石。
3.2 破碎机的工作参数设计计算
3.2.1 转子转速的计算
反击式破碎机的转子转速n(r/min )可以按公式（3-1）计算 D
v n π60=
r/min （3-1） 来计算。
式中 v ── 转子线速度 （m/s ）
D ── 转子的直径 （m ）
转子的转速根据板锤所需要的线速度来决定。板锤的线速度与物料的性质、粒度、
破碎比、机器结构、板锤的磨损诸多因素有关。通常粗碎时转子线速度为15~40m/s ；细碎时为40~70m/s 。因为转子转速高增加细粒含量，但同时能耗增加、板锤磨损加快，对破碎机制造工艺精度要求也较高，故转子速度不宜太高。反击式破碎机板锤冲击物料是靠整个转子产生的动能通过反击板冲击物料。所以当输入功率一定时，转子转速和转子质量如何优化组合是最关键的问题。根据经验，破碎石灰石时，板锤线速度v=30~40m/s 比较合适。
取v=35m/s 8.78685.014.3356060=??==
D v n π r/min 3.2.2 生产率的计算
反击式破碎机生产率可根据转子每转一周所排出的物料体积计算。设转子长为L ，
板锤与反击板之间最小间隙为e （相当于排料口）和板锤伸出高度h ，最大排粒度d ，板锤数目为Z ，转速为n 。求得生产率为
dZK e h nL Q )(60+= （3-2） 式中K=0.1，是考虑排料不均匀的特定系数。故
571.0330)1085(7008.78660≈???+???=Q m3/h
电机功率根据单位电耗计算
Q K P 1= （3-3） 通常 取0.5~1.2kW ?h/t 。暂取1K =0.8
6.45578.0=?=P kW
根据转速n 和功率P 选择电机Y250 M-6型电动机，额定功率为50kW ，额定转速为
980r/min 。
图3-1 板锤高度图
3.3 破碎机的主要结构参数设计计算
3.3.1 转子的直径与长度：
根据实际资料统计，转子直径D（mm），可按下式计算
D=（1.85Dmax+110）2/3 （3-4）
式中Dmax──最大给料粒度，mm。
故 D=（1.85*500+110）2/3=690(mm) 取D=850mm
转子长度L主要依据生产率大小而定。根据已有资料L/D=0.7~1.5。坚硬物料，选较小值。取L/D=0.8
故 L=0.8D=680mm 取L=700mm
3.3.2 转子的结构与质量：
反击式破碎机转子由主轴、转盘、板锤、板锤紧固装置等采用焊接结构组成。转子质量应尽量集中在外缘，增加转动惯量。主轴与转子使用平键连接，这样结构简单，拆装方便。反击式破碎机是利用整个转子质量所产生的动能通过板锤冲击破碎物料。因此，反击式破碎机的转子必须具有足够的质量以适应破碎物料的需要。若转子质量过小，降低破碎效果；若转子质量过大，则启动困难。
设转子总质量为M，电动机功率为P。根据以往设计经验可知两者比值为M/P=31kg/kW 已知 P=45kW M=31*45=1395kg
3.3.3 板锤结构形式与数目
反击式破碎机的板锤形状多种多样，选择板锤形状的原则是，易于制造和紧固，增
加使用寿命。本次设计选择长条形板锤，板锤借助螺栓紧固与板锤座上。板锤座上带榫块，可以利用榫块承受工作时板锤的冲击力，避免螺栓受剪，提高螺栓连接的可靠性。板锤是破碎机的易损件，故应采用高铬铸铁材料，它的制造耐磨性好。安装时采用螺栓紧固法安装，其利用率高、安全可靠、更换简便，易于维护
图3-2 板锤结构图
板锤数目的计算：
不论装有几个板锤，都必须保证物料到卸载点时刚好与板锤相遇的原则，设两相邻
板锤通过给料点的间隙时间t ，可由式（2-2）
()[]Dnz
z D t πδδπ2160+-=
（3-5） 式中 z ——板锤数目；
δ1——板锤厚度，m ；
δ2——板锤座厚度，m ；
n ——转子转速，r/min ；
D ——转子直径，m 。
物料在t 时间内应深入锤击区深度为h ，则： gH h t 2/= （3-6）
式中 h ——板锤高度，m ；
H ——物料下落高度，m ；
g ——重力加速度，m/s2。
将上两式合并并整理，则求得板锤数目z 为：
333.01175
.075.05.08.926075
.08.78612601
2
1≈=
?++???=++=ππδδD gH nh
z （3-7） 故板锤数目为3个。
3.3.4 转子轴与轴承计算：
转子轴的结构根据破碎机的转子及其他零部件的安装要求共同决定，在转子轴确定
后，根据直径选择适合的轴承和轴承座。同时由于轴承和轴承座是标准件，故也影响破碎机某些设计参数，所以将做进一步调整。
图3-3轴的结构及受力分析
由于作用在转子轴上每个瞬间的载荷大小不等，其作用的持续时间又短，仅为千分
之几秒，而计算的外载荷又与实际破碎情况出入较大，故下面对轴的强度计算仅作参考。
作用在转子轴上的力有：转子重力F 1、转子外端的圆周力F 2和板锤的不平衡力F 3，
其合力F(N)为：
0321)(K F F F F ++= （3-8）
其中 nr P F 95502=
（3-9） 18002
113P r F F μ= （3-10）
其中 K 0──冲击系数，粗碎K 0=3.0；中碎K 0=1.5；细碎K 0=1.2；
n ──转子的转速，r/min ；
r ──转子外端半径，m ；
P ──电机功率，kW ；
1r ──轴承滚柱滚动面的半径，m ；
μ──轴承的摩擦阻力系数，取0.03。
N Mg F 136718.913951=?==
N nr P F 2.1285425.08.78645955095502=??== N P r F F 9.601800
45132.01367103.0180022
113=???==μ N K F F F F 1.150179.602.128513671)(0321=++=++=
图3-3中1O ，2O 点为转子和转子轴热压配合的端点， 1R ,2R 为轴承支点。
作用在转子轴上的弯矩)(M N M W ?为：
M N l F M W ?=?==1772236.02
.1501721 （3-11） 作用在转子轴上的扭矩)(M N M n ?为： M N n P M n ?=?==5468
.7864595509550 （3-12） 作用在转子轴上的当量弯矩)(M N M d ?为： M N M M M n W
d ?=+=+=185454617722222 （3-13） 已知当量弯矩后，即可计算转子轴的几何尺寸。
验算轴的直径可用下公式
[]31
1.0-≥b d M d σ （3-14） 式中，轴的材料选用碳素钢，故[]1-b σ取40Mpa 。 []m M d b d 774.01000
401.018541.0331≥??≥≥-σ 实际d=1m ，故满足弯扭强度要求。
作用在轴承上的载荷F z 可根据下述经验公式计算：
13F F z = （3-15） 式中 F 1——转子所受的重力，N 。
N F F z 4101313671331=?==
由于圆柱孔调心滚子轴承可同时承受较大的径向和轴向负载，故选用圆柱孔调心滚
子轴承。根据轴的直径选择轴承23224c ，查表知Cr=602000，由公式
ε
??? ??=16106010F C f n L t h （3-16） 得
300001640214101360200018.7866010601031061610≥=??? ?????=??? ??=εF C f n L t h h
一般轴承的使用寿命是30000小时，故所选轴承满足设计要求。
3.4 反击式破碎机破碎腔设计
反击式破碎机破碎腔对生产率、能耗、产品粒度和粒形以及衬板磨损有很大影响。因此，设计最佳破碎腔是保证破碎机性能优越的关键因素。
3.4.1 破碎腔结构参数
反击式破碎机破碎腔是由进料导板、两级反击板以及由导板卸载点到第二级反击板
排料口得圆弧所构成的空间组成。它所包括的结构参数如图3-4所示
图3-4 破碎腔结构参数
现以转子直径D 和转子中心为基准来选择破碎腔结构参数。
1.给、排料口及给料导板倾角β
给料口宽度mm D B 5957.0≈≈；排料口尺寸：mm D e 851.0m in 1≈≈；
mm D e 5.801.0m in 2≈≈。
为了选择破碎腔合理的结构参数，取4个规格的反击式破碎机破碎腔结构参数统计
结果列表3-1中作为参考
表3-1 反击式破碎机破碎腔结构参数
反击式破碎机无聊是沿导板进入破碎腔，因此导板倾角β就是一个重要参数。从表
3-1看，β角在45°到60°之间，这完全符合实际情况。β角越大物料沿导板下滑的速度越快；β角越小物料沿导板下滑的速度越慢，甚至产生堆料现象。β角大，破碎机高度增加；β角小，破碎机高度降低。在其他条件允许的情况下，以取β角小为宜。如瑞典山特维克P 型反击式破碎机其β角为35°。此外，选择导板倾角还应该考虑物料滑出导板与板锤相遇的关系；最好是物料滑出导轨后同时与板锤相遇，此时破碎效果最好。
本次设计的破碎机选择β角为45°
2．导板卸载点α
从表3-1数据可知，导板卸载点α为30°到50°，一般α角小，破碎机高度相对低
一些，能降低机高和减轻机重。所以，在其他条件允许的情况下，还是以α=30°最合适。此外，α角小还可以增加破碎腔圆弧长度。
本次设计的破碎机选择卸载点α=30°。
3.破碎腔其他参数
δ角是板锤外圆切线，也就是物料冲向反击板的运动方向与反击板垂线之间的夹角（见图3-4），一般δ=2°左右。它是建立在以下观点基础上，即物料与反击板的表面应该是垂直冲撞，这样的破碎效果好，衬板磨损又少，若δ=0°，即物料与反击板垂直冲撞，这样的反击板曲线应该是一条渐开线，但是渐开线很难制造，故反击板采用折线型。
第一级反击板的排料口处一段反击板的位置是由1θmin 1e 和l 值确定的，从表3-1数
据可知，1θ=15°，其余两种规格1θ>15°。这是因为第二级反击板排料口都偏向转子水平中心线，故1θ等于15°到19°。min 1e =0.1D 。图3-4所示的是具有三段折线反击板，
第三段l 值各部相同，这主要是由反击板悬挂点和反击板本身结构所决定。
对于第二级反击板来说，应尽可能靠后，而且下端排料口接近转子水平中心线，就
是说2θ等于60°到77°（表3-1），尽量选择2θ较大值，这会增加细碎效果。第一级反
击板第三段与第二级反击板第二段之间相互位置由γ角确定，γ等于60°到73°。当2θ和min 2e 确定后，结合γ角大小便可以确定第二级反击板第二段的位置，这样第二级反击板位置也基本确定，从而最后完成了反击式破碎机破碎腔设计。
从表3-1中还可看出，四种不同规格破碎机，破碎腔所对应的圆弧长度都不同，即转子对应的角度 不同，其中以 大，所对应的圆弧长度较长为好。
最后将破碎腔主要结构参数归纳在表3-2中
表3-2反击式破碎机破碎腔结构主要参数
3.4.2 反击板设计 反击板的作用是承受被板锤击出的物料在其上冲击破碎，将破碎后的无聊重新弹回到破碎区，再次冲击破碎。反击板的形状和结构对其破碎效果影响很大。鉴于这种情况，首先从物料破碎效果说起。
根据理论力学碰撞原理，物料以正碰撞（垂直碰撞）效果最佳。但是板锤是旋转运动，若保证在破碎腔内物料被抛射到反击板上都是正碰撞（垂直碰撞），则反击板曲线必须是一条渐开线。因为渐开线的特点是，在反击板各点上物料都是以垂直方向冲击，即入射角0=δ，因此可获得最佳的破碎效果。但是，由于渐开线反击板制作困难，以及物料在腔内互相干扰，其运行轨迹也不规律，加上料块形状等的影响，实际上也不能实现正碰撞，故采用接近渐开线的折线反击板。
本次设计如图3-5所示，该机有三段折线反击板，其排料口较小、β角也较小所以反击板与渐开线离得较近。第二段反击板更接近渐开线，从A 点抛射出去的物料，基本上与第一段反击板呈垂直方向，2≈δ°。当板锤大约转过20°，物料被抛射的方向与
第二段反击板正碰撞；当板锤大约转过40°，物料被抛射的方向与第三段反击板正碰撞。
根据反击板得实际磨损情况可知，破碎腔从A 点的射线到反击板上交点起往下到反击板排料口这个区段是物料的重要破碎段，特别是在反击板排料口附近更主要。中和一上分析不难找到折线反击板的设计方法；对于本次设计的具有两端反击板的，根据0=δ°，和给料口尺寸B 布置第一段反击板。从A 点板锤转过约25°，再取0=δ°，以及考虑第一级反击板最小排料口尺寸D e 1.0m in 1=和1θ=15°以及γ≈60°便可确定第二段反击板位置。
第二级反击板位置的确定方法是：过第一级反击板排料口作一条水平线与第二段反击板表面相垂直，并根据第二段反击板排料口尺寸D e 01.0m in 2=便可确定第二级反击板的位置。
图3-5 反击板结构图
在条件允许的情况下，对中细碎破碎机2θ值宜取较大值。这样能更好的提高产品质量。折线反击板结构简单，制造容易。
反击式破碎机板锤在破碎腔将物料抛射到反击板上在绝大多数情况下，都不会呈现0=δ°状态，而是0≠δ°。则物料碰撞在反击板上必然被弹回来，在破碎腔进行反击破碎，故这种破碎机被称为反击式破碎机。由此可知，对于这种破碎机不能无谓地追求追求0=δ°的破碎，而是如何充分利用反击破碎效果。
在本次产品设计中θ2=75°。e 2min ≈0.01D ，本应为8.5mm ，由于增加了匀整板，故调整e 2min =50mm ，而匀整板的最小排料口尺寸设为10mm 。这样所有参数已基本确定，进而进一步完善反击式破碎机破碎腔的设计。
3.4.3 反击板悬挂装置
反击式破碎机反击板悬挂装置也是排料口调整装置，同时又能起保险作用。这种装置有三种形式：
1) 拉杆自重式。破碎机工作时，反击板借自重保持正常位置，当破碎腔有非破碎
物料时，反击板被抬起，非破碎物排除后，又重新返回原位。其间隙大小可通
过悬挂螺栓进行调整。
2) 拉杆弹簧式。反击板在工作时的位置是通过弹簧的预压力保持的，当非破碎物
进入破碎腔内时，可克服弹簧预压力后，从破碎腔排出。弹簧采用螺旋式，也
可采用组合式。
3) 液压式。利用油压装置调节反击板位置，同时也作为保险装置。一般用于大型
反击式破碎机，与液压启闭机壳油缸共同使用一个油压系统。
本次设计采用拉杆弹簧式反击板悬挂装置，反击式破碎机工作时，反击装置正常工作位置是靠弹簧预压力来实现的。弹簧预紧力的大小可以通过反击装置工作时的平衡条件来计算。
根据动量定理，物料块撞击在反击板表面上所产生的的冲击力)(N F C 可按式（3-17）计算：
t
k mv F C )1(2+= （3-17） 式中 m ──撞在反击板上的物料块质量，kg ；
v ──转子的圆周速度，即板锤端点的线速度，m/s ；
2K ──恢复系数， 102< 2K =0.2~0.3 t ──冲击时间，s v R t /48.2= （3-18） R ──矿块半径； v ──转子圆周速度，m/s 。 撞击在反击板上的物料块质量，可取平均值m=0.3kg ，矿块半径取R=0.05m ，转子圆周速度v=35m/s ，K=0.25 计算可知 31054.335/05.048.2/48.2-?=?==v R t s N t k mv F C 316410 54.3)25.01(353.0)1(322=?+??=+=- 整个反击板上承受的冲击力，整个反击板上承受的冲击力，可按式（3-19）计算: t k mv j K F cx )1(23+=μ (3-19) 式中 3K ──给料粒度不均匀性和料块破碎后不规则形状与假设呈球形间的差异的修 正系数，其值为0.5~0.7； μ──不均匀系数，5.20~1.0=μ j ──撞击在反击板长度方向上的质量为m 的料块数；