油浸电力变压器设计手册-沈阳变压器(1999) 2线圈计算

①表中斜体数据为非标准规格的铜扁线截面积

1.6 换位导线

1.6.1 换位导线定义

换位导线是由多个单根( n = 7～31 )漆包铜扁线(QQB), 经换位后,外包绝缘纸制成的。 1.6.2 换位导线标注方法 换位导线的详细标注方法:

换位导线的简化标注方法:

a ×

b ×(n) 换位导线 HQQ －δt

a ×

b ×(n) 自粘换位导线 HQQN －δt

其中: HQQ — 缩醛漆包铜扁线的换位导线 ;

HQQN —自粘性缩醛漆包铜扁线的换位导线 ;

a — 单根裸铜扁线的厚度 ( mm ), 见图2.5, 从表2.7中选取;

b — 单根裸铜扁线的宽度 ( mm ), 见图2.5, 从表2.7中选取;

n — 换位漆包铜扁线的单根数(必须为奇数),一般 n = 7～31, 从表2.7中选取; A — 换位导线组合换位后的径向厚度 ( mm ), 见图2.5 ; B — 换位导线组合换位后的轴向高度 ( mm ) , 见图2.5 ;

A t — 换位导线包匝绝缘后的径向厚度 ( mm ) , 见图2.5 ; 按公式( 2.1 )计算;

B t —换位导线包匝绝缘后的轴向高度 ( mm ) , 见图2.5 ; 按公式( 2.2 )计算; δt —导线绝缘(两边)厚度 ( mm ), 常取 δt = 0.6 ; 0.75 ; 0.95 ; 1.35 ; 1.6 ; 1.95 ; 2.25 ; 2.45 ; 2.95 ; 3.25 ; 3.65 ; 3.95 等

C z — 中间衬纸厚度（mm ），见图2.5 ; 如 A －( a + k a ) ＜ 10 时: C z = 0 ; 如 A －( a + k a ) ≥ 10 时: C z = 0.13。 1.6.3 换位导线尺寸计算

径向厚度: A t = A +δt = ( a + k a ) ( n + 1) / 2 +δt [ mm ] ( 2 . 1 ) 轴向高度: B t = B +δt = 2 ( b + k b ) + C z + δt [ mm ] ( 2 . 2 ) 式中: k a ，k b --- 单根漆包铜扁线径向（窄边）及轴向（宽边）的两边标称漆膜厚度及 制造偏差的修正系数; 当a ≤2.0时, 从表2.6中选取 。

k k 1.6.4 换位导线选用范围

换位导线一般选用: （A t / B t ） ≤ 1.5 ; 特殊时才选用: 1.5 ＜ （A t / B t ） ≤ 2.0 ; 换位导线的单根裸导线规格（a ×b ）及根数（n ），从表2.7中选取（表中括号内数据为特殊选用的换位导线最多的单根数）。

图2.5 换位导线

t

t t t

t

t )

n (B A b

a HQQN )

n (B A b

a HQQ δ???δ???自粘性换位导线换位导线

33 6

表2.7 换位导线的单根裸导线规格（a×b）及根数（n）的选用表

1. 单根导线厚度a = 1.12 , 仅用于并联电抗器等特殊产品;

2. 表中括号内数据为特殊选用的最多单根数( n )。

2 线圈型式

油浸电力变压器常用线圈型式有如下几种, 具体选用可参考线圈的主纵绝缘。

2.1 圆筒式(层式)线圈

2.1.1 线圈种类

圆筒式(层式)线圈, 分为单层圆筒式、双层圆筒式、多层圆筒式及分段圆筒式线圈。 2.1.2 适用范围

圆筒式(层式)线圈, 常用于中小型变压器的高压、低压线圈或中大型变压器的调压 线圈, 具体选用如下:

(1) 单层圆筒式线圈: 常用于电压 66～110 kV 级的高压、中压及低压的调压线圈。 (2) 双层或四层圆筒式线圈: 常用于容量 ＜ 630 kVA, 电压 0.4 kV 的低压线圈。 (3) 多层圆筒式线圈: 常用于容量 ＜ 630 kVA, 电压 3～35 kV 级的高压线圈。 (4) 分段圆筒式线圈: 常用于容量 ≤ 2000 kVA, 电压 66 kV 的高压线圈。

2.1.3 不满匝层放置

多层圆筒式线圈常有一层为不满匝层, 不满匝层的匝数, 一般为正常层匝数的 70% 以上, 具体放臵如下:

(1) 无油道的多层圆筒式线圈: 不满匝层放在最外层;如最外层有分接头,且布满一层 时, 不满匝层可放在外数的第2层;

(2) 带内部油道的多层圆筒式: 不满匝层一般应放在油道内侧的最外层(该层可稀绕); (3) 四层圆筒式线圈: 不满匝层放在中间的第 2 层或第 3 层, 但需填充纸条; (4) 双层圆筒式线圈: 不满匝层放在最外层, 但需填充纸条。 2.1.4 所用导线

圆筒式(层式) 线圈一般用缩醛漆包圆铜线（仅用于小型变压器的高压线圈）、 纸包 圆铜线、纸包铜扁线等一根或多根并联绕制。 2.1.5 线圈换位

为了减少导线中的环流损耗，圆筒式线圈，当导线沿辐向2根并联时，应在每层 1/ 2 匝数处，进行一次换位（调压线圈按具体情况确定是否换位），但换位使线圈轴向尺寸增加一根导线高度。

2.2 螺旋式线圈

2.2.1 线圈种类

螺旋式线圈, 分为单及单半螺旋式、双及双半螺旋式、三螺旋式、四及四半螺旋式等。 2.2.2 适用范围

螺旋式线圈,常用于中大型变压器的低压线圈或高中低压的调压线圈。 2.2.3 所用导线

螺旋式线圈一般用纸包铜扁线、组合导线或换位导线多根并联绕制。 2.2.4 线圈换位

为了减少导线中的环流损耗, 螺旋式线圈必须进行换位(调压线圈按具体情况确定是否换位 )。

2.2.4.1 单及单半螺旋式线圈的换位方式

1) “242”换位法: 单及单半螺旋式线圈, 当导线并联根数为4的倍数时, 可采用 “ 242 ”不等距换位, 即在线圈总匝数接近1 / 4和3 / 4处, 分别将导线分成2组, 这两组的相对位臵保持不变, 各组每根导线分别进行一次”标准换位”。在线圈总匝数的1 / 2处, 将导线分成

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“242” 换位的单螺旋式线圈, 出头处要增加一匝高度(即一根导线及一个油道高度)。另外, 当导线并联总根数（m b ）≤撑条根数（N ）时, 在三个换位处, 由于换位使线圈轴向尺寸增加三根导线及三个油道高度。m b ＞N 时, 在分两组换位处, 还要分别再增加一根导线及一个油道高度, 为不使该换位处线圈轴向尺寸再增加高度, 有可能时, 在同一撑条间隔中换两个位。

2) “242”不等距换位的各换位区换位中心的实际匝数计算: 两端（Ⅰ，Ⅳ）换位区的实际匝数: W I = W IV = W ( 2 . 3 )

中间（II ，III ） 换位区的实际匝数 : ( 2 . 4 )

式中: W I , W II , W III , W IV ---I, II, III, IV 换位区的实际匝数, 一般化成分数匝;

W ---- 单及单半螺旋式线圈的总匝数 ;

---- 两端加大换位间距的换位区匝数系数, 从图2.7 K R - 曲线查得;

其中: K R = πH k / λ ( 2 . 5 ) H k ---- 线圈的电抗高度( mm ), 见阻抗计算;

λ ---- 漏磁总宽度(mm),一般指内线圈内半径至外线圈外半径的宽度,见阻抗计算。

3) “242”不等距换位的各换位区换位中心的实际匝数计算举例:

已知: 单螺旋线圈总匝数W = 104, 导线并联根数 m b = 20 , 撑条根数 N = 16, 线圈电抗高度 H k = 1760 mm , 漏磁总宽度 λ= 196.5 mm 。 计算: ① K R = πH k /λ = π×1760/196.5 = 28.14

② 从图2.7 K R - 曲线查得两端加大换位间距的换位区匝数系数 = 0.2536 ③ 两端(I,Ⅳ)换位区的实际匝数: W I = W IV = W = 0.2536×104 = 26.37 =

④ 中间(II,III)换位区的实际匝数: = =

即中间标准换位中心在 W / 2 = 104 / 2 = 52 匝处。

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*w K I

III II W 2W W W -==*

w K

*

w K *w K *

w K *w

K 16

626I III II W 2W W W -==166262104-161025

分两组换位 分四组换位 组间垫纸条 分两组换位 图2.6 单螺旋”242”换位原理图

2.2.4.2 双及双半螺旋式线圈的换位方式

双及双半螺旋式线圈，一般采用一次不等距交叉换位（四及四半螺旋式线圈：可视为两个双螺旋式线圈，按双螺旋式线圈进行不等距交叉换位）。其换位次数等于导线并联总根数。首末两个 “ 半换位 ” 及两端各若干个“ 整换位 ” 的换位间距应加大，可通过计算比磁链来确定各换位间距, 具体计算方法如下: 1) 双螺旋式线圈正常换位间距( n oc )

n oc = NW / M （取整数部分） ( 2 . 6 ) 式中: NW — 线圈的撑条总间隔数（即撑条数N 乘以线圈匝数W ）； M — 换位数（即导线并联总根数）。

M = m b n b ( 2 . 7 ) 其中: m b — 沿线圈辐向并联的导线根数;

n b — 沿线圈轴向并联的导线根数, 即螺旋式线圈的列数,双螺旋式线圈 n b = 2 。 2) 剩余的撑条间隔数(X):

一般剩余的撑条间隔数X ≥0.5 M , 否则应将正常换位间隔(n oc ) 减去1, 再重新计算。 剩余的撑条间隔数（X ），应试分配到线圈两端对应的部分换位区内, 使两端的部分换位区的间距加长。剩余的撑条间隔数(X),可按下式计算：

X = NW － n oc M (须为正整数) ( 2 . 8 ) 3) 各加长"换位区"的比磁链( Ψp )

()()[

]{

}

ψp oc p R K

R pb R pe n n NW K e sh K K sh K K R

=---1050505... ( 2 . 9 ) K H R k =?πλ ( 2 . 10 )

pb

j

j p K NW n =-=-∑121

1

()1K b 1= ( 2 . 11 )

pe j j p K NW n =-=∑121

( 2 . 12 ) 式中: Ψp — 第 p 个加长 “ 换位区 ”

的比磁链； n oc — 正常换位间；按公式（2.6）计算;

n p — 第 p 个加长“换位区”的换位间距； n p = n oc + X p

X p — 将剩余的撑条间隔数（X ），分配在第 p 个 “ 换位区 ” 的换位间距； NW —线圈的撑条总间隔数（即撑条数N 乘以线圈匝数W ）； H k — 线圈的电抗高度( mm )；见阻抗计算;

λ — 漏磁总宽度(mm); 一般指内线圈内半径至外线圈外半径的宽度, 见阻抗计算。 注: 1. 首端至第一个换位之间及最后一个换位至末端之间均为 “ 半换位区 ” , 故换位区总数为

M + 1，其 “ 半换位区 ” 换位间距 n 1≈0.7 n oc （末端可比首端少或多一个撑条间距）； 2. 由于铁轭的影响，会使端部磁密增大，故“半换位区”的比磁链常取Ψ1≈ 0.4（应为0.5）， Ψ2 > 0.8; ……随着换位区号（p ）的增加, 各比磁链（Ψp ）一般应逐渐加大（但应＜1）; 3. 如不满足上述要求时, 应重新调整剩余的撑条间隔数在各换位区的分配间距, 或改变线 圈导线并联总根数（即换位数M ），再反复计算比磁链（Ψp ）;

4. 一般只计算上半部各换位区间距, 而下半部各换位区间距一般与上半部各换位区间距对称, 但必须使各换位区间距总和等于线圈的撑条总间隔数（NW ）。

33 10

油 浸 电 力 变 压 器

4) 双螺旋式线圈不等距交叉换位的换位间距计算的举例:

已知: 某低压线圈的匝数: W = 55; 撑条数: N = 32; 换位数: M = n b ×m b = 2×50 = 100; 线圈的电抗高度: H k = 1760; 漏磁总宽度: λ= 324.75; 计算: ① K R = πH k /λ = π×1760 / 324.75 = 17.0189;

② 撑条总间隔数; NW = 32×55 = 1760;

③ 正常换位间距: n oc = NW / M = 1760 / 100 = 17.6 取整数17;

④ 剩余的撑条间隔数: X = NW - n oc ×M = 1760 - 17×100 = 60；将此数对应分配 到线圈两端的部分换位区后, 按公式（2.9）计算各加长”换位区”的比磁链（Ψp ） 或将数据输入到计算机的计算程序, 得出下列结果: 表2.8 各”换位区”的比磁链(Ψ

)计算结果表

⑤ 该线圈的各换位间距（ n p ）分别为:

13, 24, 22, 21, 20, 2×19, 3×18, 81×17, 3×18, 2×19, 20, 2 1, 22, 24, 12,

⑥ 上述各换位区的间距总和为 1760, 等于线圈的撑条总间隔数（NW ）。首端部 分换位如图2.9 所示。

图2.9 双螺旋式线圈不等距交叉换位的首端部分换位图

a, b, c

25 26 27 28 29 30 31 32 12345 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25

33 12 2.3 连续式线圈

2.3.1 线圈种类

连续式线圈分为连续式、半连续式、双连续式及高功能连续式等。

2.3.2 适用范围

连续式线圈,常用于中大型变压器, 电压为10～35kV 级的高压、中压、低压线圈。2.3.3 所用导线

连续式线圈, 一般用纸包铜扁线（并联根数为1～8 根, 双连续式并联根数为2×1～2×3根）、组合导线或换位导线（并联数一般1～2 根）绕制。

2.3.4 线段匝数的分数部分

2.3.4.1连续式线圈出头段及正常段匝数的分数部分

为了不致因换位使导线超出辐向而影响主绝缘, 故连续式线圈的每段匝数, 一般采用分数匝。连续式线圈的首、末两端出头段及正常段, 其分数匝的分数部分, 从表2.9中选取。

表2.9 连续式线圈每段分数匝的分数部分

注: 表中N -- 沿圆周均布的垫块或撑条数。

2.3.4.2双连续式线圈出头段及正常段匝数的分数部分

双连续式线圈的首、末两端出头段及正常段, 其分数匝的分数部分, 从表2.10中选取。

表2.10 双连续式线圈每段分数匝的分数部分（跨撑条或垫块换位）

注:

1. 表中N —沿圆周均布的垫块或撑条数。

2. 表中n g; n?g —双连续式线圈的末端最后一段段号。

3. 双连续式线圈中要保证两个单连续式线圈的首、末两段匝数之总和相等, 即第1段加第n g段的

匝数之和等于第1?段加第n?g段的匝数之和。

油浸电力变压器

2.3.4.3组合导线绕制的线圈在标准全换位处线段匝数的分数部分

组合导线绕制的连续式或双连续式线圈, 在线圈的中部（即1/ 2处）需进行标准全换位,为不使线段辐向增加, 在标准全换位处, 相邻线段的分数匝的分数部分, 从表2.11中选取。双连续式线圈标准全换位处, 相邻线段的分数匝的分数部分, 或详见图2.12。

表2.11 组合导线绕制的线圈在标准全换位处, 相邻线段的分数匝的分数部分

注: 表中N —沿圆周均布的垫块或撑条数;

n g ;n?g —连续式或双连续式线圈每个单连续式线圈的段数。

2.3.5 线圈换位

2.3.5.1 普通导线绕制的连续式线圈的换位

普通导线绕制的连续式线圈, 在每段间过渡处, 进行标准换位。

2.3.5.2 组合导线绕制的连续式线圈的换位

(1) 组合导线绕制的连续式线圈, 在每段间过渡处, 每根组合导线作为一根整体, 按

普通导线进行标准换位;

(2) 每根组合导线中的各单根线，均应再进行标准全换位（此换位应在线段外径侧）。

如线圈中无分接段时, 在线圈总段数的1/ 2处，进行一次标准全换位；

如线圈中有分接段时, 在线圈首端至分接段之间1/2 线段数处及分接段至线圈末端

之间1/2 线段数处, 各进行一次标准全换位;

如一个线圈有两种及以上规格的组合导线时: 每种规格的组合导线在各自的1/2 段

数处, 各进行一次标准全换位。

油浸电力变压器

2.3.5.3 普通或组合导线绕制的双连续式线圈的换位

普通或组合导线2×1（每段1根）并联的双连续式线圈的换位, 如图2.10a 所示。 普通或组合导线2×2（每段2根）并联的双连续式线圈的换位, 如图2.10b 所示。 普通导线2×3（每段3根）并联的双连续式线圈的换位, 如图2.10c 所示。

油 浸 电 力 变 压 器

1

1?

2

2? 3

3…

4

4?

图2.10 a 普通或组合导线2×1（每段1根）并联绕制的双连续式线圈的换位图

图2.10 b 普通或组合导线2×2（每段2根）并联绕制的双连续式线圈的换位图 1

1?

2

2?

3 3…

4 4?

1

1?

2

2?

3

3…

4

4?

图2.10 c 普通或组合导线2×3（每段3根）并联绕制的双连续式线圈的换位图

2.3.5.4 换位导线绕制的双连续式线圈的换位

换位导线 2×1（每段1根）并联的双连续式线圈的换位, 如图2.11a 所示。 换位导线 2×2（每段2 根）并联的双连续式线圈的换位, 如图2.11b 所示。

油 浸 电 力 变 压 器 1 1? 2 2? 3 3… 4 4?

图2.11 a 换位导线2×1（每段1根）并联绕制的双连续式线圈的换位图

1 1?

2 2?

3 3…

4 4?

图2.11 b 换位导线2×2（每段2根）并联绕制的双连续式线圈的换位图

内径侧换位 “S”弯处垫块放臵图

外径侧换位 “S”弯处垫块放臵图

内径侧“S”弯升层压位处垫块放臵图

油浸式变压器结构图解

结构图解 1-铭牌；2-信号式温度计；3-吸湿器；4-油标；5-储油柜；6-安全气道 7-气体继电器；8-高压套管；9-低压套管；10-分接开关；11-油箱； 12-放油阀门；13-器身；14-接地板；15-小车 电力变压器概述电力变压器是一种静止的电气设备，是用来将某一数值的交流电压（电流）变成频率相同的另一种或几种数值不同的电压（电流）的设备。当一次绕组通以交流电时，就产生交变的磁通，交变的磁通通过铁芯导磁作用，就在二次绕组中感应出交流电动势。二次感应电动势的高低与一二次绕组匝数的多少有关，即电压大小与匝数成正比。主要作用是传输电能，因此，额定容量是它的主要参数。额定容量是一个表现功率的惯用值，它是表征传输电能的大小，以kVA或MVA表示，当对变压器施加额定电压时，根据它来确定在规定条件下不超过温升限值的额定电流。现在较为节能的电力变压器是非晶合金铁心配电变压器，其最大优点是，空载损耗值特低。最终能否确保空载损耗值，是整个设计过程中所要考虑的核心问题。当在产品结构布置时，除要考虑非晶合金铁心本身不受外[3]力的作用外，同时在计算时还须精确合理选取非晶合金的特性参数。国内生产电力变压器较大的厂家有特变电工等。 供配电方式： 10KV高压电网采用三相三线中性点不接地系统运行方式。

用户变压器供电大都选用Y/Yno结线方式的中性点直接接地系统运行方式，可实现三相四线制或五线制供电，如TN-S系统。 电力变压器主要部件及作用①、普通变压器的原、副边线圈是同心地套在一个铁芯柱上，内为低压绕组，外为高压绕组。（电焊机变压器原、副边线圈分别装在两个铁芯柱上） 变压器在带负载运行时，当副边电流增大时，变压器要维持铁芯中的主磁通不变，原边电流也必须相应增大来达到平衡副边电流。 变压器二次有功功率一般＝变压器额定容量（KVA）×0.8（变压器功率因数）＝KW。 ②、电力变压器主要有： A、吸潮器（硅胶筒）：内装有硅胶，储油柜（油枕）内的绝缘油通过吸潮器与大气连通，干燥剂吸收空气中的水分和杂质，以保持变压器内部绕组的良好绝缘性能；硅胶变色、变质易造成堵塞。 B、油位计：反映变压器的油位状态，一般在+20O左右，过高需放油，过低则加油；冬天温度低、负载轻时油位变化不大，或油位略有下降；夏天，负载重时油温上升，油位也略有上升；二者均属正常。

油浸电力变压器的构造讲解

油浸式电力变压器 一、油浸式电力变压器的结构 器身：铁心、绕组、绝缘结构、引线、分接开关 油箱：油箱本体、箱盖、箱壁、箱底、绝缘油、附件、放油阀门、油样活门、接 地螺栓、铭牌 冷却装置：散热器和冷却器 保护装置：储油柜油枕、油位表、防爆管安全气道、吸湿器( 呼吸器) 、温度计、净油器、气体继电器瓦斯继电器 出线装置：高压套管、低压套管 1 、铁芯 铁芯在电力变压器中是重要的组成部件之一。它由高导磁的硅钢片叠积和钢夹夹紧而成铁心具有两个方面的功能。 在原理上：铁心是构成变压器的磁路。它把一次电路的电能转化为磁能又把该磁 能转化为二次电路的电能，因此，铁心是能量传递的媒介体。 在结构上：它是构成变压器的骨架。在它的铁心柱上套上带有绝缘的线圈，并且牢固地对它们支撑和压紧。铁心必须一点接地。 2、绕组 绕组是变压器最基本的组成部分，绕组采用铜导线绕制，它与铁心合称电力变压器本体，是建立磁场和传输电能的电路部分。电力变压器绕组由高压绕组、低压绕组，高压引线低压引线等构成。 3、调压装置 变压器调压是在变压器的某一绕组上设置分接头，当变换分接头时就减少或增加了一部分线匝，使带有分接头的变压器绕组的匝数减少或增加，其他绕组的匝数没有改变，从而改变了变压器绕组的匝数比。绕组的匝数比改变了，电压比也相应改变，输出电压就改变，这样就达到了调整电压的目的。 ⑴有载分接开关：有载分接开关的额定电流必须和变压器额定电流相配合。切换开关需要定期检查，检查时应易于拆卸而不损坏变压器油的密封。开关仅应在 运行 5～6年之后或动作了 5 万次之后才需要检查。 ⑵无励磁分接开关：无励磁分接开关应能在停电情况下方便地进行分接位 置切换。无励磁分接开关应能在不吊芯（盖）的情况下方便地进行维护和检修， 还应带有外部的操动机构用于手动操作。 4、油箱 电压等级高的变压器油箱应装设压力释放装置，根据保护油箱和避免外部 穿越性短路电流引起误动的原则，确定合理的动作压力。 油箱顶部应带有斜坡，以便泄水和将气体积聚通向气体继电器。通向气体继电器 的管道应有 1.5%的坡度。气体继电器应装有防雨措施，并将采气管引至地面。 5、绝缘油： 绝缘油采用环烷基油，绝缘油应为IEC 规范IA 号油，其闪点不低于140℃。制造厂除供应满足变压器标准油面线的油量( 含首次安装损耗 ) 以外，另加10%

10KV三相油浸式配电变压器

电网设备招投标技术条件 河南省电力公司 10KV三相油浸式配电变压器技术规范书 二0 0 六年八月 郑州

目录 一、总则 二、正常使用条件 三、遵循的主要现行标准 四、基本技术参数 五、差异性选择的参数和要求 六、其它要求 七、供方需提供的资料 八. 包装和运输 九、供货范围 十、附表

一、总则 1、投标须知 1．1 、要求投标人仔细阅读本技术标准，投标人提供的设备技术规范应与本技术标准中规定的要求相一致，也可推荐满足本技术标准中要求的类似定型产品，但是必须提出详细的规范偏差。 1.2 、要求投标人在投标文件中提供有关资格文件，否则视为非应答投标文件。 1.3、投标方必须以书面形式对本技术标准的条文做出应答，否则视为废标。如有异议，都应在投标书中以“对标书的意见和同标书的差异”为标题的专门章节中加以详细描述。 1.4、本技术标准所提出的技术指标与投标人所执行的标准发生矛盾时，按较高技术指标执行。 1.5、本技术标准经供需双方确认后作为订货合同的技术部分，与合同正文具有同等法律效力。 1．6、供方提供的产品若出现以下情况,需方有权取消其河南省电力公司投标资格、终止相关订货合同或拒绝接收其产品： (1).供货产品未通过型式试验及省级及以上鉴定，或提供虚假鉴定报告。 (2).供货产品出厂试验项目不全、数据不真实或误差超过技术协议的有关规定。 (3).未按合同要求供货。 (4).供方拒绝接受河南省电力公司有关职能部门和专家组对设备质量的监督检查或抽查。

1.7、本技术规范书未尽事宜，由供需双方协商确定。 2 、投标方在投标时应提供的技术文件 2.1、产品资质文件： a.两行业鉴定证书或省、部级鉴定证书; b.并联电容器及串联电抗器等为《全国城乡电网建设与改造所需主要设备产品及生产企业推荐目录》中公布的产品。 2.2 、有资质的质检单位出具的有效的产品型式试验报告 2.3 、质量保证模式 2.4、差异表（附件A） 2.5、产品技术参数及主要部件情况表（附件B） 2.6、设备需求表（见附录C） 2.7、投标方建议提供的备品备件表、专用工、器具、仪表表（附件D） 二、正常使用条件 1、海拔高度：＜1000米 2、最大风速:35米/秒 3、环境温度:最高+45℃,最低-30℃ 4、最大覆冰厚度:10毫米 5、年平均气温:+20℃ 6、相对湿度：95% 7、泄漏比距：（按设备最高电压计算） ≥27mm/kV (Ⅲ级污秽区) ≥31mm/kV (IV级污秽区) 三、遵循的主要现行标准 GB1094.1-1996 《电力变压器第1部分总则》

35kV油浸式电力变压器技术规范书(站用变)

35kV油浸式电力变压器技术规范书项目名称： 35kV江口变电站改造工程 2013 年 7 月

1.总则 1.1本规范书适用于35kV油浸式10型及11型电力变压器，它提出设备的功能设计、 结构、性能、安装和试验等方面的技术要求。 1.2需方在本规范书中提出了最低限度的技术要求，并未规定所有的技术要求和适 用的标准，未对一切技术细则作出规定，也未充分引述有关标准和规范的条文，供方应 提供一套满足本规范书和现行有关标准要求的高质量产品及其相应服务。 1.3供方须执行现行国家标准和行业标准。应遵循的主要现行标准如下。下列标准 所包含的条文，通过在本技术规范中引用而构成为本技术规范的条文。本技术规范出版 时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，供需双方应探讨使用下列标准最新版本 的可能性。有矛盾时，按现行的技术要求较高的标准执行。 GB 1094.1-1996 电力变压器第1部分总则 GB 1094.2-1996 电力变压器第2部分温升 GB 1094.3-2003 电力变压器第3部分绝缘水平和绝缘试验 GB 1094.5-2008 电力变压器第5部分承受短路的能力 GB 1094.7-2008 电力变压器第7部分油浸式电力变压器负载导则 GB 1094.10-2003 电力变压器第10部分声级测定 GB 2536-1990 变压器油 GB 311.1-1997 高压输变电设备的绝缘配合 GB/T 16927.1～2-1997 高电压试验技术 GB/T 6451-2008 三相油浸式电力变压器技术参数和要求 GB/T 4109-1999 高压套管技术条件 GB 7354-2003 局部放电测量 GB 50150-2006 电气装置安装工程电气设备交接试验标准 DL/T 620-1997 交流电气装置的过电压保护和绝缘配合 DL/T 596-1996 电力设备预防性试验规程 DL/T 572-1995 电力变压器运行规程 JB/T 10088-2004 6～500kV级变压器声级 Q/CSG11624-2008中国南方电网公司企业标准《配电变压器能效标准及技术经济评价导则》 1.4供方应获得ISO9001（GB/T 19001）资格认证书或具备等同质量认证证书，必 须已经生产过三台以上或高于本招标书技术规范的设备，并在相同或更恶劣的运行条件 下持续运行三年以上的成功经验。提供的产品应有鉴定文件或等同有效的证明文件。对 于新产品，必须经过挂网试运行，并通过产品鉴定。 2.使用条件 2.1运行环境

某电力变压器继电保护设计(继电保护)

1 继电保护相关理论知识 1.1 继电保护的概述 研究电力系统故障和危及安全运行的异常工况，以探讨其对策的反事故自动化措施。因在其发展过程中曾主要用有触点的继电器来保护电力系统及其元件（发电机、变压器、输电线路等），使之免遭损害，所以沿称继电保护。 1.2.1 继电保护的任务 当电力系统发生故障或异常工况时，在可能实现的最短时间和最小区域内，自动将故障设备从系统中切除，或发出信号由值班人员消除异常工况根源，以减轻或避免设备的损坏和对相邻地区供电的影响。 1.2.2继电保护基本原理和保护装置的组成 继电保护装置的作用是起到反事故的自动装置的作用，必须正确地区分“正常”与“不正常”运行状态、被保护元件的“外部故障”与“内部故障”，以实现继电保护的功能。因此，通过检测各种状态下被保护元件所反映的各种物理量的变化并予以鉴别。依据反映的物理量的不同，保护装置可以构成下述各种原理的保护：（1）反映电气量的保护 电力系统发生故障时，通常伴有电流增大、电压降低以及电流与电压的比值(阻抗)和它们之间的相位角改变等现象。因此，在被保护元件的一端装没的种种变换器可以检测、比较并鉴别出发生故障时这些基本参数与正常运行时的差别．就可以构成各种不同原理的继电保护装置。 例如：反映电流增大构成过电流保护； 反映电压降低(或升高)构成低电压(或过电压)保护； 反映电流与电压间的相位角变化构成方向保护； 反映电压与电流的比值的变化构成距离保护。 除此以外．还可根据在被保护元件内部和外部短路时，被保护元件两端电流相位或功率方向的差别，分别构成差动保护、高频保护等。 同理，由于序分量保护灵敏度高，也得到广泛应用。 新出现的反映故障分量、突变量以及自适应原理的保护也在应用中。

110kV级三相油浸式电力变压器

110kV级三相油浸式电力变压器 已被浏览968次[字号：大中小] 一、概述 110kV级三相油浸式电力变压器依据国际电工委员会标准IEC60076和中华人民共和国国家标准GB1094.1.2-1996、GB1094.3.5-2003制造，频率50Hz，可作为各行业电网的输变电之用。本产品具有优良的耐冲击性能、机械性能好、抗短路能力强、低局放、低噪音、低损耗、密封性好、少维护等特点。 二、技术参数 (一) SF9系列6300～90000kVA 三相双绕组无励磁调压电力变压器技术参数 型号额定 容量 (kVA) 额定电压(kV) 联结 组 标号 损耗 (kW) 空 载 电 流 (%) 短 路 阻 抗 (%) 重量(kg) 外形尺寸 (mm) 轨中心 距 横向×纵 向(mm) 高 压 高压 分接 低 压 空 载 负 载 器身 重 油重总重长宽高 SF9-6300/11 6300 11 0 12 1 ±2×2.5 % 6.3 6.6 10.5 11 YNd1 1 9.3 36 0.7 7 10. 5 9890 5480 2002 454 325 405 1475×14 75 SF9-8000/11 0 8000 11. 2 45 0.7 7 1029 5730 2240 469 330 429 5 1475×14 75 SF9-10000/1 10 1000 13. 2 53 0.7 2 1365 6820 2610 482 337 453 1475×14 75 SF9-12500/1 10 1250 15. 6 63 0.7 2 1466 7835 2800 490 345 480 1475×14 75 SF9-16000/1 10 1600 18. 8 77 0.6 7 1683 8440 2956 502 354 509 2040×14 75 SF9-20000/1 10 2000 22. 93 0.6 7 1866 9080 3300 535 366 528 5 2040×14 75 SF9-25000/1 10 2500 26. 11 0.6 2 2359 9310 3929 598 395 542 2040×14 75 SF9-31500/1 10 3150 30. 8 13 3 0.6 2850 1110 4830 656 447 580 2040×14 75 SF9-40000/1 10 4000 36. 8 15 6 0.5 6 3300 1420 5600 678 466 590 2040×14 75 SF9-50000/1 10 5000 44. 19 4 0.5 2 3459 1589 5980 681 481 610 2040×14 75 SF9-63000/1 10 6300 52. 23 4 0.4 8 3980 1690 6630 690 490 641 5 2040×14 75 SF9-75000/1 10 7500 13.8 15.7 5 18 20 59. 27 8 0.4 2 12 ～ 14 4620 1870 7650 697 498 619 2040×14 75 SF9-90000/1 10 9000 68. 32 0.3 8 5370 2010 8930 720 508 630 2040×14 75

设计变压器的基本公式精编版

设计变压器的基本公式 为了确保变压器在磁化曲线的线性区工作，可用下式计算最大磁通密度（单位：T） Bm=(Up×104)/KfNpSc 式中：Up——变压器一次绕组上所加电压（V） f——脉冲变压器工作频率（Hz) Np——变压器一次绕组匝数（匝） Sc——磁心有效截面积（cm2） K——系数，对正弦波为4.44,对矩形波为4.0 一般情况下，开关电源变压器的Bm值应选在比饱和磁通密度Bs低一些。 变压器输出功率可由下式计算（单位：W） Po=1.16BmfjScSo×10－5 式中：j——导线电流密度（A/mm2） Sc——磁心的有效截面积（cm2) So——磁心的窗口面积（cm2） 3对功率变压器的要求 （1）漏感要小 图9是双极性电路（半桥、全桥及推挽等）典型的电压、电流波形，变压器漏感储能引起的电压尖峰是功率开关管损坏的原因之一。 图9双极性功率变换器波形 功率开关管关断时电压尖峰的大小和集电极电路配置、电路关断条件以及漏感大小等因素有关，仅就变压器而言，减小漏感是十分重要的。 （2）避免瞬态饱和

一般工频电源变压器的工作磁通密度设计在B－H曲线接近拐点处，因而在通电瞬间由于变压器磁心的严重饱和而产生极大的浪涌电流。它衰减得很快，持续时间一般只有几个周期。对于脉冲变压器而言如果工作磁通密度选择较大，在通电瞬间就会发生磁饱和。由于脉冲变压器和功率开关管直接相连并加有较高的电压，脉冲变压器的饱和，即使是很短的几个周期，也会导致功率开关管的损坏，这是不允许的。所以一般在控制电路中都有软启动电路来解决这个问题。 （3）要考虑温度影响 开关电源的工作频率较高，要求磁心材料在工作频率下的功率损耗应尽可能小，随着工作温度的升高，饱和磁通密度的降低应尽量小。在设计和选用磁心材料时，除了关心其饱和磁通密度、损耗等常规参数外，还要特别注意它的温度特性。一般应按实际的工作温度来选择磁通密度的大小，一般铁氧体磁心的Bm值易受温度影响，按开关电源工作环境温度为40℃考虑，磁心温度可达60～80℃，一般选择Bm=0.2～0.4T，即2000～4000GS。 （4）合理进行结构设计 从结构上看，有下列几个因素应当给予考虑： 漏磁要小，减小绕组的漏感； 便于绕制，引出线及变压器安装要方便，以利于生产和维护； 便于散热。 4磁心材料的选择 软磁铁氧体，由于具有价格低、适应性能和高频性能好等特点，而被广泛应用于开关电源中。 软磁铁氧体，常用的分为锰锌铁氧体和镍锌铁氧体两大系列，锰锌铁氧体的组成部分是Fe2O3，MnCO3，ZnO，它主要应用在1MHz以下的各类滤波器、电感器、变压器等，用途广泛。而镍锌铁氧体的组成部分是Fe2O3，NiO，ZnO 等，主要用于1MHz以上的各种调感绕组、抗干扰磁珠、共用天线匹配器等。 在开关电源中应用最为广泛的是锰锌铁氧体磁心，而且视其用途不同，材料选择也不相同。用于电源输入滤波器部分的磁心多为高导磁率磁心，其材料牌号多为R4K～R10K，即相对磁导率为4000～10000左右的铁氧体磁心，而用于主变压器、输出滤波器等多为高饱和磁通密度的磁性材料，其Bs为0.5T（即5000GS）左右。 开关电源用铁氧体磁性材应满足以下要求：

电力变压器课程设计

1 前言 随着工农业生产和城市的发展，电能的需要量迅速增加。为了解决热能资源(如煤田)和水能资源丰富的地区远离用电比较集中的城市和工矿区这个矛盾，需要在动力资源丰富的地区建立大型发电站，然后将电能远距离输送给电力用户。同时，为了提高供电可靠性以及资源利用的综合经济性，又把许多分散的各种形式的发电站，通过送电线路和变电所联系起来。这种由发电机、升压和降压变电所，送电线路以及用电设备有机连接起来的整体，即称为电力系统。 电力系统是有各种电力系统元件组成的，它们包括发电、输变电、负荷等机械、电气主设备以及控制、保护等二次辅助设备。WDT-Ⅲ型电力系统综合自动化试验系统是一个完整的电力系统典型模型，它为我们提供了一个自动化程度很高的多功能实验平台，是为了适应现代化电力系统对宽口径“复合型”高级技术人才的需要而研制的电力类专业新型教学试验系统。 本设计所要完成的工作是利用VC语言开发WDT电力系统综合自动化实验台监控软件，主要是完成准同期控制器监控软件的编写，它要求能显示发电机及无穷大系统的相关参数，如电压、频率和相位角，并能发送准同期合闸命令。

2 电力系统实验台 WDT-Ⅲ型电力系统综合自动化实验教学系统主要由发电机组、试验操作台、无穷大系统等三大部分组成（如图2.1所示）。 图 2.1 WDT-Ⅲ型电力系统综合自动化试验系统 2.1 发电机组 该系统的发电机组主要由原动机和发电机两部分构成，另外，它还包括了测速装置和功率角指示器（用于测量发电机电势与系统电压之间的相角 ，即发电机转子相对位置角），测得的发电机的相关数据传输回实验操作台，与无穷大系统的相关参数进行比较，从而确定系统是否满足了发电机并网条件。 2.1.1 原动机 在实际的发电厂中，原动机一般用的是水轮机、气轮机、柴油机或者其他形式的动力机械，将水流，气流，燃料燃烧或原子核裂变产生的能量转换为带动发电机轴旋转的机械能，从而带动发电机转子的旋转。 在WDT-Ⅲ型电力系统综合自动化试验台的发电机组中，原动机是由直流发电机（P N=2.2kW，U N=220V）模拟实现其功能的。直流电动机（模拟原动机）与发电机的结

油浸式电力变压器技术全参数和要求

油浸式电力变压器 技术参数和要求 GB/T 6451--2008 1范围 本标准规定了额定容量为30 kVA及以上，电压等级为6 kV、10 kV、20 kV、35 kV、66 kV、110 kV、220 kV、330 kV和500 kV三相及500 kV单相油浸式电力变压器的性能参数，技术要求，测试项目及标志、起吊、安装、运输和贮存。 本标准适用于电压等级为6 kV,--500 kV、额定容量为30 kVA及以上、额定频率为50 Hz的油浸式电力变压器． 2规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。 GB 1094.1 电力变压器第1部分：总则(GB 1094.1--1996，eqv IEC 60076-1:1993) GB 1094.2 电力变压器第2部分：温升(GB 1094.2--1996，eqv IEC 60076-2,1993) GB 1094.3电力变压器第3部分：绝缘水平、绝缘试验和外绝缘空气间隙(GB 1094.3--2003，IEC 60076-3:2000,MOD) GB 1094.5 电力变压器第5部分：承受短路的能力(GB 1094. 5--2003,IEC 60076-5:2000,MOD) GB/T 2900.15--1997 电工术语变压器、互感器、调压器和电抗器(neq IEC50(421)：1990；IEC50(321),1986) GB/T 15164油浸式电力变压器负载导则(GB/T 15164--1994，idt IEC 60354:1991) JB/T 10088--2004 6 kV—-500 kV级电力变压器声级 3术语和定义 GB 1094.1和GB/T2900.15中确立的术语和定义适用于本标准． 4 6kV、10 kV电压等级 4.1性能参数 4.1.1额定容量、电压组合、分接范围、联结组标号、空载损耗、负载损耗、空载电流及短

三相油浸式变压器知识大全

1构造三相油浸式变压器的核心部份是由闭合铁芯和套在铁芯柱上的绕组组成。此外，还有油箱、储油柜、套管、呼吸器、防爆管、散热器、分接开关、瓦斯继电器、温度计、净油器 等。(1)铁芯铁芯是变压器的磁路部分。为了减小铁芯中的磁滞与涡流损耗，铁芯由0.35mm～0.5mm厚的硅钢片叠成，硅钢片表面涂有绝缘漆或利用表面氧化膜使片间彼此绝缘。三相变压器的铁芯中直立部分叫铁芯柱，在柱上套着变压器的低压绕组和高压绕组；水平部分叫铁轭，用来构成闭合磁路。 (2)绕组 绕组又叫线圈，是变压器的电路部分，分为原、副两种绕组。其中与电源连接的绕组叫原绕组，与负载连接的绕组叫副绕组。原、副绕组都是用包有高强度绝缘物的铜线或铝线绕成的。三相变压器的每一相原、副绕组都制成圆筒形套在同一铁芯柱上，匝数少的低压绕组套在里面靠近铁芯，匝数多的高压绕组套在低压绕组的外面。这样放置是因为低压绕组对铁芯绝缘比较容易。低压绕组和铁芯之间及高压绕组和低压绕组之间都用绝缘材料做成的套筒隔离，把它们可靠地绝缘起来。为了便于散热，在高、低绕组之间留有一定的间隙作为油道，使变压器油能够流通。 (3)油箱油箱是变压器的外壳，铁芯、绕组都装在里面，并充满变压器油。对于容量比较大的变压器，在油箱外面装有散热片或散热管。 变压器油是一种绝缘性能良好的矿物油，它有两个作用：一是绝缘作用，变压器油的绝缘性能比空气好，绕组浸在油里可以提高各处绝缘性能，并且避免和空气接触，预防绕组受潮；二是散热作用，利用油的对流，把铁芯和绕组产生的热量通过箱壁和散热管散发到外面。变压器油以它的凝固点不同分为10号、25号、45号三种规格，它们的凝固点分别为－10℃、－25℃、－45℃，一般根据当地气候条件予以选用。 (4)储油柜储油柜俗称油枕，为一圆筒行容器，横放于油箱上方，用管道与变压器的油箱连接，储油柜的体积一般为油箱体积的10%左右。该储油柜为胶囊式储油柜，胶囊将储油柜内的油与外界空气隔绝开。当变压器油热胀时，油由油箱流向储油柜；当变压器油冷缩时，油由储油柜流向油箱。储油柜有两个作用：一是当变压器油的体积随着油温的变化而膨胀或缩小时，储油柜起储油和补油的作用，保证油箱内充满油及铁芯和绕组浸在油内；二是

电力变压器手册.doc

变压器是一种通过改变电压而传输交流电能的静止感应电器。它有一个共同的铁心和与其交链的几个绕组，且它们之间的空间位置不变。当某一个绕组从电源接受交流电能时，通过电感生磁、磁感生电的电磁感应原理改变电压（电流），在其余绕组上以同一频率、不同电压传输出交流电能。因此，变压器的主要结构就是铁心和绕组。 铁心和绕组组装了绝缘和引线之后组成了变压器的器身。器身一般装在油箱或外壳之中，再配置调压、冷却、保护、测温和出线装置，就成为变压器的结构整体。 变压器分为电力变压器和特种变压器。电力变压器又分为油浸式和干式两种。目前，油浸式变压器用作升压变压器、降压变压器、联络变压器和配电变压器，干式变压器只在部分配电变压器中采用。 电力变压器可以按绕组耦合方式、相数、冷却方式、绕组数、绕组导线材质和调压方式分类。如称为单相变压器、双绕组变压器等。但是这样的分类包含不了变压器的全部特征，所以在变压器型号中往往要把所有的特征表达出来，并标记以额定容量和高压绕组额定电压等级。 图示是电力变压器产品型号的表示方法。 □□□□□□□□－□/□□－防护代号（一般不标，TH-湿热，TA－干热） 高压绕组额定电压等级（KV） 额定容量（KV A） 设计序号（1、2、3…；半铜半铝加b） 调压方式（无励磁调压不标，Z－载调压） 导线材质（铜线不标，L－铝线） 绕组数（双绕组不标，S－绕组，F－分裂绕组） 循环方式（自然循环不标，P－强迫循环） 冷却方式（J－油浸自冷，亦可不标；G－干式空气 自冷，C-干式浇注绝缘，F-油浸风冷， S－油浸水冷） 相数（D－单相，S－三相） 绕组耦合方式（一般不标，O－自耦）（1）相数和额定频率 变压器分单相和三相两种。一般均制成三相变压器以直接满足输配电的要求，小型变压器有制成单相的，特大型变压器做成单相后组成三相变压器组，以满足运输的要求。 （2）额定电压、额定电压组合和额定电压比 a.、额定电压变压器的一个作用就是改变电压，因此额定电压是重要数据之一。 变压器的额定应与所连接的输变电线路电压相符合，我国输变电线路电压等级（KV）为0.38、3、6、10、15（20）、35、63、110、220、330、500 输变电线路电压等级就是线路终端的电压值，因此连接线路终端变压器一侧的额定电压与上列数值相同。线路始端（电源端）电压考虑了线路的压降将比等级电压为高。 35KV以下电压等级的始端电压比电压等级要高5％，而35KV.及以上的要高10％，因此变压器的额定电压也相应提高。线路始端电压值（KV）为 0.4、3.15、6.3、10.5、15.75、38.5、69、121、242、363、550 由此可知，高压额定电压等于线路始端电压的变压器为升压变压器，等于线路终端电压（电压等级）的变压器为降压变压器。 变压器产品系列是以高压的电压等级而分的，现在电力变压器的系列分为 10KV及以下系列、35KV系列、63KV系列、110KV系列和220KV系列等。

浅析油浸式电力变压器的组成结构和优缺点

浅析油浸式电力变压器的组成结构和优缺点 XXX（学号：XXXXXX） （XXX09级供用电技术XX内蒙古呼和浩特邮政编码（010022）） 指导教师：XX 摘要：油浸式变压器具有散热好、损耗低、容量大、价格低等特点。目前电网上运行的电力变压器大部分为油浸式变压器，其中80%以上是采用自然油循环的冷却方式。自然油循环变压器线圈中设置导向板是现在普遍采用的一种冷却结构。本文着重分析油浸式电力变压器的结构，油浸式变压器的性能特点，还有油浸式变压器的分类。并且具体分析了油浸式电力变压器的油系统，简要的分析了油浸式电力变压器的故障。以及油浸式电力变压器的优缺点。希望可以加大了解分析我国的油浸式电力变压器。 关键字：油浸式电力变压器；铁芯；油系统 1、油浸式变压器结构 变压器主要由铁芯、绕组、油箱、油枕、绝缘套管、分接开关和气体继电器等组成。 1.1铁芯 铁芯是变压器的磁路部分。运行时要产生磁滞损耗和涡流损耗而发热。为降低发热损耗和减小体积和重量，铁芯采用小于0.35mm导磁系数高的冷轧晶粒取向硅钢片构成。依照绕组在铁芯中的布置方式，有铁芯式和铁壳式之分。 在大容量的变压器中，为使铁芯损耗发出的热量能够被绝缘油在循环时充分带走，以达到良好的冷却效果，常在铁芯中设有冷却油道。 1.2绕组 绕组和铁芯都是变压器的核心元件。由于绕组本身有电阻或接头处有接触电阻，由I2Rt知要产生热量。故绕组不能长时间通过比额定电流高的电流。另外，通过短路电流时将在绕组上产生很大的电磁力而损坏变压器。其基本绕组有同心式和交叠式两种。 变压器绕组主要故障是匝间短路和对外壳短路。匝间短路主要是由于绝缘老化，或由于变压器的过负荷以及穿越性短路时绝缘受到机械的损伤而产生的。变压器内的油面下降，致使绕组露出油面时，也能发生匝间短路；另外有穿越短路时，由于过电流作用使绕组变形，使绝缘受到机械损伤，也会产生匝间短路。 匝间短路时，短路绕组内电流可能超过额定值，但整个绕组电流可能未超过额定值。在这种情况下，瓦斯保护动作，情况严重时，差动保护装置也会动作。 对外壳短路的原因也是由于绝缘老化或油受潮、油面下降，或因雷电和操作过电压而产生的。除此以外，在发生穿越短路时，因过电流而使绕组变形，也会产生对外壳短路的现象。对外壳短路时，一般都是瓦斯保护装置动作和接地保护动作。 1.3油箱 油浸式变压器的器身（绕组及铁芯）都装在充满变压器油的油箱中，油箱用钢板焊成。中、小型变压器的油箱由箱壳和箱盖组成，变压器的器身放在箱壳内，将箱盖打开就可吊出器身进行检修。

电力变压器设计分析

所需输入数据 一般数据 1．制造商 2．变压器类型（例如：移动式、变电站用、整流器用等）3．数据来源：测试数据或规格参数 3．a.频率 4．自耦变压器：是或不是 5．空载损耗 6．负载损耗kW值以及在标准接线端和中间抽头处的基准温度7．阻抗在额定功率MV A基本接点和抽头位置处的阻抗8．铁芯与线圈总重量 9．额定容量每个绕组的MV A值 10．冷却方式 11．针对每一种额定容量及冷却方式，给出： a)顶层变压器油的温升 b)各绕组引起的温升 c)绕组的平均温升 12．绕组数目以及在铁芯上的位置 13．每个绕组的BIL（绝缘基本冲击耐压水平） 14．每个绕组的额定电压 15．每个绕组的连接形式：星型或三角型 16．每个绕组单相的电阻 17．每个绕组并联的电路数 18．有无低温冷却方式：有或没有 如果有：用在哪个绕组上？ 最大抽头电压 最小抽头电压 该绕组的抽头数 接线位置数 连接方式 19．有无“无负载”抽头：有或没有 如果有：在哪个绕组上？ 最大抽头电压 最小抽头电压 该绕组的抽头数

所需输入数据（续） 铁芯数据 20．截面积：毛截面与净截面 21．铁芯：a) 共有多少条 b) 每条的宽度 c) 每条的叠数 d) 芯体的周长或直径 22.通量密度 23.窗口尺寸：高度及宽度 23.a.窗口中心线的位置 24．接缝方式：全斜角接缝或半斜角接缝 25．材料：钢材等级及钢片厚度 25.a.在基准通量密度下的瓦/公斤数： 空隙数据 26．间隙：铁芯与绕组导线之间的空隙 27．间隙：绕组与绕组之间（绕组的导线与导线之间）的空隙28．间隙：相与相之间（导线与导线之间）的空隙 29．每个绕组的留空系数[1] 30．每个绕组的填充和抽头空间[2]（沿高度的方向） 31．每个绕组的边缘距离 a)导线至线圈边缘 b)导线至铁芯箍圈 31a.每个绕组的高度： 径向： 轴向： 32．每个绕组的线槽： 径向：数量及尺寸[3] 轴向：数量及尺寸[4]

电力变压器设计原则

电力变压器设计原则 1．铁心设计 1．1铁心空载损耗计算：P 0=k p ?p 0?G W 其中：k p ——铁心损耗工艺系数，见表2； p 0——电工钢带单位损耗（查材料曲线），W/kg ； G ——铁心重量，kg 。 1．2铁心空载电流计算 空载电流计算中一般忽略有功部分。 （1）三相容量≤6300 kV A 时： 1230()10t f N G G G k q S n q I S ++??+??= ? % 其中：G 1、G 2、G 3——分别为心柱重量、铁轭重量、角重，kg ； k ——铁心转角部分励磁电流增加系数，全斜接缝k=4； q f ——铁心单位磁化容量（查材料曲线），V A/ kg ； S ——心柱净截面积，cm 2； S N ——变压器额定容量，k V A ； n ——铁心接缝总数，三相三柱结构n=8； q j ——接缝磁化容量，V A/ cm 2，根据B m 按表1进行计算。

（2）三相容量＞6300 kV A ：010i t N k G q I S ??= ? % k i ——空载电流工艺系数，见表2； G ——铁心重量，kg ； q t ——铁心单位磁化容量（查材料曲线），V A/ kg ； S N ——变压器额定容量，k V A 。 表2 铁心性能计算系数（全斜接缝） 注（1）等轭表示铁心主轭与旁轭的截面相等。 1．3铁心圆与纸筒之间的间隙见表3 表3 铁心圆与纸筒间隙 1．4铁心直径与撑条数量关系见表4 表4 铁心直径与撑条数量关系 续表4 铁心直径与撑条数量关系

1．5铁心直径与夹件绝缘厚度关系见表5 2．绝缘结构 2．1 10kV级变压器 2．1．1纵绝缘结构 （1）高压绕组（LI75 AC35） 1）饼式结构 导线匝绝缘0.45，绕组不直接绕在纸筒上，所有线段均垫内径垫条1.0mm；各线饼轴向油道宽度见表15；分接段位于绕组中部。 中断点油道 4.0mm，分接段之间（包括分接段与正常段之间）油道2.0mm，正常段之间0.5mm纸圈。整个绕组增加9.0mm调整油道。 2）层式结构 层式绝缘：首层加强0.08×2，第2层与末层加强0.08×1。当绕组不直接绕在纸筒上时，所有线段均垫内径垫条1.0mm。 （2）低压绕组（AC5） 当绕组不直接绕在纸筒上时，所有线段垫内径垫条 1.0mm，所有线段之间垫0.5mm纸圈。。 当高压绕组为饼式结构时，对应高压分接段处应注意安匝平衡。 2．1．2主绝缘结构 （1）铁心圆与纸筒之间的间隙见表3；低压绕组内纸筒厚2.0mm。当

油浸电力变压器温升计算设计手册

设计手册 油浸电力变压器温升计算

目 录 1 概述 第 1 页 热的传导过程 第 1 页 温升限值 第 2 页 1.2.1 连续额定容量下的正常温升限值 第 2 页 1.2.2 在特殊使用条件下对温升修正的要求 第 2 页 1.2.2.1 正常使用条件 第 2 页 1.2.2.2 安装场所的特殊环境温度下对温升的修正 第 2 页 1.2.2.3 安装场所为高海拔时对温升的修正 第 3 页 2 层式绕组的温差计算 第 3 页 层式绕组的散热面（S q c ）计算 第 3 页 层式绕组的热负载（q q c ）计算 第 3 页 层式绕组的温差（τq c ）计算 第 4 页 层式绕组的温升（θqc ）计算 第 4 页 3 饼式绕组的温升计算 第 4 页 饼式绕组的散热面（S q b ）计算 第 4 页 3.1.1 饼式绕组的轴向散热面（S q bz ）计算 第 4 页 3.1.2 饼式绕组的横向散热面（S q b h ）计算 第 5 页 饼式绕组的热负载（q q b ）计算 第 5 页 饼式绕组的温差（τq b ）计算 第 5 页 3.3.1 高功能饼式绕组的温差（τq g ）计算 第 5 页 3.3.2 普通饼式绕组的温差（τq b ）计算 第 6 页 饼式绕组的温升（θq b ）计算 第 7 页 4 油温升计算 第 8 页 箱壁几何面积（S b ）计算 第 8 页 箱盖几何面积（S g ）计算 第 9 页 版 次 日 期 签 字 旧底图总号 底图总号 日期 签字 油 浸 电 力 变 压 器 温 升 计 算 共 页 第 页 02 01

油箱有效散热面（S yx ）计算 第 9 页 4.3.1 平滑油箱有效散热面（S yx ）计算 第 9 页 4.3.2 管式油箱有效散热面（S yx ）计算 第10 页 4.3.3 管式散热器油箱有效散热面（S yx ）计算 第12 页 4.3.4 片式散热器油箱有效散热面（S yx ）计算 第14 页 目 录 油平均温升计算 第19 页 4.4.1 油箱的热负载（q yx ）计算 第19 页 4.4.2 油平均温升（θy ）计算 第19 页 顶层油温升计算 第19 页 5 强油冷却饼式绕组的温升计算 第21 页 强油导向冷却方式的特点 第21 页 5.1.1 线饼温度分布 第21 页 5.1.2 横向油道高度的影响 第21 页 5.1.3 纵向油道宽度的影响 第21 页 5.1.4 线饼数的影响 第21 页 5.1.5 挡油隔板漏油的影响 第21 页 5.1.6 流量的影响 第21 页 强油冷却饼式绕组的热负载（q q p ）计算 第22 页 强油冷却饼式绕组的温差（τq p ）计算 第23 页 强油冷却饼式绕组的温升（θq p ）计算 第23 页 强油风冷变压器本体的油阻力（ΔH T ）计算 第23 页 5.5.1 油管路的油阻力（ΔH g ）计算 第23 页 5.5.1.1 油管路的摩擦油阻力（ΔH M ）计算 第23 页 5.5.1.2 油管路特殊部位的形状油阻力（ΔH X ）计算 第24 页 5.5.1.3 油管路的油阻力（ΔH g ）计算 第25 页 5.5.2 线圈内部的油阻力（ΔH q ）确定 第26 页 5.5.2.1 线圈内部的摩擦油阻力（ΔH q m ）计算 第26 页 5.5.2.2 线圈内部特殊部位的形状油阻力（ΔH qT ）计算 第27 页 油 浸 电 力 变 压 器 温 升 计 算 共 页 第 页 02 02

1、电力变压器仿真模型的设计

电力变压器仿真模型的设计 摘要 随着电力系统的飞速发展，对变压器的保护要求也越来越高。研究三相变压器地暂态过程，建立一个完善的变压器仿真模型，对变压器保护方案的设计具有非常重要地意义。 本文在Matlab的编程环境下，分析了当前的变压器仿真的方法。在单相情况下，分析了在饱和和不饱和的励磁涌流现象，和单相励磁涌流的特征。在三相情况下，在用分段拟和加曲线压缩法的基础上，分别用两条修正的反正切函数，和两条修正的反正切函数加上两段模拟饱和情况的直线两种方法建立了Yd11、Ynd11、Yny0和Yy0四种最常用接线方式下三相变压器的数学仿真模型，并在Matlab下仿真实现。通过对三相励磁涌流和磁滞回环波形分析，三相励磁涌流的特征分析，总结出影响三相变压器励磁涌流地主要因素。最后，分析了两种方法的优劣，建立比较完善的变压器仿真模型。 关键词：三相变压器、励磁涌流、仿真、数学模型

Abstract Along with the electric power system’ development, the request of the protection of the transformer is more and more high. It has count for much meaning to the transformer protecting project to study the transient of a three-phase transformer, and found a perfect three-phase transformer’s digital model. This paper is worked with Matlab, analyzes the current methods of transformer’s digital model. In single-phase transformer, it is analyzed that the inrush current in saturate and unsaturated states, and the characters of the single-phase transformer’s inrush current. In three-phase transformer, with the foundation of the method of compressing curves, we use respectively two modified functions, and two modified functions and two straight line to establish four kinds of transformer’s digital model, such as Yd11, Ynd11, Yny0, Yy0, and realize these with Matlab. After analyzing the wave form of the three-phase transformer’s inrush current and hysteresis, and the characters of three-phase transformer’s inrush current, it is concluded that the primary factors which affect three-phase transformer’s inrush current. Finally, after analyzing the advantages and disadvantages of two methods, a good digital model of three-phase transformer is established. Keywords:three-phase transformer, inrush current, simulation, digital model