框架结构砖砌地下室挡土墙计算
18，比况建饥预术
1999年第4期(总第78期)
框架结构砖砌地下室挡土墙计算
刘玮黎虹寒军
(黑龙江省建筑设计研究院150008
【摘要】地下室外墙作为挡土墙承受墙侧土压力，在框架结构中，竖向荷载较小，计算模型为抗
弯构件。而砖砌体抗弯、抗剪承载力均较小，为使砖砌地下室外墙能够承受较大土压力而墙厚不致过
大，本文介绍了‘加圈梁减小计算高度’的方法。
【关键词】砖砌地下室外墙挡土墙抗弯构件抗弯承载力圈梁间距
，问题提出
在一般工程中，采用普通红砖砌筑地下室墙取材
方便，造价较低，是较为常用的结构方案。地下室外墙
作为挡土墙承受墙侧土压力，在框架结构中竖向荷载
较小，验算其承载力时不能象砖混结构地下室墙当作
偏心受压构件，而是作为抗弯构件来计算。墙越高土
压力越大，土压力产生的弯矩和剪力越大。但由于砖
砌体抗弯、抗剪承载力均较低，墙高受到很大限制。以
MU10红砖、M10水泥砂浆砌筑砖墙为例，当墙侧土容
重 20kN/m3，内摩擦角220，地面荷载为5kN/mz时，
490mm墙厚满足抗弯强度时墙高1.925 m; 620mm墙厚
满足抗弯强度时墙高2.278m。可见通常厚度砖墙作
为半地下室外墙尚可满足，地下室较深时则需要增加
墙厚，但层高越高时，增加墙厚对提高抗弯能力收效越
小，要么则需采取可靠构造措施，总之，提高抗弯、抗剪
承载力是砖砌地下室墙的关键问题。
2计算模型和计算方法
在实际工程设计中，通过计算可以发现墙的高度
是决定挡土墙所承受弯矩和剪力大小的主要因素，而
砖墙的承载力则相对墙高是一个定值，所以减小墙的
计算高度是解决该问题的出发点，根据这个原理我们
在设计中采用了‘加圈梁减小计算高度’的方法来解决
如上问题。当挡土墙中部一定高度加设一或几道圈梁
时，其计算模型可见图二。这样，挡土墙就由一个墙段
变成了几个墙段的组合，每个墙段独立承受该墙段侧
面土压力。圈梁的间距就是墙段的高度，在验算砖砌
地下室外墙的时候可以用确定圈梁间距的方法来控制
土压力产生的弯矩和剪力，使之小于该墙的抗弯抗剪
承载力。
为保证圈梁高跨比符合要求，必须在砖墙中每隔
一定距离设构造柱，作为圈梁支点。在本文中所设置
圈梁构造柱均为受弯构件，必须在验算砖墙强度的基
础上再另外对圈梁、构造柱强度进行验算。
3.具体计算过程
在设计中，本方法曾多次应用，现以其中一工程为
例详细介绍本方法的具体计算过程:
3.1设计资料
地下室层高3.6m，外墙厚620mm，砖标号MU10,
水泥砂浆M10，地面荷载5KN/扩，墙侧土容重20kN/
扩，内摩擦角为2200(取lm宽板带计算)
3.2中部不设圈梁时砖墙承载力验算
(1)根据(土力学基础工程》(简称<土力学》)计
算土压力:
q1二 qbtg(450一cp/2 )=5 x 1 x tg(450-220/2) =2.27kN/m
够=yHbtg(450-(p/2)二20 x 1 x 3.6 x tg349
=32.75kN/m
(2)根据(建筑结构静力计算手册》(简称(手
册》)计算墙内力:
Mmax二Ma二q1W/8+q2I-f/15=2.27 x 3.62/8+
32.75 x 3.夕/15二32.OkN.m
(3)根据现行之砌体结构设计规范GBJ3一88}(简
称《砌规》)计算砖墙承载力:
[M] = ya ft (4)验算承载力: M> [M]不满足强度要求 剪力验算略。 3.3中部加设一道圈梁时砖墙承载力验算 (1)根据《土力学》计算土压力: q1二2.27kN/m q2二yHlbtg(450-cp/2)二20 x 1 x 2.2 x tg340 二20冰/m 93=rH26tg ( 450-q)/2)二20 x 1 x 1.4 x tg340二刘玮等:框架结构砖砌地下室挡土墙计算 12.7kN/m (2)根据《手册》计算墙内力: Mbc=q1H12/8+q2H12/9招二2.27 x 2.22/8+20 x 2.22/9招二7.58kN. m Mab Ma二(q1+q2) H22/8+13H22/15=(2.27+20) x 1.护/8+1 2.7 x 1.妒/15=7.12kN. m QC二q1H1/2+q2H2/6二2.27 x 2.2/2+20 x 2.2/6 =9.83kN Qb上二q1H1/2+q2H2/3=2.27 x 2.2/2+20 x 2.2/3二17.16kN Qb下二(q1+q2) H2/2+q3H2/10二(2.27+20) x 1.4/2+1 2.7x 1.4/10二17.36kN Qa二(q1+q2) H2/2+2q3H2/5二(2.27+20) x 1.4/ 2+12.7 x1.4 x2/5=22.7kN (3)根据《砌规》计算砖墙承载力 [M]=/a $mw=8.65kN. m [Q]=ya fvbz=0.75 x0.18 x10 x1 x2/3 x0.62 二55.8KN (4)承载力验算 Mmax二7.58kN.m< [M」满足强度条件。 Qmax二22.7kN< [Q]满足强度条件。 式中:Q一地面荷载(kN/m); b一计算截面宽度(墙计算板带宽)(m); ，一墙侧土内摩擦角; y一墙侧土重度(KN/砂); [M〕一砖墙抗弯承载力(kN.m); [Q〕一砖墙抗剪承载力(kN) ; ya一调整系数，采用水泥砂浆时取0.75; fan一砌体弯曲抗拉强度设计值(N/mtn) ; w一截面抵抗矩; h一计算截面高度(墙厚)(m); fV一砌体抗剪强度设计值(N/mm); Z一内力臂，Z= 1/S，矩形截面，Z = 2h/3. 3.4圈梁构造柱计算 (1)圈梁计算 圈梁为钢筋混凝土连续梁。梁内侧受拉。 本例墙长18.00m，设四根构造柱，柱距6.00m，则圈梁为等跨度三跨连续梁。该墙上包括墙顶及基础圈梁共三道圈梁，现计算第二道: 梁跨度为构造柱距离:L = 6.00m 梁截面尺寸(宽x高)为:blxhl=240 x 620k mm) 梁上均布线荷(p1)为上下墙段单位长度剪力和: pi二(Qb上+VI)下)/b二(17.10+17.36)/1二 34.46kN/m 圈梁内力: M1=0.08 x 34.46 x夕二99.24kN.m M2二0.10 x 34.46 x宁=124.06kN.m M3=0.025 x 34.46 x夕二31.O1kN.m V1二0.4 x34.46 x6=82.70kN(第一支座反力) V2= (0.6十0.5)x34.46x6二227.44kN(第二支座反力) (配筋略) (2)构造柱计算 构造柱为竖向钢筋混凝土受弯构件，柱内侧受拉。柱上端支座铰支于楼板，下端支座嵌固于基础。 本例为四根构造柱，现计算中间两根。 跨度Hl为基顶至楼板距离:H1=3.6m 构造柱截面尺寸:62 x h2二250 x 620(mm) 集中荷载P为圈梁传至构造柱的支座反力: P二227.44kN 构造柱内力: Mb二227.44 x 2.2 x 1.42/(2 x 3.62) x (3一1.4/ 3.6)二98.79kN"m me二227.44 x 2.2 x 1.4/(2 x 3.6) x(1+2.2/3.6) 二156.75kN.m (剪力计算略)(配筋略) 3.5计算结果分析 由此可见，原来不满足抗弯承载力的砖砌地下室 外墙，通过增加圈梁，确实一定的圈梁间距，减小了砖 墙的计算高度，从而减小了每个墙段上的弯矩和剪力， 使之满足抗弯抗剪强度要求。此措施即‘加圈梁减小 计算高度’的方法。 4结语 本文介绍的‘加圈梁减小计算高度’的方法，简便 易行，经济合理。但在实际应用中尚应注意以下几个 问题: 4.1圈梁和构造柱计算截面高度(hl, h2)为墙厚，是 一个已确定的数值，构造柱间距(即圈梁跨度)可参考 连续梁梁高和跨度关系确定，应使圈梁和构造柱配筋 经济合理。 4.2构造柱必须可靠地锚固于挡土墙上端楼板和基 础圈梁中，使之能够作为构造柱上端铰支座和下部固 定端约束。 参考文献 [1]唐业清等《土力学基础工程》中国铁道出版社1989 〔幻《建筑结构静力计算手册》中国建筑工业出版社1993 [3]《砌体结构设计规范》( GBJ 3一88) 收稿日期:1999 - 07一21 地下室南北挡土墙单侧支模施工方案 一、工程概况 本工程地下室为一层，地下室层高4.2m（结构施工高度为3.85m），地下室混凝土挡土墙厚度为300㎜。 受场地条件的约束，本工程在深基坑土方开挖时，南北两侧边土钉墙距挡土墙的距离较小(底部约350㎜)，未留土建工程施工作业面，根据交底会议确定，混凝土挡土墙外侧采用砖胎模作为外侧模板，外墙内侧仍需支设模板，形成了混凝土挡土墙内侧模板的单侧支模，即地下室挡土墙模板支设时无法采用常规的对拉螺栓加固，其内侧模板须采用单侧支撑加固的措施。 二、施工方案 为了确保达到清水混凝土的质量要求，地下室墙、柱及梁模板采用15mm厚镜面多层板，顶板模板采用12mm厚竹胶板，龙骨采用60×80方木，模板支撑系统采用钢管扣件式脚手架。柱模采用方钢加固。 南北混凝土挡土墙内侧采用15mm厚镜面多层板，龙骨采用60×80方木，龙骨间距250mm，龙骨外用双层钢管将多层板拼装成大块墙模板，用塔吊吊装就位。东西挡土墙不采用砖胎模，混凝土外墙采用新型对拉止水螺栓加固，对拉螺栓直径φ14mm，对拉螺栓横向和竖向间距均为406mm，南北砖胎模部位，混凝土外墙内侧模板为单侧支模。 为了确保单侧支模牢固可靠，在墙体混凝土浇筑时不发生变形、移位、跑模，根据本工程的实际情况和现场条件，采取以下措施：（1）地下室模板支撑系统采用钢管扣件式满堂架，支撑立杆间距纵、横方向均按900mm布置（遇有梁部位间距可适当调整）,支撑架搭设时，纵横方向必须全部用横杆连接成整体，且每隔3m设一道剪刀撑，以增加支撑架的整体稳定性。 （2）地下室结构采用墙、柱与顶板分开施工，施工缝分别留在基础梁顶面和框架梁底部。为了防止墙模受砼侧压力而产生胀模、防止水平支撑位移，在浇筑底板时，埋设2排地锚，纵向间距为1M，地锚可采用短钢管或者Φ28的短钢筋。地锚处放置纵向水平钢管与斜撑和剪刀撑采用扣件连接。 （3）墙模板用钢管水平撑杆与满堂支撑架连接，水平撑杆竖向间距为500mm，横向间距为500mm，水平撑杆长度不小于3m，并应保证撑杆在支撑架的水平连杆上至少有三道用扣件扣紧。在混凝土墙下部1.5m 高范围内的钢管扣件式满堂架上，还应设二道水平剪刀撑，剪刀撑的支点可设在已浇筑完的框架柱上。 地下室外墙（挡土墙）的计算 1计算方法 1.1计算简图 ①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系，地下室外墙（挡土墙）、窗井外墙按双向板或单向板计算。 ②对单层或多层地下室外墙，当基础底板厚度不小于墙厚时，可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。 当基础底板厚度小于墙厚时，底边按铰接计算。 窗井外墙顶边按自由计算。 墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。 ③墙板的支承条件应符合实际受力状态，作为墙板支座的基础和内墙（或扶壁柱），其内力和变形应满足设计要求。 1.2计算荷载 图一地下室外墙压力分布 地下室外墙承受竖向荷载和水平荷载。 竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑（结构构件和围护构件）竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。 水平荷载包括土压力（地下水位以下为土水混合压力）、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。 2计算中需注意的问题 2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）[1]第5.8.11条和《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（2005版）[2]第2.1.6条对室外地面活荷载，建议取5kN/m2（包括可能停放消防车的室外地面）。 该规定适用于有上部结构的地下室外墙，且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。其出发点是行车道距离建筑物外墙总是有一定距离的，即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶（《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定），消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救（因消防云梯车在工作时受云梯高度和仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离）。 但是，对于没有上部结构的纯地下车库，或处于上部结构范围之外的地下室外墙，以及消防车重超过30吨的，笼统地按5kN/m2计算是有问题的，应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。 2.2计算水压力时，当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时，按勘察报告计算；当勘察报告未提供时，可取历史最高水位和近3~5年的最高水位的平均值（水位高度包括上层滞水），水压力按静止压力直线分布计算。则相对更为简化，要求验算地下室外墙承载力时，水位高度可按最近3~5年的最高水位（水位高度包括上层滞水）。 如果勘察报告提供了抗浮设计水位，在计算地下室外墙承载力时应按抗浮设计水位计算。 2.3计算地下室外墙土压力时，对采用大开挖方式施工的地下室，当没有护坡桩或连续墙支护时，地下室外墙土压力取静止土压力。《建筑地基基础设计规范GB50007-2011》静止土压力系数宜通过试验测定，当无试验条件时，对正常固结土，静止土压力系数可按表24估算。静止土压力系数K=1-sinφ（φ为土的内摩擦角）。当基坑支护采用护坡桩或连续墙时，除考虑支护结构和地下室外墙共同作用的情况外，地下室外墙土压力按静止土压力系数K乘以折减系数0.66计算（文[1]第5.8.11条，文[2]第2.1.16条）。例如，北京地区静止土压力系数K一般取0.5，乘以折减系数0.66后即为0.33。 2.4计算地下水位以下土对地下室外墙的侧压力时，土的重度应取有效重度。有效重度=饱和重度-水重度（取10kN/m3），不应用天然重度减去水重度计算有效重度。 地下室外墙计算(DXWQ-1) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001), 本文简称《荷载规范》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 1.1 几何信息 2 计算内容 （1）荷载计算 （2）内力计算 （3）配筋计算 （4）裂缝验算 3 计算过程及结果 单位说明： 弯矩：kN.m/m ，竖向力：kN/m ，钢筋面积：mm 2/m ，裂缝宽度：mm 荷载说明： 永久荷载：土压力荷载，竖向荷载 可变荷载：地下水压力，地面荷载，竖向荷载 3.1 荷载计算 3.1.1 竖向荷载 竖向荷载基本组合：N=1.40×0.00+1.35×0.10=0.14kN/m 竖向荷载准永久组合：N q =0.50×0.00+0.10=0.10kN/m 3.1.2 侧压力荷载 （1）土压力： 按静止土压力计算，静止土压力系数K b = 0.500 （2）地面荷载导算侧压力： p k = 0.500×20.00 = 10.00kN/m 2 2 p K b h 3.2 内力计算 3.2.1 竖向压力计算 竖向压力基本组合：0.14kN/m 竖向压力准永久组合：0.10kN/m 3.2.2 弯矩计算 （1）弯矩正负号规定 内侧受拉为正，外侧受拉为负 （2）计算类型 按双向板(Lx = 3.000m，Ly = 3.700m)计算 3.3 配筋计算 3.3.1 计算配筋面积 竖向按压弯构件计算，水平向按纯弯构件计算 3.3.2 裂缝控制配筋 不进行裂缝控制配筋计算 挡土墙计算方法 挡土墙的形式多种多样，按结构特点可分为：重力式、衡重式、轻型式、半重力式、钢悬臂式、扶壁式、柱板式、锚杆式、锚定板式及垛式等类型。当墙高＜5时，采用重力式挡土墙，可以发挥其形式简单，施工方便的优势。所以这里只介绍应用最为广泛的重力式挡土墙的设计计算方法。 一：基础资料 1. 填料内摩擦角。当缺乏试验数据时，填料的内摩擦角可参照表一选用。 表一：填料内摩擦角ψ 2. 填料标准容重γ 3. 墙背摩擦角δ（外摩擦角） 填土与墙背间的摩擦角δ应根据墙背的粗糙程度及排水条件确定。对于浆砌片石墙体、排水条件良好，均可采用δ=ψ/2。 1）按DL5077-1997〈水工建筑物荷载设计规范〉及SL265-2001〈水闸设计规范〉 ??? ?? ? ?-=-=-=-=?δ?δ?δ?δ）（时：墙背与填土不可能滑动）（时：墙背很粗糙，排水良好 ）（：墙背粗糙，排水良好时 ）（：墙背平滑，排水不良时 0.167.067.05.05.033.033.00 从经济合理的角度考虑，对于浆砌石挡土墙，应要求施工时尽量保持墙后粗糙，可采用δ值等于或略小于?值。 2）原苏联电站部水工挡土墙设计规范取用的外摩擦角δ值如下表。 ξ:填土表面倾斜角；θ：挡土墙墙背倾斜角；?：填土的内摩擦角。 ` 4. 基底摩擦系数 基底摩擦系数μ应依据基底粗糙程度、排水条件和土质确定。 5.地基容许承载力 地基容许承载力可按照《公路设计手册·路基》及有关设计规范规定选取。 6. 建筑材料的容重 根据有关设计规范规定选取。 7. 砌体的容许应力和设计强度 根据有关设计规范规定选取。 8. 砼的容许应力和设计强度 根据有关设计规范规定选取。 二：计算 挡土墙设计的经济合理，关键是正确地计算土压力，确定土压力的大小、方向与分布。土压力计算是一个十分复杂的问题，它涉及墙身、填土与地基三者之间的共同作用。计算土压力的理论和方法很多。由于库伦理论概念清析，计算简单，适用范围较广，可适用不同墙背坡度和粗糙度、不同墙后填土表面形状和荷载作用情况下的主动土压力计算，且一般情况下计算结果均能满足工程要求，因此库伦理论和公式是目前应用最广的土压力计算方法。填土为砂性土并且填土表面水平时，采用朗肯公式计算土压力较简单。 土压力分为主动、被动、静止土压力，为安全计，应按主动土压力计算。 1）库伦主动土压力公式： 衡重式挡土墙计算实 例 第三章 挡土墙设计 3.1. 设计资料 浆砌片石衡重式挡土墙，墙高H=7m ，填土高a=14.2m ，填料容重 3/18m KN =γ,根据内摩擦等效法换算粘土的?=42?，基底倾角0α=5.71°圬工材料选择7.5号砂浆砌25号片石,容重为3/23m KN k =γ，砌体[]kpa a 900=σ， []kpa j 90=σ，[]kpa l 90=σ， []kpa wl 140=σ，地基容许承载力[]kpa 4300=σ，设计荷载为公路一级，路基宽 32m 。 3.2. 断面尺寸（如图1） 过综合考虑该路段的挡土墙设计形式为衡重式，初步拟定尺寸如下图，具体数据通过几何关系计算如下： H=7m ，H 1=3.18m ，H 2=4.52m ，H 3=0.7m ，B 1=1.948m ，B 2=2.46m ，B 3=2.67m ，B 4=2.6m ，B 41=2.61m ，B 21=0.35m ，B 11=1.27m ，h=0.26m ，311.0tan 1=α 2tan α=－0.25 j tan =0.05 βtan =1:1.75，b=8×1.5＋2+6.2×1.75＝24.85m ； 图1挡土墙计算图式： 3.3. 上墙断面强度验算 3.3.1 土压力和弯矩计算: 3.3.1.1 破裂角 作假象墙背 18 .327 .1311.018.3311.0tan 1111'1+?=+?= H B H α=0.71 ?=37.35'1α ?=74.29β 假设第一破裂面交于边坡，如图2所示： 图2上墙断面验算图式： 根据《公路路基设计手册》表3-2-2第四类公式计算： ()()βε?θ-+-?= 219021 i =33.1° ()()βε?α---?=2 1 9021i =14.9° 其中? β εsin sin arcsin ==47.85° 对于衡重式的上墙，假象墙背δ=?，而且'1α>i α,即出现第二破裂面。 设衡重台的外缘与边坡顶连线与垂直方向的角度为0θ，则： 0tan θ= a H B H b +--111tan α=2 .1418.327 .1311.018.385.24+-?-=1.3>i θtan =0.65，所以第一 破裂面交与坡面，与假设相符。 3.3.1.2 土压力计算 土压力系数：K= () ()()()()2 22cos cos sin 2sin 1cos cos cos ? ? ? ???-+-++-βα?αβ???ααα?i i i i i =0. 583 挡土墙设计实例 挡土墙是指支承路基填土或山坡土体、防止填土或土体变形失稳的构造物。在挡土墙横断面中，与被支承土体直接接触的部位称为墙背；与墙背相对的、临空的部位称为墙面；与地基直接接触的部位称为基地；与基底相对的、墙的顶面称为墙顶；基底的前端称为墙趾；基底的后端称为墙踵。 根据挡土墙的设置位置不同，分为路肩墙、路堤墙、路堑墙和山坡墙等。设置于路堤边坡的挡土墙称为路堤墙；墙顶位于路肩的挡土墙称为路肩墙；设置于路堑边坡的挡土墙称为路堑墙；设置于山坡上，支承山坡上可能坍塌的覆盖层土体或破碎岩层的挡土墙称为山坡墙。 本实例中主要讲述了5种常见挡土墙的设计计算实例。 1、重力式挡土墙 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 6.500(m) 墙顶宽: 0.660(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.250 背坡倾斜坡度: 1:0.200 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.300(m) 墙趾台阶h1: 0.500(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 墙底倾斜坡率: 0.200:1 物理参数: 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.500 砌体种类: 片石砌体 砂浆标号: 5 石料强度(MPa): 30 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 2 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 3.000 2.000 0 2 5.000 0.000 0 坡面起始距离: 0.000(m) 地面横坡角度: 20.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) ===================================================================== 组合1（仅取一种组合计算） 18，比况建饥预术 1999年第4期(总第78期) 框架结构砖砌地下室挡土墙计算 刘玮黎虹寒军 (黑龙江省建筑设计研究院150008 【摘要】地下室外墙作为挡土墙承受墙侧土压力，在框架结构中，竖向荷载较小，计算模型为抗 弯构件。而砖砌体抗弯、抗剪承载力均较小，为使砖砌地下室外墙能够承受较大土压力而墙厚不致过 大，本文介绍了‘加圈梁减小计算高度’的方法。 【关键词】砖砌地下室外墙挡土墙抗弯构件抗弯承载力圈梁间距 ，问题提出 在一般工程中，采用普通红砖砌筑地下室墙取材 方便，造价较低，是较为常用的结构方案。地下室外墙 作为挡土墙承受墙侧土压力，在框架结构中竖向荷载 较小，验算其承载力时不能象砖混结构地下室墙当作 偏心受压构件，而是作为抗弯构件来计算。墙越高土 压力越大，土压力产生的弯矩和剪力越大。但由于砖 砌体抗弯、抗剪承载力均较低，墙高受到很大限制。以 MU10红砖、M10水泥砂浆砌筑砖墙为例，当墙侧土容 重 20kN/m3，内摩擦角220，地面荷载为5kN/mz时， 490mm墙厚满足抗弯强度时墙高1.925 m; 620mm墙厚 满足抗弯强度时墙高2.278m。可见通常厚度砖墙作 为半地下室外墙尚可满足，地下室较深时则需要增加 墙厚，但层高越高时，增加墙厚对提高抗弯能力收效越 小，要么则需采取可靠构造措施，总之，提高抗弯、抗剪 承载力是砖砌地下室墙的关键问题。 2计算模型和计算方法 在实际工程设计中，通过计算可以发现墙的高度 是决定挡土墙所承受弯矩和剪力大小的主要因素，而 砖墙的承载力则相对墙高是一个定值，所以减小墙的 计算高度是解决该问题的出发点，根据这个原理我们 在设计中采用了‘加圈梁减小计算高度’的方法来解决 如上问题。当挡土墙中部一定高度加设一或几道圈梁 时，其计算模型可见图二。这样，挡土墙就由一个墙段 变成了几个墙段的组合，每个墙段独立承受该墙段侧 面土压力。圈梁的间距就是墙段的高度，在验算砖砌 地下室外墙的时候可以用确定圈梁间距的方法来控制 土压力产生的弯矩和剪力，使之小于该墙的抗弯抗剪 承载力。 为保证圈梁高跨比符合要求，必须在砖墙中每隔 一定距离设构造柱，作为圈梁支点。在本文中所设置 圈梁构造柱均为受弯构件，必须在验算砖墙强度的基 础上再另外对圈梁、构造柱强度进行验算。 地下室外墙计算结果 遵循规范1：《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算方法：一维杆件有限元法。 水土压力模式：静止土压力（水土分算） 土压力分项系数=1.2,水压力分项系数=1.0 裂缝宽度 Wmax=0.2mm，堆载 P=40kN/m*m, c=25mm 土层分布及力学性能详地下室结构简图。 第 1层外墙,墙厚h= 300mm,层高L=4.1m 混凝土强度：C35,纵筋fy=360MPa 无人防组合强度计算结果（最小配筋率Umin=0.20%）：上支座跨中下支座 M= -62.4 35.6 -78.7 As= 686 386 872 裂缝验算结果： 上支座跨中下支座 M= -54.8 31.6 -70.2 As= 928 535 1250 928 1 —1250 裂缝验算（无人防荷载）单位: 1地下室侧壁设计 在地下室侧壁设计时，采用水土分算。地下水位算至H=50.00; 土压力按静止土 压力计算。土的有效重度丫 =10kN/m3，土压力系数取静止土压力系数 K=1-sin ，根据《深基坑工程设计施工手册》的84页，压实的残积粘土取 K=0.50。为考虑侧壁与 基坑支护间的填土引起的侧压力，地下室侧壁全高考虑地下室室外活载（5kN/m2）引起的侧压力。同样，该侧压力采用静止土压力系数K=0.50。 因为需要控制侧壁外侧的裂缝宽度为[w ma>]=0.2mm，所以侧壁的配筋由裂缝宽度验算控制而不是由强度控制，故以下的计算均仅计算结构受力的标准组合。 P = 40kN/m*m H = 4. 05ni r- 18. 0kN/m*3 4>= 30.0 度c 5. OkN/m'2 第 下 地 Mi 璃 fc fy U n 高 厚 - V 1 4 =300[llEli C35 360X/mm_2 1.CB1设计 地下室结构简图 地下室挡土墙计算书 地下室外墙计算(DXWQ-1) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005), 本文简称《人防规范》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 1.1 几何信息 层高表 板边支撑条件表 1.2 荷载信息 1.3 配筋信息 1.4 计算选项信息 2 计算 （1）荷载计算 （2）内力计算 （3）配筋计算 （4）裂缝验算 荷载说明： 永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时， 可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时平时组合：平时荷载基本组合 战时组合：战时荷载基本组合 准永久组合：平时荷载准永久组合(用于裂缝计算) 2.1 荷载计算 2.1.1 墙上竖向压力 平时组合（kN/m）：1.200×0.000+1.400×0.000=0.000 准永久组合（kN/m）：0.000+0.500×0.000=0.000 2.1.2 侧压荷载计算 (1) 土压力标准值(kPa) 水土分算，土侧压系数按主动土压力计算，土的内摩擦角15.0o ，主动土压力系数： ) 地下室顶面，标高-1.200, 总埋深1.000，全位于地下水位以上 ===p k h ??0.588191 11.172 =p w 土压力起算位置，标高-0.200 =p 0 =p w -1层底，标高-4.500，总埋深4.300，地下水位以上2.700，地下水位以下1.600 =+=+=p k h 1k ( ) -sat w h 2?? 0.58819 2.7??0.588( )-2010 1.6 39.572 === p w w h ?10 1.6 16 地下水位处, 标高-2.900，埋深2.700 ===p k h ??0.58819 2.7 30.164 =p w 式中： p --------土压力(kN/m 2) p w --------水压力(kN/m 2) k --------土压力系数 r --------土的天然容重(kN/m 3) r sat --------土的饱和容重(kN/m 3) r w --------水的重度(kN/m 3) 重力式挡土墙计算实例 一、 计算资料 某二级公路，路基宽8.5m ，拟设计一段路堤挡土墙，进行稳定性验算。 1．墙身构造：拟采用混凝土重力式路堤墙，见下图。填土高a=2m ，填土边坡1：1.5（'?=4133β），墙身分段长度10m 。 2．车辆荷载：二级荷载 3．填料：砂土，容重3 /18m KN =γ，计算内摩擦角?=35?，填料与墙背的摩擦角2 ? δ= 。 4．地基情况：中密砾石土，地基承载力抗力a KP f 500=，基底摩擦系数5.0=μ。 5．墙身材料：10#砌浆片石，砌体容重3 /22m KN a =γ，容许压应力[a σ]a KP 1250=， 容许剪应力[τ]a KP 175= 二、挡土墙尺寸设计 初拟墙高H=6m ，墙背俯斜，倾角'?=2618α（1：0.33），墙顶宽b 1=0.94m ，墙底宽B=2.92m 。 三、计算与验算 1．车辆荷载换算 当m 2≤H 时，a KP q 0.20=；当m H 10≥时，a KP q 10= 由直线内插法得：H=6m 时，()a KP q 1510102021026=+-??? ? ??--= 换算均布土层厚度：m r q h 83.018 150=== 2．主动土压力计算（假设破裂面交于荷载中部） （1）破裂角θ 由'?== ?='?=30172 352618? δ?α，， 得： '?='?+'?+?=++=56703017261835δα?ω 149 .028 .77318.2381.1183.022*********.024665.0383.025.1222222000-=-=?+++' ??++-+?+??= +++++-++= ） ）（（）（）（） ）（（）（） （tg h a H a H tg h a H H d b h ab A α 55 .0443.3893.2149.0893.2893.2428.1893.2149.056705670355670=+-=-++-=-'?'?+?+'?-=+++-=））（（） ）（（） ）（（tg tg ctg tg A tg tg ctg tg tg ωω?ωθ '?=?=492881.28θ 验核破裂面位置： 路堤破裂面距路基内侧水平距离： m b Htg tg a H 4.3333.0655.0)26()(=-?+?+=-++αθ 荷载外边缘距路基内侧水平距离： 5.5+0.5=6m 因为：0.5〈3.4〈6，所以破裂面交于荷载内，假设成立 （2）主动土压力系数K 和1K 152.2261855.055.0231='?+?-=+-= tg tg tg atg b h αθθ566.0261855.05 .02=' ?+=+=tg tg tg d h αθ 282.3566.0152.26213=--=--=h h H h 395 .0261855.0() 56704928sin() 354928cos(()sin()cos(=?+'?+'??+'?=+++= ） ）tg tg tg K αθωθφθ 698 .1151.0547.016282 .383.02)12152.21(6412)21(212 23011=++=??+ -+=+-+ =H h h H h H a K 地下室挡土墙计算 地基基础 1.室外地面活荷载：一般可取10kN/m2，荷载较小时也可取5.0kN/m2 2.土侧压力系数： （1）一般可取静止土压力系数0.5； （2）考虑到支座处可认为无侧向位移，为静止土压力，跨中部分随着侧向位移的增大，逐渐趋向于主动土压力，我院综合取0.4， （3）地下室施工采用护坡桩时可取0.33. 3.覆土重度：以前习惯取18，现在习惯取20，也有的院取19. 4.砼强度：宜取C30,有利于控制裂缝。 5.外侧保护层：《全国民用建筑人防技术措施》3. 6.2 注4上规定保护层厚度：“地下室外墙迎水面有外防水层取30”； 《防水规范》规定取50是直接取用前苏联的规定，不适用于一般的地下室结构。 6.裂缝限值：有外防水时取0.3mm，无外防水时取0.2mm 7.调幅系数：不宜调幅太大，最多0.9,建议0.95。 8.考虑室内填土的有利作用：当基础埋深低于室内地坪较深时（>2m时），可考虑室内填土的有利作用， 此时，应要求回填时先回填室内后回填室外（此项作用不大）。 9.配筋：地下室外墙为控制收缩及温度裂缝，水平筋间距不应大于150，配筋率宜取0.4%~0.5%（内外两侧均计入），有扶壁柱处应另增设直径8mm短钢筋，长度为柱宽加两侧各 800mm，间距150mm（在原有水平分布筋之间加此短筋） 10.其他： （1）无上部结构柱相连的地下室外墙，支撑顶板梁处不宜设扶壁柱，扶壁柱使得此处墙为变截面，易产生收缩裂缝，不设扶壁柱顶板梁在墙上按铰接考虑，此处墙无需设暗柱。（2）地下室内外墙除了上部为框剪结构或外框架-内核心筒结构的剪力墙延伸者外，在楼层不需要设置暗梁，所有剪力墙在基础底板处均不需要设置暗梁。 （3）单层或多层地下室外墙，均可按单向板或连续单向板计算，最上层地下室楼层板处按铰支座，基础底板处按固端 （4）窗井外侧墙顶部敞开无顶板相连，其计算简图可根据窗井深度按三边连续一边自由，或水平多跨连续板计算，如按多跨连续板计算时，因为荷载上下差别大，可上下分段计算弯矩确定配筋。 （5）实际工程的地下室外墙截面设计中，竖向荷载及风荷载或地震作用产生的内力一般不起控制作用，通常不考虑竖向荷载组合的压弯作用，仅按墙板弯曲计算墙的配筋。 11. 参考文献： 《砼结构设计禁忌与实例》第四章禁忌28 （李国胜主编） 《建筑结构技术通讯》2009年第一期P29页（李国胜） 《地基基础设计实例》朱丙寅娄宇主编 设计计算书 计算[2011] 共2页第一页 拌合站配料机浆砌石挡土墙验算 一、基本资料 挡土墙为拌合站配料机边侧挡土墙，除承受土压力外还需承受大型工程车经过及倒料时的压力。 （1）墙身构造：浆砌石挡土墙标号，墙高，墙背α=°，其余尺寸如下图示意： （2）土质情况：强背填为泥夹石（主要为开挖基坑的河床粘土、淤泥、砂砾土等），填方容重3 / 18m kN t = γ，内摩擦角ο 35 = φ；填土与墙背间的摩擦角ο5. 17 = δ（墙背砌筑为毛面，留有排水孔，可采用2/ φ δ=取值）。 （3）墙身材料：砌体为浆砌石，砌体容重3 / 22m kN q = γ，砌体容许压应力kPa 600 ] [= σ。（4）车辆荷载参数：考虑一段10m长挡土墙，同时满足两辆20t自卸车通行，单量车宽，满载情况单辆车含车总重35t。 二、车辆荷载计算 根据《路基设计规范》(JTG D30-2004)，车辆荷载可简化换算为路基填土的均布土层。单辆车通行情况下，总荷载kN Q350 =。 可换算均布土层厚度m L l Q h t 778 .0 10 5.2 18 350 = ? ? = = γ l——车辆均布荷载布置宽度； 三、主动土压力计算 挡土墙主要受主动土压力，这里采用库伦理论计算土的主动土压力。 () ()()() ()() 435 .0 cos cos sin sin 1 cos cos cos 2 2 2 = ? ? ? ? ? ? - + - + + + - = β α α δ β ? δ ? α δ α α ? a K 计算[2011] 共2页第二页 其中：?是填土内摩擦角,这里取等效内摩擦角； 地下室外墙挡土墙计算书 3.1地下室挡土墙高2．5m，挡土墙构造柱最大间距3.1m外墙厚370mm，砖标号MU15．水泥砂浆M10，地面荷载5KN／m2,墙侧土容重20kN／m3,静止土压力系数K=0.50。(取Im宽板带计算) 3．2 中部不设圈粱时砖墙承载力验算 (1) 根据《土力学基础工程》(简称《土力学》)计 算土压力： ql=kql=0.5×5×1=2.5kN／m q2=kγh l=0.5×20×2.5×1=25kN／m (2) 根据《建筑结构静力计算手册》(简称<手 册》)计算墙内力： Mmax=Ma= q1H2／8+q2H2／I5=2.5×2.52／8+25×2．52／I5=12.4kN．m (3) 根据现行《砌体结构设计规范》(简称《砌规》)计算砖墙承载力： [M]=γa f tm W=1×0．33×103 xl ×0.372／6=7.5kN．m (4)验算承载力： M>[M]不满足强度要求 剪力验算略。 3．3 中部加设一道圈粱时砖墙承载力验算 (1) 根据《土力学》计算土压力： ql=2.5kN／m q2=kγh l=0.5×20×1.5×1=15kN／m q3=kγh l=0.5×20×1.0×1=10kN／m (2)根据《手册》计算墙内力： Mbc= q1H12／8+q2H12／93=2.5×1.52／8+15×1．52／93=2.9kN．M<[M] Ma=(q1+q2)H22／8+q3H22／I5=(2.5+15)×1.02／8+10×1．02／15 =2.8kN．m<[M] Qc=qlHl／2+q2H1／6=2．5×1．5／2+15×1．5／6 =5.63KN Qb上=qlH1／2+q2H1／3 =2．5×1.5／2+15×1．5／3=9.34KN Qb下=(ql+q2)H2／2+q3H2／10=(2.5+15)× 1．0／2+10×1．0／10=9.75KN Qa=(ql+q2)H2/2-12／2+2q3H2／5=(2．5+15)×1．0／ 2+10×1．0×2／5=12.75kN (3)根据《砌规》计算砖墙承载力 [M]= γa f tm W=7.5kN．m [Q]=γa f v bz=0．9×0．17×103×1×0．37×2／3 地下室挡土墙的设计要点 1.室外地面活荷载：一般可取10kN/m2，荷载较小时也可取5.0kN/m2 2.土侧压力系数： （1）一般可取静止土压力系数0.5； （2）考虑到支座处可认为无侧向位移，为静止土压力，跨中部分随着侧向位移的增大，逐渐趋向于主动土压力，我院综合取0.4， （3）地下室施工采用护坡桩时可取0.33. 3.覆土重度：以前习惯取18，现在习惯取20，也有的院取19. 4.砼强度：宜取C30,有利于控制裂缝。 5.外侧保护层：《全国民用建筑人防技术措施》3. 6.2注4上规定保护层厚度：“地下室外墙迎 水面有外防水层取30”； 《防水规范》规定取50是直接取用前苏联的规定，不适用于一般的地下室结构。 6.裂缝限值：有外防水时取0.3mm，无外防水时取0.2mm 7.调幅系数：不宜调幅太大，最多0.9,建议0.95。 8.考虑室内填土的有利作用：当基础埋深低于室内地坪较深时（>2m时），可考虑室内填土的有利作用，此时，应要求回填时先回填室内后回填室外（此项作用不大）。 9.配筋：地下室外墙为控制收缩及温度裂缝，水平筋间距不应大于150，配筋率宜取0.4%~0.5%（内外两侧均计入），有扶壁柱处应另增设直径8mm短钢筋，长度为柱宽加两侧各 800mm，间距150mm（在原有水平分布筋之间加此短筋） 10.其他： （1）无上部结构柱相连的地下室外墙，支乘顶板梁处不宜设扶壁柱，扶壁柱使得此处墙为变截面，易产生收缩裂缝，不设扶壁柱顶板梁在墙上按铰接考虑，此处墙无需设暗柱。 （2）地下室内外墙除了上部为框剪结构或外框架-内核心筒结构的剪力墙延伸者外，在楼层不需要设置暗梁，所有剪力墙在基础底板处均不需要设置暗梁。 （3）单层或多层地下室外墙，均可按单向板或连续单向板计算，最上层地下室楼层板处按铰支座，基础底板处按固端 （4）窗井外侧墙顶部敞开无顶板相连，其计算简图可根据窗井深度按 目录 一、编制依据 (2) 二、工程概况： (2) 三、现场施工准备 (3) 四、施工流程图 (5) 五、施工工艺 (6) 六、主要安全措施 (8) 七、安全生产、文明施工措施 (9) 一、编制依据 1、国家和行业颁布的有关现行施工规范和标准。 2、中国建筑工业出版社出版的《建筑施工手册》。 3、国家建筑标准设计图集04J008（挡土墙） 4、国家建筑标准设计图集11J930（明沟式散水） 5、建设部颁发的《建筑工程施工现场管理规定》。 6、建设单位提供的挡土墙施工总平面图及技术要求。 二、工程概况： 1、本工程为盘县乌蒙大草原景区旅游服务综合体项目一期工程 整个A区为坡地建筑，1-9#楼、派出所和管理用房、停车场沿着十一号公路北侧布置，1-9#楼室内地坪高差约为32米，每栋房屋之间或房屋与停车场之间有高差处设计为重力式挡土墙来解决高差问题。挡墙分布面积较广，有的在停车场，有的在边坡上，95%的工程量不在垂直运输覆盖范围之内，施工操作难度大，材料水平运输难度大，安全防护难度大。毛石墙体高2-8米，垂直运输难度大，全人工垂直运输；毛石挡土墙持力层地基为原生土（粘土），但是持力层埋置较深，室外自然地貌标高下2-5米，作业区除基槽开挖采用机械作业外，其它工作内容全部为人工作业，如材料的运输，岩石的破碎等。由于整个施工现场内基本为土体覆盖，挡墙所需要的石材需由30公里外的采石场采购挖运至施工现场，且在砌筑前需二次人工破碎，因此工作量巨大。 2、本工程的挡土墙位置参见建筑总平面布置图，由于建筑总平面布置图中未对景观部分的挡土墙工程作设计，因此此方案不含景观挡土墙内容。 地下室档土墙混凝土裂缝的成因与防治措施 王强 某高层建筑檐口高度100.4米,该工程地上三十四层,地下两层,地下室面积为55000㎡,地下室筏板面标高-9.9米,抗水板板面标高-11.9米,地下室顶板面标高-0.2～-2.2米。主楼基础采用1.7米厚的筏板基础,其余为承台基础,地下室抗水板厚400mm,由后浇带划分为十六个区域。地下室承台和底板于2010年04月底开工,07月上旬顶板浇筑完成。地下室外墙设计厚度负二层400mm、负一层为300厚，混凝土强度为C35（承受上部主楼的地下室外墙为C40）。地下室从四月底至七月上旬按后浇带的划分区段的先后顺序进行施工,分区的混凝土浇筑完毕后的第十天拆开墙柱的侧模,结果发现地下层的剪力墙体出现多条裂缝,特别是大部分地下室挡土墙（部分内墙）与水平方向垂直相交的次梁作用处,有一条从梁底到基础顶的细裂缝,但未发现贯穿性裂缝。 上述裂缝的宽度一般在0.3mm以上,少部分在0.3mm以下,这些裂缝较有规律:比较竖直，两端尖细、中间宽,是在墙模板拆除时发现裂缝的,可以肯定它不是外荷载引起的裂缝（因为当时尚未上荷、挡墙外侧亦未回填土方以及整个梁板模板支架尚未拆除）,经过初步分析，它应该是混凝土温度收缩时所引起的干缩裂缝。 1 墙体裂缝分析 1.1 材料方面的分析 1.1.1 掺合料的总掺量过多。该工程地下室墙体设计厚度为400mm,属大厚度混凝土墙体,为了降低水化热,在买不到矿渣水泥的情况下,现场砼搅拌站在普通硅酸盐水泥中,掺合了水泥用量的18％的粉煤灰和7％的磨细矿渣。按现有大体积砼施工规范,粉煤灰或矿粉掺量不得大于水泥用量的15％,两者合掺时不得大于水泥用量的20％。从理论上讲,粉煤灰取代部分水泥可以降低水泥的水化热升温,有助于减少混凝土的温度收缩和干燥收缩。但本工程除了掺入粉煤灰之外,还掺入了磨细矿渣,掺合料的总掺量过多。掺合后的标准稠度需水量较大,但保持水分的能力较差,泌水性较大,使混凝土的干缩性增大。 1.1.2 配置C35和C40混凝土的单方水泥用量过大。本工程的C40混凝土,在扣除取代掺合料后的水泥用量还需360Kg/m3。由于水泥用量多,导致混凝土多余水分增大。混凝土失水后,收缩也加大。 1.1.3 混凝土用水量多。该工程地下室混凝土采用泵送混凝土,坍落度较大为150mm，掺水量达到了190Kg,水灰比超过了0.5，其结果也增大了混凝土的收缩,增大了墙体开裂的可能性。 1.1.4 原材料温度过高。砂、石料场完全暴露在露天，未采取有效措施予以遮挡，加之是在夏季的高温时节施工，致使砂石入主机后搅拌出来的拌合物温度过高，增加了混凝土温度裂缝产生的可能性。 1.2 设计方面的分析 1.2.1 钢筋保护层厚度太厚。地下室外墙竖向钢筋设计为Φ18@200,水平筋为Φ16,位置在竖筋的内侧,地下室外墙外侧竖向钢筋保护层要求为 地下室侧壁计算书 条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mmγ` = 11kN/mm Ko=0.50，设防水位标高H3=-4.7mm；(在负一层) 2、地下室参数：覆土层厚h1=0.00mm，地下一层层高L1=3.50mm，地下二层层高L2=3.90mm； 地面堆载p=10kN/mm d1=250mm；地下二层d2=300mm； 临水面保护层为30mm； 3、材料参数：混凝土强度等级为C30，fc=14.3 N/mm fy=360N/mm 计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2] 堆载折算为土压力q1=Ko×p=0.50×10=5.00kN/mm 地下水位以上土压力q2=Ko×γ×(h1+h2+h3)=0.50×18×4.7=42.30kN/mm 地下水位以下土压力q3=Ko×γ`×h4=0.50×11×2.7=14.85kN/mm 水压力q4=γw×h4=10×2.7=27.00kN/mm qC=q1+Ko×γ×h1=5.00kN/mm qB=q1+Ko×γ×(h1+h2)=36.50kN/mm qA=q1+q2+q3+q4=89.15kN/mm 2、弯距计算，按多跨梁弯距分配法支座弯距调幅计算， 顶点按铰支座，其余按固支座，按静力计算手册计算 Mcb=0； Mbc=1.35×(7×qC+8×qB)×L1/120=45.06 kN.m Mba=1.35×qB×L2/12=62.46 kN.m Mab=1.35×(qA-qB)×L2/20+Mba=116.51 kN.m 弯距分配： C点：B点：A点：截面：1000×250 1000×300 线刚度i=I/L：372.02 576.92 分配系数μ：0.39；0.61；0 固端弯距：-45.06；+62.46；-116.51 开始分配：-6.82；-10.57 0 0；0 -5.29 支座弯距：∑=-51.88；∑=51.88 ∑=-121.80 3、强度计算： 支座调幅后mb=0.80×51.88=41.51 kN.m；ma=0.80×121.80=97.44 kN.m 根据规范公式7.1.4： ξb=β÷{1+360÷[20000×(0.0033-<30-50>×100000)]}=0.5283 根据规范公式7.2.1-1：受压区高度x=ho-√(ho-2*M/α1/fc/b) x1=220-√( 220- 2×42×1000000/1.0/14.3/1000)=13.61mm<ξb×ho=116.23mm x2=270-√( 270- 2×97×1000000/1.0/14.3/1000)=26.54mm<ξb×ho=142.64mm 根据规范公式7.2.1-2：纵向受拉钢筋As=α1×fc×b×x/fy As1=1 ×14.3×1000×13.61/360=541mm As2=1×14.3×1000×26.54/360=1,054mm 4、裂缝计算： 路基路面工程作业6 1）浆砌挡土墙： A、沿路线方向每隔10~15m设置一道，缝宽2~3cm，缝内填料填深不宜小于； B、墙后为岩石路堑或填石路堤时，可设置空缝； 2）干砌挡土墙：墙缝的两侧应选用平整石料砌筑，使成垂直通缝。 3、答：（1）当挡土墙墙背竖直、光滑的；挡土墙墙后填土表面水平；墙体在压力作用下，产生足够的位移和变形，使土体处于极限平衡状态时，应用朗肯土压力计算方法： 1）静止土压力： 2）主动土压力： A、无粘性土： B、粘性土：， 则： 其中： 3）被动土压力： A、无粘性土：， B、粘性土： 则： （2）当挡土墙和滑动土契体可视为刚体；挡土墙墙后填土为无粘性砂土；当墙身向前或向后偏移时，墙后滑动土契体是沿着墙背和一个通过墙踵的平面发生滑动时，应用库伦土压力计算方法。 4、答：地震荷载作用下： 地震土压力为： 其中： 土压力分解为：； 挡土墙抗滑稳定性验算公式：由 得： 挡土墙抗倾覆稳定性验算公式：由得： 5、答：（1）增加抗滑稳定性：A、设置倾斜基地；B、利用凸榫基础； （2）增加抗倾覆稳定性：A、展宽墙趾；B、改变墙面及墙背坡度；C、改变墙身断面尺寸。 6、答：（1）土中加筋的作用：加筋土挡土墙式利用加筋土技术修建的支挡结构物。加筋土是一种在土中加入拉筋的复合土，它利用拉筋与土之间的摩擦作用，改善土体的变形条件和提高土体的工程性能，从而达到稳定土体的目的。加筋土挡土墙由填料、在填料中布置的拉筋以及墙面板三部分组成。 （2）a.浸水地区的加筋体采用渗水性良好的土做填料，在面板内侧设置反滤层或铺设透水土工织物。季节性冰冻地区的加筋体适宜采用非冻胀性土做填料。否则应该在墙面板内侧设置不小于米的砂砾防冻层。b.软弱地基上的加筋土工程，当地基承载力不能满足要求时，应进行地基处理。C.加筋土挡土墙应根据地形、地质、墙高等条件设置沉降缝，其间距对土质地基为10~30cm、岩石地基可适当增大。 7、答：加筋土挡土墙与其他挡土墙不同是依靠拉筋与填料之间的摩擦力来拉住墙面，用来支挡路基填土或山坡坡体的墙式结构物，阻止填料塌落，以形成一个整体的复合结构，地下室挡土墙单侧支模方案(实用、常备)
地下室外墙挡土墙的计算
地下室挡土墙计算
挡土墙计算方法
衡重式挡土墙计算实例教案资料
五种常见挡土墙的设计计算实例
框架结构砖砌地下室挡土墙计算
地下室侧壁挡土墙设计
最新地下室挡土墙计算书
重力式挡土墙计算实例
地下室挡土墙设计要领及算例
浆砌石挡土墙计算书
地下室外墙挡土墙计算书
【设计经验】地下室挡土墙的设计要点
毛石挡土墙施工方案
地下室挡土墙混凝土裂缝的成因与防治措施方案
地下室挡土墙侧壁计算(消防车道)
路基路面作业6(挡土墙)