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射频参数 MTK 固化射频参数方法介绍 eservice

射频参数   MTK 固化射频参数方法介绍 eservice
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射频参数

MTK技术支持总结

PART 1

[AFC control]

Initial value=3999

Slope=6.4301

--->M12193.h

Initial value 修改如下項目:

#if defined(AFC_VCXO) /*VCXO*/

#define PSI_EE (4100) /* DAC initial value */

Slope在如下相關項(根據RF的類型修改):

#define C_PSI_STA (1940) /* C_PSI_STA= sta^(-1) * (2^12), sta=2.111 */

修改Slope方法:

Change 1940 to 4096/slope.

for example: slope=2.0, so change 1940 to 4096/2=2048

[GSM900 Sub band, RX loss]

Max ARFCN=1,20,40,60,70,80,100,124,975,1000,1023,-1

RX loss=-0.500,0.250,0.000,-0.375,-0.250,0.000,0.125,0.125,-0.125,0.125,-0.500,0.0000

---〉m12193.c

sAGCGAINOFFSET AGC_PATHLOSS_GSM900[ PLTABLE_SIZE ]

其他頻段類似。

[GSM900 level, ramp]

TX power level=362,395,429,464,498,535,571,606,640,677,714,751,789,815,853,853

//省略刪除一些參數

Subband max arfcn=20,40,60,80,100,120,124,975,995,1015,1023

Subband mid level=6,6,6,6,6,6,6,6,6,6,6

Subband high weight=0.998,1.000,1.003,1.005,1.009,1.010,1.010,0.990,0.992,0.994,0.9960 Subband low weight=0.998,1.000,1.003,1.005,1.009,1.010,1.010,0.990,0.992,0.994,0.9960

---〉在文件m12193.c中,如下結構體中配置對應字段即可:

sRAMPDATA GSM_RampData =

注意:ini文件中mid_level是PCL的概念,源碼中是功率(單位dbm)。

例如GSM900和GSM850的12功率等級對應19(dbm),具體可參見spec或者CFG文件中的設置。這個對應關係不需要很精確,例如寫入20,那ini文件讀出的值可能也會是12。

TX AFC DAC offset=3

---〉同樣在M12193.c文件中修改,將sRAMPDATA GSM_RampData的

/* ARFCN WEIGHT */ 域擴充為12行,第12行修改為如下格式:

{ TABLE_END , 3 , WEIGHT(0.990), WEIGHT(1.000) },

其中mid_level的數值"3"就是AFC_Dac_TRx_Offset的初始值。

Caution:原先/* ARFCN WEIGHT */ 域的結尾要記得刪除。

[ADC control]

offset=18414,18414,18414,18414,20628,18414,18414

slope=5460,5460,5460,5460,5458,5460,5460

---〉nvram_common_config.c文件的如下項目

static kal_int32 const NVRAM_EF_ADC_DEFAULT[] = {

53平台是6個channel,當然也可以把所有的情況的參數都更改。

如有疑問請與我聯繫,謝謝~

PART 2

[GSM900 level, ramp]

APC dc offset=128

Low APC dc offset=0

APC lowest power=5

---〉m12193.c文件中,如下结构体:

sRAMPDATA GSM_RampData =

{

/*-------------------------------------------------------------------------------------------*/ /* lowest power */

((APC_DC_OFFSET)<<8) | 5,

//--->上面这一行修改为如下格式:

(((APC dc offset)&0x03FF)<<8) |

((Low APC dc offset )&0x03FF)<<18) |

(APC lowest power),

按照当前参数,修改之后是这个样子:

sRAMPDATA GSM_RampData =

{

/*-------------------------------------------------------------------------------------------*/ /* lowest power */

((128&0x03FF)<<8) | (0&0x03FF)<<18) |5,

//这上边括号可能有错误

这些参数修改的位置和方法,各个平台是一样的。

即便是ADC,各个平台channel可能不一样,但是修改的文件和结构体都是一样的只不过通过宏定义来区分各种case,其他的参数也是类似。

PART 3

[Crystal AFC control]

cap_id=33

--〉如果不是53平台,

在l1d_custom_rf.h 文件中修改:

#define Custom_RF_XO_CapID 33

53平台将capid定义包在lib里面,需要的话可以变通一下:

Nvram_l1def.c 文件中在

kal_mem_cpy(&(crystalCap->cap_id), &XO_CapID, sizeof(l1cal_crystalCapData_T)); 前增加

XO_CapID = 33;

(这个地方文件中函数的作用是,在NVRAM初始化的时候去设定初始值)

为保证真实性,是MTK邮件的全文摘录,如有未经之处请多多包涵。

射频电路调试测试流程

射频电路调试测试流程(准备阶段) 射频电路的调试作为通信整机研发工作中的重要一环,工作量非常大,几乎所有电路都需要调试,为了提高效率,需要对调试环境、调试方法等进行规范。 环境准备如下 1、防静电 佩戴“静电手环”,并良好接地,若着化纤、羊毛、羽绒服装,外层需加穿防静电服,或防辐射服;小功率、低电压、高频率、小封装的器件均ESD敏感,最容易被ESD击穿的射频器件:RF开关,其次是LNA;所有仪器,开机使用前必须将机壳良好接地;2、电源 稳压电源接入负载前,先校准输出电压,电压等于负载的额定电压; 3、仪器保护 为安全起见:只要射频功率大于20dBm,射频信号源(30dBm)、频谱分析仪(27dBm)、信号源分析仪(23dBm)输入端必须级联同轴衰减器,一般情况下,5W 5dB衰减器为常态配置,若测试功放模块需根据实际输出功率大小配置合适的衰减器; 4、仪器设置 射频信号源:Keysight输出功率<13dBm,R&S输出功率<18dBm,若超出,输出功率可能小于显示值,需实测并进行补偿; 频谱分析仪:屏幕显示的有效动态范围,FSV约70dB,FSW约80dB;仪器的线性输入功率<-3dBm,超出会恶化待测IM3(ACLR)、谐波,应选择合适的内部/外部衰减值; 矢量网络分析仪:仪器的IF带宽决定噪声,测无源器件的带外抑制,应适当降低IF带宽;调测任何电路,必须保证输出功率

倾翻机构力能参数计算

倾翻机构力能参数计算 3.1 SolidWorks简介 SolidWorks软件是世界上第一个基于Windows开发的三维CAD系统,由于技术创新符合CAD技术的发展潮流和趋势,SolidWorks公司于两年间成为 CAD/CAM产业中获利最高的公司。良好的财务状况和用户支持使得SolidWorks 每年都有数十乃至数百项的技术创新,公司也获得了很多荣誉。,SolidWorks 所遵循的易用、稳定和创新三大原则得到了全面的落实和证明,使用它,设计师大大缩短了设计时间,产品快速、高效地投向了市场。由于使用了Windows OLE 技术、直观式设计技术、先进的parasolid内核(由剑桥提供)以及良好的与第三方软件的集成技术,SolidWorks成为全球装机量最大、最好用的软件。 SolidWorks软件的特点: 1.第一个在Windows操作系统下开发的CAD软件,与Windows系统全兼容。 2.菜单少,使用直观、简单,界面友好SolidWorks一共只有60几个命令,其余所有命令与Windows命令是相同的;下拉菜单一般只有二层,(三层的不超过5个);图形菜单设计简单明快,非常形象化,一看即知。 3.数据转换接口丰富,转换成功率高。SolidWorks与I-DEAS、ANSYS、 Pro/Engineer、AutoCAD等之间的数据转换均非常成功、流畅。 4.独特的配置功能SolidWorks允许建立一个零件而有几个不同的配置,这对于通用件或形状相似零件的设计,可大大节约时间。 5.特征管理器特征管理器(PropertyManager)是SolidWorks的独特技术,在不占用绘图区空间的情况下,实现对零件的操纵、拖曳等操作。 6.自上而下的装配体设计技术(top-to-down)目前只有SolidWorks提供自上而下的装配体设计技术,它可使设计者在设计零件、毛坯件时于零件间捕捉设计关系,在装配体内设计新零件、编辑已有零件。 7.比例缩放技术可以给模具零件在X、Y、Z方向给定不同的收缩而得到模具型腔或型芯。

二辊轧机力能参数计算-分享

二、轧制压力计算 根据原料尺寸、产品要求及轧制条件,轧制压力计算采用斯通公式。详细计算按如下步骤进行。 1、轧制力计算: 首先要设定如下参数作为设计计算原始数据: 1.1轧制产品计算选用SPCC ,SPCC 常温状态屈服强度MPa S 200=σ; 1.2成品最大带宽,B=1000mm ; 1.3轧制速度,m in /12m in /20m m v MAX 常轧制速度(鉴于人工喂料),正=; 1.4轧辊直径g D ; α cos 1-?≥ h D g 轧制时的单道次压下量-?h ;;数咬入角,取决于摩擦系b μα- ;取用煤油作为润滑剂,则轧制摩擦系数,轧制采06.0=-b b μμ ?=<433.3b actg μα 代入数据计算得 35.1=?h 则mm h D g 17.793cos 1=-?≥ α 05.1=?h 则mm h D g 585cos 1=-?≥ α 2.1=?h 则mm h D g 705cos 1=-?≥ α 取mm D g 860~810= 初定轧辊直径:mm D g 860= 2、根据来料厚度尺寸数据,选择最典型的一组进行轧制压力计算,初步道次分配见下表:

3、轧制压力计算 3.1、第1道次轧制压力计算 3.1.1、咬入条件校核 ?=??= ?2878.3180π R h ,即满足咬入条件 3.1.2、变形区长度l mm h R l 7945.21=??= 3.1.3、平均压下率ε 106.04.0εεε?+?= 00=ε 83.201=ε% 则,%5.126.04.010=?+?=εεε 经第1道次轧制后材料的变形阻力:MPa S 7.3799.334.2256 .01=?+=εσ 3.1.4、求解轧辊弹性压扁后的接触弧长度l ' 依次求解Y 、Z ,最后得出接触弧长度l ' a-求解诺莫图中Y m h k C Y μ σσ)2 (210+- = N mm R C /90900 3= ; MPa k S S 335)2 ( 15.11 0=+=σσ 力轧制时的前张力、后张、-10σσ,人工辅助咬入为无张力轧制,前后 张力均为零; mm h H h m 375.52 =+= 代入以上各项数据,得Y=0.0415 b-求解诺莫图总Z 2 ??? ? ??=m h l Z μ,代入各项数据,得Z=0.105

气动系统压力、流量、气管壁厚、用气量计算

气动系统压力、流量、气管壁厚、用气量计算 1 气动系统相关计算 (1) 1.1 试验用气量计算 (1) 1.2 充气压力计算 (2) 1.3 管径及管路数量计算 (2) 1.3.1 根据流量计计算管径及管路数量 (2) 1.3.2 根据减压阀计算管径及管路数量 (4) 1.3.3 管径及管路数确定 (5) 1.4 气管壁厚计算 (6) 1.5 理论充气时间和一次试验用气量核算 (6) 1气动系统相关计算 1.1试验用气量计算 根据系统要求,最大气流量需求发生于:漏气量为 2.5m3/s(标准大气压下的气体体积)时,筒内压力充至 1.35MPa压力的时间不大于30s,并能保证持续不少于10s。 根据公式P1V1=P2V2(1) 求得单位最小流量:Vmin-0.1MPa=((1.35/0.1)×(0.0675+0.01)/30)+2.5=2.539m3/s 其中0.0675m3是装置密闭腔容积; 0.01m3是管路容积(管路长度取20m)。 因为气源提供的流量在10MPa压力下不小于2.6m3/s(标准大气压),而系统输入压力最大为16MPa,所以气源满足系统流量要求。后文中按照输入

流量为2.6m3/s进行计算。 质量流量(Kg/h)=体积流量×密度,20℃时,标准大气压下气体密度为1.205kg/m3,即质量流量=2.6×1.205×3600=13014kg/h。 1.2充气压力计算 一般密闭腔充气压力设置为目标值的1.05至1.1倍,由于系统要求的漏气量较大,初步设定充气压力为目标值的2.0倍。本装置需对密闭腔充气至最大1.35MPa,即目标值为1.35MPa,充气压力为P:P=2.0×1.35=2.70MPa。 即减压阀出口压力初步设定为2.70MPa。 1.3管径及管路数量计算 1.3.1根据流量计计算管径及管路数量 流量计一般都有量程限制,如果流量过大,就必须将总气量分几路进行输送,以保证单路的输送流量符合流量计量程,根据流量计的量程计算分路数。 表4 流量计计算参数表 量(体积流量=质量流量/减压阀出口密度ρ)。 表5 流量计计算参数表

射频电路调试经验及问题分析

射频电路调试经验及问题分析 1前言 文档总结了我工作一年半以来的一些射频(Radio Frequency)调试(以下称为Debug)经验,记录的是我在实际项目开发中遇到并解决问题的过程。现在我想利用这份文档与大家分享这些经验,如果这份文档能够对大家的工作起到一定的帮助作用,那将是我最大的荣幸。 个人感觉,Debug过程用的都是最简单的基础知识,如果能够对RF的基础知识有极为深刻(注意,是极为深刻)的理解,我相信,所有的Bug解起来都会易如反掌。同样,我的这篇文档也将会以最通俗易懂的语言,讲述最通俗易懂的Debug技巧。 在本文中,我尽量避免写一些空洞的理论知识,但是第二章的内容除外。“微波频率下的无源器件”这部分的内容截取自我尚未完成的“长篇大论”——Wi-Fi产品的一般射频电路设计(第二版)。 我相信这份文档有且不只有一处错误,如果能够被大家发现,希望能够提出,这样我们就能够共同进步。 2微波频率下的无源器件 在这一章中,主要讲解微波频率下的无源器件。一个简单的问题:一个1K的电阻在直流情况下的阻值是1K,在频率为10MHz的回路中可能还是1K,但是在10GHz的情况下呢?它的阻值还会是1K吗?答案是否定的。在微波频率下,我们需要用另外一种眼光来看待无源器件。 2.1.微波频率下的导线 微波频率下的导线可以有很多种存在方式,可以是微带线,可以是带状线,可以是同轴电缆,可以是元件的引脚等等。 2.1.1.趋肤效应 在低频情况下,导线内部的电流是均匀的,但是在微波频率下,导线内部会产生很强的磁场,这种磁场迫使电子向导体的边缘聚集,从而使电流只在导线的表面流动,这种现象就称为趋肤效应。趋肤效应导致导线的电阻增大,结果会怎样?当信号沿导体传输时衰减会很严重。在实际的高频场合,如收音机的感应线圈,为了减少趋肤效应造成的信号衰减,通常会使用多股导线并排绕线,而不会使用单根的导线。我们通常用趋肤深度来描述趋肤效应。趋肤深度是频率与导线本身共同的作用,在这里我们不会作深入的讨论。 2.1.2.直线电感 我们知道,在有电流流过的导线周围会产生磁场,如果导线中的电流是交变电流,那么磁场强度也会随着电流的变化而变化,因此,在导线两端会产生一个阻止电流变化的电压,这种现象称之为自感。也就是说,微波频率下的导线会呈现出电感的特性,这种电感称为直线电感。也许你会直线电感很微小,可以忽略,但是我们将会在后面的内容中看到,随着频率的增高,直线电感就越来越重要。 电感的概念是非常重要的,因为微波频率下,任何导线(或者导体)都会呈现出一定的电感特性,就连电阻,电容的引脚也不例外。 2.2.微波频率下的电阻 从根本上说,电阻是描述某种材料阻碍电流流动的特性,电阻与电流,电压的关系在欧姆定律中已经给出。但是,在微波频率下,我们就不能用欧姆定律去简单描述电阻,这个时候,电阻的特性应经发生了很大的变化。 2.2.1.电阻的等效电路 电阻的等效电路。其中R就是电阻在直流情况下电阻自身的阻值,L是电阻的引脚,C 因电阻结构的不同而不同。我们很容易就可以想到,在不同的频率下,同一个电阻会呈现出不同的阻值。想想平时在我们进行Wi-Fi产品的设计,几乎不用到直插的元件(大容量电解

气动调节阀选型及计算

气动调节阀选型及计算 执行器是控制系统的终端控制元件,是重要的环节,气动调节阀在常用的执行器中约占85﹪以上。控制系统中因气动调节阀造成不能投运或运行不良者有占50﹪-60﹪以上。其中除提供的工艺参数出入较大,阀制造质量欠佳和使用不当外,选型与计算的方法不妥则是一个相当突出的因素。因此,如何合理正确地选择和计算气动调节阀就是自控设计中至关重要的问题了。 调节阀按调节仪表的控制信号,直接调节流体的流量,在控制系统中起着十分重要的作用。要根据使用条件和用途来选择调节阀。选择调节阀项目有:结构型式、公称通经、压力-温度等级、管道连接、上阀盖型式、流量特性、材料及执行机构等。深入研究各个项目和它们之间的相互关系,是极其重要的。选择调节阀必须知道控制系统的各种工艺参数,以及调节仪表、管道连接等基本条件,才能正确地选择调节阀。下面为一般选用调节阀的基本准则:(图一、图二)

(图一) 调节阀的选择 工艺流体条件 流体名称、流量、进/出口 确认选择条件 压力、全开/全关时压差、温度、 比重、粘度、泥浆等。 选择品种规格 调节仪表条件 流量特性、作用型式、调节 仪表输出信号等。 写出规格书 管道连接条件 公称压力、法兰连接型式、 材料等。 (图二) 选型和计算(定尺寸)是选择一个调节阀的两个重要部分。它们是不同的,然而又是互相关联的。以往,各工业部门的自控设计的选阀工作有些基本上没有考虑到它们之间的在联系。对国一般产品来说,用一组工艺参数计算两个不同阀型的流通能力,临界条件下的计算结果最大可相差40%以上。

不同结构的调节阀有其各自的压力恢复特性。此特性用压力恢复系数F L或最大有效压差比X T表示。一般的单、双座阀等属于低压力恢复阀,F L和X T较大;蝶阀和球阀等属于高压力恢复阀,F L和X T较小;偏心旋转阀则介于两者之间。参数F L和X T的引入有助于在计算中根据已知的工艺参数来确定真正有效压差,以计算出精确的流通能力。 F L和X T的数值必须在阀型选定之后才能获得,而阀型的选定不仅与流体的性状、压力、温度、腐蚀性等因素有关,并且与流通能力、可调围、允许压差等参数有关;但是这些参数必须经计算后才能得到,而往往由于这些参数的限制又必须改选阀型;因此问题的关键就在于要设计出一套合理的方法和步骤,把选型和计算作为一个有机的整体综合起来考虑。 气动调节阀选型和计算包括以下几部分。 1.气动调节阀的选型和选材 调节阀的选型按照工艺和自控专业提出的各项要求进行。在选型中主要考虑以下各个方面:流体的性状、静压、温度、压差、腐蚀性、对阀的泄漏要求、阀的动作方式、管道配置、以及流通能力和可调围等。 流体腐蚀性的影响主要体现在阀体和阀芯材料的选择上。由于不能排除某些材料只许在某种特殊的阀型中使用的限制条件,因此并不是每种阀型均可任意选择材料。阀体材料的选取主要考虑流体介质的腐蚀性、静压和材料的许用温度。阀芯材料的选取主要考虑流体介质

WiFi产品射频电路调试经验

Wi-Fi产品射频电路调试经验 https://www.wendangku.net/doc/461499994.html,/article/11-04/422921302067041.html?sort=1111_1119_1438_0 2011-04-06 13:17:21 来源:电子发烧友 关键字:Wi-Fi 射频电路调试经验 这份文档是生花通信的一线射频工程师总结了的Wi-Fi产品开发过程中的一些射频调试经验,记录并描述在实际项目开发中遇到并解决问题的过程。 1 前言 这份文档总结了我工作一年半以来的一些射频(Radio Frequency)调试(以下称为Debug)经验,记录的是我在实际项目开发中遇到并解决问题的过程。现在我想利用这份文档与大家分享这些经验,如果这份文档能够对大家的工作起到一定的帮助作用,那将是我最大的荣幸。 个人感觉,Debug过程用的都是最简单的基础知识,如果能够对RF的基础知识有极为深刻(注意,是极为深刻)的理解,我相信,所有的Bug解起来都会易如反掌。同样,我的这篇文档也将会以最通俗易懂的语言,讲述最通俗易懂的Debug技巧。 在本文中,我尽量避免写一些空洞的理论知识,但是第二章的内容除外。“微波频率下的无源器件”这部分的内容截取自我尚未完成的“长篇大论”——Wi-Fi产品的一般射频电路设计(第二版)。 我相信这份文档有且不只有一处错误,如果能够被大家发现,希望能够提出,这样我们就能够共同进步。 2 微波频率下的无源器件 在这一章中,主要讲解微波频率下的无源器件。一个简单的问题:一个1K的电阻在直流情况下的阻值是1K,在频率为10MHz的回路中可能还是1K,但是在10GHz的情况下呢?它的阻值还会是1K吗?答案是否定的。在微波频率下,我们需要用另外一种眼光来看待无源器件。 2.1. 微波频率下的导线 微波频率下的导线可以有很多种存在方式,可以是微带线,可以是带状线,可以是同轴电缆,可以是元件的引脚等等。 2.1.1. 趋肤效应 在低频情况下,导线内部的电流是均匀的,但是在微波频率下,导线内部会产生很强的磁场,这种磁场迫使电子向导体的边缘聚集,从而使电流只在导线的表面流动,这种现象就称为趋肤效应。趋肤效应导致导线的电阻增大,结果会怎样?当信号沿导体传输时衰减会很严重。 在实际的高频场合,如收音机的感应线圈,为了减少趋肤效应造成的信号衰减,通常会使用多股导线并排绕线,而不会使用单根的导线。

轧制力能参数

轧制力能参数总结 一、塑性变形的基本定律 1、 体积不变定律 在压力加工过程中,只要金属的密度不发生变化,变形前后金属的体积就不会产生变化。若设变形前金属的体积为0V ,变形后的体积为1V ,则有: 0V =1V =常数 2、最小阻力定律内容 叙述1:物体在变形过程中,其质点有向各个方向移动的可能时,则物体内的各质点将沿着阻力最小的方向移动。叙述2:金属塑性变形时,若接触摩擦较大,其质点近似沿最法线方向流动,也叫最短法线定律。叙述3:金属塑性变形时,各部分质点均向耗功最小的方向流动,也叫最小功原理 3、弹塑性共存定律内容 物体在产生塑性变形之前必须先产生弹性变形,在塑性变形阶段也伴随着弹性变形的产生,总变形量为弹性变形和塑性变形之和。 二、轧制过程的三阶段 1、咬入阶段 咬入阶段是轧件前端与轧辊接触的瞬间起到前端达到变形区的出口断面(轧辊中心连线)称为咬入阶段。 2、稳定轧制阶段 从轧件前端离开轧辊轴心连线开始,到轧件后端进入变形区入口断面止,这一阶段称为稳定轧制阶段。 3、甩出阶段 从轧件后端进入入口断面时起到轧件完全通过辊缝(轧辊轴心连线),称为甩出阶段。这一阶段的特点类似于第一阶段。 三、轧制过程中变形速度、轧制速度及其计算 一 变形速度及其计算 1、变形速度是指最大变形方向上的变形程度对时间的变化率,或者说是单位时间内的单位 移位体积,其定义表达式为 dt d εε= ? 1 -s 通常用最大主变形方向的变形速度来表示各种变形过程的变形速度。 2求平均变形速度ε h H v h H v h v z z z += +≈ = ? 22 ε

式中 z v ——工具的平均压下速度。 (2)轧制 利用图7-7推导几种形式的压下变形速度的公式。如果接触弧的中点压下速度等于平均压下速度z v ,即 αα α v v v v z =≈=222 sin 2 h H v h H v h v z += +== ? α αε22 按几何关系R h ?≈ α代入上式得 h H R h v +?=?2ε 式中 R ——轧辊半径。 v ——轧辊圆周速度。 如果轧制时按单位时间内的相对变形程度来计算平均变形速度: t H h ?=? ε 则式中的时间t 可为变形区内的金属体积变V 与单位时间内离开的体积离V 的比值,即 )(变hb HB hR V +?= 21 v b h V ??=离 hbv hb HB hR t 2) (+?= 将t 代入到?ε式中得 )(hb HB H R h hbv +?=? 2ε )(F F H R h Fv +?=?02ε 如果轧制板带时,当b ?很小可以忽略不计(B b =)时,上式就可以写成: ) (h H H R h hv +?= ? 2ε 如果轧制的板带较薄时,由于每次的压下量h ?较小,为了简化计算,可视h H ≈,因此上式可以写成: ) (h H R h v +?=? 2ε 2、轧制速度及其计算 1 轧制速度是指轧辊的线速度。在轧制过程中是指与金属接触处的轧辊圆周速度,它不考虑轧辊与轧件之间的相对滑动。它取决于轧辊的转数与轧辊的平均工作直径,即 K D n v 60 π= (秒-1) 式中 v ——轧制速度,米/秒; K D ——轧辊平均工作直径,毫米; n ——每分钟轧辊转数。 2 轧制速度的提高受到轧机的结构和强度、电机能力、机械化与自动化水平、咬入条件、坯 料重量及长度等一系列因素的限制。 五、轧制过程中的纵变形—前滑和后滑

穿孔机力能参数的计算方法

穿孔机力能参数的计算 轧制压力、顶头轴向负荷、轧制扭矩和轧制功率是钢管斜轧机工具设计和设备设计中的主要参数。由于斜轧过程中存在有必要应变和多余应变两类变形,因此使得斜轧时力能参数约计算复杂化。目前对这一问题尚不能在理论上作严格的数学处理,而只能用各种近似的简化处理方法,并忽略多余加变的影响.把复杂的应变情况理想化。 计算各种形式斜轧机轧制功率的方法与步骤一样,即可根据: (1)金属对轧辊的压力计算; (2)单位能耗曲线计算。 按金属对轧辊的压力计算,即根据求出的总轧制力,算出轧制力矩和轧制功率。为求总压力,计算合属的变形抗力和平均单位压力,计算轧辊与轧件的接触面积是主要的环节。计算步骤与方式大体与纵轧相同,但应注意斜轧本身所具有的一系列特点,例如必须引入径向压下量、螺距、滑移系数等参量,要考虑顶头袖向力、接触面宽度变化、送进角等因素。 斜轧机轧制力计算公式目前有四种类型: (1)借用纵轧板材的单位压力公式; (2)根据斜轧本身的变形特点,用塑性力学的工程计算法推导出的理论式; (3)用数值法导出的理论式,如有限元法、上限法、变分法; (4)经验公式。 第1种方法虽然是把斜轧过程简化成纵轧过程,不甚合理,但这种方法目前仍被工程界广为采用,后两种根据斜轧特点所推导的理论式,由于在推导中作了大量的简化假定,其准确性有待于实践验证。 接触面积的计算 为计算总轧制压力,须确定接触面积。这里研究在辊式斜轧机上穿孔时的接触面积计算。由于沿变形区长度,接触表面的宽度是变化的(见图3—1),在确定接触面积时需将变形区长度L分成若干等分,而在每一△L段内将接触面积近似地看作为一梯形。从而总的接触面积为各梯形面积之和,即:

铸轧机结构力能参数的计算

铸轧机结构力能参数的计算 3.1铸轧和连铸及连轧以及连铸连轧的区别 3.1.1 连续铸钢简称为连铸 钢的生产过程主要分为炼钢和铸钢两大环节。炼钢的任务是将有关的原料通过炼钢炉炼成质量合格的钢液,铸钢的任务是将成分合格的钢液铸成适合于轧钢和锻压加工所需的一定形状的钢块(连铸坯成钢锭)。铸钢作业是衔接炼钢和轧钢之间的一项特殊作业,其特殊表现为它是把钢液变为固体的凝固过程。当钢液凝固后,在以后的轧钢过程中就不能对质量有本质上的改进了。因此,铸钢作业对产品质量和成本有重大影响。 铸钢生产可以分为钢锭模浇注(简称模铸)和连续铸钢(简称连铸)两大类。模铸是将钢液注入铸铁制作的钢锭模内,冷却凝固成钢锭的工艺过程;连铸是将钢液不断地注入水冷结晶器内,连续获得铸坯的工艺过程。 连铸机主要是由钢包运载装置、中间包、中间包运载装置、结晶器、结晶器振动装置、二次冷却装置、拉坯矫直机、引锭装置、切割装置和铸坯运载装置部分组成。 连铸生产过程: 下面以连铸生产使用最多的弧形连铸机为例说明连铸的一般过程: 从炼钢炉出来的钢液注入到钢包内,经二次精练处理后被运送到连铸机上方,钢液通过钢包底部的水口再注入到中间包内。中间包水口的位置被预先调好的对准下面的结晶器。打开中间包塞棒(成滑动水口)后,钢液流入下口由引锭杆头封堵的水冷结晶器内。在结晶器内,钢液沿其周边逐渐冷凝成坯壳。当结晶器下端出口处有一定厚度时,同时启动拉坯机和结晶器振动装置,使带有液芯的铸坯进入由若干夹辊组成的弧形导向段。铸坯在此一边下行,一边经受二次冷却区中许多按一定规律布置的喷嘴喷出雾化水的强制冷却,继续凝固。在引锭杆出拉坯矫直机后,将其切成定尺铸坯,最后又出坯装置将定尺铸坯运往指定地点。随着钢液的不断注入,铸坯不断向下伸长,并被切割成运走,形成连续浇注的全

射频各项测试指标

双频段GSM/DCS移动电话射频指标分析 2003-7-14 [摘要]本文对GSM移动电话的射频指标进行了分析,并讨论了改进办法。其中一些测试及提高射频指标的方法是从实践经验中总结出来的,有一定的参考价值。第一部分对各射频指标作了简要介绍。第二部分介绍了射频指标的测试方法。第三部分介绍了一些提高射频指标的设计和改进方法。 1 射频(RF)指标的定义和要求 1.1 接收灵敏度(Rx sensitivity) (1)定义 接收灵敏度是指收信机在满足一定的误码率性能条件下收信机输入端需输入的最小信号电平。衡量收信机误码性能主要有帧删除率(FER)、残余误比特率(RBER)和误比特率(BER)三个参数。这里只介绍用残余误比特率(RBER)来测量接收灵敏度。 残余误比特率(RBER)的定义为接收到的错误比特与所有发送的的数据比特之比。 (2)技术要求 ●对于GSM900MHz频段 接收灵敏度要求:当RF输入电平为-102dBm(分贝)时,RBER不超过2%。测量时可测试实际灵敏度指标。根据多款移动电话的测试结果来看:当RBER=2%时,若RF输入电平为-l09~-l07dBm,则接收灵敏度为优;若RF输入电平为-l07~l05dBm,则接收灵敏度为良好;若RF输入电平为 -105~-l02dBm,则接收灵敏度为一般;若RF输入电平>-l02dBm,则接收灵敏度为不合格。 ●对于DCSl800MHz频段 接收灵敏度要求:当RF输入电平为-l00dBm,RBER不超过2%。测量时可测试实际灵敏度指标。根据多款移动电话的测试结果来看:当RBER=2%时,若RF输入电平为-l08~-105dBm,则接收灵敏度为优;若RF输入电平为-105~ -l03dBm,则接收灵敏度为良好;若RF输入电平为-l03~ -100dBm,则接收灵敏度为一般;若RF输入电平为>-l00 dB mm,则接收灵敏度为不合格。 1.2频率误差Fe、相位误差峰值Pepeak、相位误差有效值PeRMS (1)定义 测量发射信号的频率和相位误差是检验发信机调制信号的质量。GSM调制方案是高斯最小频移键控(GMSK),归一化带宽为BT=0.3。 发射信号的相位误差定义为:发信机发射信号的相位与理论上最好信号的相位之差。理论上的相位轨迹可根据一个己知的伪随机比特流通过GMSK脉冲成形滤波器得到。

气动系统压力、流量、气管壁厚、用气量计算

气动系统压力、流量、气管壁厚、用气量计算

气动系统压力、流量、气管壁厚、用气量计算 1 气动系统相关计算 (3) 1.1 试验用气量计算 (3) 1.2 充气压力计算 (3) 1.3 管径及管路数量计算 (4) 1.3.1 根据流量计计算管径及管路数量 (4) 1.3.2 根据减压阀计算管径及管路数量 (6) 1.3.3 管径及管路数确定 (8) 1.4 气管壁厚计算 (8) 1.5 理论充气时间和一次试验用气量核算 (9)

1气动系统相关计算 1.1试验用气量计算 根据系统要求,最大气流量需求发生于:漏气量为2.5m3/s(标准大气压下的气体体积)时,筒内压力充至1.35MPa压力的时间不大于30s,并能保证持续不少于10s。 根据公式P 1V 1 =P 2 V 2 (1) 求得单位最小流量:Vmin-0.1MPa=((1.35/0.1)×(0.0675+0.01)/30)+2.5=2.539m3/s 其中0.0675m3是装置密闭腔容积; 0.01m3是管路容积(管路长度取20m)。 因为气源提供的流量在10MPa压力下不小于2.6m3/s(标准大气压),而系统输入压力最大为16MPa,所以气源满足系统流量要求。后文中按照输入流量为2.6m3/s进行计算。 质量流量(Kg/h)=体积流量×密度,20℃时,标准大气压下气体密度为1.205kg/m3,即质量流量=2.6×1.205×3600=13014kg/h。 1.2充气压力计算 一般密闭腔充气压力设置为目标值的1.05至1.1倍,由于系统要求的漏气量较大,初步设定充气压力为目标值的2.0倍。本装置需对密闭腔充气至最大1.35MPa,即目标值为1.35MPa,充气压力为P:

射频调试

调试技术 简介 这里所谓的调试指的是双工器、滤波器、合路器、分路器、耦合器的调试,当然它也是我们今后工作中所要调试的对象,我们所要做的就是把装配好的产品按照我们公司内部指标调试合格,我们调试的过程就是调试技术。(双工器、滤波器都是同轴腔的) 一、 调试的分类: 调试分为无源调试和有源调试两类 无源调试:指的是不带电源的产品的调试(如滤波器、合路器、分路器、耦合器) 有源调试:指的是带电源的产品的调试(带低噪声放大器的双工器、低噪声放大器) 二、 无源调试 如下图所示我们所看到的就是滤波器的一个单腔,一般的滤波器、双工器由多个单腔组成,我们调节的部分就是下图示中的调谐螺钉,调谐螺钉越往下谐振频率越低,反之往上则谐振频率越高;在腔与腔之间有一个耦合螺钉,耦合螺钉是用来调节产品通带的宽窄。我们调试的时候就是将每个单腔的谐振频率调到产品使用的通带内,再配合耦合螺钉将产品指标调过。一般的指标有回损、插损、抑制、隔离,具体的每个指标要怎样调过需要实践来完成。另外还有一个交叉耦合,它是用来改善通带的抑制。 滤波器、双工器的调试方法有很多种,例如我们可以利用相位来调;还可以通过smith 缩圆来调;也可以直接调回损。这些只不过是一种方法而已,通过实践我们都可以掌握。 常用技巧: 1、 调谐螺钉同时往下旋,通带向低频率端移,即网络分析仪的左面移;反之往上旋,通带向高频率端移,即网络分析仪的右面移 2、 耦合螺钉往下旋,加宽通带,反之往上旋则缩窄通带 3、 通带两端插损过大时可加宽通带;反之抑制不够可缩窄通带 腔(空气) 谐振管 调谐螺钉

合路器、分路器、耦合器的调试就比较简单,指标也少,具体的调试方法需要去实践。 三、有源调试 有源调试首先是建立在无源调试基础上的,主要就是加了有源部分,当然指标也就多了一些,我们常见的就是低噪声放大器的调试,我们要调试它就必须了解它,首先了解一下低噪声放大器:低噪声放大器一听我们就知道要求噪声系数很低,它的一个重要的指标就是噪声系数,其次还有增益(放大倍数)、1dB压缩点、三阶截点(IP3)、增益平坦度等。 1、噪声系数(NF): 噪声系数是指输入端信噪比与放大器输出端信噪比的比值,单位常用“dB”。 噪声系数由下式表示:NF=10lg(输入端信噪比/输出端信噪比) 在放大器的噪声系数比较低(例如NF<1)的情况下,通常放大器的噪声系数用噪声温度(T)来表示。 噪声系数与噪声温度的关系为:T=(NF-1)T0 或 NF=T/T0+1 T0-绝对温度(290K) 2、功率增益(G): 指放大器输出功率和输入功率的比值,单位常用“dB”。 3、1dB压缩点输出功率(P1dB): 放大器有一个线性动态范围,在这个范围内,放大器的输出功率随输入功率线性增加。这种放大器称之为线性放大器,这两个功率之比就是功率增益G。随着输入功率的继续增大,放大器进入非线性区,其输出功率不再随输入功率的增加而线性增加,也就是说,其输出功率低于小信号增益所预计的值。通常把增益下降到比线性增益低1dB时的输出功率值定义为输出功率的1dB压缩点,用P1dB表示。(见图3) 典型情况下,当功率超过P1dB时,增益将迅速下降并达到一个最大的或完全饱和的输出功率,其值比P1dB大3-4dB。 4、三阶截点(IP3): 测量放大器的非线性特性,最简单的方法是测量1dB压缩点功率电平P1dB。另一个颇为流行的方法是利用两个相距5到10MHz的邻近信号,当频率为f1和f2的这两个信号加到一个放大器

圆锯机锯切金属过程力能参数计算研究

圆锯机锯切金属过程力能参数计算研究 金属锯切是原材料切断下料的重要工序,硬质合金圆锯机以高切削效率和高切削精度被广泛用于批量锯切下料。本文对某机床公司GKT608硬质合金圆锯机的锯切过程力能机理进行基础研究,运用力能参数理论计算、DEFORM-3D有限元 锯切仿真、实验测定主电机有功功率三种方法对锯切过程力能机理进行研究。 运用金属切削力学理论与方法,对圆锯机锯切过程的力能参数进行计算。计算过程中考虑了锯切时的结构参数、运动参数,以及金属的塑性变形参数等,得到锯切过程的平均锯切力和平均锯切功率等参数值。 运用DEFORM-3D有限元软件对锯切过程进行模拟仿真。取锯片锯切至圆钢直径最大处为仿真时刻,得到锯切力和锯切温度场等仿真结果,将仿真得到的平均 锯切力和理论计算得到的力值进行对比验证,结果表明两者是一致的,说明仿真 模型较为精确。 对圆锯机主电机锯切工作时的实时有功功率进行测试。使用多功能电力仪表、电流互感器等实验器材,对圆锯机在多种不同工作状态下进行测试,得到了主电 机的线电压、相电流、相电压和有功功率等实时数据。 实验结果表明,主电机的平均有功功率和力能参数计算得到的平均锯切功率是一致的,说明理论计算结果较为精确。理论计算的力能结果与现场功率实测结果一致,且DEFORM-3D锯切力仿真结果与理论计算的力能结果一致,说明了力能 理论计算、DEFORM-3D有限元仿真和主电机功率测试是研究圆锯床锯切的力能机理的一套可靠方法。 运用锯切过程力能机理基础研究所得到的三种方法,可对今后圆锯床的设计、加工优化等方面进行指导:可以准确预测锯切过程中的力值、可以优化锯床的加

工参数,且可以为机床新产品的设计提供理论依据。

4200mm四辊中厚板精轧机力能参数计算解析

4200mm四辊中厚板精轧机力能参数计算 摘要 中厚板轧机是轧钢行业中的主力轧机,其装备水平及拥有量是一个国家钢铁工业发展水平的重要标志。因此,中厚钢板是国民经济发展不可缺少的钢材品种,各国对中厚板生产都很重视。 本设计阐述了4200mm四辊中厚板精轧机力能参数机选过程。主要内容包括:设计方案设定、生产工艺流程、确定轧机主要参数和工艺制度;设计内容包括:生产方案的确定、生产工艺流程、典型产品的工艺计算、本设计以提高生产率、降低生产成本、减轻劳动强度、提高产品质量及综合经济效益为设计原则。 关键词:中厚板,压下规程,力能参数,轧制力,工艺流程

目录 1、概述 (1) 1.1 中厚板轧制发展史 (1) 1.2 中厚板轧制技术发展趋势 (1) 2、设计方案 (1) 2.1工艺方案的选择 (1) 2.2 主机型式选择 (1) 2.3 相关设备的选择 (1) 2.3.1加热炉 (1) 2.3.2冷却装置 (2)

2.3.3除磷 (2) 2.3.4矫直机 (2) 3.主要设备的技术参数 (3) 4.工艺流程设计 (3) 4.1生产工艺流程 (3) 4.2轧制制度 (4) 5.轧制工艺规程 (4) 5.1咬入能力 (4) 5.2 压下量校核 (4) 6.确定轧制规程 (5) 6.1 确定轧制速度 (5) 6.2确定轧制延续时间: (5) 6.3轧制温度确定 (6) 6.4计算各道次变形程度: (7) 6.4.1各道次变形速度 (7) 6.4.2各道次变形抗力 (8) 6.5计算各道次平均单位压力 (9) 6.6计算各道次总压力 (10) 6.7计算传动力矩 (10) 7、车间技术经济指标 (12) 7.1各类材料消耗指标 (12) 7.2综合技术经济指标 (14) 8、结语 (15) 参考文献 (16)

二辊轧机力能参数计算-分享

二辊轧机力能参数计算-分享 二、轧制压力计算根据原料尺寸、产品要求及轧制条件,轧制压力计算采用斯通公式。详细计算按如下步骤进行。 1、轧制力计算:首先要设定如下参数作为设计计算原始数据: 1、1轧制产品计算选用SPCC,SPCC常温状态屈服强度; 1、2成品最大带宽,B=1000mm; 1、3轧制速度,; 1、4轧辊直径;;代入数据计算得则则则取初定轧辊直径: 2、根据来料厚度尺寸数据,选择最典型的一组进行轧制压力计算,初步道次分配见下表:道次号原料厚度:H(mm) 成品厚度:h(mm) 压力量:(mm) 压下率:% 06 0 0%16 4、75 1、2520、83%2 4、75 3、7512 1、05%3 3、753 0、7520%

3、轧制压力计算 3、 1、第1道次轧制压力计算 3、 1、 1、咬入条件校核,即满足咬入条件 3、 1、 2、变形区长度 3、 1、 3、平均压下率 % 则,经第1道次轧制后材料的变形阻力: 3、 1、 4、求解轧辊弹性压扁后的接触弧长度依次求解Y、Z,最后得出接触弧长度 a-求解诺莫图中Y ;,人工辅助咬入为无张力轧制,前后张力均为零;代入以上各项数据,得Y=0、0415 b-求解诺莫图总Z ,代入各项数据,得Z=0、105 诺莫图由以上a、b 两项根据诺莫图求交点,得X=0、34 则 3、 1、 5、平均单位轧制压力依次得出, =39

5、57MPa 3、 1、 6、轧制总压力P 3、 2、轧制总压P的确定依次求解第 2、3道次的轧制压力按照初步道次分配表计算出结果如下:;轧制压力呈逐步增大,轧制时难以保证轧件发生均匀变形,即压下规程设计不合理。 经过反复多次设定压下规程,得如下压下规程:原料厚度6mm,成品厚度3mm对应如下轧制规程:道次原料厚度 H(mm) 成品厚度 h(mm) 压力量 (mm) 压下率:% 单位轧制压力(MPa) 轧制压力(吨) 06 0 0%16 4、75 1、2520、83%40 4、910252 4、75 3、95 0、81 6、84%60 9、913463

MTK射频调试方法

射频调试方法 射频调试包括发送和接收两个大的方面,其中发送又包括了发送功率、相位误差、PVT、开关谱、调制谱调试等,接收包括灵敏度、RXloss、接收电平等。在开始调试之前必须明确手机的各种射频参数的状态。 怎样明确手机射频状态:先对手机进行校准,校准的初始化文件一定要使用MTK提供的原始文件(见图1),这样才能明确手机的匹配状态,比如在全频段功率是否平坦(如果加权了就看不出来),TC和PA之间的匹配是否做好了(如果改变了Ramp曲线的值就不好判断)。以GSM 900M为例1信道、62信道、124信道输出功率如果相差0.5dBm以上,那么PA输出匹配和TC与PA的匹配就没有做好,这个时候如果开关谱和相位误差很好,那么就只需要调PA输出匹配就可以了(注意输出匹配有可能会影响相位误差),如果开关谱和相位误差很差,那么就一定要先调好TC和PA之间的匹配,再去调PA输出匹配。 开关谱的判断标准:在高功率等级下至少有7dB的余量,小功率等级下要有10-15dB以上的余量,尤其需要注意的是+/-0.4MHz和+/-0.6MHz的余量。 相位误差的判断标准:GSM都能做到RMS 1°左右,DCS在2°左右;同样要做到全频段相位误差相差不能太大。

图1:ini 文件中的ramp和weight值 射频调试中有一个很重要的步骤就是阻抗匹配,在PCB板没有问题的情况下,只要匹配做好了,射频参数就基本上调好了。所以在这里重点解释下阻抗匹配的原理以及调试过程。 要使信号源传送到负载的功率最大,信号源的阻抗必须等于负载的共轭阻抗(即共轭匹配),如果传输线的特征阻抗跟负载阻抗不相等(即不匹配)时,在负载端就会产生反射,在传输线上形成驻波导致传输线的有效功率容量降低;功率发射不出去,甚至会损坏发射设备。如果是电路板上的高速信号线与负载阻抗不匹配时,会产生震荡,辐射干扰等。阻抗不匹配在手机上面的表现就是:发送功率上不去,耗电大,相位误差和开关谱超标;接收通路损耗大灵敏度低。 最大功率传输定理:

各种受力计算

渝黔高速公路门架通道计算 寨子坡互通式立交主线桥第六联(M25~M26跨)跨越渝黔高速公路。在施工过程中为了保证渝黔高速公路过往车辆正常通行,上部现浇箱梁满堂支架搭建时,在渝黔高速公路左、右幅各搭建一个宽4米,高5米的行车通道,通道顶部采用32a型工字钢作横梁,间距按90cm排列。一个门架通道需23根32a型工字钢。 根据规范: 1.碗扣式多功能脚下手架中规格为3000mm的立杆应标为:LG-300主要参数和性能 a.允许均布荷载:Q≤3KWN/平方米 b.允许集中荷载:P≤2KN c.立杆(顶杆)允许最大荷载应符合下表的规定: d.横杆允许最大荷载应符合下表的规定:

e.横杆允许最大挠度:f≤1/150L f.可调支座、可调上托、钢模板支撑托允许最大荷载P50KN g.转角支座、转角上托、允许最大荷载P≤30KN 根据规范:新浇混凝土容重为26KN/m3 施工荷载为2.5Kpa 振捣混凝土时产生的荷载:对水平模板2.0 Kpa(20kg/m2)型号3000mm的立杆每米重量为5.8kg 型号600mm的立杆每米重量为6.76kg 型号900mm的立杆每米重量为6.10kg 根据施工图纸,M25~M26跨每延米箱梁砼为17.36 m3。 立面图 9米工字钢以上的箱梁重量为: 17.36×9×26KN/m3 =4062.24KN 施工荷载产生的力为: 2.5×9×20=450KN

振捣混凝土时产生的力: 2.0×9×20=360KN 32a型工字钢横梁重量: 23×9×52.72kg/m=109.13 KN 所以工字钢以上部分的总压力为: 4062.24+450+360+109.13=4981.37KN 步距1200mm的立杆最大荷载为30KN,本工程的步距采用0.6×0.9×1.2。以1.2m的步距为例计算 而门架以下的立杆为23×8=184根 所以门架以下立杆的最大荷载为30×184=5520KN 因此立杆的承载能力能满足施工要求。 9m 平面图 2、工字钢上面宽4m的箱梁的重量为:

射频杂散的测试环境搭建及测试方法说明

射频杂散的测试方法 传导杂散骚扰(Conduct Spurious Emissions), 发信机的杂散辐射是指:发信机正常工作时,除了发射出工作频段有用的射频外,还有其他的非有用的射频信号,这些无用信号会对其他的设备产生不良的干扰。 目的:检测手机天线端的离散辐射功率是否符合GSM规范及国家行业标准。国标对杂散的要求是全频段的,鉴于手机的特殊性,最高的杂散点会出现在发射频点的二次三次等多次谐波上,所以本测试把重点集中在这些频点的测试上。 测试要求 使用设备: 所用设备:RATT工具待测机器射频线衰减器滤波器(VHF-1300+,VHF-2700+)频谱分析仪HP8596E 标准信号源Agilent83712B,综合测试仪CMU200

图1 1.3G高通滤波器和2.7G高通滤波器 图2 衰减器图3 频谱分析仪及标准信号源 方法一:使用功分器与综测仪测试 这里使用了一个10db的定向耦合器来作为功率采样,

图9 10db 定向耦合器 1,测试实际连线框图如下: 衰减器 滤波器 频谱分析仪 MS 综测仪 功分器 滤波器需要根据测试的频段,来进行选择。测试GSM900频段时,选用VHF-1300+(1.3G 高通滤波器)测试DCS1800频段时选用VHF-2700+(2.7G 高通滤波器) 测试步骤: 2,测试通道的线损测试方法 线损的测试可以用网络分析仪,也可以用信号源和频谱测试仪来进行点频测试。这里采用信号源和频谱仪的测试方法:

图12 测量线损 测试线损时注意: 耦合器空的一端需要加一个50欧的负载 需要包含衰减器和电缆一起测试 耦合器的直通端是提供给CMU200检测输出功率用的,线损只要测试工作频率10db口的线损测量需要连接相应的高通滤波器一起测试,主要测试相应的二次和三次谐波点的损耗。 注意定向耦合器是有方向的,所以信号源要接输入口 3,测试步骤 按测试的框图搭建测试环境,如下图: 图10 功分器及综测仪测量二次谐波

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