N80Q套管外折缺陷分析
２０ｉｉｆ验与研穷
图１缺陷管的取样方法
图２螺旋状外折缺陷宏观形貌表ｌ外折缺陷螺距值２．２显微组织观察与分析
Ａ２试样的外折缺陷横断面显微形貌特征如图４所示。裂纹深入钢管基体达数毫米．所有的裂纹延伸方向都偏向一侧，随深度的增加逐渐转向与钢管外表面相平行的方向。裂纹尖端比较圆滑平直，两侧有氧化层。另外，在主裂纹两侧有大量链状组织向两边延伸。最长的长度达数毫米。链状组织尖端出现了扭曲和多分支的特征，如图４（ｂ）～（ｃ）所示。
图５是将Ａ２试样腐蚀后的金相显微组织特征。由图５可见腐蚀后链状组织周围的显微组织特征与基体存在明湿差异。链状组织内存在大量连续或不连续的块状灰黑色颗粒，其程度与主裂纹周围的氧化层相同，故初步断定其为氧化铁。链状组织周围严重脱碳。氧化铁颗粒被等轴铁素体组织所包围。在等轴铁素体组织上还弥散分布着大量细小的黑色圆形小颗粒。
为了进一步确定各类异常组织的具体类型。用扫描电镜（ＳＥＭ）和能谱（ＥＤＳ）分析了Ａ２试样的组织成分（表２）特征，如图６所示。
分析表明，链状组织为不连续分布的氧化铁。氧化铁周围的脱碳铁素体组织上的大量细小的圆形颗粒为Ｓｉ、Ｍｎ的氧化物颗粒。因此，在主裂纹周围存在明显的二次氧化和脱碳现象。
图７所示为Ｂ管上的外折缺陷横断面的显微组
图４Ａ２试样的外折缺陷横断面显微形貌
织的典型形貌。与调质态的Ａ管一样，热轧态的Ｂ管上也存在严重的二次氧化和脱碳现象；并且，Ｂ
ＳＴＥＥＬＰＩＰＥＦｅｂ．２０ｌｌ。Ｖ０１．４０．Ｎｏ．１管上还有大量的树枝状次生裂纹，氧化铁颗粒的分
布形态更多样化，分布范围也更广。由于Ｂ管并
盍ｆ验与研究２１
图５Ａ２试样腐蚀后的金相显微组织特征
表２Ａ２试样异常组织成分（质量分数）％
没有进行调质热处理，因此可判断，二次氧化和脱碳现象并不仅仅发生在最终的调质热处理时，而是早在热轧变形过程或更早的工序中就已经产生了。２．３裂纹表面形貌及成分
为了观察外折裂纹内部的形貌特征并分析其氧化情况，将Ａ３试样的一部分切割下来．用三点弯曲的方法将其打开并进行分析，如图８所示。裂纹断面上的氧化铁呈蓝灰色．属比较典型的ＦｅＯ特征．其表面未见任何变形断口特征。用ＳＥＭ观察其表面发现，ＦｅＯ与基体结合不好，比较疏松，轻微的弯折即导致其发生大面积开裂和剥落（图９）。
图６Ａ２试样的ＳＥＭ形貌特征
图７Ｂ管上的外折缺陷横断面显微组织形貌潘大刚等：Ｎ８０Ｑ套管外折缺陷分析图８Ａ３试样裂纹断面形貌特征
钢管２０１１年２月第４０卷第ｌ期
２２ｉｉｆ验与研究
图９Ａ３试样的裂纹断面的ＳＥＭ形貌特征
３缺陷产生原因分析
Ｎ８０Ｑ套管的生产工艺流程如图ｌ０所示。
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图１０Ｎ８０Ｑ套管的生产工艺流程
从对螺旋状外折缺陷的宏观形貌特征分析来看，裂纹呈螺旋状在钢管外表面上延伸。螺旋状裂纹的出现要求金属必须存在沿钢管圆周切线方向的流动，而切向的金属流变过程只有在穿孔工序上才有。这说明该种缺陷是在穿孑Ｌ过程或更早的工序中出现的。在穿孔工序以后，所有的加工过程都是沿钢管纵向延伸变形的，不存在切向变形的条件，自然也就不会产生螺旋状的缺陷。外折缺陷的螺距高达５～６ｍ．这说明缺陷出现后进行了很大的纵向延伸．纵向延伸系数越大，螺距就越大。这种现象也是与缺陷出现在穿孑Ｌ或穿孑Ｌ之前工序的判断相一致的。因此，外折缺陷产生原因分析的重点就集中在了穿孔及其之前的工序上．如图ｌＯ中虚线框所示。外折裂纹的产生主要存在２个来源［１］：
（１）材料本身带有的缺陷（如表面微裂纹、缩孔、缩松、夹杂物等）在拉应力的作用下扩展。这主要与材料的冶金质量有关。在二辊斜轧穿孔过程
ＳＴＥＥＬＰｌＰＥＦｅｂ．２０１１，Ｖ０１．４０，Ｎｏ．１中，扭转变形使外层金属受到很大的切向拉应力，外层金属内原有的缺陷在这种切向拉应力的作用下扩大。并将纵裂、耳子、结疤之类缺陷由一侧辗向另一侧。使缺陷纵向形貌呈螺旋状。扭转变形越大。则外壁所受的切向拉应力越大，使纵裂等缺陷扩大而被辗压成外折的作用也就越大。
（２）材料的内应力产生新的裂纹。穿孔变形过程中内应力的产生主要与温度均匀性（与加热效果有关）和附加不均匀变形（与穿孔参数有关）有关。这些附加不均匀变形会导致材料应力集中而形成新的裂纹源。当剪切或拉伸应力大于金属的抗拉强度时。管坯的薄弱部分就会因被剪裂或拉裂而产生裂纹。过大的附加不均匀变形是导致钢管出现外折的力学条件。
因此，外折缺陷来源问题的焦点集中于原始缺陷是来自于管坯本身还是穿孔变形过程中。
从氧化条件来看，钢管在成为最终产品之前经历了多次高温加热过程，包括连铸、环形炉加热、轧管后的再加热和调质热处理。而且整个变形过程也是在相当高的温度条件下完成的。因此，材料具有非常充分的条件进行二次氧化和脱碳。但是，各个加热工序的特点还是有区别的。例如。连铸是钢液从液态到固态的冷却过程。所处的温度区间自然很高；环形炉加热温度一般在１２００℃左右的高温区间；与前两者相比，再加热和调质热处理工序的温度则相对较低，一般在９００℃左右。因此，相比较而言，穿孑Ｌ前的连铸和环形炉加热工序中材料更容易发生氧化和脱碳。
如前面的实验分析结果所示。外折裂纹周围发生了严重氧化，附近伴有Ｓｉ、Ｍｎ氧化质点和脱碳现象，裂纹中间存在氧化亚铁，其根部形态比较圆滑并具有次生裂纹。特别需要注意的是，主裂纹周围的ＦｅＯ链状组织的颗粒分布弥散且不连续．具有扭曲和多分支的特点。其形态特征与穿孔变形的金属流变特征相一致。这说明早在穿孔变形之前次生微裂纹周围就已经发生了严重的氧化脱碳．在随后的穿孔变形过程中．微裂纹处被氧化了的金属无法焊合，具有一定深度的次生裂纹中的ＦｅＯ随变形被辗压破碎并随金属基体一起流变．在切向附加变形的作用下向主裂纹两侧延伸．形成不连续的ＦｅＯ链状组织。某些Ｆｅ０链状组织的横向延伸长度甚至可以接近主裂纹的长度，说明其发生了十分
显著的切向流动。各次生裂纹比较细小，又由于变
汽车涂装漆渣处理常见异常的问题分析解决方案
漆渣异常的问题分析报告 一、涂装的漆渣处理时出现的问题如下（附图）： 1、水槽浮渣呈泡沫状，影响凝聚效果； 2、漆渣凝聚状态不好，含水量异常，呈粘稠的淤泥状，应为凝聚且不发粘的渣状物； 3、处理完的废水是漆水混合物状态，且异味明显。对污水处理设备有伤害； 4、最终排放物环保检测结果难以达标。 二、现有药剂描述： 漆雾凝聚剂：用于抽离水帘喷漆室循环水里漆雾，一般分为A、B 两剂组成。 A 剂（破坏剂）：在循环水泵口注入，用于去除落在水中油漆的粘性、灭菌除臭。 B 剂（絮凝剂）：在循环水池回水口投入，使水和漆渣分离，将水中的漆渣凝集悬浮起来便于打捞或刮渣机除渣。 其余辅助药剂： 纯碱（水质调整剂）：使循环水 PH 值保持在 8-9 左右，以使药剂发挥最佳效果； 消泡剂：抑制过多泡沫，防止它积聚，原因可能有：大气泡（A剂多）、小气泡（B剂多）、油漆表面活性高（特别是水性漆）、细菌、泵吸入空气、水循环过快等。 杀菌剂：杀灭循环水中细菌，解决有臭味、硫化氢、氨盐、过量泡沫问题。 三、现有操作工艺（省略版）： 每天喷涂生产线开机前10分钟，检查加药桶内药剂，按照每天的产量加入一定量的漆雾凝聚剂SY-7501，具体用量等于每日产量*单台定额。 PH值每二小时测定，控制循环水的PH值中性,PH值低，涂料会过于分散，水性分子破坏不彻底,可以适当增加A剂用量，注意观察调整! PH值高漆渣过破坏，不易结块,涂料渣会大量沉底! 漆雾凝聚剂SY-1216要缓慢泵入，如果用加药泵，其冲程刻度应设定为中涂和面漆冲程刻度均中值的一半（亦应作适量调整）添加过多水会浑浊。 药剂添加时严禁同时加入，必须按前述规定的方法及加药点进行投加。 四、推测可能出现的原因： 1、循环水水质、PH值； 2、油漆用量和药剂用量的比例； 3、不同药剂的添加比例； 4、工艺参数的执行情况； pH值过高，油漆被过破坏，粒子分散于水中难以絮凝，过低则无法完全破坏。一般控制在7.5～9.0。循环水的运行中控制非常重要。 喷漆房/室工艺、漆渣处理工艺、不同的漆雾吸收工艺，（水帘、水洗、文丘里、水旋）循环水流量、流速甚至水槽型式、水进入水槽的方式都会影响使用效果。
井下套管损坏机理及围压分析-英文翻译
套管钻井和阶段性工具的结合：一种独特的 缓和井底条件的方法 Combination of Drilling With Casing and Stage Tool Cementing: A Unique Approach to Mitigating Downhole Conditions 作者：R. R o b i n s o n,S a n d R i d g e E n e r g y, a n d S. R o s e n b e r g, S P E, B. L i r e t t e, S P E, a n d A.C. O d e l l,S P E, W e a t h e r f o r d I n t l. L t d. 起止页码：1-12 出版日期（期刊号）：2007年2月20日 出版单位：SPE/IADC Drilling Conference 摘要 目前科罗拉多州重大挑战是在派深斯盆地西北部的天然气田钻井和套管方案的设计。这一地区地质情况较为复杂，其与浸渍形成岩床，导致“克鲁克德钻洞“的产生。因此造成的问题，包括钻井时失去流通，并未能使水泥下到水泥工作台的9 5/8寸套管，可能造成套管达不到总钻探的深度。 通过对问题的勘察，管理人员在该地区得出结论认为，一种不同的方法得到授 权是和选定的套管钻井（DWC）作为以前勘察的替代。钻井与套管，加上固井的表面外壳，预计将产生显著有效的表面和套管钻孔作业，从而减少了非生产性时间（NPT）和相关的成本。 本文回顾了在派深斯盆地中遇到的问题即传统的表面钻井和套管作业。同时也 审查了钻井监督关于套管和钻井的实施方案。 背景 自2003年以来投资方已在派深斯盆地开采天然气。图1显示普通区域的地图。在遇到比较困难的钻井和套管表面制造空穴，钻井监督人员有丰富的经验来判断以及解除困难。这通常是针对约3100英尺的钻采深度。钻井所造成的问题浸渍形成岩床，失去了循环间隔，而且岩石的强度不够。常规钻井泥浆马达使用的做法和低重位（钻压）钻探了十二寸又四分之一深。表面空穴因为高钻压与常规钻井测试 。 结果往往有严重的增加倾向，有时超过7 。表l列出了一个典型的常规钻具组合，
套管头的工作原理及失效分析
套管头的工作原理及失效分析 摘要：在钻井作业和油气测试过程中，必须安装一套安全可靠的井口装置，以便能有效地控制井内作业和生产。套管头属于井口装置的基础部分，是安装在套管管柱上端用来悬挂各层套管管柱、密封各层套管之间的环形空间并能为防喷器组、采气树等其他井控设备提供标准连接、为各种特殊作业提供套管环空出入接口的一种永久性石油、天然气井口装置。 主题词：井口装置套管头密封环空连接 ·前言 过去，我国各油气田很少使用套管头，在五十年代只有玉门、四川等少数油气田用过国外进口的卡瓦式套管头。从六十年代起，我国普遍采用焊环形铁板而不采用套管头。对于浅井和低压井来说，焊环形铁板也可以起到密封套管环形空间和悬挂套管的作用。但是，由于井深的增加，套管柱对环形铁板的载荷加重引起了环形铁板的严重变形，密封性能和悬挂能力都大大降低，严重影响了井身的质量。特别是近年来，能开发的低压浅井越来越少，采气井口装置面临的工作环境极为严酷。 对于四川地区来说，主要以天然气为主，天然气中的水分，硫化物，二氧化碳等含量也不相同，有时井口装置还处于高压下工作，这就对我们井口装置提出了更高的要求，能在高温、高压、高含硫等恶劣环境下提供可靠的密封性能。同样，为了保证井身的安全，在深井中越来越多地使用P110、13Cr110、TP125、140V等高钢级套管，焊接性能差，焊接后很容易因为焊接应力而开裂。特别是高气压井及含硫化氢的气井，对焊口非常敏感，常因氢脆断裂导致焊口质量不高。同时，焊环形铁板的井口，套管环形空间与地面是不相通的，没有用
以引水引气挤水泥的旁通管线，在实施高压酸化压裂作业时没有平衡液体的通道。就是在这种情况下，能适应各种恶劣环境且安全可靠的套管头井口装置逐步发展并取代原始的焊环形铁板。 ·1、套管头简介 根据套管头与表层套管的连接方式可将套管头分为焊接式、螺纹式、卡瓦式，配用套管悬挂器有卡瓦式和芯轴式两种，侧出口的连接方式有螺纹式、栽丝法兰式和法兰式，通常在套管四通的底部设有套管二次密封机构和密封测试口。通常，随着井深的增加，需要封隔井下地层的层数增多，下入井内的套管长度也相应增加。因此，套管头有单层、双层和三层之分。 常用单层套管头基本参数见表1-1 常用双层套管头基本参数见表1-2 常用三层套管头基本参数见表1-3 表1-1 单层套管头基本参数
喷涂工艺常见缺陷的分析和对策
常见漆膜弊病、缺陷●流挂 ●发花 ●漆薄/漆厚 ●溶剂泡 ●针孔 ●干喷 ●失光、鲜映性差 ●砂痕 ●色差 ●缩孔 ●灰粒 ●漆软
流挂 描述： 涂料在垂直面或折边区域出现的眼泪状或帘状下淌。 原因: 1.施工粘度太低. 2.一次喷涂涂膜太厚 3.涂料流量过快 4.雾化压力小 5.喷距太近 6.慢干溶剂用量太多 7.涂层间闪干时间太短 8.车身或涂料温度太低 发花 描述： 金属漆表面出现斑点，或大面积颜色不均匀。 原因： 1.漆膜膜厚不均匀且太湿。使铝粉珠光粉分布和定向排列不匀而发花。 2.喷涂粘度太高，漆膜太湿 3.雾化压力太低，漆膜较厚太湿 4.扇面太窄喷涂叠盖不均。 5.流量太大，膜厚厚且湿。 6.枪距太近，膜厚厚且湿。 7.慢干剂太多，漆膜太湿。 8.底色漆至清漆的闪干时间过短。 9.喷房或车身温度低。 10.边缘或局部流挂
失光、鲜映性差光泽低，鲜映性不佳 原因： 1.漆膜太薄导致金属颗粒突出 2.空气压力太大，漆膜干燥太快 3.流量太低。漆膜簿且干燥快 4.干喷或溶剂挥发太快 5.慢干溶剂太多，底色漆太湿 6.底色漆膜厚厚或闪干时间短 7.底材或底涂层粗糙 8.油漆过烘烤
溶剂泡、针孔 描述： 溶剂气泡：漆膜表面的小突起，仔细观察是表层的小泡且细小而密。通常在漆膜较厚的边缘或区域产生这样的情况较多。 针孔: 在漆膜上产生针状小孔或像皮革毛孔那样孔的现象，孔的直径0.1mm左右 原因： 1.施工粘度过高， 2.漆膜太厚， 3.闪干时间太短流量太大 4.空气压力太低 5.底色漆慢干溶剂加多 6.进入烘干区前的闪干时间太短 7.烘干区的第一阶段温度太高 8.喷涂工艺覆盖区域太多 层间附着力 描述： 涂层中的某一层剥落，或其容易与相邻层或基材剥离 原因：
卡套管式接头密封失效原因及预防措施(正式)
编订：__________________ 单位：__________________ 时间：__________________ 卡套管式接头密封失效原因及预防措施(正式) Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-2311-52 卡套管式接头密封失效原因及预防 措施(正式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体、周密的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 卡套管式接头具有拆装方便，密封性良好的特性，它是一种很好的管连接形式，这里将介绍卡套管式接头的密封性工作原理，然后对卡套管式接头的密封性失效的原因进行分析，最后，对卡套管式接头密封性失效性提出了预防措施。 卡套管式接头密封是一种静密封，它能够在高温高压的环境下进行使用。因为卡套管式结构具有使用安全方便、密封性良好的特性，被广泛的应用与液压、气压运输中。卡套管式接头随具有独特的优势，但是还需要多起材料、生产、检验和安装维护过程进行严格的管理，否则将会出现泄漏事件，严重时将会引发事故的发生，而造成损失。 卡套管式结构主要有单卡和双卡套两种形式。其
油水井套管损坏机理与防治.doc
科学管理 2016 年第11期 油水井套管损坏机理与防治 杜兴龙 大庆油田有限责任公司采油五厂一矿黑龙江大庆163513 摘要：随着社会经济的不断发展，针对现阶段损坏程度日趋严重以及套损井数目日益增多的问题，已经得到人们的广 泛关注。本文简要分析了套损井损坏机理分析，并深入研究了修复工艺技术应用，最后提出了套损井防治建议。旨在让人 们直观的认识油水井套管的本质，更好地开展相关工作。 关键词：油水井套管损坏机理防治 目前，我国的多数油田已经逐渐进入注水开发阶段。目前，套损通常情况下包括套管变形以及套管破损漏 与此同时，由于现阶段的生产周期的不断增加，相应的，失，相应的会在前期进行一些修复措施，一般采用的修复 由于注水以及地层下沉压实等，进而引起应力的相应变措施有以下几种：水泥浆封堵工艺，其又包括特殊管柱封 化，并伴随着固井质量、油水井套管材质与井下作业等原堵工艺、封堵工艺、大剂量水泥灰浆封堵工艺、化学药剂 因，以至于油水井套管产生破损与变形的状况。总之，套封堵工艺、超细水泥灰浆工艺以及普通水泥灰浆封堵工艺 损井不仅极大的影响了增产和增效，还在一定程度上给井等；套管整形技术，通常情况下借助于变径整形器以及下 下施工作业加剧了风险性以及难度。入梨形铣锥进行相应的机械修复就可以轻松应对套管的轻 1套损井损坏机理分析 微变形，但是如果相应的油水井套损特别严重，且一般是众所周知，油水井套管损坏是由于诸多因素综合作用斜井段时，则必须借助于爆炸整形工艺技术；取换套与套 产生的。通常情况下，其影响因素有以下几种：腐蚀因管补贴工艺。 素、工程因素以及地质因素。一般的，地质因素涉及到岩 3套损井防治建议 3.1 预防建议 层运动、地层出砂造成上覆岩层沉积压实、断层以及泥岩 的蠕变与吸水膨胀等。工程因素涉及到高压注水、射孔及进行必要的井身结构优化：借助于比较探讨地层岩性 措施作业、固井质量以及套管结构等。腐蚀因素在一定程和套损井段的联系，并在后期相应的安排井位时，可以更 度上与该区域矿化度、入井液的含硫、含氧、注入水以及好的远离地层倾角相对较大的泥岩段与断层，与此同时， 地层水有关。进一步加大优化井身结构的力度，以至于在套管易损井段借助对相关的油水井套管损坏的规律以及特点可以得合理的借助更耐用的厚壁套管。尽可能的提升注入水的水 知，综合油田开发特征以及油藏特征，一般的，将影响油质：在此过程中，必须尽可能的降低注入水中的腐蚀性物 水井套管的原因概括为几下几点：质的含量，基于此，添加有效的除垢剂以及杀菌剂，可以 1.1 泥岩吸水后粘土膨胀造成的套管变形 在很大程度上降低注入水对套管的损坏。可以采用添加封隔通常情况下，基于岩性进行研究，各储层中普遍有砂进而极大的保护套管：针对高压注水井以及压裂井必须借助 泥岩互层段以及泥岩段等。所以，在注入水逐渐进入泥岩于合理的封隔措施，从而在根本上保护上部套管，极大的降 层之后，由于在泥岩中普遍存在的粘土矿物会随着吸水量低高压对上部套管的破坏作用。最后，有机的结合射孔层段 的增加，进而产生极大的膨胀变形，以至于泥岩段的成岩地层压力以及固井质量等，从而切实的避免出现压裂酸化和 胶结力在很大程度上会不断降低，从而逐渐塑化，致使其射孔的情况，利用正确的压裂压力和孔密与孔径控制。 3.2 治理建议 移动范围更广泛，与此同时，产生大量的非均匀应力，并 进而作用于油水井套管，极大的加剧了套管的变形程度。在油水井的治理过程中，一定要灵活的采取相应的措 1.2 射孔因素 施。针对套管严重变形的油水井，必须采取爆炸整形以及现阶段，射孔作为一项重要的完井方式，与此同时，机械整形的治理办法；通常情况下，不仅要借助于传统的 其在工作过程中形成的高压能够极大的破坏套管。除此之找漏验套工艺进行油水井的治理，还能够借助于国际上相 外，首先，孔眼周围的固井水泥墙会在很程度上由于射孔关的先进的套损检测技术，像数控超声电视测井以及井径 时受到强烈冲击，从而发生严重变形，以至于固结力降测井等；针对套管已经漏失的油水井，通常情况下会采取 低，从而使其对套管的保护作用降低；其次，射孔也会引相应的封堵，并辅助以卡漏的方法进行彻底治理；针对套 起套管自身的应力的相应变化，进而造成套损。管破损严重的油水井，一般情况下借助于打更新井、侧钻 1.3 腐蚀因素 以及小套管固井；针对轻微变形的油水井，且没有耽误常通常情况下，注入水与产出液中包括的盐和酸性物质规作业时，一般能够继续进行生产。 4结论 等强腐蚀性物质，可以在一定条件下和套管中的铁之间发 生化学反应，从而极大的降低了套管的壁厚，进而引起套总之，油水井套管损坏机理与防治已经得到的人们的 管强度不足，这也能够在一定程度上加剧套管疲劳，甚至广泛关注，也取得了一定的研究成果，但我们应该清楚的 是引起套管发生渗漏现象。一般的，腐蚀作用针对地层水认识到，我国现阶段的油水井套管研究仍处于起步阶段， 以及注水井矿化度相对较高的油水井腐蚀更严重。其发展进程任重道远。本文通过分析油水井套管损坏机理 2修复工艺技术应用 与防治，旨在使人们直观的认识到油水井套管的本质，更 2.1 套损井找漏验套工艺应用 好地开展相关的工作，进而服务于人们。
套管和油管失效分析及适用性评价
套管和油管失效分析及适用性评价 刘文红申昭熙宋生印杨龙 （中国石油集团石油管工程技术研究院石油管工程重点实验室中国西安 710065） 摘要：套管和油管的安全是油气资源高效开发的基本条件和重要保障。本文通过石油管工程技术研究院自2007年以来承担的套管和油管失效分析项目的数据统计分析，阐述了套管和油管及其管柱失效的现状、失效模式、失效原因及预防措施，指出断裂、粘扣、脱扣、螺纹泄漏以及腐蚀是几种经常遇到的失效模式，且套管失效以断裂和脱扣居多，油管失效则以断裂和粘扣为主要模式。通过统计分析以及典型套管和油管失效分析表明，油井管的质量问题是导致其失效事故频发的主要原因之一。据此提出了对存在疑似缺陷的套管和油管进行适用性评价，不但可对油井管的质量是否满足相关标准要求进行判断，还可对不符合标准要求的油井管的使用范围进行规范，提高资源利用率，避免经济损失，同时带来较大的社会效益和经济效益。 关键词：套管和油管油井管失效模式失效分析适用性评价 引言 套管和油管是石油行业中重要的物资和器材，而且用量很大，在整个建井成本中平均占 25%左右[1]。套管和油管及其管柱失效将导致整个管柱不能正常生产，甚至整口井报废，塔 里木油田DN2系列井由于油管泄漏导致直接经济损失高达亿元。 API螺纹由于加工简单、价格便宜而被广泛使用。随着井深的增加以及井下工况复杂化， 套管和油管及其管柱失效事故出现增长趋势，一方面套管和油管及其管柱失效分析的难度在 增大，另一方面对于传统的API标准套管和油管及其标准本身也提出了挑战，特别是一些 质量符合标准要求的套管和油管也出现了失效事故，例如，中石化胜利油田和中石油长庆油 田2008年至今就发生API套管接头滑脱事故20余起以上，接头上扣过程中发生粘扣40余 起，给油田造成了很大的经济损失。 油气田勘探开发中的超深井、水平井、高温/高压井、腐蚀性环境等苛刻工况日益增多， 采用了大量的耐腐蚀、高钢级、特殊接头等非API管材。由于管柱设计仍沿用传统方法进 行，对深井、超深井、高温/高压井等复杂井管柱主要是强度设计，未考虑高温、弯曲、高 压、腐蚀、现场操作等对管柱密封性能的影响，使用过程中多次出现管柱的挤毁、变形、泄 漏、粘扣、腐蚀等失效问题。失效分析及对问题井的调查分析表明，管材产品满足制造厂规 定指标要求，管柱强度设计符合相关标准，管柱失效原因主要是设计管柱与使用条件的不适 应导致，没有对复杂工况油气井设计管柱进行适应性评价。因此，大量非API标准套管和 油管在油田使用前必须进行适用性评价以确保使用安全。
乙烯裂解炉SLE废热锅炉失效原因
龙源期刊网 https://www.wendangku.net/doc/4a3215973.html, 乙烯裂解炉SLE废热锅炉失效原因 作者：孙博张勇杨会刚陈广涛 来源：《当代化工》2017年第04期 摘要：乙烯裂解炉线性套管式换热器内管发生变形失效，通过换热管宏观外貌和微观金 属化学组织分析，确定该换热器内管的失效属于局部超温运行高温氧化腐蚀造成的。建议加强线性套管式换热器的监控，在裂解炉升降温时，尽量提高汽包压力，对汽包和SLE低点进行 排放，通过间排排出部分垢污及杂质。保证SLE底部水质清洁度。 关键词：SLE；形变；超温；氧化腐蚀 中图分类号：TQ 221 文献标识码： A 文章编号： 1671-0460（2017）04-0718-03 Analysis on Failure Reasons of SLE Waste Heat Boiler in Ethylene Cracking Furnace SUN Bo， ZHANG Yong， YANG Hui-gang， CHEN Guang-tao （PetroChina Fushun Petrochemical Company Olefin Plant， Liaoning Fushun 113000，China） Abstract： The deformation failure of the tube in the linear tube heat exchanger of ethylene cracking furnace happened. According to the analysis of the macroscopic appearance and microstructure of the heat exchange tube， the failure reasons of the inner tube of the heat exchanger were determined as follows： the local over temperature operation and oxidation corrosion. It's pointed out that the monitoring of linear tube type heat exchanger should be strengthened， the steam drum pressure should be increased during the temperature rising and dropping of cracking furnace to improve the emission of steam drum and low SLE， in order to ensure SLE bottom water cleanliness. Key words： SLE； Deformation； Over temperature； Oxidation corrosion 乙烯废热锅炉是乙烯装置的重要设备，它的主要作用是裂解气在废锅内进行热交换，内管830～840 ℃的裂解气被外管300 ℃的高压水冷却到430～500 ℃，被冷却的裂解气进入急冷油塔，而被加热的高压水变成高压蒸汽，送往压缩区作为裂解气压缩机透平的动力来源[1-3]。 乙烯车间现有8台裂解炉，由S&W公司设计，惠生公司制造，其中3#裂解炉，有8台废锅，每台由11组套管组成，该废热锅炉设计制造由德国BORSIG公司完成。从2012年装置首次开车，废锅运行性能较好，满足生产运行条件，一直到2016年8月末，发现3#裂解炉废热
柳南区块套管损坏机理研究及综合治理技术
柳南区块套管损坏机理研究及综合治理技术 焦金生,焦光辉,薛 涛,朱磊磊 (冀东油田公司陆上油田作业区,河北唐海 063200) 摘 要:针对柳南区块开发中后期套管损坏较多,严重影响油田正常开发生产的情况,对该区块套管损坏的因素进行了分析,总结了套管损坏的规律,并对套管损坏修复和综合治理技术进行了研究和应用,使油井井况好转,区块开发效果明显改善。 关键词:套管损坏;机理研究;综合治理 中图分类号:T E358+ .4 文献标识码:A 文章编号:1006—7981(2012)16—0093—02 柳南区块构造复杂,断层较为发育,非均质性严重,特别是近几年加快了开发速度,油水井措施作业频繁,随着油藏采出程度的增加,油层动用程度提高,又造成地层出砂严重,部分油层经历多次射孔、挤封,极易造成套管破损变形。同时随着开采方式的增加和改进,如负压采油、分采等,套损形势更加复杂,修井难度越来越大。统计分析柳南区块共发生套管损坏井26口,占总井数28.6%,套管损坏严重影响了油田正常的生产。轻者可使生产管柱不能正常下入,重者可造成油井套管外井喷,致使油井报废。套管损坏使部分增产措施不能实施,尤其是部分主力油层段,严重影响区块的开发水平提高,造成局部剩余油暂时无法动用或相当长时间内无法动用,增加了油田稳产难度。因此,加强油井套管损坏机理及治理技术研究,已成为目前油田面临的重要课题。1 套损因素及机理分析1.1 地质因素分析 柳南区块断层的形成和发育主要受高柳断裂和柏各庄边界断裂的影响,断层十分发育,以拉张性正断层占优势,有部分张扭性断层,浅层及上部断裂相对发育,断层交割关系比较复杂。断层或地层局部失稳,使地应力在井壁上集中作用,超过套管的承载能力时,导致套管损坏,损坏形式主要表现为剪切、挤扁和缩径。柳南区块主要沉积相类型为曲流河点坝微相,砂体厚度大,非均质性较为严重,多个单砂体相互叠置,上下层之间主要为泥质砂岩所隔,由于泥质砂岩见水后发生蠕变将地应力作用于套管,导致 一些特定地层的套管极易被挤压损坏。1.2 地层出砂因素分析 柳南浅层油藏明、馆两套储层成岩性较差,胶结物含量较低,胶结疏松易破碎,随着柳南区块进入高含水期而采用大排量提液后,增加了套损井的数量。因为加大采液强度后,会引起地层压力的迅速降低,开采过程中井底油层产生较大激动,高含水对地层岩石的胶结物也有破坏作用,引起油层出砂严重。从近几年柳南作业中发现80%以上油井发现出砂,砂柱高度从11.9米到410米不等。随着出砂量的增多,井筒周围地层砂产出形成空洞,空洞上方的岩石和疏松砂层由于缺乏支撑而塌落,岩体进入新的平衡状态,油井可能继续出砂,如果地层砂没有及时补充过来,套管周围砂岩形成空洞,套管在砂层段外部约束减弱,为套管纵向弯曲创造了条件,由于砂岩油层塌陷和上部地层的沉降,在井筒周围发生复杂的岩层位移,使套管柱受到井壁压、塌、挤造成弯曲变形,甚至错断破裂。 1.3 井下作业因素分析 柳南区块曾经作为油田主力区块,封层补孔、卡水、防砂、提液等措施频繁,导致套管变形损坏。井下卡水堵水施工,用封隔器或挤封进行封隔,封隔器坐封力和挤封里都会使套管内挤压力增大,易损坏套管;砂卡或井内落物,需要冲砂或打捞作业,频繁作业对套管造成损坏;射孔造成套管挤破或开裂,如果套管韧性较差时,会加剧套管的损坏。柳南区块套管损坏点主要分布在Ng 、Nm 组主力小层的射孔井 93 2012年第16期 内蒙古石油化工 收稿日期5作者简介焦金生(—),男,河南巩义人,助理工程师,6年毕业于西南石油大学石油工程专业,获学士学位,现 在中国石油冀东油田陆上油田作业区采油一区担任地质师。 :2012-0-21 :1982200
常见缺陷分析
常见缺陷分析 一、电泳缺陷 1．焊渣及焊球 来源：焊球及焊渣主要来源于车身车间工艺。虽然白车身在进入油漆车间之后要进入预处理，但是许多杂质不可能会被全部清除，它们会被带入电泳槽中。当车身从电泳槽中出来时，它们就会留在车身表面。 2．金属屑 来源：车身车间工艺 建议：白铁皮车身在进入油漆车间之前，其表面存在大量金属屑，故应该在车间进口处对车体表面进行吸尘、擦拭或风淋。 建议2：建议车身车间对白车身进行清洁。 3．晶体（车身打磨砂纸上的）
来源：车身车间对车身打磨的过程中，所使用的砂纸会磨损并落在车身表面。建议：车身车间应该在打磨后擦拭车身表面 4．纤维 来源：车身使用抹布、手套，烘房过滤介质 5．车身胶 来源：车身车间 原因：车身车间操作人员在操作时不规范，并未将多余的车身胶清洁干净 6．电泳结块 来源：电泳工艺 原因：电泳漆中有细小杂质 6．烘房灰粒 来源：烘房 建议：定期对烘房进行清洁 二、中涂缺陷 1．电泳灰
来源：电泳打磨；铰链 原因：电泳灰会落入车体内，然后在喷涂过程中会被吹到车身表面。 建议：用电泳湿打磨代替干打磨。 2．纤维 来源：手套，连体服，无尘擦布，空气等。 原因：大部分纤维非常轻，故它可以漂浮于空气中或车身上。所以这些纤维会在喷涂过程中被吹到车身表面。 3．PVC 原因：1）密封线操作人员操作不当产生2）中涂TACK OFF人员擦拭不当 4．焊渣焊球 来源：车身缺陷 原因：电泳打磨漏打 建议：加强电泳打磨检查力度 5．金属屑 来源：车身缺陷 原因：电泳打磨漏打磨 建议：加强电泳打磨检查力度 6．胶体
来源：胶带，贴片等 原因：操作完成后，操作时掉未将胶带印擦拭干净落在车身表面 7．防震垫 来源：防震垫 原因：在安装防震垫的时候，防震垫上的细小颗粒掉落到车体表面 三、面漆缺陷 1．纤维 来源：粘性抹布，手套，连体服，连体服袖口，鸵毛机，空气等，过滤顶棉。 原因：手套，连体服有破损；在使用粘性抹布擦车时，粘性抹布被车的棱边处钩破，并未察觉。 措施：1）加强连体服及手套的检查力度，发现有破损就即使更换，或采取短期措施，用胶带将破损处临时封好。 2）粘性抹布，规范SOS操作，在擦拭棱边处的时候，需留意，发现粘性抹布被勾破及时更换。3）鸵毛机使用时间过长，便会有细小纤维掉落；中涂打磨进行人工补漆后，油漆未干，就直接进入鸵毛机进行擦拭，导致鸵毛被油漆粘下来。 4）过滤袋有破损，定期检查过滤袋的压差，一旦超过压差，必须进行时时监控，发现有破损马上进行更换。 2．烘房杂物 来源：传送链与雪橇磨擦产生的金属屑 措施：1）定期清洁烘房进口及升降机上磨擦产生的物质。 2）雪橇清洁后必须由维修矫正后，方能上线。（SGM曾发生过此事） 3．漆片 来源1：来自于车身的夹具
套管式换热器失效分析
套管式换热器失效分析 马小明* 李 靖 (华南理工大学) 摘 要 通过化学成分分析、扫描电镜及残余应力检测等方法对套管式换热器的泄漏原因进行失效分析,并提出了相应的对策措施,以防止类似事故的重复发生。 关键词 套管式换热器 应力腐蚀 失效分析 中图分类号 TQ051 5 文献标识码 B 文章编号 0254 6094(2011)02 0228 04 某厂有多段VB608套管式换热器,该设备以 159mm 5mm不锈钢管为中心管,以 219mm 6mm的碳钢管为夹套管。中心管由90 弯管和两 段直管焊接而成。中心管两端的弯管和直管焊接 焊缝处经常发生穿孔导致物料泄漏。笔者对中心 管取样进行了系统的失效分析,以确定失效原因, 并提出相关的改进措施。 1 设备简介 VB608套管换热器是某厂甲酸钠车间一台重 要的换热设备,其主要作用是将N a OH溶液从 120 加热到170 ,输送到下一合成工序,为甲 酸钠的合成反应提供条件。设备由20根管每段 为6m连续焊接分两排组成,中心管内走Na OH 溶液,夹套管内走0.8M Pa的蒸汽。换热器的工 艺条件见表1。 表1 套管换热器工艺条件 部位操作压力 M Pa 操作温度 工作介质 中心管2.4120~170N a OH溶液(120~150g/L)外夹套管0.8250水蒸气,冷凝水 2 检验分析 2.1 宏观观察 从中心管样品中选取两根管进行失效分析,分别编号为1号管和2号管。通过对样品的宏观形貌分析发现,1号管外壁未发现可见裂纹,内壁存在多处裂纹,管子内、外壁上存在腐蚀产物;2号管外壁存在多处宏观裂纹,焊缝区域存在腐蚀产物,其外观形貌如图1 所示。 图1 2号管宏观裂纹形貌 观察图1发现,主裂纹与焊缝方向平行,存在以其为源的分支裂纹,裂纹周边无可见塑性变形,具有应力腐蚀的基本特征。另外,2号管在焊缝区域经点焊补漏处理,在距焊缝4mm左右存在大量环向裂纹。 2.2 化学成分分析 从1号管取样进行化学成分分析,结果列于表2。检验结果表明,样品(1号管)材料的化学成分与GB/T20878 2007[1]中0Cr25N i20的化学成分一致。 *马小明,男,1962年6月生,副教授。广东省广州市,510640。
涂装质量问题分析及控制措施
2013/1/12 质量问题分析及控制措施 汽车涂装
涂装质量问题分析及措施 汽车涂装工艺中,面漆是最后一道工序,有些面漆常温干燥,还有些面漆则需经120℃或150℃烘烤后才能干燥。 面漆完成后发现问题是最令制造者头痛的,下面根据实际生产中积累的实例,对一些典型毛病作一浅析。 面漆经烘烤后发现起泡这种情况有两种原因。其一,底漆下面的基材上有油污,烘烤后,在原子灰层和底漆之下出现气泡,刮下后,可见原子灰和底漆结合良好,底漆下有明显的油点污迹。此种情况多发生在手工喷底漆的场合,预防办法是喷涂底漆前加强前处理,保证涂前工件无油污。其二,把气泡刮开后,发现原子灰层和基材上都有一层底漆,气泡产生在底漆中,这种情况是因底漆涂层太厚,没有干透造成的。不言而喻,预防措施是底漆厚度要适当,必须等底漆干透后方可涂刮原子灰。当然,劣质底漆也可造成同样的问题。 一、面漆烘烤后出现针孔和凹陷这里讲的“针孔”,常见的是形似火山口的针孔,大小不一,零散分布,无一定规律。在原子灰质量合格的情况下出现这样的问题,一般是因为原子灰涂刮和打磨技术不良,砂眼没有处理好。前文说过,刮第一遍灰时,由于涂层厚,涂刮面积大,很难避免砂眼,只要涂刮到位,打磨到位,这些砂眼基本上都会暴露出来,只要吹净浮灰,第二遍刮灰时加以注意,是可以消灭绝大部分砂眼的。而第二次打磨后刮第三次灰时,即收光时,重点是找砂眼,因而只要对涂刮工人加强培训,加强管理,特别是质量意识教育和把关,是能够避免的。另外,涂刮工具也对“针孔”的产生有相当影响。求省事一次涂刮过大面积,特别是刮二遍灰时仍然一下子刮很大面积,且涂层又较厚,必然会造成大量针孔。漆膜凹陷一般是空气中落尘造成的,这和喷涂环境及气源是否经过净化有关。 二、“起痱子”面漆烘烤后,成片出现细小针孔,俗称“起痱子”。造成起痱子的主要原因如下。一是气候过于潮湿,打磨好的工件表面吸附了相当量的水分,特别是涂到原子灰的部位又是水磨的,而表面较未刮灰的表面粗糙,吸附水分相应要多些。喷上面漆后,微量水被封闭在漆膜下,一经烘烤,水分体积急剧膨胀,而冲破漆膜形成“起痱子”。为避免这种情况发生,建议喷面漆前,用热风对工件表面进行吹风,但要注意,热风吹后要待工件冷却到常温方可喷面漆。二是喷完面漆后,未等溶剂充分挥发就进入烘房,这样,由于面漆表面很快封闭,残留的溶剂只好冲破漆膜逸出形成“痱子”了。此外,面漆与溶剂配合、面漆质量等一系列因素也会形成“痱子”。 原子灰在汽车涂装中的正确使用 一、.原子灰的构成原理构成主灰的是特殊之制造的不饱和聚酯树脂树脂约占主灰的40 其它成分是经过特殊筛选的多种足够细度的粉状填料、颜料、助剂等。固化剂的有效成分是有机化合物如过氧化环已酮、过氧化苯甲酰等。其它成分是起增塑作用的适量溶剂、少量填料、颜料和助剂等。原子灰的固化过程是游离基共聚反应过程。当主灰和固化剂混合后固化剂迅速分解放出游离基从而迅速引发聚酯中的双键与苯乙烯的双键发生交联共聚反应直至聚酯中的双键和苯乙烯的双键度被消耗掉方才停止。随着固化反应得进行原子灰中的树脂分交联成网状结构而填料则被包裹在树脂网中。原子灰固化后加热也不熔化 但高温可以破坏在溶剂中也不能溶解即属于热固性的。 二、.原子灰的几个主要的特点 A.使用方便仅需混合均匀即可涂刮。 B.固化过程没有其它小分子副产物内外一起固化因此强度高。
失效分析案例举例
失效分析案例举例
案例1 油井套管腐蚀 0、背景介绍： 1、套管腐蚀形貌 2、腐蚀产物ＸＲＤ分析 3、油套管材质的金相和非金属夹杂分析 4、管壁ＳＲＢ分析检测 5、腐蚀试验 6、结论
背景介绍：中原油田全油田有100多口井套管 腐蚀穿孔，30多口井报废，200多口井套管待修。油井套管的最大穿孔速度为0.48ｍｍ年。 1套管腐蚀形貌 对现场取出损坏的套管进行解剖分析。套管内壁分布腐蚀坑,管内壁腐蚀面平稳,腐蚀沿管轴纵向延伸呈马蹄形,其横断面为上宽下窄的梯形深谷状,管壁穿孔处周边锐利,界面清晰。从总体上看,套管内壁都附着黑色粘性油污,无明显腐蚀产物堆积，主要表现为坑蚀穿孔,并有一定的流体冲刷作用。
2腐蚀产物ＸＲＤ分析 取套管内壁物质,洗去油污,再用丙酮清洗吹干,进行Ｘ—射线 衍射分析。套管内壁腐蚀产物中主要有ＦｅＣＯ 3和ＣａＣＯ 夹杂有ＮａＣｌ和硫酸亚铁等。腐蚀产物的主要成份为碳酸盐,显示出套管、油管腐蚀与ＣＯ 2 腐蚀有关。 3油套管材质的金相和非金属夹杂分析 采用电子探针分析仪进行钢基、夹杂物定性、定量和元素面分析。套管钢的纵截面夹杂物形貌及面分析发现, 大量细小球形 暗灰色颗粒为Ａｌ 2Ｏ 3 , 短条状为ＭｎＳ。材质中夹杂物以Ａｌ 2Ｏ 3 和ＭｎＳ为主, 少量Ａｌ 2 Ｏ 3 、ＴｉＯ2存在。整个材料裂口 面上夹杂物多且分散较均匀,夹杂物以Ａｌ 2Ｏ 3 、ＭｎＳ为主 散均匀,加速了钢材的腐蚀。同时经电子探针元素定量分析表明随着向腐蚀坑底的深入,表层元素中氧、硫、氯、钙、镁含量在逐步增大。说明生成的腐蚀产物有铁氧化物、硫化铁、碳酸钙、碳酸镁等,并随腐蚀深入呈增加趋势。
彩涂板常见质量问题及分析
1.弯曲性不良 特点：钢材弯曲180度试验时，加工部位的涂层发生龟裂及涂层剥离 发生原因： 1）、前处理的掌握量过多。 2）、涂层厚度过厚。 3）、过度烘烤。 4）、下涂涂料同上涂涂料的制造厂家不同，或稀料的使用不当。 2.硬度不良 特点：用制图铅笔用力在涂层表面划一道，擦去后表面留下一道划痕 发生原因： 1）炉温低，涂层固化不充分。 2）加热条件不适当 3）涂层厚度比规定的厚 3. 凸点 特点：由于钢带受到外部的冲击，板表面出现突出或凹陷，有的有一定的间距，有的没有 发生原因： 1）涂装时辊上有异物混入。 2）薄板产品在捆扎时的扎痕。 3）倒卷时受到外部冲击。 4. 边部气泡 特点：两侧沾有涂料，经烘干，出现气泡 发生原因：原材有毛刺沾有涂料多，两边出现缝隙 5. 麻点 特点：从外部混入的异物或灰尘在涂装后部分或全部表面有米粒样的突出发生原因： 1）涂料中混入其它种类或其它公司的涂料。 2）涂料中有异物混入引起。 3)前处理过程中水洗不良。 6.橘皮 特点：已干燥的表面涂层象橘子皮一样粗糙，不均匀 发生原因： 1）湿膜过厚。 2）涂料的黏度较高时。 7.耐溶剂性能差 特点：丁酮擦拭有点状掉漆 发生原因： 1）烘烤温度没有达到要求 2）涂料的固化有问题 3）前处理清洗不干净 8.冲击不合格
特点：漆膜冲击后，经胶带粘后部分或全部掉漆 发生原因： 1）前处理不佳 2）检查面漆固化温度是否合理 9.缩孔 特点：漆膜不平整，局部露底 发生原因： 1)钢带表面不洁净 2)底漆冷却水不洁净 3)涂料粘度没达到上机要求 10.漏涂 特点：面漆未涂上 发生原因： 1）边部面漆未涂上，基板板型不好或涂辊与大背辊间压力不足。 2）板面中间面漆未涂上，底漆冷却后板面有水或其它异物。 11.色差 特点：同标准板的颜色出现差异 发生原因： 1）涂装厚度过厚或过薄. 2）不是一批涂料 3）黏度稀释时搅拌不均。 12.光泽不良 特点：光泽的范围出现异常 发生原因： 1）涂层厚度不适当。 2）固化条件不适当。 3）搅拌不充分。 13. 塌卷 特点：钢卷卷取后在仓库存储时内径变形 发生原因： 1）钢卷卷取后受外力的影响 2）收卷张力不正确 3）荷重不均 14.返沾 特点：开卷时有轻度剥离，底漆返沾会出现类似小米粒状颗粒，涂面漆后表面凹凸不平。 发生原因： 1）卷取前冷却不够 2）烘烤不足
套管的失效和处理
套管的失效和处理 内容摘要 《套管的失效和处理》，主要分析油水在长期采注输过程中，套管因化学腐蚀、作业过程中的机械伤害、井下工具的坐封解封、地层的应力等原因，导致套管强度下降、不密封，套管发生不同情况的失效形式。通过对目前套管失效情况的调查分析，对套管损坏井进行分类，归纳分析了造成套管损坏的主要原因，并结合成功修复套管损坏井的事例，深入探讨了套管损坏特点的修复工艺技术，这些修复工艺技术经过现场多口井的应用，成功地解决了现场生产难题，同时缩短了修井时间，降低了生产成本。 关键词：油水井作业套管套管损坏套管修复技术套管处理 第1章前言 世界各国油田开发进程表明，随着油水井生产的时间延长，开发方案的不断调整和实施，由于地层地应力的变化、油水井作业及其他施工的影响，油、气、水井套管技术状况越来越差，使油井不能正常生产，甚至使井报废，以致影响油田稳产。如美国威明顿油田，从1926年到1986年开发60年间，由于大量采出地下液体，引起该地区较大的构造运动，油田中心地区地面下沉达9m，水平位移最多达3m，造成油水井成片错断，损失严重；罗马尼亚的坦勒斯油田开发
22年后，已有20%的油井套管损坏；俄罗斯的班长达勒威油田有30%的油水井因套管损坏而停产。国内港西油田油水井套损比例高达40%以上；长庆樊家油田投入开发仅13年，油水井套损比例达34%，吉林扶余油田套管变形井至1988年多达1347口，占总井数的39.4%；大庆油田套损井数逐年增加，1997年套管损坏井576口，2001年套损井超过700口，整个油田套损井累计已超过8000口。胜利油田在四十余年的开发过程中，由于长期的注水开发，使本来就复杂的地质条件变得更加复杂，油水井套管的状况越来越差，套损井也逐年增加。胜利油田大量套损井，主要集中在孤岛、孤东、胜坨、埕东、渤南和滨南等几个大型整装含油气构造上。另外，疏松砂岩油藏和几个稠油热采工艺区域矛盾尤为突出。据查，胜利油田截止1991年底套损井已占油、水井总数的十分之一，16400多口井中就有1659口套损井（其中包括正式批准工程报废井266口）。截止到今年的4月，胜利油田有限公司（不包括海洋、清河）有油水井27375口，其中有套损井5427口（其中油井3318口，水井2109口），占总井数的19.8％。报废井4838口，其中因套损原因报废的1502口，占31.1％；停产井7212口，因套损原因停产井2089口，占29％；生产井15325口，其中套损井1836口，占12％。如此数量的套损井的出现，必然影响到井网的完善和布网的困难，油田不得不投入大量资金打更新井和替
材料失效分析试题与答案
1.试用一个经典的案例说明材料失效分析与基础学科及应用学科之间的关系（不少于400字，配图片） 答：材料失效分析的经典案例: 醇胺贫富液换热器列管腐蚀穿漏 图1 测试分析用的失效管子及拉杆套管 损坏部位：靠近壳程热流体进口处的管子、管程冷流体热端处的管子。 表面观察： ①管内外表面均可见棕色表面覆盖层，在没有坑 洞的表而用锉刀轻轻锉一下能看见银白色的金属光泽，说明 均匀腐蚀轻微。 ②严重腐蚀区的管子外表面分布很多凹坑，深浅不一，有些 凹坑已穿透管壁厚，大多凹坑为敞口椭园截面坑洞。 ③拉杆套管的腐蚀损坏比换热管更严重。 根据这个图片和实物可以通过以下方法分析材料的失效： 1). 管材的化学成分测定 2). 换热管的金相分析 4). 腐蚀原因分析 结果讨论：材料的断裂和腐蚀是材料失效中最常见的两种形式。这两种失效在工程实际中经常会造成极大的破坏和损失。分析和判断出材料失效的原因，同时找出有效的预防措施，防止类似的失效重复发生，是工程实际中经常遇到的难题。 材料失效分析需要应用机械、力学、物理、化学、数学、电子技术等多方面知识，需要借助现代分析测试技术，从宏观到微观，从定性到定量，从单项到综合的系统性分析。上述图片实例也充分说明了在对材料失效分析时需要用到很多的基础学科，尤其是物理和化学。而且在应用学科方面如现代显微测试技术等都是具有很好的代表性。材料的失效分析离不开这些学科！要做好材料的失效分析我们就应该在实践的基础上将学科的知识和一些先进技术相结合应用！ 2.试用两个实际的失效案例说明材料失效分析的重要意义（要求既有文字说明，又有图片说明，文字不少于800字） 答：发生在我们生活中的材料失效的案例很多，材料的失效也有很多的类型，不同的材料在不同的外界环境，使用环境和其本身的性质会使失效的形式也会不一样。下面是两个实际的材料失效的案例：
铝型材静电粉末喷涂生产控制及常见缺陷分析
铝型材静电粉末喷涂生产控制及常见缺陷分析 https://www.wendangku.net/doc/4a3215973.html,2015年02月05日10:42 来源：景成化工T|T 慧聪表面处理网讯：摘要：介绍了静电粉末喷涂原理。对喷粉工艺及控制、固化条件、涂层质量要求和常见缺陷进行了分析，提出了对策。 关键词：铝型材；静电喷涂；上粉率；固化 近年来，随着建筑的多样化、个性化，建筑铝型材表面朝着颜色多样化方向发展。静电粉末喷涂工艺采用绿色环保技术，具有节能、安全、污染小的特点，生产的彩色铝型材表面涂层具有颜色多样、色泽均匀、耐腐蚀、抗冲击、附着力强、耐候性好的优点，寿命比普通阳极氧化铝型材高出一倍。在铝型材静电喷涂处理过程中，型材表面涂层出现许多质量问题，加强生产工艺控制及找出产生问题的原因并解决，是保证静电喷涂彩色铝型材表面质量的关键。 1、静电粉末喷涂生产工艺 1.1粉末喷涂原理 铝合金建筑型材静电粉末喷涂主要采用高压静电法，由于建筑型材主要用于户外，粉末一般采用综合性能好的热固性聚酯粉末涂料。其基本原理是喷枪枪体上电极和高压发生器相联，产生高压静电场，使喷枪周围空气发生电晕电离，由于电晕电场的作用，当粉末从喷枪喷出时，粉末粒子与电离空气粒子碰撞形成带负电荷粒子，然后随气流被送到接地工件上而被吸附。再通过烘烤使粉末涂料固化，从而达到涂装目的。 1.2粉末喷涂工艺流程 具体工艺流程如图1。 1.3表面预处理 表面预处理主要目的是去除铝型材表面油污、轻微挤压痕及自然氧化膜，实现型材表面平整，再通过化学氧化法而获得0.5-2m的转化膜。以前转化液多为以铬酸盐为主的添加剂，由于铬金属离子污染重，我公司采取环保措施，采用无铬化学处理新工艺，不仅消除了铬化物，而且减少了清洗用水的耗量，废水处理简单，转化膜质量同时也得到了提高，使用效果良好。我公司预处理工艺参数见表1。