棚架检算书(正式版)

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东乡二号特大桥跨沪昆铁路防护棚架检算书

一、计算荷载

东乡二号特大桥跨沪昆线施工防护棚架为施工临时结构，不考虑地震力的影响，结构安全等级为二级。计算中考虑的主要荷载有：施工人员重量，竹胶板和防水板重量，结构自重，风力及雪压，列车气动力、坠物冲击荷载等。

（1）施工人员重量：

按照每个施工人员75kg计，共5个人，总计重量为375kg，即3.75kN。假设作用于跨中位置上。

（2）竹胶板重量：

竹胶板密度为560kg/m3，厚20mm的竹胶板单位面积重为560×0.02＝11.2kg/m2=0.112 KN/ m2，棚架顶面总面积为49×16.8＝823.2㎡，整个棚架的竹胶板总重量为9219.84kg，即92.20KN。计算时按均布荷载加到槽钢[20上。

（3）结构自重

纵向槽钢[20，每延米重量为22.6kg，每根49m，重1107.4kg，共29根，共重32114. 6kg，即321.146KN；横向I56a，每根长度为16.8米，共25根，每米重量为106kg, 共重44520kg，即445.2KN；纵向分配梁I40a，总长49×2＝98m，每米重量为67.6kg,共重为6624.8kg，即66.248KN；直径为300×6mm的钢管立柱26根，每根长度为10.732米，每延米重量为43.503kg，自重为121.39KN。棚架混凝土基础体积为0.8×0.5×49×2＝39.2m3，共重940.8KN，防护棚架总重量：1894.784KN。

（4）风力

南昌地区基本风压：0.3KN/㎡。以15°角均布载的形式加到[20上即：0.3*sin15°=0.0776KN/㎡。由于棚架在连续梁下及所处位置，不考虑雪压。

（5）列车气动力

列车气动力计算应符合下列规定：由驶过列车引起的气动压力和气动吸力，应由一个5m长的移动面荷载+q及一个5m长的移动面荷载-q组成。气动力应分为水平气动力和垂直气动力。水平气动力作用于轨顶之上的最大高度为5m。根据棚架总体布置情况，棚架各跨最低点均位于接触网之上，而接触网的高度均超过轨面5m以上，故轨顶以上可以不考虑列车水平气动力的影响。

在实际计算中，为确保安全，按照沪昆线动车组最大列车时速200km/h 计算气动力（施工时慢行）。

垂直气动力可按照下式计算：

7302100v h D q q g

+=

式中 h q ——水平气动力，由规范中的表6.2.26查得。 D ——作用线至线路中心距离。

查表，当列车时速为200km/h ，D ＝2.5时， h q ＝0.68，此时对应的v q ＝0.646kN/m ，为最大值，且随D 增加而减小（D 在2m 以内的气动力不考虑），即垂直气动力由中心2m 相外逐渐减小。施工时列车慢行，故计算中取

*v q ξ

＝0.646×0.8=0.517kN/m ，

偏于安全地把此均布荷载加载于全部防护棚架上。

（6）冲击荷载，假设人（M=0.75KN ）从6.591m 高处掉落到棚架上，冲击时间为0.5s ，由动量=冲量，得：F =

m t

2gh =17.2KN 。

二、竹胶板验算

取1m 宽验算，截面面积A=200平方厘米，惯性矩I=66.7cm 3；截面模量W=66.7cm 3；单位重量:11.2Kg/m 。竹胶板弹性模量E ＝6500MPa ，竹胶板采用2cm 厚，按0.6m 跨度简支梁，取1m 宽进行计算，竹胶板所受均布荷载有自重+风荷载+力车汽动力荷载，荷载组合为q ＝0.112×1+0.0776×1+0.517＝0.7066KN/m ，施工人员坠落冲击荷载取q=17.2KN ，作用于最不利位置，即跨中。 建立模型如下

力学求解得： M max =0.88KN ·m

截面模量W ＝1

6bh 2=1

6×1000×202＝4000006

mm 3

σ＝M W =

880000×6

400000

=13.2MPa ＜[σ]=70Mpa

力学求解得出挠度值为：7.2mm 。满足要求。

三、[20a 槽钢验算

纵向布置的槽[20a ，按2米跨度简支梁计算，所受均布荷载为竹胶板施工的均布荷载及自重。

G —施工人员坠落冲击荷载，取17.2KN ，作用于最不利位置，即跨中。

q —为折合后的竹胶板重量，风荷载，列车气动力，及[20a 自重， 则q =0.112×0.6+0.0776×0.6+0.517+0.226=0.857KN m

------------------------------------------------------------------- 计算项目: 20号槽钢做简支梁计算

------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]

左支座简支 右支座简支 跨号 跨长(m) 截面名称

1 2.000 热轧普通槽钢(GB707-88):xh=[20a(型号) xh=[20a [ 计算结果 ]

跨号: 1

左 中 右 上部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0000 0.0000 下部弯矩(kN-m): 0.0000 9.0287 0.0000 剪 力(kN ): 9.4574 -8.6000 -9.4574

[容许安全系数]

侧向稳定性安全系数： 1.00000 抗弯强度安全系数： 1.00000 抗剪强度安全系数：

1.00000

[最小安全系数]

跨号侧向稳定抗弯强度抗剪强度安全状态

1 3.381 4.451 15.729 安全

[各跨截面几何特性]

跨号面积惯性矩Ix 抵抗矩WxA 抵抗矩WxB 回转半径ix 惯性矩Iy (cm2) (cm4) (cm3) (cm3) (cm) (cm4)

1 28.84 1780.00 178.00 178.00 7.86 128.00

抵抗矩WyA 抵抗矩WyB 回转半径iy 面积矩Sx γx1 γx2

(cm3) (cm3) (cm) (cm3)

63.80 24.20 2.11 104.70 1.05 1.05

注：WxA—截面上部对x轴的抵抗矩；

WxB—截面下部对x轴的抵抗矩。

WyA—截面左侧对y轴的抵抗矩。

WyB—截面右侧对y轴的抵抗矩。

γx1—截面上部的塑性发展系数。

γx2—截面下部的塑性发展系数。

[各跨材料特性]

跨号抗拉强度抗压强度抗弯强度抗剪强度屈服强度弹性模量

(N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2)

1 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000

四、I 56a计算

横向布置的I56a，按16.8米跨度简支梁计算，作用在其上的荷载[20a传递下来的

单点集中力q=0.875×2＝1.714KN，此集中荷载按0.6m等间距布设，共27点，为方便计算现转算为均布荷载计算，q =（q×27）/16.8＝2.755KN/m。结构自重均布荷载q＝1.06KN/m。

-------------------------------------------------------------------

计算项目: I56a主横梁做简支梁计算

-------------------------------------------------------------------

[ 基本信息 ]

左支座简支右支座简支

跨号跨长(m) 截面名称

1 16.800 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I56a(型号) xh=I56a [ 计算结果 ]

跨号: 1

左中右

上部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0000 0.0000

下部弯矩(kN-m): 0.0000 134.7062 0.0000

剪力(kN ): 32.0729 0.0000 -32.0729

[容许安全系数]

侧向稳定性安全系数： 1.20000

抗弯强度安全系数： 1.20000

抗剪强度安全系数： 1.20000

[最小安全系数]

跨号侧向稳定抗弯强度抗剪强度安全状态

1 1.307 3.92

2 23.242 安全

[各跨截面几何特性]

跨号面积惯性矩Ix 抵抗矩WxA 抵抗矩WxB 回转半径ix 惯性矩

Iy

(cm2) (cm4) (cm3) (cm3) (cm) (cm4) 1 135.44 65600.00 2340.00 2340.00 22.00 1370.00 抵抗矩WyA 抵抗矩WyB 回转半径iy 面积矩Sx γx1 γx2

(cm3) (cm3) (cm) (cm3)

141.00 141.00 3.18 1375.00 1.05 1.05

注：WxA—截面上部对x轴的抵抗矩；

WxB—截面下部对x轴的抵抗矩。

WyA—截面左侧对y轴的抵抗矩。

WyB—截面右侧对y轴的抵抗矩。

γx1—截面上部的塑性发展系数。

γx2—截面下部的塑性发展系数。

[各跨材料特性]

跨号抗拉强度抗压强度抗弯强度抗剪强度屈服强度弹性模量

(N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2)

1 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000

五、I40a分配梁计算

纵梁用的I 40a，按4米跨度简支梁计算，作用在其上的荷载I56a传递下来的单点

集中力32.08KN，及结构自重均布荷载q＝0.676KN/m。

------------------------------------------------------------------- 计算项目: 棚架纵梁I40a做简支梁计算

------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]

左支座简支右支座简支

跨号跨长(m) 截面名称

1 4.000 热轧普通工字钢(GB706-88):xh=I40a(型号) xh=I40a [ 计算结果 ]

跨号: 1

左中右

上部弯矩(kN-m): 0.0000 0.0000 0.0000

下部弯矩(kN-m): 0.0000 33.4319 0.0000

剪力(kN ): 17.3919 -16.0400 -17.3919

[容许安全系数]

侧向稳定性安全系数： 1.20000

抗弯强度安全系数： 1.20000

抗剪强度安全系数： 1.20000

[最小安全系数]

跨号侧向稳定抗弯强度抗剪强度安全状态

1 5.201 7.360 25.73

2 安全

[各跨截面几何特性]

跨号面积惯性矩Ix 抵抗矩WxA 抵抗矩WxB 回转半径ix 惯性矩Iy (cm2) (cm4) (cm3) (cm3) (cm) (cm4)

1 86.11 21700.00 1090.00 1090.00 15.90 660.00

抵抗矩WyA 抵抗矩WyB 回转半径iy 面积矩Sx γx1 γx2

(cm3) (cm3) (cm) (cm3)

141.00 141.00 2.77 636.40 1.05 1.05

注：WxA—截面上部对x轴的抵抗矩；

WxB—截面下部对x轴的抵抗矩。

WyA—截面左侧对y轴的抵抗矩。

WyB—截面右侧对y轴的抵抗矩。

γx1—截面上部的塑性发展系数。

γx2—截面下部的塑性发展系数。

[各跨材料特性]

跨号抗拉强度抗压强度抗弯强度抗剪强度屈服强度弹性模量

(N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2) (N/mm2)

1 215.00 215.00 215.00 125.00 235.00 206000

六、钢管立柱受力计算

棚架两侧有12根立柱，每个柱有1根300×6mm的螺旋钢管组成，具体结构见图纸。

每根立柱受力为上部I56a工字钢传来反力为17.39+32.07＝49.46KN。

------------------------------------------------------------------- 计算项目: 棚架立柱

------------------------------------------------------------------- 1 输入数据

1.1 基本输入数据

构件材料特性

材料名称:Q235-A

设计强度:215.00(N/mm2)

屈服强度:235.00(N/mm2)

截面特性

截面名称:焊接钢管:d=300(mm)

焊接钢管外直径[2t≤d]:300 (mm)

焊接钢管壁厚[0＜t≤d/2]:6 (mm)

缀件类型:

构件高度:10.723(m)

容许强度安全系数:1.20

容许稳定性安全系数:1.20

1.2 荷载信息

恒载分项系数:1.00

活载分项系数:1.40

是否考虑自重:考虑

轴向恒载标准值: 49.460(kN)

轴向活载标准值: 0.000(kN)

偏心距Ex: 0.0(cm)

偏心距Ey: 0.0(cm)

1.3 连接信息

连接方式:普通连接

截面是否被削弱:否

1.4 端部约束信息

X-Z平面内顶部约束类型:简支

X-Z平面内底部约束类型:简支

X-Z平面内计算长度系数:1.00 Y-Z平面内顶部约束类型:简支

Y-Z平面内底部约束类型:简支

Y-Z平面内计算长度系数:1.00 2 中间结果

2.1 截面几何特性

面积:55.42(cm2)

惯性矩Ix:5990.10(cm4)

抵抗矩Wx:399.34(cm3)

回转半径ix:10.40(cm)

惯性矩Iy:5990.10(cm4)

抵抗矩Wy:399.34(cm3)

回转半径iy:10.40(cm)

塑性发展系数γx1:1.15

塑性发展系数γy1:1.15

塑性发展系数γx2:1.15

塑性发展系数γy2:1.15

2.2 材料特性

抗拉强度:215.00(N/mm2)

抗压强度:215.00(N/mm2)

抗弯强度:215.00(N/mm2)

抗剪强度:125.00(N/mm2)

屈服强度:235.00(N/mm2)

密度:7850.00(kg/m3)

2.3 稳定信息

绕X轴屈曲时最小稳定性安全系数:11.77

绕Y轴屈曲时最小稳定性安全系数:11.77

绕X轴屈曲时最大稳定性安全系数:12.89

绕Y轴屈曲时最大稳定性安全系数:12.89

绕X轴屈曲时最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:10.723(m) 绕Y轴屈曲时最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:10.723(m) 绕X轴屈曲时最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m) 绕Y轴屈曲时最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m) 绕X轴弯曲时的轴心受压构件截面分类（按受压特性）:b类

绕Y轴弯曲时的轴心受压构件截面分类（按受压特性）:b类

绕X轴弯曲时的稳定系数:0.53

绕Y轴弯曲时的稳定系数:0.53

绕X轴弯曲时的长细比λ:103.14

绕Y轴弯曲时的长细比λ:103.14

按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的φb_X:1.00 按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的φb_XA:1.00 按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的φb_XB:1.00 按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的φb_Y:1.00 按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的φb_YA:1.00 按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的φb_YB:1.00

2.4 强度信息

最大强度安全系数:24.09

最小强度安全系数:22.01

最大强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)

最小强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离:10.723(m)

计算荷载:54.12kN

受力状态:轴压

3 分析结果

绕X轴弯曲时的最小整体稳定性安全系数:11.77

该截面距离构件顶端:10.723(m)

绕Y轴弯曲时的最小整体稳定性安全系数:11.77

该截面距离构件顶端:10.723(m)

最小强度安全系数:22.01

该截面距离构件顶端:10.723(m)

构件安全状态:稳定满足要求，强度满足要求。

七、棚架基础计算

基础受力由钢管立柱顶受力及钢管自重组成，大小为N=49.46+4.66＝54.12KN。则：

现浇独立柱基础设计(棚架基础设计)

执行规范:

《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》

《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》

《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001), 本文简称《抗震规范》

----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料：

1.1 已知条件：

类型：阶梯形

柱数：单柱

阶数：1

基础尺寸(单位mm):

b1=4000, b11=2000, a1=800, a11=400, h1=500

柱:方柱, A=500mm, B=500mm

设计值：N=54.12kN, Mx=0.00kN.m, Vx=0.00kN, My=0.00kN.m, Vy=0.00kN

标准值：Nk=54.12kN, Mxk=0.00kN.m, Vxk=0.00kN, Myk=0.00kN.m, Vyk=0.00kN 混凝土强度等级：C30, fc=14.30N/mm2

钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2

基础混凝土保护层厚度：45mm

基础与覆土的平均容重：24.00kN/m3

修正后的地基承载力特征值：60kPa

基础埋深：0.50m

作用力位置标高：0.000m

1.2计算要求：

(1)基础抗弯计算

(2)基础抗剪验算

(3)基础抗冲切验算

(4)地基承载力验算

单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa

2 计算过程和计算结果

2.1 基底反力计算：

2.1.1 统计到基底的荷载

标准值:Nk = 54.12, Mkx = 0.00, Mky = 0.00

设计值:N = 54.12, Mx = 0.00, My = 0.00

2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合] pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy

= 28.91 kPa

pkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy

= 28.91 kPa

pk = (Nk + Gk)/A = 28.91 kPa

各角点反力 p1=28.91 kPa, p2=28.91 kPa, p3=28.91 kPa, p4=28.91 kPa 2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]

pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy

= 16.91 kPa

pmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy

= 16.91 kPa

p = N/A = 16.91 kPa

各角点反力 p1=16.91 kPa, p2=16.91 kPa, p3=16.91 kPa, p4=16.91 kPa 2.2 地基承载力验算:

pk=28.91 < fa=60.00kPa, 满足

pkmax=28.91 < 1.2*fa=72.00kPa, 满足

2.3 基础抗剪验算:

抗剪验算公式 V<=0.7*β

h

*ft*Ac [GB50010-2002第7.5.3条]

(剪力V根据最大净反力pmax计算)

第1阶(kN): V下=10.15, V右=23.68, V上=10.15, V左=23.68

砼抗剪面积(m2): Ac下=1.80, Ac右=0.36, Ac上=1.80, Ac左=0.36

抗剪满足.

2.4 基础抗冲切验算:

抗冲切验算公式 F

l <=0.7*β

hp

*ft*Aq [GB50007-2002第8.2.7条]

(冲切力F

l

根据最大净反力pmax计算)

第1阶(kN): F

l 下=0.00, F

l

右=17.59, F

l

上=0.00, F

l

左=17.59

砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.34, Aq上=0.00, Aq左=0.34 抗冲切满足.

2.5 基础受弯计算:

弯矩计算公式 M=1/6*l

a 2*(2b+b')*pmax [l

a

=计算截面处底板悬挑长度]

配筋计算公式 As=M/(0.9*fy*h

)

第1阶(kN.m): M下=0.54, M右=18.13, M上=0.54, M左=18.13,

h

=450mm

计算As(mm2/m): As下=1, As右=187, As上=1, As左=187

基础板底构造配筋(构造配筋D12@200).

2.6 底板配筋:

X向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/m

Y向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/m

3 配筋简图

八、基底沉降量计算

1. 计算条件

执行规范:建筑地基基础设计规范 GB50007-2002

(1) 基础数据

基础长 L (m) 4.000

基础宽 B (m) 0.800

基底标高(m) -0.500

基础顶轴力准永久值(kN) 54.120 L向弯矩准永久值Mx(kN-m) 0.000 B向弯矩准永久值My(kN-m) 0.000

基础与覆土的平均容重(kN/m3) 24.000 经验系数ψs 1.000 压缩层厚度(m) 3.600 沉降点坐标 X0(m) 0.000 沉降点坐标 Y0(m) 0.000

(2) 平剖面图

(3) 土层列表

土层数: 2 地下水深度: -10.000(m)

2. 计算结果

底板净反力 (kPa):

最大= 19.91 最小=19.91 平均= 19.91

角点 q1 = 19.91 q2 = 19.91 q3 = 19.91 q4 = 19.91

各层土的压缩情况:

总沉降量 = 1.000*2.57 = 2.57(mm)

按地基规范GB5007-2002表5.3.5

沉降计算经验系数 = 0.775(P0≥fak) 和 0.587(P0≤0.75fak)

护壁检算书

挖孔桩护壁检算资料 1. 工程概况： 挖孔桩深度按照20 米考虑，其中考虑10 米土层，其余部分为岩层。挖孔桩直径 1.5 米。 2.计算公式及参数的选定 （1）混凝土护壁厚度t 可按计算公式： t 巡N）/Fc 式中 D——挖孔桩外直径（m）; K――安全系数，一般取K=1.65 ; fc --- 混凝土轴心抗压强度（MPa）; P――土和地下水对护壁的最大侧压力（MPa ）; 对无粘性土： 当无地下水时，p= M*tg2〔45° -（/2）〕 当有地下水时，p= Y H*tg2〔45 ° -（/2）〕+ （Y Y W）* （H-h ）*tg2 〔45 ° -（/2）〕+ （H —h）；w 式中 丫一一土的重度（kN/m3 ）; Y w --- 水的重度（kN/m3 ）; H――挖孔桩护壁深度（m）; h --- 地面至地下水位深度（m）; D——挖孔桩外直径（m）;

0――土的内摩擦角(°); ( 2)计算参数选定 D=1.5m，卢18 kN/m 3Y w=10kN/m 3H=20m h=20m , 0=30 °K=1.65 ；fc=11.9MPa ( C25) 3 护壁厚度计算 1. 当无地下水时(桩基按照10 米土层考虑，岩层不考虑护壁)：p= Y H*tg2〔45 ° — (/2)〕=18*10* tg 2〔45 ° - 30 72)〕=60KN 护壁厚度即为 t N K N)/Fc 般1.65*60)/11.9=8.31cm 2 当有地下水时： p= Y H*tg2〔45 ° — (/2)〕+ (Y Y) * (H-h ) *tg2〔45 ° — (/2)〕+ (H —h) Y w =18*10*tg 2〔45 ° —30 72)〕+ (18-10 ) * (10-20 ) *tg2〔45°—(30°/2) 〕+( 10—20)*10=60KN 护壁厚度即为 t N K N)/Fc N1.65*60)/11.9=8.31cm 综合考虑安全性等原因，护壁厚度取10cm ，在配适量的钢筋。

满堂支架验算书081026教程文件

湖南省宜章至凤头岭高速公路工程 G107分离式立交桥现浇箱梁满堂支架强度及稳定性验算书 上海警通宜凤高速S1-6工区 二00九年十一月

满堂式支架强度及稳定性计算 一、计算说明： 1、根据“G107分离式立交桥第二联箱梁一般构造图（五）”典型断面图计算（图号SVII-5-8）。 2、施工时采用满堂式‘十’字扣支架，支架型号为WDJ48型。根据WDJ‘十’字扣型多功能脚手架使用说明书，支撑立杆得设计允许荷载为：当横杆竖向步距为600mm时，每根立杆可承受最大竖直荷载为40kN。 3、因支架型号及数量限制，支架顺桥向立杆间距第八跨、第十跨、第十一跨23.5m全部、第九跨29m部分0.8m，其余立杆顺桥向0.6m，中横梁处为0.5m，横桥向立杆间距步置为0.8m。横杆步距：1.4*0.8m单元中，步距加密为0.6m；0.9*0.9m单元中，腹板处步距为0.6m，翼板处步距为1.4m；中横梁支架单元中步距0.6m。设计纵向横梁用5×5cm方木夹钢管,横向钢管详细步置见《支架步置图》。 4、支架按容许应力法设计检算。 5、立杆容许荷载 ‘十’字扣支架的钢管为3号钢，其性能见下表：

二、中横梁处立杆受力验算： 1、中横梁处砼恒载为： g1=S/BΥ=15.35/7.74*26=51.6KN/m2，见附图； 砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1，当配筋率>2%时为26KN/m3 2、倾倒砼产生冲击荷载：g2=2KN/m2 3、振捣砼产生荷载：g3=2KN/m2 4、模板及支撑恒载为：g4=a+b+c=0.46KN/m2 木材为落叶松，容重为Υ=7.5KN/m3。 ①纵向水平方木：1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19KN/m2 ②横向水平方木：1/0.25*0.1*0.06*7.5=0.18KN/m2 ③竹胶板：0.012*7.5=0.09KN/m2 落叶松容重为7.5KN/m3来源于《路桥施工计算手册》表8-1。 5、施工人员、施工料具运输堆放荷载：g5=1KN/m2 来源于表《路桥施工计算手册》表8-1。 6、风荷载： 郴州地区基本风压W0=0.35kpa（《全国基本风压分布图》） K1,设计风速频率换算系数，采用1.0；

挂篮受力验算

挂篮受力验算 箱梁施工采用菱形挂篮，箱梁最重块段为4m段，重190.9T，产生弯矩最大块段为5m段，最大弯矩为441.15T.m。取最大弯矩段对挂篮进行验算。 （单位：m） 由上图可看出挂篮主桁各弦杆受力情况，挂篮总共两片主桁，单片受力减半，此处乘以2作为模板，支架的补偿系数。最大拉力为126.7T，最大压力为113.7T 和89.7T（作为抗压稳定性验算，其长度较大）。 主桁弦杆采用2[32c型钢背焊而成，A＝122.6cm2，I x＝17205.8cm4。 受最大拉应力 σ＝P/A=126.7×102/122.6＝103.4Mpa<[σ]=140Mpa， 满足要求。 压应力验算： σ＝P/A=113.7×102/122.6＝92.8Mpa<[σ]=140Mpa， 满足要求。 抗压稳定性验算，弦杆为两端绞支结构，最长杆为6.7m， 抗压极限力Pcr＝π2EI/（μL）2=3.142×2000×17205/（6.7）2＝756.6T，满足要求，不属于细杆。 通过以上计算，得出挂篮各弦杆受力足够安全。

0＃、1＃块支架验算 箱梁0＃、3＃块采用钢管桩支架，钢管桩为φ600×8mm，钢管桩布置如下图： （单位：cm） 0#块墩身以上部分由墩身支撑，0#、1#块减去墩身以上部分最大重量为228.32T，加上模板，支架，最大重量为228.32×1.4＝320T，由6根钢管桩支撑，单根钢管桩受力： P＝320/6＝53.3T 压应力 σ＝P/A＝53.3×104/π（3002－2922）＝35.8Mpa< [σ]=140Mpa 抗压稳定性，钢管桩最大自由高度为21m， Pcr＝π2EI/（μL）2=3.142×2000×3.14(604-58.44)/64/（2×21）2 ＝72.9T。 满足稳定性要求，而且未计各桩之间的横向连接。

挂篮检算书

项目部 主桥(40+64+40)m跨挂篮设计检算书 2018年6月

第1 章设计依据及挂篮结构载荷说明 1.1 设计依据 图纸：铁路40+64+40图纸 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 《路桥施工计算手册》； 《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 《机械设计手册》； 《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002） 1.2挂篮结构组成 40+64+40m跨菱形挂篮主要由主桁系、底模系、外模、内模系、前吊系、底锚系、走行系和施工平台组成。 主桁系由五件桁架杆件和节点板铰接构成菱形结构，桁架由2[25b 槽钢组拼而成，挂篮的前横梁由2[25b普通热轧工字钢组成，底篮前、后托梁由2[25b槽钢组成，底模边纵梁为I28b、中纵梁为I25b，挂篮边吊、主吊、底锚等均采用φ32mm精轧螺纹钢,挂篮自重：31t（含侧模）。 1.3挂篮载荷 1.3.1 主要计算参数 ①砼自重G＝26kN/m3；②钢材的弹性模量E＝210GPa③材料容许应力： 牌号许用正应力[] 许用弯曲应力[] 许用剪切应力[] Q235 215MPa 215MPa 125MPa Q345 315MPa 315MPa 185MPa

40Cr 470MPa 480Mpa 280Mpa 容许材料应力提高系数：1.3。 1.3.2 载荷组成 ①荷载系数 考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05； 挂篮正常使用时采用的安全系数为1.2。 活载分项系数：1.4 恒载分项系数:1.2 ②荷载组成 根据箱梁截面受力特点，划分箱梁各节段断面如图所示：

按最大悬灌重量：68.89吨（1段长3米）的荷截 段号1块(m3) 1块(KN) 备注 ① 2.05m353KN 校核外滑梁 ② 2.605m3203KN 校核腹板及底模 ③0.412m332KN 校核内滑梁 ④0.475m337KN 校核底模 作用于主桁上箱梁荷载最大按100t计算；施工机具及人群荷载： 2.5kPa；倾倒混凝土产生的荷载：2KPa;振捣混凝土产生的荷载：2KPa ③荷载组合 混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载； 用于主桁承重系统强度和稳定性计算 ③荷载计算 单侧翼缘：q1=0.6839×26×1.05+2.5×2.2=24kN/m 单侧腹板：q2=2.605×26×1.05+2.5×0.5=72kN/m 顶板：q3=0.412×26×1.05+2.5×1.1=14kN/m 底板：q4=0.475×26×1.05+2.5×0.95=14kN/m 第2章挂篮各部件截面特性 2.1 截面特性 构件材料截面积 （mm2） 惯性矩（mm4） 截面图 I x I y

支架检算

京石客运专线工程JS-1标段 衙门口北街框构中桥 现浇支架检算 施工设计计算书 编制人： 复核人： 审核人： 单位：中铁六局集团太原铁建京石铁路客运专线项目部 2015年03月北京

目录 一、计算依据 (1) 1、采用规范及参考文献 (1) 2、相关设计参数及材料性能 (1) 二、总体设计方案 (1) 1、支架方案 (2) 三、计算书 (2) 计算时荷载考虑保守，顶倒角处按倒角最大高度以矩形考虑自重。.. 2 1、荷载标准值计算 (2) 2、碗扣支架检算 (3) 2.1模型 (3) 2.2计算 (3) 四、检算结论 (8)

北沙河框架大桥现浇支架计算书 一、计算依据 1、采用规范及参考文献 （1）《木结构设计规范》（GB50005-2003） （2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （3）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ166-2008) （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130-2001) （5）《混凝土结构设计规范理解与应用》中国建筑工业出版社2002.5 （6）《简明施工计算手册》第三版江正荣中国建筑工业出版社2005.7 （7）《铁路工程设计规范使用手册（1）》中国铁道出版社2006.7 （8）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） （9）其它相关规范、标准 （10）新建京张铁路北沙河框架大桥施工图 2、相关设计参数及材料性能 （1）钢材的密度：7800kg/m3； （2）钢筋混凝土的密度：2600kg/m3 （3）模板体系：采用组合钢模板，自重标准取0.7kN/m2。 （4）木材：≧TC13A （油松、新疆落叶松、云南松、马尾松、扭叶松、北美落叶松、海岸松及其它TC13A级以上木材）抗弯13N/mm2，顺纹抗剪1.5 N/mm2，弹模E=10000 N/mm2。 （5）施工地址现场试验的地基承载力报告。市区内历年最大风力参考为20m/s，施工时不考虑降水和防洪。 二、总体设计方案

墙身木模检算书

商鼎路桥墙身木模板检算书 1、砼侧压力 F1 = 0.22 r c t0β 1 β 2 V1/2 = 0.22 ?25? 200/(30+15) ?1.0 ? 1.15 ? 2.51/2 = 44.45 kN/m2 F2 = r c h = 25 ? 6.5 = 162.5 kN/m2 砼侧压力选用较小值采用67.62 kN/m2 2、竖肋检算 木模背肋加固型式采用：竖肋为10×10cm方木、间距35cm； 横肋为5#双槽钢、间距50cm。 横肋间方木按连续梁均布荷载进行检算。 q = 44.45 ? 0.35 = 15.56 kN/m M = ql2 / 10 = 15.56 ? 0.52 /10 = 0.389kN ?m σ = M /W = 0.389/ 1/6 ?100 ?1002= 2.34Mpa ＜ [ 11.6Mpa] 满足要求。 f = ql4/ 150 E?I = 15.56? 5004 / 150? 9?103? 1/12? 100 1003 = 0.087mm ＜ l/400 [1.25mm] 满足要求。 3、横肋检算

横肋双槽钢按集中荷载进行检算。 F = 44.45 ? 0.5 ?0.35 = 7.78 kN M = Fl /4 = 7.78 ? 0.7/ 4 = 1.36 kN? m σ = M /W = 1.36 kN? m/ 2 ? 10.4cm3 = 65.4 Mpa＜ [ 140Mpa] 满足要求。 f = Fl3/ 48 E?I = 7.78 ? 0.73 /48 ? 2.0×105?2 ?26 = 0.54mm ＜ l/400 [2.0mm] 满足要求。 4、面板检算 面板采用15mm厚竹胶板，按均布荷载进行检算。 q = 44.45 ? 0.5 =22.23 kN/m M = ql2 / 10 = 22.23 ? 0.252 /10 = 0.139kN ?m σ = M /W = 0.139/ 1/6 ?500 ?152 =7.5Mpa ＜ [ 11.0Mpa] 满足要求。 f = ql4/ 150 E?I = 22.23? 2504 / 150? 10?103? 1/12? 500 ?153 = 0.42mm ＜ l/400 [0.625mm] 满足要求。 5、对拉杆检算 采用￠16Ⅰ级钢。 单根拉杆所受的力：F1 = 44.45 ? 0.5 ?0.35 = 7.78 kN

碗扣式脚手架检算书

附件10 沙井-南站立交桥支架检算书 1.工程概况 沙井-南站立交下穿铁路框架桥结构形式为（13.7+9.5+13.7）m三孔连续框架，顶板厚度0.8m，边墙厚度0.8m，底板厚度1.0m，框架净空分两种，9.7m和10.5m，框架桥主体采用C40混凝土，抗渗等级不低于P8。框架桥先施工底板，然后采用支架现浇法施工顶板及边墙。 2.工况分析 框架桥支架立杆采用Φ48×3.5mm钢管，立杆直接立在框架桥底板上面。立杆横向间距0.6m，纵向间距0.9m，立杆顶部加顶托，顶托上沿纵向放置Φ48×3.5mm钢管，在钢管上放置10*10cm方木分配梁，间距0.3m 一道，分配梁上铺1.8cm厚竹胶板作为顶板底模，碗扣式脚手架横杆步距1.2m，根据框架高度共设置6～7层，最底层及顶层根据现场情况调节，但最大间距不超过1m。为保证支架整体稳定性，横向对称增加4道剪刀撑。边墙模板同样采用1.8cm厚竹胶板，分配梁采用10*10cm方木，间距0.3m 一道，竖向横梁采用双拼[10槽钢，沿竖向1.0m设置一道，横向采用Φ22圆钢拉杆对拉，与槽钢接触部位10*10*1cm厚钢垫板，拉杆纵向1.0m设置一道。 3.荷载计算 查《公路桥涵施工技术规范》、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，荷载取值如下所示: (1)C40钢筋混凝土自重取25kN/m3。 (2)倾倒及振捣混凝土荷载取4kN/m2。

(3)人群机具荷载取1.0kN/m 2。 (4)木胶合板自重取0.3kN/m 2。 材料力学性能参数如下表所示： 4.顶板支架检算 4.1顶板竹胶板 侧模面板采用18mm 厚竹编胶合模板，直接搁置于方木上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m ）板宽进行计算。 4.1.1荷载组合 m kN q /3.310.1)0.10.4(4.10.1)3.08.025(2.1=?+?+?+??= 4.1.2截面参数及材料力学性能指标 3522104.5018.061 61m bh W -?=?== 3733109.4018.012 1 121m bh I -?=?== 竹胶板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅱ类一等品的下限值取：［σ］=12Mpa, E=9.6×103Mpa 方木分配梁间距30cm ，考虑此处荷载较大,取L=0.3m ，计算跨距0.2m 。 (1)强度 m kN l q M ?=?125.010 2.03.31102 1max 2＝＝ []Mpa Mpa m m N W M 123.2104.510251.03 53max =≤=???-σσ＝＝ 满足要求

(完整版)挂篮扁担梁计算

挂篮扁担梁受力计算书 （一）计算依据 1、《钢结构设计规范》GB50017—2003 2、《简明施工计算手册》（第二版）中国建筑工业出版社 3、《建筑施工手册》 （二）结构布置 １、扁担梁结构形式 扁担梁采用16#槽钢背靠背制作，根据该挂篮结构检算书每根主梁锚固三道扁担梁即可满足要求，以下计算取每道锚固采用两个扁担梁上下叠加为一个锚固点。详细尺寸见示意图。 （三）荷载计算 根据挂篮计算书每根主梁后支点受力为684.7KN,则平均分布到每个16#槽钢的力为： P= 684.7/(3*2*2)=57.1KN （四）扁担梁强度计算 16#槽钢的截面特性：A=25.162cm2，IX=935cm4，WX=117cm3，IX∶SX=153mm，tW=8.5mm １、主杆受力形式为 主杆受力简图 （1）验算16#槽钢的抗弯强度 M max=P Z ab/L=57.1*0.7*0.7/1.4=20KN.m σ= Mmax/W X=20*106/(117*103)=170.9N/mm2<[σ]=205 N/mm2 槽钢的抗弯强度验算合格 （2）验算16#槽钢的抗剪强度 V max=P Z a/L=57.1*0.7/1.4=28.6KN t= V max S x/I x t w=28.6*103/(153*8.5)=22 N/mm2<[t]=100 N/mm2

槽钢的抗剪强度验算合格 （3）验算槽钢的挠度 f= (P Z ab/9EI x L)*[(a2+2ab)3/3]1/2=(57.1*700*103/9*206*103*935*104*1400)[3*(700)3] =1.7mm<[f]=L/250=1400/250=5.6mm 槽钢的挠度验算合格。

围护桩(26m)检算书

京杭运河围护桩（26m）深基坑支护设计 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ] ----------------------------------------------------------------------

---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ] ----------------------------------------------------------------------

盖梁支架验算书

盖梁支架结构验算书 一、工程概况 乌龙潭大桥盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长16m，宽2.35m，高1.9m，混凝土方量为67方，悬臂长3.45m，两柱相距9m。 二、施工方案 1、施工步骤 1）预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，距离柱顶1.47cm 预埋直径110mm硬质PVC管或钢管，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为10cm，长度为350cm的钢棒，作为56b工字钢的支撑点，钢棒外伸长度一致，为防止钢棒滚动，采用固定卡将钢棒锁死。 3）在钢棒上焊接厚20mm尺寸为30cm×30cm的钢板用来放置千斤顶，采用50t螺旋式机械千斤顶。 4）吊装56b工字钢：用吊车将56b工字钢安全平稳对称的吊装在千斤顶上，用拉杆将工字钢固定，锁好横向联系，用U型螺栓把工字钢和钢棒锁紧。 5）安装定型钢模板：在56b工字钢上铺设横向分配梁14号工字钢，在14号工字钢上安装定型钢模板，按预拱度要求调整模板底标高。钢模板由专业厂家生产，按要求加工钢撑脚支撑，以方便安装； 6）拆除钢棒，封堵预留孔盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土

封堵。 三、受力计算 盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3.5m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根18m长56b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根4m长的14工字钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模→纵向分布梁（14工字钢）→横向主梁（56b工字钢）→支点φ10cm钢棒。 1、主要材料 1）14工字钢 截面面积为：A=2151.6mm2 截面抵抗矩：W=102×103mm3 截面惯性矩：I=712×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 2)56b工字钢 横向主梁采用2根56b工字钢，横向间距为200cm。 截面面积为：A=14663.5mm2 X轴惯性矩为：IX=68500×104mm4 X轴抗弯截面模量为：WX=2450×103mm3 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 3）钢棒 钢棒采用φ100mm高强钢棒(45号钢) 截面面积为：A=3.14×502=7850mm2

钢箱梁安装临时支撑架设计检算书

国道321泸州沱江二桥加宽改造PPP项目北岸高架桥钢箱梁安装临时 支撑架设计检算书 编制： 复核： 审核：

中国中铁股份有限公司二〇一六年九月

目录 1.编制依据 (1) 2.工程概述 (1) 3.施工方案 (2) 4.计算参数取值 (2) 5.临时组桩荷载分析 (3) 5.1.恒载 (3) 5.2.施工荷载 (3) 5.2.1.吊装过程中载荷 (3) 5.2.2.吊装完后的载荷 (4) 5.3.风荷载 (5) 5.4.建模计算 (5) 5.4.1.边界条件 (5) 5.4.2.荷载工况 (5) 5.4.3.有限元模型 (6) 5.4.4.载荷 (6) 5.4.5.结构分析 (7) 6.基础 (14)

北岸高架桥钢箱梁临时支撑架设计检算书 1. 编制依据 1）施工图设计。 2）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 3）《钢结构设计规范》GB/T50017-2003。 4）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ 2-2008。 5）《钢结构工程施工质量验收规范》GB/T50205-2001。 6）《2012版本midas有限元分析软件》。 2. 工程概述 北岸高架桥钢箱梁属于单相多室结构，变高截面，施工时划分为15个节段安装施工，每节段重量详见下表所示。 表2-1 钢箱梁重量表

钢箱结构图如下所示： 图2-1 钢箱梁标准截面图 3. 施工方案 安装顺序为A1到E3方向顺序安装，安装顺序详见下图所示： 图3-1 施工顺序 4.计算参数取值 按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86中规定的临时结构

拉森钢板桩围堰检算书15m

钢板桩围堰检算 1、构件特性 取钢材的弹性模量为 211/N 101.2m ?，3.0=μ，)1(2/μ+=E G 1.1拉森Ⅳ钢板桩 截面参数: 截面积 20242.0m A = 惯性矩 441086.3m I -?= 截面抵抗矩 331027.2m W -?= 截面回转半径 ix=0.282m 1.2单根Ⅰ45a 工字钢 截面参数: 截面积 23102.10A m -?= 惯性矩 4410224.3m I x -?= 截面抵抗矩 331043.1m W x -?= 1.3单根Ⅰ56a 工字钢 截面参数: 截面积 23105.13A m -?= 惯性矩 441056.6m I x -?= 截面抵抗矩 331034.2m W x -?= 2、工况分析 ①工况1：增江十年一遇洪水位9.31m ，围堰外最高水位按9.31m 计算，围堰第一层支撑、封底混凝土已完成，抽水至+3.07m ，第二层支撑还未安装时； ②工况2：当围堰支撑实施结束，增江十年一遇洪水位9.31m ，围堰外最高水位按9.31m 计算，围堰受到静水压力，流水冲击力和砂土的主动土压力共同作用时。 3、围堰检算 3.1工况1： 3.1.1围堰拉森Ⅳ型钢板桩 最不利工况受力分析，主要荷载有： a 、静水压力，随着水深增加从上往下呈线性分布。 b 、流水冲击力，设流速为s m /2，影响围为整个水深围。 c 、下层饱和砂土的主动土压力

荷载分析：水深7.31m ，流水冲击力合力作用点位于距上端水深1/3高度处，主动土压力为7.31—9.36m 处，另加封底混凝土以下0.5m ，也即9.36—9.86m ①集中荷载：流水冲击力 g rv kA F 22 = K 取1.5，v 取2m/s,截面面积取一延米长，则 ()KN F 93.2110 221031.70.15.12 =?????= 作用点距顶端m 44.23/31.7=处 ②分布荷载： a.静水压力 rh p = 最大线荷载值 KN F 4.6224.6100.1=??= 从钢板桩顶端下0.19m 往下6.43m 处呈三角形分布 b.主动土压力 取饱和砂土容重3/18m KN sat =γ，砂土摩擦角030=?则 )2/45(tan )(02?γγ--=h P w sat KPa P 8.6)2/3045(tan 55.2)1018(002=-??-= 为简化计算过程，具体如下： 荷载分布图： 弯矩图：

40+2X55+40连续梁门式支架检算书

附件4： 40+55+55+40m连续梁现浇门式脚手架支架 检算报告

1 门式支架方案 40+55+55+40m连续梁支架结构采用门式脚手架，自上向下结构为：1.5cm竹胶板，10*10cm方木（纵向），12cm*15cm方木（横向），门式脚手架，地托垫木（10*10cm方木）+原沥青混凝土路基。 门式支架： 距离中墩13m范围内中部实心段及腹板范围内门式脚手架间距最大采用45cm（横向）×50cm（纵向）。 其余部分范围内端部实心段及腹板范围内门式脚手架间距最大采用45cm（横向）×100cm（纵向）。 底板及翼缘板范围内门式脚手架间距采用90cm（横向）×100cm（纵向）。 门式脚手架随梁型布置，呈扇形。 纵枋方布置： 竹胶板下方为纵向枋方。纵向枋木搭设在横向枋木上，腹板及端部实心段下密铺，间距为0.30m，在端部实心段及腹板下纵向枋木（其余部分）间距为0.15m，跨中底板及翼缘板下跨度为0.4m。 门式支架布置图如图1所示。 （a）立面图

（b）平面图 （c）侧面图 图1 现浇支架图

2 验算依据 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2010） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 桥梁施工图纸 3 检算荷载 3.1 分项荷载 根据《建筑施工门式脚手架安全技术规范》相关规定及门式支架试验报告取值。（1）混凝土自重 预应力钢筋混凝土容重取26.5kN/m3。 （2）施工活荷载 1）施工人员、施工料具、运输荷载，按2.0kN/m2计； 2）水平模板的砼振捣荷载，按2.0kN/m2计； 3）倾倒混凝土冲击荷载，按2.0k N/m2计。 4 立杆竖向承载力验算 （1）中部实心段及腹板下立杆（距离Pm57、Pm58、Pm59墩中心两侧各13m范围内）端部实心段及腹板下立杆间距最大布置为0.45×0.50m。 立杆受力：P=1.2×(0.45×0.5×3.00×26.5)+1.4×0.45×0.5×6=23.36kN。（2）端部实心段及腹板下立杆（其余部分）按照混凝土最大厚度2.31m计算端部实心段及腹板下立杆间距最大布置为0.45×1.0m。 立杆受力：P=1.2×(0.45×1.0×2.31×26.5)+1.4×0.45×1.0×6=36.84kN。（3）跨中底板、翼缘板下立杆 跨中底板和翼缘板厚度取最大数值0.65m。立杆间距布置为0.9×1.0m。 立杆受力：P=1.2×(0.9×1.0×0.65×26.5)+1.4×（0.9×1.0×6）=26.16kN。（4）立杆受力检算

60吨龙门吊检算书

龙门吊的设计与检算 一、概况 XXX桥，全长559.34m共有板梁594片，全部为先张法预应力板梁，预制场设在第17#墩～第22#墩之间左幅的一块空地上，预制场的走向与桥梁的走向一致。(见附图) 二、龙门吊的设置 因为预制场的走向与桥梁的走向一致，而预制场上只设置一台龙门吊，这样必须借助一个型钢加工的扁担（重约10t）板梁最大的自重31.2t，滑轮和钢丝绳重约2t，合重43.2t，按1.3的系数为43.2×1.3=56.2t。这样龙门吊的吊重按60t 设置。 三、龙门吊的主要参数： 吊重W1=60t，跨度L=30m，高度H=15m，天车重W2=6t。由6组贝雷片加上下加强弦杆。 四、强度检算： （一）横梁： 1、静荷载：横梁由10片贝雷片上下加加强弦杆组成6组，贝雷片自重：G1=275Kg/片；加强弦杆自重：G2=80Kg/片；插销和支撑架的自重（对应贝雷片）：G3=25Kg/片； 这样横梁自重G=（G1+ G2×2+ G3）×6×10=27600Kg。 横梁的静荷载为横梁的自重，可视为均布荷载q=（G÷1000）×10KN/30m=9.2KN/m； 故Mmax静=ql2/8=9.2×302÷8=1035KN?m Qmax静=ql/2=9.2×30/2=138KN 2、动荷载：动荷载系数K动=1.3；（教材《基础工程》） 工作荷载P=K动（W1 +W2）=1.3×(600+60)=858KN。 故Mmax动=PL/4=858×30/4=6435KN?m Qmax动=P=858KN 3、总荷载： Mmax =Mmax静+Mmax动=7470KN?m Qmax =Qmax动+Qmax动=996KN 4、容许强度： [M]=9618.8KN?m；[Q]=1397.8KN。 5、结论：[M]＞Mmax [Q]＞Qmax 满足要求。 6、挠度计算：

(完整版)模板支架受力检算

模板及支架受力检算书 1、侧模检算 模板采用15mm 竹胶板，外贴100×100mm 方木横向间距为30cm ，纵向间距60cm 双排Φ48mm ×3.5mm 钢管，纵向间距60cm 、横向间距90cm Φ16钢筋蝴蝶扣对拉，钢管斜撑辅助纵向间距1.2m ，横向间距1.8m ，侧墙钢管面附加剪刀撑加固。 1.1、混凝土侧压力 浇注混凝土容重取γ=24kN/m ；混凝土温度取C ?15，则320 152000= += T t 浇注速度取1m/h 。β1取1.2；β2取1.0。 22 /12 1021/24.4213200.12.12422.022.0m kN v t F c =?????==ββγ 2 /192824m kN H F c =?==γ F ——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2）； γc ——混凝土的密度（kN/m 3）； t 0——新浇筑混凝土的初凝时间（h ）； T ——混凝土的温度（℃）; V ——混凝土的浇筑速度取值为1m/h; H ——混凝土面侧压力计算位置到新浇筑混凝土面的高度； β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2； β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.0。 两者比较取较小值2/24.42m kN ，均布于侧面模板。 1.2、外模胶合板计算 侧模面板采用15mm 厚竹编胶合模板，直接搁置于方木上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m ）板宽进行计算,振捣混凝土对模板的侧面压力：4.0

kPa 。 1.2.1荷载组合 强度检算：q 1=42.24+4=46.24kN/m 刚度检算：q 2=42.24+4=46.24kN/m 1.2.2截面参数及材料力学性能指标 W=bh 2/6=1000×152/6=3.75×104mm 3 I= bh 3/12=1000×153/12=2.81×105mm 4 竹胶模板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅱ类一等品的下限值取：［σ］=90 MPa, E=6×103 MPa 框架桥侧面竖向方木间距30cm ，考虑此处荷载较大,取L=0.3m ，计算跨距0.2m 。 荷载q 平均荷载取值q=46.24kN/m (1)强度 kPa l q M 185.010 2.024.461021max 2=?＝＝ []MPa MPa W M 9093.410 75.310851.04 6 max =≤=??σσ＝＝， 合格。 (2)刚度 m kN q /24.46＝ []mm f mm EI l q f 5.0400 200 43.01081.210612820024.4612853442==≤=?????＝＝ 则 []f f ≤ ，合格。 所以木胶合板满足要求。 1.3、方木检算 方木搁置于间距为0.6m 的双排Φ48mm 钢管，方木规格为100×100mm ，方木按简支梁考虑。 1.3.1荷载组合

挂篮计算书

104国道湖州段二标杨家埠至鹿山段改建配套（75+130+75）m菱形挂蓝 空间模型分析 浙江兴土桥梁建设有限公司 二0一三年0一月

目录 1 工程概述和计算依据 (1) 1.1工程概述 (1) 1.2设计依据 (1) 1.3材料允许应力及参数 (1) 1.4挂篮主要技术指标及参数 (2) 1.5计算组合及工况 (3) 1.6挂篮计算模型 (3) 2、荷载计算 (4) 2.1底篮平台计算 (4) 2.1.1平台加载分析表 (4) 2.1.2底篮平台模型分析（强度与刚度） (7) 2.2导梁、滑梁计算 (11) 2.2.1外滑梁 (11) 2.2.2外导梁 (12) 2.2.3内滑梁计算 (14) 2.3前上横梁验算 (15) 2.5挂篮主桁及前上横梁竖向变形 (19) 2.5.1主桁在施工条件下最大竖向位移图 (19) 2.5.2 挂篮主桁内力 (23) 2.5.4 挂篮主桁支点反力 (26) 3挂篮主构件强度、稳定性分析 (27) 3.1浇筑时主桁抗倾覆计算 (28) 4 吊杆验算 (29) 4.1横梁吊杆验算 (29) 4.2滑梁吊杆验算 (30) 5锚固系统验算 (30) 6挂篮行走验算 (30) 6.1挂篮行走受力分析 (30) 6.2后下横梁 (31) 6.3外滑梁 (32) 6.4行走吊杆 (32) 6.5反扣轮 (33) 6.5反扣轮轴抗弯强度计算 (33) 6.6行走主桁抗倾覆计算 (34) 7挂篮操作抗风要求 (34) 8结论 (34)

1 工程概述和计算依据 1.1工程概述 主桥上部采用（75+130+75）m预应力混凝土连续箱梁。箱梁断面为单箱单室直腹板断面。箱梁顶宽15.5m，底宽8.50m，翼缘板宽3.5m，根部梁高7.8m，腹板厚90cm ～60cm，底板厚度为91.5cm～32cm，悬浇段顶板厚度28cm。 箱梁0#块在托(支)架上施工，梁段总长13m，边、中合拢段长为2m；挂篮悬臂浇筑箱梁1#～3#块段长3.5m，4#～8#块段长4.0m， 9 #～14#块段长4.5m，箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工。 1.2设计依据 《大桥施工图设计》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵施工技术规范》 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 1.3材料允许应力及参数 钢材弹性模量：E=2.06+ MPa 密度：γ=7850 Kg/m3 泊松比：ν=0.3 线膨胀系数：α=0.000012 表1.钢材允许应力 钢材允许应力（Mpa） 应力种类符号 钢号 Q235B Q345B 45# (调质） 30CrMnTi （贝雷 销） 40Si2MnV (精轧螺纹钢筋) 抗拉、抗压[б] 140 200 210 1105 抗弯[бw]145 210 220 1105 抗剪[τ] 85 120 125 585 端面承压（磨平顶 紧） [бc] 210 300

详细的钢梁检算书

钢梁计算书 已知条件：简支梁跨4.5米，双幅钢梁承受10ton 活载，单幅钢梁重0.75ton ，其它条件见下图及料表。 求：在安全系数1.3时，钢栈桥是否满足使用要求？ 栈桥耗材数量表（单幅） II II II-II图 500 100500 I-I图

解：经分析，车辆荷载移动时，每幅钢梁至少有2个1#纵梁参与受力，检算时，按2个1#纵梁受力检算。单幅钢梁自重0.75ton，简化为均布荷载为：0.75ton/4.5m=0.167ton/m,即：q=1.67KN/m; 双幅钢梁承受10ton活载,每幅钢梁承受10ton/2=5ton活载，最不利工况为活载居梁跨中时，F=50KN。 受力模型如下图: 一、内力计算采用叠加法计算： (1)当梁跨仅受集中力作用F=50KN时： 支座反力：R1=R2=F/2=25KN 剪力：V1=25KN;V2=-25KN 弯矩：Mmax=F*L/4=50KN*4.5m/4=56.25KN.m 挠度：Wmax=F*L^3/(48*E*I)

上表以厘米尺寸计算。 其中E=206*10^3N/mm2；I=5000cm4 则：Wmax=50KN*(4.5m)^3/(48*206*10^3N/mm2*5000cm4)=9.2mm (2)当梁仅受均部荷载q=1.67KN/m时： 支座反力：R1=R2=q*l/2=3.7575KN 剪力：V1=3.7575KN;V2=-3.7575KN 弯矩：Mmax=q*l^2/8=1.67KN/m*(4.5m)^2/8=4.227KN.m 挠度：Wmax=5* q*l^4/(384*E*I) 其中E=206*10^3N/mm2；I=5000cm4 则：Wmax= 5* 1.67KN/m *(4.5m)^4/(384*206*10^3N/mm2*5000cm4)=0.87mm (3)当均布荷载和集中荷载共同作用时： 支座反力：Rmax=25KN+3.7575KN=28.7575 KN 剪力：V1max=28.7575 KN;V2max=-28.7575 KN

支架及临时固结检算书

石武铁路客运专线 郑州动车组运用所 动车走行线1特大桥跨连霍高速公路连续梁 支架及临时固结检算 编制： 复核： 审批：

中铁七局集团有限公司 石武客专郑州动车组运用所项目部一分部 二0一0年十二月 跨连霍高速公路连续梁支架及临时固结检算 一、工程概况： 1.桥跨概况 动车走行线1特大桥采用立交方式上跨连霍高速公路，桥址于D1DK006+977.630～D1DK007+199.430处跨越连霍高速公路，公路与线路夹角为44度。连霍高速公路为城际高速公路，双幅16车道，沥青路面，红线宽50m。采用1-（60+100+60）m连续梁跨越。 2.桥跨结构形式： 2.1、梁体为单箱单室，变高度、变截面结构。全桥箱梁顶宽12米、底宽6.4米，顶板厚0.37～0.47米，按折线变化；腹板厚分别为0.45米、0.70米和0.90米，按折线变化；底板厚0.50～1.3米，按折线变化。底板设计60×30cm梗肋，顶板设105×35cm梗肋。全联在端支点、中支点及中跨跨中处设横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过，中支点横隔板厚 3.20米，端支点横隔板厚1.45米，中跨跨中处设横隔板厚1米。

2.2、桥面宽度：桥面板宽12米，桥梁建筑总宽12.28米。 2.3、梁全长为221.5米，计算跨度为（60.75+100+60.75）m，截面中支点梁高7.6米，端支点梁高4.6米，梁底按半径为369.667米的圆曲线变化，边支座中心至梁端0.75米。边支座横桥向中心距5.8米，中支座横 桥向中心距5.4米。 二、钢支撑设计 动车走行线1特大桥跨连霍高速公路连续梁0#块：长度14m，每端伸出墩顶5m，梁横截面为单箱单室直腹板，中支点处梁高7.6m，梁高按圆曲线变化，0#块端头梁高6.994 m，梁顶宽12m，底宽6.7m，顶板厚47cm，腹板厚0.9m，底板厚由中隔板的1.3m按圆曲线变化至0#块端头的1.138m。 1、0#块支架结构形式： 支架采用Φ609mm钢管作为竖向支承构件。墩身每侧设两排、每排五根壁厚16mm钢支撑，钢支撑两端带有直径为750mm的法兰盘，钢支撑垫板为δ=16mm的A3钢板，预埋在承台表面上。钢管桩顶部设横向56b 工字钢，纵向放40b工字钢作为分配梁，分配梁上铺设0#块钢模板。 2、荷载分析 以伸出墩顶的梁体5m长为计算单元 ①伸出墩顶的梁体砼重量g1=25.04m2×5×2.65=331.78T； ②0#块钢模板及支撑重量g2=22.2+6.8=29.0T； ③56b工字钢重量g3=4×12×115.108=5.525T；

铁路32-48-32m连续梁三角形挂篮设计计算书(手算版)详解

深茂铁路32+48+32m连续梁挂篮计算书 一、计算依据 1、桥梁施工图设计 2、《结构力学》、《材料力学》 3、《钢结构设计手册》、《钢结构及木结构设计规范》 4、《高速铁路施工技术指南》、《路桥施工计算手册》（交通出版社） 5、砼容重取2.65t/m3，模板外侧模、底模板自重100kg/m^2，内模及端头模80kg/m2，涨模系数取1.05，冲击系数取1.1，底模平台两侧操作平台人员及施工荷载取5KN/m2，其他操作平台人员及施工荷载取2KN/m2。 6、材料力学性能

精轧螺纹钢强度设计值 二、挂篮底模平台及吊杆 底篮承受重量为箱梁腹板、底板砼重量及底篮自重。 1、纵梁验算 纵梁布置示意图 ⑴1#块为最重梁段，以1#段重量施加荷载计算纵梁的刚度强度 砼荷载：36.1m3×2.65t/m^3×1.05×1.1=145.348t=1104.9KN。 底模及端头模自重荷载：76.7KN+10.8m2×80kg/m2=85.34KN。 砼荷载按0#断面面积进行荷载分配，腹板及底板断面面积总和为11.2m2；模板荷载按底板线性分配在纵梁上。 a、①号纵梁上的荷载

腹板的断面面积为0.78m 2，其砼及模板荷载为： 0.78*3*26.5+100kg/m^2*0.93=62.1KN 。 ①号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：62.1KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为30.1KN 、32.0KN 。 b 、②号纵梁上的荷载 ②纵梁与③号纵梁间的断面面积为0.74m 2，其砼及模板荷载为： 0.74*3*26.5+100*1.04=58.97KN 。 ②号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：58.97KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为28.58KN 、30.39KN 。 c 、③号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.47m 2，其砼及模板荷载为： 0.47*3*26.5+100*2.44=39.81KN 。 ③号纵梁上的荷载为：39.81KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为19.29KN 、20.52KN 。 d 、④号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.51m 2，其砼及模板荷载为： 0.51*3*26.5+100*3.7=44.25KN 。 ④号纵梁上的荷载为：44.25KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为21.44KN 、22.81KN 。 e 、⑤号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.42m 2，其砼及模板荷载为： 0.42*3*26.5+100*3.1=36.49KN 。 ⑤号纵梁上的荷载为：44.25KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为17.68KN 、18.81KN 。 f 、以荷载较大的①号进行纵梁内力计算，荷载集度 q=62.1KN/3m=20.7KN/m 。 20.7KN/m 30 300 130 标注单位：cm 荷载布置图 M 图（单位：KN ·m ）