水池抗浮验算计算书

车库基础抗浮验算计算书

整体抗浮计算：

抗浮设计水头：2.0m，底板厚0.5m，底板上覆土0m，顶板折算厚0.25m ，顶板地面做法0.15m。

单位面积水浮力：2.0x10=20KN

单位面积抗力：0.5x26+0.25x26+0.15x20=19.8KN

整体抗浮验算满足。

底板局部抗浮计算：

抗浮设计水头：2.0m，底板厚0.5m，底板上覆土0m。

单位面积水浮力：2.0x10=20KN

单位面积抗力：0.5x26=13KN 局部抗浮不满足。防水底板需计算配筋。

单位面积净浮力q为：20-13=7KN

按两端固定计算：

板带支座最大负弯矩M1为：Mx=q*L^2/12

=7*7.3*7.3/12

=31.08KNm

板带跨中最大正弯矩M2为：M2=Mx/2=15.54KNm

配筋为：上部为：As1=M1/（0.9*fy*h1）

=31080000/（0.9*360*500）

=191mm 2

下部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 2.5）

=15540000/（0.9*360*300）

=96mm 2

500mm底板按照构造配筋即可，双层双向配 12@150。

车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书

车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书 一、计算依据 1、《建筑施工模板安全技术规范》JG.J162-2008 2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 4、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 6、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013 7、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 8、《混凝士结构设计规范》GB50010-2010(2015版) 二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸) 地下室顶板板厚:300mm。 最大跨度为8.40m,无梁楼盖。顶板上设计回填土厚度为1.8m。 车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载17.85KN/m2。 三、设计承载能力计算 1、査《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A.1.4得:粘土 自重为18KN/m2 。 2、地下室顶板覆土1.8m每平方米荷载:18KN/m×1.8m=32.4KN/m2。 3、地下室顶板可承受荷载为:32.4KN/m+5KN/m=37.4KN/m(活载按恒 载计算,增大安全系数)。 4、根据拟定数据计算得顶板可承受恒荷载折算后为:37.4KN/m。 四、地下室顶板承载计算 （一）、车库顶板行车荷载 1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。根据各种车型荷载: (1)吊车 按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1,

总计37吨。(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同) (2)钢筋运输车 按装30t考虑,车重15t,合计45×1.1=49.5吨。 (3)混凝土罐车及泵车 按装10立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,10立方米混凝土按24 吨计,合计39×1.1=43吨。 (4)干混砂浆罐车 按装15立方米车考虑,车自重约20吨,砂浆25吨,合计45×1.1,总 计50吨考虑。 综上荷载按50吨考虑,车型按混凝土罐车考虑(増大安全系数) 混凝土罐车车轮距图 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录C.0.6:连续梁板的等效均布活荷载,可按单跨简支计算。但计算内力时,仍应按连续考虑。按《建筑结构荷载规范》GB5000-2012附录C.0.4:单向板上局部荷载(包括集中荷载)的等效均布活荷载qe=8Mmax/bL2式中 L----板的跨度 B----板上荷载的有效分布宽度 Max----简支单向板的绝对最大弯矩,按设备的最不利布置确定。按罐 车后车轮作用在跨中考虑,后轮均作用在一个共同的平面上,轮胎着地尺寸为0.6m×0.2m,后车轮作用单侧荷载取25T,前车轮作用荷载不计,(偏安 全考虑): Mmax=FL/4=525KN.M 2、设计计算

抗浮计算版

抗浮计算书 一、基本设计数据： 基础底标高：-7.650m，±0.000相应绝对高程：420.40m， 抗浮设计水位：418.80m，覆土容重：18.00； 水位高差：7.65-（420.40-418.80）=6.050m, 建筑完成面标高：-6.30m； 主楼基础筏板厚：600mm，主楼基础覆土厚度：0.750m; 抗水板厚度：450mm； 地下室顶板覆土厚度：1.20m。 二、水浮力计算 F=1.0x10x6.05=60.50KN/m2 三、建筑物自重（按照最不利位置消防水池计算） 消防水池底标高：-6.800m, （基础顶覆土）(7.65-6.80-0.45) x18+（筏板自重）0.45x25+（顶板覆土）1.20x18+(顶板自重)0.18x25 =7.20+11.25+21.60+4.50=44.55 KN/m2 四、整体抗浮计算 G/F=44.55÷60.50=0.74<1.05，不满足《建筑地基基础设计规范》第5.4.3条规范，必须进行抗浮设计。 五、局部抗浮设计（基础） 抗水板所受水浮力N=（水浮力）60.50-（基础顶覆土+筏板自重）18.45=42.05KN/m2 六、抗拔桩设计 整体抗浮时，底板所受水浮力N=60.50-42.40=18.10 KN/m2； 除主楼外，沿地下室外墙间隔6.00~8.00m,设置一抗拔桩，单根抗拔桩承担的面积为30 m2左右；所受拔力大小为540KN；根据上部荷载，取单桩竖向承载力特征值不小于1300KN，取桩长L=20m，桩径600mm，根据《建筑桩基技术规范》5.3.6估算单桩抗压极限承载力标准值为： Q uk= Q sk + Q pk =u∑ψsi q sik l i+ψp q pk A p =3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)+3.14x0.602/4x1300 =2276.814+367.38=2644.20Kpa. 单桩抗拔极限承载力标准值为： T uk= u∑ψsi q sik l iλi=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)x0.7=1593.77 Kpa 抗拔桩单桩抗拉承载力特征值N=600KN，极限抗拉承载力1200KN； 抗拔桩试桩配筋计算 根据《建筑地基基础设计规范》附录T，f y A s/1.25=1200KN得 A s=1200x1.25/400=3750mm2,取12根20，A s=3768.00 mm2. 抗拔桩工程桩配筋计算 单桩抗拔设计值600x1.25=750KN，抗拔荷载全部由桩身钢筋承担，根据f y A s>750KN得：A s>750x1000/360=2084 mm2; 取12根16，A s=2411.52 mm2>2084 mm2。 共计需设置29根抗拔桩。

裂缝验算计算书

裂缝验算 项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计者_____________ 校对者_____________ 一、设计资料 构件类型：轴心受拉构件 构件受力特征系数：αc r = 2.7 截面尺寸：矩形截面 b×h = 200mm×400mm ； 光面钢筋的相对粘结特性系数：ν = 0.7 受拉区纵筋根数、直径：4φ16 + 4φ0 所以受拉区纵筋实配面积：A s = 804.25mm2 外层受拉钢筋外边缘至底边的距离：c = 25.0mm 受压区纵筋实配面积：A s' = 0.00mm2 纵向受拉钢筋合力点至截面近边距离：a s = 33.00mm 有效高度：h0 = h-a s = 400 - 33.0 ＝367.0mm 混凝土：C25 f ck = 16.70N/mm2 f tk = 1.78N/mm2E c= 2.8×104N/mm 主筋：HPB235(Q235) f y = 210N/mm2E s= 2.1×105N/mm 按荷载效应的标准组合计算的轴力值：N k = 400kN 200 4 二、计算结果 1．纵向受拉钢筋配筋率ρte 有效受拉混凝土截面面积A te = 0.5b·h = 0.5×200×400 = 80000mm2 按规范公式(8.1.2-4)，按有效受拉混凝土截面面积计算，纵向钢筋配筋率ρte ρte = A s A te= 628 80000= 0.010053 2．等效应力σsk 按规范公式(8.1.3-1)，按荷载效应的标准组合计算，轴心受拉构件纵向受拉钢筋的 应力σsk = N k A s= 400000 804= 497.36N/mm 2 3．纵向受拉钢筋配筋率：ψ 按规范公式(8.1.2-2)，得裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数： ψ = 1.1 - 0.65f tk ρteσsk= 1.1 - 0.65×1.78 0.010053×497.36 = 0.8686 4．最大裂缝宽度：ωmax 按规范公式(8.1.2-1)，得构件最大裂缝宽度：

水池的抗浮设计

水池的抗浮设计 发表时间：2018-03-15T16:20:57.217Z 来源：《防护工程》2017年第31期作者：钱启军[导读] 在给排水构筑物的设计中，水池的结构计算固然重要，水池的抗浮设计同样重要。 沈阳市给排水勘察设计研究院有限公司辽宁沈阳 110000 摘要: 在给排水构筑物的设计中，水池的结构计算固然重要，水池的抗浮设计同样重要，直接影响水池的结构布置方案，影响整个水池的造价。故针对水池抗浮使用的地下水位选择及各种抗浮措施在其适用条件及经济性、可行性上进行分析。关键词: 地下水位，抗浮措施。 1 概述 净水厂、污水厂等水处理构筑物多为地下结构或半地下结构。当这些构筑物的地下水水位较高，或者距离江、河、湖、海较近，水池抗浮就是设计中经常遇到的问题。当水池内无水的工况为抗浮设计最不利的工况，如果浮力大于水池抗浮力，水池就会漂浮起来，拉断给水及排水等管道接口，造成安全事故。因此合理的确定地下水位，合理的确定抗浮措施，是水池抗浮设计的关键。抗浮措施主要分为”压”和“拉”两大类，“压”法主要有加大自重抗浮、顶部压重抗浮、基底配重抗浮；“拉”法是水池构件与可靠地基之间通过抗拔桩或锚杆的拽来抗浮。这些方法各有特点，有不同适应条件，设计人员应在设计中仔细分析、多方比较；根据土质、环境的不同，结合地域经验和施工单位技术情况选用不同的抗浮措施。 2 合理确定地下水位 水池设计中抗浮设计与地下水位的确定有直接的关系，地下水位是水池抗浮设计的前提，地下水对于水池是一种荷载，直接影响水池的结构。在水池无法满足靠自身重量抗浮时，附加抗浮措施，也直接影响水池的壁厚、配筋，故合理确定地下水位至关重要。由于地下水位未掌握好而引起结构选型错误及抗浮不够等工程事故时有发生。根据现行国家设计规范，地下水位应根据地方水文资料，考虑可能出现的最高地下水位。一般设计均取用水文资料的最高地下水位。在50年设计基准期内，一般水工构筑物地下水可变作用的取用按“工程结构可靠度设计统一标准”原则确定，不考虑罕遇洪水的偶然作用。但值得注意的是，有些工程地质勘察报告所提供的地下水位未能从地方水文资料分析得出，而仅反映勘测期间的地下水位情况。如果详勘在当地枯水期进行，所提供的地下水位标高将无法被设计取用，或导致结构计算的失误。所以设计人员应详细了解当地的水文情况，对未满足设计要求的地质勘察报告予以补充。要求考虑当地有无暴雨、台风的影响，是否会出现由于地表水不能及时排除而引起地下水位提高。当构筑物距离江、河、湖、海距离较近时，应考虑江、河、湖、海的水位达到最高时对本构筑物的影响。由于水池的标高多为管道标高控制，调整空间不大，故当抗浮水位很高时，应合理确定抗浮措施。 3.合理确定抗浮措施 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》CECS138：2002 5.2.4条内容为：当水池承受地下水（含上层滞水）浮力时，应进行抗浮稳定验算。验算时作用均取标准值，抵抗力只计算不包括池内盛水的永久作用和水池侧壁上的摩擦力，抗浮抗力系数不应小于1.05。水池内设有支撑结构时，还须验算支撑区域内局部抗浮。 此条表示为 1.05Ｆｗｋ≤∑Nwki+γg∑Gki 式中：Fwk--地下水浮力标准值=ΡgV； Gki--建筑物自重及压重标准值； γg--永久荷载的影响系数，取0.9～1.0； ＮKｉ--抗拔构件提供的抗拔承载力标准值； 由于池内无水时为抗浮设计的不利工况，故抵抗力只计算不包括池内盛水的永久作用。水池侧壁的摩擦力大小与回填土土质，施工措施和质量等有关，故不宜控制，宜作为抗浮储备。故不计水池侧壁上的摩擦力。 由抗浮计算公式可知，抗浮的两个思路为增加重量及增加抗拔措施，即主要分为”压”和“拉”两大类，“压”法主要有加大自重抗浮、顶部压重、池底设置配重抗浮；“拉”法是水池构件与可靠地基之间通过抗拔桩或锚杆来抗浮。这些方法各有特点，有不同适应条件，设计人员应在初步设计中仔细分析、多方比较，根据土质、环境的不同，结合地域经验和施工单位技术情况选用不同的抗浮措施。 下图为水池考虑抗浮时的抗浮力示意图：其中：G1为池体自重； G2为池内压重； G3为池壁外挑墙址上压重； G4为池顶压重； G5为池底配重； N1为池底抗浮桩或锚杆的抗拔力。

抗浮验算计算书

地下室抗浮验算 一、整体抗浮 （一）主楼部分 底板板底相对标高为- 4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为- 1.5m，即抗浮设计水位高度为： 3.2m。 裙房部分抗浮荷载： ①地上四层裙房板自重： ②地上四层xx折算自重： ③地下顶板自重： ④地下室xx折算自重： ⑤底板自重：25× 0.48＝ 12.0kN/m2 25× 0.50＝ 12.5kN/m2 25× 0.18＝ 4.5kN/m2

25× 0.11＝ 2.75kN/m2 25× 0.4＝ 10.0kN/m2 41.75kN/m2 合计： 水浮荷载： 3.2×10=32 kN/m2， 根据地基基础设计规范GB 5007-2011第 5.4.3条，＞ 1.05，满足抗浮要求。 二、整体抗浮 （二）仅一层车库部位 J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(- 4.200)。抗浮计算如下： 图纸修改见结构05 底板板底相对标高为- 5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为-

1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。 地下室部分抗浮荷载： ①顶板覆土自重： ②地下顶板自重： ③xx折算自重： ④底板及回填自重： 考虑设备自重20× 0.30＝ 6.0kN/m2 25× 0.25＝ 6.25kN/m2 25× 0.11＝ 2.75kN/m2 25×（ 0.4+ 0.5）＝ 22.5kN/m2 0.5 kN/m2

38kN/m2 水浮荷载： 3.6×10=36kN/m2＞1.05，满足抗浮要求。合计：

塔机附着验算计算书1

塔机附着验算计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、塔机附着杆参数

着 悬臂端30 5 0.774 1.95 1.95 1.79 1.945 0.29 1.578 塔机附着立面图 三、工作状态下附墙杆内力计算 1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q k q k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.79×0.774×1.95×0.2×0.35×1.06=0.16kN/m 2、扭矩组合标准值T k 由风荷载产生的扭矩标准值T k2 T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.16×572-1/2×0.16×12.92=246.607kN·m 集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9） T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(454.63+246.607)=631.113kN·m 3、附着支座反力计算

计算简图 塔身上部第一附着点（塔身悬臂支承端）的支承反力最大，应取该反力值作为附着装置及建筑物支承装置的计算载荷。 剪力图 得：R E=85.771kN 在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座5处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。 4、附墙杆内力计算 支座5处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座5处的附墙杆承担）,水平内力N w=20.5R E=121.299kN。 计算简图：

塔机附着示意图 塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=45° α2=arctan(b2/a2)=45°

一般性楼盖验算计算书汇总

模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 一、工程属性

结构模型立面图

结构模型平面图 三、荷载参数 当前施工层每根立杆传递荷载(kN) 7 施工荷载(kN/m 2 ) 4 振捣荷载(kN/m 2 ) 2 钢筋混凝土自重(kN/m 3 ) 25.1 模板自重(kN/m 2) 0.3 四、各楼层荷载计算 1、第3层荷载计算 模板类型 胶合板 本层砼的龄期(天) 7 砼的实测抗压强度f c (N/mm 2 ) 8.294 砼的实测抗拉强度f tk (N/mm 2 ) 0.829 砼的弹性模量实测值E(MPa) 22800 立杆传递荷载组合值：P 3＝7kN 楼盖自重荷载标准值：g 3=h 3/1000×25.1＝2.51kN/m 2 2、第2层荷载计算

模板类型胶合板本层砼的龄期(天) 14 砼的实测抗压强度f c(N/mm2) 11.154 砼的实测抗拉强度f tk(N/mm2) 1.115 砼的弹性模量实测值E(MPa) 27600 立杆传递荷载标准值：q2＝0.528kN/m 楼盖自重荷载标准值：g2=h2/1000×25.1＝2.51kN/m2 3、第1层荷载计算 模板类型胶合板本层砼的龄期(天) 21 砼的实测抗压强度f c(N/mm2) 12.87 砼的实测抗拉强度f tk(N/mm2) 1.287 砼的弹性模量实测值E(MPa) 29400 立杆传递荷载标准值：q1＝0.66kN/m 楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000×25.1＝2.51kN/m2 4、各楼层荷载分配： 假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即： P1/(E1h13)＝P2/(E2h23)＝P3/(E3h33)...则有：P i'＝(E i h i3∑F i)/(∑(E i h i3)) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为： 楼层各楼层混凝土 弹性模量 E i(MP a) 各楼层板厚 h i(mm) 楼盖自重荷载 标准值 g i(kN/m2) 立杆传递荷载 标准值 q i(kN/m2) 分配后各楼层 恒载的设计值 G i(kN/m2) 分配后各楼层活 载的设计值 Q i(kN/m2) 3 22800 100 2.51 5.785 2.582 2.789 2 27600 100 2.51 0.528 3.125 3.376 1 29400 100 2.51 0.66 3.329 3.596 G i＝1.2×[E ci h ci3/(E ci h ci3+E ci-1h ci-13+E ci-2h ci-23)]×(g i+g i-1+g i-2) Q i＝1.4×[E ci h ci3/(E ci h ci3+E ci-1h ci-13+E ci-2h ci-23)]×(q i+q i-1+q i-2) 五、板单元内力计算 1、第3层内力计算

浅谈清水池的抗浮处理及计算

浅谈清水池的抗浮处理及计算 浅谈清水池的抗浮处理及计算 摘要：在清水池的结构设计中，抗浮设计往往成为制约结构设计的重要影响因素之一。本文简要介绍了清水池几种不同的抗浮设计方法，并结合工程实例予以详细计算。 关键词：清水池;抗浮设计;抗浮锚杆 Abstract: In the structural design of the clear water tank, anti-floating design often becomes one of the most important factors influencing structure design. This paper briefly introduces the anti-floating design method of water pool is different, and in combination with the project example to be calculated in detail. Key words: clear water pool; anti-floating design; anti-floating anchor 中图分类号：TU991.34+3文献标识码：A文章编号： 1、概述 清水池为储存水厂中净化后的清水，以调节水厂制水量与供水量之间的差额，并为满足加氯接触时间而设置的水池。同时，清水池还具有高峰供水低峰储水的功能。 因为清水池的储水作用，所以一般清水池的容积和面积较大，因此清水池抗浮设计往往成为制约结构设计的重要影响因素之一。 GB50069-2002《给水排水工程构筑物结构设计规范》中5.2.3条指出：抗浮验算属于承载能力极限状态计算的强制性条文。因此本文简要阐述清水池的抗浮方法及其相关的抗浮计算。 2、清水池的抗浮方法 清水池的抗浮设计主要有抗和放两个方向。所谓抗，就是利用配重，锚固等方法进行硬抗；所谓放，就是用降水等方法，降低水位从而减少水的浮力。常用的抗浮方法有配重抗浮、锚固抗浮、降水抗浮

抗浮锚杆计算书

抗浮锚杆深化设计计算书 一、工程质地情况： 地下水位标高 -1.00 m 地下室底板标高 -6.52 m 浮力 55.2 kN/m 2 二、抗浮验算特征点受力分析： 1.原底板砂垫层厚 0.10m 自重 0.10X20=2kN/m 2 2.原砼底板厚 0.40m ： 自重 0.4X25=10 kN/m 2 3.新加砼配重层厚 0.30m 自重 0.3X25=7.5 kN/m 2 抗浮验算 55.20-19.50=35.70 kN/m 2 三、计算过程 由受力情况，将锚杆分为A 、B 、C 三类，A 类为图中○A 轴至○E 轴区 域，地面与中风化板岩之间有8米粘性土层；B 类为有○E 轴至○L 轴区域，地面与中风化板岩之间有4米粘性土层； C 类为图中○L 轴至○Q 轴区域，地面与中风化板岩之间无粘性土层。 锚杆间距取3m ×3m 。 1. 锚杆杆体的截面面积计算： yk t t s f N K A ≥ t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），锚杆的拉力设计值=特征值×1.3，A 类锚杆取35.70×3.0×3.0×1.3=438.75kN 。 yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,HRB400取400 kPa 。 As ≥fyk KtNt =4001075.4386.13??=17552m m 总计 19.5 kN/m 2

选取三根HRB400 直径28mm 钢筋，钢筋截面积满足规范要求 2. 锚杆锚固长度 锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者： ψπmg t a Df KN L > ψ πεms t a df n KN L > 式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取438.75kN ； a L ——锚杆锚固段长度（m ）； mg f ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-1取粘 性土层65kpa ，中风化板岩层0.25Mpa ； ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-3取2.5MPa ； D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.15m d ——钢筋的直径（m ）； ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6~0.85，本例 取0.7； ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0； n ——钢筋根数。 （1）锚固段注浆体与地层间的粘结强度(全风化泥质粉砂岩、强风化泥质粉砂岩q sik 分别为55kpa 、140kpa) A 类：pa 46.1220 .28 16515.014.3M K l Df N a mg t =????= = ψπ土 pa 29.36146.122-75.483-M N N N t t t ===土岩 m Df KN l mg t a 14.61 25015.014.329 .3610.2=????== ψπ

多排悬挑架主梁验算计算书3.19

多排悬挑架主梁验算计算书 计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 一、基本参数 主梁离地高度(m) 15 悬挑方式 普通主梁悬挑 主梁间距(mm) 1500 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 U 型锚固螺栓 锚固螺栓直径d(mm) 16 主梁建筑物外悬挑长度L x (mm) 2200 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm) 100 主梁建筑物内锚固长度L m (mm) 3800 梁/楼板混凝土强度等级 C30 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb ](N/mm 2 ) 2.5 锚固螺栓抗拉强度设计值[f t ](N/mm 2 ) 50 二、荷载布置参数

平面图

立面图三、主梁验算 q'=g k=0.241=0.241kN/m 第1排：F'1=F1'/n z=5.3/1=5.3kN 第2排：F'2=F2'/n z=5.3/1=5.3kN

第3排：F'3=F3'/n z=5.3/1=5.3kN 荷载设计值： q=1.2×g k=1.2×0.241=0.289kN/m 第1排：F1=F1/n z=6.88/1=6.88kN 第2排：F2=F2/n z=6.88/1=6.88kN 第3排：F3=F3/n z=6.88/1=6.88kN 1、强度验算 弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=2.046×106/185000=11.062N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算

地下室的抗浮验算要点

地下室的抗浮验算要点 摘要：本文结合理论、规范和工程实例，分析在地下水作用下高层结构中地下室所受浮力的成因和一般规律，提出了抗浮验算的基本内容和基本原则，以及具体的验算方法，可供广大工程技术人员参考。 关键词：高层结构地下室抗浮验算 内容： 随着我国工程建设的发展，高层建筑越来越多，高层结构中一般都有地下室甚至多层地下室，为地下水位较高时，所受的浮力很大，而我国现行的国家地基规范中，并无相关的抗浮验算要求，因此，实际工程中，很多地下室未进行抗浮验算，给结构留下重大的隐患。一九九八年，武汉遭受特大洪水侵袭，我市的多个地下室发生不同程度的损坏。笔者结合多年的工作经验，对如何进行抗浮验算提出自己的看法，供大家参考。 一、地下水的类型和渗透性 1、上层滞水：是指埋藏在地表浅处，局部隔水透镜体的上部，且具有自由水面的地下水。它的分布范围有限，其来源主要是由大气降水补给。因此，它的动态变化，与气候、隔水透镜体厚度及分布范围等因素有关。 上层滞水地带只有在融雪后或大量降水时才能聚集较多的水，因而只能被作为季节性的或临时性的水源。 2、潜水：埋藏在地表以下第一稳定隔水层以上的具有自由水面的地下水称为潜水。潜水一般埋藏在第四纪松软沉积层及基岩的风化层中。 潜水直接受雨水渗透或河流渗入土中而得到补给，同时也直接由于蒸发或流入河流而排泄，它的分布区与补给区是一致的。因此，潜水水位变化，直接受气候条件变化的影响。 3、承压水：承压水是指充满于两个稳定隔水层之间的含水层中的地下水。它承受一定的静水压力。在地面打井至承压水层时，水便在井中上升甚至喷出地表，形成所谓上升泉水。由于承压水的上面存在隔水顶板的作用，它的埋藏区与地表补给区不一致。因此，承压水的动态变化，受局部气候因素影响不明显。 土透水性的强弱一般由土的渗透系数反映。一般认为，在工程中渗透系数≤10-5cm/sec 时，土具有不透水性，密实的粘性土一般能满足上述要求。具体工程中，应以勘察报告为准。 二、地下水产生浮力的条件 存在于土中的液态水可分为结合水和自由水两类，结合水与土粒表面牢固地粘结在一起，不能自由移动，不能传递压力，因此，它不含对土粒产生浮力。自由水在土粒影响范围以外，能传递静力压力，有溶解能力。其中的重力水可以自由运动，对土粒有浮力作用

小型汽车吊上楼面验算计算书

小型汽车吊上楼面验算计算书 专业:结构 总设计师(项目负责人)：__ _ 审核: ____ ____ _ 校对: ____ __ _ ____ 设计计算人: ____ _________ _ ***********所有限公司 2018年1月

汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一为汽车吊在楼面上行走的工况，工况二为汽车吊吊装作业时的工况。 一、楼面行走工况 1、设计荷载 根据原结构设计模型，四层楼面设计恒荷载9kN/m2，楼面设计活荷载 8kN/m2，四层楼面楼板厚度120mm，楼板自重恒荷载3kN/m2。因此，汽车吊楼面行走工况下，等效均布荷载不超过（9-3）+8=14kN/m2为宜。汽车吊行走区域如下图所示。 图1汽车吊行走区域布置图 2、吊车荷载及尺寸 质量参数行驶状态自重(总质量)kN 150 前轴荷kN 66 后轴荷kN 84 尺寸参数支腿纵向距离m 支腿横向距离m 3、汽车吊行驶相关参数 15吨小型汽车吊基本尺寸、轮宽及其行驶过程中各轮位置对楼板产生的荷

载如下图所示： 图2汽车荷载参数 4、承载力校核 15吨汽车吊行走时，后两轮居于板跨中为最不利工况，如下图： 图 3 汽车楼面行走计算简图 基本资料 工程名称：局部承压计算 周边支承的双向板，按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值， 板的跨度Lx ＝3250mm，Ly ＝8000mm，板的厚度h ＝120mm 局部荷载 第一局部荷载 局部集中荷载N ＝42kN，荷载作用面的宽度btx ＝200mm，荷载作用面的宽度bty ＝600mm； 垫层厚度s ＝0mm 荷载作用面中心至板左边的距离x ＝1625mm，最左端至板左边的距离

地下室抗浮计算

地下室抗浮计算 整体抗浮计算： 抗浮设计水头：7.4m，底板厚0.5m，底板上覆土1.9m，地下室顶板厚0.16m（梁板柱折算厚度0.4m），地下室顶板覆土1.5m。 单位面积水浮力：6.5x10=65KN 单位面积抗力：0.4x25+0.9x18+0.2x25+1.6x18+0.4x25=70KN>67 整体抗浮满足要求， 底板局部抗浮计算： 抗浮设计水头：6.5m，底板厚0.4m，底板上覆土1.1m。 单位面积水浮力：6.5x10=65KN 单位面积抗力：[0.4x25+0.9x18+0.2x25]x0.9=31.2KN 局部抗浮不满足。防水底板需计算配筋。 单位面积净浮力q为：65x1.2-31.2x1.2=40.56KN 按经验系数法计算：Mx=q*Ly*（Lx-2b/3）*（Lx-2b/3）/8 =40.56*8.4*（8.1-2*5/3）*（8.1-2*5/3）/8 =967.6KNm 柱下板带支座最大负弯矩M1为：M1=0.5*Mx=483.8KNm（跨中板带最大为0.17）柱下板带跨中最大正弯矩M2为：M2=0.22*Mx=212.9KNm（跨中板带最大为0.22）配筋为：下部为：As1=M1/（0.9*fy*h1*3.9） =483.8/（0.9*360*1150*3.9） =332.9mm <Ф16@200 As1’=M1/（0.9*fy*h1’*3.9） =483.8/（0.9*360*350* 3.9） =1039mm 基本等于Ф16@200 上部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 3.9） =212.9/（0.9*360*350* 3.9） =481.4mm <Ф16@200 上式配筋计算中分母3.9为柱下板带宽度。 原设计防水底板配筋满足要求。 独立基础计算 阶梯基础计算 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、设计依据 《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)① 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)② 二、示意图

桥梁挂篮强度验算计算书

合口澧水大桥挂篮强度验算计算书 一、计算说明 1、计算依据及参考资料 1.1《临澧县合口澧水大桥工程招标文件第四卷设计图表桥梁、涵洞第 二册》 1.2《挂蓝施工设计图》 1.3《悬浇箱梁施工组织设计》 1.4《公路桥涵施工技术规》（JTJ-041-2000） 1.5《路桥施工计算手册》 1.6《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004） 1.7《钢结构设计规》GB 50017-2003 2、基本参数 2.1钢筋混凝土密度取2..5t/m3，钢材密度取7.85t/m，钢材弹性模量 E=2.1x105Mpa。 [τ=85Mpa； Q420 2.2 Q235钢弯曲容许应力] [σ=145Mpa；剪切容许应力] 钢（贝雷插销）抗剪强度设计值[fv]=195Mpa；贝雷梁Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa，容许弯矩[M]=900KN.M；φ25、φ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。 3、计算方法和容 3.1计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.5m和 4.0m两种， 取3.5m和4.0m长度的梁段，即最重的1#和5#梁段进行计算。

3.2荷载施加： 混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及模自重作用在挂篮模走行梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式施加；各部分混凝土方量均按1#和5#梁段后端进行计算； 主要计算容：挂篮主体结构的总体强度和刚度。 4、荷载传递路径 翼板荷载 外模行走梁 已浇梁段翼板 顶板、底板、腹板荷载 底模纵梁 底模前横梁 前吊横梁 底模后横梁 已浇梁段 二、 荷载计算 单个挂蓝构件重量明细表 主桁架

抗浮锚杆计算书20777

结构计算书 项目名称： 设计代号: 设计阶段: 审核： 校对： 计算: 第 1 册共１册 中广电广播电影电视设计研究院 201５年04月0７日

综合楼锚杆布置计算 一、 工程概况 （1）综合楼地下1层(含１夹层）,地上2~4层,±0.00相对于绝对标高7．５0m,室内外高差-０.30０m ，地下室夹层高2.1８m ，地下室高 5．30m,地下室建筑地面标高－7.4８0ｍ,建筑地面垫层厚1５0ｍm ，结构地下室底板顶标高-7．６30ｍ。基础形式筏板，抗浮水位标高6．50０m(绝对标高）。建筑地下室底板顶标高-7.63０m （绝对标高-0．１3０m ）,底板厚４0０mm 。 (2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。 二、抗拔锚杆抗拔承载力计算 依据《岩土锚杆（索）技术规程》(以下简称《岩土规程》）计算。 锚杆基本条件: 锚杆直径D=1５0mm 锚杆长度Ｌ＝7.5ｍ 锚杆入岩(强风化花岗岩)长度：>2.5m 锚杆拉力标准值Nk ＝２50KN 锚杆拉力设计值N ｔ=1．3Nk ＝325ＫN 钢筋:３ ?25三级钢: Ａｓ =14７0ｍｍ2, f=36０ N/mm 2 , f ｙk =400 Ｎ/m ｍ2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 根据****院提供的《＊＊＊勘察报告》，岩石(或土体)与锚固体的极限粘结强度标准值（ｆｒbk ），见第２页所附表1。 1、 根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt 依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.２-1)计算 K f DL N mg a t /ψπ= 勘探点1Ｑ-K15岩层深，较为不利,计算该点抗拔承载力

地下水池在施工期间的抗浮计算

地下水池在施工期间的抗浮计算 摘要：地下水池在施工期间的抗浮是困扰技术人员的一个难题，笔者首先介绍了水池抗浮方案的比较分析，结合实际工程，详细介绍了水池的抗浮设计及计算，同时，对设计方案进行了优化比选，可供相关技术人员参考。 关键词：地下水池、抗浮、设计 1引文 在市政、环境、水利和工业项目建设工程中，有大量的埋地式水池构筑物。当构筑物建设在地下水位较高地区时，埋地式水池构筑物的抗浮措施是设计中必须解决的重要问题之一。因建设场地的不同，或是结构体型的不同，埋地式水池构筑物的抗浮设计方案可有不同的选择。选用的抗浮设计方案合理与否，对结构受力和工程造价会产生较大的影响。 本文基于抗浮稳定性的设计验算要求，介绍目前在抗浮设计中常用的自重抗浮、压重抗浮、基 底配重抗浮、打抗拔桩抗浮或打锚杆抗浮等方法的施工技术与适用条件，以及对结构设计的影响。在此基础上，结合工程实例对抗浮设计方案的合理选择作进一步的讨论。 2抗浮设计方案的分析与比较 水池抗浮设计时，其整体抗浮稳定性验算公式为: G≥1.05F 式中，G为水池内不盛水时水池自重等永久作用荷载，当构筑物为沉井等侧壁与土体紧密接触的结构，可计人侧壁上的摩擦力；F为地下水浮力。图1为考虑水池整体抗浮时的抗浮力示意图。图中，G1为池体自重；G2为池内压重；G3为池顶压重；G4为池壁外挑墙址上压重；

G5为池底板下部配重；N1为池底抗浮桩或锚杆的抗拔力。 对设置有中问支柱的封闭式水池，除验算整体抗浮稳定性外还需验算局部抗浮。验算时，局部抗浮力按图2考虑。图中，各抗浮力均为每一支承单元内的值。 图1整体抗浮时的水池抗浮力图2局部抗浮时的水池抗浮力 2.1自重抗浮 自重抗浮即通过提高池体结构自重G1来达到抗浮的目的。此法一般适用于水池自重与地下水浮力相差不大的情况。 自重的增加一般通过加大水池池壁或底板来实现，这样做虽然会增加混凝土用量，但由于结构厚度的增加，可以降低池壁与底板的配筋

水池的抗浮

水池的抗浮 发表时间：2015-12-30T10:40:38.570Z 来源：《基层建设》2015年19期供稿作者：陈健 [导读] 上海华谊工程有限公司水池设计灵活多变，需不断地从实践中总结经验和方法，光靠程序既不能解决所有问题，也无法提高自身水平。 陈健 上海华谊工程有限公司 200235 摘要：本文总结了水池设计的抗浮问题及其解决方法，并通过实例进行说明。 关键词：水池抗浮；抗浮水位；抗拔桩 前言 水池的布置非常灵活，构造千变万化，分类较细，常常与给排水专业相结合，往往一个构筑物结合了不同类型的结构类型，所有这些都给结构设计人员怎么入手带来一定困难。水池是一个混合的基础设计，概念设计是其首要不变的原则。所以一个水池设计条件拿到手，脑中第一要考虑的就是这个水池的抗浮是否满足要求。 1.水池抗浮设计机理 根据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）5.4.3条第一款和《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》（CECS 138：2002）5.2.4条抗浮公式为：GK/NW，K≥KW，GK为水池自重及配重，NW，K为浮力作用值，KW为抗浮安全系数，取1.05。抗浮包括整体抗浮和局部抗浮。 首先，讨论水池自重问题。 水池自重包括池壁，有内池壁和外池壁；有顶板和底板，底板包括外挑部分的重量；还有的水池含有梁柱结构，应该一并计入水池自重。 但是底板外挑部分上的填土应不应计入水池自重呢？这个问题分两步思考。 一：施工中，由于填土未压上，所以不计。有的同志说，那施工时我同时进行降水措施，抗浮都不需要了。但是按最不利原则，不排除施工方从经济角度出发未进行降水或天气突发状况连日暴雨，那就必须要计算在不计填土重的情况下进行抗浮验算。二：施工完毕，填土压上，可以计入。按压实度计土容重。 这两种情况，当然是第一种施工中较不利，因此，设计时，可不必考虑土重。 如果水池自重比较小，有如下几个方法： 其一，可适当放大池壁及顶、底板的厚度。需注意的是，加大底板厚度是保证构筑物底板上标高前提下进行的，换言之，底板厚度一增加，浮力也加大，对抗浮作用贡献不大。 其二，填土不能作为自重考虑，但是配重就可以。比如，在底板外挑部分压上实心砖等措施。其三，配重的另一种形式就是——在池底配重。在某些地区，毛石并用素砼灌浆比较经济，但毋庸讳言，池底埋深加大，浮力也相应增大，效果不是很好。 其四，如果浮力与抗浮实力相差悬殊，最好就是采用抗拔桩。 此外，水池抗浮与水池面积无关；若有池顶覆土，考虑原则一样为最不利原则；荷载采用标准组合。接着，讨论浮力的作用。 讨论浮力，必须搞清抗浮水位，抗浮水位一般查阅地质报告，正规的地质报告都应有一项抗浮水位的指标。当然也会有诸如此类的情况：上海就按地面下-0.5m考虑抗浮水位；若地质报告没有给出，注意与防水水位的区别。防水水位是地下水的最大水头，可按历史最高水位加1m确定，针对防腐和防渗而言，并由此采取构造措施。而抗浮水位就是用于计算抗浮的，有长期水位观测资料时，可采用实测最高水位；无长期水位观测资料或资料缺乏时，按勘察期间实测最高稳定水位并结合场地地形、地下水补给、排泄条件等因素综合确定。见《软土地区岩土工程勘察规程》第8.6.2条第一款。 抗浮计算的外包尺寸是有规定的，不能按水池壁的外包尺寸，而必须是底板外挑后的外包尺寸，即底板挑越大，浮力越大。 2.水池抗浮计算 以下是根据自己经常使用的一些情况编制的小程序，并加以说明： 1）外包尺寸不同，会引起浮力差别10%左右，对于需用抗拔桩来承受浮力的水池来讲，一根桩的误差，抗浮力可能要相差36吨。2）云线指出的“配重挑出长度”，区别底板挑出长度，用于实心砖配重等。池底毛石配重在本程序中没有标出，可根据使用者的实际使用添加。 3）抗拔桩的计算见《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008），注：抗拔系数λ可参见地质报告。 1.整体抗浮稳定计算

结构支撑体系验算计算书

模板支撑计算书 1、华夫板结构支撑体系验算 1.1楼板支撑体系计算书 以L10华夫板为例。L30华夫板支撑体系同L10层。 1.1.1设计资料 华夫板楼板厚度为700mm厚、550mm厚两种，净高按6.0m考虑。 1.1.2结构布置 模板：采用1830×915×18胶合板，松木散板25厚。 立柱(支撑):采用φ48钢顶柱。 方木楞：大木楞100×150，小木楞100×50。 底模下方木横楞＠360，钢管（钢支撑）横向＠1000，纵向＠1000，扫地杆和水平拉结杆设置同梁支摸，另外须设剪刀撑增强刚度。支撑顶部用重力顶升器调节顶紧。+ 1.1.3板底模板计算 其传力系统为： 现浇砼及施工等荷载→板底模板→水平方木→水平钢管→钢管支柱→承接层。 1.1.4荷载： (1)恒载标准值： L10楼板面积31574.94m2,SMC板孔60624个,SMC孔直径0.35m，L10层板厚700mm L30楼板面积31574.94m2,SMC板孔81453个,SMC孔直径0.35m，

L30层板厚550mm 侧L10层700mm厚砼：24kN/m3×（31574.94m2×0.7m-60624个×π×0.352/4×0.7m）/31574.94=13.70kN/m2 钢筋：1.7kN/m3×0.70=1.19kN/m2 模板：0.30kN/m2 所以，恒载标准值gk=15.19kN/m2； (2)活载标准值： 人员及设备均布荷载：2.5kN/m2 所以，活载标准值qk=2.5kN/m2 (3)荷载承载力设计值 q1=1.2gk+1.4qk=18.216+3.5=21.728kN/m2； 荷载（刚度）设计值q2=1.2gk=18.228N/m2； 取每米板宽计算：q1=21.728kN/m q2=18.228N/m 1、模板设计 设楞木间距360mm，则单块模板按五跨梁计算 因为在实际砼浇注中，采用斜面分层工艺，在跨距较小时，可近似认为活荷载为均布且同时作用于各跨，即：不必考虑最不利荷载分布。 查《建筑施工手册》表2-15，得： km=0.105；kv=0.606；kw=0.644 查《建筑施工手册》表2-54，得胶合板设计强度及弹性模量为： fv=1.2N/mm2；fm=20N/mm2；E=6500×0.9=5850N/mm2 所以： M=km·q1l2=0.105×21.728×0.362=0.296kN·M