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桩基承台的局部受压承载力

墙下桩基承台梁设计知识分享

我做过一些地梁设计，一般的地梁都处于墙下。就我所做的地梁中的，大多保证最小配筋率就可，在jccad有计算程序，但计算后需要校核。梁高取跨度的1/4至1/8就可。 cdcd2627 wrote: ...梁高取跨度的1/4至1/8就可。请问为什么你们的地梁要设那么高? 地梁的受力较大，它要承受上部建筑的全部荷载，所以就不能按照普通的1/10、1/12的梁跨取梁高。墙下地梁取1/7~1/8，柱下地梁取1/4~1/8 谢谢楼上的指教,还有些不大明白.墙下地梁,如果不设架空板的话,荷载应该不会很大?我们这里全部采用轻质空心砖墙,不知道你们是否这样?柱下地梁是否用于平衡弯钜,要那么高吗?1/4应该是深受弯构件了. 我认为地梁取这么大的主要原因是大家都算不清地梁受力要比一般的梁大一点但取1/4~1/6我还是觉得大了一点但我还是要这么取，免得麻烦条基分为墙下条基与柱下条基，一般我对浅基础都手算，包括柱下独基。柱下条基我一般采用如下步骤：一.承载力计算： 1.根据地质资料和上部结构传下荷载（PKPM竖向导荷）选定基础持力层及基础底标高； 2.根据选定的持力层，根据地基承载力特征值计算地基承载力标准值及地基承载力设计值； 3.选定某一地梁，根据地基承载力标准值和该地梁上所有柱的竖向导荷及墙体荷载（标准值），计算基础底面积，由此确定地梁底板宽度，并且根据构造，确定底板边缘高度并根据经验假设一底板根部高度；二.配筋计算： 1.底板：根据底板挑出长度（底板宽/2）、根部高度、地基反力（可由上部荷载（设计值）和基底面积相除得到，或直接采用地基承载力设计值）计算底板根部受力，并由此确定底板配筋，且注意最小配筋率。 2.地梁：取某一受力最大跨或直接取整根地梁，计算基底反力（此时不必考虑墙体荷载）或直接采用地基承载力设计值，由此计算地梁的线荷载，再根据倒梁法，计算地梁受力及配筋。以上只是大概，某些计算过程有简化包括什么刚度分配、弯矩分配、交叉部分重复计算问题等等，其实里面有很多需要考虑及深究的地方，具体可参考结构计算手册。地梁高取跨度的1/4至1/8,可以保证基础整体刚度（刚度无限大）不考虑基础与地基受力变形协调，可以按一般梁按线形算法，大于1/8小于1/10，可考虑基础与地基受力变形协调，即按弹性算法（规范上有公式) 基础刚度大，可以保证建筑均匀沉降，当然最好。基础与地基怎么个共同受力变形协调，谁也说不清，既然规范，软件都是这样说的，当然也可以这么做，但要有经验。以上地梁仅仅是作为基础地梁。不是拉梁。

钻孔灌注桩设计说明

钻孔灌注桩设计说、一般说【一】本说明为通用说明，说明中凡有”符号者适用于本设计【二】本说明及附图中尺寸均以毫米为单位，标高以米为单位 0.000.004.35米为室内地面标高【三】本工程的绝对高程设计依采用中华人民共和国现行国家规程进行设计，主要有《建筑地基基础设计规范GB5000200 《建筑桩基技术规范JGJ9200 《建筑桩基检测技术规范JGJ10200 、桩体施工说【一】本工程根据宁波冶金勘察设计研究股份有限公司的本工程《岩土工程勘察报告进行设计，日期201月【二】根据岩土工程勘察报告，本工程采用钻孔成孔灌注桩，桩长约4~7米以-层粉土及-层粉土做桩端持力层，桩端以桩长控制【三】本工程设计转孔灌注桩为端承桩，成孔的控制深度应符合以下要求 1图纸中设计桩长是根据地质资料估计的桩端的终孔标高应以持力层岩样和孔进尺为主要依据，以设计桩长为参考依据 2桩孔成形后必将孔底沉渣清理干净，清空后孔底沉渣厚度不得大5，桩孔检合格后立即安放钢筋笼，灌注水下混凝土【四】本工程设计钻孔灌注桩为摩擦桩，成孔的控制深度应符合以下要求 1施工必须保证图纸设计桩长桩端终孔标高的决定一设计桩长为主，以成孔尺速度为辅 2桩孔成形后必须讲孔底沉渣晴朗干净，清孔后孔底沉渣厚度不得大15，孔质检合格后立即安放钢筋笼，灌注水下混凝土【五】本工程设计钻孔灌注桩为摩擦—端承桩，成孔的控制深度应符合以下要求 1施工必须保证图纸设计桩长桩端终孔标高的决定一设计桩长为主，以成孔尺速度为辅 2桩孔成形后必须讲孔底沉渣晴朗干净，清孔后孔底沉渣厚度不得大10，孔质检合格后立即安放钢筋笼，灌注水下混凝土【六】施工要求 1采用泥浆护壁成孔时，施工期间护筒内泥浆面应高于地下水1.米以上，受水位涨落影响时，泥浆面应高出最高水1.米以上，泥浆制备和处理详情 JGJ94-2006.3.条6.3.条 2冲击成孔及钻孔成孔灌注桩的机具选择、护筒的埋设、冲（钻）孔施工要领要求应遵照规JGJ94-200中有关具体条文】钻孔成孔灌注桩详6.3.条6.3.条】冲击成孔灌注桩详6.3.1条6.3.1条 3当清孔指标可能超过规定值时，应采取桩端后筑浆技术，清孔后应立即浇灌

柱下独立承台桩基础设计例题

基础工程课程设计 ————某住宅楼桩基础设计一：设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为四层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.0m,地下水水质分析结果表明，本场地下水无腐蚀性。建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载： V = 3200kN, M=400kN m，H = 50kN；柱的截面尺寸为：400×400mm；承台底面埋深：D ＝ 2.0m。 2、根据地质资料，以黄土粉质粘土为桩尖持力层，钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300，桩长为10.0m 3、桩身资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值f c＝15MPa，弯曲强度设计值为 f m＝16.5MPa，主筋采用：4Φ16，强度设计值：f y＝310MPa 4、承台设计资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa，弯曲抗压强度设计值为f m ＝1.5MPa。、附：1）：土层主要物理力学指标； 2）：桩静载荷试验曲线。附表一：

附表二：桩静载荷试验曲线二：设计要求： 1、单桩竖向承载力标准值和设计值的计算； 2、确定桩数和桩的平面布置图； 3、群桩中基桩的受力验算 4、承台结构设计及验算； 5、桩及承台的施工图设计：包括桩的平面布置图，桩身配筋图，承台配筋和必要的施工说明； 6、需要提交的报告：计算说明书和桩基础施工图。

三：桩基础设计（一）：必要资料准备 1、建筑物的类型机规模：住宅楼 2、岩土工程勘察报告：见上页附表 3、环境及检测条件：地下水无腐蚀性，Q —S 曲线见附表（二）：外部荷载及桩型确定 1、柱传来荷载：V = 3200kN 、M = 400kN ?m 、H = 50kN 2、桩型确定：1）、由题意选桩为钢筋混凝土预制桩； 2）、构造尺寸：桩长L ＝10.0m ，截面尺寸：300×300mm 3）、桩身：混凝土强度 C30、c f ＝15MPa 、 m f ＝16.5MPa 4φ16 y f ＝310MPa 4）、承台材料：混凝土强度C30、 c f ＝15MPa 、 m f ＝16.5MPa t f ＝1.5MPa （三）：单桩承载力确定 1、单桩竖向承载力的确定： 1）、根据桩身材料强度（?＝1.0按0.25折减，配筋 φ16） 2() 1.0(150.25300310803.8)586.7p S c y R kN f f A A ?' '=+ =???+?= 2）、根据地基基础规范公式计算： 1°、桩尖土端承载力计算：粉质粘土，L I ＝0.60，入土深度为12.0m 100800(800)8805 pa kPa q -=?= 2°、桩侧土摩擦力：粉质粘土层1： 1.0L I = ， 17~24sa kPa q = 取18kPa 粉质粘土层2： 0.60L I = ， 24~31sa kPa q = 取28kPa

高层公寓楼桩基础设计说明

高层公寓楼桩基础设计姓名：班级：学号：指导老师：

目录一、工程概况---------------------------------------------2 二、岩土工程勘察-----------------------------------------2 三、桩基础方案选择---------------------------------------4 四、桩型、桩长和桩的截面尺寸的选择-----------------------5 五、桩基承载力验算（标准组合）---------------------------9 六、桩基沉降验算（准永久荷载）---------------------------12 七、桩身截面强度验算（基本组合）-------------------------15 八、桩基承台验算（基本组合）-----------------------------18 九、参考规及资料---------------------------------------23 十、施工图-----------------------------------------------23 一、工程概况拟建场地及其周围，除中细砂层为液化土外，未发现有影响场地

稳定性的其他不良地质作用，也无洞穴、孤石、管线临空面等对工程不利的地下埋藏物，场地稳定，适宜拟建筑物建设。二、岩土工程勘察根据钻探揭露，场地土层由素填土①、淤泥②、粉质粘土③、中细沙④、残积土⑤、全风化花岗岩⑥、强风化花岗岩⑦和中风化花岗岩⑧组成。其中：素填土为新近填土，松散。工程地质性能差；淤泥为流塑状，高压缩性，力学强度低，工程地质性能一般；粉质粘土呈可塑状，中压缩性，力学强度和工程地质性能一般；中细沙呈松散-稍密，饱和，局部会产生轻微液化，力学强度和工程地质性能一般；残积土呈可塑、硬塑状，中的-低压缩性，力学强度和工程地质性能一般；全风化花岗岩层力学强度和工程地质性能中等；强风化花岗岩层力学强度高，工程地质性能良好；中风化花岗岩力学强度高，工程地质性能良好，未钻穿。综上所述，场地岩土体种类较多，但土层分布均匀，除中细沙局部会产生轻微液化外，各土层工程地质性能变化不大，场地综合性较好。三、桩基础方案选择拟建高成建筑物，场地上部土层承载力较低，不具备天然地基的

桩基承台设计

1、确定桩长和截面面积由可知可得选第四层为持力层，初选插入深度为 1.5m ，桩长19.5m ，桩截面尺寸为 400m m 400m m ?，桩长径比为48.75符合要求。因其下存在软弱下卧层为避免桩端阻力因受“软卧层效应”的影响而明显降低，桩端一下坚实土层的厚度不宜小于4d=1.6m ，实际余2.5m 符合条件。 2、计算单桩竖向承载力极限标准值和特征值标准值的计算 KN A q l q u p pk t sit 7844.01600)5.1321514324(44.0Q Q Q 2pk tk ak =?+?+?+???=+=+=∑ 特征值 KN 3922 784K Q R k a == = 3、初选桩的根数 16.8392 3200R F n a k == >根，暂取9根。 4、初选承台尺寸桩距m 2.14.00.3b 0.3s ≈?== 承台边长：m 2.32.14.02a =+? ==）（b 承台埋深为1.5m , 暂取承台高度为1.1m ，桩顶伸入承台50mm ，钢筋保护层去取70mm ，则承台有效高度为: mm 1030m 03.107.01.1h 0==-= 5、计算桩顶荷载取承台及其上土的平均重度3/20m kN G =γ。桩顶平均竖向力：

kN R kN a 3927.3899 5 .12.32.3203200n G F Q k k k =<=???+= += kN 4.4701.2R k N 89.4520 k N 51.3262 2i max k k k k max k min a {19.637.3892 .162 .11.1504007.389h H M Q Q =<>=±=???+± =+± =∑）（）（χ χ 单桩水平力： kN n 6.59/50/H H k k 1=== 此值远小于估算的单桩水平承载力特征值,可以。 6、群桩承载能力校核按应力扩散法计算，取土层内摩擦角为16度，则扩散角为16/4=4度。边桩外侧尺寸为 m 25.3m 25.3?，则桩端应力面的长为： m B 05.64tan 20225.3=??+=ο 实体基础埋深范围土的平均重度为： 3 p /kN 51.85 .1202 105.1915105.162103.1813.185.121m =+?-+?-+?-+?+?= ）（）（）（γ 第四层粉质粘土的承载力特征值按下式修正： 2 m d b ak a /kN 63.3945.05.2151.86.1305.65.93.01005.0d 3b f f m =-??+-??+=-+-+=）（）（）（）（γηγη 地下水位在承台地面处，取承台及上覆土的平均重度为3/20m kN G =γ，平台一下的取 3 p /51.8m kN =γ，则实体的自重为： kN 82.73272051.85.12005.605.6G k =?+?? ?=）（当底面按轴心受压时： 3 2 2 k /63.39463.28705 .682 .73273200F m kN f B G a k =<=+= +，满足要求。

局部受压例题

局部受压例题 1、砌体局部均匀受压【解】局部受压面积 A l ＝250×250=62500mm 2 A 0=(a+2h)h=＝（250＋2×370）×370＝366300mm 2 砌体局部抗压强度提高系数查表得MU10烧结普通砖和M5水泥砂浆砌筑的砌体的抗压强度设计值为 f ＝1.5MPa ，采用水泥砂浆应乘以调整系数γa ＝0.9；砌体局部受压承载力γfA ＝1.77×0.9×1.5×62500 =149344 N =149.3kN ＞120kN 砌体局部受压承载力满足要求。【例1】一钢筋混凝土柱截面尺寸为250mm ×250mm ，支承在厚为370mm 的砖墙上，作用位置如图所示，砖墙用MU10烧结普通砖和M5水泥砂浆砌筑，柱传到墙上的荷载设计值为120KN 。试验算柱下砌体的局部受压承载力。 135.01-+=l o A A γ1 1.772=+=<

2、梁端支承处砌体的局部受压（不考虑上部荷载）【解】由表查得砌体抗压强度设计值f=1.5N/mm 2。有效支承长度 a 0=163.3mm 局部受压面积 Al=a 0b=32660mm 2 局部受压计算面积 A 0=h(2h+b)= 347800mm 2 A 0/A l =10.7＞3 故上部荷载折减系数ψ=0，可不考虑上部荷载的影响梁底压力图形完整系数η=0.7。局部抗压强度提高系数 γ=2.09＞2.0 取γ=2.0。局部受压承载力验算 ηγfA l =68.586kN ＜ψN 0+N l =80kN 不满足要求【例2】试验算房屋处纵墙上梁端支承处砌体局部受压承载力。已知梁截面为200mm ×400mm ，支承长度为240mm ，梁端承受的支承压力设计值Nl=80kN ，上部荷载产生的轴向力设计值 Nu=260kN ，窗间墙截面为 1200mm ×370mm 采用MU10 烧结普通砖及M5混合砂浆砌筑

桩基设计说明

1.表示静钻根植桩。为端承摩擦桩,以桩端全断面进入卵石层不小于为主要终孔条件。各楼幢桩长范围及桩数如下： 1#楼：桩长约65~67m；桩数77根； 2#楼：桩长约66~68m；桩数76根； 3#楼：桩长约67~68m；桩数94根； 4#楼：桩长约67~69m；桩数98根； 5#楼：桩长约67~69m；桩数124根； 6#楼：桩长约65~67m；桩数116根； 7#楼：桩长约66~67m；桩数102根； 8#楼：桩长约65~68m；桩数114根； 9#楼：桩长约66~68m；桩数99根； 10#楼：桩长约66~68m；桩数105根；总共1005根. 桩基与承台连接为第一节桩,依次类推.配桩如下：第一,二，三，四节采用:先张法预应力混凝土管桩,(2010浙G22)，型号为PHC600 AB

130-15,15,15,X(此X段配桩长度为满足设计终孔条件后，根据各楼幢桩长范围及现场地质状况自行配置)；第五节桩采用:静钻根植先张法预应力混凝土竹节桩，(2012浙G37),型号为PHDC 650-500(125)AB-600/500-15 C100，施工时，钻孔直径为%%130750.桩端扩底,扩底直径Db=1125mm,扩底部分高度Lb=。桩顶标高为所在处承台底标高+ 本类型桩为承压桩，单桩竖向受压承载力特征值:3450kN, 桩端持力层为卵石层本类型桩适用于1#~10#楼。 2.表示静钻根植桩。为端承摩擦桩,以桩端全断面进入卵石层不小于为主要终孔条件。桩长约65~69m；桩数为803根。桩基与承台连接为第一节桩,依次类推.配桩如下：第一,二节采用:复合配筋先张法预应力混凝土管桩,(2012浙G-36)，型号为PRHC 600(110) I -15,15 C80 第三,四节采用:先张法预应力混凝土管桩,(2010浙G22)，型号为PHC600 B 110-15,X(此X段配桩长度为满足设计终孔条件后，根据各区域桩长范围及现场地质状况自行配置)；第五节桩采用:静钻根植先张法预应力混凝土竹节桩，(2012浙G37),型号为PHDC 650-500(100)AB-600/500-15 C80 施工时，钻孔直径为%%130700.桩顶标高为所在处承台底标高+ 本桩位平面图中，桩心处索引线上所注内容即为抗拔桩锚固钢筋，此部分钢筋应沿PRHC桩外边均匀布置，未注明桩抗拔锚固钢筋为6%%13220 本类型桩为承压兼抗拔桩，单桩竖向受压承载力特征值:2350kN,单桩竖向抗

4.3-偏心受压构件承载力计算

4.2 轴心受压构件承载力计算一、偏心受压构件破坏特征偏心受压构件在承受轴向力N和弯矩M的共同作用时，等效于承受一个偏心距为e =M/N的偏心力N的作用，当弯矩M相对较小时，e0就很小，构件接近于轴心受压，0 相反当N相对较小时，e0就很大，构件接近于受弯，因此，随着e0的改变，偏心受压构件的受力性能和破坏形态介于轴心受压和受弯之间。按照轴向力的偏心距和配筋情况的不同，偏心受压构件的破坏可分为受拉破坏和受压破坏两种情况。 1.受拉破坏当轴向压力偏心距e0较大，且受拉钢筋配置不太多时，构件发生受拉破坏。在这种情况下，构件受轴向压力Ｎ后，离Ｎ较远一侧的截面受拉，另一侧截面受压。当Ｎ增加到一定程度，首先在受拉区出现横向裂缝，随着荷载的增加，裂缝不断发展和加宽，裂缝截面处的拉力全部由钢筋承担。荷载继续加大，受拉钢筋首先达到屈服，并形成一条明显的主裂缝，随后主裂缝明显加宽并向受压一侧延伸，受压区高度迅速减小。最后，受压区边缘出现纵向裂缝，受压区混凝土被压碎而导致构件破坏（图 4.3.1）。此时，受压钢筋一般也能屈服。由于受拉破坏通常在轴向压力偏心距e0较大发生，故习惯上也称为大偏心受压破坏。受拉破坏有明显预兆，属于延性破坏。 2.受压破坏当构件的轴向压力的偏心距e0较小，或偏心距e0虽然较大但配置的受拉钢筋过多时，就发生这种类型的破坏。加荷后整个截面全部受压或大部份受压，靠近轴向压力一侧的混凝土压应力较高，远离轴向压力一侧压应力较小甚至受拉。随着荷载逐渐增加，靠近轴一侧混凝土出现纵向裂缝，进而混凝土达到极限应变εcu被压碎，受压钢筋的应力也达到f y′，远离一侧的钢筋可能受压，也可能受拉，但因本身截面应力太小，或因配筋过多，都达不到屈服强度（图4.3.2）。由于受压破坏通常在轴向压力偏心距e0较小时发生，故习惯上也称为小偏心受压破坏。受压破坏无明显预兆，属脆性破坏。

梁端支座处局部受压承载力计算

梁端支座处砌体局部受压承载力计算分析

梁端支座处砌体局部受压承载力计算分析一．概述砌体结构系指其承重构件的材料是由块材和砂浆砌筑而成的结构。砌体结构建筑物中的竖向结构体系为纵向和横向的由砖石或砌块和砂浆砌筑而成的承重墙，水平结构体系为屋盖和楼盖，屋盖和楼盖一般由板.次梁及主梁组成，主要用于承受楼面竖向荷载，是土木与建筑工程中应用最广泛的一种结构型式。砌体结构中支承钢筋混凝土梁的砖墙的支承面均属局部受压状态，其特点是局部受压截面存在有未受压或受有较小压力的砌体，限制了局部受压砌体在竖向压力作用下的横向变形，从局部受压砌体的受力状态分析，该砌体在竖向压力作用下的横向变形受到周围砌体的箍束作用产生的侧向横向压力，使局部受压砌体处于三向受压的应力状态，因而能在较大程度上提高其抗压强度。但当砌体受到局部压力时，压力总要沿着一定扩散线分布到砌体构件较大截面或者全截面上，这时如果按较大截面或全截面受压进行构件承载力计算足够的话，在局部承压面下的几皮砌体处却有可能出现被压碎的裂缝，这就是砌体局部抗压强度不足造成的破坏现象。因此，

设计砌体受压构件时，除按整个构件进行承载力计算外，还应验算局部承压面下的承载力。二．梁端支座处砌体局部受压承载力计算公式 1．梁端支座处的砌体局部受压承载力，砌体结构设计规范GB 50003-2001中按下式计算： N 0+N l fA l =1.5-0.5A 0/A l =1+0.3511 0 A A 式中参数具体含义见砌体规范GB50003-2001中第 5.2.4条。上式是基于梁端底部砌体表面的应力分布，按极限强度理论建立的半理论半经验公式。砌体表面的应力分布考虑了上部荷载在梁端底面引起的应力以及梁端反力引起的应力之叠加。 2．当梁端支座处砌体局部受压承载力不满足要求时，常采用以下两种方法： 2.1 在梁端设置刚性垫块，扩大局部受压面积A l ，刚性垫块下的砌体局部受压承载力应按下列公式计算： N 0+N l 1fA b 式中参数具体含义见砌体规范GB50003-2001第5.2.5 条。上式借助偏心受压短柱的承载力计算公式，考虑了偏

关于桩基承台间连系梁设计的探析

龙源期刊网 https://www.wendangku.net/doc/4812674520.html, 关于桩基承台间连系梁设计的探析作者：孟思源来源：《建筑与装饰》2018年第02期摘要桩基承台间连系梁是一种比较特殊的结构构件，如何判断其构件类型并采用合适的计算公式是进行设计工作的前提。基于此，本文阐述了、加强桩基承台间连系梁设计的必要性以及桩基承台间连系梁的合理设置，对桩基承台间连系梁的设计要点进行了探讨分析。关键词桩基承台；连系梁；设计；必要性；合理设置；要点 1 加强桩基承台间连系梁设计的必要性桩基承台间连系梁是桩基础设计中经常用到的一种结构构件。桩基承台间连系梁在基础体系中具有重要作用：①对于单桩承台双向和两桩承台短向的连系梁其作用是加强桩基的整体刚度，保证结构内力分析时柱底为固端的假定。连系梁用于平衡柱脚弯矩，避免桩承受柱脚弯矩。②在地震作用下，建筑物的各桩基承台所受的地震剪力和弯矩是不确定的，此时在纵横两方向设置的连系梁，有利于提高桩基的整体受力性能，起到协调各承台间地震荷载的作用。③调整承台沉降，减少承台沉降差的作用。④承担连系梁上的竖向荷载并将荷载传递至承台的作用。基于桩基承台间连系梁的重要作用，因此需要对其进行合理设计[1]。 2 桩基承台间连系梁的合理设置分析桩基承台间连系梁的合理设置应按照《建筑抗震设计规范》及2016年局部修订 GB50011-2010第6.1.11条、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第8.5.23条、《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008第4.2.6条的要求执行。即：①一级框架和Ⅳ类场地的二级框架柱承台；②承台埋深较深，或各承台埋置深度差别较大；③单桩承台时，应在两个互相垂直的方向设置连系梁（当桩与柱的截面直径之比大于2时，可不设连系梁）；④两桩承台时，应在其短向设置连系梁；⑤有抗震要求的柱下独立承台，宜在两个主轴方向设置连系梁；⑥连系梁顶面宜与承台顶面位于同一标高[2]。 3 桩基承台间连系梁设计要点的分析 3.1 确定连系梁截面分析主要表现为：①连系梁应按轴心受压构件确定其截面尺寸，并同时满足：“宽度不宜小于250mm，其高度可取承台中心距，且不宜小于400mm。”的构造要求。连系梁最小宽度和高度尺寸的规定，是为了确保其平面外有足够的刚度；②按轴心受压构件验算截面尺寸时，可按《混凝土结构设计规范》（2015年版）GB50010-2010中的6.2.15计算。 3.2 桩基承台间连系梁设计的计算分析

局部受压验算(二级注册结构)

E 1局部受压验算：Z-1 1.1基本资料 1.1.1工程名称：工程一 1.1.2局部受压区为矩形，受压构件为矩形，素混凝土（未配置间接钢筋） 1.1.3局部压力设计值 F l＝ 1500kN，荷载分布的影响系数ω＝ 1 1.1.4局部受压区的高度 a ＝ 400mm，宽度 b ＝ 400mm；受压构件的截面高度 A ＝400mm，截面宽度 B ＝ 400mm；混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm2 1.2局部受压区截面尺寸的验算 1.2.1混凝土局部受压面积 A l＝ a·b ＝ 400*400 ＝ 160000mm2 1.2.2局部受压的计算底面积 A b 局部受压区边至受压构件边的距离 C by＝ 0.5(A - a) ＝ (400-400)/2 ＝ 0mm C y＝ Min{a, b, C by} ＝ Min{400, 400, 0} ＝ 0mm 局部受压区边至受压构件边的距离 C bx＝ 0.5(B - b) ＝ (400-400)/2 ＝ 0mm C x＝ Min{a, b, C bx} ＝ Min{400, 400, 0} ＝ 0mm A b＝ (a + 2C y)(b + 2C x) ＝ (400+2*0)*(400+2*0) ＝ 160000mm2 1.2.3混凝土局部受压时的强度提高系数βl βl＝ (A b / A l)0.5＝ (0.16/0.16)0.5＝ 1.0000 1.2.4素混凝土结构构件的局部受压承载力应符合下式要求：F l≤ω·βl·f cc·A l （混凝土规范式 D.5.1-1） ω·βl·f cc·A l＝ 1*1*0.85*11943*0.16 ＝ 1624.2kN ≥ F l＝ 1500.0kN，满足要求。

设计说明(钢管微型桩)

目录第一部分设计说明 (1) 一、工程概况 (1) 二、设计依据 (1) 三、设计标准 (1) 四、工程地质、水文地质情况 (1) 五、基坑周边的环境条件 (3) 六、基坑支护设计参数 (3) 七、基坑支护设计方案 (3) 八、基坑地下水控制方案 (5) 第二部分基坑支护施工技术要求 (6) 一、施工顺序 (6) 二、基坑开挖 (6) 三、钢管微型桩 (6) 四、花钢管土钉、钢筋锚杆 (7) 五、钢筋混凝土冠梁、腰梁 (7) 六、预应力锚索 (7) 七、土钉护面 (7) 八、其他注意事项 (8) 第三部分监测方案 (9) 一、概述 (9)

二、监测项目和频率 (9) 三、变形监测 (10) 四、地下水监测 (10) 五、应力应变监测 (10) 六、其它要求 (11) 第四部分土方开挖要求 (12) 第五部分应急措施 (13) 一、相邻建构筑物沉降较大或不均匀沉降 (13) 二、坑底涌砂、坑壁涌水、涌砂应急措施 (13) 三、基坑止水帷幕渗水的应急措施 (13) 四、支护结构漏水的应急措施 (14) 五、截、排水的应急措施 (14) 六．道路管线、管网应急措施 (14)

第一部分设计说明一、工程概况文山市炬隆万商汇项目建筑场地位于文山市开化镇中部。为拆旧建新场地,拟建三栋31F超高层建筑物，裙楼为2F-4F建筑物，框架（剪）结构，设置两层地下室。该场地南面为沙坝北路，路南侧为四、五层建筑物。东面为沙坝中路，北面为滨河路（已封堵），滨河路北侧为盘龙河，西面紧临四、五层建筑物（拟拆迁）。该基坑深约11 m左右，基坑周边建筑物多，距基坑距离较近，情况复杂。二、设计依据 1、设计规范、规程及标准（1）《建筑基坑工程监测技术规范》（50497-2009）；（2）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；（3）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-91）；（4）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120－99）；（5）《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）；（6）《锚杆喷射混凝土支护技术规范》(GB50086-2001) ；（7）《建筑工程施工质量验收统一标准》(GBJ50300-2001) ；（8）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002) ；（9）《岩土工程验收和质量评定标准》（YB9010-98）；（10）《工程测量规范》（GBJ50026-93）；（11）《建筑变形测量规程》（JGJ/T8-97）；（12）《建筑桩基技术规范J》GJ94-2008。 2、基坑专项勘察报告——《文山市炬隆万商汇基坑支护岩土工程勘察报告》 3、业主提供的基坑周边的建筑环境及市政管网布置图。 4、业主对基坑投资控制的相关要求。三、设计标准 1．基坑安全等级依据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120-99），基坑深约9.7～11m，结合周边建筑环境有建筑、地下管线、道路等不利影响，本基坑安全等级定为一级。 2．基坑侧壁重要性系数依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)，本基坑侧壁重要性系数为1.1。 3.基坑支护适用年限本基坑支护设计合理使用年限为12个月。四、工程地质、水文地质情况 1.地理位置及交通概况拟建工程场地位于文山市开化镇中部，双桥花园斜对面，双赢大酒店旁侧，原南桥客运站～沙坝桥之间，地理坐标：东经104°14′43.3″，北纬23°21′59.8″。场地北面接沿河路，南面接沙坝北路，西面接沙坝中路，东面接南桥路，场地内有沙北一巷等纵横向水泥道路。场地交通较为方便，车辆可直接进入场地，水电可就近解决，施工较为方便。 2.地形地貌受盘龙河及其支流冲击切割，形成两侧高、中间低的走廊式地形。拟建工程场地位于文山断陷堆积盆地内，属盘龙河Ⅰ级阶地。场地四面接道路，北面沿河路边缘为盘龙河，河堤部分已治理，河岸稳定，其余三面外围无较大陡坎及陡坡，大部分为已建建筑物，地形平缓。场地内原为二～七层老建筑物，全部拆除重建，整个场地内地

四桩承台设计计算书

承台设计计算书项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计_____________校对_____________审核_____________ 一、示意图二、基本资料承台类型：四桩承台承台计算方式：承台尺寸验算 1、几何参数圆桩直径D s = 3000 mm承台边缘至桩中心距: C = 2500 mm 桩列间距: A = 6500 mm 桩行间距: B = 6500 mm 承台高度: H = 3500 mm纵筋合力点到底边的距离: a s = 200 mm 矩形柱宽: B c = 9000 mm矩形柱高: H c = 4000 mm 承台顶面以上土层覆土厚度d s=2.5m 圆桩换算桩截面边宽：b p=0.8D=2400mm 2、荷载设计值（作用在承台顶部）竖向荷载: F = 34000.00 kN 3、材料信息混凝土强度等级：C35 f c = 16.70 N/mm2f t = 1.57 N/mm2 钢筋强度等级: HRB400 f y = 360.00 N/mm2 4、依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）三、计算过程 1、撑杆—系杆体系承载力验算桩中心到墩身边缘距离符合撑杆—系杆体系

(1) 撑杆抗压承载力验算 i 01i x a h tan +=-θ 压力线与拉力线的夹角θ1=1.084，即62.13°；撑杆计算高度t 1=2314.2mm 基桩竖向力设计值N id =68000.00KN 撑杆压力设计值D id =N id /sin θ1=76921.7KN 系杆拉力设计值T id =N id /tan θ1=35957.6KN i 2s s id i cot 002.0E A T θε???? ??+= x ε=0.00106 k cu i k f ,,cu s ,cd 48.030443.1f f ≤+= ε f cd,s =19.977Mpa ，而0.48f cu,k =16.8Mpa ，取f cd,s =16.8Mpa 。 r 0*D id =76921.7KN ≤t*bs*f cd,s =447109.3KN ，满足要求。 (2) 系杆抗拉承载力验算 r 0*T id =35957.6KN ≤f sd *A s =38191.1KN ，满足要求。 2、弯矩与配筋计算计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011） M x ＝ ∑N i ·y i （8.5.18－1）计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011） M y ＝ ∑N i ·x i （8.5.18－2）按照简易方法配筋计算 A s = γ 0M 0.9 f y h 0 (1) 垂直X 轴方向计算截面处弯矩计算： M y ＝ ∑N i ·x i = -85000 kN·m 相对受压区高度：ζ= 0.074424 配筋率：ρ= 0.19% X 向钢筋: A sx = 60650mm 2 (2) 垂直Y 轴方向计算截面处弯矩计算： M x = ∑N i ·y i = 85000 kN·m 相对受压区高度：ζ= 0.074424 配筋率：ρ= 0.19% Y 向钢筋: A sy =60650m 2 (3) 配筋结果 X 向: 计算面积(总计): 60650mm 2 采用方案(总计): 15B 32 实配面积(总计): 61927.07mm 2 Y 向:

局部受压承载力验算

局部受压承载力验算项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、构件编号: B-1 二、依据规范: 《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010) 三、计算参数 1.几何参数: 计算底面积分布形状: 四边矩形局部受压区长度: a=300mm 局部受压区宽度: b=300mm 混凝土局部受压净面积: Aln=Al 2.材料信息: 混凝土强度等级: C30 fc=14.3N/mm2 间接钢筋种类: HPB300 fy=270N/mm 间接钢筋间距: s=50mm 3.配筋信息: 焊接网片长度: L1=500mm 方格网沿L1方向的钢筋根数: n1=8 方格网沿L1方向的单根直径: d1=8mm As1=50.3mm 焊接网片长度: L2=500mm 方格网沿L2方向的钢筋根数: n2=8 方格网沿L2方向的单根直径: d2=8mm As2=50.3mm2 4.荷载信息: 局部压力设计值: Fl=2000.000kN 5.设计参数: 结构重要性系数: γo=1.0 四、计算过程 1.计算局部受压的计算底面积 Al=a*b=300*300=90000mm2 Ab=(a+2b)*3b=(300+2*300)*3*300=810000mm2 Aln=Al=90000mm2 2.计算混凝土局部受压时的强度提高系数 βl=sqrt(Ab/Al)=Sqrt(810000/90000)=3.000 3.验算局部受压区的截面尺寸混规(6.6.1-1) 1.35*βc*βl*fc*Aln=1.35*1.0*3.000*14.3*90000/1000=521 2.350kN γo*Fl=1.0*2000.000=2000.000kN≤1.35*βc*βl*fc*Aln=5212.350kN 局部受压区的截面尺寸符合规范要求 4.计算间接钢筋体积配筋率 Acor=(L1-sqrt(4*As2/π))*(L2-sqrt(4*As1/π)) =(500-sqrt(4*50.3/π))*(500-sqrt(4*50.3/π)) =242064mm2 ρv=(n1*As1*L1+n2*As2*L2)/(Acor*s)=(8*50.3*500+8*50.3*500)/(242064*50)%=3.322%

桩基础工程说明

桩基础工程说明 2.0.1 桩基础工程指陆地上打桩，包括打预制混凝土桩、打拔钢板桩、灌注桩、人工挖孔桩、钻 (冲)孔桩、预应力钢筋混凝土锚杆、地下连续墙等，不同土壤类别、机械类别和性能均包括在定额内。 2.0.2 本定额打、压桩未包括接桩,打、压桩接桩按相应子目计算。 2.0.3 经建设单位审定的施工方案,单位工程内出现送桩和打桩的应分别计算，送桩按相应打、压桩定额子目工日及机械台班乘系数1.2计算： 2.0.4 打试验桩按相应子目的人工、机械乘以系数2计算。 2.0.5 单位工程打、压 (灌)桩工程量在下表规定数量以内时，其人工、机械按打、压（灌） 2.0.6 定额不包括清除地下障碍物，若发生时按实计算。 2.0.7 现场预制方桩： 1扣除方桩相应子目的消耗量，按含量套预制方桩制作子目，其他不变。 2方桩运输按"混凝土及钢筋混凝土工程"中预制混凝土构件运输子目计算。 3方桩运输仅适用于承包方在预制加工场制作运至施工现场。 4方桩接桩钢材用量不同时，可按实调整，其他不变。 2.0.8 人工挖孔桩护壁混凝土已包括规范规定凸出土面的20cm高度。 2.0.9 打钢管混凝土灌注桩，钻(冲)孔灌注桩和地下连续墙的混凝土含量按1.2扩散系数考虑，实际出槽量(以实际配合比，容重按2400kg/ m3 计算)不同时，可调整。 2.0.10 管桩桩芯填混凝土,按相应子目计算。 2.0.11 灌注桩 1 在原位打扩大桩时，人工费按85%，机械费按50%计算。 2 打灌注混凝土桩至地面部分（包括地下室）采用砂石代替混凝土量其材料按实计算。 3 如在支架打桩，人工及机械费乘以系数1.25。

桩基设计要点

桩基础设计的主要流程一、基础选型桩基设计资料（参考“岩土勘察报告”——岩土物理力学参数及原位测试参数、地下水位情况、抗震设防区按设防烈度提供的液化土层资料；）、确定基础设计等级：丙级；PHC 管桩（可以参考“岩土勘察报告”）二、桩基设计 [1]、初定桩尺寸。初估截面尺寸（可以参考PHC 管桩图集）、桩长（承台底致桩端长度）以便计算单桩承载力：初步确定承台底面标高，（承台埋深d ≥ 600mm ，承台高可以参考桩基承台图集）；选择持力层和确定桩端进入持力层深度（桩端全断面进入持力层的深度，对于黏性土、粉土不宜小于 2d ，砂土不宜小于 1.5d ，碎石类土，不宜小于 1d 。当存在软弱下卧层时，桩端以下硬持力层厚度不宜小于 3d 。） [2]、确定单桩竖向承载力。 Quk=Qsk+Qpk=u ∑q sik *l i +q pk *Ap Ra=Quk/2 [3]、确定桩的数量、间距和布置方式。初步估算桩根数时，先不考虑群桩效应，按桩数小于等于3情况初定。 )4.1~2.1(?+≥a k k R G F n (考虑偏压) Fk ：柱根/桩顶的竖向力；Gk ：底层墙、基础梁自重、覆盖土重、承台自重布桩：桩的最小中心距应满足规范要求：大等于3.5d 。独立柱下桩基承台的最小宽度不应小于 500mm ，边桩中心至承台边缘的距离不应小于桩的直径或边长，且桩的外边缘至承台边缘的距离不应小于 150mm 。 [4]、验算桩基的承载力： [5]、桩身结构设计： N ≤ ψc*f c*A N ——相应于荷载效应基本组合时的单桩竖向力设计值 ψc*f c*A （可直接查管桩图集） [6]、承台设计：可以查图集 A 、承台在柱荷载作用下桩周边的抗冲切验算； B 、承台板在单桩最大净反力作用处的抗冲切验算； C 、承台板在桩净反力作用下的抗剪强度验算； D 、把在各桩净反力作用下的承台板，作为受弯构件的抗弯强度验算，并配筋； E 、当承台的混凝土强度等级低于柱或桩的混凝土强度等级时，验算柱下或桩上承台的局部受压承载力。 [7]、绘制桩基施工图

桩基三大原始记录填写要点说明

桩基三大原始记录填写要点说明本说明针对质监站7月底下发的桩基三大原始记录作填写要点的提示，希望各桩基队技术负责、桩基队资料员、项目部质检员、内页管理员务必认真学习，按照要求填写准确。质监站在各次检查中，将以此为检查重点之一。一、总体要求 1、该记录首先必须有原始件；工序资料中的记录使用相同表格，并应保证两处内容一致；内容和签字必须全部填写。二、填写要点和提示（务必认真阅读,尤其是字体加粗下划处） 1、钻孔记录（回旋）（1）该表着重注意以下空格：设计桩底标高：为设计数据；钻盘顶标高：实测后填写；钻盘顶至设计桩底深度：为计算值；二分之一钻锥高度：开钻前量测填写；首钻杆长度（主杆顶至钻头导向圈下口）；开钻前量测填写；实钻孔深；孔底标高；（2）填写要点钻盘顶至设计桩底深度=钻盘顶标高-设计桩底标高；桩长控制：“实钻孔深”数据必须达到“钻盘顶至设计桩底深度”（当然，应适量超钻一些，以保证沉渣后有效桩长能达到设计桩长）；进尺控制：开钻后的第一个“加杆长度”=首钻杆长度（主杆顶至钻头导向圈下口）； 2、成孔及钢筋笼安装检查记录（回旋）该表着重注意“灌注前沉渣厚度检查”一项；填写方法：请牢牢掌握下面三个计算式：（1）灌注前沉渣面标高=钻盘顶标高-灌注前钻盘顶至沉渣面量测深度（2）孔底沉渣起算面标高=成孔孔底标高-1/2钻锥高度（3）推算沉渣厚度=灌注前沉渣面标高-孔底沉渣起算面标高而“推算沉渣厚度”必须符合“设计沉渣厚度”的要求；

另外，在“钢筋笼检查”一项中，（骨架每节长总和-搭接长度总和）必须≥设计骨架总长； 3、钻孔记录（旋挖）（1）该表着重注意以下空格：设计桩底标高；护筒顶标高；护筒顶至设计桩底深度；实钻孔深；孔底标高；（2）要点护筒顶至设计桩底深度=护筒顶标高-设计桩底标高；设计桩长控制：“实钻孔深”必须达到“护筒顶至设计桩底深度”（当然，应适量超钻一些，以保证沉渣后有效桩长能达到设计桩长）；相应的孔底标高也就必然达到“设计桩底标高”了； 4、成孔及钢筋笼安装检查记录（旋挖）该表着重注意“灌注前沉渣厚度检查”一项；填写方法：请牢牢掌握以下两个计算式：（1）灌注前沉渣面标高=护筒顶标高-灌注前护筒顶至沉渣面量测深度（2）推算沉渣厚度=灌注前沉渣面标高-成孔孔底标高而“推算沉渣厚度”必须符合“设计沉渣厚度”的要求； 5、灌注记录（1）该表着重注意以下空格：灌注前沉渣面标高；护筒顶标高；灌注前护筒顶以下导管总长；灌注前导管底标高；灌注前导管底悬空高度；理论混凝土方量；充盈系数；（2）填写方法

4.2 轴心受压构件承载力计算

轴心受压构件承载力计算按照箍筋配置方式不同，钢筋混凝土轴心受压柱可分为两种：一种是配置纵向钢筋和普通箍筋的柱(图4.2.1a)，称为普通箍筋柱；一种是配置纵向钢筋和螺旋筋（图）或焊接环筋(图4.2.1c)的柱，称为螺旋箍筋柱或间接箍筋柱。需要指出的是，在实际工程结构中，几乎不存在真正的轴心受压构件。通常由于荷载作用位置偏差、配筋不对称以及施工误差等原因，总是或多或少存在初始偏心距。但当这种偏心距很小时，如只承受节点荷载屋架的受压弦杆和腹杆、以恒荷载为主的等跨多层框架房屋的内柱等，为计算方便，可近似按轴心受压构件计算。此外，偏心受压构件垂直于弯矩作用平面的承载力验算也按轴心受压构件计算。一、轴心受压构件的破坏特征按照长细比的大小，轴心受压柱可分为短柱和长柱两类。对方形和矩形柱，当≤8时属于短柱，否则为长柱。其中为柱的计算长度，为矩形截面的短边尺寸。 1．轴心受压短柱的破坏特征配有普通箍筋的矩形截面短柱，在轴向压力N作用下整个截面的应变基本上是均匀分布的。N较小时，构件的压缩变形主要为弹性变形。随着荷载的增大，构件变形迅速增大。与此同时，混凝土塑性变形增加，弹性模量降低，应力增长逐渐变慢，而钢筋应力的增加则越来越快。对配置HPB235、HRB335、HRB400、RRB400级热轧钢筋的构件，钢筋将先达到其屈服强度，此后增加的荷载全部由混凝土来承受。在临近

破坏时，柱子表面出现纵向裂缝，混凝土保护层开始剥落，最后，箍筋之间的纵向钢筋压屈而向外凸出，混凝土被压碎崩裂而破坏（图4.2.2）。破坏时混凝土的应力达到棱柱体抗压强度。当短柱破坏时，混凝土达到极限压应变=，相应的纵向钢筋应力值=E s=2×105×mm2=400N/mm2。因此，当纵向钢筋为高强度钢筋时，构件破坏时纵向钢筋可能达不到屈服强度。设计中对于屈服强度超过400N/mm2的钢筋，其抗压强度设计值只能取400N/mm2。显然，在受压构件内配置高强度的钢筋不能充分发挥其作用，这是不经济的。 2.轴心受压长柱的破坏特征对于长细比较大的长柱，由于各种偶然因素造成的初始偏心距的影响是不可忽略的，在轴心压力N作用下，由初始偏心距将产生附加弯矩，而这个附加弯矩产生的水平挠度又加大了原来的初始偏心距，这样相互影响的结果，促使了构件截面材料破坏较早到来，导致承截能力的降低。破坏时首先在凹边出现纵向裂缝，接着混凝土被压碎，纵向钢筋被压弯向外凸出，侧向挠度急速发展，最终柱子失去平衡并将凸边混凝土拉裂而破坏（图4.2.3）。试验表明，柱的长细比愈大，其承截力愈低，对于长细比很大的长柱，还有可能发生“失稳破坏”。由上述试验可知，在同等条件下，即截面相同，配筋相同，材料相同的条件下，长柱承载力低于短柱承载力。在确定轴心受压构件承截力计算公式时，规范采用构件