预应力混凝土空心板结构性能检验参数表

预应力混凝土空心板结构性能检验参数表[03ZG401图集]

板型号

配筋根数

正常使用极限状态检验

承载力检验荷载设计值[Q d ]

（KN/m 2

）

自重（KN）

正常使用荷载标准值检验值[Q s ]

（KN/m 2）

抗裂检验系数允许值

[νcr ]抗裂检验荷载

允许值

[Q cr ][Q cr ]fj （KN/m 2）短期挠度允许值

[αs ]1.1[αs ]（mm）YKB24517 6.17 1.267.78/7.47 4.71/5.188.11 2.175YKB245277.67 1.269.66/9.28 4.84/5.3310.29 2.175YKB245379.17 1.2611.55/11.09 4.94/5.4312.46 2.175YKB27517 6.17 1.267.78/7.47 5.35/5.888.08 2.450YKB275277.67 1.269.66/9.28 5.50/6.0510.24 2.450YKB275379.17 1.2611.55/11.09 5.61/6.1712.41 2.450YKB30517 6.17 1.267.78/7.47 5.99/6.598.05 2.725YKB305277.71 1.3410.33/9.95 6.16/6.7810.21 2.725YKB305389.18 1.2411.38/10.92 6.29/6.9112.37 2.725YKB33518 6.19 1.227.55/7.24 6.63/7.298.03 3.000YKB335287.68 1.269.67/9.29 6.82/7.5010.18 3.000YKB3353109.21 1.1910.96/10.50 6.96/7.6512.34 3.000YKB36518 6.22 1.308.08/7.777.27/8.008.01 3.275YKB3652107.77 1.199.17/8.797.48/8.2310.16 3.275YKB3653139.15 1.1710.71/10.257.63/8.3912.31 3.275YKB395110 6.19 1.247.68/7.387.91/8.708.00 3.550YKB3952137.71 1.199.17/8.188.14/8.9610.14 3.550YKB3953179.21 1.1510.60/10.148.30/9.1312.29 3.550YKB405111 6.20 1.247.69/7.388.13/8.947.99 3.625YKB4052147.71 1.179.02/8.638.36/9.2010.14 3.625YKB4053189.15 1.1710.71/10.258.53/9.3812.28 3.625YKB 425112 6.18 1.247.66/7.358.55/9.417.98 3.775YKB4252167.67 1.178.96/8.588.80/9.6810.13 3.775YKB4253

20

9.20

1.13

10.40/9.94

8.98/9.88

12.27

3.775

注：1、表中符号：Q s —正常使用荷载标准值检验值；Q d —承载力检验荷载设计值；[νcr ]—抗裂检验系数允许值；[Q cr ]—抗裂检验荷载允许值；[Q cr ]fj —抗裂检验荷载允许值复检值；[αs ]—短期挠度允许值。

2、承载力检验荷载设计值[Q d ]、正常使用荷载标准值检值[Q s ]、抗裂检验荷载允许值[Q cr ]均包括板自重。

3、短期挠度[αs ]包括板自重挠度。

4、板自重为：1.83KN/m 2

5、检验跨度L 1：L 1=L-180mm ，其中L 是板的标志长度。

6、检验面积m 2：（L －180）×490

构件的承载力检验系数允许值[υ。]

受力情况达到承载能力极限状态的检验标志[ν]

轴心受拉偏心受拉受弯大偏心受压

受拉主筋处的最大裂

缝宽度达到1。5MM，

或挠度达到跨度的1/50

Ⅰ~Ⅲ级钢筋、冷拉Ⅰ、Ⅱ

级钢筋

1.20

冷拉Ⅲ、Ⅳ级钢筋 1.25

热处理钢筋、钢丝、钢铰线 1.45受压区混凝土破坏，

此时受拉主筋处的最大

裂缝宽度小于1.5mm且

挠度小于跨度的1/50

Ⅰ~Ⅲ级钢筋、冷拉Ⅰ、

Ⅱ级钢筋

1.25

冷拉Ⅲ、Ⅳ级钢筋 1.30

热处理钢筋、钢丝、钢铰线 1.40受拉主筋拉断

1.50

轴心受压小偏心受压混凝土受压破坏

1.45

受弯构件的受剪

腹部斜裂纹达到1.5mm，或斜裂缝末端受压混凝土剪

压破坏

1.35

沿斜截面混凝土斜压破坏，受拉主筋在端部滑脱或其

它锚固破坏

1.50

结构性能检验方法

1、抽样:

1对于成批生产的构件，应按同一工艺正常生产的不超过1000件且不超过3个月的同类型产品为一批。

②在每批中随机抽取一个构件作为试件进行检验。

③同类型产品是指同一钢种、同一混凝土强度、同一工艺和同一结构形式的构件。

④对同类型产品进行抽样检验时，试件宜从设计荷载最大、受力最不利或生产数量

最多的构件中抽取。

2、检验：

（1）试验准备：

1准备试验必备仪表、设备及检验手册和记录纸；设备包括支座、支座垫板、支座角钢、辊轴、百分表、磁力表架及支座；

2构件应在0℃以上的温度中进行试验；试验前应了解试验构件的生产期、工艺类型、几何尺寸、配筋状态、混凝土强度等情况。

3量测构件的实际尺寸并作记录；标定构件的中心和跨度，标定构件支承点（跨度=构件长度-80mm，支承点位于距端头40mm处）。

4仔细检查构件的表面有无缺陷和裂缝；

5检核配筋数量是否与设计相符；

6选定加载重块并称取其平均重量；

7校准检验仪表；

8准备玻璃和水泥净浆；

9在构件侧面刷上一层大白；

（2）安装试验构件：

1选择坚实的地面；

2按构件的跨度在坚实的地面上安放支座及支座垫板将试验构件放在支座上；

3安放角钢和辊轴，调整支座使构件准确地放在标定的支承点上；

4检查支座是否稳固，并调整使之稳固；

5用调制的水泥净浆将玻璃固定挠度测量点上，即将要安装百分表之处的构件表面；

6安装百分表并检查表座、表架是否稳固；

7记录各表初始读数；

8在试验构件下面设置防护支承，其高度保证构件加载下挠不与之接触。防止构件破坏坍落。

（3）加载：

①根据跨度合理布置荷重块堆放，使加荷均布；

②荷重块应按区格成垛堆放，垛与垛之间间隙不宜小于50mm；

③加载应从两端向中间按比例增加分级加载:

a）当荷载小于正常使用短期荷载检验值时，每级荷载不宜大于该荷载值的20%；

即:≯Qs20%

b）当荷载大于正常使用短期荷载检验值时，，每级荷载不宜大于该荷载值的10%；

即:≯Qs10%.

c）当荷载接近抗裂荷载检验值，每级荷载不宜大于该荷载值的5%；即:≯Qs5%.

d）当荷载接近承载力荷载检验值时，每级荷载不宜大于承载力检验荷载设计值的5%。即：≯Qd5%.

④应有足够的破坏时间，每级荷载加载完成以后，持续时间不应少于10分钟，在正常使用短期检验荷载值下宜持续30分钟；

⑤在持续时间内，应仔细观察裂缝的出现和开展，以及钢筋有无滑移；

⑥持续时间结束时，观测并记录各项读数；

（4）承载力检验：

当按混凝土结构设计规范的规定进行检验时，应符合下式的要求：

r u o≥r。[ru]

式中：r u o构件的承载力检验系数实测值，即承载力检验荷载实测值与承载力检验荷载设计值（均包括自重）的比值。

r。--结构构件的重要性系数。

[ru]—构件的承载力检验系数允许值。

1对构件进行承载力检验时，应加载至构件出现下表所列承载能力极

限状态的检验标志；

2定的荷载持续时间内出现检验标志之一时，应取本级荷载值与前一

级荷载值的平均值作为其承载力检验荷载实测值；

3当在规定的荷载持续时间结束后出现检验标志之一时，应取本级荷

载值作为其承载力检验荷载实测值。

（5）抗裂检验：

构件的抗裂检验应满足下式的要求：r cr o≥[r cr]

式中：r cr o—构件的抗裂检验系数实测值，即试件的开裂荷载实测值与正常使用短期检验荷载值（均包括自重）的比值；

[r cr]—构件的抗裂检验允许值。

开裂荷载值确定:

①在对构件进行抗裂检验中，当在规定的荷载持续时间内出现裂缝时，应

取本级荷载值与前一级荷载值的平均值作为其开裂实测值；

②当在规定的荷载持续时间结束后出现裂缝时，应取本级荷载值作为其开裂值；

③观察裂缝出现可采用放大镜；

④若试验中未能及时观察到裂缝出现，可取荷载—挠度曲线上的转折点（取曲线第一弯转段两端切线的交点）的荷载值作为构件的开裂荷载实测值。

（6）挠度的检验：

当设计要求实配钢筋确定的构件挠度计算值进行检验或仅检验构件的宽度、抗裂或裂缝宽度时，应符合下式的要求：

a s o≤1.2a s c同时a s o还应符合a s o≤[a s]

式中：

a s c—在正常使用的短期荷载作用下，按实配钢筋确定的构件短期挠度计算值

（mm）。

跨中短期挠度实测值计算：（略）

预应力空心板配筋计算 (1)

第6章预应力空心板配筋计算 基本数据 门机轨道之间棉板采用先张法预应力钢筋混凝土空心板。净跨度6100mm。 (1)、构件尺寸 板长6500mm，板宽2400mm，圆形开孔直径300mm，共5个孔。 图6—1 板断面 简支板计算跨度 ①弯矩计算 取L=L +h=6100+500=6600(mm) L<(L +e)=6100+200=6300(mm) 故取L=6300mm ②剪力计算 取L=L =6100(mm) (2)、材料 混凝土强度等级C40，混凝土重度γ=24KN/m3 ,钢筋混凝土重度γ=25KN/m3；混凝 土抗压强度设计值f c =，标准值f kc =27MPa；混凝土抗拉强度设计值f t = MPa，标准值f kc =。 预应力钢筋采用冷拉Ⅲ级钢筋，强度设计值f py =420 MPa，标准值f pyk =500 MPa。箍筋、 吊环采用Ⅰ级钢筋，强度设计值f y =210 MPa。 (3)、施工条件 先张法，放松预应力钢筋时的混凝土强度按规范⑸第6.1.3条取C40的倍，为30MPa。 (4)、作用 ①永久作用G标准值(忽略齿缝时的每米宽度板重) 1 q=????2q面层)=××25÷= ②可变作用标准值 a、堆货荷载： 3 q=30KN/m2 b、15t汽车荷载 汽车资料由《港口工程荷载规范》⑷查得(图9-2)： 汽车总重力150KN； 后轴重力标准值100KN，前轴重力标准值50KN；

轴距4.0m ，轮距1.8 m ； 车辆外型尺寸7m ?2.5m ； 按规范⑷，相邻两辆车(<30t)横向间距不应小于0.1m ，纵向前后两辆车的轴距不应小于4.0m 。 前轴后轴 A B C D V 700400 180250 a 0 b 0a 1 b 1 a 1 h s b 0 b 1 h s a 0 图6-2 图6-3 荷载传递宽度计算(图6-3)： 单轮，平行板跨方向 a 0=200mm ，h S =100mm a 1=a 0+2h S =200+2?100=400mm 单轮，垂直板跨方向 b 0=500mm ，h S =100mm b 1=b 0+2h S =500+2?100=700mm 由上知，各轮之间荷载传递没有重叠部分。 剪力计算：(按两辆车垂直板跨方向并行时算，布置见图6-4) a 0P A P B P B P A a a 0a a 1 a 1 a 1 a 1 图6-4 平行板跨方向，a s =a 0=400mm 垂直板跨方向，(荷载于支座附近x=200/2=100mm) B 1=700mm ，h 0=100+500=600mm b sc = b 1++=700+?+?=1810mm 当轮B 在支座附近时荷载强度标准值： q B =(100000/2)/(400?1810)= MPa 对应的其它轮子的荷载强度标准值 ： ｑA = q B ?= q A ? = MPa

预应力混凝土空心板施工方案

预应力混凝土空心板 A、预制空心板台座 先张法预应力台座，张拉台座为C25钢筋砼墩式结构，台面即底层为C25砼，表面为水磨石面层做成底模。张拉横梁用30mm钢板焊成，一端为固定端，设置拉杆长由端头到台面，以减少钢绞线的浪费，另一端为活动端。横梁设计验算最大张拉力时，挠度变形不超过2mm。为使台座具有足够的强度、刚度和稳定性，不致使台座承受全部预应力筋的拉力时，台座变形、失稳，在设计张拉台座结构时进行台座的稳定性和强度验算，使其抗倾覆安全系数大于1.5，抗滑移系数大于1.3。 B、钢绞线和钢筋制作安装 钢绞线和钢筋统一在钢筋棚内制作、编号和堆放，钢筋和钢绞线在施工前分批抽样进行物理性试验，其性能强度满足设计要求，经监理工程师认可才能使用。安装工作：先将U型钢筋分布倒放于台面作垫衬，再布钢绞线，然后预拉钢绞线，预拉前按设计将预应力失效胶管穿入两端钢绞线，扶正U型筋，开始绑扎安装。钢筋绑扎注意将扎丝头转向上、下两侧的四周，以防气囊取出挂破，同时特别注意内模定位筋制作和绑扎的准确性。 C、张拉与锚固 预应力钢绞线采用千斤顶进行单根单向张拉，并分两次进行，第一次为预拉，即提供绑扎钢筋，待钢筋绑扎完毕在浇筑砼前最后张拉到设计值。张拉预应力采取张拉力伸长值双控制施工。张拉程序为0→初应力→100%δcon（持荷2min，锚固）(δcon为张拉时的控制应力)。张拉中，实际伸长量在计算伸长量±6％范围内为正常，否则应查明原因，在锚固后，预应力筋对设计位置的偏差不得大于5mm。 锚固：张拉时锚固固定端和张拉端用锚环楔片锚固，卸张后梁体靠混凝土的握裹力锚固，锚固后的变形控制在6mm以内。 D、模板 底模为精细磨平的水磨石砼台面板（两边镶角铁）。边模为4米一节拼装的定型大块新制钢模侧模，安装模板时用龙门吊上的电动葫芦与人工配合，模板顶设耳孔拉杆固定，模板脚用木楔固顶，沿纵向每2-3米设花蓝斜拉勾加强模板稳定。

预应力混凝土空心板

预应力混凝土空心板 本合同段共有空心板梁桥2座，共计有空心板梁216片，梁板采取集中预制,梁板安装计划采用汽车吊吊装，模板采用整体大块钢侧模，充气胶囊芯模，龙门吊起板的方法施工。 A、预制空心板台座 先张法预应力台座，张拉台座为C25钢筋砼墩式结构，台面即底层为C25砼，表面为水磨石面层做成底模。张拉横梁用30mm钢板焊成，一端为固定端，设置拉杆长由端头到台面，以减少钢绞线的浪费，另一端为活动端。横梁设计验算最大张拉力时，挠度变形不超过2mm。为使台座具有足够的强度、刚度和稳定性，不致使台座承受全部预应力筋的拉力时，台座变形、失稳，在设计张拉台座结构时进行台座的稳定性和强度验算，使其抗倾覆安全系数大于1.5，抗滑移系数大于1.3。 B、钢绞线和钢筋制作安装 钢绞线和钢筋统一在钢筋棚内制作、编号和堆放，钢筋和钢绞线在施工前分批抽样进行物理性试验，其性能强度满足设计要求，经监理工程师认可才能使用。安装工作：先将U型钢筋分布倒放于台面作垫衬，再布钢绞线，然后预拉钢绞线，预拉前按设计将预应力失效胶管穿入两端钢绞线，扶正U型筋，开始绑扎安装。钢筋绑扎注意将扎丝头转向上、下两侧的四周，以防气囊取出挂破，同时特别注意内模定位筋制作和绑扎的准确性。 C、张拉与锚固 预应力钢绞线采用千斤顶进行单根单向张拉，并分两次进行，第一次为预拉，即提供绑扎钢筋，待钢筋绑扎完毕在浇筑砼前最后张拉到设计值。张拉预应力采取张拉力伸长值双控制施工。张拉程序为0→初应力→100%δcon（持荷2min，锚固）(δcon为张拉时的控制应力)。张拉中，实际伸长量在计算伸长量±6％范围内为正常，否则应查明原因，在锚固后，预应力筋对设计位置的偏差不得大于5mm。 锚固：张拉时锚固固定端和张拉端用锚环楔片锚固，卸张后梁体靠混凝土的握裹力锚固，锚固后的变形控制在6mm以内。 D、模板

空心板计算书

空心板计算书 一、台座结构形式确定 1、确定台座形式 台座形式选择考虑的因素有：生产数量和设施期限，安全适用，经济合理，质量有保证，操作简便，可控性好，便于支拆模板方便。 槽式台座受力简单，施工方便，因为是槽型结构，便于覆盖养生，便于支、拆模板和养生。而且槽式台座传力柱作为平放在张拉台面上的水平梁，在横梁的作用下，成为轴心受压构件，能够承受较大的张拉应力，传力柱的长度一般都在100m左右，符合本次工程要求。 结合本次设计的工程概况条件，最终通过质量、安全、以及力学验算，根据该桥场地和工期及梁的数量，确定采用槽式张拉台座进行空心板的预制。 2、确定台座内部净宽 台座内部净宽即传立柱之间净距，计算用公式为b= b1 + 2b2，式中： b———台座内部净宽； b1———空心板底模宽度； b2———传立柱内侧面与底模间的距离。 则台座内部净宽=(梁宽)1.24m+(工作空位)0.5m×2=2.24m；取2.3m 底板两侧各留50cm的宽度，完全可以满足支、拆模板的要求。 3、确定台座长度 台座长度L的确定根据下面几个方面: (1) 空心板长度L1 (2) 一座台座同时预制空心板个数n (3) 空心板端头与张拉横梁之间的距离L2 (4) 空心板端头之间距离L3 其中空心板长度L1为最大斜交空心板两端头的距离，张拉台座由中间标准段和两端楔形块段组成，同时考虑到所生产空心板最大夹角，10m板为40°，13板为45°，16m板为30°，示意图见下，由此取： 10m板台座长度7.12m+2×2.1m=11.32m 13m板台座长度9.92m+2×2.3m=14.52m

16m板台座长度13.44m+2×1.8m=17.04m 台座长计算公式：L = nL1 + 2L2 + (n - 1) L3 10m板：台座长L =9×11.32m+2×1m+8×1m=111.88m 13m板：台座长L =7×14.52m+2×1m+6×1m=109.64m 16m板：台座长L =6×17.04m+2×1m+5×1m=109.24m 台座长度一般为100m左右，台座过长，穿束时很不方便，且预应力筋下垂挠度大，对预应力有一定影响。同时为满足工期需要，考虑到经济性，根据以上分析，拟采用110m长台座。 4、确定台座宽度 台座宽度主要取决于构件外形尺寸的大小,生产操作的方便程度以及用料经济情况等方面。台座宽度太窄,会影响模板的安装与拆卸，太宽则需用较大的横梁,用钢量及占地就增多。台座宽度的确定要根据以下两方面：台座内部净宽b和传立柱宽度b1。本预制场设9槽张拉台座。 台座宽B=nb+b1=9×2.3m+10×0.7=27.7m 因传力梁与固定与固定横梁相接触位置做成扩大的喇叭形，端头固定横梁长度定为28m。 5、台座布置 共设9个张拉台座槽，10m板共4槽，每槽设8个张拉台座；13m板共3槽，每槽设6个张拉台座；16m板共2槽，每槽设5个张拉台座。 每个张拉槽长度均为110m，南北两端各有一个重力墩横梁。 二、台座结构设计和验算 1、设计要求 张拉台座是先张法施加预应力的主要设备之一，它承受预应力筋在构件制作时的全部张拉力。因此，张拉台座必须在受力后不倾覆、不移动、不变形。槽式张拉台座由传立柱、横向连系梁、端部重力墩、底板及端部横梁构成。具体要求如下： （1）张拉台座要有足够的强度、刚度和稳定性，要能承受需要的最大张拉控制应力。 （2）在要求工期内完成全部板梁的预制工作。 （3）空心板梁每根钢绞线的张拉控制应力为σcon=1302Mpa。 （4）承力台座必须具有足够的强度和刚度，其抗倾覆安全系数应不小于1.5，抗滑移系数应不小于1.3。

最新20m预应力混凝土空心板桥设计汇总

20m预应力混凝土空心板桥设计

20m 预应力混凝土空心板桥设计 1 设计资料及构造布置 1.1 设计资料 1 . 桥梁跨径及桥宽 标准跨径：20m （墩中心距）； 主桥全长：19.96m ； 计算跨径：19.60m ； 桥面净宽：2×净—11.25m 见桥梁总体布置图 护栏座宽：内侧为0.75米，外侧为0.5米。 桥面铺装：上层为9厘米沥青混凝土，下层跨中为10厘米厚混凝土，支点为12 厘米钢筋混凝土。 2 . 设计荷载 采用公路—I 级汽车荷载。 3. 材料 混凝土：强度等级为C50，主要指标为如下： 426.8 2.418.4 1.653.2510a a ck tk a a cd td a c f MP f MP f MP f MP E MP == ===?强度标准值，强度设计值，性模弹量 预应力钢筋选用1×7（七股）φS 15.2mm 钢绞线，其强度指标如下 5186012601.95100.40.2563a a a f MP f MP E MP ξξ = = =? = =pk pd p pu b 抗拉强度标准值抗拉强度设计值性模弹量 相对界限受压区高度， 普通钢筋及箍筋及构造钢筋采用HRB335钢筋，其强度指标如下 5 3352802.010a a a f MP f MP E MP = = =?sk sd s 抗拉强度标准值抗拉强度设计值性模弹量 4 . 设计依据 交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)，简称《桥规》； 交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)，简称《公预规》。 《公路工程技术标准》(JTG —2004) 《〈公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范〉(JTG D60—2004)条文应用算例》 《钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁结构设计原理》(按新颁JTG D60—2004编写) 《公路桥涵设计手册—梁桥（上册）》

某40m预应力混凝土空心板梁检测

某40m预应力混凝土空心板梁静荷载试验 周晓英1蜜水蜂2 （1.河南省建筑科学研究院，郑州450053；2. 河南雅宝地产有限公司郑州450000） 摘要：静载试验是鉴定结构受力状况和质量的一个重要手段。本文结合工程实例，通过对梁体直接加载并利用各种试验仪器来检测梁体的应变和挠度，从而确定梁体在外力作用下所发生的变化和梁体的整体工作状态。本文详细分析了其理论计算、检测内容、布载方案、试验方法及结果分析等，表明该板梁承载力满足正常使用要求，具有实际工程意义。 关键词：板梁静荷载试验检测 1 工程概况 某工程一批40m预应力混凝土空心板梁共计17片，全部为中板，拟用于人行道。该批预应力混凝土空心板梁梁长40m，计算跨径38.94m，梁高168cm，梁宽149cm，混凝土强度等级为C50。设计荷载为人群荷载4.5kN/m2，铺装层为10cm厚混凝土+3cm花岗岩，折合均布荷载11.625kN/m。按现有配筋（不出现拉应力）可承受均布荷载16.25kN/m。 该批预应力混凝土空心板梁制作于2005年左右，制作完成后放于台模上，由于封锚不完整，存放于露天环境，部分锚具、钢束、钢筋锈蚀，且存放时间比较长，为保证结构安全，特对该批预应力混凝土空心板梁进行检测鉴定。 2 现场检测 现场检测时主要对混凝土强度、混凝土碳化深度、构件主筋保护层厚度、钢筋锈蚀情况、裂缝及损伤情况、混凝土内部缺陷及板梁的承载力进行了检测。根据检测结果：混凝土强度推定值均大于50MPa；钢筋保护层厚度基本满足规范要求；混凝土碳化深度在8~12mm范围之间，目前均小于钢筋保护层厚度；板梁外露钢筋均有不同程度的锈斑，部分板梁外露锚板有轻微锈斑，该批钢筋的平均截面锈蚀率在0.41%~0.67%之间，从凿开的混凝土看，混凝土保护的钢筋及锚具没有发现锈斑；混凝土内部没有发现检测异常点；部分板梁端头有碰伤及微裂缝；本文重点阐述板梁的静荷载试验。 2.1 试验目的 结构荷载试验是对结构物工作状态进行直径检测的一种鉴定手段。结构在荷载作用下，测试结构控制截面的应变及挠度等，从而判断结构的工作状态和受力性能，对构件的质量进行评定，作为新建结构的验收性试验，检验改建的、加固的或修复的结构的工程效果，验证结构设计理论，为投入使用及竣工验收提供依据，积累科学技术资料。 2.2 试验依据 （1）《大跨径混凝土桥梁的试验方法》（经1982年10月在柏林举行的专题第五次专家会议通过）； （2）《公路桥梁承载能力检测评定规程》（报批稿）； （3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； （4）《公路旧桥承载能力鉴定方法》中华人民共和国交通部1988。 2.3 测试仪器 采用振弦式应变计/分布式网络测量系统及微机组成的采集系统测试混凝土结构主要截面的应变（应力），采用精密水准仪和位移传感器测定结构的挠度和支座沉降，在跨中断面用应变计测点进行监测裂缝的开展。 2.4 加载方式 根据实验要求和结构受力特点，取跨中正弯矩最大为试验加载工况。根据工地现场条件，拟采三分点加载方式，两个集中荷载间距为4m，用千斤顶及反力装置进行分级加载，其静力试验荷载分成7～8级加载。加载方式为单次逐级递加到最大荷载，然后分级卸至零荷载。静力试验荷载的加载分级主要依据加载配重不同的纵横向位置对控制截面效应的影响，以及加载配重的多少确定。 2.5 静力试验荷载

预应力空心板计算书

预应力空心板计算书 一、预应力空心板桥基本资料及设计原则 1.1 设计基本资料 跨径：标准跨径20.00 l=m； b 计算跨径19.50 l=m。 桥面净空：净1720.5 +?m。 设计荷载: 公路—Ι级。 材料：预应力钢铰线采用715jφ钢铰线； 非预应力钢筋采用热轧Ι级和Ⅱ级钢筋； 空心板为50号混凝土； 铰缝为50号细石混凝土； 封头采用20号混凝土； 立柱、盖梁及桥头搭板采用30号混凝土； 基桩采用25号混凝土； 桥面铺装采用40号混凝土和AC-16Ι沥青混凝土； 支座采用圆板式GYZ200-35橡胶支座。 1.2 设计依据及规 1)《公路桥涵设计通用规》（JTG D60—2004） 2)《公路砖石及混凝土桥涵设计规》（JTJ 022—85），简称“圬工规”； 3)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D26-2004），简称“公预规”； 4)《公路桥涵设计手册》（梁桥）； 5)《公路桥涵地基与基础设计规》（JTJ 024-85）

二、预应力空心板桥力计算 2.1 构造型式及尺寸选定 桥面净空为净1720.5+?m ，全桥宽采用18块预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽99 cm ，空心板全长19.96m 。采用先法施工工艺，预应力钢铰线采用715j φ钢铰线，沿跨长直线配筋。全桥空心板横断面布置如图1-1，每块空心板截面及构造尺寸见图1-2。 2.2 毛截面几何特性计算 h A =99?80-2?36?28-4? 2 182 π?-2?112.588 2.58522?? ??+?+?? ??? =3768.2cm 2 图2-1 空心板截面构造及尺寸（cm ） 2.2.1 毛截面面积 2.2.2 毛截面重心位置 全截面对12板高处的静矩:

预应力混凝土空心板施工方案

预应力混凝土空心板施 工方案 -CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN

预应力混凝土空心板 A、预制空心板台座 先张法预应力台座，张拉台座为C25钢筋砼墩式结构，台面即底层为C25砼，表面为水磨石面层做成底模。张拉横梁用30mm钢板焊成，一端为固定端，设置拉杆长由端头到台面，以减少钢绞线的浪费，另一端为活动端。横梁设计验算最大张拉力时，挠度变形不超过2mm。为使台座具有足够的强度、刚度和稳定性，不致使台座承受全部预应力筋的拉力时，台座变形、失稳，在设计张拉台座结构时进行台座的稳定性和强度验算，使其抗倾覆安全系数大于，抗滑移系数大于。 B、钢绞线和钢筋制作安装 钢绞线和钢筋统一在钢筋棚内制作、编号和堆放，钢筋和钢绞线在施工前分批抽样进行物理性试验，其性能强度满足设计要求，经监理工程师认可才能使用。安装工作：先将U型钢筋分布倒放于台面作垫衬，再布钢绞线，然后预拉钢绞线，预拉前按设计将预应力失效胶管穿入两端钢绞线，扶正U型筋，开始绑扎安装。钢筋绑扎注意将扎丝头转向上、下两侧的四周，以防气囊取出挂破，同时特别注意内模定位筋制作和绑扎的准确性。 C、张拉与锚固 预应力钢绞线采用千斤顶进行单根单向张拉，并分两次进行，第一次为预拉，即提供绑扎钢筋，待钢筋绑扎完毕在浇筑砼前最后张拉到设计值。张拉预应力采取张拉力伸长值双控制施工。张拉程序为0→初应力→100%δcon（持荷2min，锚固）(δcon为张拉时的控制应力)。张拉中，实际伸长量在计算伸长量±6％范围内为正常，否则应查明原因，在锚固后，预应力筋对设计位置的偏差不得大于5mm。 锚固：张拉时锚固固定端和张拉端用锚环楔片锚固，卸张后梁体靠混凝土的握裹力锚固，锚固后的变形控制在6mm以内。 D、模板 底模为精细磨平的水磨石砼台面板（两边镶角铁）。边模为4米一节拼装的定型大块新制钢模侧模，安装模板时用龙门吊上的电动葫芦与人工配合，模板

后张法预应力砼空心板施工方法

后张法预应力砼空心板施工方法 A、台面布设 预制场地用灰土壤压处理后，浇筑15cm厚20#混凝土，表面按设计预留拱度抹增压光。 B、绑扎钢筋和立模 台面涂脱模剂，按设计尺寸放样钢筋位置和侧模内线，绑扎底板腹板钢筋和芯模定位钢筋，安装波纹管，位置要准确，按设计坐标用钢筋卡子以铁丝绑扎固定，防止管道在混凝土浇筑过程中产生移位，管节连接处用密封胶带封口，确保无渗漏现象各项工作做完进行自检，合格后，报请监理工程师查验，批准后，方可浇筑底板砼。 C、砼浇筑 先浇底板砼、芯模分节制作，全梁拼装用密封胶带密封接头，调整固定位置，绑扎顶板钢筋，检查合格后，由一端一次浇筑完成，腹板和顶板混凝土，用插入式振捣器内部振捣，不得碰撞钢筋和波纹管，梁端密钢筋部位，精骨料采用钢筋或预埋件净距1/2尺寸的粒径浇筑，且使用处部振捣器振捣，确保砼密实，板顶部用木镘也抹平。 D、洒水养生 混凝土表面收水并硬化后进行养生，养生期应至施加预应力完成为止，最少保持7天，梁体处露面用稻草麻袋严密覆盖，掌握恰当的时间间隔，始终保持混凝土表面湿润，当气温低于+5℃时不能洒水养生，密封管道口，防止养生水进入管道而使波纹管生锈。

E、预应钢绞线的制作 钢铰线从名优厂家采购，规格和松驰级别应符合图纸要求，其性能应符合GB/T5223～95和GB/T5224～95的规定，钢绞线必须具有质量保证书，才能进场验收，锚具装具，经过部以上级别技术鉴定和产品鉴定厂家采购，其加工材料应符合GB/T699～88《优质碳素，结构钢技术条件》的45#钢，具应热处理，锚垫板应符合中国标准GB/T700～88的235号钢锚具进场验收必须具有质量证书，钢铰线切割时，每端离切口30～50mm处用铁丝绑扎，并将切割端焊牢，编束时，每隔1.0～1.5m绑扎一道铁丝，编号挂牌堆放。 千斤顶、压力表应配套，用工程师同意的校准设备或试验机构进行校准使用过程中出现异常情况随时校准，正确情况6个月或200次进行校准确定每部千斤顶与柄套压力表读数的关系曲线，计算各规格钢绞线张拉控制应力，油表对应读数，伸长量的资料报监理工程师审批。 F、预应力张拉 当梁体砼强度达到设计强度的80%时，进行张拉先用空压机清洁管道，穿钢铰线束，且能在管道内移动自由、按设计要求的顺序，两端对称同时进行，张拉力、伸长量双控制，其程序为： 0 0.1σcom(初应力)持荷2min σcom(锚固) 同时作记录，张拉结束，经监理工程师检查合格后切割端头钢绞线。 G、压浆

预应力混凝土空心板结构性能检验参数表

预应力混凝土空心板结构性能检验参数表[03ZG401图集] 板型号 配筋根数 正常使用极限状态检验 承载力检验荷载设计值[Q d ] （KN/m 2 ） 自重（KN） 正常使用荷载标准值检验值[Q s ] （KN/m 2） 抗裂检验系数允许值 [νcr ]抗裂检验荷载 允许值 [Q cr ][Q cr ]fj （KN/m 2）短期挠度允许值 [αs ]1.1[αs ]（mm）YKB24517 6.17 1.267.78/7.47 4.71/5.188.11 2.175YKB245277.67 1.269.66/9.28 4.84/5.3310.29 2.175YKB245379.17 1.2611.55/11.09 4.94/5.4312.46 2.175YKB27517 6.17 1.267.78/7.47 5.35/5.888.08 2.450YKB275277.67 1.269.66/9.28 5.50/6.0510.24 2.450YKB275379.17 1.2611.55/11.09 5.61/6.1712.41 2.450YKB30517 6.17 1.267.78/7.47 5.99/6.598.05 2.725YKB305277.71 1.3410.33/9.95 6.16/6.7810.21 2.725YKB305389.18 1.2411.38/10.92 6.29/6.9112.37 2.725YKB33518 6.19 1.227.55/7.24 6.63/7.298.03 3.000YKB335287.68 1.269.67/9.29 6.82/7.5010.18 3.000YKB3353109.21 1.1910.96/10.50 6.96/7.6512.34 3.000YKB36518 6.22 1.308.08/7.777.27/8.008.01 3.275YKB3652107.77 1.199.17/8.797.48/8.2310.16 3.275YKB3653139.15 1.1710.71/10.257.63/8.3912.31 3.275YKB395110 6.19 1.247.68/7.387.91/8.708.00 3.550YKB3952137.71 1.199.17/8.188.14/8.9610.14 3.550YKB3953179.21 1.1510.60/10.148.30/9.1312.29 3.550YKB405111 6.20 1.247.69/7.388.13/8.947.99 3.625YKB4052147.71 1.179.02/8.638.36/9.2010.14 3.625YKB4053189.15 1.1710.71/10.258.53/9.3812.28 3.625YKB 425112 6.18 1.247.66/7.358.55/9.417.98 3.775YKB4252167.67 1.178.96/8.588.80/9.6810.13 3.775YKB4253 20 9.20 1.13 10.40/9.94 8.98/9.88 12.27 3.775 注：1、表中符号：Q s —正常使用荷载标准值检验值；Q d —承载力检验荷载设计值；[νcr ]—抗裂检验系数允许值；[Q cr ]—抗裂检验荷载允许值；[Q cr ]fj —抗裂检验荷载允许值复检值；[αs ]—短期挠度允许值。 2、承载力检验荷载设计值[Q d ]、正常使用荷载标准值检值[Q s ]、抗裂检验荷载允许值[Q cr ]均包括板自重。 3、短期挠度[αs ]包括板自重挠度。 4、板自重为：1.83KN/m 2 5、检验跨度L 1：L 1=L-180mm ，其中L 是板的标志长度。 6、检验面积m 2：（L －180）×490

现浇预应力砼连续箱梁现场施工方法

现浇预应力砼连续箱梁施工方案 一、工程概况 XXXXXXX跨越联江路，主桥采用35+48.5+35m预应力砼连续箱梁，斜交正做。引桥采用跨度20m左右先张法预应力砼空心板结构。桥梁起始桩号K5+127.900终止桩号K5+497.160，桥长369.24m。设计采用等截面箱梁，梁高2.3m，单箱单室断面， 因 均采用 30cm， 箱室内模板由箱室内侧模板和箱室顶模组成，箱室内顶板模安装待箱室内侧模板拆除后方能开始施工，内侧模板用组合钢模板和特制木模配套使用，组合钢模板 采用8×10cm木枋，与梁侧模通过Φ16

螺杆穿心对拉。箱室内模板采用钢管固定。顶板模板采用门架及8×10cm木枋支撑。为了能拆除箱室内支架及模板，在每个箱室顶板上距支座1/4跨度处预留1m×1m洞口，四周预留钢筋，待拆除箱室内模后，再将顶板钢筋焊接好，用同强度等级微膨 胀砼补浇洞口。

④、支架预压 支架应有足够的强度、刚度和稳定性，并采取措施消除压缩变形，纵、横、斜向构造结合紧密整体性好，能承受施工过程中可能产生的各种荷载。支架搭设后需加以相当于箱梁重力的堆载进行不间断预压，预压荷载全联一次加载，并观测其变形和沉降，待24小内累计沉降不超过1.5mm方可卸载，施工期间必须加强梁体及支架变 形的检测和控制. 时，小于10d(506）。 ⑥、预应力钢束与普通钢筋位置冲突时，普通钢筋可适当移位，纵向钢束与横向钢束、箱梁顶板钢筋位置冲突时,横向钢束可适当移位,预应力锚固槽口处钢筋施工过程中可切断，但需留足够长度，待预应力钢束张拉完毕后，采用同直径的钢筋焊 接恢复。 4、波绞管安装、钢绞线制安 按设计要求，纵向预应力管道采用塑料波绞管，摩擦系数为0.14，采用PZ真空辅助压浆技术。横向预应力及横梁钢束用金属波纹管。波纹管应严格按设计坐标进行安

后张法预应力砼空心板梁预制施工方案

后张法预应力砼空心板梁预制施工方案

后张法预应力砼空心板梁预制施工方案 一工程概况： 1、编制依据： （1）S202威青线泊子桥至大孤山镇水井村段大中桥工程第X合同段图纸、招标文件、专用技术规范、补充设计文件、省道202线文登至乳山段改建工程黄垒河大桥施工图设计变更图纸等； （2）国家、交通部颁发的现行技术规范、规程、工程质量评定标准； （3）《公路工程标准施工招标文件（2009年版）》； （4）业主的相关指示及文件要求。 2、工程概况： 该大桥位于乳山市与文登市边界交汇处，跨黄垒河大桥，中心桩号K32+180.00，与路线交角为90度，16孔20m形式，钻孔灌注桩基础形式，桥梁全长326.54m，柱式轻型桥台，柱式墩，上部结构采用后张法预应力砼空心板梁形式，桥梁进出口采用锥坡围墙及桥头踏步形式。 后张法预应力空心板预制采用C50混凝土，封锚采用C40混凝土。全桥空心板共计192片，其中边板32片，中板160片。 3、主要工程量： 4、编制范围： S202威青线泊子桥至大孤山镇水井村段大中桥工程第二合同段K32+180.00黄垒河大桥后张法预应力空心板上部构造预制和安装。

二、施工组织机构 人员配备表

三、施工时间 2010年10月1日—2010年10月31日 四、施工工艺流程 空心板台座制作—钢筋绑扎—模板安装—C50砼空心板浇筑—空心板张拉—孔道压浆—C40砼空心板封锚—梁板移运—梁板安装 1、空心板预制的台座构造

此项工作已于先期施工准备工作中完成，各项指标经临理工程师验收合格，可以进行我合同段后张法预应力砼箱梁的施工。 梁板预制场地设在乳山市南黄镇项目部南侧，预制场西侧为乡村道路。 台座施工时，先按平面图进行放样。台座采用素混凝土结构，底宽根据施工图要求设置，厚度为20cm，中部预留反拱，按两次抛物线定位，台座底板为C25素混凝土，上铺4mm钢板，台座四周设4×4mm角铁作为台座边框，因梁板张拉后主要受力点为梁体两端，故台座底模两端增设40cm宽50cm厚砼加强点。 台座混凝土施工要求：振捣密实，表面需经多次收水，形成表面致密层。 台座外侧设龙门吊砼底座及滑动钢轨，横移轨道基础混凝土强度与台座相同。 2、模板及气囊构造 空心板侧模采用定制的钢模板，单块长度10m，空心板端模模板采用5mm钢板。模板顶每隔2m设锚固拉杆一道，模板底每隔1m设底模支撑一道。 模板安装前刷脱模剂，安装时，先在底板和顶板、侧壁钢筋绑扎的同时安装波纹管并定位，之后穿入钢绞线，上述工序结束后，安装外侧模模板及端模模板。 气囊采用5mm厚胶囊，长度为20.5m。 3、非预应力钢筋绑扎和波纹管安放 空心板钢筋成型：采用先期预制方法，然后运至梁板现场直接绑扎。绑扎时，要注意钢筋的间距，特别在底板和侧壁钢筋绑扎要采取临时的固定措施，气囊定位钢筋绑扎时采取必要的固定措施，防止砼浇筑过程中出现气囊上浮或底板、侧壁钢筋出现扰动现象。 在钢筋绑扎的同时，预应力波纹管也要随即放入，波纹管布设应严格按施工图所示坐标进行，保证位置准确，固定牢靠，波纹管定位采用短钢筋焊成的井字形定位架，定位架焊接在空心板纵筋伤上，曲线段0.5m一道，直线段1m一道，使波纹管在浇筑混凝土时不上下左右移动，保证波纹管位置的准确性。波纹管接头采取用大一号接头管，并用胶布缠绕，防止漏浆。 4、混凝土浇筑 空心板混凝土碎石粒径的选用应严格按照施工规范执行，先期进行配比设计和试拌，确定合适的混凝土水灰比。混凝土在搅拌站集中搅拌，浇筑中严格控制施工坍落度在设计坍落度允许范围内。

16m预应力混凝土空心板计算书

16m预应力混凝土空心板计算书

S303桐梓马鬃至新桥公路改扩建工程 新桥中桥空心板上、下部结构计算书 1 工程概况 S303桐梓马鬃至新桥公路改扩建工程项目位置位于贵州省桐梓县，新桥中桥为路线主线上跨越河流而设。桥梁为3-16m预制空心板梁，桥梁斜交角度为30度，桥面宽1*10.5m。 桥梁起点桩号为东北K12+896，终点桩号为南K12+958,桥梁第一跨位于直线线上，第二跨第三跨位于缓和曲线上，缓和曲线长度L=50m。桥梁通过调整边梁悬臂长度以适应曲线变化。 1.1 技术标准 1. 设计荷载：公路-Ⅰ级。 2. 设计速度：40公里/小时。 3. 桥面宽度：0.25m（人行道护栏）+1.0m（人行道）+8.0m（车行 道）+1.0m（人行道）+0.25m（人行道护栏）=10.5m。 4. 设计洪水频率：中桥 1/100，小桥、涵洞1/50。 5. 地震烈度：地震动根据《中国地震动参数区划图》（GB 18306-2001， 1:400万）、《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008），桥位区地震 动峰值加速度小于0.05g，地震动反应谱特征周期小于0.35s，设计地震 分组为第一组，相应抗震设防烈度小于Ⅵ度。桥位区属相对稳定地块，只 作简易抗震设计。 1.2 上部构造 上部结构均采用装配式预应力混凝土简支空心板。 梁上设置8cm厚C50混凝土现浇调平层，调平层顶面设置防水层，调平层内铺设直径10mm的带肋钢筋网。

1.3 下部构造 桥台均采用重力式U型桥台，基础采用桩基接承台。 2 计算采用的技术规范及软件 1. 《公路工程技术标准》（JTGB01—2003）； 2. 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）； 3. 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）； 4. 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）； 5. 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ F50—2011）； 6. 《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）； 7. 《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61－2005）； 8. 《公路沥青路面设计规范》（JTG D50-2006）； 9. 《公路沥青路面施工技术规范》（JTG F40－2004）。 10.《公路排水设计规范》(JTG/T D33-2012)。 11.《砼结构耐久性设计规范》（G B/T50476-2008）。 12.《公路工程砼结构防腐技术规范》（JTG /TB07-01-2006）。 采用桥梁博士3.0进行混凝土梁验算。 3 计算采用的基本资料 一、钢筋混凝土梁单孔最大跨径为16m，总长度小于100m，属中桥，按连续梁进行计算，安全等级为二级。 二、根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)第4.3.10条规定，计算桥梁结构需计入梯度温度引起的正负效应，竖向温度梯度曲线如下：

预应力空心板上部结构计算

预应力空心板上部结构计算

第一章 前言 设该桥所在地区为新建工程中的一座3跨桥梁，在经过桥型方案比选后，选用预应力空心板简支梁桥，每跨16米，共3跨。由于横向尺寸较整，故设计的空心板截面尺寸采用常见的结构形式。 计算书分为上部结构与下部结构两个部分。上部结构部分包括尺寸拟定、应力分析、横向分布系数的计算、荷载的分布与组合、内力计算、特殊截面的剪力与弯矩的求得、预应力混凝土的配筋、钢筋束的分布、预应力损失的计算与组合、各截面的验算。下部结构由于学校课程里接触的不多，自己探索着并结合与指导老师的探讨完成。包括支座的尺寸与计算、支座下盖梁的尺寸拟定，支座反力与弯矩的计算组合、荷载的布置、其配筋与验算、桩的计算与地基承载力的计算。 虽然平时也有过桥梁的课程设计，但我通过做毕业设计中学到了许多书本上学不到的东西。结合所学专业知识与实际考虑的情况，我完成了这份计算书。

预应力空心板上部结构计算 2.1. 设计资料 （1）设计荷载 本桥设计荷载等级确定为汽车荷载：公路Ⅰ级；护栏：3.02N/m k 。 （2）.桥面跨径及净宽 标准跨径：k l =16m 。 计算跨径: l =15.6m 。 板 长：1l =15.96m 。 桥梁宽度：9m+2×0.5m 。 板 宽：2l =0.99m 。 （3）.主要材料 混凝土：主梁板采用C50混凝土，桥面铺装采用10cm 混凝土+柔性防水涂层+10cm 沥青混凝土。预应力筋：采用?s 12.7高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值 pk f =1860MPa ，弹性模量p E =1.95510MPa ?，普通钢筋：直径大于和等于12mm 的用 HRB335级热轧螺纹钢筋，直径小于12mm 的均用R235级热轧光圆钢筋。锚具、套管、连接件和伸缩缝等根据相关规范选取。 （4）.施工工艺 先张法施工，预应力钢绞线采用两端同时对称张拉。 （5）.计算方法及理论 极限状态设计法 （6）.设计依据及参考资料 （1） 交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）。

现浇连续预应力砼空心板梁工法

现浇连续预应力砼空心板梁施工工法 前言 现浇连续预应力砼空心板梁是城市桥梁结构中最常用的类型，具有外形美观、经济、技术先进的优点；施工简单便于周期性管理，能达到控制好工程质量的目的。我公司已在青岛市建成此类型大桥两座，在济南市建成一座。 1.适用范围 1.1城市道路上修建的高架桥，可满足净空要求。 1.2 地基条件较差地带。 1.3地形复杂，地表高差较大。 1.4调整方便，适应于纵坡、横坡较大的梁体。 2.工法特点 2.1支架采用梁式支架，地基处理简单投入少，净空间大，搭拆方便，且投入人力少。 2.2模板采用小型滑模，操作方便可缩短工期。同时两套底模可共用一套侧模板，节约成本。即上一孔大梁砼强度达到脱模强度时，拆卸侧模，待侧模全部卸落下后，利用滚轮沿着铺在支架平台上槽钢轨道向前滑向下一孔侧模位置。 2.3内模采用刚度满足要求的材料制成，一次投入。 2.4建成的梁体接缝少，外形美观。 2.5采用支架整体卸落法，不但操作方便，而且可创造一个二次工作平台，快速修复梁体出现的缺陷。 2.6施工安全，能保证工程质量。 3.施工程序及操作要点 3.1施工程序

3.2操作要求 3.2.1.基础处理 在基础良好的地段使用装载机或推土机整平压实；在基础不良地段采用如下几种方法处理，使其承载力满足要求。 3.2.1.1换填法（换填钢渣或碎石等） 3.2.1.2打木桩 3.2.1.3浇砼扩大基础 3.2.1.4垫铺工字钢钢坯 3.2.2.支架搭设 3.2.2.1垫石制作及安装 垫石在支架搭设前预先预制好，规格根据承载板试验所得地基承载力以及每根立柱处的支座反力计算确定，同时根据梁底标高进行调整。 安放前，首先测放出其准确位置，用石灰在每一点上划出十实线，以便准确放位。要求垫石与地基接触紧密，不得悬空，以保证均匀受力。 3.2.2.2钢立柱的加工与安装 钢立柱一般采用壁厚=8mm（或=10 mm）的钢管加工而成，其直径的选用根据要求的承载力计算确定。钢立柱分节加工安装，端头焊接法兰盘，并进行局部加强。加工长度一般依据梁体净空高度变化，便于组合而定，同时考虑便于吊装安放即可。安装排数及根数由设计计算而定。 安装前，测量人员测出每一安放点的标高，计算出垫石的高度和钢立柱的长度。安装首先要在地面上拼制好，然后用吊车起吊。同时用缆风绳在立柱顶上拉紧防止倾斜，又可调节立柱的垂直度。调节好后用抱箍配合10号槽钢使其连接为一体。 3.2.2.3横梁安装 钢立柱安装牢固后，即可安装横梁，横梁采用2根I36工字钢拼焊而成，局部加强。安装时要求横梁底面光洁无凸起。横梁底面和钢立柱法兰盘之间整体接确。悬空的部分用钢垫片塞紧，以保证各钢立柱受力均匀。 横梁与钢立柱之间联接可采用焊接或栓接。 3.2.2.4纵梁安装

预应力混凝土空心板先简支后连续梁设计【最新版】

预应力混凝土空心板先简支后连续梁设计 摘要:通过结合桥梁设计实例，对该桥梁上部结构采用先简支后结构连续形式，设计中采取先简支后连续的双支座结构以及设置墩顶负弯矩钢筋等一系列可行的设计措施。从本工程实施效果表明，该桥梁运营期间一切正常，表明结构设计的合理性，为同类工程提供参考实例。 关键词:桥梁工程;预应力混凝土空心板;先简支后连续梁;设计要点 0引言 连续梁具有变形小、结构刚度好、伸缩缝少、行车平顺舒适、整体稳定性好、抗折性能好等特点，在公路工程中具有非常广泛的应用[1]。但是这种梁在施工过程中需要投入较多的施工设备，并且施工工艺较为复杂，施工难度大。而采用先简支后连续梁可以有效克服以上这些缺点，因此先简支后连续梁在公路工程中具有非常广泛的应用前景。本文笔者将结合具体的预应力混凝土空心板先简支后连续梁桥设计实例，简要探讨具体的设计要点。 1工程概况 某桥梁全长53.08m，桥梁中心桩号K5+136，桥梁轴线与河道的

交叉角度为105°。本桥为双幅桥，上部采用3~16m后张法预应力连续空心板，下部采用双柱式墩台，钻孔灌注桩基础，设计水位23.672m。本桥上部结构体系为先简支后结构连续，预制空心板按部分预应力A 类构件设计，现浇连续段按钢筋混凝土构件设计。全桥采用3孔16m 后张法预应力混凝土连续空心板，全桥长53.08m。全桥共设1联，桥面横坡为双向2%，桥梁横断面由18块空心板组成，板高0.8m。如表1所示为本工程的主要设计技术指标。 表1 主要设计技术指标 设计荷载桥面宽度桥面横坡地震动峰值环境类别公路Ⅰ级2×(净-11.5+2× 0.5m防撞护栏)双向2% 0.15g Ⅰ类 2连续梁的结构分析与设计 2.1 结构分析与设计 在连续梁中，主要是将板梁分成两部分，分别为预制梁和现浇段。首先对预制梁进行安装，使其形成简支结构，接着再对湿接头处进行现浇处理，使之形成连续的结构形式，然后在支座顶面10cm整体化混凝土部分和现浇段处进行负弯矩钢筋的配置。对于连续梁而言，主要可以将支座分成两种，分别为单支座和双支座[2]。

20m跨预应力混凝土空心板计算示例(手工计算)

20m 预应力混凝土空心板计算示例 1 计算依据与基础资料 1.1 标准及规范 1.1.1 标准 跨径：桥梁标准跨径20m ；计算跨径(正交、简支)19.6m ；预制板长19.96m 设计荷载：公路－Ⅰ级 桥面宽度：（路基宽26m ，高速公路），半幅桥全宽12.5m 0.5m( 护栏墙)+11.25m( 行车道)+ 0.5m( 护栏墙)或0.75m( 波型护栏)＝12.25m 或12.5m 桥梁安全等级为一级，环境条件Ⅱ类 1.1.2 规范 《公路工程技术标准》JTG B01-2003 《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2004 （简称《通规》） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004 （简称《预规》）1.1.3 参考资料 《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3 ） 1.2 主要材料 1）混凝土：预制板及铰缝为C50、现浇铺装层为C40 、护栏为C30 s 2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2 ，f1860Mpa pk ， 5 E 1.95 10 Mpa p 3）普通钢筋：采用HRB335 ，335 f Mpa sk ， 5 E 2.0 104 Mpa S 1.3 设计要点 1）本计算示例按先张法部分预应力混凝土 A 类构件设计，桥面铺装层100mmC40 混凝土不参与截面组合作用； 1

2）预应力张拉控制应力值con 0.75 f pk ，预应力张拉台座长假定为70m ，混凝土强度达到80 ％时才允许放张预应力钢筋; 3）计算预应力损失时计入加热养护温度差20℃引起的预应力损失; 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=80 ％; 6）存梁时间为90d 。 2 横断面布置 2.1 横断面布置图（单位：m） 2.2 预制板截面尺寸单位：mm 边、中板毛截面几何特性表2－1 板号边板中板 几何特性面积抗弯弹性截面重心面积抗弯弹性截面重心 2