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钢筋混凝土简支T梁桥主梁设计计算

序：设计资料

一、设计题目：钢筋混凝土简支T 梁桥主梁设计计算二、设计资料：

1. 桥面净空：净-9+2×1.0m 人行道

2. 主梁跨径和全长：标准跨径：LK =20.00m 计算跨径：L0 = 19.50m 主梁跨径：L=19.96m

3. 设计荷载：公路Ⅰ级汽车荷载；人群荷载 3.0KN/m 2；结构重要性系数 γ0=1.1

4. 材料：砼： C30砼

抗压强度标准值ck f =20.1MPa 抗压强度设计值cd f =13.8MPa 抗拉强度标准值tk f =2.01MPa 抗拉强度设计值td f =1.39MPa 弹性模量：Ec=3.0×104 MPa 钢筋：

主筋HRB400钢筋

参考图：

本图比例以厘米计

抗拉强度标准值sk f=400MPa

抗拉强度设计值sd f=330MPa

箍筋HRB335钢筋

抗拉强度标准值sk f=335MPa

抗拉强度设计值sd f=280MPa

弹性模量：Es=2.0×105 MPa

相对界限受压区高度ξb=0.53

三、设计内力标准值：

荷载

内力值

恒载车辆荷载人群荷载备注

跨中弯矩Md,L/2 816.·5

8KN·m

729.57KN

·m 85.44KN·m

车辆荷载引

起的弯矩已

计入冲击系

数，1+μ

=1.20

1/4处弯矩Md,L/4 584.48K

N·m

464.17KN

·m 56.26KN·m

支点剪力Vd，L 178.01K

N 243.17KN 10.61KN

跨中剪力

Vd,L/2 80.6KN

第一篇 T 型梁正截面设计

1.钢筋混凝土简支梁标准跨径

k L =20.00m ，计算跨径0L =19.50m 。T 型截面梁尺寸如图1-1，桥梁处于Ⅰ类环境条件，安全等级为一级，

b ζ=0.53，0γ=1.1。

作用效应组合：

通过设计题目中所给数值，

（1）由承载能力极限状态作用效应组合公式

)(2

j Qj

1Q1

γγS

Qjk

Q Gik

i d

∑∑==++=ψ

得简支梁控制界面的弯矩组合设计值和剪力组合设计值为：跨中截面 Md,L/2=2306.69KNm Vd,L/2=124.12KN

1/4跨界面 Md,L/4=1555.65KNm 支点界面 Vd,0=622.53KN

（2）正常使用极限状态计算时作用效应组合：由作用短期效应组合公式

Qjk n

j j m

i Gik sd S S S ∑∑==+=1

跨中截面 Msd,L/2=2306.69KNm Vsd,L/2=124.12KN

1/4跨界面 Msd,L/4=1555.65KNm

单位cm

图1-1

支点界面 Vsd,0=622.53KN 由作用长期效应组合公式

Qjk n

j j m

i Gik ld S S S ∑∑==+=1

跨中截面 Mld,L/2=2306.69KNm Vld,L/2=124.12KN 1/4跨界面 Mld,L/4=1555.65KNm 支点界面 Vld,0=622.53KN 求翼缘计算宽度f b

梁体采用C30混凝土，轴心抗压强度设计值cd f =13.8MPa ，,轴心抗拉强度设计值td f =1.39MPa 。主筋采用HRB400钢筋，抗拉强度设计值sd f =330MPa ；箍筋采用HRB335钢筋，直径8mm ，抗拉强度设计值cd f =280MPa 。

图1-2

为便于计算，实际T 型截面换成图1-2，

图1-2

120mm 2140100'=÷+=）（f h ，

其余尺寸不变。

根据《公路桥规》规定：T 形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度'

f b ，应按下列

三者中最小值取用。

①对于简支梁为计算跨径的1/3。 b ′f=L/3=19560/3=6653mm

②相邻两梁轴线间的距离。由图1-3： b ′f = S=2200mm

③b+2bh+12h ′f ，此处b 为梁的腹板宽，bh 为承托长度，h ′f 为不计承托的翼缘厚度。

b ′f=b+12h ′f=240+12×120=1680mm 故取b ′f=1680mm 截面设计

假设as 值，求有效高度

采用焊接骨架，设as=30mm+0.07h=30+0.07×1500=135mm ，有效高度h0=h －as=1500－135=1365mm ；判断T 型截面类型

cd f b ′fh ′f （h0－h ′f/2）=13.8×1680×120×(1365－120／2)

=3630.61 KN ·m >M(=2306.69 KN ·m) 故属于第一类T 形截面。（3）求受压区高度

由M= cd f b ′fh ′f （h0－h ′f/2）即 )2

1365(16808.131069.23066

χ-?=?

整理后，可得到019899027302

=+-x x

解方程的合适解x=75mm<'

f h （=120mm ），x=2655mm （舍去）求受拉钢筋面积

'526933075

16808.13mm f x b f A sd

f cd s =??=

拟采用6 32+4 16的钢筋，As=4826+509=5335mm2钢筋叠高层数为5层，布置如图1-2

图1-2

混凝土净保护层厚度取35mm>d=32mm 及附表1-8

中规定的

30mm ，钢筋间横向净距n S =240－2×35－2×35.8=98.4mm>40mm 及1.25d=1.25×32=40mm 故满足构造要求

截面复核

已设计的受拉钢筋中，6 32的面积为4826mm2，2 18的面积为509mm2，sd f =330MPa 。

由钢筋布置图可求的

s a =

=+++?++?+509

48265.05.208.353355098.355.135(4826）

（）95mm

则实际有效高度h0=1500－95=1405mm 判定T 型截面类型

由式（3-46）计算 cd f b ′fh ′f ＝13.8×1680×120=2.78×610 N ·mm =2.78KN ·m

sd f s A =330×5335=1.76×610 N ·mm=1.76KN ·m

cd f b ′fh ′f ＞sd f s A 故为第一类T 型截面

求受压区高度x

由式（3-40），求得x ，即x=sd f s A /cd f b ′f ＝（330×5335）/（13.8×1680）=76mm< h ′f(=120mm)

正截面抗弯承载力

由式（3-41），求的正截面抗弯承载力u M u M =cd f b ′f x （h0－x/2）

=13.8×1680×76×（1405－76/2） =2408.6×610 N ·mm

=2408.6KN ·m >M(=2306.69 KN ·m) 又ρ=s A /bh0=5335/(240×1405)=0.016 >0.2%截面复核满足要求

第二篇 T型梁斜截面设计

1.已知数据

采用C30混凝土，抗压强度设计值

f=13.8MPa，抗拉强度设

计值

f=1.39MPa

主筋HRB400钢筋：抗拉强度设计值

f=330MPa

箍筋HRB335钢筋：抗拉强度设计值

f=280MPa

相对界限受压区高度ξb=0.53

由公式（2-28）得

M=1.1×（1.2×584.48+1.4×464.17+0.80×1.4×56.26）4/,l

=1555.65KN·m

V=1.1×（1.2×178.01+1.4×243.17+0.80×1.4

0,d

×10.61)=622.53KN

V=1.1×1.4×80.6=124.12KN

2/,l

简支梁控制截面的弯矩组合设计值和剪力组合设计值为：

跨中截面

M=2306.69 KN·m 2/,l d V=124.12KN·m

2/,l

1/4跨截面

M=1555.65KN·m

4/,l

支点截面

M=0 ，0,d V=622.53KN·m

0,d

跨中截面的纵向受拉钢筋计算

T形截面梁受压区的翼缘计算宽度'f b

翼板平均厚度'f h=（100+140）/2=120mm。则可得到

b′f=L/3=19560/3=6653mm

b′f = S=2200mm

b′f=b+12h′f=240+12×120=1680mm

故取有效宽度b′f=1680mm

（2）钢筋数量计算

钢筋数量计算及截面复核见：一跨中截面主筋为6 32+2 18的钢筋， As=4826+509=5335mm2钢筋叠高层数为4层，布置如图2-1。界面有效高度h0=1500－95=1405mm ，抗弯承载力 u M =2408.6KN ·m >2/,l d M (=2306.69 KN ·m) 腹筋设计截面尺寸检查

根据构造要求，梁最底层钢筋2 32通过支座截面，支点截面有效高度为

h0=h-（35+35.8/2）=1447mm. k

cu f ,3)1051.0(-?bh0=)1051.0(3-?30×240×

1447

=970KN >0,d V (=622.53KN)

截面尺寸符合设计要求检查是否需要根据计算配置箍筋

跨中段截面 td f )1051.0(3-?bh0=)1051.0(3-?×1.39×240×1405=239.04KN

支座截面td f )1051.0(3-?bh0=)1051.0(3-?×1.39×240×1447=246.19KN

因2/,l d V （=124.12KN ·m ）

（3）计算剪力图分配（图2-2）

图2-2

图2-2所示的剪力包络图中，支点处剪力计算值0,00d V V γ=，跨中处剪力计算值2/,02/l d l V V γ=

==x d x V V ,0γtd f )1051.0(3-?bh0=238.36KN 的截面距跨中截面的距

离可由剪力包络图按比例求的，

为

=--?=

/02/12l l x V V V V l l 2

19500×(238.36－

124.12)/(622.53-124.12)=2235mm

即在1l 长度内可按构造要求布置箍筋。

同时，根据《公路桥规》规定，在支座中心线向跨径长度方向不小于一倍梁高h=1500mm 范围内，箍筋的间距最大为100mm 。距

支座中心线为h/2处的计算剪力值（'V ）由剪力包络图按比例求得，

L V V h LV V l )(2/00'--=

=19500

)

12.12453.622(150053.62219500--?=584.19KN

其中应由混凝土和箍筋承担的剪力计算值至少为

='6.0V 350.52KN;应由弯起钢筋承担的剪力计算值至多为

4.0V 233.67KN ，设计弯起钢筋区段长度为=-?=2

/0'

04.02l V V V l l 4571mm

箍筋设计

采用直径8mm 的双肢箍筋，箍筋截面面积sv A =n 1sv A =2×50.3=100.62mm

在等截面钢筋混凝土简支梁中，箍筋等距离配置。为计算简便，按式（4-5）设计箍筋时，式中的斜截面内纵筋配筋率p 及截面有效高度0h 可近似按支座截面和跨中截面的平均值取用，计算如下：

跨中截面 2/l p =1.67 <2.5，取 2/l p =1.67 ， 0h =1405mm 支点截面 0p =0.56 ， 0h =1447mm

则平均值分别为 p=(2/l p +0p )/2 =1.115 ， 0h =（1405+1447）/2=1426mm

箍筋间距为2

0,62321)

()6.02)(1056.0(V bh f A f p S sv sv k cu v +???=-

6219.58414262403306.100390)115.16.02)(1056.0(1.11?????+???-

=390mm

确定箍筋间距的设计值尚要考虑《公路桥规》的构造要求。现取v S =300mm 计算的箍筋配筋率%18.0%14.0>=sv ρ，且不小于

h/2=750mm 和400mm 。

综合上述计算，在支座中心向跨径长度方向的1500mm 范围内，设计箍筋间距100v S mm =，尔后至跨中截面统一的箍筋间距取v S =300mm 。

弯起（斜筋）计算

设焊接钢筋骨架的架立钢筋（HRB400）为φ18，钢筋重心至梁受压翼板上边缘距离mm a s 25.55'=。

弯起钢筋的弯起角度为45°，弯起钢筋末端与架立钢筋焊接。为了得到每对弯起钢筋分配的剪力，由各排弯起钢筋的末端折点应落在前一排弯起钢筋的构造规定来得到各排弯起钢筋的弯起点计算位置，首先要计算弯起钢筋上、下弯点之间垂直距离 i h ?见图2-3

现拟弯起N2～N4钢筋，将计算的各排弯起钢筋弯起点截面的

i h ?以及至支座中心距离i x 、分配的剪力计算值sbi V 、所需的弯起钢

筋面积sbi A 列入表1中。现将表1中有关计算如下：

根据《公路桥规》规定，简支梁的第一排弯起钢筋（对支座而言）的末端弯起点应位于支座中心截面处。这时，i h ?为

1328)2/8.355.2045()5.18.3535[(15001=+++?+-=?h mm

弯筋的弯起角为45°，则第一排弯筋（2N2）的弯起点1距支座中心距离为1328mm 。弯筋与梁纵轴线交点1′距支座中心距离为666.7mm

弯起钢筋计算表表1 弯起点 1 2 3 △hi(mm)

1328 1292 1264 距支座中心距离xi （mm ） 1328 2620 3884 分配的计算剪力值Vsbi （KN ）

233.

204.

138.

需要的弯筋面积Asbi （mm2）

1335.24

1166

.40

789

可提供的弯筋面积Asbi

（mm2）

1609

402

弯筋与梁轴交点到支座中心距离x'c(mm)

666.

1994

3286.65 对于第二排弯起钢筋，可得到

1292)2/8.351.2045()5.28.3535[(15002=+++?+-=?h mm

弯起钢筋（2N3）的弯起点2距支点中心距离为1292+1328=2620mm

分配给第二排弯起钢筋的计算剪力值2V sb ，由比例关系计算可得到：

.23345711328

75045712sb V =-+得=2sb V 204.13KN

其中，mm h KN V 7502/;68.2334.0'==；设置弯起钢筋区段长为4571mm 。

所需要提供的弯起钢筋截面积（2sb A ）为

=?==

707

.0330)

13.204(33.133345sin )(33.133322sd sb sb f V A 1166.402mm 第二排弯起钢筋与梁轴线交点2'距支座中心距离为2620-[750-(35+35.8×2.5)]=1994.5mm

其余各排弯起钢筋的计算方法与第二排计算方法相同。按照计算剪力初步布置弯起钢筋如图2-3.

现在按照同时满足梁胯间各正截面和斜截面抗弯要求，确定弯起钢筋的弯起点位置。由已知跨中截面弯矩计算值

2/l M =0γ2/,l d M =2306.69 KN ·m ，支点中心处00,00==d M M γ，按式

（4-14）做出梁的计算弯矩包络图（图2-3）。在L/4截面处，因x=4.875m ，L=19.5m ，2/l M =2306.69KN ·m ，则弯矩计算值为

?-?=)5.19875.441(69.23062

/l M 1730KN ·m 与已知

4/,l d M =1555.65KN ·m 相比两者相对误差为10%，故用（4-14）来描

述简支梁包络图是可行的。

钢筋弯起后相应各正截面抗弯承载力表2-2

梁区段

截

面纵筋

有

效高度

)

(

T型

截面类别

受

压区高

度

)

(mm

抗

弯承载

力

)

支点中心-1点

144

第一

类

23 762

1点-2点

4φ3

142

第一

类

46 149

2点-3点

6φ3

141

第一

类

2201.98

3点-4点

6φ3

2+2φ18

140

第一

类

75 240

8.6

将表2-2的正截面抗弯承载力在图2-3上用各平行直线表示出来，现在以图2-3中所示弯起钢筋弯起点初步位置来逐个检查是否满足《公路桥规》的要求。

第一排弯起钢筋（2N4）：

其充分利用点“k”的横坐标x=5768mm，而2N2的弯起点1的横坐标x1=9750-1328=8422mm，说明1点位于m点左边，且x1-x （=8422-5768=2654mm）>h0/2(1429/2=714.5mm),满足要求。

其不需要点l的横坐标x=7969mm，而2N4弯起钢筋与梁中轴线的交点1'的横坐标

x（=9750-666.7=9083.3mm）>x(=7969mm),满足要求。

第二排弯起钢筋（2N3）：

其充分利用点“j”的横坐标x=2077.3mm，而2N2的弯起点2的横坐标x2=9750-2620=7130mm，说明1点位于k点左边，且x2-x （=7130-2077.3=5052.7mm）>h0/2(1411/2=705.5mm),满足要求。

其不需要点k的横坐标x=5792mm，而2N3弯起钢筋与梁中轴线的交点2'的横坐标

x（=9750-1994.5=7756mm）>x(=5767.8mm),满足要求。

第三排弯起钢筋（2N4）：

第三排弯起钢筋末与包络图相交，故一定满足要求。

由上述检查结果可知，图2-3所示弯起钢筋弯起点初步位置满足要求。

由2N2,2N3钢筋弯起点形成的抵抗弯矩图远大于弯矩包络图，故进一步调整上述弯起钢筋的弯起点位置，在满足规范对弯起钢筋弯起点要求前提下，使抵抗弯矩图接近弯矩包络图；在弯起钢筋之间，增设直径为16mm的斜筋，图2-4极为调整后主梁弯起钢筋、斜筋的布置图。

第三篇承载力校核

图2-4 b）为梁的弯起钢筋和斜筋设计布置示意图，箍筋设计间前述结果。

图2-4 c）、a)是按照承载能力极限状态计算时最大剪力计算值

V的包络图及相应的弯矩计算值x M的包络图。

图2-4梁弯起钢筋和斜筋设计布置图（尺寸单位：mm）

a)相应于剪力计算值

V的弯矩计算值x M的包络

图；b）弯起钢筋和斜筋布置

示意图；c ）剪力计算值x V 的包络图

（1）选定斜截面顶端位置

由图2-4 b ）可得到距支座中心为h/2处截面的横坐标x=9750-750=9000mm ，正截面有效高度0h =1447mm.现取斜截面投影长度14470'=≈h c mm ，则得到选择的斜截面顶端位置A （图4-1），其横坐标为x=9000-1447=7553mm 。

（2）斜截面抗剪承载力复核

A 处正截面上的剪力x V 及相应的弯矩x M 计算如下：

KN 25.4821950075532)12.12453.622(12.124=?-+=-+=L x

V V V V l l x 2)

(2/02/

图4-1 距支座中心h/2处斜截面抗弯承载力计算图式（尺寸单位：mm ）

x M =)41(222/L x M l -==?-

?)19500755341(69.23062

922.43KN ·m A 处正截面有效高度0h =1429mm=1.429m （主筋为4φ32），则实际广义剪跨比m

及斜截面投影长度c 分别为 m=

334.1429

.125.48243.9220<=?=h V M x x C=0.6m 0h =0.6×1.34×1.429=1.149m>1.247m 将要复核的斜截面如图4-1中所示AA'斜截面（虚线所示），斜角)/(tan 01c h -=β

=?≈-4.44)149.1/429.1(tan 1

斜截面内纵向受拉主筋有2φ32（2N5），相应的主筋配率p 为 p=5.246.01447

2401608

100100

0<=??=bh A s 箍筋的配筋率为sv ρ（取v S =220mm 时）为

%)18.0(%191.0220

2406.100min =>=?==

ρρv sv sv bS A 与斜截面相交的弯起钢筋有2N4（2φ32）、2N3（2φ32）；斜筋有2N6（2φ16）.

按（4-5）规定的单位要求，将以上计算值代入式（4-5），则得到AA'斜截面抗剪承载力为

331230,(0.4510)(20.6)(0.7510)sin ()

u cu k sv sv sd sb s V bh P f f f A KN αααρθ--=?++?∑=28000191.01.20)46.06.02(1429240)1045.0(1.1113???+?????-

+707.0)40216082(330)1075.0(3?+????- =357.70+633.09 =950.79KN>x V =482.25KN

故距支座中心为h/2处的斜截面抗剪承载力满足设计要求。

简支T型梁桥课程设计

桥梁工程课程设计土木工程专业本科（四年制）适用指导教师：李小山班级： 10土木一班学生姓名：董帅设计时间：浙江理工大学建筑工程学院土木系土木工程专业桥梁工程课程设计任务书浙江理工大学建筑工程学院土木系 2013年4月一、设计题目：钢筋混凝土简支T 型梁桥设计二、设计资料： 1. 桥面宽度：净m m m 25.025.127?+?+ 2. 设计荷载：公路－I 级 3. 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（3/23m KN ），6cm 厚水泥混凝土（3/24m KN ），主梁混凝土为3/24m KN 4. 主梁跨径及全长：标准跨径：m l b 00.25=，计算跨径m l 96.24=，净跨m l 60.240= 5. 结构尺寸图，根据钢筋混凝土简支T 型梁桥的构造要求设计，也可参照下图选用：桥梁横断面布置图

[1] JTGD60-2004 公路桥涵设计通用规范[S] [2] JTGD62-2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[S] [3] 邵旭东．桥梁工程[M]．第二版.北京：人民交通出版社，2007 四、设计内容：主梁、横隔梁和行车道板的内力计算五、设计成果要求：设计计算书。设计计算说明书制作成Word 文档或手写。整个说明书应满足计算过程完整、计算步骤清楚、文字简明、符号规范的要求。封面、任务书和计算说明书用A4纸张打印，按封面、任务书、计算说明书的顺序一起装订成册，交指导老师评阅。六、提交时间：第14周周五前提交，过期不候。设计计算书基本设计资料 1. 桥面宽度：净m m m 25.025.127?+?+ 2. 设计荷载：公路－I 级 3. 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（3/k 23m N ），6cm 厚水泥混凝土（3/k 24m N ），主梁混凝土为3k 24m N 4. 主梁跨径及全长：标准跨径：m l b 00.25=，计算跨径m l 96.24=，净跨 m l 60.240= 5. 主梁截面尺寸：拟定采用的梁高为，腹板宽18cm 。主梁间距：,主梁肋宽度：18cm 。结构尺寸如图行车道板计算结构自重及其内力每延米板上的结构自重

钢筋混凝土简支T型梁桥毕业设计论文

毕业设计（论文）

计(论文)题目：钢筋混凝土简支T型梁桥

毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。者签名：日期：导教师签名：日期：使用授权说明人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：日期：

学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。者签名：日期：年月日师签名：日期：年月日

预应力混凝土简支梁桥的毕业设计(25m跨径)

目录《桥梁工程》课程设计任务书---------------------------------------------2 桥梁设计说明------------------------------------------------------------------3 计算书---------------------------------------------------------------------------4 参考文献------------------------------------------------------------------------24 桥梁总体布置图---------------------------------------------------------------25 主梁纵、横截面布置图-----------------------------------------------------26 桥面构造横截面图-----------------------------------------------------------27

《桥梁工程》课程设计任务书一、课程设计题目(10人以下为一组) 1、钢筋混凝土简支梁桥上部结构设计（标准跨径为25米，计算跨径为24.5米，预制梁长为24.96米，桥面净空：净—8.5+2×1.00米）二、设计基本资料 1、设计荷载：公路—Ⅱ级，人群3.0KN/m2，每侧栏杆及人行道的重量按4.5 KN/m计 2、河床地面线为（从左到右）：0/0，－3/5，－4/12，－3/17，－2/22，－2/27，0/35（分子为高程，分母为离第一点的距离，单位为米）；地质假定为微风化花岗岩。 3、材料容重：水泥砼23 KN/m3，钢筋砼25 KN/m3，沥青砼21 KN/m3 4、桥梁纵坡为0.3%,桥梁中心处桥面设计高程为2.00米三、设计内容 1、主梁的设计计算 2、行车道板的设计计算 3、横隔梁设计计算 4、桥面铺装设计 5、桥台设计四、要求完成的设计图及计算书 1、桥梁总体布置图，主梁纵、横截面布置图（CAD出图） 2、桥面构造横截面图（CAD出图） 3、荷载横向分布系数计算书 4、主梁内力计算书 5、行车道板内力计算书 6、横隔梁内力计算书五、参考文献 1、《桥梁工程》，姚玲森，2005，人民交通出版社. 2、《梁桥》（公路设计手册），2005，人民交通出版社. 3、《桥梁计算示例集》（砼简支梁（板）桥），2002，人民交通出版社. 4、中华人民共和国行业标准．公路工程技术标准（JTG B01-2003）.北京:人民交通出版社,2004 5、中华人民共和国行业标准．公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)含条文说明.北京:人民交通出版社,2004 6、中华人民共和国行业标准．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)含条文说明六、课程设计学时 2周

钢筋混凝土简支t型梁桥主梁设计书

一、设计题目：钢筋混凝土简支T形梁桥一片主梁设计。二、设计资料 1、某公路钢筋混凝土简支梁桥主梁结构尺寸。标准跨径：20.00m；计算跨径：19.50m；主梁全长：19.96m；梁的截面尺寸如下图(单位mm)：梁高1500。为便于计算，现将右图的实际T形截面换算成标准T梁计算截面， h f′=(90+150)/2=120mm，其余尺寸不变。 2、计算内力（1）使用阶段的内力跨中截面计算弯矩（标准值）结构重力弯矩：M1/2恒=844.72KN·m 汽车荷载弯矩：M1/2汽=573.28KN·m 人群荷载弯矩：M1/2人=75.08KN·m 作用效应组合中取Ψc=0.8 1/4跨截面弯矩：（设计值） M d.1/4=1500.00KN·m；（已考虑荷载安全系数）

支点截面弯矩 M d0=0.00KN·m, 支点截面计算剪力（标准值）结构重力剪力：V恒=196.75KN; 汽车荷载剪力：V汽=163.80KN; 人群荷载剪力：V人=18.60KN; 跨中截面计算剪力（设计值） V j1/2=76.50KN；（已考虑荷载安全系数）主梁使用阶段处于一般大气条件的环境中。结构安全等级为二级。汽车冲击系数1+μ=1.192. (2)施工阶段的内力简支梁在吊装时，其吊点设在距梁端a=400mm处，而梁自重在跨中截面的弯矩标准值结构重力剪力：M k.1/2=585.90KN·m,在吊点的剪力标准值结构重力剪力：V0=110.75KN·m。 3、材料主筋用HRB335级钢筋 f sd=280N/ mm2;f sk=335N/m㎡;E S=2.0×10N/mm2. 箍筋用R235等级钢筋 f sd=195N/m㎡;f sk=235N/m㎡;E S=2.1×10N/ mm2. 采用焊接平面钢筋骨架，初步可设a s=30+0.07h 混凝土为C30 f cd=13.8N/ mm2;f ck=20.1N/ mm2; f td=1.39N/ mm2;

预应力简支t型梁桥毕业设计

第一部分桥梁设计第一章水文计算 1.1原始资料 1.1.1水文资料：浑河发源于辽宁省新宾县的滚马苓，从东向西流过沈阳后，折向西南，至海城市三岔河与太子河相汇，而后汇入辽河。浑河干流长364公里，流域面积11085平方公里。本桥位上游45公里的大伙房水库，于1958年建成，该水库控制汇流面积5563平方公里，对沈阳地区的浑河洪峰流量起到很大的削减作用。根据水文部门的资料，建库前浑河的沈阳水文站百年一遇洪峰流量位11700立方米/秒，建库后百年一遇推算值为4780立方米/秒。浑河没年12月初开始结冰，次年3月开始化冻。汛期一般在7月初至9月上旬，河流无通航要求。桥为处河段属于平原区次稳定河段。 1.1.2设计流量根据沈阳水文站资料，近50年的较大的洪峰流量如下：大伙房水库建库前 1935年5550立方米/秒 1936年3700立方米/秒 1939年 3270立方米/秒 1942年 3070立方米/秒 1947年 2980立方米/秒 1950年 2360立方米/秒 1951年 2590立方米/秒 1953年 3600立方米/秒 1954年3030立方米/秒大伙房水库建库后 1960年2650立方米/秒 1964年2090立方米/秒 1971年2090立方米/秒 1975年2200立方米/秒 1985年2160立方米/秒根据1996年沈阳年鉴，浑河1995年最大洪峰流量4900立方米/秒（沈阳水文站）为百年一遇大洪水。1995年洪水距今较近，现场洪痕清晰可见，根据实测洪水位，采用形态断面计算1995年洪峰流量为5095立方米/秒，与年鉴资料相差在5％之内。故1995年洪峰流量可作为百年一遇流量，洪水比降采用浑河洪水比降0.0528％。经计算确定设计流量为Qs＝4976.00立方米/秒，设计水位16米。

20m简支t型梁桥设计

目录摘要:.................................. I Abstract.............................. I I 第1章设计内容及构造布置. (1) 1.1 设计内容 (1) 1.1.1 设计标准 (1) 1.1.2 主要材料 (1) 1.1.3 设计依据 (1) 1.2 方案比选 (1) 1.3横断面布置及主梁尺寸 3 第2章主梁内力计算 (5) 2.1 恒载内力计算 (5) 2.1.1结构自重集度计算 5 2.1.2 结构自重内力计算 (5) 2.2 活载内力计算 (6) 2.2.1荷载横向分布计算 6 2.2.2汽车人群作用效应计算

10 2.3 主梁内力组合 (18) 2.3.1 作用效应计算公式 (19) 2.3.2 主梁内力组合 (19) 第3章主梁配筋计算 (21) 3.1 跨中截面的纵向受拉钢筋计算 (21) 3.1.2 确定简支梁控制截面弯矩组合设计值和剪力设计值 (21) 3.1.3 T型截面梁受压翼板的有效宽度 (21) 3.1.4 钢筋数量计算 (21) 3.1.5 截面复核 (22) 3.2 腹筋设计 (23) 3.2.1 截面尺寸检查 (23) 3.2.2 检查是否需要根据计算配置箍筋 (23) 3.2.3 计算剪力图分配 (23) 3.2.4 箍筋设计 (24) 3.2.5 弯起钢筋设计 (25) 3.2.6 斜截面抗剪承载力验算 (29) 3.2.7 持久状况斜截面抗弯极限承

载能力状态验算 (33) 3.3持久状况正常使用极限状态裂缝宽度验算 (33) 3.4持久状况正常使用极限状态下挠度验算 (35) 第4章横隔梁内力与配筋计算 (38) 4.1横隔梁内力计算 38 4.1.1确定计算荷载 38 4.1.2绘制中横隔梁弯矩、剪力影响线 38 4.1.3截面内力计算 40 4.1.4内力组合 40 4.2横隔梁配筋计算 40 4.2.1正弯矩配筋 (40) 4.2.2剪力配筋 (41) 第5章行车道板的计算 (43)

20米预应力混凝土简支t形梁桥毕业设计说明

目录摘要 (2) 前言 (5) 第一章桥型方案比选 (6) 1.1 概述 (6) 1.2 主要技术指标 (6) 1.3 桥型方案比较 (6) 第二章设计资料和结构尺寸 (9) 2.1 设计资料 (9) 1.中华人民国交通部部标准：《公路工程技术标准》 (JTG B01-2003 ) (10) 7. 玲森：《桥梁工程》，人民交通，1985 (10) 9. 公路桥涵设计手册：《基本资料》，人民交通，1991 (10) 2.2 结构尺寸 (10) 2.3、毛截面几何特性 (11) 第三章力计算 (12) 3.1 恒载作用力计算 (12) 3.2 活载作用力计算 (13) 第四章预应力钢筋设计 (22) 4.1 预应力钢筋数量的确定及布置 (22) 4.2 换算截面几何特性计算 (23) 4.3 预应力损失计算 (24) 第五章截面强度与应力计算 (28) 5.1、按极限状态承载能力的计算 (28) 5.2、正常使用极限状态计算 (29) 5.3、持久状况应力验算 (35) 5.4、短暂状态应力验算 (38) 第六章墩柱桩设计资料 (40) 8). 玲森：《桥梁工程》，人民交通，1985 (41) 10) 公路桥涵设计手册：《桥梁附属构造与支座》，人民交通，1991 (41) 12). 公路桥涵设计手册：《基本资料》，人民交通，1991 (41) 第七章盖梁计算 7.1 荷载计算 (41) 7.2 力计算 (51) 7.3 截面配筋设计及承载力校核 (54) 第八章桥墩墩柱计算 (58) 8.1 荷载计算 (58) 8.2 截面配筋计算及应力验算 (60) 第九章钻孔灌注桩计算 (63) 9.1 荷载计算 (63) 9.2 桩长计算 (65) 9.3 桩的力计算( m 法) (66) 9.4 桩身截面配筋与强度验算 (69) 9.5 墩顶纵向水平位移验算 (71) 第十章埋置式桥台计算 (73)

某装配式钢筋混凝土简支T型梁桥

石家庄铁道学院毕业设计某装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计与计算 2009届工程力学系专业工程力学学号20052011 学生何强江指导教师军黄羚完成日期 2009年6 月 2 日

毕业设计成绩单

毕业设计任务书

毕业设计开题报告

摘要设于墩柱顶部的盖梁是钢筋混凝土简支梁桥下部结构的主要承力构件。本文以北京某一六跨25m连续简支T梁桥为工程实例，着重设计与分析计算了其盖梁部分。通过人工和ANSYS程序分别计算出盖梁在各种受力情况下的力，并根据荷载组合得到的最大弯矩或最大剪力的数据，选择构件型号及截面，验算构件的弯曲强度，抗剪强度和挠度。在计算力的时候，选择合适的方法计算横向分布系数是非常重要的。经过对比，电算比手算更加迅速及精确。盖梁的主要作用是支撑桥梁上部结构并将全部荷载传递到桥梁的基础。盖梁的设计是所有桥梁设计中的重要环节，必须认真对待。关键词：盖梁设计配筋验算

Abstract Bent cap located at the top of the pillar are the primary load bearing component of the substructure of reinforced concrete simply supported bridge．In this paper the design and analysis of bent cap is focused based on the engineering background of a six spans consecutive 25-meter bridge by simply supported T-beam in Beijing. The internal forces of bent cap are calculated by artificial and ANSYS software in various loading situations respectively. Based on moment or shearing maximum which derived by the composed load，the component models and cross-section are chosed. At the same time, the component deflection, bending strength and shearing strength are checked. While the internal forces are calculated, it is important to choose suitable way for the calculation of horizontal distribution coefficient. To contrast, by the program is more quickly and precise than by artificial．The main role of bent cap are for supporting the upper structure of the bridge and delivering the full loading through the pillar to the basis structure. It is an important component element of bridge design, which the designer should be handled carefully. Key words：the design of capping beams reinforcement placement checking

T型梁桥结构计算毕业设计论文

摘要目前，为适应我国经济的发展，预应力混凝土被更广泛的应用，以此缓解交通给人们生产生活带来的不便。根据安全、适用、经济、美观的桥梁设计原则，并在施工、造价等方面对装配式预应力混凝土简支T梁桥、预应力混凝土空心板连续梁桥及装配式箱型梁桥三种梁桥形式进行了比选，从而确定了预应力混凝土简支T梁桥为设计方案。在本次梁桥方案设计中，着重对预应力混凝土简支T梁桥资料设计、构造的布置、方案绘图、结构计算进行了全面的介绍。结构计算包括对横截面主要尺寸的拟定、可变作用效应计算、预应力损失值估算、持久状况承载能力极限状态承载力验算、主梁变形计算还有行车板道的计算。本设计依据当地环境的影响、人们的需求，道路的建设等方面的综合考虑，进行了大桥的总体布局及桥梁的设计与计算，而预应力混凝土简支T梁桥恰好的具备了适用性强，就地取材，耐久性好，美观的各种优点。桥梁是城市道路的重要组成部分，对当地政治、经济、文化、国防等意义重大，加上其施工充分技术的先进性，预应力混凝土简支T梁桥将给城市增色不少。而今，又由于材料性能的不断改进，设计理论革新创造，施工工艺日趋完善，使得预应力混凝土简支T梁桥地位日益重要，本设计根据各方面条件，确定桥型为预应力混凝土T型梁桥。关键词：预应力混凝土; T型梁桥; 结构计算；设计方案

Abstract At present, in order to adapt to the economic development of China, the prestressed concrete is more widely used, in order to ease traffic production and living of inconvenience to the people. According to the safe, applicable, economic, beautiful bridge design principles, and in such aspects as construction, the construction cost of prefabricated prestressed concrete simply supported T beam bridge, prestressed concrete hollow slab continuous girder bridge and prefabricated box girder bridge three bridge form has carried on the comparison, thus determine the prestressed concrete simply supported T beam bridge design. In the bridge design, design of prestressed concrete simply supported T beam bridge data, structure layout, plan drawing, structural calculation has carried on the comprehensive introduction. Structural calculation including the main dimensions of cross-section, variable effect calculation, loss of prestress value estimation and lasting condition bearing capacity limit state of bearing capacity calculation, calculation and driving plate girder deformation calculation. This design according to the local environment, people's demand, the influence of road construction and other aspects of the comprehensive consideration, the bridge of the overall layout and the design and calculation of the bridge, and prestressed concrete simply supported T beam bridge just have strong applicability, local materials, good durability, various advantages, beautiful. Bridge is an important part of city road, to the local political, economic, cultural, national defense and so on is of great significance, and its construction technology of advanced fully, prestressed concrete simply supported T beam bridge will give city graces many. Now, due to the constant improvement of the material performance, innovation creates design theory, construction technology is increasingly perfect, make prestressed concrete simply supported T beam bridge position is becoming more and more important. Key words: prestressed concrete; T girder bridge; structural calculation; design scheme

40m预应力混凝土简支T形梁桥毕业设计

40m预应力混凝土简支T形梁桥毕业设计中国矿业大学2008届本科生毕业设计预应力混凝土简支T形梁桥（夹片锚具）一设计资料及构造布置 1．桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m（墩中心距离）主梁全长：39.98m 计算跨径：39.00m 桥面净空：净9+2m=11m 2．设计荷载公路—?级，人群荷载3.0KN/m2，每侧人行栏，防撞栏重力的作用力分别为1.52KN/m和 4.99KN/m 3.材料及工艺混凝土：主梁采用C50，栏杆及桥面铺装用C30。预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）的?15.2钢绞线，每束六根，全梁配七束，fpk=1860Mpa。普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋，直径小于12mm 的均用R235钢筋。按后张法施工工艺要求制作主梁，采用内径70mm，外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。 4.设计依据

（1）交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01—2003），简称《标准》（2）交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60--2004),简称《桥规》 (3)交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG B62—2004) (4)基本计算数据见表一 (二)横截面布置 1.主梁间距与主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济,同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标?很有效,故在许可条件下应适当加宽T梁翼板.本桥主梁翼板宽度为2750mm,由于宽度较大,为保证桥梁的整体受力性能,桥面板采用现浇混凝土刚性接头,因此主梁的工作截面有两种:预施应力,运输, 吊装阶段的小截面(bi?1700mm)和运营阶段的大截面 (bi?2750mm).净-9+2m的桥宽采用四片主梁,如图一所示. 中国矿业大学2008届本科生毕业设计注：本示例考虑混凝土强度达到C45时开始张拉预应力钢束。fck和ftk分别表示钢束张拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则：fck=29.6MPa，ftk=2.51MPa。中国矿业大学2008届本科生毕业设计 2．主梁跨中截面尺寸拟订（1）预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在 1/15~1/25，标准设计中高跨比约在1/18~1/19。当建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为增大梁高可以节省预应力钢束用量，

装配式钢筋混凝土简支T型梁桥结构设计

课程编号：021141 《桥梁工程》课程设计大纲 2周2学分一、课程设计性质、目的及任务桥梁工程课程设计是土木工程专业交通土建专业方向重要的实践性教学环节，是学生修完《桥梁工程》课程后对梁式桥设计理论的一次综合性演练。其目的是使学生深入理解梁式桥的设计计算理论，为今后独立完成桥梁工程设计打下初步基础。其任务是通过本次课程设计，要求熟练掌握以下内容： 1．梁式桥纵断面、横断面的布置，上部结构构件主要尺寸的拟定。 2．梁式桥内力计算的原理，包括永久作用的计算、可变作用的计算（尤其是各种荷载横向分布系数的计算）、作用效应的组合。 3．梁式桥纵向受力主筋的配置、弯起钢筋和箍筋的配置，以及正截面抗弯、斜截面抗剪、斜截面抗弯和挠度的验算，预拱度的设置。 4．板式橡胶支座的设计计算。二、适用专业交通土建专业三、先修课程材料力学、弹性力学、结构力学、结构设计原理、地基与基础工程、交通规划与道路勘测设计、道路工程、桥涵水力水文四、课程设计的基本要求本设计为装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计（上部结构），其下部结构为重力式桥墩和U型桥台，支座拟采用板式橡胶支座。学生在教师的指导下，在两周设计时间内，综合应用所学理论知识和桥梁工程实习所积累的工程实践经验，贯彻理论联系实际的原则，独立、认真地完成装配式钢筋混凝土T型梁桥的设计。基本要求为：计算书应内容完整，计算正确，格式规范，叙述简洁，字迹清楚、端正，图文并茂；插图应内容齐全，尺寸无误，标注规范，布置合理。五、课程设计内容 1．题目：装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计（上部结构） 2．基本资料（1）桥面净空：净—9+2×１ｍ（2）永久荷载：桥面铺装层容重γ=23kN/m3。其他部分γ=25kN/m2。（3）可变荷载：汽车荷载，公路-Ⅰ级（或Ⅱ级），人群荷载2.5kN/m2；人行道+栏杆=5kN/m2。（4）材料：主筋采用Ⅱ级钢，其他用Ⅰ级钢，混凝土标号C40。（5）桥梁纵断面尺寸：标准跨径Lb=25m，计算跨径L=24.5m，桥梁全长L，=24.96m（或标准跨径Lb=30m，计算跨径L=29.5m，桥梁全长L，=29.96m）。 3．设计内容

预应力混凝土简支T形梁桥设计

桥梁工程课程设计计算说明书题目:预应力混凝土T形简支梁桥设计说明书姓名： * * * 班级：道桥**-*班学号： 3 2015年00月00日

目录一、设计资料及构造布置 (1) 1.设计资料 (1) 桥梁跨径及桥宽 (1) 设计荷载 (1) 材料规格 (1) 设计依据 (1) 基本计算数据 (1) 2.横截面布置 (2) 主梁间距与主梁片数 (2) 主梁跨中截面主要尺寸拟订 (4) 3.横隔梁沿跨长的变化 (6) 4.横隔梁的设置 (6) 二、主梁作用效应计算 (6) 永久作用效应计算 (6) 可变作用效应计算 (9) 主梁作用效应组合 (19) 三、横隔梁计算 (19) 确定作用在跨中横隔梁上的可变作用 (19) 跨中横隔梁的作用效应影响线 (20) 四、行车道板的计算 (24) 悬臂板荷载效应计算 (25) 连续板荷载效应计算 (26) 五、支座计算 (31) 选定支座的平面尺寸 (31) 确定支座的厚度 (31) 验算支座的偏转 (32) 验算支座的抗滑稳定性 (32) 参考文献 (33)

预应力混凝土T 形简支梁桥设计说明书一、设计资料及构造布置 1.设计资料桥梁跨径及桥宽标准跨径：36m （墩中心距离）主梁全长：计算跨径：桥面净空：净—14+2×= 设计荷载汽车：公路—∏级，人群：23.0/KN m ,每侧人行栏、防撞栏重力的作用力分别为 1.52/,4.99/KN m KN m 。材料规格混凝土：主梁用50C ，栏杆及桥面铺装用30C 。预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）的15.2s φ钢绞线，每束6根，全梁配7束，标准强度1860pk f MPa =。普通钢筋直径大于和等于12mm 采用HRB335级钢筋；直径小于12mm 的均用R235钢筋。设计依据《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）基本计算数据表1-1 基本数据计算表

预应力简支T型梁桥计算.

（预应力简支T型梁桥）第一章绪论梁式桥种类很多，也是公路桥梁中最常用的桥型，路桥梁常用的梁式桥形式有简支梁、悬臂梁、连续梁等，梁式桥跨径大小是技术水平的重要指标，一定程度上反映一个国家的工业、交通、桥梁设计和施工各方面的成就。80年代以来，我国公路上修建了几座具有代表性的预应力混凝上简支T型梁桥（或桥面连续），如河南的郑州、开封黄河公路桥，浙江省的飞云江大桥等，其跨径达到62m，吊装重220t。 T形梁采用钢筋混凝土结构的已经很少了，从16m到50m跨径，都是采用预制拼装后张法预应力混凝土T形梁。预应力体系采用钢绞线群锚，在工地预制，吊装架设。其发展趋势为：采用高强、低松弛钢绞线群锚，混凝土标号40～60号；T形梁的翼缘板加宽，25m是合适的；吊装重量增加；为了减少接缝，改善行车，采用工型梁，现浇梁端横梁湿接头和桥面，在桥面现浇混凝土中布置负弯矩钢束，形成比桥面连续更进一步的“准连续”结构。预应力混凝土T形梁有结构简单，受力明确、节省材料、架设安装方便，跨越能力较大等优点。其最大跨径以不超过50m为宜，再加大跨径不论从受力、构造、经济上都不合理了。大于50m跨径以选择箱形截面为宜。目前的预应力混凝土简支“准连续“。随着交通建设事业的发展，大量的预应力混凝土简支T梁被广泛应用，其中的标准化设计起到了重要作用。我国交通行业预应力混凝土简支T梁标准化设计经历过了一个从无到有的发展过程。20世纪60年代，主要套用过去苏联的标准图。20世纪70年代由交通部组织交通部第二公路勘察设计院编制了装配式后张法预应力混凝土简支梁标准图JT/GQB-025-75。20世纪80年代出版了新的标准图－装配式钢筋混凝土简支梁JT/GQB-024-83。进人20世纪90年代，交通部先后出版了预应力空心板、预应力混凝土I型组合梁标准图。但预应力混凝土简支T梁标准化工作相对滞后，这期间的预应力混凝土简支梁在桥梁建设中

装配式钢筋混凝土简支T型梁桥(毕业设计)

建筑学院交通学院课程设计装配式钢筋混凝土简支T型梁桥专业：土木工程（交通土建向）学号：101600309 学生姓名：指导教师：白宝玉

装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算一、设计资料（一）桥面净空净-7+2 0.75m人行道（二）主梁跨径和全长 l=20.00m(墩中心距离) 标准跨径 b 计算跨径l=19.50m(支座中心距离) 主梁全长l全=19.96m(主梁预制长度) （三）设计荷载公路Ⅱ级荷载，人群荷载3kN/㎡（四）材料

钢筋：335HRB Mpa 335Φ 235H Mpa 235φ 混凝土：30C （五）计算法极限状态法（六）结构尺寸参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。（七）设计依据（1）《桥梁工程》白宝玉主编。（2）《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）,简称《桥规》（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG 62-2004），简称《公预规》（4）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）二、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数 1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法）（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和I TX 求主梁截面的重心位置 (图2)x a 平均板厚 h 1=1/2(8+14)=11cm 18 13011)18160(2 131813021111)18160(?+?-??+? ?-= x a

=41.2cm 4 242323106275.66627500)2.412 130(1301813018121)2112.41(1114211142121m cm I X -?==-??+??+-??+??= T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： I TX =∑3 i i i t b c 式中：C i 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）；附表-1 b i 、t i 为相应各矩形的宽度与厚度。查表可知 b 1/t 1=0.11/1.60=0.069,c 1=1/3 t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c 2=0.301 则 I TX =1.6×0.113/3+0.301×1.19×0. =0.71×10-3=2.80×10-3m 4 单位抗弯及抗扭惯矩： J X =I x /b=6.628×10-2/160=4.142×10-4m 4/cm J TX =I Tx /b=2.280×10-3/160=1.75×10-5m 4/cm

简支T型梁桥课程设计

桥梁工程课程设计土木工程专业本科（四年制）适用指导教师：李小山班级：10土木一班学生姓名：董帅设计时间：2013.5.20 浙江理工大学建筑工程学院土木系

土木工程专业桥梁工程课程设计任务书浙江理工大学建筑工程学院土木系 2013年4月一、设计题目：钢筋混凝土简支T 型梁桥设计二、设计资料： 1. 桥面宽度：净m m m 25.025.127?+?+ 2. 设计荷载：公路－I 级 3. 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（3/23m KN ），6cm 厚水泥混凝土（3/24m KN ），主梁混凝土为3/24m KN 4. 主梁跨径及全长：标准跨径：m l b 00.25=，计算跨径m l 96.24=，净跨

m 24 . l60 5. 结构尺寸图，根据钢筋混凝土简支T型梁桥的构造要求设计，也可参照下图选用：桥梁横断面布置图桥梁纵断面布置三、设计依据： [1] JTGD60-2004 公路桥涵设计通用规范[S] [2] JTGD62-2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[S] [3] 邵旭东．桥梁工程[M]．第二版.北京：人民交通出版社，2007 四、设计内容：主梁、横隔梁和行车道板的内力计算

五、设计成果要求：设计计算书。设计计算说明书制作成Word 文档或手写。整个说明书应满足计算过程完整、计算步骤清楚、文字简明、符号规范的要求。封面、任务书和计算说明书用A4纸张打印，按封面、任务书、计算说明书的顺序一起装订成册，交指导老师评阅。六、提交时间：第14周周五前提交，过期不候。设计计算书基本设计资料 1. 桥面宽度：净m m m 25.025.127?+?+ 2. 设计荷载：公路－I 级 3. 桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（3/k 23m N ），6cm 厚水泥混凝土（3/k 24m N ），主梁混凝土为3k 24m N 4. 主梁跨径及全长：标准跨径：m l b 00.25=，计算跨径m l 96.24=，净跨 m l 60.240= 5. 主梁截面尺寸：

装配式钢筋混凝土简支T型梁桥毕业设计

长春建筑学院交通学院课程设计装配式钢筋混凝土简支T型梁桥专业：土木工程（交通土建方向）学号：101600309 学生姓名：指导教师：白宝玉

装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算一、设计资料（一）桥面净空净-7+2? 0.75m 人行道（二）主梁跨径和全长标准跨径 b l =20.00m(墩中心距离) 计算跨径 l =19.50m(支座中心距离) 主梁全长 l 全=19.96m(主梁预制长度) （三）设计荷载公路Ⅱ级荷载，人群荷载3kN/㎡（四）材料钢筋：335HRB Mpa 335Φ 235H Mpa 235φ 混凝土：30C （五）计算方法极限状态法（六）结构尺寸参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。（七）设计依据（1）《桥梁工程》白宝玉主编。（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）,简称《桥规》（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 62-2004），简称《公

预规》（4）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）二、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数 1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法）（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和I TX 求主梁截面的重心位置 (图2)x a 平均板厚 h 1=1/2(8+14)=11cm 18 13011)18160(2131813021111)18160(?+?-??+? ?-= x a =41.2cm 4242323106275.66627500)2.412130(1301813018121)2112.41(1114211142121m cm I X -?==-??+??+-??+??= T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： I TX =∑3 i i i t b c 式中：C i 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）； i 查表可知 b 1/t 1=0.11/1.60=0.069,c 1=1/3 t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c 2=0.301

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